Ch.7 Induction Motors 2 -...
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건국대 전력전자연구실
Ch.7 Induction Motors 2
교류여자기기
- 유도전동기와 변압기의 연관성- 등가회로를 기준으로 회로해석- 유도전동기의 변압기 등가회로
- 유도전동기의 입력 및 출력, 역률, 효율 등 산출- 토크 해석 ; 기동토크, 최대토크- 비례추이 특성
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7.2 유도전동기와 변압기의 연관성 1(복습)
1w 2w
Sw
mw
유도전동기를 변압기의 전기적 회로로 대비시키면 다음과 같다.
변압기의 전기적 등가회로
-
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전동기의 회전축에 기계적 부하를 연결하면
1) 회전자의 속도가 저하되므로 고정자의 회전자계와의 상대속도가 증대되고
2) 상대속도의 증대로 기전력 및 와전류가 커져서 2차 부하전류가 증대됨
3) 2차 부하전류가 커짐에 따라 1차 전류의 유입 증대
∴ 변압기와 동일한 개념으로 간주됨 변압기 : 부하변화에 의한 자속변동의 상쇄
유도기 : 상대속도의 차에 의한 자속쇄교
7.2 유도전동기와 변압기의 연관성 2(복습)
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7.2 유도전동기와 변압기의 연관성 3(복습)
ⅰ) 전자유도작용에 따름ⅱ) 변압기 등가회로 표현 가능
ⅰ) 공극의 유무ⅱ) 2차 단자의 단락 여부ⅲ) 2차 회로의 회전 여부ⅳ) 1차 및 2차 주파수 상이 여부
② 유도전동기의 전기적 등가회로
① 변압기의 전기적 등가회로
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7.2 유도전동기와 변압기의 연관성 – 2차 리액턴스
① 2차 리액턴스
- 유도전동기 =
212 2 Lfx p=- 변압기 =
12 ww s= 를 이용하면
)( 2 122 sfLx p=\
만약, 전동기가 정지하였다면즉, 이므로1s =
122 2 fLx p=
222 2 Lfx p=
→ 변압기의 경우와 동일해 짐
② 유도전동기의 전기적 등가회로
① 변압기의 전기적 등가회로
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7.2 유도전동기와 변압기의 연관성 – 2차 전압
② 유도전동기의 전기적 등가회로
① 변압기의 전기적 등가회로 ② 2차 전압
- 유도전동기=
122 4 fNkE f F=- 변압기 =
222 4 fNkkE wf F=
12 ww s= 이므로
)s ( 4 122 fNkkE wf F=\
만약, 전동기가 정지하였다면즉, 이므로1s =
121,220 4 fNkkEE wfs F== =변압기에서는 이므로,
202 EE =
122 4 fNkkE wf F=\
임의의 슬립 s에 대한 2차전압 ;
122 4 sfNkksE wf F=
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7.2 유도전동기와 변압기의 연관성 – 2차 순시전압
② 유도전동기의 전기적 등가회로
① 변압기의 전기적 등가회로③ 2차 순시전압
- 유도전동기 =
tEte 122 sin2)( w=- 변압기 =
12 ww s= 이므로
tsEte 2202 sin2)( w=
tssEte 122 sin2)( w=\
이를 다시 쓰면, 즉
tsEte 222 sin2)( w=
202 EE =
-
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7.2 유도전동기와 변압기 연관성 – 2차 전압 변경
2I 21 r
ss-
2e
2r 2x
2222 )( IE jsxrs +=
22
22 jsxr
s+
=\EI
에서, 전류를 구하면
22
22
jxsr+
=\EI
1) 분모, 분자에 s를 나누고전류를 다시 구하면
2) 2차 권선저항을 변압기 형태로 분리함의 저항부하로 됨
à 속도 즉, 슬립에 연관되는 부하; 동손과 기계적 출력을 분리하는 것임
22
r rs
®2
1 s rs-
-
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7.2 유도전동기의 전기적 등가회로
21 r
ss-
2e
2r 2x
- 회전하는 회전자가 변압기의 2차회로와 같이정지함
- 변압기에는 여러 형태의 부하가 연결되지만유도기에는 속도 관련 저항부하만 존재함
저항부하 =
21 s r
s-
부하=축의 동력
부하=부하저항의 전력
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7.2 유도전동기의 전기적 등가회로
21 r
ss-
2e
2r 2x
21 r
ss-
2e2r 2x
1v
1r 1x
1e
-
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7.2 유도전동기의 변압기 등가회로
1v
1i
1r 1x2i 2r 2x
21 r
ss-
oG oB
oi
1i1v 21 r
ss-
21 rr +21 xx +
21 ii =¢1ioi
oG oB
21 r
ss-
2e2r 2x
1v
1r 1x
1e
-
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7.3 변압기 등가회로의 비교 – 변압기 및 유도전동기 1
- 전자유도작용으로 설명가능
ⅰ) 공극의 유무 ; 유도전동기에는 공극이 존재함 →
ⅱ) 2차 단자의 단락 여부 ; 권선형의 경우 부하를 연결할 수 있음
ⅲ) 2차 회로의 회전 여부 ; 유도기의 경우 회전으로 인한 슬립 발생
2차 전압 및 2차 리액턴스가 주파수에 따라 달라짐
→ 자화전류 커짐(일정자속 기준)
→
변압기 등가회로로 해석함→
IM TRÂ >Â
-
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7.3 변압기 등가회로의 비교 – 변압기 및 유도전동기 2
1v 2v1e 2e
1i
1r 1x1i¢
OG OB
0i
ehi +fi 2
r 2xR
X
2i
2i
1v 2v1e 2e
1i
1r 1x1i¢
2r 2x
21 r
ss-
: 유효권선비
-상당 도체수의 비-권선법, 단절계수
: 권선비
- 권선수의 비
effa
a
-
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7.3 변압기 등가회로의 비교 – 변압기 및 유도전동기 3
21 r
ss-
2r 2x
1v
1r 1x
oG oB
oi
1i 2i
2v
1i 2i
2r 2x
1v
1r 1x
oG oB
oi
R
X2v
-
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7.3 변압기 등가회로의 비교 – 변압기 및 유도전동기 4
1v 21 rss-
21 rr +
21 xx +21 ii =¢
2v
1i
1i
eqr eqx
1v 2v
21 ii =¢
jXR +
-
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7.2 유도전동기의 해석 - 변수지정
: 고정자 입력
: 고정자 동손
1P
1cP
: 철손ehP +
: 회전자 입력(gap power)2P
: 회전자 동손
: 총 기계적 출력2cP
dP
유도전동기의 등가회로에서 주요한 값들을 먼저 지정해 보자.
: 순 기계적 출력OP
21 r
ss-
2E
2r 2x
1V
1r 1x
1E 2V
1I 1I ¢ 2I →→
OG OB
OI↓
inP
SCLP
coreP
AGP
RCLP
convP
outP↑
↑
-
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7.2 유도전동기의 해석 – 전력의 흐름도
: 고정자 입력
: 고정자 동손
1P
1cP
: 철손ehP +
: 회전자 입력(gap power)2P
: 회전자 동손
: 총 기계적 출력2cP
dP
유도전동기에서 고려해야 할 입출력 및 손실들의 관계
: 순 기계적 출력OP
inP
SCLP
coreP
AGP
RCLP
convP
outP↑
↑
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 회전자 1
앞서 지정한 변수들을 이용하여 입출력의 관계식들을 구해 보자
sRIPAG 2
223=
2223 RIPRCL =
① 회전자 입력 – 공극에 전달되는 전력으로 gap power, 2차 입력이라고도 함
srIP 2222 3= 또는 2222 cos3 qIEP = 교재 :
② 회전자 동손 – 회전자 권선내에서 발생되는 저항손실
22
22 3 rIPc = à 회전자 입력 을 이용, 다시 쓰면 22 sPPc =\2P
회전자동손 = 슬립 X 회전자 입력
교재 :
21 r
ss-
2r 2x
1V
1r 1x
oG oB
oI
1I 2I
2V
+
-
↓
→ 회전자동손의 다른 명칭 ; slip power
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 회전자 2
)1(3 222 s
sRIPconv-
=
③ 총 기계적 출력 – 전동기가 갖는 총 회전력으로 2차 출력이라고도 함
22
213 r
ssI -=22 cd PPP -= 교재 :
④ 순 기계적 출력 – 회전자의 축에 나타나는 출력
lossdO PPP -= (기계손 = 마찰손+ 풍손 + 표유부하손)
straywindfrictloss PPPP ++=\ lossP
2)1( Ps-=
21 r
ss-
2r 2x
1V
1r 1x
oG oB
oI
1I 2I
2V
+
-
↓
앞서 지정한 변수들을 이용하여 입출력의 관계식들을 구해 보자
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 고정자 1
12
13 RIPSCL =
① 고정자 입력 – 1차권선에서 유입되는 총 공급전력으로 1차 입력이라고 함
ehc PPPP +++= 121 또는 1111 cos3 qIVP =
② 고정자 동손 – 고정자 권선내에서 발생되는 저항손실
12
11 3 rIPc =
③ 철심손 – 히스테리시스손 및 와류손의 합2
13 EGP Oeh =+
교재 :
Ccore GEP2
13=교재 :
21 r
ss-
2r 2x
1V
1r 1x
oG oB
oI
1I 2I
2V
+
-
↓
이번에는 고정자에 대한 관계식들을 구해 보자
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 효율
① 효율(efficiency)1 입력 고정자
출력 기계적 순
PPO==h
② 피상효율(apparent efficiency)
③ 2차 효율(secondary efficiency)
11 3 입력 피상출력 기계적 총
IVPd
a ==h
sP
PsPPd -=-== = 1)1(
2
2
22 입력 회전자
출력 기계적 총h
- hh >2보통 의 관계를 가짐- 효율을 개선하려면 슬립을 가능한 한 작게 해야 함
21 r
ss-
2r 2x
1V
1r 1x
oG oB
oI
1I 2I
2V
+
-
↓
이번에는 효율을 구해 보자
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 역율
① 2차 전류
② 회전자 역률
- 부하(즉, 2차 전류)가 커질수록 역률이 개선됨
22
22 jsxr
s+
=EI
22
22
22
)(sxr
sEI+
=크기 :
22
22
22
)(cos
sxr
r
+=q
2
22
2
2
22
22
2
)( sEIr
II
sxr
r=´
+=
이번에는 회전자의 역률을 구하면
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 정리
① 총 기계적 출력
22
213 r
ssIPd
-=
③ 회전자 동손
2)1( Ps-=
srIP 2222 3=② 회전자 입력
22
22 3 rIPc =
22 sPPc =- 회전자 입력 및 회전자 동손의 관계 에서
2
2
PPs c=- 슬립의 다른 표현
회전자입력
회전자동손슬립 =®
- 총 기계적 출력과 회전자 입력의 관계에서 2)1( PsPd -=
- 2차 입력 : 2차 동손 : 2차 출력 = : :s s-11dP2P 2cP
(회전자 입력) (회전자 동손) (총 기계적 출력)
21 r
ss-
2r 2x
1V
1r 1x
oG oB
oI
1I 2I
2V
+
-
↓
앞의 결과들을 정리하면
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 토크식 1 & 2
① 회전자계의 속도(동기속도) : Sw② 회전자의 회전속도 :
③ 총 기계적 출력(2차 출력) :
mw
Sm s ww )1( -=슬립의 정의에서
22
213 r
ssIPd
-= 2)1( Ps-=
④ 토크와 2차 출력의 관계가 TP md w= 로 표현되므로
또한 회전자의 속도와 2차 출력의 표현에서
S
PTw
2 =\
m
dPTw
=\ ; 토크식 1
Sm
d
sPsPTww )1()1( 2
--
== 로 되므로
동기속도
차입력2토크 =®; 토크식 2 ; 동기와트로 표현된 토크
21 r
ss-
2r 2x
1V
1r 1x
oG oB
oI
1I 2I
2V
+
-
↓
토크의 관계식들을 구하면
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 토크식 2
② 토크의 표현식 2
① 토크의 표현식 1
22
213 rs
sIPTmm
d
ww-
==
위의 2가지 경우의 토크식에서 모두 2차 전류 의 표현만 알면 구할 수 있으며
SS srIPTww
222
2 3==
2I
ⅰ) 정확한 등가회로를 이용할 경우
ⅱ) 근사 등가회로를 이용할 경우
와 같이 어느 등가회로를 사용하는가에 따라 그 표현식이 달라진다.
21 r
ss-
2r 2x
1V
1r 1x
oG oB
oI
1I 2I
2V
+
-
↓
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 2차 전류의 표현
21 r
ss-
2r 2x1r 1x
oG oB
OI
2V
21 II =¢
1V
1I
+
-
+
-
1E
↓
21 r
ss-
21 rr +21 xx +
21 II =¢1I
2V1V
+
--
+OI
1E
↓ ② 근사등가회로에서는 간단해 진다.
① 정확한 등가회로에서는
221
22
1
12
)( xxsrr
VI
++÷øö
çèæ +
=
전류 의 표현식이 복잡해 지고2I
221
12 // zY
YzYz
VI+
×+
=O
O
O
페이서로 나타내면 다음과 같다.
111 jxr +=z 222 / jxsr +=zOOO jBG -=Y
(단, , ,
임 )
이 때문에 대부분 토크식은 근사등가회로에서 구한다.
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 토크식(최종)
유도전동기의 토크는 다음과 같다.2
2122
1
12
)()( xxsrr
VI+++
=
2차전류가 다음과 같이 얻어졌으므로
SS srIPTww
222
2 3==
21 r
ss-
21 rr +21 xx +
21 II =¢1I
2V1V
+
--
+OI
1E
↓
토크의 최종적인 표현을 근사 등가회로에서 구해보자.
의 표현에서
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3
xxsrrs
VrTSw
à 토크는 공급전압의 제곱에 관계됨
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 토크특성곡선
21 r
ss-
21 rr +21 xx +
21 II =¢1I
2V1V
+
--
+OI
1E
↓
앞에서 구한 토크의 특성곡선을 구해보자
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3
xxsrrs
VrTSw
↑ ↑s=1(정지상태)
s=0(동기상태)
↕동작영역
(기동토크)
(최대토크)
(정격토크)
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 최대토크
앞의 토크 특성곡선에서 기동토크, 최대토크 및 최대토크시 슬립을 구해보자
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3
xxsrrs
VrTSw
↑ ↑s=1(정지상태)
s=0(동기상태)
↕동작영역
(기동토크)
(최대토크)
(정격토크)
0== Tss
dsdT
① 최대토크(pullout torque)
에서 최대토크시 슬립을구할 수 있음
221
21
2
)(
xxr
rsT++
±=\
이로부터 최대토크를 구하면
})({2
32
212
11
21
xxrr
VTS
P+++
=w
s=sT↑ ② 2차 출력 – 최대토크시 출력
PTSssdPTsPP
T)1( -==
=w
으로 2차저항에 무관함
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 기동토크
이번에는 기동토크와 기동시 최대토크 발생조건을 구해보자
↑ ↑
s=1(정지상태)
s=0(동기상태)
↕동작영역
(기동토크)
(최대토크)
(정격토크)
})(){(3
221
221
212
1 xxrrVrTT
SsS +++
=== w
③ 기동토크(starting torque)
④ 기동시 최대 토크가 발생되는 조건
s=sT↑
따라서 2차 저항을 다음으로 정하면 된다.
다음의 최대토크시 슬립= 1로 둔다
앞의 토크식에 s = 1 을 대입함
1)(
2
212
1
2 =++
=\xxr
rsT
221
21122
)( xxrrrs
S ++==\=
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3
xxsrrs
VrTSw
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 최대출력
이번에는 총 기계적 출력(2차 출력)이 최대가 되는 조건을 구해보자
⑤ 2차출력이 최대로 될 경우의 슬립
⑥ 최대 2차 출력
최대토크가 되는 슬립 : s = sT
221
2212
2
)()(
xxrrrrsP
++++±=\
})(){(
)1(32
2122
1
212
xxsrrs
V rsPd+++
-=
s=sP↓
s=sT
↑
221
21
2
)( xxr
rsT++
±=
0== Pss
d
dsdP
에서 구할 수 있음
})(){(2
32
212
12
21
21
xxrrr
VPPPssdS ++++==
=
⑦ 최대출력시 토크
)1( PSS
ssPS sPTT
P -==
= w
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 출력 및 토크 곡선 비교
221
2212
2
)()( xxrrrrsP
++++=
})(){(
)1(32
2122
1
212
xxsrrs
V rsPd+++
-=
221
21
2
)( xxr
rsT++
=
s=sP
s=sT↑
PssdSPP
==
PssPSTT
==
PTTssP
PP=
=
↙
↗↘↓
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3
xxsrrs
VrTSw
총 기계적 출력(2차 출력) 과 토크가 최대로 되는 슬립에서 토크 및 출력의 크기를모두 요약, 정리해 보자.
PT ss > ; 최대토크는 최대출력보다 낮은 속도(큰 값의 슬립)에서 발생된다.
↑
-
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T
s
PT
ST
TS 1 20TS-1-
↖↖동기상태 정지상태
↙기동토크 ST
↙최대토크 PT
7.2 3상 유도전동기의 해석 – 토크 동작모드 1
21 r
ss-
21 rr +21 xx +
21 II =¢1I
2V1V
+
--
+OI
1E
↓
지금까지 설명한 토크특성을 다양한 슬립에 대해 조사해 보자
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3
xxsrrs
VrTSw
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 토크 동작모드 2
T
s
PT
ST
TS 1 20TS-1-
↖↖동기상태 정지상태
↙기동토크 ST
↙최대토크 PT
회전속도
슬립
앞의 토크특성곡선을 교재의 곡선과 대비해 보자
토크
토크
-
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7.2 3상 유도전동기의 해석 – 토크 동작모드3
앞의 토크특성곡선에서 구간별 동작모드를 살펴보자T
s
PT
ST
TS 1 20TS-1-
↖↖동기상태 정지상태
↙기동토크 ST
↙최대토크 PT
Sw SwSw
mwmw mw
Sm ww > mS ww > 0
-
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7.5 권선형 유도전동기의 비례추이 1
와 같이 2차 저항을 증가시키면 슬립도같은 비율로 커진다.
þýü
îíì +++
=2
2122
1
212
)()(
3
xxsrrs
VrTSw
T
1 0(slip)0 100%(speed)
0s =
wm=
1EXR2EXR3EXR4EXR5EXR >>>>
토크식에서22
1
2 221 1 2
3
( ) ( )S
r VsT
rr x xs
w=
ì ü+ + +í ýî þ
sr2 의 회전자 2차저항을 변화시켜 보자.
skrk
skrk
skrk
sr
n
n 2
2
22
1
212 =××××==
저항과 슬립을 같은 비율로 변화시키면
즉,
토크특성 곡선에서 최대토크는 고정되고최대 슬립점만이 이동함
à 비례추이(proportional shifting)
비례추이는 권선형 유도전동기에서만 가능함.
-
건국대 전력전자연구실
7.5 권선형 유도전동기의 비례추이 2
T
1 0(slip)0 100%(speed)
0s =wm=
1EXR2EXR3EXR4EXR5EXR >>>>
토크 이외에 비례추이의 특성을 갖는 변수가 어떤 것이 있는지 살펴보자
þýü
îíì +++
=2
2122
1
21
2
)()(
3
xxsrr
Vsr
TSw
skrk
skrk
skrk
sr
n
n 2
2
22
1
212 =××××==
221
22
1
12
)( xxsrr
VI
++÷øö
çèæ +
=- 2차 전류
srIP 2222 3=- 회전자 입력(2차 입력)
이상의 값들은 다음의 조건을 만족하므로
비례추이 특성을 갖는다.
이외에도 1차전류, 역률, 고정자입력 등도비례추이특성을 가짐.
-
건국대 전력전자연구실
7.5 권선형 유도전동기의 비례추이 3
01234 RRRRR >>>>
권선형 유도전동기에서
- 외부저항의 크기가 커질수록 낮은 속도에서 최대토크점이 존재함
- 농형 유도전동기에서는 불가능함
- 저항의 크기를 조절하여 전동기의 기동토크를 변화시키는 기중기에 쓰임
저항증대
속도저하
-
건국대 전력전자연구실
7.5 권선형 유도전동기의 비례추이 4
권선형 유도전동기에서 외부의 저항 을 계산해 보자.
2rEXTR
EXTR
지금, 2차저항이 이며,2r
Ts
2 EXTr R+2r
' 1Ts =0EXTR = 0EXTR >
22 2
1 1 2
( )
Trs
r x x=
+ +' 2
2 21 1 2
1( )
EXTT
r Rsr x x
+= =
+ +
2
1EXT TT
R sr s
-=
연결후 2차 총저항이 임2 EXTr R+
-
건국대 전력전자연구실
요약 - 유도전동기의 해석
1. 유도기와 변압기의 연관성
- 등가회로를 기준으로 회로해석- 유도전동기의 변압기 등가회로
2. 유도전동기의 출력특성 해석
- 1차 및 2차 전류, 입력 및 출력, 역률, 효율 등- 토크 해석 ; 기동토크, 최대 토크- 비례추이 특성
< 본 자료는 수업자료로써 책 Electric Machinery Fundamentals (4th – Stephen J. Chapman)의 그림이 이용되었음 >