40070068

8/18/2019 40070068

http://slidepdf.com/reader/full/40070068 1/236

KAERI/TR-3610/2008 기술보 고서

하나로 NTD 회전팔 및 레일이송장치에

대한 구조건전성 평가

S t r u c t u r a l I n t e g r i t y E v a l u a t i o n o f R o t a t i n g A r m a n d

R a i l T r a n s f e r S y s t e m f o r H A N A R O N T D 1

2008 11

8/18/2019 40070068


- i -

제 출 문

한국원자력연구원장 귀하

본 보고서를 2008년도 “연구로 계통공학 기술 연구” 과제의 기술보고서로

제출합니다.

제목 : 하나로 NTD1 회전팔 및 레일이송장치에 대한 구조건전성 평가

S t r u c t u r a l I n t e g r i t y E v a l u a t i o n o f R o t a t i n g A r m a n d

R a i l T r a n s f e r S y s t e m f o r H A N A R O N T D 1 )

2008년 11월

주 저 자 : 류 정 수 연구로공학부)

공 저 자 : 서 춘 교 연구로공학부)

박 상 준 하나로운영부)

신 진 원 연구로공학부)

8/18/2019 40070068


- ii -

요 약 문

본 보고서의 목적은 하나로 원자로 수조덮개의 내진해석 기술시방서 요건에 따

라, 수조덮개에 신규 설치된 NTD1 회전팔과 수조내부의 NTD1 레일 이송장치의

내진해석과 구조적 건전성을 평가하는 것이다. 이를 위하여 수조덮개와 회전팔 및

수조내부의 레일 이송장치에 대한 구조해석 모델을 작성하고, 주어진 하중조건에

따라 정적 해석 그리고 동적 특성을 고려한 지진응답해석을 수행하였다.

하중 조건은 구조물의 자하중과 회전팔의 운전중 하중, 활하중, 동적 유체질량

등을 고려하고,

지진하중은 하나로 수조덮개의SSE

설계 층응답 가속도스펙트럼을

사용하였다. 본 해석을 위해 구조해석 상용 프로그램인 ANSYS 11.0을 사용하였고,

대상 구조물에 대한 유한요소 모형화 작성과 구조해석이 수행되었다.

해석결과로부터 NTD1 회전팔과 레일 이송장치의 주요 부재, 앵커볼트, 용접부

등 각 하중조건에 따른 응력강도를 구하고, ASME 코드의 허용응력을 적용하여 구

조건전성 평가를 수행하였다. 평가 결과, 대상 구조물의 최대 응력은 모두 허용응

력 이내에 있었고, 피로에 대한 구조적 건전성 평가도 만족하였다. 결론적으로 수

조덮개에 신규 설치된 NTD1 회전팔과 수조내부의 레일 이송장치의 구조적 건전

성은 안전한 것으로 판단되었다.

8/18/2019 40070068


- iii -

Abstract

Th is rep ort is for th e seismic analysis and th e structural integrity evaluation

of the newly installed rotating arm on NTD1 of pool cover and rail transfer

system in HANARO p ool in accordances w ith th e req uirement of th e tech nical

sp ecification for seismic analysis of HANARO p ool cover. F or p erforming th e

seismic analysis and evaluating the structural integrity for rotating arm on

NTD1 and rail transfer system, the finite element analysis models were

simulated and carried out the static analysis and seismic resp onse sp ectrum

analysis considering the dynamic ch aracteristics, ap plying various load

conditions.

Th e load conditions w ere ap plied th e self- weigh t, live load, added fluid mass,

operating point load under rotating arm, while SSE design floor response

spectrum at HANARO p ool cover w as for th e seismic response analysis. The

analysis models of the structures were simulated using the conventional

structural analysis program ANSYS 11.0.

Th e integrity evaluation for th e interest members, such as anch or bolts and

welding parts on the rotating arm and rail transfer system was performed

under stress intensities from load conditions. Th e evaluation sh ow th at th e

stress values in rotating arm and rail transfer system against the load

combination are w ith in th e ASM E code limits, and also satisfied th e structural

evaluation for fatigue. Th erefore any damage on structural integrity w as not

ex pected w hen rotating arm on NTD1 and rail transfer system for NTD1 w ere

new ly installed in p ool and p ool cover.

8/18/2019 40070068


- iv -

목 차

제 출 문 ······················································································································································ i

요 약 문 ····················································································································································· iiAbstract ····················································································································································· iii

목 차 ···················································································································································· iv

표 목 차 ····················································································································································· v

그림목차 ·················································································································································· viii

제 1 장 서 론 ··········································································································································1

제 2장 규격 요구조건 ······························································································································2

제 1절 설계등급 분류 ························································································································2

제 2절 규격 및 허용응력 ··················································································································2 제 3절 재료 및 물성 ··························································································································5

제 4절 하중조건 ··································································································································6

제 3 장 수조덮개와 NTD1 회전팔 ····································································································· 7

제 1절 하나로 수조덮개와 NTD1 회전팔 모델링 ····································································· 7

제 2절 고유진동수 해석 ··················································································································14

제 3 절 지진응답해석 ······················································································································39

1. 설계 지진하중 ·························································································································39

2. 지진응답해석 결과 ·················································································································39

3. 피로 손상 평가 ·······················································································································59 4. 앵커볼트와 콘크리트의 구조건전성 평가········································································· 60

5. 슬라이딩 판넬 힌지의 구조건전성 평가··········································································· 63

6. 수조덮개 창문의 볼트와 힌지의 구조건전성 평가························································· 65

7. 고정식 및 마찰식 Stopper의 구조건전성 평가······························································· 68

8. Locking Pad Pin의 구조건전성 평가··············································································· 69

9. 고정식과 이동식 후크와 후크 지지구조물의 구조건전성 평가··································· 70

10. 연장레일 Stopper의 구조건전성 평가············································································· 71

11. 슬라이딩 판넬 Locking Bolt의 구조건전성 평가························································· 72

12. 슬라이딩 판넬 SP-C Anchor Bolt의 구조건전성 평가················································ 73

제 4 절 신규 설치된 NTD1 구조건전성 평가··········································································· 75

1. NTD1 회전팔(SP-B) 용접부의 구조건전성 평가····························································· 75

2. NTD1 회전팔(SP-B) bolt의 구조건전성 평가·································································· 77

3. NTD1 회전팔(PCA-A)의 볼트의 구조건전성 평가························································ 79

4. NTD1 회전팔(PCA-A)의 Bracket plate 용접부의 구조건전성 평가··························83

제 4 장 레일이송장치····························································································································84

제 1절 레일이송장치 모델링········································································································84

8/18/2019 40070068


- v -

제 2절 고유진동수 해석 ··············································································································86

제 3절 지진응답해석 ····················································································································111

1. 설계 지진하중 ·······················································································································111

2. 지진응답해석 결과 ···············································································································111

3. 피로 손상 평가 ·····················································································································113 4. 구조건전성 평가···················································································································114

제 5 장 결 론 ········································································································································126

참 고 문 헌 ············································································································································128

부록 I : 하나로 NTD1 회전팔 및 레일이송장치에 대한 지진응답해석을 위한ANSYS 입력자료

··································································································································································187

1 하나로 NTD1 회전팔 및 레일이송장치 해석모델 입력자료············································· 187

2. 정적해석 및 후처리 입력자료 ·································································································214

3. 모달해석 및 후처리 입력자료 ·································································································217

4. 지진해석(SSE) 및 후처리 입력자료 ······················································································· 219

8/18/2019 40070068


- vi -

표 목 차

표 1 재료의 기계적 물성치 및 기준 설계값 .................................................................................. 5

표 2-1 NTD1 회전팔 지지구조물의 판요소의 두께........................................................................... 8

표 2-2 하나로 수조덮개의 부재 단면계수 .......................................................................................... 8

표 2-3 하나로 수조덮개의 부재 단면계수 .......................................................................................... 9

표 3 펴진 경우(Unfolded Case), CASE I의 Couple 조건 ......................................................... 10

표 4 접힌 경우(Folded Case), CASE II의 Couple 조건 ............................................................ 11

표 5-1 하나로 수조덮개의 펴진 경우(CASE I)에 대한 주요 모드계수 ..................................... 15

표 5-2 하나로 수조덮개의 접힌 경우(CASE II)에 대한 주요 모드계수 ................................... 27

표 6 부재의 단면에 따른 소성형상계수 ........................................................................................ 40

표 7-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Main Framefor Design and Level A Condition ..................................................................................... 42

표 7-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Main Frame for Level D Condition ............ 42

표 8-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Main Frame(North End)

for Design and Level A Condition ...................................................................................... 43


for Level D Condition ............................................................................................................. 43

표 9-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Anchor Plate(North End)

for Design and Level A Condition ..................................................................................... 44



표 10-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Extended Rail




표 11-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Arc Frame




표 12-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Anchor Plate(Arc Frame)




표 13-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Aux. Frame


8/18/2019 40070068


- vii -



표 14-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Angle Frame




표 15-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Sliding Panel




표 16-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Sliding Panel Wheel


표 16-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Sliding Panel Wheelfor Level D Condition ............................................................................................................. 51

표 17-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Sliding Panel Wheel Shaft




표 18-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Pad




표 19-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Bolt Pad


표 19-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Bolt Pad


표 20-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Hinge Stopper




표 21-1 Maximum Stress and Stress Ratio of SP Hinge



for Level D Condition ............................................................................................................ 56

표 22-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Rotating Arm

for Level A Condition ............................................................................................................ 57


8/18/2019 40070068


- viii -

for Level D Condition ............................................................................................................ 58

표 23 Maximum Stress and Stress Ratio of Anchor Bolts ........................................................ 61

표 24 Maximum Stress and Stress Ratio of Sliding Panel Hinge............................................ 64

표 25-1 수조덮개 창문의 볼트와 힌지에 발생하는 하중을 구하기 위한 자료 .......................... 65

표 25-2 SSE 지진하중에서 수조덮개 창문의 볼트와 힌지에 발생하는 하중(N) ........................ 66

표 26 Maximum Stress and Stress Ratio of Pool Cover Window Bolts ............................... 66

표 27 Maximum Stress and Stress Ratio of Stopper .................................................................. 68

표 28 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Pad Pins

for the Sliding Panel ............................................................................................................. 69

표 29 이동식 및 고정식 후크에 발생하는 하중 및 응력평가 .................................................... 70

표 30 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Bolts ....................................................... 72

표 31 Maximum Stress and Stress Ratio of SP-C Anchor Bolts ............................................. 72

표 32-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket for Design and Level A Condition ..................................................................................... 78

표 32-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket

for Design and Level D Condition ..................................................................................... 78

표 33-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Upper Bracket(SP)


표 33-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Upper Bracket(SP)


표 34-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket(PCA-A)


표 34-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket(PCA-A)


표 35 레일이송장치 부재의 두께 ....................................................................................................... 84

표 36 플랫폼과 이송레일의 동적유체질량 ....................................................................................... 85

표 37-1 레일이송장치에 대한 주요 모드계수(공기중) .................................................................... 87

표 37-2 레일이송장치에 대한 주요 모드계수(수중) ........................................................................ 87

표 38-1 Stress Intensities of Assembly Model

for Dead weight and DWT Load ...................................................................................... 112

표 38-2 Stress Intensities of Assembly Modelfor Dead weight and SSE Load ......................................................................................... 112

표 39-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket Welding

for Design and Level A Condition ................................................................................... 115


for Design and Level D Condition ................................................................................... 115



8/18/2019 40070068


- ix -



표 41 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket Welding


표 42-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Platform Beam Welding




표 43 Bolt Information of Bracket .................................................................................................. 124

표 44 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket bolt ........................................................ 125

8/18/2019 40070068


- x -

그 림 목 차

그림 1 수조덮개 지진해석의 입력응답스펙트럼 - SSE, 7% 감쇠 ············································· 129

그림 2 수조덮개의 해석모델 - 펴진상태 ························································································ 130그림 3 수조덮개의 해석모델 - 접힌상태 ························································································ 130

그림 4 단면 RMAIN ··························································································································· 131

그림 5 단면 LMAIN ····························································································································131

그림 6 단면 MSIDE ····························································································································· 132

그림 7 단면 RSIDE ······························································································································ 132

그림 8 단면 LSIDE ······························································································································ 133

그림 9 단면 ANCHOR ······················································································································· 133

그림 10 단면 SBEAM ·························································································································· 134

그림 11 단면 AFRAME ······················································································································ 134

그림 12 단면 FREND1 ························································································································ 135그림 13 단면 FREND2 ························································································································ 135

그림 14 단면 FREND3 ························································································································ 136

그림 15 단면 FLEND1 ························································································································ 136

그림 16 단면 FLEND2 ························································································································ 137

그림 17 단면 FLEND3 ························································································································ 137

그림 18 단면 REND1 ·························································································································· 138

그림 19 단면 REND2 ·························································································································· 138

그림 20 단면 EXRAIL ························································································································· 139

그림 21 단면 PANEL ·························································································································· 139

그림 22 단면 WSOLID ······················································································································· 140

그림 23 단면 WHEEL ························································································································· 140

그림 24 단면 WHRGD ······················································································································· 141

그림 25 단면 STOPPER ······················································································································ 141

그림 26 단면 STRGD ·························································································································· 142

그림 27 단면 HABBM ·························································································································142

그림 28 단면 HACBM ························································································································ 143

그림 29 단면 HINGEAB ·····················································································································143

그림 30 단면 HINGEAC ···················································································································· 144

그림 31 단면 HINGEBB ····················································································································· 144

그림 32 단면 HINGECC ···················································································································· 145

그림 33 단면 HSTOPPER ···················································································································145

그림 34 단면 HSTRGD ······················································································································· 146

그림 35 단면 PSTOPPER ····················································································································146

그림 36 단면 ESTOPPER ····················································································································147

그림 37 단면 STOPPIN ······················································································································ 147

그림 38 단면 ARM1_S / ARM1_N ·································································································148

그림 39 단면 ARM2_S / RM2_N ···································································································· 148

8/18/2019 40070068


- xi -

그림 40 단면 ARM3_S / ARM3_N ·································································································149

그림 41 단면 NTD1_S BODY / NTD1_N BODY ······································································· 149

그림 42 단면 NTD2 SUPPORT ········································································································ 150

그림 43 단면 NTD2 ARM ················································································································· 150

그림 44 하나로 수조덮개의 각 부재에 대한Section Name ···················································· 151그림 45 NTD1_S 회전팔의 각 부재에 대한 Section Name ····················································· 152

그림 46 NTD1_N 회전팔의 각 부재에 대한 Section Name ···················································· 152

그림 47 펴진 상태의 정적해석을 위한 경계조건 ·········································································· 153

그림 48 접힌 상태의 정적해석을 위한 경계조건 ·········································································· 153

그림 49 펴진상태의 고유진동수해석 및 지진해석을 위한 경계조건········································ 154

그림 50 접힌상태의 고유진동수해석 및 지진해석을 위한 경계조건········································ 154

그림 51 Pool Cover 그레이팅과 폴리카보네이트 단위 질량계산을 위한 단위 영역 ······· 155

그림 52 Sliding Panel 그레이팅과 폴리카보네이트 단위 질량계산을 위한 단위 영역 ··· 155

그림 53 수조덮개의 하중분포(자중, 펴진 상태) ············································································ 156

그림 54 수조덮개의 하중분포(자중, 접힌 상태) ············································································ 156

그림 55 펴진 상태의 수조덮개의 1차 모드 ····················································································157









그림 64 펴진 상태의 수조덮개의 10차 모드 ··················································································161

그림 65 접힌 상태의 수조덮개의 1차 모드 ····················································································162









그림 74 접힌 상태의 수조덮개의 10차 모드 ··················································································166

그림 75 앵커볼트의 콘크리트 ············································································································167

그림 76 이송레일의 동적유체질량 구간··························································································168

그림 77 레일이송장치 부재의 두께··································································································169

그림 78 레일-브라켓 필렛 용접 위치 전체도 ················································································ 169

그림 79 Section A의 용접위치 ·········································································································· 170

그림 80 Section B의 용접위치 ·········································································································· 171

그림 81 Section C의 용접위치 ·········································································································· 172

8/18/2019 40070068


- xii -

그림 82 레일이송장치의 경계조건····································································································173

그림 83 레일이송장치의 DWT Load의 Stress Intensity ····························································· 173

그림 84 레일이송장치의 공기중에서의1차모드 ············································································174

그림 85 레일이송장치의 공기중에서의2차 모드 ·········································································· 174

그림 86 레일이송장치의 공기중에서의3차 모드 ·········································································· 175그림 87 레일이송장치의 공기중에서의 4차 모드 ·········································································· 175






그림 93 레일이송장치의 공기중에서의10차 모드 ········································································178

그림 94 레일이송장치의 수중에서의1차 모드 ··············································································179



그림 97 레일이송장치의 수중에서의 4차 모드 ··············································································180



그림 100 레일이송장치의 수중에서의7차 모드 ············································································182



그림 103 레일이송장치의 수중에서의10차 모드 ·········································································· 183

그림 104 레일이송장치의 Stress Intensity(SSE) ············································································ 184

그림 105 Platform(右)의 Stress Intensity(SSE) ·············································································· 185

그림 106 Platform(中)의 Stress Intensity(SSE) ·············································································· 185

그림 107 Platform(左)의 Stress Intensity(SSE) ·············································································· 186

그림 108 Rail의 Stress Intensity(SSE) ····························································································· 186

8/18/2019 40070068


- 1 -

제 1 장 서 론

중성자 핵변환 도핑(NTD)은 하나로 반사체 탱크에 있는 NTD1 수직 조사공을 이

용하여 수행된다. NTD1 조사공은 북쪽 방향으로부터 시계방향으로 약 30도 방향에 위

치(원자로 노심을 중심으로 작업 수로 반대쪽)하고 있으며, 제어봉 구동 rod도 수조 상

부에서 노심 쪽으로 연결되어 있어 실리콘 단결정 조사통을 작업 수로에서 조사공으

로 또는 그 반대 방향으로 안전하게 이동하기 위해서는 특별한 장치가 필요하다. 즉

NTD1 수직 조사공에 조사통을 이송할 수 있는 특별한 장치로는 기존의 수조덮개에

NTD1 회전팔 2개와 기존의 원자로 수조내부의 플랫홈을 개조한 레일이송장치이다.

이 보고서는 하나로 NTD1 회전팔 및 레일이송장치에 대한 구조건전성 평가 기술

시방서[1] 요건에 따라 하나로 원자로 수조덮개에 설치된2대의 NTD1 회전팔과 수조

벽면에 설치된 레일이송장치에 대한 내진해석과 구조적 건전성 평가를 위한 것이다.이를 위하여 하나로 수조덮개에 대한 제작 설계도면과NTD1 회전팔 및 레일이송장치

에 대한 구조건전성 평가 기술시방서에 첨부한 제작 설계도면을 기반으로NTD1 회전

팔과 레일이송장치의 구조해석 모델을 작성한 후 정적 해석을 수행하고, 해석 모델 대

한 동특성을 분석한 뒤에 설계기준 지진하중, SSE 지진하중에 대한 지진응답해석을 수

행하였다.

해석 프로그램으로는 ANSYS 11.0[2]을 사용하였으며 지진하중으로는 하나로 수조

덮개의 내진해석 기술시방서에서 주어진 SSE 층응답가속도스펙트럼을 적용하였다. 기

술시방서[1]에서 주어진 하중 조건을 적용하여 주요부재의 응력강도(stress intensity)를

구하고 ASME 코드에 명시된 허용 응력을 적용하여 구조건전성 평가를 수행하였다.

8/18/2019 40070068


- 2 -

제 2장 규격 요구조건

제 1절 설계등급 분류

하나로 수조덮개에 설치되는 NTD1 회전팔과 원자로수조 플랫폼을 개조한 레일이

송장치의 안전등급은 비안전성(non-nuclear safety, NNS), 내진 범주(seismic category)

는 II 등급, 품질등급(quality class)은 T 등급으로 분류한다.

제 2절 규격 및 허용응력

하나로 수조덮개에 설치되는 NTD1 회전팔과 레일이송장치에 대하여 설계해석상ASME Sec. III, NF[3]의 규정을 적용하였다. 보수적인 평가를 위하여 내진범주 I급에

적용하는 SSE 지진하중을 적용하여 내진해석을 수행하였다.

하나로 수조덮개와 관련된 보 구조물에 대해서는ASME Sec. III, NF-3322, "Design

Requirements for Structural Steel Members"[3] 기준에 준하였으며, 구조물의 응력강도

를 계산하고 허용응력과 비교하였다. 설계조건 및 운전조건 A에 대한 허용응력은 구

조물의 응력성분과 단면형태에 따라 다르지만 현재 구조물에 적용가능성이 있는 허용

응력에 관련된 식은 다음과 같이 분류된다.

(a) 인장응력 (핀 및 나사조건 제외)

Ft = 0.60 Sy

(b) 전단응력(핀조건 제외)

Fv = 0.4 Sy

(c) 압축응력(austenitic stainless steel)

Fa = Sy (0.47 - kl/r/444), kl/r <120

(d) 굽힘응력 (compact sections)

Fb,major = Fb,minor = 0.66 Sy,

(e) 응력조합fa/Fa < 0.15 일 때 다음 식을 사용한다.

(fa/Fa) +(fbx/Fbx) + (fby/Fby) < 1.0

8/18/2019 40070068


- 3 -

운전조건 B, C와 D에 대한 허용응력들은 운전조건 A의 허용응력에 해당되는 응력

지수를 곱한 값을 사용한다. 각 운전조건에 따른 응력지수들은 다음과 같으며, 운전조

건 D에 대해서는 Appendix F[4]를 따른다.

Design and Level A Level B Level C Level D

Ks 1.0 1.33 1.5 Appendix F

Km 1.0 1.33 1.5 Appendix F

하나로 수조덮개를 원자로 수조의 상부에 고정시키기 위한 지지 볼트에 대한 구조

건전성 평가는 ASME Sec. III, NF-3324.6, "Design Requirements for Bolted Joints"[3]

기준에 따랐으며, 지지 볼트의 응력을 계산하고 허용응력과 비교하였다. 운전조건 A에대한 허용응력에 관련된 식은 다음과 같이 분류된다.

(a) 인장응력(Austenitic Stainless Steel)

Ftb = Su /3.33

(b) 전단응력(Austenitic Stainless Steel)

Fvb = 0.6 2 Su /5

(c) 인장응력과 전단응력의 조합

(ft2 /Ftb2) +(fv2 /Fvb2) < 1.0

운전조건 B, C와 D에 대한 허용응력들은 운전조건 A의 허용응력에 해당되는 응력

지수를 곱한 값을 사용한다. 각 운전조건에 따른 응력지수들은 같으며, 운전조건 D에

대해서는 Appendix F[4]를 따른다.

Level A Level B Level C Level D

Ks 1.0 1.15 1.25 Appendix F

Km 1.0 1.15 1.25 Appendix F

하나로 레일이송장치에서 플레이트 형태의 용접부는ASME Sec. III, NF-3226,

"Design of Weld Joints"[3] 기준을 적용하였고, 용접부의 최대 응력강도를 계산하여

허용응력과 비교하였다. 필렛 용접의 경우 운전조건 A에 대한 허용응력은

0.3×Minimum tensile strength로 나타나 있다. 운전조건 B와 D에 대한 허용응력들은

8/18/2019 40070068


- 4 -

운전조건 A의 허용응력에 해당되는 응력지수를 곱한 값을 사용한다. 각 운전조건에

따른 응력지수들은 다음과 같으며, 운전조건 D에 대해서는 Appendix F[4]를 따른다.

Level A Level B Level D

Ks 1.0 1.33 2.4(Appendix F)

Km 1.0 1.33 2.4(Appendix F)

8/18/2019 40070068


- 5 -

제 3절 재료 및 물성

신규 설치되는 하나로 수조덮개의 NTD1 회전팔과 수조내부의 레일이송장치의 재

료는 대부분 S.S. 304 재료를 사용하고 있다. 그러나 고정식과 마찰식 stopper의 재료

는 A564 Type 630이며, 앵커볼트의 재료는 A193이다. 기준 설계온도에서 사용 재료의

기계적 물성은 표 1과 같다.

표 1. 재료의 기계적 물성치와 기준 설계값

S.S. 304 A564 Type 630 A193(볼트)

Reference Temperature(oC) 20 20 20

Modulus of Elasticity(GPa) 187.8 187.8 187.8

Mass Density(Kg/m3) 8030 8030 8030

Poisson's Ratio 0.28 0.3 0.3

Ultimate Strength, Su(MPa) 517 965 689

Y ield Strength , Sy(MPa) 207 792 345

8/18/2019 40070068


- 6 -

제 4절 하중조건

상기 구조물의 건전성 평가를 위해 적용한 하중은 정하중(D), 활하중(L), 안전정지

지진하중(SSE) 이다.

(1) 정하중 (Dead L oad)

회전팔은 수조덮개 슬라이딩 판넬(SP-B)와 동측 PCA-A에 각각 설치되며, 이들의

자중은 SP-B에 설치된 회전팔은 58kg, PCA-A에 설치된 회전팔은 60kg이 자중에 포함

하였다. 그리고 회전팔에는 수중 무게 80kg의 조사통 중량이 걸리게 된다. 조사통을

이송할 때 동시에 2개의 회전팔에 하중이 걸리는 경우는 없으나 보수적 평가를 위해

양쪽 회전팔 끝단에 80kg의 조사통 무게를 집중하중으로 가하였다.

레일이송장치의 공기중 질량은 198kg으로 자중에 포함하였다. 또 레일이송장치에는10조사통의 무게, 80kg도 집중하중으로 두어 레일의 하중에 반영하였다. 또한 레일이

송장치는 동적 거동 해석시 수중에 있으므로 동적유체질량을 고려한 해석이 수행되었

다.

(2) 활하중 (L ive L oad)

NTD1이 설치된 수조덮개와 레일이송장치는500kg/m2의 활하중이 작용한다. 그러

나 수조덮개의 경우 접힌 상태에서는 활하중을 고려치 않았다.

(3) 지진하중(Seismic Load)NTD1 회전팔 및 레일이송장치 구조물에 대한 지진응답해석의 평가시 층응답스펙

트럼은 구조물이 설치되는 원자로 수조 상부(EL 85.55m)에서의 설계 스펙트럼으로 사

용한다. 보수적인 평가를 위하여 원자로건물 시간이력해석으로부터 구한 층응답스펙트

럼 중에서 수조내 레일이송장치가 설치된 위치보다 상부에 있는 층응답스펙트럼을 지

진하중으로 정하였다. NTD1 회전팔이 설치된 수조덮개의 경계조건이 앵커 볼트로 고

정되므로 2개의 수평방향과 1개의 수직방향의 하중으로 SSE 지진하중에서의 감쇠비가

7%인 층응답스펙트럼 곡선을 사용하였다. 하중조합은 자중(DWT)과 지진하중(SSE)의

조합에 따라 다음과 같이 분류하였다.

- Service Level A : D (Dead Weight)

- Service Level D : D + SSE

8/18/2019 40070068


- 7 -

제 3 장 수조덮개와 NTD1 회전팔

제 1절 하나로 수조덮개와 NTD1 회전팔 모델링

하나로 수조덮개에 신규 설치되는 NDT1 회전팔의 유한요소 모델을 작성하기 위하

여 상용 구조해석 프로그램인 ANSYS를 사용하였다. 수조덮개를 구성하는 모든 부재

는 보요소(beam element)와 집중질량으로 모델링되었고, NTD1 회전팔을 구성하는 부

재로서 회전팔 브라켓은 판요소(shell element), 회전팔 작동장치와 회전팔은 보요소

(beam element)로 유한요소 모델링하였다. 먼저 보요소를 구성하기 위하여 선(line)을

사용하여 모델을 작성하며, 선들이 서로 접하는 점에는 정확히 절점이 생길 수 있도록

KP명령을 사용하였다. 특히, 본 해석모델을 구성하는 보요소의 단면 중 방향이 대칭이

아닌 요소가 존재하므로 선으로부터 생성될 보 요소의 방향이 일정하게 유지되어야

한다. ANSYS에서는 선의 방향을 조절하는 명령어를 제공하지 않으므로, 새로 작성된

“CODIRC.MAC” MACRO를 이용하여 선의 방향을 정리하였다.

본 보고서에서 해석할 모델은 슬라이딩 판넬이 접혀있을 때와 접혀있지 않을 때의

2 가지 경우로서 펴진 상태인 CASE I는 그림 2에 나타나 있고, 접힌 상태인 CASE II

는 그림 3에 나타나 있다. 여기서 전체 좌표계는 수평 X(동서)와 Y(남북) 방향과 수직

Z 방향을 보여 준다.

본 모델의 경우 수조덮개에 34개, NTD1 회전팔에 4개의 서로 다른 보(beam) 요소

(element) 단면을 정의하여 사용하였다. ANSYS에서 제공하는 보 요소는 여러 가지가

있지만 본 모델과 같이 생성될 보 요소의 절점 위치와 보 요소 단면의 무게중심위치

가 일치하지 않는 경우 real property로 고려할 수 있는 BEAM44 요소를 사용하였다.

BEAM44 요소는 2개 혹은 3개의 절점을 사용하여 생성할 수 있으나, 여기서는 보의

요소 좌표계를 정확히 설정할 수 있도록 3개의 절점을 이용하여 생성하였다. 이 경우

2 개의 절점은 실제 보 요소의 길이 방향의 정의에 사용되며, 추가되는 마지막 절점은

요소 좌표계의 z방향의 정의에 사용된다.

BEAM44 요소의 경우 상당히 복잡한 real property의 입력을 요구하므로, 수작업에

의존하여 그 값을 계산하는 대신 ANSYS 11.0부터 제공하는 보 단면계수 계산모듈을사용하여 단면계수를 계산한 후, 이를 BEAM44 형식의 real property로 환산하여 사용

하였다. 모델에서 서로 다른 단면계수를 갖는 부위를 일괄적으로 처리하기 위해

ANSYS의 component기능 (CM,***,line)을 사용하여 모델을 구성하는 line을 38개의 그

룹으로 분리하여 처리하였다.

그림 4에서 그림 43까지는 모델 작성시 사용된 단면계수들의 모양과 real property

번호 및 line component와의 관계를 보여준다. 즉, 그림 우측의 “SECTION ID"가 real

property 번호에 해당되며, ”SECTION NAME"이 line component의 이름에 해당된다.

8/18/2019 40070068


- 8 -

Area(mm2) Y -M oment of Inertia(mm4) Z -M oment of Inertia(mm4)

ARM1_S 706.3 39679 39679

ARM1_N 1256 125404 125404

ARM2_S/

ARM2_N

2500 520833 520833

ARM3_S/

ARM3_N900 307500 307500

NTD1 BODY_S/

NTD1 BODY_N19338 0.272E+8 0.357E+08

NTD2-SUPPORT 2122 358167 358167

NTD2-ARM 599.04 219696 219696

우측에 계산된 값은 ANSYS에서 기본적으로 계산한 단면계수로 BEAM44에는 이 값들

을 변환한 값이 사용된다. 회전팔의 지지구조물로 사용된 판요소(shell element)는 4절

점의 6자유도를 가진 SHELL181을 사용하였다.

표 2-1에는 NDT1 회전팔에 사용된 SHELL181의 두께, 표 2-2, 표2-3에는 그림 4에서 그림 43까지에 나타난 단면계수를 정리하였고, 각 부재 명칭과 위치를 그림 44에서

그림 45까지 도시하였다.

표 2-1 NDT1 회전팔 지지구조물의 판요소의 두께

Thickness(mm)

NTD1_S_BRACKET 8

NTD1_N_BRACKET 8 (상판은 15)

표 2-2 NDT1 회전팔의 부재 단면계수

8/18/2019 40070068


- 9 -

표 2-3 하나로 수조덮개의 부재 단면계수

Area(mm2) Y-Moment of Inertia(mm4) Z -M oment of Inertia(mm4)

RMAIN 9280.0 0.14987E+08 0.78739E+08

LMAIN 9280.0 0.14987E+08 0.78739E+08MSIDE 7400.0 0.55690E+07 0.40898E+08

RSIDE 5700.0 0.30746E+07 0.19889E+08

LSIDE 5700.0 0.30746E+07 0.19889E+08

ANCHOR 4000.0 0.86583E+07 0.12271E+07

SBEAM 2640.0 0.16701E+07 0.44080E+07

AFRAME 768.00 0.33530E+06 0.18522E+06

FREND1 13250. 0.42526E+07 0.66153E+08

FREND2 13250. 0.42526E+07 0.66153E+08

FREND3 40000. 0.13333E+09 0.13333E+09

FLEND1 13250. 0.42526E+07 0.66153E+08

FLEND2 13250. 0.42526E+07 0.66153E+08

FLEND3 40000. 0.13333E+09 0.13333E+09

REND1 30000. 0.56250E+08 0.10000E+09

REND2 7500.0 0.14063E+08 0.15625E+07

EXRAIL 3392.0 0.26965E+07 0.74153E+07

PANEL 1656.0 0.63927E+06 0.20087E+07

WSOLID 706.31 39679. 39679.

WHEEL 4800.0 0.10240E+08 0.36000E+06

WHRGD 6500.0 0.91542E+07 0.13542E+07STOPPER 2500.0 0.52083E+06 0.52083E+06

STRGD 10000. 0.83333E+07 0.83333E+07

HABBM 452.04 16252. 16252.

HACBM 452.04 16252. 16252.

HINGEAB 5000.0 0.10417E+07 0.41667E+07

HINGEAC 5000.0 0.10417E+07 0.41667E+07

HINGEBB 2500.0 0.13021E+06 0.20833E+07

HINGECC 2500.0 0.13021E+06 0.20833E+07

HSTOPPER 1600.0 0.85333E+06 0.24373E+06

HSTRGD 800.00 6666.7 0.42667E+06

PSTOPPER 2000.0 0.16667E+07 66667.

ESTOPPER 2000.0 0.16667E+07 66667.

STOPPIN 313.91 7837.8 7837.8

ANPLATE 5350.0 0.28545E+08 0.34540E+07

LOCKRGD 10000. 0.83333E+07 0.83333E+07

LOCKSID1 1120.0 0.14933E+06 73173.

LOCKSID2 2800.0 0.23333E+07 0.18293E+06

8/18/2019 40070068


- 10 -

해석에 적용된 기본적인 경계조건으로는 수조덮개가 원자로 수조상부의 콘크리트

에 앵커로 고정되는 부위의 구속조건과 수조덮개와 슬라이딩 판넬 사이에 작용하는

구속조건으로 구분할 수 있다. 먼저, 앵커볼트가 위치한 1) PCA-A/PCA-B 호부재의 6

절점, 2) 펴진 경우의 SP-C 2절점, 및 3) 연장 레일의 12절점의 자유도는 모두 구속시킨다.(그림 47, 48) 또한 수조상부의 라이너에 올려져 있는 PCA-A/PCA-B 호부재는

수직 Z 방향으로 구속시킨다. 그러나 호부재의 수직 Z방향 구속은 정적해석일 경우에

는 타당하나, 내진해석시에는 상하방향의 운동을 방해하는 요소로 작용되므로 보수적

인 평가를 수행하기 위하여 고유진동수 해석과 이에 따른 내진 해석시에는 수직방향

으로 구속하지 않는다.(그림 49, 그림 50)

그리고 수조덮개와 슬라이딩 판넬 사이에 작용하는 구속조건은 해당 자유도의 관

계식을 Coupling 명령, CP로 표현할 수 있으며 다음과 같다.

고정식 stopper : X, Y방향으로 변위와 회전을 couple (펴진 경우에만 적용)

마찰식 stopper : X, Z방향으로 변위와 회전을 couple (펴진 경우에만 적용)

X, Z방향으로 변위만을 couple (접혀있는 경우에 적용)

바 퀴 : 좌우측 모두 Z방향으로 couple.

좌측의 삼각 레일 바퀴는 X방향으로도 couple

SP-A/SP-B/SP-C 사이 힌지 : RotX 자유도를 제외한 모든 자유도를 couple

SP-B/SP-C locking pin : X, Y, Z 방향으로 변위 couple (펴진 경우에만 적용)

위에서 기술한 하나로 수조덮개의 슬라이딩 판넬 위치에 따른 경계조건을 표3과표 4에 나타내었다.

표 3 펴진경우(Unfolded Case), CASE I의 Couple 조건

부위 Couple Ux Uy Uz ROTx ROTy ROTz

바 퀴 ○(서) - ○(동/서) - - -

고정식 Stopper ○ ○ - ○ ○ -

마찰식 Stopper ○ - ○ ○ ○ -

SP -A / SP -B / SP -C

사이 힌지○ ○ ○ - ○ ○

SP-B / SP-C

Locking Pin○ ○ ○ - - -

주) ○ : Fixed, - : Free

8/18/2019 40070068


- 11 -

표 4 접힌경우(Folded Case), CASE II의 Couple 조건

부위 Couple Ux Uy Uz ROTx ROTy ROTz

바 퀴 ○(서) - ○(동/서) - - -

마찰식 Stopper ○ - ○ - - -

SP -A / SP -B / SP -C

사이 힌지○ ○ ○ - ○ ○

Locking Bolt ○ ○ ○ ○ ○ ○

주) ○ : Fixed, - : Free

보 자체의 질량은 주어진 단면형상과 물성치로부터 자동으로 계산되나, 부재 위에

얹히는 상판이나 그레이팅(grating) 등의 질량은 보 요소의 절점에 집중질량으로 처리

되었다. 수조덮개에 설치된 NTD1 회전팔 모델을 구현하기 위해 하나로 수조덮개와

NTD1 회전팔을 각각 모델링 하였고, 두 모델 간에 couple명령을 이용하여 6자유도 전

부를 구속 체결하였다.

그레이팅과 폴리카보네이트의 단위면적당 질량과 슬라이딩 판넬 (SP-A, SP-B,

SP-C)의 각 윈도우를 덮는 checked plate의 질량은 다음과 같다. 우측의 SPAX1,

SPAX2 등은 프로그램 내부에서 처리된 단위영역의 이름들로 그림 52과 그림 53에 그

단위영역이 나타나 있다.

그레이팅: 50E-6 kg/mm^2 (GRATING SUS304 t 32mm)

폴리카보네이트 11.4E-6 (kg/mm^2 POLY-CARBONATE t 9.2mm)

SPA1 = 7.72 kg (SPAX1+SPAX2+NTD1)

SPA2 = 8.22 kg (SPAX3+OR5+SPAX4)

SPA3 = 5.93 kg (CTIR)

SPA4 = 3.16 kg (SPAX5)

SPA5 = 3.71 kg (OR4)

SPA6 = 5.14 kg (SPAX6+NTD2)



SPB1 = 18.76 kg (SPBW1+SPBW2)

SPB2 = 16.60 kg (SPBW3+SPBW4)

SPB3 = 16.57/2 kg (SPBW5)

SPB4 = 16.57/2 kg (SPBW6)

8/18/2019 40070068


- 12 -

SPC1 = 35.32 kg (SPCW1+SPCW2+SPCW3+SPCW4)

본 모델에서 사용된 물성치는 표 1에 주어진 바와 같이 하였다.

Ex (Young's Modulus): 187.8E6 mN/mm2NUXY (Poisson's ratio): 0.28

Density: 8.03E-6 kg/mm3

한편 슬라이딩 판넬의 바퀴와 같이 강성이 높은 몇몇 부위에는 탄성계수가 높은

물성치(200E11 mN/mm2 정도의 값을 사용)를 사용하여 처리하였다. 정적 응력해석에

사용된 하중은 구조물의 자중을 비롯하여, 후크 작용하중, 각종 윈도우에 놓이는 장비

들의 자중, 활하중 등으로 구별되며 내진해석에서도 고려될 수 있도록 집중질량으로

치환하여 적용하였다.

특히 NTD 1과 NTD 2에 설치될 구동장치의 중량은 각각 100Kg이 되며, CT/IR 구

동장치가 100 Kg, OR4 및 OR5에 설치될 구동장치의 중량도 각각 100Kg이다. 또한 수

조덮개 (PCA-A와 PCA-B)의 각각 주프레임에는 2개의 Hook가 달린 이동용 hook 장

치에 걸리는 하중으로 각각 100 Kg (50Kg, 2개)이 되며, 고정용 Lug가 주프레임

(PCA-A와 PCA-B) 남쪽에 2개씩 있으며 각각 100 Kg 하중이 걸리도록 설계되었다. 그

리고 고정용 hook 1개에 걸리는 하중은 100 Kg이다. 따라서 적용된 하중은 다음과 같

이 정렬하였다.

① 이동용 후크 장치 : PCA-A 1개에 걸리는 질량 = 100 kg(50Kg, 2개) PCA-B 1개에 걸리는 질량 = 100 kg(50Kg, 2개)

② 고정용 후크 1개에 걸리는 질량: 100 kg

③ 고정용 Lug : PCA-A 남쪽 2개에 걸리는 질량 = 200 kg(각각 100Kg)

PCA-B 남쪽 2개에 걸리는 질량 = 200 kg(각각 100Kg)

④ NTD1 구동장치의 질량: 100 kg

⑤ NTD2 구동장치의 질량: 100 kg

⑥ CT/IR 구동장치의 질량: 100 kg

⑦ OR4 구동장치의 질량: 100 kg

⑧ OR5 구동장치의 질량: 100 kg

⑨ 단위 면적당 활하중 : 500 kg/m2

(슬라이딩 판넬 SP-B와 SP-C를 접었을 때에는 작용하지 않음)

수조 덮개에 설치된 두 대의 NTD1 회전팔은 지지구조물, 작동장치, 회전팔로 구성

되며 회전팔의 끝단에 조사통이 매달리게 된다. 지지구조물은 shell요소, 작동장치와

회전팔은 beam요소, 조사통은 집중질량으로 표현하였다. 회전팔의 중량은 조사통을 제

8/18/2019 40070068


- 13 -

외하고 수조덮개(SP)에 설치된 NTD1 회전팔은 58kg, 수조덮개 PCA-A에 설치된

NTD1 회전팔은 60kg이다. 회전팔의 중량은 지지구조물, 작동장치, 회전팔에 대하여

밀도를 조정하여 총 중량을 일치시켰다. 본 모델에서 사용된 두 대의 NTD1 회전팔의

물성치는 다음과 같다. SP에 설치된 회전팔 : Ex (Young's Modulus): 187.8E6 mN/mm2

NUXY (Poisson's ratio): 0.28


PCA-A에 설치된 회전팔 : Ex (Young's Modulus): 187.8E6 mN/mm2



NTD1 회전팔에 달리는 조사통의 중량은 80kg으로 실제 작동에서는 조사통을 이송

하게 되므로 동시에 두 대의 회전팔에 하중이 걸리는 경우는 없지만 보수적인 평가를

위하여 NTD1 회전팔 2개 모두 조사통이 매달려 있다고 가정하였다.

그림 54과 그림 55는 하나로 수조덮개의 슬라이딩 판넬이 펴진 상태와 접힌 상태

에서의 정적해석 후 하중 분포상태를 보여주고 있다.

8/18/2019 40070068


- 14 -

제 2절 고유진동수 해석

NTD1 회전팔이 설치된 하나로 수조덮개의 동특성을 파악하기 위하여ANSYS 11.0

구조해석 프로그램을 이용하였다. 먼저 고유치 해석을 수행하여 주요 모드에 대한 주

파수, 주기, effective mass, cumulative mass fraction 등의 출력 자료가 표 5-1과 표

5-2에 나타내었다.

표 5-1은 슬라이딩 판넬이 펴진 상태(Case I)의 주요 모드와 관련된 자료를 나타내

고, 초기 10 개 변위모드 형상을 그림 55부터 그림 64에 도시하였다. 또한, 표 5-2는

슬라이딩 판넬이 접힌 상태(Case II)의 주요 모드와 관련된 자료를 보여주고 있으며,

이 경우의 초기 10 개의 모드 형상을 그림 65부터 그림 74에 나타내었다.

하나로 수조덮개가 펴진 경우(CASE I)의 1차 고유진동수가 12.76 Hz에서 발생되었

고, 접힌 경우(CASE II)의 1차 고유진동수가 18.90 Hz에서 발생되었다. 수조덮개가 펴진 경우 1차, 3차 4차 모드까지는 NTD1 회전팔의 거동을 나타내며, 2차 모드인 16.99

Hz에서 PCA-A 및 PCA-B의 수조덮개의 휨 거동 모드를 나타낸다. NTD1 회전팔은

보요소로 모델링이 되어 있고, 각각 1차, 3차, 4차와 같은 X,Y,Z 방향의 휨 거동에 지

배적 영향을 받는다. 본 해석에서는 자유도마다 총 100개의 고유진동수를 이용하였다.

또한 그림 1의 설계 층응답 스펙트럼의 값을 추출하여 스펙트럴 가속도를 구한 후, 모

우드 중첩에 의한 구조물의 응답을 구하였다. NTD1 회전팔의 지진응답과 건전성 평

가는 제 4절에 특별히 수록하였다.

슬라이딩 판넬을 접어서 북쪽으로 이동한 상태(CASE II)의 경우에 1차 모드와 2차

모드는 슬라이딩 판넬에서 3차 모드와 4차 모드는 각각 PCA-A와 PCA-B의 거동을 나

타내고 있다. 이 경우의 건전성평가도 CASE-I의 경우와 동일하게 수행되었다.

8/18/2019 40070068


- 15 -

표 5-1 하나로 수조덮개의 펴진 경우(CASE I)에 대한 주요 모드계수

***** PARTICIPATION FACTOR CALCULATION ***** X DIRECTION

MODE FREQ. PERIOD PARTIC. RATIO EFFECTIVE CUMULATIVE

F AC TO R M A SS M ASS F RA CTI ON

1 12.7570 0.78388E-01 11.827 0.154524 139.877 0.136315E-01

2 16.9858 0.58873E-01 -6.2592 0.081779 39.1774 0.174495E-01

3 18.0863 0.55291E-01 -17.042 0.222660 290.428 0.457528E-01

4 18.8160 0.53146E-01 17.865 0.233418 319.170 0.768571E-01

5 20.2397 0.49408E-01 1.6169 0.021125 2.61424 0.771119E-01

6 20.4407 0.48922E-01 -11.564 0.151094 133.736 0.901449E-01

7 24.5569 0.40722E-01 24.829 0.324396 616.461 0.150221

8 28.7220 0.34817E-01 76.538 1.000000 5858.09 0.721114

9 34.1659 0.29269E-01 11.201 0.146347 125.466 0.733341

10 35.4151 0.28237E-01 -1.5494 0.020243 2.40051 0.733575

11 37.2135 0.26872E-01 0.92679E-01 0.001211 0.858935E-02 0.733575

12 37.8255 0.26437E-01 -0.47437 0.006198 0.225026 0.73359713 3 9 .3 76 8 0. 25 3 96 E- 01 6 .3 4 40 0 .082 887 4 0. 24 68 0 .7 37 5 20

14 39.9584 0.25026E-01 -0.54284 0.007092 0.294675 0.737548

15 42.0607 0.23775E-01 -9.9752 0.130329 99.5038 0.747245

16 42.7511 0.23391E-01 -5.6699 0.074079 32.1472 0.750378

17 44.7709 0.22336E-01 0.25840 0.003376 0.667729E-01 0.750385

18 45.1280 0.22159E-01 -17.316 0.226244 299.855 0.779607

19 46.0942 0.21695E-01 7.1883 0.093918 51.6722 0.784642

20 46.1618 0.21663E-01 4.6708 0.061025 21.8160 0.786768

21 47.8378 0.20904E-01 -7.7114 0.100752 59.4653 0.792564

22 48.5369 0.20603E-01 -1.4996 0.019593 2.24892 0.792783

23 50.2029 0.19919E-01 6.5719 0.085864 43.1892 0.796992

24 51.4743 0.19427E-01 2.3096 0.030176 5.33447 0.797512

25 55.1225 0.18141E-01 -5.0352 0.065786 25.3529 0.79998226 55.3333 0.18072E-01 4.7144 0.061595 22.2254 0.802148

27 55.9082 0.17886E-01 -6.5688 0.085824 43.1488 0.806353

28 5 6 .5 86 8 0. 17 67 2E- 01 3 .7 6 11 0. 04 9 14 0 14 .14 6 0 0 .807 7 32

29 57.5682 0.17371E-01 4.4502 0.058144 19.8043 0.809662

30 58.0367 0.17230E-01 -11.776 0.153859 138.677 0.823176

31 63.4038 0.15772E-01 -17.987 0.235004 323.524 0.854705

32 63.9007 0.15649E-01 -12.682 0.165690 160.823 0.870378

33 66.1753 0.15111E-01 7.0029 0.091495 49.0403 0.875157

34 70.8514 0.14114E-01 -9.7420 0.127282 94.9058 0.884406

35 71.9356 0.13901E-01 11.917 0.155705 142.023 0.898246

36 72.7489 0.13746E-01 12.311 0.160846 151.557 0.913016

37 75.3834 0.13266E-01 13.006 0.169930 169.159 0.929501

38 78.9024 0.12674E-01 5.4966 0.071815 30.2126 0.93244639 80.4851 0.12425E-01 2.4853 0.032472 6.17682 0.933048

40 84.5771 0.11824E-01 -2.4666 0.032227 6.08391 0.933641

41 87.3011 0.11455E-01 6.8262 0.089187 46.5968 0.938182

42 88.4460 0.11306E-01 4.0089 0.052377 16.0710 0.939748

43 89.5244 0.11170E-01 0.97015E-01 0.001268 0.941195E-02 0.939749

44 90.6824 0.11027E-01 2.9165 0.038105 8.50606 0.940578

45 90.9960 0.10989E-01 1.2604 0.016468 1.58865 0.940733

46 91.5382 0.10924E-01 -0.82655 0.010799 0.683187 0.940799

47 92.0659 0.10862E-01 0.23174 0.003028 0.537053E-01 0.940804

48 92.3288 0.10831E-01 -0.94607 0.012361 0.895046 0.940892

49 92.5292 0.10807E-01 1.6469 0.021517 2.71213 0.941156

8/18/2019 40070068


- 16 -

50 92.7638 0.10780E-01 0.76164 0.009951 0.580103 0.941212

51 92.8330 0.10772E-01 0.37065 0.004843 0.137379 0.941226

52 92.9305 0.10761E-01 -0.35410 0.004627 0.125390 0.941238

53 92.9528 0.10758E-01 -0.56496 0.007381 0.319178 0.941269

54 93.0610 0.10746E-01 -0.41474 0.005419 0.172007 0.941286

55 93.1027 0.10741E-01 0.14452 0.001888 0.208870E-01 0.94128856 93.1771 0.10732E-01 -0.71836 0.009386 0.516045 0.941338

57 93.4900 0.10696E-01 0.28520 0.003726 0.813393E-01 0.941346

58 93.7591 0.10666E-01 2.5096 0.032789 6.29821 0.941960

59 94.5614 0.10575E-01 -9.6553 0.126151 93.2255 0.951045

60 95.1200 0.10513E-01 8.8238 0.115286 77.8586 0.958633

61 95.2801 0.10495E-01 -1.4767 0.019294 2.18072 0.958845

62 96.0520 0.10411E-01 4.7494 0.062053 22.5569 0.961043

63 97.1873 0.10289E-01 7.3520 0.096056 54.0516 0.966311

64 99.4493 0.10055E-01 8.6637 0.113195 75.0597 0.973626

65 100.886 0.99122E-02 -1.6597 0.021685 2.75458 0.973894

66 102.749 0.97325E-02 -0.41119 0.005372 0.169081 0.973911

6 7 10 3. 63 3 0. 96 49 4 E- 02 - 6 .1 06 1 0. 07 97 7 8 3 7 .2 84 0 0. 97 7 54 4

68 104.140 0.96025E-02 2.1667 0.028308 4.69438 0.978002

69 105.485 0.94800E-02 -5.8403 0.076306 34.1091 0.981326

70 106.989 0.93467E-02 -5.4587 0.071320 29.7978 0.984230

71 107.928 0.92654E-02 -1.6482 0.021535 2.71666 0.984494

72 108.685 0.92009E-02 6.2044 0.081063 38.4950 0.988246

73 109.094 0.91664E-02 -2.3061 0.030130 5.31795 0.988764

74 110.550 0.90457E-02 3.9064 0.051039 15.2601 0.990251

75 111.627 0.89584E-02 -0.47352 0.006187 0.224219 0.990273

76 114.305 0.87485E-02 -0.16316 0.002132 0.266222E-01 0.990276

77 116.400 0.85911E-02 2.1742 0.028406 4.72702 0.990736

78 116.786 0.85627E-02 2.0397 0.026650 4.16044 0.991142

79 118.365 0.84484E-02 -0.87275 0.011403 0.761688 0.991216

80 118.386 0.84469E-02 -0.10719 0.001400 0.114890E-01 0.991217

81 119.251 0.83857E-02 3.3091 0.043234 10.9499 0.992284

82 119.360 0.83780E-02 0.65114 0.008507 0.423985 0.99232683 119.452 0.83716E-02 2.0806 0.027184 4.32883 0.992748

84 119.709 0.83536E-02 2.2770 0.029750 5.18494 0.993253

85 119.986 0.83343E-02 -2.3196 0.030306 5.38033 0.993777

86 121.897 0.82036E-02 -2.2276 0.029104 4.96214 0.994261

87 123.581 0.80919E-02 -1.5905 0.020780 2.52960 0.994507

88 124.037 0.80621E-02 1.8451 0.024107 3.40428 0.994839

89 127.462 0.78454E-02 -0.92391 0.012071 0.853613 0.994922

90 128.490 0.77827E-02 0.94304 0.012321 0.889329 0.995009

91 129.030 0.77501E-02 1.6885 0.022061 2.85097 0.995287

92 130.197 0.76807E-02 2.3807 0.031105 5.66769 0.995839

93 130.261 0.76769E-02 1.8874 0.024660 3.56234 0.996186

94 131.076 0.76292E-02 0.66922 0.008744 0.447860 0.996230

95 131.237 0.76198E-02 -1.5732 0.020554 2.47494 0.99647196 131.835 0.75853E-02 3.8510 0.050314 14.8300 0.997916

97 133.833 0.74720E-02 1.4563 0.019027 2.12070 0.998123

98 134.445 0.74380E-02 1.1151 0.014569 1.24334 0.998244

99 135.714 0.73684E-02 -2.0023 0.026161 4.00939 0.998635

100 136.190 0.73427E-02 -3.7428 0.048901 14.0083 1.00000

SUM OF EFFECTIVE MASSES= 10261.3

8/18/2019 40070068


- 17 -

***** PARTICIPATION FACTOR CALCULATION ***** Y DIRECTION



1 12.7570 0.78388E-01 0.76459E-01 0.001564 0.584592E-02 0.823856E-06 2 16.9858 0.58873E-01 -0.86201 0.017629 0.743065 0.105543E-03

3 18.0863 0.55291E-01 2.5961 0.053092 6.73967 0.105535E-02

4 18.8160 0.53146E-01 2.9725 0.060790 8.83599 0.230059E-02

5 20.2397 0.49408E-01 10.356 0.211788 107.249 0.174150E-01

6 20.4407 0.48922E-01 1.7926 0.036660 3.21346 0.178678E-01

7 24.5569 0.40722E-01 1.1142 0.022786 1.24139 0.180428E-01

8 28.7220 0.34817E-01 -1.5264 0.031216 2.32986 0.183711E-01

9 34.1659 0.29269E-01 -0.95535 0.019538 0.912695 0.184997E-01

10 35.4151 0.28237E-01 6.4132 0.131154 41.1292 0.242960E-01

11 37.2135 0.26872E-01 16.669 0.340884 277.844 0.634521E-01

12 37.8255 0.26437E-01 -8.1359 0.166383 66.1921 0.727805E-01

13 39.3768 0.25396E-01 -11.679 0.238839 136.395 0.920024E-01

14 39.9584 0.25026E-01 8.5053 0.173938 72.3394 0.102197

15 42.0607 0.23775E-01 -9.6386 0.197116 92.9028 0.115290

16 4 2. 75 11 0. 23 3 91 E- 01 22 .3 98 0. 45 804 8 5 01 .6 60 0 .185 9 88

17 44.7709 0.22336E-01 1.7854 0.036513 3.18773 0.186437

18 45.1280 0.22159E-01 15.403 0.315006 237.261 0.219874

19 46.0942 0.21695E-01 22.213 0.454273 493.425 0.289411

20 46.1618 0.21663E-01 8.2011 0.167717 67.2577 0.298890

21 47.8378 0.20904E-01 -48.898 1.000000 2391.04 0.635856

22 48.5369 0.20603E-01 -11.664 0.238527 136.038 0.655027

23 50.2029 0.19919E-01 11.449 0.234131 131.071 0.673499

24 51.4743 0.19427E-01 -6.0513 0.123754 36.6187 0.678660

25 55.1225 0.18141E-01 -12.708 0.259879 161.484 0.701417

26 55.3333 0.18072E-01 12.031 0.246036 144.739 0.721815

27 55.9082 0.17886E-01 -0.10171 0.002080 0.103440E-01 0.721817

28 56.5868 0.17672E-01 4.8421 0.099024 23.4458 0.72512129 57.5682 0.17371E-01 1.5367 0.031427 2.36149 0.725453

30 58.0367 0.17230E-01 11.050 0.225982 122.105 0.742662

31 63.4038 0.15772E-01 3.3230 0.067957 11.0422 0.744218

32 63.9007 0.15649E-01 6.3844 0.130565 40.7607 0.749962

33 66.1753 0.15111E-01 -1.9050 0.038959 3.62911 0.750474

34 70.8514 0.14114E-01 -4.6365 0.094819 21.4972 0.753503

35 71.9356 0.13901E-01 -7.6106 0.155642 57.9215 0.761666

36 72.7489 0.13746E-01 2.1303 0.043566 4.53809 0.762305

37 75.3834 0.13266E-01 -4.2708 0.087340 18.2394 0.764876

38 78.9024 0.12674E-01 -3.8114 0.077945 14.5268 0.766923

39 80.4851 0.12425E-01 3.9833 0.081461 15.8665 0.769159

40 84.5771 0.11824E-01 -1.5008 0.030692 2.25237 0.769477

41 87.3011 0.11455E-01 2.0331 0.041578 4.13350 0.77005942 88.4460 0.11306E-01 -7.0301 0.143770 49.4222 0.777024

43 89.5244 0.11170E-01 -0.93426 0.019106 0.872840 0.777147

44 90.6824 0.11027E-01 0.92179 0.018851 0.849699 0.777267

45 90.9960 0.10989E-01 2.9343 0.060009 8.61034 0.778480

46 91.5382 0.10924E-01 0.51250 0.010481 0.262659 0.778517

47 92.0659 0.10862E-01 1.4873 0.030416 2.21197 0.778829

48 92.3288 0.10831E-01 -2.6930 0.055074 7.25247 0.779851

49 92.5292 0.10807E-01 1.6007 0.032736 2.56233 0.780212

50 92.7638 0.10780E-01 -0.66061 0.013510 0.436401 0.780274

51 92.8330 0.10772E-01 2.2228 0.045457 4.94073 0.780970

52 92.9305 0.10761E-01 -0.46542 0.009518 0.216619 0.781001

8/18/2019 40070068


- 18 -

53 92.9528 0.10758E-01 1.1317 0.023145 1.28083 0.781181

54 93.0610 0.10746E-01 0.14200 0.002904 0.201653E-01 0.781184

55 93.1027 0.10741E-01 0.86303 0.017650 0.744826 0.781289

56 93.1771 0.10732E-01 -1.2853 0.026286 1.65207 0.781522

57 93.4900 0.10696E-01 -0.94039E-01 0.001923 0.884324E-02 0.781523

58 93.7591 0.10666E-01 0.82554 0.016883 0.681513 0.78161959 94.5614 0.10575E-01 -9.2473 0.189114 85.5132 0.793670

60 95.1200 0.10513E-01 3.4909 0.071391 12.1864 0.795388

61 95.2801 0.10495E-01 -3.1162 0.063729 9.71081 0.796756

62 96.0520 0.10411E-01 0.35511 0.007262 0.126100 0.796774

63 97.1873 0.10289E-01 -2.6883 0.054978 7.22713 0.797792

64 99.4493 0.10055E-01 -8.3031 0.169804 68.9416 0.807508

6 5 10 0. 88 6 0. 99 12 2E- 02 5 .5 3 62 0. 11 321 8 3 0. 64 91 0 .811 828

66 102.749 0.97325E-02 -2.9884 0.061114 8.93034 0.813086

6 7 10 3. 63 3 0. 96 49 4 E- 02 - 2.1 83 1 0. 04 46 4 5 4 .7 6 57 1 0. 813 7 58

68 104.140 0.96025E-02 -20.261 0.414344 410.497 0.871608

69 105.485 0.94800E-02 1.7076 0.034922 2.91595 0.872019

70 106.989 0.93467E-02 9.1275 0.186663 83.3109 0.883760

71 107.928 0.92654E-02 -12.392 0.253417 153.553 0.905400

72 108.685 0.92009E-02 0.18682 0.003821 0.349028E-01 0.905405

73 109.094 0.91664E-02 4.4411 0.090824 19.7235 0.908185

74 110.550 0.90457E-02 4.0674 0.083181 16.5439 0.910516

75 111.627 0.89584E-02 0.69722 0.014259 0.486117 0.910585

76 114.305 0.87485E-02 -9.0311 0.184692 81.5611 0.922079

77 116.400 0.85911E-02 9.1624 0.187376 83.9488 0.933910

78 116.786 0.85627E-02 2.6251 0.053685 6.89121 0.934881

79 118.365 0.84484E-02 4.4553 0.091114 19.8498 0.937678

80 118.386 0.84469E-02 2.1187 0.043329 4.48894 0.938311

81 119.251 0.83857E-02 -1.5137 0.030957 2.29139 0.938634

82 119.360 0.83780E-02 0.62511 0.012784 0.390758 0.938689

83 119.452 0.83716E-02 -3.6449 0.074541 13.2853 0.940561

84 119.709 0.83536E-02 2.8395 0.058069 8.06263 0.941698

85 119.986 0.83343E-02 -1.3876 0.028376 1.92531 0.94196986 121.897 0.82036E-02 4.5166 0.092367 20.3997 0.944844

87 123.581 0.80919E-02 2.5445 0.052038 6.47473 0.945756

88 124.037 0.80621E-02 4.5601 0.093257 20.7948 0.948687

89 127.462 0.78454E-02 3.5309 0.072209 12.4673 0.950444

90 128.490 0.77827E-02 4.1593 0.085060 17.2998 0.952882

91 129.030 0.77501E-02 6.2248 0.127302 38.7485 0.958343

92 130.197 0.76807E-02 1.1338 0.023188 1.28558 0.958524

93 130.261 0.76769E-02 1.2293 0.025139 1.51106 0.958737

94 131.076 0.76292E-02 2.8951 0.059207 8.38176 0.959918

95 131.237 0.76198E-02 2.1284 0.043526 4.52996 0.960556

96 131.835 0.75853E-02 10.314 0.210932 106.383 0.975549

97 133.833 0.74720E-02 -4.1914 0.085716 17.5674 0.978025

98 134.445 0.74380E-02 -8.7112 0.178149 75.8848 0.9887199 9 13 5 .7 14 0. 73 684 E- 02 - 3 .4 03 1 0. 06 95 9 5 11 .5 810 0. 99 03 51

100 136.190 0.73427E-02 8.2745 0.169219 68.4675 1.00000

S UM O F EF F EC TI VE M ASS ES= 7 09 5 .80

8/18/2019 40070068


- 19 -

***** PARTICIPATION FACTOR CALCULATION ***** Z DIRECTION



1 12.7570 0.78388E-01 -0.69572 0.008660 0.484027 0.516183E-04 2 16.9858 0.58873E-01 80.340 1.000000 6454.56 0.688388

3 18.0863 0.55291E-01 -22.243 0.276864 494.764 0.741152

4 18.8160 0.53146E-01 -27.122 0.337589 735.604 0.819599

5 20.2397 0.49408E-01 1.1667 0.014522 1.36118 0.819744

6 20.4407 0.48922E-01 -5.0876 0.063326 25.8842 0.822504

7 24.5569 0.40722E-01 5.8003 0.072197 33.6435 0.826092

8 28.7220 0.34817E-01 6.8141 0.084816 46.4321 0.831044

9 34.1659 0.29269E-01 -3.3513 0.041714 11.2313 0.832242

10 35.4151 0.28237E-01 12.671 0.157714 160.549 0.849363

11 37.2135 0.26872E-01 1.7264 0.021489 2.98045 0.849681

12 37.8255 0.26437E-01 -1.5834 0.019709 2.50721 0.849948

13 39.3768 0.25396E-01 2.4717 0.030765 6.10922 0.850600

14 39.9584 0.25026E-01 -1.4317 0.017821 2.04986 0.850818

15 42.0607 0.23775E-01 1.2559 0.015632 1.57716 0.850987

16 42.7511 0.23391E-01 2.6497 0.032981 7.02075 0.851735

17 44.7709 0.22336E-01 -5.1200 0.063728 26.2139 0.854531

18 45.1280 0.22159E-01 -3.6208 0.045069 13.1105 0.855929

19 46.0942 0.21695E-01 -0.88624 0.011031 0.785426 0.856013

20 46.1618 0.21663E-01 3.0010 0.037353 9.00584 0.856973

21 47.8378 0.20904E-01 -6.4598 0.080406 41.7293 0.861423

22 48.5369 0.20603E-01 6.2005 0.077178 38.4457 0.865523

23 50.2029 0.19919E-01 3.8992 0.048533 15.2035 0.867145

24 51.4743 0.19427E-01 -5.0623 0.063011 25.6272 0.869878

25 55.1225 0.18141E-01 10.829 0.134786 117.262 0.882383

26 55.3333 0.18072E-01 -12.576 0.156533 158.154 0.899249

27 55.9082 0.17886E-01 3.7607 0.046810 14.1431 0.900757

28 56.5868 0.17672E-01 5.0896 0.063351 25.9045 0.90352029 57.5682 0.17371E-01 -0.35493 0.004418 0.125972 0.903533

30 58.0367 0.17230E-01 7.6556 0.095289 58.6075 0.909783

31 63.4038 0.15772E-01 -1.7813 0.022172 3.17294 0.910122

32 63.9007 0.15649E-01 -5.5340 0.068882 30.6255 0.913388

33 66.1753 0.15111E-01 2.2966 0.028586 5.27432 0.913950

34 70.8514 0.14114E-01 -2.4742 0.030796 6.12161 0.914603

35 71.9356 0.13901E-01 0.39801 0.004954 0.158408 0.914620

36 72.7489 0.13746E-01 -6.5617 0.081674 43.0562 0.919212

37 75.3834 0.13266E-01 -2.2755 0.028323 5.17783 0.919764

38 78.9024 0.12674E-01 4.5069 0.056097 20.3118 0.921930

39 80.4851 0.12425E-01 1.7617 0.021928 3.10355 0.922261

4 0 84 .5 77 1 0 .1 182 4E- 01 8 .5 45 1 0. 10 63 6 2 7 3. 01 92 0 .9 30 04 8

41 87.3011 0.11455E-01 2.4926 0.031026 6.21306 0.93071142 88.4460 0.11306E-01 1.8918 0.023547 3.57880 0.931092

43 89.5244 0.11170E-01 5.5113 0.068599 30.3741 0.934331

44 90.6824 0.11027E-01 -3.0134 0.037508 9.08077 0.935300

45 90.9960 0.10989E-01 -6.5959 0.082100 43.5064 0.939939

46 91.5382 0.10924E-01 -1.1140 0.013866 1.24100 0.940072

47 92.0659 0.10862E-01 -0.39819E-01 0.000496 0.158556E-02 0.940072

48 92.3288 0.10831E-01 2.6590 0.033096 7.07008 0.940826

49 92.5292 0.10807E-01 0.41188 0.005127 0.169646 0.940844

50 92.7638 0.10780E-01 -0.36055 0.004488 0.129999 0.940858

51 92.8330 0.10772E-01 -0.68653 0.008545 0.471319 0.940908

52 92.9305 0.10761E-01 0.70086 0.008724 0.491202 0.940961

8/18/2019 40070068


- 20 -

53 92.9528 0.10758E-01 0.19626 0.002443 0.385164E-01 0.940965

54 93.0610 0.10746E-01 0.61367E-01 0.000764 0.376594E-02 0.940965

55 93.1027 0.10741E-01 -0.21888 0.002724 0.479075E-01 0.940970

56 93.1771 0.10732E-01 0.64241 0.007996 0.412693 0.941014

57 93.4900 0.10696E-01 -0.11197 0.001394 0.125382E-01 0.941015

58 93.7591 0.10666E-01 0.88503 0.011016 0.783275 0.94109959 94.5614 0.10575E-01 2.3167 0.028836 5.36704 0.941671

60 95.1200 0.10513E-01 -2.8319 0.035248 8.01938 0.942527

61 95.2801 0.10495E-01 1.1022 0.013720 1.21493 0.942656

62 96.0520 0.10411E-01 -1.7568 0.021868 3.08652 0.942985

63 97.1873 0.10289E-01 6.3801 0.079414 40.7062 0.947326

64 99.4493 0.10055E-01 -0.72827 0.009065 0.530374 0.947383

65 100.886 0.99122E-02 -1.4547 0.018107 2.11620 0.947609

66 102.749 0.97325E-02 6.5857 0.081972 43.3710 0.952234

67 103.633 0.96494E-02 -0.71874 0.008946 0.516581 0.952289

68 104.140 0.96025E-02 -1.1086 0.013799 1.22900 0.952420

69 105.485 0.94800E-02 -1.7106 0.021292 2.92608 0.952732

70 106.989 0.93467E-02 7.1633 0.089162 51.3133 0.958204

71 107.928 0.92654E-02 5.0036 0.062280 25.0358 0.960874

72 108.685 0.92009E-02 -2.9489 0.036705 8.69593 0.961802

73 109.094 0.91664E-02 -9.1416 0.113786 83.5688 0.970714

74 110.550 0.90457E-02 -0.20575 0.002561 0.423342E-01 0.970718

75 111.627 0.89584E-02 1.1450 0.014252 1.31109 0.970858

76 114.305 0.87485E-02 -9.0687 0.112878 82.2411 0.979628

77 116.400 0.85911E-02 5.8483 0.072795 34.2031 0.983276

78 116.786 0.85627E-02 1.7185 0.021391 2.95336 0.983591

79 118.365 0.84484E-02 2.1788 0.027120 4.74728 0.984097

80 118.386 0.84469E-02 0.32270 0.004017 0.104138 0.984108

81 119.251 0.83857E-02 -4.1785 0.052010 17.4596 0.985970

82 119.360 0.83780E-02 0.44953 0.005595 0.202076 0.985992

83 11 9. 45 2 0 .8 37 16 E- 02 - 3 .6 53 2 0. 04 54 7 2 13 .3 4 61 0. 987 4 15

84 119.709 0.83536E-02 1.9911 0.024784 3.96464 0.987838

85 119.986 0.83343E-02 -5.4297 0.067584 29.4820 0.99098286 121.897 0.82036E-02 1.2425 0.015465 1.54372 0.991147

87 123.581 0.80919E-02 0.26768 0.003332 0.716517E-01 0.991154

88 124.037 0.80621E-02 -3.2014 0.039848 10.2487 0.992247

89 127.462 0.78454E-02 -3.0573 0.038054 9.34687 0.993244

90 128.490 0.77827E-02 -1.5539 0.019342 2.41475 0.993501

91 129.030 0.77501E-02 -0.22825 0.002841 0.520978E-01 0.993507

92 130.197 0.76807E-02 1.8089 0.022516 3.27217 0.993856

93 130.261 0.76769E-02 1.9606 0.024404 3.84406 0.994266

94 131.076 0.76292E-02 -0.54512 0.006785 0.297160 0.994298

95 131.237 0.76198E-02 -1.8476 0.022998 3.41377 0.994662

9 6 13 1. 83 5 0. 75 85 3 E- 02 2. 39 09 0. 02 97 6 0 5 .7 16 61 0 .9 95 27 1

97 133.833 0.74720E-02 -1.8982 0.023627 3.60326 0.995656

98 134.445 0.74380E-02 2.8363 0.035304 8.04467 0.99651399 135.714 0.73684E-02 5.1293 0.063845 26.3099 0.999319

100 136.190 0.73427E-02 -2.5265 0.031448 6.38326 1.00000


8/18/2019 40070068


- 21 -

***** PARTICIPATION FACTOR CALCULATION *****ROTX DIRECTION



1 12.7570 0.78388E-01 69.687 0.001739 4856.28 0.553894E-06 2 16.9858 0.58873E-01 14414. 0.359765 0.207752E+09 0.236962E-01

3 18.0863 0.55291E-01 4881.1 0.121833 0.238254E+08 0.264137E-01

4 18.8160 0.53146E-01 7868.0 0.196385 0.619048E+08 0.334744E-01

5 20.2397 0.49408E-01 1308.2 0.032653 0.171139E+07 0.336696E-01

6 20.4407 0.48922E-01 -4174.5 0.104197 0.174267E+08 0.356572E-01

7 24.5569 0.40722E-01 1244.0 0.031049 0.154745E+07 0.358337E-01

8 28.7220 0.34817E-01 1730.7 0.043198 0.299526E+07 0.361753E-01

9 34.1659 0.29269E-01 3026.2 0.075534 0.915794E+07 0.372199E-01

10 35.4151 0.28237E-01 -24603. 0.614105 0.605332E+09 0.106262

11 37.2135 0.26872E-01 -23564. 0.588163 0.555269E+09 0.169595

12 37.8255 0.26437E-01 15214. 0.379740 0.231463E+09 0.195995

13 39.3768 0.25396E-01 7425.6 0.185344 0.551397E+08 0.202284

14 39.9584 0.25026E-01 -12746. 0.318153 0.162473E+09 0.220815

15 4 2. 06 07 0. 23 7 75 E- 01 15 27 6 . 0. 381 29 8 0 .23 3 36 6E+ 09 0. 24 7 43 2

16 42.7511 0.23391E-01 40064. 1.000000 0.160512E+10 0.430508

17 44.7709 0.22336E-01 8588.6 0.214372 0.737638E+08 0.438922

18 45.1280 0.22159E-01 8303.4 0.207254 0.689469E+08 0.446786

19 46.0942 0.21695E-01 5409.5 0.135022 0.292630E+08 0.450123

20 46.1618 0.21663E-01 5385.5 0.134423 0.290039E+08 0.453431

21 47.8378 0.20904E-01 16031. 0.400131 0.256988E+09 0.482743

22 48.5369 0.20603E-01 -12298. 0.306964 0.151246E+09 0.499993

23 50.2029 0.19919E-01 8616.7 0.215072 0.742468E+08 0.508462

24 51.4743 0.19427E-01 7370.6 0.183971 0.543259E+08 0.514658

25 55.1225 0.18141E-01 3387.8 0.084560 0.114774E+08 0.515967

26 55.3333 0.18072E-01 14205. 0.354553 0.201776E+09 0.538981

27 55.9082 0.17886E-01 -5707.1 0.142450 0.325710E+08 0.542696

28 56.5868 0.17672E-01 391.96 0.009783 153632. 0.54271429 57.5682 0.17371E-01 13563. 0.338541 0.183964E+09 0.563696

30 58.0367 0.17230E-01 -18084. 0.451375 0.327027E+09 0.600996

31 63.4038 0.15772E-01 -7440.4 0.185714 0.553600E+08 0.607310

32 63.9007 0.15649E-01 23469. 0.585787 0.550792E+09 0.670132

33 66.1753 0.15111E-01 1406.6 0.035109 0.197859E+07 0.670358

34 70.8514 0.14114E-01 2366.8 0.059075 0.560174E+07 0.670997

35 71.9356 0.13901E-01 -517.31 0.012912 267607. 0.671027

36 72.7489 0.13746E-01 14286. 0.356568 0.204076E+09 0.694304

37 75.3834 0.13266E-01 -8340.0 0.208166 0.695551E+08 0.702237

38 78.9024 0.12674E-01 3026.8 0.075548 0.916129E+07 0.703282

39 80.4851 0.12425E-01 4847.4 0.120991 0.234971E+08 0.705962

40 84.5771 0.11824E-01 -15198. 0.379348 0.230985E+09 0.732307

41 87.3011 0.11455E-01 -18478. 0.461218 0.341445E+09 0.77125242 88.4460 0.11306E-01 -5222.8 0.130363 0.272781E+08 0.774363

43 89.5244 0.11170E-01 -14557. 0.363351 0.211914E+09 0.798533

44 90.6824 0.11027E-01 11729. 0.292752 0.137565E+09 0.814224

45 90.9960 0.10989E-01 233.64 0.005832 54586.2 0.814230

46 91.5382 0.10924E-01 -4203.2 0.104911 0.176666E+08 0.816245

47 92.0659 0.10862E-01 2070.6 0.051682 0.428738E+07 0.816734

48 92.3288 0.10831E-01 5381.1 0.134311 0.289557E+08 0.820036

49 92.5292 0.10807E-01 -1476.4 0.036852 0.217990E+07 0.820285

50 92.7638 0.10780E-01 -744.98 0.018595 554994. 0.820348

51 92.8330 0.10772E-01 1344.0 0.033545 0.180622E+07 0.820554

52 92.9305 0.10761E-01 -1038.3 0.025916 0.107805E+07 0.820677

8/18/2019 40070068


- 22 -

53 92.9528 0.10758E-01 2742.3 0.068449 0.752041E+07 0.821535

54 93.0610 0.10746E-01 110.25 0.002752 12155.1 0.821536

55 93.1027 0.10741E-01 692.53 0.017286 479601. 0.821591

56 93.1771 0.10732E-01 -94.063 0.002348 8847.84 0.821592

57 93.4900 0.10696E-01 -19.057 0.000476 363.158 0.821592

58 93.7591 0.10666E-01 1794.6 0.044793 0.322049E+07 0.82196059 94.5614 0.10575E-01 3223.0 0.080447 0.103880E+08 0.823144

60 95.1200 0.10513E-01 -4161.7 0.103877 0.173200E+08 0.825120

61 95.2801 0.10495E-01 -600.55 0.014990 360664. 0.825161

62 96.0520 0.10411E-01 7757.2 0.193619 0.601735E+08 0.832024

63 97.1873 0.10289E-01 -16043. 0.400441 0.257386E+09 0.861381

64 99.4493 0.10055E-01 19216. 0.479630 0.369250E+09 0.903497

65 100.886 0.99122E-02 -8573.1 0.213986 0.734986E+08 0.911880

66 102.749 0.97325E-02 3954.5 0.098704 0.156379E+08 0.913663

67 103.633 0.96494E-02 -4828.4 0.120517 0.233136E+08 0.916322

68 104.140 0.96025E-02 2542.3 0.063457 0.646346E+07 0.917060

69 105.485 0.94800E-02 10919. 0.272549 0.119233E+09 0.930659

70 106.989 0.93467E-02 -4844.2 0.120910 0.234658E+08 0.933336

71 107.928 0.92654E-02 1821.7 0.045470 0.331860E+07 0.933714

72 108.685 0.92009E-02 -9787.5 0.244296 0.957950E+08 0.944640

73 109.094 0.91664E-02 -10087. 0.251771 0.101747E+09 0.956245

74 110.550 0.90457E-02 -2978.2 0.074335 0.886947E+07 0.957257

75 111.627 0.89584E-02 793.16 0.019797 629108. 0.957329

76 114.305 0.87485E-02 7997.1 0.199608 0.639538E+08 0.964623

77 116.400 0.85911E-02 -9644.2 0.240720 0.930106E+08 0.975231

78 116.786 0.85627E-02 -3681.5 0.091891 0.135537E+08 0.976777

79 118.365 0.84484E-02 -562.96 0.014051 316920. 0.976814

80 118.386 0.84469E-02 -506.18 0.012634 256218. 0.976843

81 119.251 0.83857E-02 1899.2 0.047404 0.360692E+07 0.977254

82 119.360 0.83780E-02 -1078.9 0.026930 0.116409E+07 0.977387

83 119.452 0.83716E-02 3013.7 0.075221 0.908209E+07 0.978423

84 119.709 0.83536E-02 -1769.8 0.044173 0.313206E+07 0.978780

85 119.986 0.83343E-02 5388.8 0.134504 0.290388E+08 0.98209286 121.897 0.82036E-02 -5203.0 0.129867 0.270711E+08 0.985180

87 123.581 0.80919E-02 815.89 0.020365 665684. 0.985256

88 124.037 0.80621E-02 4191.8 0.104627 0.175708E+08 0.987260

89 127.462 0.78454E-02 4345.9 0.108474 0.188867E+08 0.989414

90 128.490 0.77827E-02 1914.4 0.047784 0.366495E+07 0.989832

91 129.030 0.77501E-02 157.15 0.003922 24695.9 0.989835

92 130.197 0.76807E-02 -3214.7 0.080238 0.103341E+08 0.991013

93 130.261 0.76769E-02 -2370.6 0.059170 0.561975E+07 0.991654

94 131.076 0.76292E-02 -3423.4 0.085447 0.117194E+08 0.992991

95 131.237 0.76198E-02 1218.0 0.030401 0.148345E+07 0.993160

96 131.835 0.75853E-02 -4973.9 0.124148 0.247395E+08 0.995982

97 133.833 0.74720E-02 5519.0 0.137754 0.304590E+08 0.999456

98 134.445 0.74380E-02 23.224 0.000580 539.356 0.99945699 135.714 0.73684E-02 1847.9 0.046124 0.341480E+07 0.999846

100 136.190 0.73427E-02 -1163.3 0.029035 0.135316E+07 1.00000

SUM OF EFFECTIVE MASSES= 0.876752E+10

8/18/2019 40070068


- 23 -

***** PARTICIPATION FACTOR CALCULATION *****ROTY DIRECTION



1 12.7570 0.78388E-01 -3055.4 0.035074 0.933567E+07 0.870229E-03 2 16.9858 0.58873E-01 -10981. 0.126059 0.120592E+09 0.121112E-01

3 18.0863 0.55291E-01 -87114. 1.000000 0.758879E+10 0.719504

4 18.8160 0.53146E-01 33466. 0.384169 0.112000E+10 0.823904

5 20.2397 0.49408E-01 -928.77 0.010662 862611. 0.823985

6 20.4407 0.48922E-01 3681.1 0.042257 0.135508E+08 0.825248

7 24.5569 0.40722E-01 -16927. 0.194308 0.286519E+09 0.851956

8 28.7220 0.34817E-01 -18412. 0.211351 0.338985E+09 0.883555

9 34.1659 0.29269E-01 -2570.8 0.029510 0.660879E+07 0.884171

10 35.4151 0.28237E-01 -755.74 0.008675 571137. 0.884224

11 37.2135 0.26872E-01 -69.403 0.000797 4816.72 0.884224

12 37.8255 0.26437E-01 551.17 0.006327 303790. 0.884253

13 39.3768 0.25396E-01 -438.97 0.005039 192696. 0.884271

14 39.9584 0.25026E-01 875.86 0.010054 767138. 0.884342

15 42.0607 0.23775E-01 -2790.2 0.032029 0.778510E+07 0.885068

16 42.7511 0.23391E-01 -4031.1 0.046274 0.162498E+08 0.886583

17 4 4 .7 70 9 0. 22 33 6 E- 01 5 6 99 .1 0 .06 5 421 0 .3 24 79 5 E+ 08 0. 88 96 10

18 45.1280 0.22159E-01 90.905 0.001044 8263.66 0.889611

19 46.0942 0.21695E-01 -794.92 0.009125 631905. 0.889670

20 46.1618 0.21663E-01 2435.3 0.027956 0.593076E+07 0.890223

21 47.8378 0.20904E-01 -2588.1 0.029709 0.669801E+07 0.890847

22 48.5369 0.20603E-01 -9502.3 0.109079 0.902933E+08 0.899264

23 50.2029 0.19919E-01 1761.3 0.020218 0.310220E+07 0.899553

24 51.4743 0.19427E-01 4405.4 0.050571 0.194074E+08 0.901362

25 55.1225 0.18141E-01 6044.4 0.069386 0.365353E+08 0.904768

26 55.3333 0.18072E-01 -1545.3 0.017739 0.238807E+07 0.904990

27 55.9082 0.17886E-01 1115.3 0.012803 0.124386E+07 0.905106

28 56.5868 0.17672E-01 -3019.3 0.034659 0.911606E+07 0.90595629 57.5682 0.17371E-01 4284.3 0.049180 0.183551E+08 0.907667

30 58.0367 0.17230E-01 2350.7 0.026984 0.552576E+07 0.908182

31 63.4038 0.15772E-01 2288.0 0.026265 0.523493E+07 0.908670

32 63.9007 0.15649E-01 -64.898 0.000745 4211.82 0.908670

33 66.1753 0.15111E-01 -4843.9 0.055604 0.234629E+08 0.910857

34 70.8514 0.14114E-01 4990.8 0.057290 0.249078E+08 0.913179

35 71.9356 0.13901E-01 -4150.0 0.047639 0.172225E+08 0.914785

36 72.7489 0.13746E-01 2542.6 0.029187 0.646494E+07 0.915387

37 75.3834 0.13266E-01 1192.9 0.013694 0.142311E+07 0.915520

38 78.9024 0.12674E-01 -193.70 0.002223 37518.2 0.915523

39 80.4851 0.12425E-01 -832.56 0.009557 693156. 0.915588

40 84.5771 0.11824E-01 -6008.9 0.068977 0.361065E+08 0.918954

41 87.3011 0.11455E-01 3441.1 0.039502 0.118415E+08 0.92005842 88.4460 0.11306E-01 -2553.5 0.029313 0.652055E+07 0.920665

43 89.5244 0.11170E-01 1202.1 0.013799 0.144501E+07 0.920800

44 90.6824 0.11027E-01 2501.9 0.028720 0.625966E+07 0.921384

45 90.9960 0.10989E-01 -1402.8 0.016103 0.196794E+07 0.921567

46 91.5382 0.10924E-01 -303.42 0.003483 92065.8 0.921576

47 92.0659 0.10862E-01 672.02 0.007714 451605. 0.921618

48 92.3288 0.10831E-01 -401.44 0.004608 161158. 0.921633

49 92.5292 0.10807E-01 1872.0 0.021490 0.350449E+07 0.921959

50 92.7638 0.10780E-01 -77.644 0.000891 6028.64 0.921960

51 92.8330 0.10772E-01 424.73 0.004876 180398. 0.921977

5 2 9 2. 93 05 0. 10 76 1E- 01 - 5 04 .4 1 0. 005 7 90 25 4 43 1. 0. 922 000

8/18/2019 40070068


- 24 -

53 92.9528 0.10758E-01 140.74 0.001616 19807.4 0.922002

54 93.0610 0.10746E-01 -390.50 0.004483 152493. 0.922017

55 93.1027 0.10741E-01 233.09 0.002676 54329.5 0.922022

56 93.1771 0.10732E-01 -345.26 0.003963 119201. 0.922033

57 93.4900 0.10696E-01 301.53 0.003461 90921.1 0.922041

58 93.7591 0.10666E-01 2881.9 0.033082 0.830556E+07 0.9228155 9 9 4 .5 61 4 0. 10 57 5 E- 01 - 4 786 .2 0. 05 49 42 0. 229 080 E+ 08 0. 924 9 51

60 95.1200 0.10513E-01 -585.85 0.006725 343224. 0.924983

6 1 9 5 .280 1 0 .1 04 9 5E- 01 - 4 05 .9 8 0. 004 6 60 16 4 823 . 0. 924 9 98

62 96.0520 0.10411E-01 8970.4 0.102973 0.804678E+08 0.932499

63 97.1873 0.10289E-01 3630.3 0.041673 0.131792E+08 0.933727

64 99.4493 0.10055E-01 4071.6 0.046739 0.165780E+08 0.935273

65 100.886 0.99122E-02 -4286.4 0.049205 0.183735E+08 0.936985

66 102.749 0.97325E-02 -32.326 0.000371 1044.99 0.936986

67 103.633 0.96494E-02 -865.46 0.009935 749025. 0.937055

68 104.140 0.96025E-02 8755.4 0.100506 0.766576E+08 0.944201

6 9 10 5. 48 5 0. 94 80 0E- 02 - 5 91. 58 0. 006 7 91 3 4 99 66 . 0. 94 4 23 4

70 106.989 0.93467E-02 -4301.6 0.049379 0.185038E+08 0.945959

71 107.928 0.92654E-02 -8014.2 0.091998 0.642282E+08 0.951946

72 108.685 0.92009E-02 61.435 0.000705 3774.26 0.951946

73 109.094 0.91664E-02 5431.2 0.062346 0.294978E+08 0.954696

74 110.550 0.90457E-02 -3810.0 0.043736 0.145164E+08 0.956049

75 111.627 0.89584E-02 -104.41 0.001199 10901.7 0.956050

76 114.305 0.87485E-02 -12023. 0.138020 0.144563E+09 0.969525

77 116.400 0.85911E-02 8770.8 0.100682 0.769268E+08 0.976696

78 116.786 0.85627E-02 3066.8 0.035204 0.940505E+07 0.977573

79 118.365 0.84484E-02 -1930.5 0.022161 0.372690E+07 0.977920

80 118.386 0.84469E-02 -611.33 0.007018 373725. 0.977955

81 119.251 0.83857E-02 4960.4 0.056942 0.246055E+08 0.980249

82 119.360 0.83780E-02 438.74 0.005036 192496. 0.980266

83 119.452 0.83716E-02 4115.0 0.047237 0.169333E+08 0.981845

84 119.709 0.83536E-02 2048.9 0.023520 0.419803E+07 0.982236

85 119.986 0.83343E-02 -1684.2 0.019333 0.283647E+07 0.98250186 121.897 0.82036E-02 -3666.9 0.042093 0.134462E+08 0.983754

87 123.581 0.80919E-02 -392.63 0.004507 154155. 0.983768

88 124.037 0.80621E-02 5989.4 0.068754 0.358729E+08 0.987112

89 127.462 0.78454E-02 1033.9 0.011868 0.106894E+07 0.987212

90 128.490 0.77827E-02 1552.6 0.017822 0.241046E+07 0.987437

91 129.030 0.77501E-02 -5032.5 0.057769 0.253259E+08 0.989797

92 130.197 0.76807E-02 5848.8 0.067140 0.342090E+08 0.992986

9 3 13 0. 26 1 0 .7 6 76 9 E- 02 3 86 8. 0 0. 04 4 40 2 0 .14 9 616 E+ 08 0. 99 4 38 1

94 131.076 0.76292E-02 -1005.0 0.011537 0.101012E+07 0.994475

95 131.237 0.76198E-02 -3980.9 0.045698 0.158478E+08 0.995952

96 131.835 0.75853E-02 -145.78 0.001673 21251.9 0.995954

97 133.833 0.74720E-02 -3224.0 0.037009 0.103943E+08 0.996923

98 134.445 0.74380E-02 4624.0 0.053080 0.213817E+08 0.99891699 135.714 0.73684E-02 -2939.7 0.033745 0.864174E+07 0.999722

100 136.190 0.73427E-02 1727.6 0.019831 0.298448E+07 1.00000


8/18/2019 40070068


- 25 -

***** PARTICIPATION FACTOR CALCULATION *****ROTZ DIRECTION



1 12.7570 0.78388E-01 -11523. 0.208654 0.132781E+09 0.783710E-02 2 16.9858 0.58873E-01 1487.0 0.026925 0.221103E+07 0.796761E-02

3 18.0863 0.55291E-01 528.14 0.009563 278936. 0.798407E-02

4 18.8160 0.53146E-01 1553.4 0.028128 0.241308E+07 0.812650E-02

5 20.2397 0.49408E-01 7180.4 0.130020 0.515584E+08 0.111696E-01

6 20.4407 0.48922E-01 -754.80 0.013668 569729. 0.112032E-01

7 24.5569 0.40722E-01 -4680.1 0.084745 0.219034E+08 0.124960E-01

8 28.7220 0.34817E-01 62.167 0.001126 3864.69 0.124963E-01

9 34.1659 0.29269E-01 38891. 0.704226 0.151254E+10 0.101770

10 35.4151 0.28237E-01 -1803.4 0.032655 0.325232E+07 0.101962

11 37.2135 0.26872E-01 -9020.7 0.163342 0.813725E+08 0.106765

12 37.8255 0.26437E-01 1353.6 0.024511 0.183226E+07 0.106873

13 39.3768 0.25396E-01 28650. 0.518786 0.820841E+09 0.155321

14 39.9584 0.25026E-01 -6911.1 0.125143 0.477631E+08 0.158141

15 42.0607 0.23775E-01 -55226. 1.000000 0.304987E+10 0.338152

16 42.7511 0.23391E-01 12939. 0.234286 0.167407E+09 0.348033

17 44.7709 0.22336E-01 -7304.5 0.132266 0.533554E+08 0.351182

18 45.1280 0.22159E-01 -26622. 0.482050 0.708706E+09 0.393012

19 46.0942 0.21695E-01 -30209. 0.547008 0.912576E+09 0.446875

20 46.1618 0.21663E-01 -16647. 0.301428 0.277108E+09 0.463230

21 47.8378 0.20904E-01 -4512.9 0.081718 0.203665E+08 0.464432

22 48.5369 0.20603E-01 15784. 0.285801 0.249120E+09 0.479136

23 50.2029 0.19919E-01 19176. 0.347235 0.367729E+09 0.500840

24 5 1. 47 4 3 0. 19 4 27 E- 01 4 07 5. 1 0 .07 3 79 0 0 .16 6 06 6 E+ 08 0. 50 182 1

25 55.1225 0.18141E-01 -3736.3 0.067655 0.139598E+08 0.502644

26 55.3333 0.18072E-01 17907. 0.324249 0.320655E+09 0.521570

27 55.9082 0.17886E-01 -9022.6 0.163378 0.814078E+08 0.526375

28 56.5868 0.17672E-01 10298. 0.186475 0.106053E+09 0.53263529 57.5682 0.17371E-01 8156.9 0.147701 0.665350E+08 0.536562

30 58.0367 0.17230E-01 17554. 0.317859 0.308142E+09 0.554749

31 63.4038 0.15772E-01 -3421.0 0.061946 0.117033E+08 0.555440

32 63.9007 0.15649E-01 -1101.4 0.019943 0.121306E+07 0.555512

33 66.1753 0.15111E-01 -16399. 0.296947 0.268930E+09 0.571385

34 70.8514 0.14114E-01 -14068. 0.254735 0.197906E+09 0.583065

35 71.9356 0.13901E-01 1174.4 0.021266 0.137922E+07 0.583147

36 72.7489 0.13746E-01 24514. 0.443888 0.600935E+09 0.618616

37 75.3834 0.13266E-01 4136.7 0.074906 0.171125E+08 0.619626

38 78.9024 0.12674E-01 -12780. 0.231417 0.163333E+09 0.629266

39 80.4851 0.12425E-01 7515.1 0.136079 0.564764E+08 0.632599

40 84.5771 0.11824E-01 2430.6 0.044012 0.590766E+07 0.632948

41 87.3011 0.11455E-01 6275.2 0.113628 0.393781E+08 0.6352724 2 88 .4 46 0 0 .1 13 06 E- 01 25 9 8. 8 0. 04 7 05 8 0 .6 75 39 3 E+ 07 0. 63 5 67 1

43 89.5244 0.11170E-01 -15546. 0.281505 0.241688E+09 0.649936

44 90.6824 0.11027E-01 4713.5 0.085350 0.222171E+08 0.651247

45 90.9960 0.10989E-01 16437. 0.297633 0.270174E+09 0.667194

46 91.5382 0.10924E-01 -4468.8 0.080919 0.199701E+08 0.668372

4 7 9 2. 06 5 9 0. 10 86 2E- 01 - 6 57 .7 8 0. 0119 11 4 3 26 7 7. 0. 66 83 98

48 92.3288 0.10831E-01 1546.2 0.027998 0.239081E+07 0.668539

49 92.5292 0.10807E-01 196.19 0.003552 38488.6 0.668541

50 92.7638 0.10780E-01 1315.9 0.023827 0.173148E+07 0.668644

51 92.8330 0.10772E-01 100.60 0.001822 10120.9 0.668644

52 92.9305 0.10761E-01 -776.31 0.014057 602656. 0.668680

8/18/2019 40070068


- 26 -

53 92.9528 0.10758E-01 835.03 0.015120 697279. 0.668721

54 93.0610 0.10746E-01 -86.845 0.001573 7541.99 0.668721

55 93.1027 0.10741E-01 89.600 0.001622 8028.15 0.668722

56 93.1771 0.10732E-01 -1124.3 0.020358 0.126406E+07 0.668796

57 93.4900 0.10696E-01 -23.767 0.000430 564.870 0.668796

58 93.7591 0.10666E-01 -3705.5 0.067098 0.137308E+08 0.66960759 94.5614 0.10575E-01 -9655.3 0.174833 0.932245E+08 0.675109

60 95.1200 0.10513E-01 -12186. 0.220662 0.148504E+09 0.683874

61 95.2801 0.10495E-01 -3813.2 0.069048 0.145405E+08 0.684733

62 96.0520 0.10411E-01 -2349.9 0.042550 0.552180E+07 0.685059

63 97.1873 0.10289E-01 -2696.3 0.048824 0.727018E+07 0.685488

64 99.4493 0.10055E-01 -10028. 0.181581 0.100559E+09 0.691423

65 100.886 0.99122E-02 5726.9 0.103700 0.327977E+08 0.693359

66 102.749 0.97325E-02 32234. 0.583674 0.103902E+10 0.754684

67 103.633 0.96494E-02 18138. 0.328436 0.328990E+09 0.774102

68 104.140 0.96025E-02 7562.1 0.136931 0.571854E+08 0.777477

69 105.485 0.94800E-02 -25661. 0.464662 0.658502E+09 0.816344

70 106.989 0.93467E-02 21891. 0.396397 0.479228E+09 0.844629

71 107.928 0.92654E-02 -16860. 0.305298 0.284270E+09 0.861408

72 108.685 0.92009E-02 -32618. 0.590628 0.106392E+10 0.924203

73 109.094 0.91664E-02 9315.1 0.168674 0.867713E+08 0.929325

74 110.550 0.90457E-02 4256.3 0.077071 0.181159E+08 0.930394

75 111.627 0.89584E-02 19434. 0.351899 0.377676E+09 0.952685

76 114.305 0.87485E-02 3751.2 0.067924 0.140712E+08 0.953516

77 116.400 0.85911E-02 -9367.1 0.169614 0.877417E+08 0.958695

78 116.786 0.85627E-02 2178.8 0.039453 0.474719E+07 0.958975

79 118.365 0.84484E-02 2119.5 0.038379 0.449219E+07 0.959240

80 11 8. 38 6 0 .8 44 6 9E- 02 7 13 .10 0. 01 29 12 5 08 509 . 0 .9 59 27 0

81 119.251 0.83857E-02 -1409.0 0.025514 0.198538E+07 0.959387

82 119.360 0.83780E-02 -1312.0 0.023757 0.172141E+07 0.959489

83 119.452 0.83716E-02 519.59 0.009408 269969. 0.959505

84 119.709 0.83536E-02 -5787.9 0.104805 0.335001E+08 0.961482

85 119.986 0.83343E-02 4213.1 0.076289 0.177501E+08 0.96253086 121.897 0.82036E-02 1104.7 0.020003 0.122037E+07 0.962602

87 123.581 0.80919E-02 -5122.6 0.092758 0.262411E+08 0.964150

88 124.037 0.80621E-02 2085.7 0.037767 0.435019E+07 0.964407

89 127.462 0.78454E-02 11772. 0.213168 0.138588E+09 0.972587

90 128.490 0.77827E-02 4996.6 0.090477 0.249665E+08 0.974061

91 129.030 0.77501E-02 -8176.8 0.148061 0.668596E+08 0.978007

92 130.197 0.76807E-02 1274.9 0.023086 0.162541E+07 0.978103

93 130.261 0.76769E-02 302.42 0.005476 91459.9 0.978108

94 131.076 0.76292E-02 -11361. 0.205716 0.129068E+09 0.985726

95 131.237 0.76198E-02 5630.6 0.101957 0.317042E+08 0.987597

9 6 13 1. 83 5 0. 75 85 3 E- 02 17 10. 2 0. 03 09 6 8 0 .29 24 80E+ 07 0. 98 77 7 0

97 133.833 0.74720E-02 -6090.3 0.110281 0.370921E+08 0.989959

98 134.445 0.74380E-02 -889.00 0.016098 790324. 0.99000699 135.714 0.73684E-02 -10065. 0.182258 0.101310E+09 0.995986

100 136.190 0.73427E-02 8247.1 0.149335 0.680154E+08 1.00000


8/18/2019 40070068


- 27 -

표 5-2 하나로 수조덮개의 접힌 경우(CASE II)에 대한 주요 모드계수


CUMULATIVE

M OD E F REQ U ENC Y P ERIO D P ART IC .F AC TO R R ATIO EF F EC TIV E M AS S

MASS FRACTION

1 18.9011 0.52907E-01 -1.0558 0.039181 1.11462 0.280965E-03

2 33.3884 0.29951E-01 16.345 0.606602 267.169 0.676269E-01

3 38.4931 0.25979E-01 4.7949 0.177947 22.9910 0.734223E-01

4 41.9105 0.23860E-01 -8.1129 0.301085 65.8199 0.900136E-01

5 45.6085 0.21926E-01 -0.38215 0.014182 0.146041 0.900504E-01

6 53.3379 0.18748E-01 -6.7880 0.251915 46.0772 0.101665

7 56.6204 0.17661E-01 24.792 0.920091 614.667 0.256606

8 5 9 .9 56 1 0. 16 67 9 E- 01 26 .9 46 1. 00 000 0 7 26 .07 0 0 .4 39 6 28

9 65.4038 0.15290E-01 19.022 0.705949 361.847 0.530839

10 67.9523 0.14716E-01 -1.3092 0.048587 1.71402 0.531271

11 68.6671 0.14563E-01 -15.235 0.565385 232.095 0.58977612 71.6044 0.13966E-01 -5.4072 0.200672 29.2382 0.597146

13 73.2662 0.13649E-01 2.4547 0.091098 6.02556 0.598665

14 75.9586 0.13165E-01 1.9701 0.073112 3.88111 0.599643

15 77.2343 0.12948E-01 -2.9361 0.108965 8.62088 0.601816

16 82.0886 0.12182E-01 9.8473 0.365452 96.9702 0.626260

17 84.0106 0.11903E-01 13.456 0.499383 181.070 0.671903

18 84.8993 0.11779E-01 11.148 0.413736 124.287 0.703232

19 86.0879 0.11616E-01 -14.931 0.554106 222.928 0.759426

20 89.8737 0.11127E-01 -10.241 0.380075 104.886 0.785864

21 90.8174 0.11011E-01 0.29307 0.010876 0.858918E-01 0.785886

22 91.4093 0.10940E-01 0.28780E-01 0.001068 0.828285E-03 0.785886

23 91.9488 0.10876E-01 1.4612 0.054227 2.13508 0.786425

24 92.4565 0.10816E-01 -0.23503E-01 0.000872 0.552384E-03 0.78642525 92.6021 0.10799E-01 -0.24507 0.009095 0.600599E-01 0.786440

26 92.9297 0.10761E-01 0.80310 0.029804 0.644965 0.786602

27 92.9897 0.10754E-01 0.19437 0.007213 0.377779E-01 0.786612

28 93.0248 0.10750E-01 0.37380E-01 0.001387 0.139726E-02 0.786612

29 93.1141 0.10740E-01 0.76110 0.028246 0.579271 0.786758

30 93.1980 0.10730E-01 2.5974 0.096394 6.74656 0.788459

31 93.3715 0.10710E-01 0.16066 0.005962 0.258125E-01 0.788465

32 93.4103 0.10705E-01 2.5966 0.096363 6.74210 0.790165

33 94.2153 0.10614E-01 -2.5778 0.095667 6.64509 0.791840

34 94.3454 0.10599E-01 -0.21435 0.007955 0.459456E-01 0.791852

35 95.2417 0.10500E-01 1.2378 0.045937 1.53216 0.792238

36 96.8822 0.10322E-01 10.504 0.389818 110.332 0.820049

37 98.0702 0.10197E-01 1.5194 0.056387 2.30857 0.82063138 100.408 0.99594E-02 -4.5291 0.168084 20.5131 0.825802

39 101.277 0.98739E-02 -16.023 0.594650 256.745 0.890520

40 101.792 0.98239E-02 0.72857 0.027038 0.530810 0.890654

41 109.359 0.91442E-02 -3.6143 0.134134 13.0634 0.893947

42 112.529 0.88866E-02 -2.5536 0.094768 6.52086 0.895591

43 112.574 0.88831E-02 -3.7112 0.137731 13.7733 0.899063

44 115.967 0.86232E-02 3.5223 0.130718 12.4065 0.902190

45 117.516 0.85095E-02 1.1458 0.042522 1.31279 0.902521

46 118.369 0.84481E-02 0.74545E-01 0.002767 0.555703E-02 0.902522

47 118.513 0.84379E-02 -3.7810 0.140321 14.2962 0.906126

48 119.331 0.83800E-02 -0.40106 0.014884 0.160853 0.906167

8/18/2019 40070068


- 28 -

49 119.355 0.83784E-02 -0.14589E-01 0.000541 0.212832E-03 0.906167

50 119.450 0.83717E-02 -0.53607 0.019895 0.287372 0.906239

51 120.150 0.83229E-02 0.44860E-01 0.001665 0.201243E-02 0.906240

52 120.354 0.83089E-02 -2.2206 0.082412 4.93127 0.907483

53 120.685 0.82860E-02 0.71066 0.026374 0.505035 0.907610

54 124.024 0.80629E-02 -0.56852 0.021099 0.323212 0.90769155 126.639 0.78964E-02 1.2404 0.046034 1.53866 0.908079

56 128.263 0.77965E-02 -1.3784 0.051156 1.90008 0.908558

57 129.170 0.77417E-02 -3.9892 0.148046 15.9137 0.912570

58 130.061 0.76887E-02 -2.2366 0.083004 5.00237 0.913831

59 130.634 0.76550E-02 0.71565E-01 0.002656 0.512154E-02 0.913832

60 132.152 0.75670E-02 2.7869 0.103426 7.76673 0.915790

61 135.022 0.74062E-02 2.6658 0.098932 7.10647 0.917581

62 137.414 0.72773E-02 2.2185 0.082331 4.92158 0.918822

63 139.815 0.71523E-02 0.74902 0.027797 0.561025 0.918963

64 140.063 0.71397E-02 0.26405 0.009799 0.697203E-01 0.918981

65 140.732 0.71057E-02 6.3753 0.236599 40.6447 0.929226

66 143.375 0.69747E-02 7.5526 0.280291 57.0425 0.943605

67 144.201 0.69348E-02 2.7063 0.100437 7.32432 0.945451

68 147.626 0.67739E-02 0.73618 0.027321 0.541966 0.945588

69 150.921 0.66260E-02 -2.5099 0.093146 6.29947 0.947176

7 0 15 6 .3 9 3 0 .6 3 94 2E- 02 - 1. 79 70 0. 06 66 88 3 .22 907 0. 94 7 99 0

71 157.329 0.63561E-02 3.6910 0.136980 13.6236 0.951424

72 157.897 0.63332E-02 6.7728 0.251350 45.8706 0.962986

7 3 16 4 .7 85 0. 606 85 E- 02 - 1.6 5 82 0. 06 15 4 0 2. 74 9 75 0. 96 3 680

74 166.840 0.59938E-02 -3.0948 0.114854 9.57799 0.966094

75 171.528 0.58299E-02 -4.3230 0.160432 18.6880 0.970805

76 171.759 0.58221E-02 3.8022 0.141106 14.4567 0.974449

77 173.783 0.57543E-02 0.48952 0.018167 0.239630 0.974509

78 174.095 0.57440E-02 2.8576 0.106050 8.16575 0.976567

79 174.763 0.57220E-02 -1.1991 0.044499 1.43775 0.976930

80 175.805 0.56881E-02 0.57243 0.021244 0.327676 0.977012

81 178.570 0.56000E-02 0.51683 0.019181 0.267115 0.97708082 179.051 0.55850E-02 -1.3812 0.051259 1.90775 0.977561

83 180.273 0.55471E-02 -1.3206 0.049009 1.74392 0.978000

84 183.945 0.54364E-02 0.10031 0.003723 0.100622E-01 0.978003

85 185.862 0.53803E-02 0.78406 0.029098 0.614748 0.978158

86 186.148 0.53721E-02 7.5607 0.280591 57.1646 0.992567

87 186.596 0.53592E-02 2.6064 0.096726 6.79306 0.994280

88 190.566 0.52475E-02 -1.2973 0.048146 1.68308 0.994704

89 190.983 0.52361E-02 0.49421E-01 0.001834 0.244244E-02 0.994705

90 192.970 0.51822E-02 2.6295 0.097586 6.91432 0.996448

91 193.056 0.51798E-02 0.89214 0.033109 0.795917 0.996648

92 196.203 0.50968E-02 0.84867 0.031496 0.720244 0.996830

93 196.645 0.50853E-02 -0.18960E-01 0.000704 0.359471E-03 0.996830

94 198.154 0.50466E-02 -2.0597 0.076437 4.24217 0.99789995 198.675 0.50333E-02 -1.0449 0.038780 1.09191 0.998174

96 200.854 0.49787E-02 -0.15174 0.005631 0.230245E-01 0.998180

97 209.238 0.47793E-02 0.17625E-01 0.000654 0.310651E-03 0.998180

98 210.110 0.47594E-02 1.6441 0.061016 2.70313 0.998862

99 213.105 0.46925E-02 1.7834 0.066183 3.18035 0.999663

100 214.860 0.46542E-02 1.1557 0.042890 1.33565 1.00000

S UM O F EF F EC TI VE M ASS ES= 3 9 67 .12

8/18/2019 40070068


- 29 -


CUMULATIVE


MASS FRACTION

1 18.9011 0.52907E-01 14.276 0.695882 203.805 0.1055922 33.3884 0.29951E-01 1.4508 0.070720 2.10488 0.106683

3 38.4931 0.25979E-01 -0.46043 0.022443 0.211992 0.106793

4 41.9105 0.23860E-01 -0.77220 0.037640 0.596286 0.107101

5 45.6085 0.21926E-01 13.489 0.657530 181.960 0.201376

6 53.3379 0.18748E-01 2.9659 0.144571 8.79650 0.205933

7 5 6 .6 20 4 0. 17 6 61 E- 01 3 .0 46 2 0 .14 84 88 9 .27 9 53 0 .210 74 1

8 59.9561 0.16679E-01 0.49526 0.024141 0.245280 0.210868

9 65.4038 0.15290E-01 2.0085 0.097905 4.03415 0.212958

10 67.9523 0.14716E-01 -2.5978 0.126629 6.74853 0.216454

11 68.6671 0.14563E-01 4.6911 0.228668 22.0068 0.227856

12 71.6044 0.13966E-01 -3.2519 0.158511 10.5745 0.233335

13 73.2662 0.13649E-01 16.086 0.784099 258.754 0.367396

14 75.9586 0.13165E-01 -1.5005 0.073143 2.25159 0.368563

15 77.2343 0.12948E-01 -20.515 1.000000 420.867 0.586615

16 82 .088 6 0. 1218 2E- 01 - 6 .9 60 8 0. 33 93 01 4 8.4 5 22 0. 611 718

17 84.0106 0.11903E-01 -9.3821 0.457329 88.0240 0.657324

18 84.8993 0.11779E-01 0.80755 0.039364 0.652143 0.657661

19 86.0879 0.11616E-01 6.0494 0.294875 36.5949 0.676621

20 89.8737 0.11127E-01 -4.7989 0.233922 23.0297 0.688553

21 90.8174 0.11011E-01 0.85905 0.041874 0.737970 0.688935

22 91.4093 0.10940E-01 1.3644 0.066505 1.86148 0.689900

23 91.9488 0.10876E-01 -1.3986 0.068176 1.95619 0.690913

24 92.4565 0.10816E-01 -1.0686 0.052086 1.14180 0.691505

25 92.6021 0.10799E-01 -0.55685E-01 0.002714 0.310080E-02 0.691507

26 92.9297 0.10761E-01 1.6293 0.079419 2.65460 0.692882

27 92.9897 0.10754E-01 0.20275E-01 0.000988 0.411073E-03 0.692882

28 93.0248 0.10750E-01 0.32920 0.016047 0.108372 0.69293829 93.1141 0.10740E-01 0.67206 0.032759 0.451662 0.693172

30 93.1980 0.10730E-01 0.61512 0.029984 0.378372 0.693368

31 93.3715 0.10710E-01 -1.1240 0.054789 1.26339 0.694023

32 93.4103 0.10705E-01 -1.1067 0.053946 1.22478 0.694657

33 94.2153 0.10614E-01 -0.65389E-01 0.003187 0.427568E-02 0.694660

34 94.3454 0.10599E-01 0.36301E-01 0.001769 0.131773E-02 0.694660

35 95.2417 0.10500E-01 1.6546 0.080655 2.73783 0.696079

36 96.8822 0.10322E-01 3.2517 0.158505 10.5738 0.701557

37 98.0702 0.10197E-01 -0.20600 0.010041 0.424355E-01 0.701579

38 100.408 0.99594E-02 2.0228 0.098600 4.09166 0.703699

39 101.277 0.98739E-02 -2.2951 0.111873 5.26739 0.706428

40 101.792 0.98239E-02 -0.26326 0.012833 0.693072E-01 0.706464

41 109.359 0.91442E-02 5.4710 0.266684 29.9322 0.72197242 112.529 0.88866E-02 -5.4376 0.265056 29.5678 0.737291

43 112.574 0.88831E-02 3.2998 0.160847 10.8885 0.742933

44 115.967 0.86232E-02 8.9465 0.436094 80.0397 0.784401

45 117.516 0.85095E-02 2.2887 0.111564 5.23833 0.787115

46 118.369 0.84481E-02 0.46821 0.022823 0.219217 0.787229

4 7 11 8. 51 3 0. 84 37 9 E- 02 - 0. 72 37 8 0. 03 52 81 0. 523 86 0 0. 787 5 00

48 119.331 0.83800E-02 0.20443 0.009965 0.417902E-01 0.787522

49 119.355 0.83784E-02 0.57777E-01 0.002816 0.333819E-02 0.787524

50 119.450 0.83717E-02 0.54272 0.026455 0.294544 0.787676

51 120.150 0.83229E-02 3.7098 0.180834 13.7628 0.794807

52 120.354 0.83089E-02 -0.77371 0.037714 0.598632 0.795117

8/18/2019 40070068


- 30 -

53 120.685 0.82860E-02 0.32034 0.015615 0.102616 0.795170

54 124.024 0.80629E-02 3.9893 0.194455 15.9142 0.803415

55 126.639 0.78964E-02 -0.31017E-01 0.001512 0.962036E-03 0.803416

56 128.263 0.77965E-02 2.0850 0.101634 4.34730 0.805668

57 129.170 0.77417E-02 -0.18046 0.008796 0.325657E-01 0.805685

58 130.061 0.76887E-02 1.1342 0.055285 1.28633 0.80635259 130.634 0.76550E-02 0.77617 0.037834 0.602435 0.806664

60 132.152 0.75670E-02 -1.9656 0.095812 3.86355 0.808665

61 135.022 0.74062E-02 6.1501 0.299787 37.8241 0.828262

62 137.414 0.72773E-02 -0.26750E-01 0.001304 0.715550E-03 0.828263

63 139.815 0.71523E-02 0.54748 0.026687 0.299736 0.828418

64 140.063 0.71397E-02 2.2669 0.110500 5.13893 0.831080

65 140.732 0.71057E-02 -5.8570 0.285497 34.3041 0.848853

66 143.375 0.69747E-02 -1.0916 0.053210 1.19161 0.849471

67 144.201 0.69348E-02 0.76337 0.037210 0.582736 0.849773

68 147.626 0.67739E-02 1.7833 0.086925 3.18002 0.851420

69 150.921 0.66260E-02 1.4849 0.072379 2.20481 0.852563

70 156.393 0.63942E-02 3.3081 0.161253 10.9435 0.858232

71 157.329 0.63561E-02 1.1850 0.057763 1.40425 0.858960

72 157.897 0.63332E-02 -2.5375 0.123690 6.43893 0.862296

73 164.785 0.60685E-02 1.5118 0.073694 2.28565 0.863480

74 166.840 0.59938E-02 -1.3461 0.065613 1.81188 0.864419

75 171.528 0.58299E-02 1.0914 0.053198 1.19107 0.865036

76 171.759 0.58221E-02 1.1529 0.056197 1.32913 0.865725

77 173.783 0.57543E-02 0.88584 0.043180 0.784705 0.866131

78 174.095 0.57440E-02 -0.87198E-01 0.004250 0.760358E-02 0.866135

79 174.763 0.57220E-02 -0.36585E-01 0.001783 0.133848E-02 0.866136

80 175.805 0.56881E-02 0.30098 0.014671 0.905864E-01 0.866183

81 178.570 0.56000E-02 0.50782 0.024754 0.257883 0.866316

82 179.051 0.55850E-02 7.5470 0.367875 56.9569 0.895826

83 180.273 0.55471E-02 -1.2699 0.061899 1.61254 0.896661

84 18 3. 94 5 0. 54 36 4 E- 02 1. 384 0 0. 06 7 46 2 1. 91 54 0 0 .89 7 65 4

85 185.862 0.53803E-02 5.5445 0.270267 30.7418 0.91358186 186.148 0.53721E-02 -1.4343 0.069917 2.05733 0.914647

87 186.596 0.53592E-02 -4.7225 0.230195 22.3016 0.926202

88 190.566 0.52475E-02 2.3434 0.114229 5.49156 0.929047

89 190.983 0.52361E-02 -2.0471 0.099786 4.19063 0.931218

90 192.970 0.51822E-02 4.6140 0.224907 21.2887 0.942248

91 193.056 0.51798E-02 3.0402 0.148193 9.24276 0.947037

92 196.203 0.50968E-02 -0.43898 0.021398 0.192705 0.947136

9 3 19 6 .6 4 5 0. 5085 3 E- 02 - 1. 222 5 0. 05 95 9 2 1. 49 4 58 0. 94 7 911

94 198.154 0.50466E-02 1.3070 0.063712 1.70836 0.948796

95 198.675 0.50333E-02 -0.13405 0.006534 0.179695E-01 0.948805

96 200.854 0.49787E-02 -0.51650 0.025177 0.266775 0.948943

9 7 20 9. 23 8 0 .4 7 79 3 E- 02 0. 83 211 0. 04 05 6 1 0 .6 924 11 0 .9 49 3 02

98 210.110 0.47594E-02 9.3291 0.454745 87.0324 0.99439499 213.105 0.46925E-02 1.9051 0.092865 3.62952 0.996274

100 214.860 0.46542E-02 2.6816 0.130714 7.19104 1.00000

S UM O F EF F EC TI VE M ASS ES= 1 93 0. 12

8/18/2019 40070068


- 31 -


CUMULATIVE


MASS FRACTION

1 18.9011 0.52907E-01 4.4374 0.140517 19.6902 0.645523E-02 2 33.3884 0.29951E-01 -1.2158 0.038501 1.47819 0.693984E-02

3 38.4931 0.25979E-01 31.579 1.000000 997.221 0.333869

4 41.9105 0.23860E-01 23.437 0.742164 549.277 0.513944

5 45.6085 0.21926E-01 -1.0122 0.032054 1.02460 0.514280

6 53.3379 0.18748E-01 1.1157 0.035332 1.24486 0.514688

7 56.6204 0.17661E-01 -0.87983 0.027861 0.774093 0.514942

8 59.9561 0.16679E-01 2.1720 0.068781 4.71774 0.516489

9 65.4038 0.15290E-01 4.2938 0.135970 18.4366 0.522533

10 67.9523 0.14716E-01 25.014 0.792119 625.709 0.727666

11 68.6671 0.14563E-01 4.3095 0.136467 18.5716 0.733754

12 71.6044 0.13966E-01 0.54253 0.017180 0.294334 0.733851

13 73.2662 0.13649E-01 4.7276 0.149709 22.3504 0.741178

14 75.9586 0.13165E-01 -0.25145 0.007963 0.632270E-01 0.741199

15 7 7 .23 4 3 0. 12 94 8E- 01 3 .6 6 21 0 .115 9 68 13 .4 111 0 .7 45 5 96

16 82.0886 0.12182E-01 2.4866 0.078742 6.18314 0.747623

17 84.0106 0.11903E-01 1.6895 0.053501 2.85438 0.748559

18 84.8993 0.11779E-01 3.6468 0.115483 13.2992 0.752919

19 86.0879 0.11616E-01 1.9386 0.061388 3.75804 0.754151

20 89.8737 0.11127E-01 1.1804 0.037380 1.39335 0.754607

21 90.8174 0.11011E-01 -0.35474 0.011233 0.125838 0.754649

22 91.4093 0.10940E-01 3.6803 0.116542 13.5444 0.759089

23 91.9488 0.10876E-01 0.40038 0.012679 0.160301 0.759142

24 92.4565 0.10816E-01 -1.0630 0.033661 1.12994 0.759512

25 92.6021 0.10799E-01 2.9085 0.092104 8.45961 0.762285

26 92.9297 0.10761E-01 0.43643 0.013820 0.190474 0.762348

27 92.9897 0.10754E-01 0.15000E-01 0.000475 0.224985E-03 0.762348

28 93.0248 0.10750E-01 1.1138 0.035269 1.24048 0.76275529 93.1141 0.10740E-01 0.63204E-01 0.002001 0.399480E-02 0.762756

30 93.1980 0.10730E-01 0.30024 0.009508 0.901429E-01 0.762785

31 93.3715 0.10710E-01 0.56129E-01 0.001777 0.315044E-02 0.762787

32 93.4103 0.10705E-01 2.7738 0.087837 7.69392 0.765309

33 94.2153 0.10614E-01 0.48167 0.015253 0.232002 0.765385

34 94.3454 0.10599E-01 -0.54220 0.017170 0.293977 0.765481

35 95.2417 0.10500E-01 -1.7114 0.054194 2.92886 0.766442

36 96.8822 0.10322E-01 1.2909 0.040880 1.66652 0.766988

37 98.0702 0.10197E-01 -1.3012 0.041205 1.69317 0.767543

38 100.408 0.99594E-02 0.34286 0.010857 0.117554 0.767582

39 101.277 0.98739E-02 1.6877 0.053444 2.84831 0.768515

40 101.792 0.98239E-02 -2.5011 0.079203 6.25568 0.770566

4 1 10 9. 35 9 0 .9 14 4 2E- 02 0. 36 7 61 0. 01 16 4 1 0 .13 5 13 8 0 .7 70 61042 112.529 0.88866E-02 1.0266 0.032509 1.05391 0.770956

43 112.574 0.88831E-02 -2.2648 0.071718 5.12919 0.772638

44 115.967 0.86232E-02 0.88412 0.027997 0.781660 0.772894

45 117.516 0.85095E-02 0.69952 0.022152 0.489330 0.773054

46 118.369 0.84481E-02 -0.38048 0.012049 0.144767 0.773102

47 118.513 0.84379E-02 -1.4926 0.047265 2.22778 0.773832

48 119.331 0.83800E-02 -0.37713 0.011942 0.142225 0.773879

49 119.355 0.83784E-02 -0.28256 0.008948 0.798416E-01 0.773905

50 119.450 0.83717E-02 -1.5433 0.048870 2.38165 0.774686

51 120.150 0.83229E-02 -0.23858 0.007555 0.569220E-01 0.774704

52 120.354 0.83089E-02 0.24003 0.007601 0.576131E-01 0.774723

8/18/2019 40070068


- 32 -

53 120.685 0.82860E-02 -0.62397E-01 0.001976 0.389339E-02 0.774724

54 124.024 0.80629E-02 -1.6601 0.052569 2.75585 0.775628

55 126.639 0.78964E-02 2.8537 0.090366 8.14337 0.778298

56 128.263 0.77965E-02 -1.5211 0.048168 2.31369 0.779056

57 129.170 0.77417E-02 -5.6651 0.179395 32.0933 0.789578

58 130.061 0.76887E-02 3.5154 0.111322 12.3581 0.79362959 130.634 0.76550E-02 4.9304 0.156130 24.3088 0.801599

60 132.152 0.75670E-02 1.1558 0.036601 1.33592 0.802037

61 135.022 0.74062E-02 -2.8576 0.090492 8.16611 0.804714

62 137.414 0.72773E-02 -2.3013 0.072874 5.29587 0.806450

63 139.815 0.71523E-02 9.6096 0.304306 92.3445 0.836724

64 140.063 0.71397E-02 -5.5693 0.176362 31.0172 0.846893

65 140.732 0.71057E-02 -4.9615 0.157115 24.6166 0.854963

66 143.375 0.69747E-02 5.6764 0.179755 32.2220 0.865527

67 144.201 0.69348E-02 -7.8512 0.248622 61.6414 0.885735

68 147.626 0.67739E-02 -0.41708 0.013207 0.173953 0.885792

69 150.921 0.66260E-02 0.34249 0.010845 0.117297 0.885831

7 0 15 6 .3 9 3 0 .6 3 94 2E- 02 3 .5 6 20 0. 11 27 98 12. 6880 0 .889 9 90

71 157.329 0.63561E-02 0.16808 0.005323 0.282514E-01 0.890000

72 157.897 0.63332E-02 3.0584 0.096849 9.35363 0.893066

73 164.785 0.60685E-02 3.8407 0.121621 14.7506 0.897902

74 166.840 0.59938E-02 2.3959 0.075870 5.74032 0.899784

75 171.528 0.58299E-02 -2.6895 0.085168 7.23345 0.902155

76 171.759 0.58221E-02 -1.9925 0.063096 3.97002 0.903457

77 173.783 0.57543E-02 0.52369 0.016584 0.274252 0.903547

78 174.095 0.57440E-02 -0.67825 0.021478 0.460029 0.903698

79 174.763 0.57220E-02 -2.2129 0.070074 4.89678 0.905303

80 175.805 0.56881E-02 -2.2480 0.071186 5.05341 0.906960

81 178.570 0.56000E-02 0.93902E-02 0.000297 0.881751E-04 0.906960

82 179.051 0.55850E-02 6.7151 0.212644 45.0919 0.921743

83 180.273 0.55471E-02 -1.8903 0.059860 3.57324 0.922914

84 183.945 0.54364E-02 -0.57751 0.018288 0.333514 0.923024

85 185.862 0.53803E-02 -0.12279 0.003888 0.150762E-01 0.92302886 186.148 0.53721E-02 -1.2666 0.040108 1.60422 0.923554

87 186.596 0.53592E-02 2.0665 0.065441 4.27060 0.924954

88 190.566 0.52475E-02 -1.0764 0.034087 1.15868 0.925334

89 190.983 0.52361E-02 1.2207 0.038655 1.49002 0.925823

90 192.970 0.51822E-02 -0.61046 0.019331 0.372660 0.925945

91 193.056 0.51798E-02 1.2734 0.040324 1.62147 0.926477

92 196.203 0.50968E-02 0.35185 0.011142 0.123796 0.926517

93 196.645 0.50853E-02 2.7589 0.087367 7.61174 0.929013

94 198.154 0.50466E-02 -8.6719 0.274610 75.2012 0.953667

95 198.675 0.50333E-02 1.8094 0.057299 3.27400 0.954740

96 200.854 0.49787E-02 -5.9972 0.189913 35.9666 0.966531

97 209.238 0.47793E-02 -2.5197 0.079791 6.34896 0.968613

98 210.110 0.47594E-02 -8.7340 0.276579 76.2832 0.99362199 213.105 0.46925E-02 1.4825 0.046945 2.19771 0.994342

100 214.860 0.46542E-02 -4.1544 0.131555 17.2587 1.00000


8/18/2019 40070068


- 33 -


CUMULATIVE


MASS FRACTION

1 18.9011 0.52907E-01 -10749. 0.161987 0.115537E+09 0.116314E-01 2 33.3884 0.29951E-01 -3366.1 0.050728 0.113304E+08 0.127721E-01

3 38.4931 0.25979E-01 4677.1 0.070486 0.218756E+08 0.149744E-01

4 41.9105 0.23860E-01 3723.8 0.056118 0.138663E+08 0.163704E-01

5 45.6085 0.21926E-01 -7004.9 0.105565 0.490683E+08 0.213102E-01

6 53.3379 0.18748E-01 5943.5 0.089570 0.353250E+08 0.248665E-01

7 56.6204 0.17661E-01 -633.73 0.009550 401613. 0.249070E-01

8 59.9561 0.16679E-01 2518.2 0.037950 0.634146E+07 0.255454E-01

9 65.4038 0.15290E-01 11595. 0.174742 0.134447E+09 0.390806E-01

10 67.9523 0.14716E-01 66356. 1.000000 0.440309E+10 0.482353

11 68.6671 0.14563E-01 12844. 0.193567 0.164976E+09 0.498962

12 71.6044 0.13966E-01 389.57 0.005871 151765. 0.498977

13 73.2662 0.13649E-01 13349. 0.201172 0.178193E+09 0.516917

14 75.9586 0.13165E-01 -823.14 0.012405 677564. 0.516985

15 77.2343 0.12948E-01 11652. 0.175595 0.135763E+09 0.530653

16 82.0886 0.12182E-01 9609.5 0.144818 0.923430E+08 0.539949

17 84.0106 0.11903E-01 7936.4 0.119604 0.629871E+08 0.546290

18 84.8993 0.11779E-01 -123.51 0.001861 15254.5 0.546292

19 86.0879 0.11616E-01 -1603.4 0.024163 0.257083E+07 0.546551

20 89.8737 0.11127E-01 1761.3 0.026543 0.310219E+07 0.546863

21 90.8174 0.11011E-01 2064.1 0.031106 0.426039E+07 0.547292

22 91.4093 0.10940E-01 14241. 0.214611 0.202798E+09 0.567708

23 91.9488 0.10876E-01 1663.6 0.025071 0.276755E+07 0.567987

24 92.4565 0.10816E-01 -5281.4 0.079593 0.278935E+08 0.570795

25 92.6021 0.10799E-01 9805.8 0.147777 0.961543E+08 0.580475

26 92.9297 0.10761E-01 1451.4 0.021874 0.210668E+07 0.580687

27 92.9897 0.10754E-01 -72.202 0.001088 5213.15 0.580688

28 93.0248 0.10750E-01 3958.9 0.059661 0.156725E+08 0.58226529 93.1141 0.10740E-01 227.45 0.003428 51732.2 0.582271

30 93.1980 0.10730E-01 1662.5 0.025055 0.276398E+07 0.582549

31 93.3715 0.10710E-01 -1633.4 0.024615 0.266790E+07 0.582817

32 93.4103 0.10705E-01 3550.3 0.053504 0.126044E+08 0.584086

33 94.2153 0.10614E-01 908.04 0.013684 824531. 0.584169

34 94.3454 0.10599E-01 -1622.8 0.024456 0.263337E+07 0.584434

35 95.2417 0.10500E-01 -4608.0 0.069444 0.212336E+08 0.586572

36 96.8822 0.10322E-01 9073.5 0.136740 0.823286E+08 0.594860

37 98.0702 0.10197E-01 7113.3 0.107200 0.505996E+08 0.599954

38 100.408 0.99594E-02 -5185.9 0.078153 0.268939E+08 0.602662

39 101.277 0.98739E-02 13875. 0.209102 0.192520E+09 0.622043

40 101.792 0.98239E-02 4321.3 0.065124 0.186738E+08 0.623923

41 109.359 0.91442E-02 1635.6 0.024649 0.267524E+07 0.62419342 112.529 0.88866E-02 -3178.3 0.047898 0.101017E+08 0.625210

43 112.574 0.88831E-02 5355.3 0.080706 0.286796E+08 0.628097

44 115.967 0.86232E-02 3034.2 0.045727 0.920650E+07 0.629024

45 117.516 0.85095E-02 -10001. 0.150714 0.100015E+09 0.639093

46 118.369 0.84481E-02 652.79 0.009838 426141. 0.639136

47 118.513 0.84379E-02 3072.0 0.046296 0.943705E+07 0.640086

48 119.331 0.83800E-02 -587.82 0.008859 345530. 0.640120

49 119.355 0.83784E-02 353.82 0.005332 125191. 0.640133

50 119.450 0.83717E-02 8135.2 0.122599 0.661810E+08 0.646796

51 120.150 0.83229E-02 4535.5 0.068352 0.205709E+08 0.648867

52 120.354 0.83089E-02 11195. 0.168713 0.125329E+09 0.661484

8/18/2019 40070068


- 34 -

53 120.685 0.82860E-02 -4772.4 0.071922 0.227762E+08 0.663777

54 124.024 0.80629E-02 -22086. 0.332839 0.487781E+09 0.712883

55 126.639 0.78964E-02 13153. 0.198216 0.172996E+09 0.730299

56 128.263 0.77965E-02 2253.9 0.033966 0.507991E+07 0.730811

57 129.170 0.77417E-02 4236.4 0.063843 0.179468E+08 0.732618

58 130.061 0.76887E-02 -13784. 0.207724 0.189990E+09 0.75174559 130.634 0.76550E-02 -11807. 0.177932 0.139400E+09 0.765778

60 132.152 0.75670E-02 -5593.7 0.084299 0.312895E+08 0.768928

61 135.022 0.74062E-02 4977.9 0.075018 0.247793E+08 0.771423

62 137.414 0.72773E-02 -4821.9 0.072667 0.232503E+08 0.773764

63 139.815 0.71523E-02 -8211.9 0.123756 0.674361E+08 0.780553

64 140.063 0.71397E-02 5839.3 0.088000 0.340975E+08 0.783985

65 140.732 0.71057E-02 6826.7 0.102880 0.466040E+08 0.788677

66 143.375 0.69747E-02 14188. 0.213812 0.201290E+09 0.808942

67 144.201 0.69348E-02 -36401. 0.548572 0.132503E+10 0.942336

68 147.626 0.67739E-02 711.29 0.010719 505932. 0.942387

69 150.921 0.66260E-02 2663.3 0.040137 0.709337E+07 0.943101

7 0 15 6 .3 9 3 0 .6 3 94 2E- 02 10 46 2. 0. 15 7 67 1 0 .109 4 62E+ 09 0. 95 4 12 1

71 157.329 0.63561E-02 3917.0 0.059030 0.153426E+08 0.955666

72 157.897 0.63332E-02 -1457.0 0.021957 0.212284E+07 0.955880

73 164.785 0.60685E-02 699.02 0.010534 488627. 0.955929

74 166.840 0.59938E-02 -3560.1 0.053652 0.126744E+08 0.957205

75 171.528 0.58299E-02 2166.3 0.032647 0.469303E+07 0.957677

76 171.759 0.58221E-02 2684.3 0.040454 0.720559E+07 0.958403

77 173.783 0.57543E-02 -2164.6 0.032621 0.468545E+07 0.958874

78 174.095 0.57440E-02 -506.04 0.007626 256077. 0.958900

79 174.763 0.57220E-02 4715.5 0.071064 0.222359E+08 0.961139

80 175.805 0.56881E-02 -1080.7 0.016287 0.116800E+07 0.961256

81 178.570 0.56000E-02 -318.51 0.004800 101451. 0.961266

82 179.051 0.55850E-02 -3816.8 0.057521 0.145683E+08 0.962733

83 180.273 0.55471E-02 1971.9 0.029717 0.388833E+07 0.963125

84 183.945 0.54364E-02 143.59 0.002164 20619.4 0.963127

85 185.862 0.53803E-02 980.11 0.014771 960611. 0.96322386 186.148 0.53721E-02 793.53 0.011959 629690. 0.963287

87 186.596 0.53592E-02 -4507.9 0.067936 0.203214E+08 0.965333

88 190.566 0.52475E-02 2988.1 0.045031 0.892872E+07 0.966231

89 190.983 0.52361E-02 -7789.1 0.117383 0.606695E+08 0.972339

90 192.970 0.51822E-02 1222.0 0.018417 0.149340E+07 0.972490

91 193.056 0.51798E-02 -54.836 0.000826 3006.97 0.972490

92 196.203 0.50968E-02 -745.44 0.011234 555679. 0.972546

93 196.645 0.50853E-02 -1684.6 0.025387 0.283780E+07 0.972832

94 198.154 0.50466E-02 2874.2 0.043316 0.826122E+07 0.973663

9 5 19 8. 67 5 0. 503 33 E- 02 11 53 6 . 0. 17 3 85 1 0 .13 3 080 E+ 09 0. 98 706 1

96 200.854 0.49787E-02 3905.6 0.058858 0.152535E+08 0.988596

97 209.238 0.47793E-02 848.99 0.012795 720782. 0.988669

98 210.110 0.47594E-02 9671.2 0.145748 0.935319E+08 0.99808599 213.105 0.46925E-02 -4323.5 0.065157 0.186930E+08 0.999967

100 214.860 0.46542E-02 -572.13 0.008622 327332. 1.00000


8/18/2019 40070068


- 35 -


CUMULATIVE


MASS FRACTION

1 18.9011 0.52907E-01 -958.27 0.041955 918273. 0.602542E-03 2 33.3884 0.29951E-01 22840. 1.000000 0.521682E+09 0.342914

3 38.4931 0.25979E-01 -12370. 0.541572 0.153009E+09 0.443314

4 41.9105 0.23860E-01 16748. 0.733243 0.280480E+09 0.627356

5 45.6085 0.21926E-01 -444.35 0.019455 197449. 0.627486

6 53.3379 0.18748E-01 -3890.8 0.170346 0.151380E+08 0.637419

7 56.6204 0.17661E-01 -1966.4 0.086092 0.386659E+07 0.639956

8 59.9561 0.16679E-01 -1080.9 0.047326 0.116841E+07 0.640722

9 65.4038 0.15290E-01 8492.2 0.371809 0.721182E+08 0.688044

10 67.9523 0.14716E-01 -1328.4 0.058162 0.176477E+07 0.689202

11 68.6671 0.14563E-01 -207.84 0.009100 43197.1 0.689231

12 71.6044 0.13966E-01 -435.89 0.019084 190003. 0.689355

13 73.2662 0.13649E-01 -410.04 0.017953 168135. 0.689466

14 75.9586 0.13165E-01 -523.79 0.022933 274357. 0.689646

15 77.2343 0.12948E-01 726.71 0.031817 528106. 0.689992

16 82.0886 0.12182E-01 -1796.4 0.078648 0.322689E+07 0.692109

17 84.0106 0.11903E-01 2033.6 0.089034 0.413542E+07 0.694823

18 84.8993 0.11779E-01 -7076.9 0.309842 0.500824E+08 0.727686

19 86.0879 0.11616E-01 1871.7 0.081945 0.350310E+07 0.729984

20 89.8737 0.11127E-01 -3842.8 0.168246 0.147671E+08 0.739674

21 90.8174 0.11011E-01 711.01 0.031130 505540. 0.740006

22 91.4093 0.10940E-01 -787.51 0.034479 620170. 0.740413

23 91.9488 0.10876E-01 48.579 0.002127 2359.96 0.740414

24 92.4565 0.10816E-01 257.01 0.011253 66055.5 0.740457

25 92.6021 0.10799E-01 -53.577 0.002346 2870.52 0.740459

26 92.9297 0.10761E-01 -34.368 0.001505 1181.15 0.740460

27 92.9897 0.10754E-01 140.81 0.006165 19828.8 0.740473

28 93.0248 0.10750E-01 -31.188 0.001365 972.662 0.74047429 93.1141 0.10740E-01 -147.89 0.006475 21872.6 0.740488

30 93.1980 0.10730E-01 -548.87 0.024031 301263. 0.740686

31 93.3715 0.10710E-01 2078.4 0.090995 0.431960E+07 0.743520

32 93.4103 0.10705E-01 7337.8 0.321263 0.538427E+08 0.778850

33 94.2153 0.10614E-01 102.47 0.004486 10500.7 0.778857

34 94.3454 0.10599E-01 -46.874 0.002052 2197.16 0.778858

35 95.2417 0.10500E-01 -342.65 0.015002 117406. 0.778935

36 96.8822 0.10322E-01 -1400.6 0.061323 0.196180E+07 0.780223

37 98.0702 0.10197E-01 -865.62 0.037899 749297. 0.780714

38 100.408 0.99594E-02 583.29 0.025538 340224. 0.780938

39 101.277 0.98739E-02 -1611.1 0.070539 0.259578E+07 0.782641

40 101.792 0.98239E-02 -391.85 0.017156 153547. 0.782742

41 109.359 0.91442E-02 -53.552 0.002345 2867.84 0.78274442 112.529 0.88866E-02 253.81 0.011112 64417.4 0.782786

43 112.574 0.88831E-02 -3544.4 0.155180 0.125626E+08 0.791029

44 115.967 0.86232E-02 1849.9 0.080992 0.342207E+07 0.793274

45 117.516 0.85095E-02 1904.0 0.083360 0.362513E+07 0.795653

4 6 11 8. 36 9 0. 84 481 E- 02 4 5 6. 08 0. 01 99 68 208 006 . 0 .7 95 7 90

47 118.513 0.84379E-02 -3489.0 0.152756 0.121731E+08 0.803777

48 119.331 0.83800E-02 -574.72 0.025162 330301. 0.803994

49 119.355 0.83784E-02 -260.10 0.011388 67650.4 0.804038

50 119.450 0.83717E-02 -1508.0 0.066021 0.227392E+07 0.805530

51 120.150 0.83229E-02 -460.13 0.020145 211719. 0.805669

52 120.354 0.83089E-02 173.83 0.007611 30217.3 0.805689

8/18/2019 40070068


- 36 -

53 120.685 0.82860E-02 90.078 0.003944 8114.11 0.805695

54 124.024 0.80629E-02 -896.99 0.039272 804599. 0.806222

55 126.639 0.78964E-02 187.42 0.008206 35127.0 0.806246

56 128.263 0.77965E-02 934.98 0.040935 874188. 0.806819

57 129.170 0.77417E-02 4244.4 0.185828 0.180148E+08 0.818640

58 130.061 0.76887E-02 -2733.8 0.119691 0.747356E+07 0.82354459 130.634 0.76550E-02 -4016.0 0.175827 0.161279E+08 0.834126

6 0 13 2. 15 2 0 .7 5 67 0E- 02 9 03 .07 0. 03 9 53 8 815 5 35 . 0 .83 4 66 2

61 135.022 0.74062E-02 2737.0 0.119832 0.749119E+07 0.839577

62 137.414 0.72773E-02 2857.5 0.125109 0.816548E+07 0.844935

63 139.815 0.71523E-02 4820.4 0.211048 0.232363E+08 0.860182

64 140.063 0.71397E-02 -2811.2 0.123081 0.790291E+07 0.865368

65 140.732 0.71057E-02 531.93 0.023289 282951. 0.865553

66 143.375 0.69747E-02 1105.3 0.048391 0.122162E+07 0.866355

67 144.201 0.69348E-02 1214.9 0.053192 0.147602E+07 0.867323

68 147.626 0.67739E-02 -278.90 0.012211 77785.4 0.867374

69 150.921 0.66260E-02 -1931.2 0.084552 0.372951E+07 0.869822

70 156.393 0.63942E-02 -648.76 0.028404 420887. 0.870098

71 157.329 0.63561E-02 2697.5 0.118104 0.727677E+07 0.874873

72 157.897 0.63332E-02 -779.97 0.034149 608346. 0.875272

73 164.785 0.60685E-02 2456.9 0.107569 0.603645E+07 0.879233

74 166.840 0.59938E-02 2542.7 0.111326 0.646546E+07 0.883475

75 171.528 0.58299E-02 2985.5 0.130712 0.891330E+07 0.889324

76 171.759 0.58221E-02 1097.5 0.048049 0.120442E+07 0.890114

77 173.783 0.57543E-02 3187.0 0.139534 0.101570E+08 0.896779

78 174.095 0.57440E-02 1136.7 0.049765 0.129200E+07 0.897627

79 174.763 0.57220E-02 -1976.3 0.086527 0.390583E+07 0.900189

80 175.805 0.56881E-02 1281.7 0.056116 0.164278E+07 0.901267

81 178.570 0.56000E-02 -147.66 0.006465 21803.2 0.901282

82 179.051 0.55850E-02 -5129.8 0.224594 0.263149E+08 0.918549

83 180.273 0.55471E-02 629.85 0.027576 396709. 0.918809

84 183.945 0.54364E-02 306.66 0.013426 94043.2 0.918871

85 185.862 0.53803E-02 1737.7 0.076080 0.301958E+07 0.92085286 186.148 0.53721E-02 -1301.8 0.056994 0.169461E+07 0.921964

87 186.596 0.53592E-02 2940.4 0.128738 0.864607E+07 0.927637

88 190.566 0.52475E-02 -326.18 0.014281 106391. 0.927707

89 190.983 0.52361E-02 2661.0 0.116506 0.708117E+07 0.932354

90 192.970 0.51822E-02 861.47 0.037717 742137. 0.932840

91 193.056 0.51798E-02 946.95 0.041460 896718. 0.933429

92 196.203 0.50968E-02 -188.43 0.008250 35506.8 0.933452

93 196.645 0.50853E-02 1713.2 0.075006 0.293496E+07 0.935378

9 4 19 8. 15 4 0. 504 66 E- 02 - 6 36 1.2 0. 27 85 08 0. 404 6 50 E+ 08 0 .9 619 3 0

95 198.675 0.50333E-02 -3724.8 0.163078 0.138739E+08 0.971034

96 200.854 0.49787E-02 -4603.3 0.201544 0.211908E+08 0.984938

97 209.238 0.47793E-02 -1253.6 0.054883 0.157139E+07 0.985969

98 210.110 0.47594E-02 3014.5 0.131980 0.908703E+07 0.99193299 213.105 0.46925E-02 556.10 0.024347 309253. 0.992135

100 214.860 0.46542E-02 3462.1 0.151580 0.119864E+08 1.00000


8/18/2019 40070068


- 37 -


CUMULATIVE


MASS FRACTION

1 18.9011 0.52907E-01 3184.7 0.051321 0.101424E+08 0.764081E-03 2 33.3884 0.29951E-01 -27919. 0.449908 0.779465E+09 0.594851E-01

3 38.4931 0.25979E-01 -7179.3 0.115694 0.515428E+08 0.633681E-01

4 41.9105 0.23860E-01 9089.9 0.146482 0.826256E+08 0.695927E-01

5 45.6085 0.21926E-01 1167.4 0.018812 0.136277E+07 0.696954E-01

6 53.3379 0.18748E-01 6532.6 0.105272 0.426750E+08 0.729103E-01

7 56.6204 0.17661E-01 -3330.7 0.053673 0.110935E+08 0.737460E-01

8 59.9561 0.16679E-01 6193.0 0.099799 0.383531E+08 0.766354E-01

9 65.4038 0.15290E-01 -62055. 1.000000 0.385078E+10 0.366734

10 67.9523 0.14716E-01 13007. 0.209604 0.169179E+09 0.379480

11 68.6671 0.14563E-01 -16931. 0.272835 0.286648E+09 0.401074

12 71.6044 0.13966E-01 -19930. 0.321169 0.397206E+09 0.430998

13 73.2662 0.13649E-01 6050.7 0.097506 0.366114E+08 0.433756

14 75.9586 0.13165E-01 3343.9 0.053886 0.111816E+08 0.434598

15 77.2343 0.12948E-01 7214.0 0.116253 0.520424E+08 0.438519

16 82.0886 0.12182E-01 -10268. 0.165474 0.105441E+09 0.446462

17 84.0106 0.11903E-01 -37139. 0.598486 0.137929E+10 0.550372

18 84.8993 0.11779E-01 8141.4 0.131197 0.662822E+08 0.555365

19 86.0879 0.11616E-01 -30225. 0.487068 0.913540E+09 0.624187

20 89.8737 0.11127E-01 -22252. 0.358592 0.495165E+09 0.661490

21 90.8174 0.11011E-01 2943.1 0.047427 0.866162E+07 0.662142

22 91.4093 0.10940E-01 -2133.9 0.034388 0.455363E+07 0.662485

23 91.9488 0.10876E-01 -3912.4 0.063048 0.153068E+08 0.663639

24 92.4565 0.10816E-01 412.94 0.006654 170519. 0.663651

25 92.6021 0.10799E-01 631.29 0.010173 398523. 0.663681

26 92.9297 0.10761E-01 -2298.1 0.037034 0.528135E+07 0.664079

27 92.9897 0.10754E-01 -131.57 0.002120 17311.1 0.664081

28 93.0248 0.10750E-01 -154.91 0.002496 23997.6 0.66408229 93.1141 0.10740E-01 -2256.2 0.036358 0.509044E+07 0.664466

30 93.1980 0.10730E-01 -7848.4 0.126476 0.615979E+08 0.669106

31 93.3715 0.10710E-01 3116.5 0.050222 0.971245E+07 0.669838

32 93.4103 0.10705E-01 6256.3 0.100820 0.391416E+08 0.672787

33 94.2153 0.10614E-01 7120.8 0.114750 0.507055E+08 0.676607

34 94.3454 0.10599E-01 545.00 0.008783 297030. 0.676629

35 95.2417 0.10500E-01 -4454.5 0.071783 0.198424E+08 0.678124

36 96.8822 0.10322E-01 -30201. 0.486691 0.912128E+09 0.746839

37 98.0702 0.10197E-01 3684.1 0.059369 0.135727E+08 0.747862

38 100.408 0.99594E-02 -2759.5 0.044468 0.761464E+07 0.748435

39 101.277 0.98739E-02 36172. 0.582906 0.130842E+10 0.847005

40 101.792 0.98239E-02 -15785. 0.254370 0.249162E+09 0.865776

41 109.359 0.91442E-02 8680.0 0.139876 0.753417E+08 0.87145242 112.529 0.88866E-02 -5468.2 0.088118 0.299008E+08 0.873704

43 112.574 0.88831E-02 -7321.2 0.117980 0.536003E+08 0.877742

44 115.967 0.86232E-02 -13658. 0.220103 0.186552E+09 0.891796

45 117.516 0.85095E-02 4351.4 0.070122 0.189347E+08 0.893223

46 118.369 0.84481E-02 1011.1 0.016294 0.102235E+07 0.893300

47 118.513 0.84379E-02 1109.5 0.017880 0.123101E+07 0.893392

48 119.331 0.83800E-02 181.90 0.002931 33086.2 0.893395

49 119.355 0.83784E-02 -52.423 0.000845 2748.19 0.893395

50 119.450 0.83717E-02 304.96 0.004914 92998.9 0.893402

51 120.150 0.83229E-02 -5597.0 0.090194 0.313260E+08 0.895762

52 120.354 0.83089E-02 2819.1 0.045429 0.794734E+07 0.896361

8/18/2019 40070068


- 38 -

53 120.685 0.82860E-02 -1587.4 0.025581 0.251981E+07 0.896551

54 124.024 0.80629E-02 -2091.5 0.033704 0.437431E+07 0.896880

55 126.639 0.78964E-02 -1357.0 0.021868 0.184155E+07 0.897019

56 128.263 0.77965E-02 5278.2 0.085057 0.278594E+08 0.899118

57 129.170 0.77417E-02 6917.5 0.111474 0.478515E+08 0.902722

58 130.061 0.76887E-02 2096.8 0.033790 0.439660E+07 0.90305459 130.634 0.76550E-02 -1460.9 0.023542 0.213424E+07 0.903214

60 132.152 0.75670E-02 2822.9 0.045491 0.796904E+07 0.903815

61 135.022 0.74062E-02 8771.8 0.141356 0.769447E+08 0.909611

62 137.414 0.72773E-02 2309.5 0.037217 0.533380E+07 0.910013

63 139.815 0.71523E-02 -2470.2 0.039807 0.610194E+07 0.910473

64 140.063 0.71397E-02 -2239.4 0.036087 0.501489E+07 0.910851

65 140.732 0.71057E-02 -11032. 0.177779 0.121705E+09 0.920019

66 143.375 0.69747E-02 -2834.6 0.045678 0.803473E+07 0.920625

67 144.201 0.69348E-02 -1457.8 0.023492 0.212523E+07 0.920785

68 147.626 0.67739E-02 -2747.9 0.044282 0.755083E+07 0.921354

69 150.921 0.66260E-02 3080.2 0.049637 0.948780E+07 0.922068

70 156.393 0.63942E-02 4036.8 0.065053 0.162961E+08 0.923296

71 157.329 0.63561E-02 -5581.1 0.089938 0.311482E+08 0.925643

72 157.897 0.63332E-02 -16098. 0.259409 0.259132E+09 0.945164

73 164.785 0.60685E-02 -1404.8 0.022639 0.197356E+07 0.945313

74 166.840 0.59938E-02 4721.9 0.076093 0.222967E+08 0.946993

75 171.528 0.58299E-02 2164.6 0.034882 0.468549E+07 0.947346

76 171.759 0.58221E-02 2470.5 0.039812 0.610348E+07 0.947806

77 173.783 0.57543E-02 4124.3 0.066462 0.170097E+08 0.949087

78 174.095 0.57440E-02 -1143.8 0.018432 0.130832E+07 0.949186

79 174.763 0.57220E-02 -4125.1 0.066476 0.170166E+08 0.950468

80 175.805 0.56881E-02 -8127.4 0.130972 0.660548E+08 0.955444

81 178.570 0.56000E-02 717.68 0.011565 515070. 0.955483

82 179.051 0.55850E-02 10099. 0.162742 0.101988E+09 0.963166

83 180.273 0.55471E-02 3976.6 0.064083 0.158137E+08 0.964357

84 183.945 0.54364E-02 2826.0 0.045541 0.798645E+07 0.964959

85 185.862 0.53803E-02 197.48 0.003182 38997.5 0.96496286 186.148 0.53721E-02 6509.3 0.104897 0.423714E+08 0.968154

87 186.596 0.53592E-02 -896.08 0.014440 802960. 0.968214

88 190.566 0.52475E-02 7927.9 0.127757 0.628519E+08 0.972949

89 190.983 0.52361E-02 -1790.7 0.028857 0.320664E+07 0.973191

90 192.970 0.51822E-02 -4224.9 0.068083 0.178496E+08 0.974536

91 193.056 0.51798E-02 -7133.5 0.114955 0.508866E+08 0.978369

92 196.203 0.50968E-02 3632.8 0.058541 0.131969E+08 0.979363

93 196.645 0.50853E-02 2141.8 0.034515 0.458738E+07 0.979709

94 198.154 0.50466E-02 2277.7 0.036704 0.518769E+07 0.980100

95 198.675 0.50333E-02 -1490.2 0.024015 0.222074E+07 0.980267

96 200.854 0.49787E-02 -11146. 0.179620 0.124239E+09 0.989627

97 209.238 0.47793E-02 -5239.2 0.084428 0.274490E+08 0.991694

98 210.110 0.47594E-02 7920.5 0.127638 0.627350E+08 0.99642199 213.105 0.46925E-02 1359.3 0.021904 0.184759E+07 0.996560

100 214.860 0.46542E-02 6757.6 0.108898 0.456655E+08 1.00000


8/18/2019 40070068


- 39 -

제 3 절 지진응답해석

1. 설계 지진하중

앞서 제2장 4절 지진하중에 대해서 언급하였듯이, NTD1 회전팔은 수조덮개에 설

치되어 있으므로, 원자로 수조 상부(EL. 85.55)의 층응답스펙트럼(FRS, floor response

spectrum)을 설계지진 응답스펙트럼으로 사용하였다. 그림 1에 세 방향의 층응답 스펙

트럼이 나타나 있다.

2. 지진응답해석 결과

먼저 하나로 수조덮개에 대한 ANSYS 구조해석 모델을 작성하고, 이에 대한 구조

물의 동특성을 분석한 뒤에 내진범주 I에 따라 설계 지진하중, SSE 층응답스펙트럼에

대하여 지진응답해석을 수행하였다. 고차모드의 영향을 충분히 고려하기 위하여 모드

100개를 사용하였으며, 모드에 대한 응답은 SRSS법으로 조합하여 지진응답을 구하였

다. 보요소로 구성된 하나로 수조덮개에 발생되는 최대 부재력을 자중, SSE 지진하중

에 대하여 ANSYS 구조해석 프로그램으로 각각 구하였고, 최대응력은 ASME Sec. III

NF에 따라 계산하였다. 하나로 수조덮개와 회전팔은 주변 구조물과의 간섭이 없으므

로 구조적으로 변위 제한조건은 없다. 하나로 수조덮개 모델 입력자료, 정적 해석, 모

드 해석 및 지진응답해석에 사용된 ANSYS 입력 자료는 부록 I에 수록하였다. 하중조합은 자중(DWT)과 지진하중(SSE)의 조합에 따라 다음과 같이 두 가지의 조건으로 분

류되었다.

- Design Condition 및 Service Level A : Dead Weight(DWT)

- Service Level D : DWT + SSE

하나로 수조덮개의 각 운전조건에 대한 응력평가는ASME SEC. III, Component

Supports (NF)의 Table NF-3523(b)-1에 기반을 두고 응력 평가를 수행하였다. 운전조

건 D에 대한 허용응력들은 설계조건 및 운전조건A의 허용응력에 해당되는 응력지수

를 곱한 값을 사용한다. 각 운전조건에 따른 응력지수들은 다음과 같다.

Design and Level A Level D

Ks 1.0 Appendix F

Km 1.0 Appendix F

8/18/2019 40070068


- 40 -

하나로 수조덮개의 보(beam) 구조물에 대한 평가는 ASME Sec. III, NF-3322,

"Design Requirements for Structural Steel Members"[3]에 준하였다. 운전조건 D에 대

해서는 다음과 같은 응력 제한값을 사용하였다.[4]

S = (Stress Limit of Level A) x Min(2, 1.167Su/Sy) if Su > 1.2Sy,

or 1.4 (if Su < 1.2Sy) for Linear Type Component Supports,

- Stresses in Tension, S= Min(1.2Sy, 0.7Su)

- Stresses in Shear, S= Min(0.72Sy, 0.42Su)

- Combined Axial Tension and Bending (fa/Fa) +(fbx/Fbx) + (fby/Fby) < 1.0,

Fa = Min(1.2Sy, 0.7Su).

Fb = fSy

f : plastic shape factor of cross section

표 6 부재의 단면에 따른 소성형상계수

부재이름 SFy SFz 부재이름 SFy SFz 부재이름 SFy SFz

RMAIN 1.150 1.150 FLEND3 1.500 1.500 HINGEAC 1.500 1.500

LMAIN 1.150 1.150 REND1 1.500 1.500 HINGEBB 1.500 1.500

MSIDE 1.000 1.000 REND2 1.500 1.500 HINGECC 1.500 1.500

RSIDE 1.000 1.000 EXRAIL 1.150 1.150 HSTOPPER 1.000 1.000

LSIDE 1.000 1.000 PANEL 1.279 1.202 HSTRGD 1.500 1.500

ANCHOR 1.000 1.000 WSOLID 1.500 1.500 PSTOPPER 1.500 1.500

SBEAM 1.150 1.150 WHEEL 1.500 1.500 ESTOPPER 1.500 1.500

AFRAME 2.211 2.032 WHRGD 1.500 1.500 STOPPIN 1.698 1.698

FREND1 1.500 1.500 STOPPER 1.500 1.500 ANPLATE 1.500 1.500

FREND2 1.500 1.500 STRGD 1.500 1.500 LOCKRGD 1.500 1.500

FREND3 1.500 1.500 HABBM 1.698 1.698 LOCKSID1 1.500 1.500

FLEND1 1.500 1.500 HACBM 1.698 1.698 LOCKSID2 1.500 1.500

FLEND2 1.500 1.500 HINGEAB 1.500 1.500 ARM3 1.500 1500

ARM1 1.698 1.698 ARM2 1.500 1.500

8/18/2019 40070068


- 41 -

운전조건 D에서 굽힘응력에 대한 허용응력의 계산에 필요한 소성형상계수(Plastic

Shape Factor)는 ASME Sec. III, Div 1, Appendix A[4]에 따라 표 6에 정리하였다. 단

단면이 복잡한 부재의 소성형상계수는 최소값인 1로 취한다.

따라서 건전성 평가방법은 정적해석과 지진응답해석으로부터 구한 부재력을 부재의 단면적에 의해 응력강도(stress intensity)로서 나타내고, 이를 아래의 식과 같이 절

대합으로 조합하여 허용응력과 비교 평가한다.

( 1 ) f t =F x A

( 2 ) f v =F y A

+F z A

+M x × r

J

( 3 ) f b =M y × c z

I y y +

M z × c y

I z z

여기서 f t , f v , f b : 각각은 인장, 전단, 및 굽힘응력

x, y, z : 부재단면의 축을 나타내며, x는 부재의 축 방향

Iyy, Izz, J : 단면 2차 모멘트이며, J는 극관성모멘트

cy, cz : 각 중립축으로부터 단면의 끝까지의 최대거리

슬라이딩 판넬이 펴진 경우(CASE I)와 슬라이딩 판넬이 접힌 경우(CASE II)의 수

조덮개 보(beam) 구조물에 대한 지진응답해석 결과들이 각각 표 7에서부터 표 21까지

에 나타나 있다. 이들 표에서는 모델 CASE I과 CASE II의 보요소에 대한 최대 인장,

전단 및 휨 응력을 각 부재에 대하여 구한 후, 조합응력을 산정하여 허용응력과의 응력비를 구하여 제시되어 있다. 또한 허용응력 Fa, Fv, Fb는 제 2장 3절의 재료 및 물

성에서 제시한 값(표 1)을 이용해서 구한 후, 운전 조건과 각 부재의 단면형상에 따라

정의한 소성지수를 적용하여 표 7에서 표 22까지 동시에 나타내었다.

표 7에서 수조덮개 상태 CASE I와 CASE II의 남쪽 단부(FREND 1/2/3, FLEND

1/2/3)의 결과만 살펴보면, 최대 응력비가 운전조건 A에서 각각 0.767과 0.189, 운전조

건 D에서 각각 0.466과 0.103를 보여주고 있다. 여기서 운전조건 A에서의 조합응력비

가 가장 큰 것은 활하중을 포함한 자중의 영향이고, 운전조건 D에서는 SSE 지진하중

의 적용으로 해석값이 크게 나왔으나, 단면형상의 소성지수의 적용으로 허용응력 값이

커짐에 따라 응력비가 상대적으로 작아지는 것을 알 수 있었다. 나머지 부재인 경우에

서도 같은 경향을 보여주고 있다. 따라서 표 7에서부터 표 21까지에 보여준 최대 응력

과 허용응력 결과에 따르면 수조덮개의 모든 부재에서 조합응력비가 모두 1.0 보다 작

아 구조적으로 건전함을 알 수 있었다.

8/18/2019 40070068


- 42 -

표 7-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Main Frame

for Design and Level A Condition

ComponentsStress(MPa)

MaterialsAllowable Values(MPa)

TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

RMAINLMAIN

Case I 1.66 < 2.26 < 22.80 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5

Case II 0.39 < 0.72 < 4.57 <

FREND1/2FLEND1/2

Case I 0.91 < 4.36 < 96.49 <

Case II 0.22 < 1.08 < 23.80 <

FREND3FLEND3

Case I 0.30 < 0.70 < 12.78 <

Case II 0.07 < 1.04 < 3.13 <

ComponentsStress Ratio

Tensile Stress Shear Stress Bending Stress Combined Stress

RMAIN

LMAIN

Case I 0.0134 0.0273 0.1670 0.2077

Case II 0.0032 0.0087 0.0335 0.0453

FREND1/2FLEND1/2

Case I 0.0073 0.0528 0.7069 0.7669

Case II 0.0018 0.0130 0.1744 0.1892

FREND3FLEND3

Case I 0.0024 0.0084 0.0936 0.1045

Case II 0.0006 0.0125 0.0229 0.0360

표 7-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Main Frame

for Level D Condition



TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

RMAINLMAIN

Case I 2.35 < 3.37 < 32.80 <

S.S. 304 248.2 148.9

237.8Case II 0.49 < 0.99 < 6.56 <

310.2

FREND1/2FLEND1/2

Case I 1.25 < 6.24 < 130.04 <

Case II 0.28 < 1.37 < 28.81 <

FREND3FLEND3

Case I 0.41 < 0.92 < 17.21 <

Case II 0.09 < 1.08 < 3.82 <


Tensile Stress Shear Stress Bending Stress Combined StressRMAINLMAIN

Case I 0.0095 0.0226 0.1379 0.1700

Case II 0.0020 0.0066 0.0276 0.0362

FREND1/2FLEND1/2

Case I 0.0050 0.0419 0.4192 0.4661

Case II 0.0011 0.0092 0.0929 0.1032

FREND3FLEND3

Case I 0.0017 0.0062 0.0555 0.0633

Case II 0.0004 0.0072 0.0123 0.0199

8/18/2019 40070068


- 43 -



Components

Stress(MPa)

Materials

Allowable Values(MPa)

TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

REND1

REND2

Case I 0.30 < 0.70 < 12.78 <S.S. 304 124.1 82.7 136.5

Case II 0.39 < 0.73 < 9.57 <



REND1

REND2

Case I 0.0131 0.0200 0.2891 0.3221

Case II 0.0031 0.0088 0.0701 0.0820



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

REND1

REND2

Case I 2.38 < 2.43 < 53.29 <S.S. 304 248.2 148.9 310.2

Case I I 0.49 < 1.14 < 12.86 <



REND1

REND2

Case I 0.0096 0.0163 0.1718 0.1977

Case II 0.0020 0.0076 0.0415 0.0511

8/18/2019 40070068


- 44 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

ANPLATECase I 0.04 < 0.33 < 15.90 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.00 < 0.00 < 0.05 <



ANPLATECase I 0.0003 0.0040 0.1165 0.1208

Case II 0.0000 0.0000 0.0004 0.0004



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

ANPLATECase I 0.37 < 0.55 < 21.77 <

S.S. 304 248.2 148.9 310.2Case II 0.01 < 0.04 < 0.39 <



ANPLATECase I 0.0015 0.0037 0.0702 0.0753

Case II 0.0000 0.0003 0.0013 0.0016

8/18/2019 40070068


- 45 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

EXRAILCase I 0.00 < 1.75 < 21.29 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.21 < 0.67 < 6.51 <



EXRAILCase I 0.0000 0.0211 0.1560 0.1771

Case II 0.0017 0.0081 0.0477 0.0575



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

EXRAILCase I 1.34 < 4.22 < 35.27 <

S.S. 304 248.2 148.9 237.8Case II 0.48 < 1.15 < 9.07 <



EXRAILCase I 0.0054 0.0283 0.1483 0.1820

Case II 0.0019 0.0077 0.0381 0.0478

8/18/2019 40070068


- 46 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

RSIDELSIDE

Case I 0.17 < 3.96 < 5.04 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.01 < 0.81 < 0.93 <

MSIDECase I 0.16 < 1.52 < 12.05 <

Case II 0.01 < 0.34 < 2.76 <



RSIDELSIDE

Case I 0.0014 0.0478 0.0369 0.0861

Case II 0.0001 0.0099 0.0068 0.0168

MSIDECase I 0.0013 0.0183 0.0882 0.1079

Case II 0.0001 0.0041 0.0202 0.0244





TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

RSIDELSIDE

Case I 1.70 < 5.81 < 22.82 <

S.S. 304 248.2 148.9 206.8Case II 0.35 < 1.32 < 2.85 <

MSIDECase I 1.62 < 2.56 < 36.29 <

Case II 0.34 < 0.57 < 5.23 <



RSIDE

LSIDE

Case I 0.0068 0.0390 0.1103 0.1562

Case II 0.0014 0.0089 0.0138 0.0241

MSIDECase I 0.0065 0.0172 0.1755 0.1992

Case II 0.0014 0.0038 0.0253 0.0305

8/18/2019 40070068


- 47 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

ANCHORCase I 0.08 < 0.96 < 8.46 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.00 < 0.19 < 1.81 <



ANCHORCase I 0.0006 0.0116 0.0620 0.0742

Case II 0.0000 0.0023 0.0133 0.0156



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

ANCHORCase I 0.79 < 4.97 < 49.71 <

S.S. 304 248.2 148.9 206.8

Case II 0.23 < 0.84 < 5.53 <



ANCHORCase I 0.0032 0.0334 0.2404 0.2769

Case II 0.0009 0.0056 0.0268 0.0333

8/18/2019 40070068


- 48 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

SBEAMCase I 0.07 < 1.10 < 11.07 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.13 < 0.38 < 1.98 <



SBEAMCase I 0.0006 0.0133 0.0811 0.0949

Case II 0.0010 0.0046 0.0145 0.0202



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

SBEAMCase I 1.14 < 2.00 < 24.25 <

S.S. 304 248.2 148.9 237.8

Case II 0.13 < 0.38 < 1.98 <



SBEAMCase I 0.0046 0.0135 0.1020 0.1200

Case II 0.0016 0.0034 0.0196 0.0245

8/18/2019 40070068


- 49 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

AFRAMECase I 0.01 < 0.00 < 16.27 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.00 < 0.00 < 4.36 <



AFRAMECase I 0.0001 0.0000 0.1192 0.1193

Case II 0.0000 0.0000 0.0320 0.0320



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

AFRAMECase I 0.04 < 0.01 < 30.30 <

S.S. 304 248.2 148.9 420.2Case II 0.00 < 0.00 < 0.00 <



AFRAMECase I 0.0002 0.0000 0.0721 0.0723

Case II 0.0000 0.0000 0.0197 0.0198

8/18/2019 40070068


- 50 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

PANELCase I 0.44 < 4.54 < 14.52 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 1.70 < 2.06 < 15.61 <



PANELCase I 0.0035 0.0548 0.1064 0.1647

Case II 0.0137 0.0249 0.1144 0.1529



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

PANELCase I 0.04 < 0.01 < 30.30 <

S.S. 304 248.2 148.9 248.5

Case I I 3.31 < 5.29 < 31.48 <



PANELCase I 0.0141 0.0510 0.1292 0.1943

Case II 0.0134 0.0355 0.1267 0.1756

8/18/2019 40070068


- 51 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

WHEELCase I 0.03 < 0.11 < 2.09 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.00 < 0.09 < 0.00 <



WHEELCase I 0.0003 0.0014 0.0153 0.0170

Case II 0.0000 0.0011 0.0000 0.0011



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

WHEELCase I 0.36 < 0.26 < 4.97 <

S.S. 304 248.2 148.9 310.2Case II 0.40 < 0.20 < 2.20 <



WHEELCase I 0.0015 0.0017 0.0160 0.0192

Case II 0.0016 0.0014 0.0071 0.0101

8/18/2019 40070068


- 52 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

WSOLIDCase I 4.65 < 5.03 < 3.07 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 1.36 < 2.53 < 17.22 <



WSOLIDCase I 0.0374 0.0608 0.0225 0.1207

Case II 0.0109 0.0305 0.1262 0.1676





TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

WSOLIDCase I 6.45 < 7.40 < 35.26 <

S.S. 304 248.2 148.9 351.1Case II 2.10 < 5.38 < 53.35 <



WSOLIDCase I 0.0260 0.0497 0.1004 0.1761

Case II 0.0085 0.0361 0.1519 0.1965

8/18/2019 40070068


- 53 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

PSTOPPERCase I 0.00 < 0.00 < 0.00 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 0.00 < 0.00 < 0.00 <



PSTOPPERCase I 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Case II 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

PSTOPPERCase I 0.41 < 7.44 < 62.14 <

S.S. 304 248.2 148.9 310.2Case II 0.00 < 0.00 < 0.00 <



PSTOPPERCase I 0.0017 0.0500 0.2003 0.2520

Case II 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

8/18/2019 40070068


- 54 -

표 19-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Bolt Plate


Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

ESTOPPERCase I 0.00 < 0.00 < 0.00 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5Case II 1.10 < 1.15 < 20.93 <



ESTOPPERCase I 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Case II 0.0089 0.0140 0.1533 0.1762

표 19-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Bolt Plate


Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

ESTOPPERCase I 0.00 < 0.00 < 0.00 <

S.S. 304 248.2 148.9 310.2

Case II 1.58 < 2.39 < 31.85 <



ESTOPPERCase I 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Case II 0.0064 0.0160 0.1027 0.1251

8/18/2019 40070068


- 55 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

HSTOPPER

HSTRGD

Case I 0.01 < 0.00 < 0.00 <S.S. 304 124.1 82.7 136.5

Case II 0.25 < 0.66 < 12.42 <



HSTOPPER

HSTRGD

Case I 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Case II 0.0020 0.0080 0.0910 0.1011



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

HSTOPPER

HSTRGD

Case I 0.02 < 0.02 < 2.88 <

S.S. 304 248.2 148.9 206.8Case II 0.25 < 0.66 < 12.42 <



HSTOPPER

HSTRGD

Case I 0.0001 0.0002 0.0139 0.0141

Case II 0.0082 0.0301 0.5344 0.5727

8/18/2019 40070068


- 56 -





TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

HINGEAB

HINGEAC

HINGEBB

HINGECC

Case I 0.23 < 0.23 < 2.04 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5

Case II 0.08 < 0.27 < 1.73 <



HINGEAB

HINGEAC

HINGEBB

HINGECC

Case I 0.0018 0.0028 0.0149 0.0196

Case II 0.0006 0.0033 0.0127 0.0166





Tensile

Stress

Shear

Stress

Bending

Stress

Tensile

Stress

Shear

Stress

Bending

StressHINGEAB

HINGEAC

HINGEBB

HINGECC

Case I 2.03 < 0.80 < 7.68 <

S.S. 304 248.2 148.9 237.8

Case II 1.15 < 0.96 < 4.92 <



HINGEAB

HINGEAC

HINGEBB

HINGECC

Case I 0.0082 0.0054 0.0323 0.0459

Case II 0.0046 0.0065 0.0207 0.0318

8/18/2019 40070068


- 57 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

NTD1회전팔

(SP-B)

Case I

Arm1 0.00 < 1.14 < 65.38 <

S.S. 304 124.1 82.7 136.5

Arm2 0.00 < 0.32 < 7.66 <

Arm3 0.00 < 0.87 < 6.82 <

C ase II

Arm1 0.01 < 0.03 < 1.18 <

Arm2 0.00 < 0.01 < 0.28 <

Arm3 0.00 < 0.00 < 0.03 <

NTD1

회전팔(PCA-A)

Case I

Arm1 0.00 < 0.65 < 57.01 <

Arm2 0.00 < 0.32 < 16.54 <

Arm3 0.00 < 0.88 < 21.75 <

C ase II

Arm1 0.00 < 0.03 < 1.29 <

Arm2 0.00 < 0.01 < 0.28 <

Arm3 0.00 < 0.01 < 0.27 <



NTD1회전팔

(SP-B)

Case I

Arm1 0.0000 0.0138 0.4790 0.4928

Arm2 0.0000 0.0038 0.0561 0.0600

Arm3 0.0000 0.0106 0.0499 0.0605

C ase II

Arm1 0.0001 0.0003 0.0086 0.0090

Arm2 0.0000 0.0001 0.0021 0.0022

Arm3 0.0000 0.0000 0.0002 0.0003

NTD1회전팔

(PCA-A)

Case I

Arm1 0.0000 0.0079 0.4177 0.4255

Arm2 0.0000 0.0039 0.1212 0.1251

Arm3 0.0000 0.0106 0.1594 0.1700

C ase II

Arm1 0.0000 0.0003 0.0094 0.0098

Arm2 0.0000 0.0001 0.0021 0.0022

Arm3 0.0000 0.0001 0.0020 0.0021

8/18/2019 40070068


- 58 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

NTD1회전팔

(SP-B)

Case I

Arm1 0.57 < 2.49 < 143.54 <

S.S. 304 248.2 148.9

351.1

Arm2 0.16 < 0.07 < 16.83 <310.2

Arm3 0.44 < 1.93 < 15.00 <

C ase II

Arm1 0.03 < 0.08 < 3.30 < 351.1

Arm2 0.00 < 0.02 < 0.42 <310.2

Arm3 0.01 < 0.01 < 0.09 <

NTD1

회전팔(PCA-A)

Case I

Arm1 0.38 < 3.00 < 265.83 < 351.1

Arm2 0.19 < 1.50 < 77.17 <310.2

Arm3 0.51 < 4.14 < 101.71 <

C ase II

Arm1 0.01 < 0.07 < 4.07 < 351.1

Arm2 0.01 < 0.03 < 0.76 <310.2

Arm3 0.01 < 0.05 < 0.95 <



NTD1회전팔

(SP-B)

Case I

Arm1 0.0023 0.0167 0.4088 0.4279

Arm2 0.0007 0.0047 0.0543 0.0596

Arm3 0.0018 0.0129 0.0484 0.0631

C ase II

Arm1 0.0001 0.0005 0.0094 0.0101

Arm2 0.0000 0.0001 0.0013 0.0015

Arm3 0.0000 0.0001 0.0003 0.0004

NTD1회전팔

(PCA-A)

Case I

Arm1 0.0015 0.0201 0.7571 0.7788

Arm2 0.0008 0.0101 0.2488 0.2596

Arm3 0.0021 0.0278 0.3279 0.3578

C ase II

Arm1 0.0001 0.0005 0.0116 0.0121

Arm2 0.0000 0.0002 0.0024 0.0027

Arm3 0.0000 0.0004 0.0031 0.0034

8/18/2019 40070068


- 59 -

3. 피로 손상 평

하나로 수조덮개 설계에서 설계수명 동안 SSE 지진하중이 5회 발생하는 것을 고려

하였다. SSE 지진하중에 대하여 피로 평가를 위한 반복 응력횟수는 SSE에서 200회로하였다. 이에 대한 피로손상평가를 수행하기 위하여ASME, Sec. III, Appendix Fig.

I-9.2.1 에서 정의한 피로설계곡선[4]을 사용하였다.

앞의 결과로부터 운전조건 D에 대한 수조덮개에서 발생된 교번응력강도는 표 22-2

에서 보여준 바와 같이 슬라이딩 판넬이 펴진 상태(CASE I)의 경우에서 발생하였고,

PCA-A에 신규 설치된 NTD1 회전팔에서 다음과 같이 나타났다.

Smax.sse = 265.8 MPa

보수적인 평가를 수행하기 위하여 응력집중계수, 3.0 값을 사용하였으며, 응력집중

계수를 곱하여 얻은 응력 크기는 다음과 같다.

Smax.sse = 265.8 MPa × 3.0 = 797.5 MPa

위의 797.5 MPa에 해당되는 허용횟수(N)는 850 이고, SSE 지진하중에 대하여 피로

평가를 위한 반복 응력횟수는 200회이므로, 피로누적계수는 0.235 (=200/850)로 계산되

는데, 이 값은 1.0 보다 작아 피로로 인한 구조적 손상은 없는 것으로 평가된다.

8/18/2019 40070068


- 60 -

4. 앵커볼트와 콘크리트의 구조건전성 평

1) 앵커볼트의 구조건전성 평가

수조덮개의 PCA-A/B 호부재에는 6개의 앵커볼트(M24)가 설치되며, 연장레일에 24

개의 앵커볼트(M10)가 설치되어 수조덮개와 연장레일을 지지한다. 이들 앵커볼트는 재

질이 A193으로서 ASME Sec. III NF[3]와 Appendix F[4]의 요건에 따라 만족되어야

한다. ASME Sec. III NF와 Appendix F의 볼트 지지구조물의 요건을 아래에 정리하였

다. 앵커볼트에 발생하는 하중을 ASME 운전조건과 수조덮개의 상태에 따라 표 23에

나타내었으며, ASME Code 요건에 따른 허용응력과 발생 최대응력 및 조합응력비를

나타내었다.

Level A

인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

Level D인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

표 23에 보인 것과 같이 PCA-A/PCA-B 호부재 및 연장레일에 설치되는 앵커볼트

는 ASME의 요건을 만족하고 있어 구조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 61 -

표 23 Maximum Stress and Stress Ratio of Anchor Bolts

Name Case ConditionStress(MPa)

MaterialAllowable Stress(MPa)

Tensile Shear Bending Tensile Shear Bending

Anchor

B olt at

PCA-A,

PCA-B

I

Level A 48.4 < 23.2 <

N/A A193

207.0 85.4

N/A

Level D 65.0 < 33.4 < 344.7 206.8

IILevel A 11.8 < 5.5 < 207.0 85.4

Level D 14.2 < 7.3 < 344.7 206.8

Anchor

B olt at

Extended

Rail

ILevel A 31.5 < 81.2 < 207.0 85.4

Level D 43.3 < 99.0 < 344.7 206.8

IILevel A 3.92 < 5.41 < 207.0 85.4

Level D 4.6 < 8.1 < 344.7 206.8

Name Case ConditionStress Ratio

Tensile Stress Shear Stress Bending Stress Combination

Anchor B olt at

PCA-A,

PCA-B

IL evel A 0.2338 0.2717

N/A

0.1285

L evel D 0.1886 0.1615 0.0616

IIL evel A 0.0570 0.0644 0.0074

L evel D 0.0412 0.0353 0.0029

Anch or

B olt at

Extended

Rail

IL evel A 0.1522 0.9508 0.9272

L evel D 0.1256 0.4787 0.2450

IIL evel A 0.0189 0.0633 0.0044

L evel D 0.0133 0.0392 0.0017

2) 콘크리트의 구조건전성 평가

앵커볼트가 묻히는 콘크리트에 대한 구조적 건전성 평가는 앵커볼트의 끝단으로부

터 45°를 이루며 형성된 그림 75-(a)에 보여준 stress cone의 유효투영단면적으로 그림

75-(b)와 같으며 균일 인장응력을 산정하여 수행한다.

σu s = 4 × Φ × f c '

여기서 균일인장응력

강도감소계수 의경우

′ 설계기준강도 의경우

σu s = 4× 0.85× 350

= 63.60 k g /c m 2

8/18/2019 40070068


- 62 -

유효투영단면적(Aeff)은 PCA-A/PCA-B 호부재의 앵커볼트에 대하여 그림 75-(b)와

같이 구하고, 연장레일의 앵커볼트는 그림 75-(c)와 75-(d)에 나타낸 바와 같이 단면

A1, A2, A3, A4의 합으로 구할 수 있다. 계산의 간편화 및 보수적인 평가를 위하여

연장레일의 유효투영단면적은 그림 75-(e)와 같이 A1, A2, A3의 합으로 취하였다.

A ef f | A rc = π ×180 2

= 101787.6 m m 2

= 1017.9 c m 2

A e ff | R a i l = A 1 + A 2 + A 3

=π × 100 2

2+ ( 100 × 2× 100 2 - 50 2 ) +

π × 100 2

2 m m 2

= 487.4 c m 2

따라서 앵커볼트가 형성하는 콘크리트 부분의 유효단면적이 지지할 수 있는 허용

인장력은 다음과 같다.

T c A rc | m ax = A ef f | A r c × σu s

= 1017.9× 63.60= 64738.4 k g = 634.4 K N > 2 8. 7 K N ( M ax im un U p l i f t F o r c e f o r S S E )

T c R a i l | m ax = A e ff | R a i l × σu s

= 514.2× 63.60= 32703.1 k g = 320.5 K N > 8 .2 K N ( M axim un U p l i f t F o r c e f o r S S E )

위의 결과로부터 앵커볼트를 지지하는 콘크리트의 uplift force는 콘크리트의 허용

인장력보다 작아 구조적으로 건전함을 알 수 있다.

8/18/2019 40070068


- 63 -

5. 슬라이딩 판넬 힌지의 구조건전성 평

수조덮개의 슬라이딩 판넬은 3 부분(SP-A, SP-B, SP-C)으로 구성되어 있으며, 이들

은 힌지(S.S.304)로 연결된다. 자중에 대한 정적해석 결과와 SSE에 대한 지진해석 결과하중을 이용하여 ASME Sec. III, NF와 Appendix F의 요건을 만족하는지를 평가하였

다.

ASME Sec. III NF와 Appendix F의 볼트 지지구조물의 요건을 아래에 정리하였으

며, 힌지에 발생하는 응력과 허용응력, 응력비를 표 24에 나타내었다.

Level A

인장응력:

전단응력:

굽힘응력:

조합응력:

≤

Level D

인장응력:

전단응력:

굽힘응력: ×

여기서 f : {}Plastic Shape Factor for the Cross Section

조합응력:

≤

표 24에서 각각의 슬라이딩 판넬을 연결하는 힌지는 ASME의 요건을 만족하고 있

어 구조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 64 -

표 24 Maximum Stress and Stress Ratio of Sliding Panel Hinge




Hinge atSliding

P anel A

I

Level A 0.11 < 0.13 < 0.87 <

S.S. 3 04

124.1 82.7 136.5

Level D 1.13 < 0.33 < 4.87 < 248.2 148.9 237.8

IILevel A 0.03 < 0.21 < 0.54 < 124.1 82.7 136.5

Level D 0.09 < 0.72 < 3.73 < 248.2 148.9 237.8

Hinge at

Sliding

P anel B

ILevel A 0.21 < 0.03 < 1.30 < 124.1 82.7 136.5

Level D 0.96 < 0.84 < 7.10 < 248.2 148.9 237.8

IILevel A 0.05 < 0.15 < 1.40 < 124.1 82.7 136.5

Level D 1.12 < 0.38 < 3.23 < 248.2 148.9 237.8

Hinge at

Sliding

P anel C

ILevel A 0.23 < 0.23 < 2.64 < 124.1 82.7 136.5

Level D 2.26 < 0.72 < 7.71 < 248.2 148.9 237.8

II Level A 0.08 < 0.22 < 1.43 < 124.1 82.7 136.5Level D 0.55 < 0.38 < 2.75 < 248.2 148.9 237.8

Name Case ConditionStress Ratio

Tensile Stress Shear Stress Bending Stress Combination

H in ge at

Sliding

P anel A

ILevel A 0.0009 0.0016 0.0064 0.00004

Level D 0.0091 0.0040 0.0357 0.00137

IILevel A 0.0002 0.0025 0.0040 0.00002

Level D 0.0007 0.0087 0.0273 0.00082

H in ge at

SlidingP anel B

ILevel A 0.0017 0.037 0.0095 0.00146

Level D 0.0078 0.0101 0.0520 0.00287

IILevel A 0.0004 0.0025 0.0102 0.00011

Level D 0.0090 0.0046 0.0215 0.00056

H in ge at

Sliding

P anel C

ILevel A 0.0018 0.0027 0.0193 0.00038

Level D 0.0182 0.0087 0.0565 0.00360

IILevel A 0.0006 0.0026 0.0105 0.00012

Level D 0.0044 0.0046 0.0239 0.00061

8/18/2019 40070068


- 65 -

6. 수조덮개 창문의 볼트와 힌지의 구조건전성 평

그림 1에 보인 바와 같이 수조덮개 PCA-A 및 PCA-B에는 14 개의 창문이 설치된

다. 이 창들은 투명 폴리카보네이트와 그레이팅(grating)을 고정하는 앵글의 볼트로 고정되며, 수조덮개 주부재와 보조부재를 구성하는 I-형 부재와 호부재 상에 놓이게 된

다. 이 때 폴리카보네이트와 그레이팅을 앵글에 고정하는 볼트와 창문과 창문을 연결

하기 위한 힌지의 건전성을 평가한다.

1) 하중

볼트와 힌지에 발생하는 하중은 SSE에 의한 지진하중이며, 각 창문의 질량과 SSE

의 입력응답스펙트럼의 최대값을 1.5배한 가속도를 곱하여 등가정적하중을 산출할 수

있다. 또한 수평 및 수직하중을 SRSS한 하중을 이용하였기 때문에 CASE I과 II의 구분은 의미가 없다. 지진하중을 산출하기 위한 질량으로 창문을 구성하는 폴리카보네이

트와 그레이팅 및 앵글의 질량이 되며, 보수적으로 층응답 스펙트럼의 최대 가속도에

1.5배하여 지진하중을 산정하였다.

SSE에 대하여 수조덮개 각 창문의 볼트 및 힌지에 발생하는 지진하중은 표 25-1의

자료를 이용하여 구하였으며, 결과는 표 25-2와 같다.

표 25-1 수조덮개 창문의 볼트와 힌지에 발생하는 하중을 구하기 위한 자료

창 번호 Angle 단 면적 (mm2) Angle의 길이(m) 창 넓이(mm2) 질량(kg)

1

( 50+45)×5 = 475

2.743 363714.1 32.792

2 3.078 505991.4 42.804

3 3.576

(3,4번 창을 동일하게 가정)679625.1 60.890

4

5 3.570 690175.0 55.989

6 3.592 842526.1 65.428

7 3.046 613696.8 49.296

8 1.461 124958.8 13.243

9 2.490 393224.7 49.296

10 3.421 761699.5 59.811

11 3.950 924593.7 71.831

12 3.676 701735.0 57.103

13 3.381 738982.7 58.264

14 3.122 626475.0 50.369

8/18/2019 40070068


- 66 -

표 25-2 SSE 지진하중에서 수조덮개 창문의 볼트와 힌지에 발생하는 하중(N)

창번호SSE

수평하중 수직하중 SRSS

1 853 212 8792 1113 277 1147

3 1584 394 1632

4 1584 394 1632

5 1456 363 1501

6 1702 424 1754

7 1282 319 1321

8 345 86 356

9 1282 319 1321

10 1556 387 1603

11 1869 465 1926

12 1485 370 1530

13 1516 377 1562

14 1310 326 1350

2) 볼트의 건전성 평가

표 25-2의 PCA-A 및 PCA-B의 수조덮개 창문중에서 가장 큰 하중은 창문 번호11

에서 발생한다. 이들 창문중에서 볼트수가 가장 적은 창문은 1번 창문으로서 3개의 볼

트(M8)가 설치된다. 또한 각각 창문들은 고정장치 1개에 의하여 고정되므로 1개의 볼트(M8)에 대한 응력을 평가하였다. 각 볼트의 허용응력은 3절 4항의 앵커볼트의 허용

응력과 동일하며, 보수적인 평가를 위하여 안전율은 3으로 취하였다. 수조덮개 창문의

볼트에 대한 응력평가 결과를 표 26에 나타내었으며, 조합 응력비가 1보다 작아 구조

적으로 건전함을 알 수 있었다.

표 26 Maximum Stress and Stress Ratio of Pool Cover Window Bolts




Window

BoltI & II

Level A N/A N/AN/A A193

N/A N/AN/A

Level D 114.93 114.93 344.7 206.8

Name Case ConditionMaximum Stress Ratio


Window

BoltI & II

Level A N/A N/AN/A

N/A

Level D 0.3335 0.5558 0.04201

8/18/2019 40070068


- 67 -

3) 힌지축의 건전성 평가

표 25-2의 최대하중이 힌지축들 중에서 전단응력이 발생하는 단면의 수가 가장 적

은 창문 7번과 8번 사이의 힌지축에 작용하는 것으로 보수적인 평가를 수행하였다.

창문 7번과 8번 사이의 힌지축의 전단면적의 수는 3 이며, 안전율은 3으로 취하였다.

허용전단응력 :

Pipe 1" SCH 40S 면적 = 327 mm2

SF = 3 (안전율)

전단응력:

× ×

, OK

이상 수조덮개 창문의 힌지축 구조건전성을 평가한 결과 모두 허용응력보다 작아

구조적으로 건전함을 알 수 있었다.

4) 힌지축 용접부 평가

표 24-2의 최대하중이 힌지축 용접부에 발생하는 인장응력을 계산하고 허용응력과

비교한다. 보수적인 평가를 수행하기 위하여 한 개의 힌지축 용접부(길이 100mm)만

최대하중을 모두 받는 것으로 가정한다. 창문의 힌지축 용접부는 길이 100mm, 양쪽에

3mm의 Fillet 용접으로 고정되어 있다.

용접부 인장응력:

용접부 면적(A) =

X 100 X 2(양쪽) = 424.27 mm2

위의 결과로부터 창문 힌지축 용접부의 인장응력이 허용응력보다 작아 구조적으로

건전함을 알 수 있었다.

8/18/2019 40070068


- 68 -

7. 고정식 및 마찰식 Stopper의 구조건전성 평

슬라이딩 판넬을 편상태(Case I)에서 고정하기 위하여 마찰식 stopper 4개와 고정

식 stopper 2개가 슬라이딩 판넬 SP-A에 설치된다. 마찰식과 고정식 stopper의 축은재질 A564 TP630 H1100을 사용한다. 모두 M24 나사부분과 직경 21mm의 축으로 구

성되며, 가장 취약부분은 직경 21mm의 축 부분이다. 표 27은 이들 마찰식과 고정식

stopper의 축에 대한 각각의 최대응력과 허용응력, 응력비를 나타낸다.

표 27에 보인 바와 같이 stopper 축은 ASME의 요건을 만족하므로 구조적으로 건

전한 것으로 판단된다.

표 27 Maximum Stress and Stress Ratio of Stoppers

Name Case Condition Stress(MPa) Material Allowable Stress(MPa)


Stopper

ILevel A 0.00 < 0.00 < 0.00 <

A564

475.7 317.2 523.3

Level D 0.00 < 0.00 < 0.00 < 675.7 405.4 1189.0

II

Level A 1.10 < 0.45 < 25.95 < 475.7 317.2 523.3

Level D 1.58 < 0.96 < 36.87 < 675.7 405.4 1189.0



Stopper

ILevel A 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Level D 0.0001 0.0000 0.0021 0.0022

IILevel A 0.0890 0.0056 0.1901 0.1990

Level D 0.0128 0.0116 0.2701 0.2829

8/18/2019 40070068


- 69 -

8. Locking Pad Pin의 구조건전성 평

슬라이딩 판넬을 편상태(CASE I)에서 고정하기 위한 고정대(locking pad)는 슬라이

딩 판넬, SP-B 와 SP-C에 설치된다. 이 고정대는 레일 상에 핀을 이용하여 슬라이딩판넬을 레일에 고정시킨다. 슬라이딩 판넬을 접어서 북쪽으로 이동시킨 CASE II의 경

우는 해당되지 않는다. 표 28는 고정대 핀의 응력 평가결과이다.

아래의 표 28과 같이 locking pad pin은 ASME의 요건을 만족하므로 구조적으로

건전한 것으로 판단된다.

표 28 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Pad Pins for the Sliding Panel




Locking

P ad P inI

Level A 0.00 < 0.00 < 0.00 <S.S. 3 04

124.1 82.7 136.5

Level D 0.00 < 0.01 < 0.01 < 248.2 148.9 237.8



Locking

P ad P inI

Level A 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Level D 0.0000 0.0001 0.0002 0.0002

8/18/2019 40070068


- 70 -

9. 고정식과 이동식 후크와 후크 지지구조물의 구조건전성 평

이동식 후크와 고정식 후크의 정적 하중은 각각 50kg와 100kg이다. 이 정적 하중

을 포함하여 후크 자체의 질량과 기타 후크 조립체를 구성하는 요소들을 포함한 전체질량이 모든 부위에 작용하는 것으로 각 부위의 보수적인 응력평가를 수행하였다. 표

29는 후크를 구성하는 각 부위에서의 하중과 응력평가를 보인다. 응력평가는 안전율을

3으로 취하여 평가하였다.

표 29 이동식 및 고정식 후크에 발생하는 하중 및 응력평가

후크

종류평가위치

하중(SRSS)단면적(mm

2)

발생응력

(MPa)

허용응력

(MPa)평가

종류 운전 하중(N)

이동식

후크

볼트 인장

A 690 D= 24 mm

A= 452.4mm2

4.6 124.1 OK

D 1145 7.6 248.2 OK

바퀴 축 전단A 690 D= 10mm

A=2×78.5mm2

13.2 82.7 OK

D 1145 21.9 148.9 OK

지지판

인장A 1380 t= 10mm, L = 3 00mm, 2 p lates

A= 2×6000mm2

0.2 124.1 OK

D 2290 0.6 248.2 OK

전단

A 1380 t= 10mm, L= 31mm, 2 faces per 1

h ook and 1 plate

A= 4×620mm2

1.7 82.7 OK

D 2290 2.8 148.9 OK

지지판의

지지축인장

A 1.1 D= 12mm

A= 113.1mm2

0.03 124.1 OK

D 1.8 0.05 248.2 OK

후크의 목 인장A 690 D= 25 mm

A= 490.9mm2

4.3 124.1 OK

D 1145 7.0 248.2 OK

고정식

후크

볼트 인장A 1140 D= 24mm

A= 452.4mm2

7.6 124.1 OK

D 1893 12.3 248.2 OK

지지판

인장A 2280 t= 10mm, L = 3 00mm

A= 4×6000mm2

0.3 124.1 OK

D 3786 0.5 248.2 OK

전단A 2280 t= 10mm, L = 3 00mm

A= 4×6000mm2

0.3 82.7 OK

D 3786 0.5 148.9 OK

후크의 목 인장A 1140 D= 25 mm

A= 490.9mm2

7.0 124.1 OK

D 1893 11.6 248.2 OK

위의 표 29에 나타낸 바와 같이 보수적인 하중을 적용하였음에도 불구하고 발생응력이 허용응력보다 매우 작아 이동식 및 고정식 후크와 기타 구성요소들은 구조적으

로 건전함을 알 수 있다.

8/18/2019 40070068


- 71 -

10. 연장레일 Stopper의 구조건전성 평

슬라이딩 판넬을 접은상태(CASE II)의 연장레일 북쪽단에 연장레일 stopper, 2 개

가 설치된다. 한 개의 stopper는 4 개의 M16 볼트로 고정된다. 이 stopper의 고정 볼트의 건전성을 평가하기 위하여 보수적으로 locking 볼트의 역할을 무시한 슬라이딩

판넬 전체의 질량에 대하여 지진하중을 적용하여 볼트의 응력을 평가한다. 단, 슬라이

딩 판넬이 펴진상태에 적용되는 활하중의 일부는 제외하였다. 또한 수직하중도 고려하

지 않았다. 응력평가 절차를 아래에 기술하였으며, 안전율을 3으로 취하여 평가를 수

행하였다.

볼트(M16)의 단면, A = 201.1 mm2

Sliding Panel의 질량, MSliding Panel = 863.4 kg

가속도, ASSE Peak = 1.25 g

Stopper의 수, N = 2

Stopper 당 볼트의 수, Nbolt = 4

하중

× × ×

전단응력

× ×

, OK.

위에 기술한 바와 같이 보수적인 하중을 적용하였음에도 불구하고 발생응력이 허

용응력보다 작아 연장레일 stopper는 구조적으로 건전함을 알 수 있다.

8/18/2019 40070068


- 72 -

11. 슬라이딩 판넬 Locking Bolt의 구조건전성 평

슬라이딩 판넬을 접은 상태(CASE II)에서 고정하기 위하여 슬라이딩 패널, SP-A에

locking bolt가 설치된다. 이 때 사용되는 locking bolt는 M20 볼트이다. 표 30은locking bolt의 구조적 건전성 평가를 보인다.

표 30 Maximum Stress and Stress Ratio of Locking Bolts




Stopper

ILevel A 0.00 < 0.00 <

N/A S.S. 304

124.1 82.7

N/ALevel D 0.00 < 0.00 < 248.2 148.9

II Level A 0.38 < 0.56 < 124.1 82.7

Level D 0.83 < 1.18 < 248.2 148.9



Stopper

ILevel A 0.0000 0.0000

N/A

0

Level D 0.0000 0.0000 0

IILevel A 0.0065 0.0068 0

Level D 0.0034 0.0080 0

표 29에 보인 바와 같이 슬라이딩 판넬을 접은 상태(CASE II)에서 locking bolt는

ASME의 요건을 만족하므로 구조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 73 -

12. 슬라이딩 판넬 SP-C Anchor Bolt의 구조건전성 평

슬라이딩 판넬이 펴진상태(CASE I)에서 슬라이딩 패널을 고정하기 위하여 슬라이

딩 판넬 SP-C의 북쪽 끝에 anchor plate가 설치되며, 이 anchor plate는 M30의 anchorbolt로 고정된다. 또한 anchor plate와 anchor bolt 사이에는 M54의 볼트를 이용하여

체결된다. M54 볼트, anchor bolt 및 콘크리트의 구조적 건전성을 평가한다. 단 이들

볼트는 슬라이딩 판넬이 펴진 상태에서만 역할을 하기 때문에 CASE I에 대하여만 평

가를 수행한다.

1) M54 Bolt 및 M30 Anchor Bolt

해석결과 중 anchoring 되는 절점의 반력을 M54 bolt 1개와 anchor bolt 1쌍에 작용하는 하중으로 취하여 응력평가를 수행하였다. 표 31은 모두 허용응력보다 작아 구

조적으로 건전함을 알 수 있다.

표 3 1 M ax imum Stress and Stress Ratio of SP- C Anchor Bolts




M54

BoltI

Level A 0.61 < 0.23 <

N/A A193

207.0 85.4

N/ALevel D 0.91 < 0.73 < 344.7 206.8

M30

Anchor

Bolt

ILevel A 0.98 < 0.36 < 207.0 85.4

Level D 1.46 < 1.17 < 344.7 206.8



M54

BoltI

L evel A 0.0029 0.0027

N/A

0.0000

L evel D 0.0026 0.0035 0.0000

M30

Anchor

Bolt

IL evel A 0.0047 0.0042 0.0000

L evel D 0.0042 0.0057 0.0000

2) 콘크리트의 구조건전성 평가

앵커볼트가 묻히는 콘크리트에 대한 구조적 건전성 평가는 앵커볼트의 끝단으로부

터 45°를 이루며 형성된 그림 75-(a)에 보여준 stress cone의 유효투영단면적은 그림

75-(b)와 같으며 균일 인장응력을 산정하여 수행한다.

8/18/2019 40070068


- 74 -

σu s = 4 × Φ × f c '

여기서 σus : 균일 인장응력

Φ : Strength Reduction Factor (Heavy Concrete 의 경우 0.85) f c ' : 설계기준강도 (Heavy Concrete 의 경우 350 kg /cm 2)

σu s = 4× 0.85× 350

= 63.60 k g /c m 2

유효투영단면적(Aeff)은 그림 75-(c)와 75-(d)에 나타낸 바와 같이 단면 A1, A2, A3,

A4의 합으로 구할 수 있다. 계산의 간편화 및 보수적인 평가를 위하여 유효투영단면

적은 그림 75-(e)와 같이 A1, A2, A3의 합으로 취하였다.

×

× ×

×

따라서 앵커볼트가 형성하는 콘크리트 부분의 유효단면적이 지지할 수 있는 허용

인장력은 다음과 같다.

T c | m ax = A e ff × σ u s

= 707.4× 63.60= 44991 k g = 440.9 K N > 2 03 . 8 K N ( M a x i m u n U p l i f t F o r c e f o r S S E )

위의 결과로부터 앵커볼트를 지지하는 콘크리트의 uplift force는 콘크리트의 허용

인장력보다 작아 구조적으로 건전함을 알 수 있다.

8/18/2019 40070068


- 75 -

제 4 절 신규 설치된 NTD1 구조건전성 평가

1. NTD1회전팔

(SP-B)용접부의 구조건전성 평

1) 회전팔 브라켓 상단의 용접부

하나로 수조덮개에 위치한 NTD1 회전팔 브라켓은 8mm 두께의 상판이 수조덮개

부재(SP-B)사이에 8mm 필렛 용접으로 결합되어 있다. 보수적인 평가를 위해 상판의

최대응력강도가 용접면에 작용한다고 가정했고, DWT 및 SSE 지진응답해석으로 얻어

진 용접부의 응력강도가 운전조건 A에 대한 허용응력(206.7 MPa)과 운전조건 D에 대

한 허용응력(495.08 MPa) 모두를 만족하여 구조적으로 건전함을 알 수 있다.

운전조건 A에 대한 허용응력:

운전조건 D에 대한 허용응력: ×

용접유효두께×

부재두께×

×

× ≺ ,

OK

용접유효두께× 부재두께×

×

×

≺ , OK

8/18/2019 40070068


- 76 -

2) B rack et p late의 용접 부

NTD1 회전팔 브라켓은 6개의 bracket plate로 보강되어 있다. 4개의 bracket plate

는 5mm 30-60 필렛 용접, 2개의 bracket은 8mm 50-50 필렛 용접으로 되어있다. 보수적인 평가를 위해 용접 간격을 고려하여 bracket plate의 5mm 용접면에 최대 응력강

도 값이 작용한다고 가정하였다. DWT 및 SSE 지진응답해석으로 얻어진 용접부의 응

력강도가 운전조건 A에 대한 허용응력(206.7 MPa)과 운전조건 D에 대한 허용응력

(495.08 MPa) 모두를 만족하여 구조적으로 건전함을 알 수 있다.



용접유효두께× ×

부재두께×

××

×

OK


부재두께×

××

×

≺

OK

8/18/2019 40070068


- 77 -

2. NTD1 회전팔(SP-B) bolt의 구조건전성 평

NTD1 회전팔은 회전팔브라켓과 작동장치 사이에6개의 볼트(M10)가 설치되어 작

동장치를 회전팔브라켓에 고정한다. 이들 볼트는 재질이 A193으로서 ASME Sec. III

NF와 Appendix F의 요건에 따라 만족되어야 한다.

ASME Sec. III NF와 Appendix F의 볼트 지지구조물의 요건을 아래에 정리하였다.

앵커볼트에 발생하는 하중을 ASME 운전조건과 수조덮개의 상태에 따라 표 33에 나타

내었으며, ASME Code 요건에 따른 허용응력과 발생 최대응력 및 조합응력비를 나타

내었다.

Level A

인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

Level D

인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

표 33-2에 보인 것과 같이 회전팔브라켓과 작동장치 사이에 설치되는 볼트(M10)는

ASME의 요건을 만족하고 있어 구조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 78 -

표 32-1 Maximum Stress and Stress Ratio between Bracket and Bolt of NTD1(SP-B)


Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

BracketCase I 3.12 < 0.00 <

N/A A193 207.0 85.4 N/AC ase II 0.87 < 0.00 <



BracketCase I 0.0151 0.0000

N/A0.0002

C ase II 0.0042 0.0000 0.0000

표 32-2 Maximum Stress and Stress Ratio between Bracket and Bolt of NTD1(SP-B)

for Design and Level D Condition

Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress


N/A A193 344.7 206.8 N/AC ase II 2.63 < 3.57 <

Components Stress RatioTensile Stress Shear Stress Bending Stress Combined Stress


N/A0.0556

C ase II 0.0127 0.0418 0.0004

8/18/2019 40070068


- 79 -

3. NTD1 회전팔(PCA-A)의 볼트의 구조건전성 평

1) 회전팔브라켓 상부 볼트부

회전팔 브라켓의 상부는 PCA-A의 RMAIN부재에 4개의 볼트(M16)으로 고정된다.

이들 볼트(M16)는 재질이 A193으로서 ASME Sec. III NF와 Appendix F의 요건에 따

라 만족되어야 한다.


볼트(M10)에 발생하는 하중을 ASME 운전조건과 수조덮개의 상태에 따라 표 33에 나

타내었으며, ASME Code 요건에 따른 허용응력과 발생 최대응력 및 조합 응력비를 나

타내었다.

Level A

인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

Level D인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

표 33에 보인 것과 같이 회전팔브라켓과 PCA-A RMAIN부재 사이에 연결하는 볼

트(M16)는 ASME의 요건을 만족하고 있어 구조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 80 -

표 33-1 Maximum Stress and Stress Ratio between Bracket and Bolt of

NTD1(PCA-A) for Design and Level A Condition

Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

UpperBracket

Case I 2.12 < 0.00 <N/A A193 344.7 206.8 N/A

C ase II 0.02 < 0.00 <



UpperBracket

Case I 0.0103 0.0000N/A

0.0001

C ase II 0.0001 0.0000 0.0000

표 33-2 Maximum Stress and Stress Ratio between Bracket and Bolt of

NTD1(PCA-A) for Design and Level D Condition

Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

UpperBracket

Case I 2.12 < 0.00 <N/A A193 344.7 206.8 N/A

C ase II 0.02 < 0.03 <


Tensile Stress Shear Stress Bending Stress Combined StressUpper

Bracket

Case I 0.0103 0.0003N/A

0.0001

C ase II 0.0001 0.0003 0.0000

8/18/2019 40070068


- 81 -

2) 회전팔 브라켓과 작동장치 사이 볼트부

PCA-A의 RAIN부재에 설치되는 NTD1 회전팔은 회전팔 브라켓과 작동장치 사이

에 6개의 볼트(M10)가 설치되어 회전팔을 회전팔 브라켓에 고정한다. 이들 볼트(M10)는 재질이 A193으로서 ASME Sec. III NF와 Appendix F의 요건에 따라 만족되어야

한다.


볼트(M10)에 발생하는 하중을 ASME 운전조건과 수조덮개의 상태에 따라 표 34에 나

타내었으며, ASME Code 요건에 따른 허용응력과 발생 최대응력 및 조합응력비를 나

타내었다.

Level A

인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

Level D

인장응력:

전단응력:

조합응력:

≤

표 33-2에 보인 것과 같이 회전팔 브라켓과 작동장치 사이에 설치되는 볼트(M10)

는 ASME의 요건을 만족하고 있어 구조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 82 -

표 34-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Bolt between NTD1(PCA-A) and

Operating System for Design and Level A Condition

Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress


N/A A193 207.0 85.4 N/AC ase II 0.99 < 0.00 <




N/A0.0002

C ase II 0.0048 0.0000 0.0000

표 34-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Bolt between NTD1(PCA-A) and

Operating System for Design and Level D Condition

Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress


N/A A193 344.7 206.8 N/AC ase II 3.02 < 2.09 <




N/A0.0001

C ase II 0.0146 0.0244 0.0002

8/18/2019 40070068


- 83 -

4. NTD1 회전팔(PCA-A)의 Bracket plate 용접부의 구조건전성 평

NTD1 회전팔과 회전팔 작동장치를 연결하는 NTD1 회전팔 브라켓은 6개의

bracket plate 으로 보강되어 있다. 4개의 bracket plate는 5mm 50-50 필렛용접, 2개의bracket는 8mm 50-50 필렛용접으로 되어있다. 보수적인 평가를 위해 용접 간격을 고

려하여 Bracket plate의 5mm 용접면에 최대 응력의 2배가 작용한다고 가정하였다.

DWT 및 SSE 지진응답해석으로 얻어진 용접부의 응력강도가 운전조건 A에 대한 허용

응력(206.7 MPa)과 운전조건 D에 대한 허용응력(495.08 MPa) 모두를 만족하여 구조적

으로 건전함을 알 수 있다.




부재두께×

××

×

, OK


부재두께×

××

×

, OK

8/18/2019 40070068


- 84 -

제 4장 레일이송장치

제 1절 레일이 송장치 모델링

하나로 수조 내부의 레일이송장치에 대한 유한요소 모델은 상용 구조해석 프로그

램인 ANSYS 11.0을 사용하여 작성되었다. 레일이송장치를 구성하는 모든 부재는 판요

소(shell element)와 집중질량으로 모델링 되어있다. 판 부재는 ANSYS 11.0에서 제공

되는 4절점의 6자유도를 가진 SHELL181을 사용하였고 다음과 같이 표 35에 부재의

두께를 정리하였다. 그림 77에서 두께별 부재의 위치를 표시하였다.

표 35 레일이송장치 부재의 두께

Thickness(mm)

T15 15mm

T12 12mm

T10 10mm

T9 9mm

T6 6mm

레일이송장치 중 레일을 지지하는 구조물을 제외한 중량은198 kg 이다. 또한 레일을 지지하는 구조물을 제외한 부재의 기계적 물성치는 다음과 같다.

레일이송장치(지지구조물 제외)의 물성치: Ex(Young's Modulus):187.8E6 mN/mm2



자중 이외에 해석에 고려되어야할 하중으로는 활하중, 레일에 장착되는 조사통의

자중, 동적 유체질량이 레일이송장치에 반영되어야 한다.

① 레일이송장치는 500kg/m2 의 활하중이 작용하며 Upper rail guide에 집중질량

으로 분포시켰다.

② 조사통은 공기중 108kg의 중량을 가지며 레일을 따라 이동하는 장치로서 보수

적인 해석을 위해 Guide rail 사이 가장 긴 구간의 중간지점에 집중질량으로 표현하였

다.

8/18/2019 40070068


- 85 -

③ 수중에 잠긴 구조물의 동특성해석을 수행할 경우에 유체와 구조물간의 동적 상

호작용의 효과를 엄밀하게 고려하여야 한다. 이를 위해서는 유체-구조물 상호작용을

고려한 3차원 해석을 수행하여야 하지만, 수중에 잠긴 복잡한 구조물의 경우 엄밀한 3

차원 유체-구조물의 상호작용 해석은 많은 시간과 비용을 필요로 한다. 따라서 유체가구조물의 동적거동에 미치는 영향을 간략화 된 방법으로 고려하기 위하여 단위길이

당 작용하는 동적유체질량을 산정한 후, 플랫폼과 이송레일의 구조 질량에 유체의 동

적유체질량을 더하여 사용하였다. 유체에 의한 부가질량은 참고문헌 [5]에 따라 표 36

에 정리하였다. 플랫폼과 이송레일은 얇은 판재로 가정하여 다음의 식을 적용하였으

며, 이송레일의 Rail frame은 그림 76과 같이 3구간으로 구분하여 각 방향별로 동적유

체질량을 계산하였다.

Added mass per unit length =

Real No. Components No. of Item DirectionHydrodynamic

Mass (kg/m)

11 Upper rail guide 1 z 13.273

12 Lower rail guide 1 z 6.082

13 Rail frame section 1 1x 3.222

y 8.395

14 Rail frame section 2 1 y 8.992

15 Rail frame section 3 1x 5.028

y 7.455

16,17,18 Platform beam upper plate 3 z 17.671

16,17,18 Platform beam lower plate 3 z 17.671

19 Platform bracket 左 1x 24.226

y 14.730

20 Platform bracket 中 1x 27.255

y 7.815

21 Platform bracket 右 1x 12.753

y 25.323

표 36 플랫폼과 이송레일의 동적유체질량

8/18/2019 40070068


- 86 -

제 2 절 고유진동수 해석

하나로 수조 내부의 레일이송장치의 동특성을 파악하기 위하여ANSYS 11.0 구조

해석 프로그램을 이용하여 고유진동수 해석을 수행하였다. 주요 모드에 대한 주파수,

주기, effective mass, cumulative mass fraction 등의 자료가 표 37에 나타내었다.

표 37 은 레일 이송장치의 주요 모드와 관련된 출력 자료를 보여주고 있으며, 1차

에서 10차까지 모드 형상을 공기중과 수중을 나누어 그림 84부터 그림 103에 나타내

었다. 레일 이송장치의 1차 고유진동수는 공기중에서 34.86Hz이고 수중에서는 33.95

Hz에서 발생되었다. 이는 동적 유체질량이 고려되어 있음을 알 수 있다. 레일은 쉘요

소에 의해 모델링이 되어 있기 때문에 초기 10차까지 모우드는 대부분은 레일 판의

휨과 비틀림 성분이라 볼 수 있다. 지배진동수는 유효질량이 가장 큰 2차의 휨 모드와

4차의 비틀림 모드라 볼 수 있다.

레일 이송장치의 지진에 대한 구조건전성평가는 동적 유체질량이 고려된 경우에

대해서 이루어 졌다. 총 100개의 고유진동수와 모드를 적용하였고 그림 1의 층응답 스

펙트럼을 이용하여 구조물의 응답과 구조건전성 평가를 수행하였다.

8/18/2019 40070068


- 87 -

표 37-1 레일이송장치에 대한 주요 모드계수(공기 중)


MODE FREQ. PERIOD PARTIC. RATIO EFFECTIVE CUMULATIVE F AC TO R M A SS M ASS F RA CTI ON

1 34.8671 0.28680E-01 4.2793 0.263119 18.3124 0.319124E-01

2 46.9195 0.21313E-01 -2.7815 0.171024 7.73672 0.453950E-01

3 48.1503 0.20768E-01 -1.7320 0.106492 2.99969 0.506225E-01

4 68.2426 0.14654E-01 16.264 1.000000 264.510 0.511576

5 71.8051 0.13927E-01 5.4826 0.337107 30.0593 0.563959

6 87 .5 44 5 0. 11 423 E- 01 5 .5 4 51 0 .3 40 94 8 3 0. 74 81 0 .6 17 5 43

7 89.4820 0.11175E-01 -3.1074 0.191063 9.65594 0.634370

8 104.193 0.95976E-02 -2.1412 0.131656 4.58485 0.642360

9 116.117 0.86120E-02 8.6689 0.533021 75.1502 0.773322

10 131.797 0.75874E-02 2.9802 0.183244 8.88179 0.788800

11 141.277 0.70783E-02 2.0581 0.126546 4.23584 0.796182

12 175.852 0.56866E-02 0.80196 0.049310 0.643142 0.797302

13 177.570 0.56316E-02 2.3094 0.141996 5.33325 0.806597

14 185.442 0.53925E-02 1.4676 0.090237 2.15381 0.810350

15 195.237 0.51220E-02 -0.35597 0.021887 0.126717 0.810571

16 195.903 0.51046E-02 2.3683 0.145616 5.60866 0.820345

17 208.176 0.48036E-02 0.39668 0.024391 0.157359 0.820619

18 222.540 0.44936E-02 -0.55335 0.034023 0.306194 0.821153

19 243.664 0.41040E-02 3.5553 0.218604 12.6404 0.843181

20 268.698 0.37217E-02 1.2210 0.075073 1.49075 0.845778

21 277.931 0.35980E-02 1.5923 0.097902 2.53526 0.850197

22 287.073 0.34834E-02 -5.3890 0.331349 29.0411 0.900806

23 289.868 0.34498E-02 -1.8048 0.110971 3.25735 0.906482

24 303.131 0.32989E-02 1.4694 0.090350 2.15923 0.910245

25 309.401 0.32321E-02 -0.85206E-01 0.005239 0.726013E-02 0.910258

26 321.153 0.31138E-02 -2.4311 0.149479 5.91017 0.920557

27 331.200 0.30193E-02 2.1461 0.131955 4.60566 0.928583

28 340.580 0.29362E-02 1.2153 0.074725 1.47696 0.931157

29 348.570 0.28689E-02 1.0065 0.061885 1.01301 0.932922

30 353.270 0.28307E-02 -0.64247 0.039503 0.412765 0.933642

31 361.846 0.27636E-02 0.45057 0.027704 0.203012 0.933995

32 365.754 0.27341E-02 2.1780 0.133920 4.74384 0.942262

33 376.750 0.26543E-02 -0.92599 0.056936 0.857453 0.943757

34 378.938 0.26390E-02 -0.90571 0.055689 0.820305 0.945186

35 388.619 0.25732E-02 0.38729 0.023813 0.149995 0.945448

36 398.429 0.25099E-02 -0.42508 0.026136 0.180690 0.945762

37 405.331 0.24671E-02 -0.38622 0.023748 0.149169 0.946022

38 409.541 0.24418E-02 -0.56448 0.034708 0.318643 0.94657839 422.267 0.23682E-02 0.10996 0.006761 0.120907E-01 0.946599

40 432.544 0.23119E-02 0.60038 0.036915 0.360459 0.947227

41 434.792 0.22999E-02 -0.48893 0.030063 0.239053 0.947644

42 441.688 0.22640E-02 -0.52090 0.032028 0.271339 0.948116

43 447.364 0.22353E-02 -0.48389 0.029752 0.234147 0.948524

44 466.513 0.21436E-02 -0.37118 0.022823 0.137775 0.948765

45 468.220 0.21357E-02 1.6441 0.101089 2.70301 0.953475

46 477.191 0.20956E-02 -0.40821 0.025099 0.166636 0.953765

47 492.936 0.20287E-02 -0.70282 0.043214 0.493953 0.954626

48 500.078 0.19997E-02 -0.91075 0.055998 0.829458 0.956072

8/18/2019 40070068


- 88 -

49 504.116 0.19837E-02 0.31448 0.019337 0.989006E-01 0.956244

50 508.667 0.19659E-02 0.38363 0.023588 0.147170 0.956500

51 521.522 0.19175E-02 -1.1960 0.073536 1.43036 0.958993

52 524.706 0.19058E-02 -2.1656 0.133154 4.68978 0.967166

53 532.355 0.18784E-02 0.63780 0.039216 0.406790 0.967875

5 4 5 4 3. 43 9 0. 18 401 E- 02 - 0. 56 5 30 0. 03 47 58 0. 319 5 68 0. 96 84 3255 553.313 0.18073E-02 0.61371 0.037735 0.376644 0.969088

56 554.936 0.18020E-02 0.53850 0.033111 0.289984 0.969593

5 7 5 6 9. 60 7 0. 17 5 56 E- 02 0. 55 9 99 0. 03 4 43 2 0 .3 13 59 1 0 .9 70 14 0

58 570.880 0.17517E-02 0.31837 0.019576 0.101361 0.970316

59 576.154 0.17356E-02 -0.34186 0.021020 0.116871 0.970520

60 580.424 0.17229E-02 -0.24090 0.014812 0.580330E-01 0.970621

61 599.972 0.16667E-02 0.78601 0.048329 0.617816 0.971698

62 604.558 0.16541E-02 1.4299 0.087919 2.04461 0.975261

63 613.679 0.16295E-02 -0.37840 0.023267 0.143190 0.975511

64 618.240 0.16175E-02 -0.54477 0.033496 0.296778 0.976028

65 636.663 0.15707E-02 0.33527E-01 0.002061 0.112407E-02 0.976030

66 641.648 0.15585E-02 -0.54543 0.033536 0.297492 0.976548

67 645.228 0.15498E-02 -0.55477 0.034111 0.307768 0.977084

68 658.131 0.15195E-02 0.49379 0.030361 0.243827 0.977509

69 667.880 0.14973E-02 -0.85748 0.052723 0.735267 0.978791

70 672.125 0.14878E-02 -1.1502 0.070723 1.32300 0.981096

71 676.322 0.14786E-02 1.0672 0.065619 1.13894 0.983081

72 682.124 0.14660E-02 -0.39512 0.024295 0.156123 0.983353

73 690.280 0.14487E-02 0.79677E-01 0.004899 0.634847E-02 0.983364

74 696.591 0.14356E-02 0.64133 0.039433 0.411308 0.984081

75 700.170 0.14282E-02 -0.50671 0.031156 0.256757 0.984528

76 712.746 0.14030E-02 -0.29760 0.018298 0.885661E-01 0.984683

77 718.594 0.13916E-02 -0.34650 0.021305 0.120060 0.984892

78 719.740 0.13894E-02 0.42458 0.026106 0.180268 0.985206

79 742.624 0.13466E-02 -0.16695 0.010265 0.278737E-01 0.985255

80 745.811 0.13408E-02 0.16880 0.010379 0.284945E-01 0.985304

81 754.387 0.13256E-02 0.44007 0.027058 0.193664 0.98564282 759.413 0.13168E-02 0.36146 0.022225 0.130651 0.985869

83 765.274 0.13067E-02 0.13904 0.008549 0.193321E-01 0.985903

84 769.331 0.12998E-02 0.22646 0.013924 0.512824E-01 0.985993

85 771.593 0.12960E-02 0.32074E-01 0.001972 0.102872E-02 0.985994

86 781.432 0.12797E-02 -0.54823E-01 0.003371 0.300553E-02 0.986000

87 785.992 0.12723E-02 -0.95675 0.058827 0.915364 0.987595

88 793.417 0.12604E-02 -1.7701 0.108836 3.13318 0.993055

89 795.960 0.12563E-02 0.85509 0.052577 0.731185 0.994329

90 797.704 0.12536E-02 0.70004E-01 0.004304 0.490056E-02 0.994338

91 809.231 0.12357E-02 -0.13975 0.008593 0.195299E-01 0.994372

92 812.600 0.12306E-02 -0.12143 0.007467 0.147461E-01 0.994397

93 816.895 0.12241E-02 -0.41256 0.025367 0.170209 0.994694

94 824.575 0.12127E-02 0.24884 0.015300 0.619209E-01 0.99480295 836.350 0.11957E-02 0.73799 0.045377 0.544636 0.995751

96 841.843 0.11879E-02 0.86906 0.053435 0.755259 0.997067

97 845.433 0.11828E-02 1.2831 0.078890 1.64622 0.999936

98 857.381 0.11663E-02 0.12845E-01 0.000790 0.164984E-03 0.999936

99 869.810 0.11497E-02 0.47224E-01 0.002904 0.223008E-02 0.999940

100 877.488 0.11396E-02 0.18533 0.011395 0.343473E-01 1.00000

S UM O F EF F EC TI VE M ASS ES= 5 7 3. 83 2

8/18/2019 40070068


- 89 -




1 34.8671 0.28680E-01 8.4031 0.880308 70.6114 0.126337

2 46.9195 0.21313E-01 -3.0928 0.324001 9.56533 0.143451

3 48.1503 0.20768E-01 -5.0774 0.531910 25.7800 0.189576

4 68.2426 0.14654E-01 -1.8785 0.196790 3.52868 0.195890

5 71.8051 0.13927E-01 -3.4729 0.363825 12.0612 0.217469

6 87.5445 0.11423E-01 -9.5456 1.000000 91.1184 0.380497

7 89.4820 0.11175E-01 7.5629 0.792290 57.1971 0.482833

8 104.193 0.95976E-02 5.8473 0.612563 34.1907 0.544007

9 116.117 0.86120E-02 6.1448 0.643728 37.7582 0.611563

10 131.797 0.75874E-02 1.1858 0.124223 1.40607 0.614079

11 141.277 0.70783E-02 1.6688 0.174826 2.78497 0.619062

12 175.852 0.56866E-02 8.0374 0.842004 64.6004 0.734644

13 177.570 0.56316E-02 2.9275 0.306687 8.57035 0.749978

14 185.442 0.53925E-02 0.39262 0.041130 0.154147 0.750254

15 195.237 0.51220E-02 -2.6753 0.280269 7.15740 0.763059

16 195.903 0.51046E-02 0.80905 0.084756 0.654563 0.764231

17 208.176 0.48036E-02 1.0255 0.107430 1.05161 0.766112

18 222.540 0.44936E-02 -1.4632 0.153281 2.14084 0.769942

19 243.664 0.41040E-02 1.4027 0.146945 1.96751 0.773463

20 268.698 0.37217E-02 -3.0260 0.317010 9.15696 0.789846

21 277.931 0.35980E-02 4.9785 0.521544 24.7850 0.834191

22 287.073 0.34834E-02 1.4447 0.151345 2.08711 0.837925

23 289.868 0.34498E-02 -2.3322 0.244325 5.43930 0.847657

24 303.131 0.32989E-02 0.99988 0.104747 0.999750 0.849446

25 309.401 0.32321E-02 -0.39510E-01 0.004139 0.156107E-02 0.849449

26 321.153 0.31138E-02 0.20807 0.021798 0.432934E-01 0.849526

27 331.200 0.30193E-02 0.21250 0.022261 0.451544E-01 0.84960728 340.580 0.29362E-02 2.1845 0.228848 4.77200 0.858145

29 348.570 0.28689E-02 0.77226 0.080902 0.596388 0.859212

30 353.270 0.28307E-02 -1.3703 0.143553 1.87772 0.862572

31 361.846 0.27636E-02 -0.15077E-01 0.001579 0.227307E-03 0.862572

32 365.754 0.27341E-02 0.63057 0.066059 0.397622 0.863284

33 376.750 0.26543E-02 1.2675 0.132786 1.60661 0.866158

34 378.938 0.26390E-02 0.63575 0.066601 0.404178 0.866881

35 388.619 0.25732E-02 -0.68658 0.071926 0.471388 0.867725

36 398.429 0.25099E-02 -0.22043 0.023092 0.485901E-01 0.867812

37 405.331 0.24671E-02 -0.17012 0.017822 0.289412E-01 0.867863

38 409.541 0.24418E-02 -0.19024 0.019929 0.361899E-01 0.867928

39 422.267 0.23682E-02 -2.0382 0.213520 4.15415 0.875361

40 432.544 0.23119E-02 -0.99446 0.104180 0.988957 0.87713041 434.792 0.22999E-02 -2.5550 0.267659 6.52786 0.888810

42 441.688 0.22640E-02 -0.14443 0.015131 0.208609E-01 0.888847

43 447.364 0.22353E-02 0.20358 0.021327 0.414449E-01 0.888921

44 466.513 0.21436E-02 1.4174 0.148491 2.00911 0.892516

45 468.220 0.21357E-02 -0.44489 0.046607 0.197925 0.892870

46 477.191 0.20956E-02 -1.1708 0.122653 1.37076 0.895322

47 492.936 0.20287E-02 -0.45457 0.047621 0.206634 0.895692

48 500.078 0.19997E-02 2.1031 0.220317 4.42285 0.903605

49 504.116 0.19837E-02 0.11389 0.011931 0.129704E-01 0.903629

50 508.667 0.19659E-02 -1.1920 0.124876 1.42091 0.906171

51 521.522 0.19175E-02 -0.31864 0.033381 0.101532 0.906353

8/18/2019 40070068


- 90 -

52 524.706 0.19058E-02 -1.3416 0.140544 1.79982 0.909573

53 532.355 0.18784E-02 -1.2063 0.126373 1.45517 0.912176

54 543.439 0.18401E-02 0.44145 0.046247 0.194881 0.912525

55 553.313 0.18073E-02 3.0545 0.319987 9.32977 0.929218

56 554.936 0.18020E-02 3.3713 0.353180 11.3657 0.949553

57 569.607 0.17556E-02 -0.66367 0.069527 0.440463 0.95034158 570.880 0.17517E-02 -0.32792 0.034353 0.107529 0.950534

59 576.154 0.17356E-02 -0.53922 0.056489 0.290761 0.951054

60 580.424 0.17229E-02 3.2667 0.342224 10.6715 0.970147

61 599.972 0.16667E-02 -0.31453 0.032950 0.989261E-01 0.970324

62 604.558 0.16541E-02 -2.5078 0.262720 6.28917 0.981577

63 613.679 0.16295E-02 -1.2758 0.133655 1.62772 0.984489

64 618.240 0.16175E-02 0.17168 0.017985 0.294724E-01 0.984542

65 636.663 0.15707E-02 1.0694 0.112035 1.14370 0.986588

66 641.648 0.15585E-02 0.85503 0.089573 0.731078 0.987896

67 645.228 0.15498E-02 1.4785 0.154884 2.18584 0.991807

68 658.131 0.15195E-02 -0.62033 0.064986 0.384810 0.992495

69 667.880 0.14973E-02 -0.28739 0.030107 0.825916E-01 0.992643

70 672.125 0.14878E-02 0.50897 0.053320 0.259051 0.993107

71 676.322 0.14786E-02 0.20283 0.021248 0.411389E-01 0.993180

72 682.124 0.14660E-02 0.22194 0.023250 0.492558E-01 0.993268

73 690.280 0.14487E-02 -0.63006 0.066005 0.396976 0.993979

74 696.591 0.14356E-02 -0.63226 0.066236 0.399750 0.994694

75 700.170 0.14282E-02 -0.20751 0.021738 0.430584E-01 0.994771

76 712.746 0.14030E-02 0.10630 0.011136 0.112992E-01 0.994791

77 718.594 0.13916E-02 -0.29117 0.030503 0.847787E-01 0.994943

78 719.740 0.13894E-02 0.83940 0.087936 0.704595 0.996203

7 9 7 4 2. 62 4 0. 13 4 66 E- 02 0. 29 25 8 0. 03 06 51 0 .85 6 03 0E- 01 0 .9 9 63 5 7

80 745.811 0.13408E-02 -0.26556E-01 0.002782 0.705229E-03 0.996358

81 754.387 0.13256E-02 0.54062 0.056635 0.292269 0.996881

82 759.413 0.13168E-02 0.47576 0.049841 0.226351 0.997286

83 765.274 0.13067E-02 0.27225E-01 0.002852 0.741189E-03 0.997287

84 769.331 0.12998E-02 0.30695 0.032156 0.942177E-01 0.99745685 771.593 0.12960E-02 -0.52410 0.054905 0.274682 0.997947

86 781.432 0.12797E-02 -0.56243E-01 0.005892 0.316322E-02 0.997953

87 785.992 0.12723E-02 -0.15688 0.016434 0.246101E-01 0.997997

88 793.417 0.12604E-02 -0.61073 0.063981 0.372996 0.998664

89 795.960 0.12563E-02 0.24915 0.026101 0.620758E-01 0.998775

90 797.704 0.12536E-02 0.24419 0.025581 0.596271E-01 0.998882

91 809.231 0.12357E-02 -0.16840E-01 0.001764 0.283580E-03 0.998882

92 812.600 0.12306E-02 -0.57847E-01 0.006060 0.334630E-02 0.998888

93 816.895 0.12241E-02 -0.69663E-01 0.007298 0.485292E-02 0.998897

94 824.575 0.12127E-02 0.16195 0.016966 0.262274E-01 0.998944

95 836.350 0.11957E-02 -0.18900E-01 0.001980 0.357202E-03 0.998945

96 841.843 0.11879E-02 -0.60328 0.063200 0.363945 0.999596

97 845.433 0.11828E-02 0.30352 0.031797 0.921240E-01 0.99976198 857.381 0.11663E-02 -0.74201E-01 0.007773 0.550584E-02 0.999770

99 869.810 0.11497E-02 0.35112 0.036784 0.123286 0.999991

100 877.488 0.11396E-02 -0.70815E-01 0.007419 0.501478E-02 1.00000


8/18/2019 40070068


- 91 -




1 34.8671 0.28680E-01 0.20858 0.011982 0.435076E-01 0.759847E-04

2 46.9195 0.21313E-01 17.409 1.000000 303.065 0.529370

3 48.1503 0.20768E-01 -2.8598 0.164276 8.17867 0.543654

4 68.2426 0.14654E-01 -2.1580 0.123963 4.65717 0.551787

5 71.8051 0.13927E-01 12.113 0.695793 146.723 0.808034

6 87.5445 0.11423E-01 3.2769 0.188230 10.7378 0.826787

7 89.4820 0.11175E-01 7.8081 0.448513 60.9659 0.933262

8 104.193 0.95976E-02 2.4710 0.141939 6.10574 0.943925

9 116.117 0.86120E-02 1.1130 0.063933 1.23876 0.946089

10 131.797 0.75874E-02 -0.45120 0.025918 0.203586 0.946444

11 141.277 0.70783E-02 2.7514 0.158049 7.57038 0.959666

12 175.852 0.56866E-02 0.59211 0.034012 0.350589 0.960278

13 177.570 0.56316E-02 0.16329E-01 0.000938 0.266633E-03 0.960279

14 185.442 0.53925E-02 -0.14855 0.008533 0.220665E-01 0.960317

15 195.237 0.51220E-02 -1.3051 0.074966 1.70321 0.963292

16 195.903 0.51046E-02 0.53758 0.030880 0.288996 0.963796

17 208.176 0.48036E-02 0.11668E-01 0.000670 0.136144E-03 0.963797

18 222.540 0.44936E-02 0.36596 0.021021 0.133924 0.964031

19 243.664 0.41040E-02 0.74826 0.042982 0.559899 0.965008

20 268.698 0.37217E-02 -1.1393 0.065446 1.29808 0.967275

21 277.931 0.35980E-02 -0.91825 0.052746 0.843174 0.968748

22 287.073 0.34834E-02 -0.52094 0.029924 0.271380 0.969222

23 289.868 0.34498E-02 -1.3223 0.075959 1.74861 0.972276

24 303.131 0.32989E-02 -0.63378 0.036406 0.401676 0.972977

25 309.401 0.32321E-02 0.23615 0.013565 0.557688E-01 0.973075

26 321.153 0.31138E-02 -0.83664E-01 0.004806 0.699966E-02 0.973087

27 331.200 0.30193E-02 -0.38913E-01 0.002235 0.151418E-02 0.97309028 340.580 0.29362E-02 0.52434 0.030119 0.274927 0.973570

29 348.570 0.28689E-02 -0.81734 0.046950 0.668049 0.974737

30 353.270 0.28307E-02 -0.14504E-01 0.000833 0.210375E-03 0.974737

31 361.846 0.27636E-02 -0.65624 0.037696 0.430657 0.975489

32 365.754 0.27341E-02 -0.17340E-01 0.000996 0.300676E-03 0.975490

33 376.750 0.26543E-02 0.16252 0.009335 0.264126E-01 0.975536

34 378.938 0.26390E-02 -0.32339 0.018576 0.104583 0.975718

35 388.619 0.25732E-02 0.18544 0.010652 0.343896E-01 0.975778

36 398.429 0.25099E-02 -0.44803 0.025736 0.200727 0.976129

37 405.331 0.24671E-02 -0.33609 0.019306 0.112953 0.976326

38 409.541 0.24418E-02 -0.10381E-01 0.000596 0.107762E-03 0.976326

39 422.267 0.23682E-02 0.36185 0.020786 0.130937 0.976555

40 432.544 0.23119E-02 0.23848 0.013699 0.568741E-01 0.97665441 434.792 0.22999E-02 -0.12513 0.007188 0.156575E-01 0.976682

42 441.688 0.22640E-02 -0.98997E-01 0.005687 0.980049E-02 0.976699

43 447.364 0.22353E-02 -0.43974 0.025260 0.193373 0.977037

44 466.513 0.21436E-02 -0.71164E-01 0.004088 0.506429E-02 0.977045

45 468.220 0.21357E-02 0.37615 0.021607 0.141492 0.977293

46 477.191 0.20956E-02 0.29970 0.017215 0.898182E-01 0.977449

47 492.936 0.20287E-02 0.50628E-01 0.002908 0.256323E-02 0.977454

48 500.078 0.19997E-02 1.1444 0.065737 1.30964 0.979741

49 504.116 0.19837E-02 -0.11030 0.006336 0.121650E-01 0.979762

50 508.667 0.19659E-02 0.54969 0.031576 0.302162 0.980290

51 521.522 0.19175E-02 -0.57522 0.033042 0.330877 0.980868

8/18/2019 40070068


- 92 -

52 524.706 0.19058E-02 -0.64877E-01 0.003727 0.420898E-02 0.980875

53 532.355 0.18784E-02 -0.19935 0.011451 0.397391E-01 0.980945

54 543.439 0.18401E-02 -0.36475 0.020952 0.133043 0.981177

55 553.313 0.18073E-02 1.6414 0.094287 2.69426 0.985883

56 554.936 0.18020E-02 0.96237 0.055281 0.926156 0.987500

57 569.607 0.17556E-02 -0.28384E-01 0.001630 0.805633E-03 0.98750158 570.880 0.17517E-02 -0.12601 0.007239 0.158794E-01 0.987529

59 576.154 0.17356E-02 -0.97701E-01 0.005612 0.954553E-02 0.987546

60 580.424 0.17229E-02 1.1615 0.066721 1.34917 0.989902

61 599.972 0.16667E-02 0.57970 0.033299 0.336056 0.990489

62 604.558 0.16541E-02 -0.69475 0.039908 0.482675 0.991332

63 613.679 0.16295E-02 -0.32724 0.018798 0.107087 0.991519

64 618.240 0.16175E-02 0.41791 0.024006 0.174648 0.991824

65 636.663 0.15707E-02 1.0607 0.060931 1.12515 0.993789

66 641.648 0.15585E-02 0.58417 0.033556 0.341258 0.994385

67 645.228 0.15498E-02 0.16637 0.009556 0.276778E-01 0.994433

68 658.131 0.15195E-02 0.94717E-01 0.005441 0.897139E-02 0.994449

69 667.880 0.14973E-02 -0.41234 0.023686 0.170021 0.994746

70 672.125 0.14878E-02 0.61362 0.035248 0.376533 0.995404

7 1 6 7 6. 32 2 0 .1 47 86 E- 02 0. 31 04 2 0. 01 783 1 0 .9 63 63 2E- 01 0 .9 9 55 7 2

72 682.124 0.14660E-02 0.16979E-01 0.000975 0.288297E-03 0.995572

73 690.280 0.14487E-02 -0.24367 0.013997 0.593760E-01 0.995676

74 696.591 0.14356E-02 -0.72085E-01 0.004141 0.519632E-02 0.995685

75 700.170 0.14282E-02 -0.32074 0.018424 0.102873 0.995865

76 712.746 0.14030E-02 0.18171 0.010438 0.330202E-01 0.995923

77 718.594 0.13916E-02 -0.31793 0.018262 0.101076 0.996099

78 719.740 0.13894E-02 0.12278 0.007053 0.150761E-01 0.996125

79 742.624 0.13466E-02 -0.52645E-01 0.003024 0.277150E-02 0.996130

80 745.811 0.13408E-02 0.51569E-01 0.002962 0.265934E-02 0.996135

81 754.387 0.13256E-02 -0.48236E-01 0.002771 0.232676E-02 0.996139

82 759.413 0.13168E-02 0.67344 0.038684 0.453523 0.996931

83 765.274 0.13067E-02 0.16232 0.009324 0.263474E-01 0.996977

84 769.331 0.12998E-02 -0.21659 0.012442 0.469127E-01 0.99705985 771.593 0.12960E-02 1.0762 0.061817 1.15810 0.999082

86 781.432 0.12797E-02 -0.19966E-01 0.001147 0.398658E-03 0.999082

87 785.992 0.12723E-02 -0.38735 0.022250 0.150039 0.999344

88 793.417 0.12604E-02 -0.32981 0.018945 0.108774 0.999534

89 795.960 0.12563E-02 0.17505 0.010055 0.306423E-01 0.999588

90 797.704 0.12536E-02 -0.18138 0.010419 0.328981E-01 0.999645

91 809.231 0.12357E-02 0.42147E-01 0.002421 0.177639E-02 0.999648

92 812.600 0.12306E-02 0.28425 0.016328 0.807960E-01 0.999789

93 816.895 0.12241E-02 -0.10147 0.005828 0.102953E-01 0.999807

94 824.575 0.12127E-02 -0.97571E-01 0.005605 0.952004E-02 0.999824

95 836.350 0.11957E-02 0.15572 0.008945 0.242498E-01 0.999866

96 841.843 0.11879E-02 -0.25629 0.014722 0.656839E-01 0.999981

97 845.433 0.11828E-02 0.42193E-01 0.002424 0.178025E-02 0.99998498 857.381 0.11663E-02 0.78083E-01 0.004485 0.609702E-02 0.999995

99 869.810 0.11497E-02 -0.34127E-03 0.000020 0.116463E-06 0.999995

100 877.488 0.11396E-02 0.54239E-01 0.003116 0.294184E-02 1.00000


8/18/2019 40070068


- 93 -




1 34.8671 0.28680E-01 53.027 0.002801 2811.85 0.357225E-05

2 46.9195 0.21313E-01 18929. 1.000000 0.358312E+09 0.455212

3 48.1503 0.20768E-01 -6514.2 0.344136 0.424349E+08 0.509122

4 68.2426 0.14654E-01 -2819.4 0.148943 0.794883E+07 0.519221

5 71.8051 0.13927E-01 16550. 0.874303 0.273896E+09 0.867184

6 87.5445 0.11423E-01 1090.7 0.057620 0.118961E+07 0.868696

7 89.4820 0.11175E-01 6298.3 0.332728 0.396681E+08 0.919091

8 104.193 0.95976E-02 3571.2 0.188660 0.127533E+08 0.935293

9 116.117 0.86120E-02 1251.2 0.066100 0.156552E+07 0.937282

10 131.797 0.75874E-02 -1420.1 0.075020 0.201656E+07 0.939844

11 141.277 0.70783E-02 2565.0 0.135506 0.657933E+07 0.948202

12 175.852 0.56866E-02 776.58 0.041026 603076. 0.948969

13 177.570 0.56316E-02 -109.52 0.005786 11993.7 0.948984

14 185.442 0.53925E-02 -452.52 0.023906 204778. 0.949244

15 195.237 0.51220E-02 -1631.7 0.086199 0.266238E+07 0.952626

16 19 5 .9 03 0. 5104 6 E- 02 7 9 5. 98 0. 04 205 0 6 33 5 83 . 0 .9 53 4 31

17 208.176 0.48036E-02 -270.04 0.014266 72921.8 0.953524

18 22 2. 54 0 0 .4 4 93 6 E- 02 5 5 1. 22 0. 02 912 0 3 03 84 5. 0 .9 53 9 10

19 24 3 .6 6 4 0. 4104 0E- 02 9 9 9. 24 0. 05 27 88 9 984 7 3. 0 .9 55 17 8

20 268.698 0.37217E-02 -1376.1 0.072698 0.189366E+07 0.957584

21 277.931 0.35980E-02 -1361.8 0.071943 0.185457E+07 0.959940

22 287.073 0.34834E-02 -191.60 0.010122 36711.8 0.959987

23 289.868 0.34498E-02 -1427.4 0.075406 0.203741E+07 0.962575

24 3 03 .13 1 0. 329 89 E- 02 - 7 97 .6 8 0. 04 21 40 6 3 629 3. 0. 96 3 384

25 309.401 0.32321E-02 259.89 0.013730 67542.3 0.963469

26 321.153 0.31138E-02 -139.28 0.007358 19400.1 0.963494

27 331.200 0.30193E-02 -27.158 0.001435 737.574 0.96349528 340.580 0.29362E-02 500.55 0.026443 250546. 0.963813

29 348.570 0.28689E-02 -1165.4 0.061564 0.135805E+07 0.965539

30 353.270 0.28307E-02 150.01 0.007925 22503.6 0.965567

3 1 3 6 1. 84 6 0. 27 63 6 E- 02 - 883 .9 2 0. 04 66 9 6 7 813 09 . 0. 96 6 56 0

32 365.754 0.27341E-02 -79.774 0.004214 6363.84 0.966568

3 3 3 7 6. 75 0 0. 26 54 3 E- 02 3 .5 5 42 0. 00 0188 12. 63 22 0 .9 66 5 68

34 378.938 0.26390E-02 -650.13 0.034345 422667. 0.967105

35 388.619 0.25732E-02 316.61 0.016726 100241. 0.967232

36 398.429 0.25099E-02 -696.99 0.036821 485794. 0.967849

3 7 4 05 .3 3 1 0. 24 67 1E- 02 - 4 63 .3 0 0. 024 4 75 21 46 44 . 0. 96 8122

38 409.541 0.24418E-02 14.486 0.000765 209.838 0.968122

39 422.267 0.23682E-02 362.93 0.019173 131716. 0.968290

40 432.544 0.23119E-02 135.14 0.007139 18263.2 0.96831341 434.792 0.22999E-02 149.57 0.007902 22371.2 0.968341

42 441.688 0.22640E-02 312.58 0.016513 97709.3 0.968465

43 447.364 0.22353E-02 -179.84 0.009501 32344.2 0.968506

44 466.513 0.21436E-02 -73.253 0.003870 5365.98 0.968513

45 468.220 0.21357E-02 608.46 0.032144 370223. 0.968984

46 477.191 0.20956E-02 468.96 0.024774 219922. 0.969263

47 492.936 0.20287E-02 235.00 0.012415 55223.6 0.969333

48 500.078 0.19997E-02 1620.4 0.085605 0.262581E+07 0.972669

49 504.116 0.19837E-02 -472.52 0.024963 223279. 0.972953

5 0 5 08. 66 7 0. 19 65 9 E- 02 5 4 5. 76 0. 02 883 2 29 78 57 . 0 .9 73 3 31

51 521.522 0.19175E-02 -474.99 0.025093 225611. 0.973618

8/18/2019 40070068


- 94 -

52 524.706 0.19058E-02 -112.59 0.005948 12675.5 0.973634

53 532.355 0.18784E-02 -418.38 0.022103 175043. 0.973856

54 543.439 0.18401E-02 -470.20 0.024840 221088. 0.974137

55 553.313 0.18073E-02 2226.3 0.117614 0.495659E+07 0.980434

56 554.936 0.18020E-02 1087.8 0.057467 0.118331E+07 0.981937

57 569.607 0.17556E-02 -204.11 0.010783 41661.4 0.98199058 570.880 0.17517E-02 -206.98 0.010935 42841.6 0.982045

59 576.154 0.17356E-02 -47.351 0.002502 2242.16 0.982048

60 580.424 0.17229E-02 1708.7 0.090267 0.291956E+07 0.985757

61 599.972 0.16667E-02 699.14 0.036934 488792. 0.986378

62 604.558 0.16541E-02 -604.84 0.031953 365827. 0.986842

63 613.679 0.16295E-02 -54.352 0.002871 2954.12 0.986846

64 618.240 0.16175E-02 822.29 0.043440 676161. 0.987705

6 5 6 3 6. 66 3 0. 15 7 07 E- 02 14 7 7. 8 0. 07 807 0 0 .21 83 86 E+ 07 0. 99 04 80

6 6 6 4 1. 64 8 0. 15 585 E- 02 84 5 .20 0. 04 4 65 1 7 14 3 61. 0 .9 91 387

67 645.228 0.15498E-02 316.76 0.016734 100336. 0.991515

68 658.131 0.15195E-02 202.80 0.010714 41129.7 0.991567

69 667.880 0.14973E-02 -512.68 0.027084 262846. 0.991901

70 672.125 0.14878E-02 1126.0 0.059486 0.126790E+07 0.993512

71 676.322 0.14786E-02 339.76 0.017949 115439. 0.993658

72 682.124 0.14660E-02 18.408 0.000972 338.871 0.993659

73 690.280 0.14487E-02 -422.69 0.022330 178665. 0.993886

74 696.591 0.14356E-02 -36.460 0.001926 1329.35 0.993887

75 700.170 0.14282E-02 -217.37 0.011483 47249.4 0.993947

7 6 7 12. 74 6 0. 14 03 0E- 02 5 25 .10 0. 02 77 40 27 57 3 2. 0 .9 94 29 8

77 718.594 0.13916E-02 -152.37 0.008050 23218.0 0.994327

78 719.740 0.13894E-02 32.856 0.001736 1079.50 0.994328

79 742.624 0.13466E-02 -60.644 0.003204 3677.74 0.994333

80 745.811 0.13408E-02 80.182 0.004236 6429.08 0.994341

81 754.387 0.13256E-02 48.373 0.002555 2339.97 0.994344

82 759.413 0.13168E-02 430.59 0.022747 185406. 0.994580

83 765.274 0.13067E-02 18.258 0.000965 333.342 0.994580

84 769.331 0.12998E-02 -272.03 0.014371 73997.8 0.99467485 771.593 0.12960E-02 1791.9 0.094664 0.321092E+07 0.998753

86 781.432 0.12797E-02 15.107 0.000798 228.214 0.998754

87 785.992 0.12723E-02 -627.23 0.033136 393415. 0.999254

88 793.417 0.12604E-02 -398.78 0.021067 159027. 0.999456

89 795.960 0.12563E-02 81.178 0.004288 6589.79 0.999464

90 797.704 0.12536E-02 -187.91 0.009927 35310.3 0.999509

91 809.231 0.12357E-02 90.769 0.004795 8239.06 0.999519

92 812.600 0.12306E-02 352.85 0.018640 124501. 0.999677

93 816.895 0.12241E-02 -24.286 0.001283 589.807 0.999678

94 824.575 0.12127E-02 -186.99 0.009878 34964.1 0.999723

95 836.350 0.11957E-02 255.16 0.013479 65104.2 0.999805

9 6 84 1. 84 3 0. 1187 9 E- 02 - 3 73 .3 2 0. 019 7 22 13 9 36 6. 0. 99 9 982

97 845.433 0.11828E-02 -55.888 0.002952 3123.42 0.99998698 857.381 0.11663E-02 -71.468 0.003776 5107.70 0.999993

99 869.810 0.11497E-02 37.052 0.001957 1372.89 0.999995

100 877.488 0.11396E-02 -65.183 0.003444 4248.86 1.00000


8/18/2019 40070068


- 95 -




1 34.8671 0.28680E-01 -1660.3 0.112368 0.275653E+07 0.576044E-02

2 46.9195 0.21313E-01 -14775. 1.000000 0.218313E+09 0.461979

3 48.1503 0.20768E-01 959.72 0.064954 921069. 0.463904

4 68.2426 0.14654E-01 -2957.2 0.200143 0.874504E+07 0.482179

5 71.8051 0.13927E-01 9753.9 0.660141 0.951377E+08 0.680993

6 87.5445 0.11423E-01 -6535.1 0.442295 0.427075E+08 0.770240

7 89.4820 0.11175E-01 -7730.0 0.523165 0.597527E+08 0.895108

8 10 4. 19 3 0 .9 5 97 6 E- 02 24 5 3. 8 0. 16 6 07 2 0 .6 021 07 E+ 07 0. 90 76 9 1

9 116.117 0.86120E-02 -1242.4 0.084087 0.154360E+07 0.910917

10 131.797 0.75874E-02 414.96 0.028084 172189. 0.911276

11 141.277 0.70783E-02 -4754.3 0.321769 0.226032E+08 0.958511

12 175.852 0.56866E-02 314.14 0.021261 98685.3 0.958718

13 177.570 0.56316E-02 -373.06 0.025249 139173. 0.959008

14 18 5. 44 2 0 .5 3 92 5E- 02 3 9 7. 44 0. 02 689 8 15 79 5 6. 0 .9 59 3 38

15 195.237 0.51220E-02 -364.78 0.024689 133067. 0.959617

16 195.903 0.51046E-02 835.24 0.056529 697628. 0.961074

17 208.176 0.48036E-02 -385.17 0.026068 148355. 0.961384

18 222.540 0.44936E-02 -106.87 0.007233 11421.6 0.961408

19 243.664 0.41040E-02 213.81 0.014471 45714.3 0.961504

20 268.698 0.37217E-02 785.33 0.053151 616744. 0.962793

21 277.931 0.35980E-02 -259.66 0.017574 67424.9 0.962934

22 287.073 0.34834E-02 1358.1 0.091917 0.184449E+07 0.966788

23 289.868 0.34498E-02 441.10 0.029853 194567. 0.967195

24 303.131 0.32989E-02 -320.77 0.021710 102894. 0.967410

25 309.401 0.32321E-02 198.80 0.013455 39522.7 0.967492

26 321.153 0.31138E-02 -44.454 0.003009 1976.19 0.967496

27 331.200 0.30193E-02 -166.01 0.011236 27560.3 0.96755428 340.580 0.29362E-02 51.508 0.003486 2653.09 0.967560

29 348.570 0.28689E-02 -487.84 0.033017 237986. 0.968057

30 353.270 0.28307E-02 174.94 0.011840 30603.1 0.968121

31 361.846 0.27636E-02 -381.95 0.025850 145886. 0.968426

32 365.754 0.27341E-02 -90.661 0.006136 8219.43 0.968443

33 376.750 0.26543E-02 -83.324 0.005639 6942.86 0.968457

34 378.938 0.26390E-02 96.647 0.006541 9340.72 0.968477

35 388.619 0.25732E-02 -267.57 0.018109 71593.9 0.968627

36 398.429 0.25099E-02 456.89 0.030923 208753. 0.969063

37 405.331 0.24671E-02 1203.1 0.081425 0.144742E+07 0.972088

38 409.541 0.24418E-02 -378.42 0.025612 143204. 0.972387

39 422.267 0.23682E-02 -184.22 0.012468 33936.5 0.972458

40 432.544 0.23119E-02 -587.39 0.039754 345025. 0.97317941 434.792 0.22999E-02 451.28 0.030543 203658. 0.973604

4 2 4 4 1. 68 8 0 .2 26 4 0E- 02 26 4 .3 0 0. 01 788 8 6 985 3 .2 0 .9 73 7 50

4 3 4 4 7. 36 4 0. 22 35 3 E- 02 6 6 2. 62 0. 04 4 84 6 4 39 06 3. 0 .9 74 6 68

44 466.513 0.21436E-02 10.082 0.000682 101.647 0.974668

45 468.220 0.21357E-02 131.62 0.008908 17322.6 0.974704

46 477.191 0.20956E-02 -387.75 0.026243 150348. 0.975018

47 492.936 0.20287E-02 144.94 0.009810 21008.4 0.975062

48 500.078 0.19997E-02 -17.763 0.001202 315.523 0.975063

49 504.116 0.19837E-02 -348.13 0.023561 121193. 0.975316

50 508.667 0.19659E-02 -464.14 0.031413 215427. 0.975766

51 521.522 0.19175E-02 1179.0 0.079794 0.139001E+07 0.978671

8/18/2019 40070068


- 96 -

52 524.706 0.19058E-02 238.56 0.016146 56911.2 0.978790

53 532.355 0.18784E-02 -442.48 0.029947 195786. 0.979199

5 4 5 4 3. 43 9 0. 18 401 E- 02 84 4 .7 8 0. 05 7 17 4 7 13 6 47 . 0 .9 80 69 1

55 553.313 0.18073E-02 -323.89 0.021921 104906. 0.980910

56 554.936 0.18020E-02 -638.68 0.043226 407910. 0.981762

57 569.607 0.17556E-02 -741.98 0.050217 550528. 0.98291358 570.880 0.17517E-02 547.16 0.037032 299385. 0.983538

59 576.154 0.17356E-02 21.146 0.001431 447.132 0.983539

60 580.424 0.17229E-02 240.46 0.016274 57820.8 0.983660

61 599.972 0.16667E-02 -610.45 0.041315 372651. 0.984439

62 604.558 0.16541E-02 -722.18 0.048877 521537. 0.985529

63 613.679 0.16295E-02 477.08 0.032288 227601. 0.986004

6 4 6 18. 24 0 0. 16 17 5 E- 02 7 10. 08 0. 04 805 8 5 04 215 . 0 .9 87 05 8

65 636.663 0.15707E-02 -561.39 0.037995 315164. 0.987717

6 6 6 4 1. 64 8 0. 15 585 E- 02 4 9 .3 50 0. 00 33 40 24 35 .4 5 0 .9 87 7 22

67 645.228 0.15498E-02 459.18 0.031077 210843. 0.988162

68 658.131 0.15195E-02 -37.406 0.002532 1399.23 0.988165

69 667.880 0.14973E-02 495.85 0.033559 245868. 0.988679

70 672.125 0.14878E-02 423.92 0.028691 179705. 0.989055

71 676.322 0.14786E-02 -301.49 0.020405 90897.1 0.989245

72 682.124 0.14660E-02 -253.38 0.017149 64201.4 0.989379

73 690.280 0.14487E-02 472.89 0.032005 223628. 0.989846

7 4 6 9 6. 59 1 0. 14 35 6 E- 02 - 4 40. 00 0. 029 7 79 19 3 59 7. 0. 99 025 1

75 700.170 0.14282E-02 220.81 0.014945 48758.8 0.990353

76 712.746 0.14030E-02 386.42 0.026153 149322. 0.990665

77 718.594 0.13916E-02 329.73 0.022316 108721. 0.990892

78 719.740 0.13894E-02 425.94 0.028828 181424. 0.991271

79 742.624 0.13466E-02 -323.23 0.021876 104479. 0.991489

80 745.811 0.13408E-02 34.455 0.002332 1187.17 0.991492

81 754.387 0.13256E-02 -61.009 0.004129 3722.09 0.991500

82 759.413 0.13168E-02 -1182.6 0.080037 0.139850E+07 0.994422

83 7 6 5. 27 4 0. 13 06 7 E- 02 - 6 74 .18 0. 04 56 29 4 5 45 21 . 0. 99 5 37 2

84 769.331 0.12998E-02 68.136 0.004611 4642.51 0.99538285 771.593 0.12960E-02 379.05 0.025654 143678. 0.995682

86 781.432 0.12797E-02 -179.48 0.012147 32213.1 0.995749

87 785.992 0.12723E-02 158.73 0.010743 25195.7 0.995802

88 793.417 0.12604E-02 570.65 0.038621 325638. 0.996482

89 795.960 0.12563E-02 -432.12 0.029246 186729. 0.996873

90 797.704 0.12536E-02 346.37 0.023442 119972. 0.997123

91 809.231 0.12357E-02 -166.77 0.011287 27810.8 0.997181

92 812.600 0.12306E-02 -180.24 0.012199 32486.9 0.997249

93 816.895 0.12241E-02 456.58 0.030901 208465. 0.997685

94 824.575 0.12127E-02 -46.914 0.003175 2200.96 0.997689

95 836.350 0.11957E-02 0.45064 0.000030 0.203074 0.997689

96 841.843 0.11879E-02 124.22 0.008407 15431.6 0.997722

97 845.433 0.11828E-02 620.14 0.041971 384570. 0.99852598 857.381 0.11663E-02 -479.09 0.032425 229527. 0.999005

99 869.810 0.11497E-02 -670.28 0.045365 449276. 0.999944

100 877.488 0.11396E-02 163.86 0.011090 26850.5 1.00000


8/18/2019 40070068


- 97 -




1 34.8671 0.28680E-01 4383.5 0.154222 0.192149E+08 0.151829E-01

2 46.9195 0.21313E-01 640.40 0.022531 410108. 0.155069E-01

3 48.1503 0.20768E-01 -3172.6 0.111619 0.100651E+08 0.234600E-01

4 68.2426 0.14654E-01 -28423. 1.000000 0.807873E+09 0.661811

5 71.8051 0.13927E-01 -7255.1 0.255254 0.526366E+08 0.703402

6 87.5445 0.11423E-01 -11551. 0.406381 0.133416E+09 0.808823

7 89.4820 0.11175E-01 6539.8 0.230088 0.427694E+08 0.842617

8 104.193 0.95976E-02 -201.75 0.007098 40702.2 0.842650

9 116.117 0.86120E-02 -5753.1 0.202408 0.330976E+08 0.868802

10 131.797 0.75874E-02 -303.37 0.010673 92031.8 0.868875

11 141.277 0.70783E-02 1077.2 0.037898 0.116032E+07 0.869792

12 175.852 0.56866E-02 -7194.8 0.253132 0.517650E+08 0.910694

13 177.570 0.56316E-02 -1920.3 0.067560 0.368738E+07 0.913608

14 185.442 0.53925E-02 -2465.3 0.086737 0.607783E+07 0.918410

15 195.237 0.51220E-02 274.30 0.009651 75240.3 0.918470

16 195.903 0.51046E-02 -3629.7 0.127702 0.131746E+08 0.928880

17 208.176 0.48036E-02 -879.10 0.030929 772813. 0.929491

18 222.540 0.44936E-02 -120.45 0.004238 14508.2 0.929502

19 243.664 0.41040E-02 -74.516 0.002622 5552.69 0.929506

20 268.698 0.37217E-02 -1869.1 0.065759 0.349346E+07 0.932267

21 277.931 0.35980E-02 4602.4 0.161926 0.211823E+08 0.949004

22 287.073 0.34834E-02 3031.6 0.106659 0.919042E+07 0.956266

23 289.868 0.34498E-02 -3814.4 0.134201 0.145498E+08 0.967763

24 303.131 0.32989E-02 -404.96 0.014248 163995. 0.967893

25 309.401 0.32321E-02 -10.865 0.000382 118.038 0.967893

26 321.153 0.31138E-02 1279.2 0.045006 0.163635E+07 0.969186

27 3 3 1. 20 0 0. 3019 3 E- 02 - 6 80. 91 0. 023 9 56 4 6 36 44 . 0. 96 9 55 228 3 4 0. 58 0 0 .2 93 6 2E- 02 7 3 7. 40 0. 02 59 4 4 5 43 7 66 . 0 .9 69 9 82

29 348.570 0.28689E-02 -1113.6 0.039179 0.124005E+07 0.970961

30 353.270 0.28307E-02 -577.76 0.020327 333811. 0.971225

31 361.846 0.27636E-02 154.42 0.005433 23844.6 0.971244

32 365.754 0.27341E-02 744.89 0.026207 554856. 0.971683

33 376.750 0.26543E-02 2663.9 0.093724 0.709649E+07 0.977290

34 378.938 0.26390E-02 1812.2 0.063758 0.328408E+07 0.979885

35 388.619 0.25732E-02 -725.36 0.025520 526151. 0.980301

36 398.429 0.25099E-02 400.28 0.014083 160224. 0.980427

37 405.331 0.24671E-02 348.07 0.012246 121153. 0.980523

38 409.541 0.24418E-02 394.14 0.013867 155350. 0.980646

39 422.267 0.23682E-02 -150.64 0.005300 22692.6 0.980664

40 432.544 0.23119E-02 521.80 0.018358 272276. 0.98087941 434.792 0.22999E-02 -664.98 0.023396 442202. 0.981228

42 441.688 0.22640E-02 981.00 0.034514 962362. 0.981989

43 447.364 0.22353E-02 -365.05 0.012844 133265. 0.982094

44 466.513 0.21436E-02 -625.15 0.021994 390814. 0.982403

45 468.220 0.21357E-02 -60.982 0.002146 3718.79 0.982406

46 477.191 0.20956E-02 -66.255 0.002331 4389.73 0.982409

47 492.936 0.20287E-02 1010.1 0.035538 0.102030E+07 0.983215

48 500.078 0.19997E-02 -400.03 0.014074 160020. 0.983342

49 504.116 0.19837E-02 266.71 0.009384 71134.2 0.983398

50 508.667 0.19659E-02 -1.1080 0.000039 1.22759 0.983398

51 521.522 0.19175E-02 -337.33 0.011868 113793. 0.983488

8/18/2019 40070068


- 98 -

52 524.706 0.19058E-02 278.56 0.009800 77593.5 0.983549

53 532.355 0.18784E-02 -541.84 0.019064 293595. 0.983781

54 543.439 0.18401E-02 -241.05 0.008481 58105.3 0.983827

55 553.313 0.18073E-02 185.47 0.006525 34399.7 0.983854

56 554.936 0.18020E-02 125.21 0.004405 15677.6 0.983867

57 569.607 0.17556E-02 -110.09 0.003873 12119.6 0.98387658 570.880 0.17517E-02 110.12 0.003874 12126.0 0.983886

59 576.154 0.17356E-02 -18.616 0.000655 346.545 0.983886

60 580.424 0.17229E-02 31.556 0.001110 995.807 0.983887

61 599.972 0.16667E-02 176.59 0.006213 31182.7 0.983912

62 604.558 0.16541E-02 715.83 0.025185 512416. 0.984316

63 613.679 0.16295E-02 -203.01 0.007142 41211.6 0.984349

64 618.240 0.16175E-02 -72.832 0.002562 5304.52 0.984353

65 636.663 0.15707E-02 -244.53 0.008603 59796.0 0.984400

66 641.648 0.15585E-02 -279.96 0.009850 78376.5 0.984462

67 645.228 0.15498E-02 -1025.8 0.036092 0.105237E+07 0.985294

68 658.131 0.15195E-02 -36.302 0.001277 1317.81 0.985295

69 667.880 0.14973E-02 347.16 0.012214 120521. 0.985390

70 672.125 0.14878E-02 620.88 0.021844 385498. 0.985695

71 676.322 0.14786E-02 -447.02 0.015727 199829. 0.985853

72 682.124 0.14660E-02 -62.476 0.002198 3903.20 0.985856

73 690.280 0.14487E-02 -149.40 0.005256 22319.3 0.985873

7 4 6 9 6. 59 1 0. 14 35 6 E- 02 - 27 1. 21 0. 009 5 42 7 3 55 2. 6 0. 985 9 31

75 700.170 0.14282E-02 -574.28 0.020205 329795. 0.986192

76 712.746 0.14030E-02 -900.48 0.031681 810859. 0.986833

77 718.594 0.13916E-02 503.16 0.017703 253173. 0.987033

78 719.740 0.13894E-02 -635.95 0.022374 404433. 0.987352

79 742.624 0.13466E-02 16.022 0.000564 256.714 0.987353

80 745.811 0.13408E-02 -505.14 0.017772 255162. 0.987554

81 754.387 0.13256E-02 -641.77 0.022579 411873. 0.987880

82 759.413 0.13168E-02 480.47 0.016904 230850. 0.988062

83 765.274 0.13067E-02 -450.75 0.015858 203172. 0.988223

84 769.331 0.12998E-02 -145.30 0.005112 21111.6 0.98823985 771.593 0.12960E-02 114.83 0.004040 13185.3 0.988250

86 781.432 0.12797E-02 148.26 0.005216 21979.6 0.988267

87 785.992 0.12723E-02 438.57 0.015430 192347. 0.988419

88 793.417 0.12604E-02 972.82 0.034226 946375. 0.989167

89 795.960 0.12563E-02 -279.31 0.009827 78012.5 0.989229

90 797.704 0.12536E-02 -181.96 0.006402 33107.7 0.989255

91 809.231 0.12357E-02 1119.9 0.039400 0.125414E+07 0.990246

92 812.600 0.12306E-02 226.25 0.007960 51187.4 0.990286

93 816.895 0.12241E-02 -128.14 0.004508 16418.6 0.990299

94 824.575 0.12127E-02 -366.87 0.012908 134595. 0.990405

95 836.350 0.11957E-02 -1880.7 0.066168 0.353702E+07 0.993200

96 841.843 0.11879E-02 -1864.7 0.065606 0.347717E+07 0.995948

97 845.433 0.11828E-02 -2209.2 0.077725 0.488048E+07 0.99980498 857.381 0.11663E-02 228.76 0.008048 52329.1 0.999845

99 869.810 0.11497E-02 -441.05 0.015517 194523. 0.999999

100 877.488 0.11396E-02 32.052 0.001128 1027.32 1.00000


8/18/2019 40070068


- 99 -

표 37-2 레일이송장치에 대한 주요 모드계수(수중)




1 33.9530 0.29453E-01 -4.0230 0.258820 16.1842 0.265179E-01

2 44.8584 0.22292E-01 0.98183 0.063167 0.963992 0.280974E-01

3 45.6437 0.21909E-01 -3.3582 0.216049 11.2772 0.465751E-01

4 65.4179 0.15286E-01 -7.8334 0.503965 61.3616 0.147116

5 67.0526 0.14914E-01 15.543 1.000000 241.599 0.542977

6 81.8060 0.12224E-01 2.4237 0.155929 5.87424 0.552602

7 85.2742 0.11727E-01 6.3950 0.411430 40.8966 0.619611

8 97.3887 0.10268E-01 -2.4152 0.155386 5.83336 0.629169

9 113.657 0.87984E-02 8.5729 0.551544 73.4946 0.749590

10 122.479 0.81647E-02 -3.8826 0.249788 15.0744 0.774290

11 13 1. 08 7 0 .7 6 28 5E- 02 2 .7 97 0 0. 17 9 94 8 7 .82 328 0 .7 87 108

12 14 3 .83 6 0 .6 9 52 4E- 02 2. 24 12 0. 14 4 19 0 5 .02 301 0 .7 95 3 3813 145.991 0.68497E-02 2.1875 0.140732 4.78497 0.803179

14 169.050 0.59154E-02 1.1538 0.074233 1.33134 0.805360

15 172.306 0.58036E-02 -1.1633 0.074841 1.35325 0.807577

16 174.286 0.57377E-02 0.73620 0.047364 0.541984 0.808465

17 179.076 0.55842E-02 -0.33885 0.021800 0.114817 0.808654

18 183.050 0.54630E-02 -1.7107 0.110062 2.92663 0.813449

19 195.622 0.51119E-02 -0.42151 0.027118 0.177669 0.813740

20 200.515 0.49871E-02 0.91457 0.058840 0.836438 0.815110

21 206.568 0.48410E-02 -0.60915 0.039190 0.371067 0.815718

22 226.687 0.44114E-02 3.1604 0.203328 9.98830 0.832084

23 25 2. 46 2 0 .3 9 61 0E- 02 0. 85 13 2 0. 05 4 77 0 0 .7 24 75 1 0 .83 3 27 2

24 255.195 0.39186E-02 0.97083 0.062459 0.942503 0.834816

25 271.977 0.36768E-02 -5.4689 0.351847 29.9092 0.88382226 274.982 0.36366E-02 -1.4676 0.094420 2.15388 0.887351

27 280.562 0.35643E-02 0.98513 0.063379 0.970490 0.888942

28 283.632 0.35257E-02 -1.2165 0.078262 1.47976 0.891366

29 286.047 0.34959E-02 1.6310 0.104932 2.66020 0.895725

30 290.464 0.34428E-02 -0.65335 0.042034 0.426862 0.896424

31 305.722 0.32709E-02 -2.9224 0.188012 8.54021 0.910417

32 314.454 0.31801E-02 -1.4473 0.093116 2.09480 0.913850

33 324.195 0.30846E-02 2.7702 0.178225 7.67417 0.926424

34 329.678 0.30333E-02 -0.55311 0.035584 0.305925 0.926925

35 336.280 0.29737E-02 1.0497 0.067531 1.10178 0.928731

36 342.615 0.29187E-02 1.9212 0.123603 3.69108 0.934778

37 354.355 0.28220E-02 0.28002E-01 0.001802 0.784097E-03 0.934780

38 359.909 0.27785E-02 1.1124 0.071570 1.23754 0.936807

39 367.613 0.27203E-02 -0.92265E-01 0.005936 0.851285E-02 0.936821

40 367.885 0.27182E-02 -0.20366E-01 0.001310 0.414773E-03 0.936822

41 377.377 0.26499E-02 2.0212 0.130037 4.08538 0.943516

42 381.161 0.26236E-02 0.97709 0.062862 0.954699 0.945080

43 382.096 0.26171E-02 0.48439 0.031163 0.234630 0.945465

44 398.659 0.25084E-02 0.20895 0.013443 0.436605E-01 0.945536

45 401.855 0.24885E-02 0.89473 0.057563 0.800550 0.946848

46 404.250 0.24737E-02 0.57765 0.037164 0.333680 0.947395

47 410.703 0.24348E-02 -0.19594 0.012606 0.383919E-01 0.947457

48 413.920 0.24159E-02 -0.30874 0.019863 0.953195E-01 0.947614

49 419.937 0.23813E-02 0.63318 0.040736 0.400912 0.948271

8/18/2019 40070068


- 100 -

50 425.245 0.23516E-02 0.46538 0.029941 0.216582 0.948625

51 431.733 0.23162E-02 0.79023 0.050840 0.624469 0.949649

52 438.884 0.22785E-02 -0.22279 0.014333 0.496336E-01 0.949730

53 449.932 0.22226E-02 -0.14160 0.009110 0.200513E-01 0.949763

54 455.319 0.21963E-02 0.68258E-01 0.004391 0.465912E-02 0.949770

55 457.660 0.21850E-02 0.21983 0.014143 0.483264E-01 0.94985056 464.388 0.21534E-02 -0.63923E-01 0.004113 0.408619E-02 0.949856

57 472.713 0.21154E-02 -0.60394 0.038855 0.364749 0.950454

58 479.253 0.20866E-02 -0.19872 0.012784 0.394877E-01 0.950519

59 488.040 0.20490E-02 2.3893 0.153715 5.70860 0.959872

60 495.781 0.20170E-02 -1.4842 0.095484 2.20271 0.963481

61 501.777 0.19929E-02 -2.3154 0.148960 5.36086 0.972265

62 509.771 0.19617E-02 -0.22125 0.014234 0.489502E-01 0.972345

63 514.573 0.19434E-02 0.48571 0.031249 0.235916 0.972732

64 518.643 0.19281E-02 0.72727 0.046789 0.528917 0.973599

65 526.119 0.19007E-02 -0.51686 0.033253 0.267146 0.974036

66 527.560 0.18955E-02 -0.65390 0.042069 0.427583 0.974737

67 532.041 0.18796E-02 0.21091 0.013569 0.444837E-01 0.974810

68 535.133 0.18687E-02 -0.83862E-01 0.005395 0.703288E-02 0.974821

69 541.867 0.18455E-02 -0.27924 0.017965 0.779742E-01 0.974949

70 544.620 0.18361E-02 -0.27995 0.018011 0.783729E-01 0.975077

71 546.625 0.18294E-02 0.34132 0.021959 0.116500 0.975268

72 549.052 0.18213E-02 -0.46659 0.030018 0.217702 0.975625

73 554.204 0.18044E-02 0.36573 0.023530 0.133762 0.975844

7 4 5 5 7. 97 2 0. 17 922 E- 02 0. 19 23 0 0. 01 23 7 2 0 .3 69 79 5 E- 01 0 .9 7 59 05

75 562.833 0.17767E-02 -1.6880 0.108600 2.84942 0.980574

76 565.754 0.17676E-02 0.60945 0.039209 0.371429 0.981182

77 573.064 0.17450E-02 0.58692 0.037760 0.344481 0.981747

78 579.509 0.17256E-02 -0.70970 0.045659 0.503680 0.982572

79 584.647 0.17104E-02 -0.99154 0.063792 0.983160 0.984183

80 588.617 0.16989E-02 -0.29814 0.019181 0.888904E-01 0.984328

81 588.824 0.16983E-02 0.19905 0.012806 0.396222E-01 0.984393

82 595.765 0.16785E-02 0.91351 0.058771 0.834495 0.98576183 600.929 0.16641E-02 0.46139 0.029684 0.212881 0.986109

84 608.913 0.16423E-02 -0.87013 0.055980 0.757119 0.987350

85 612.445 0.16328E-02 -0.66159 0.042564 0.437697 0.988067

86 614.022 0.16286E-02 1.0328 0.066447 1.06671 0.989815

87 619.817 0.16134E-02 -0.77941 0.050144 0.607476 0.990810

88 623.534 0.16038E-02 0.51026 0.032828 0.260363 0.991237

89 632.681 0.15806E-02 0.66033 0.042483 0.436034 0.991951

90 634.571 0.15759E-02 -0.29255 0.018822 0.855872E-01 0.992092

91 638.320 0.15666E-02 -0.13715 0.008824 0.188115E-01 0.992122

92 639.362 0.15641E-02 0.40668 0.026164 0.165390 0.992393

93 648.029 0.15431E-02 -0.82619 0.053154 0.682591 0.993512

94 657.554 0.15208E-02 0.95995 0.061759 0.921506 0.995022

95 661.392 0.15120E-02 0.65989 0.042454 0.435453 0.99573596 662.312 0.15099E-02 1.2389 0.079703 1.53476 0.998250

97 665.951 0.15016E-02 0.37974 0.024431 0.144202 0.998486

98 667.561 0.14980E-02 0.72144 0.046414 0.520478 0.999339

99 676.943 0.14772E-02 -0.62324 0.040097 0.388426 0.999975

100 683.029 0.14641E-02 -0.12238 0.007873 0.149759E-01 1.00000


8/18/2019 40070068


- 101 -




1 3 3 .9 53 0 0. 29 45 3 E- 01 - 7 .9 7 88 0. 64 34 6 2 6 3 .6 6 06 0. 105 6 61

2 44.8584 0.22292E-01 -0.91682 0.073939 0.840566 0.107056

3 45.6437 0.21909E-01 -6.6669 0.537664 44.4476 0.180828

4 65.4179 0.15286E-01 -1.1019 0.088863 1.21414 0.182843

5 67.0526 0.14914E-01 -3.2648 0.263296 10.6590 0.200534

6 81.8060 0.12224E-01 -2.0592 0.166067 4.24024 0.207572

7 85.2742 0.11727E-01 -12.400 1.000000 153.754 0.462765

8 9 7 .3 88 7 0. 10 26 8E- 01 6 .8 902 0. 55 5 67 0 4 7. 47 4 4 0 .5 41 56 0

9 113.657 0.87984E-02 6.0823 0.490516 36.9941 0.602961

10 122.479 0.81647E-02 -1.6664 0.134389 2.77687 0.607570

11 131.087 0.76285E-02 1.9590 0.157984 3.83752 0.613940

12 143.836 0.69524E-02 -0.43086 0.034748 0.185643 0.614248

13 145.991 0.68497E-02 1.1647 0.093930 1.35653 0.616499

14 169.050 0.59154E-02 7.5849 0.611699 57.5310 0.711986

15 172.306 0.58036E-02 1.1947 0.096346 1.42721 0.714355

16 174.286 0.57377E-02 -0.50817E-01 0.004098 0.258236E-02 0.714359

17 179.076 0.55842E-02 -2.1795 0.175773 4.75040 0.722244

18 183.050 0.54630E-02 -4.1727 0.336518 17.4118 0.751143

19 195.622 0.51119E-02 -1.6418 0.132402 2.69536 0.755617

20 200.515 0.49871E-02 1.1236 0.090615 1.26249 0.757712

21 206.568 0.48410E-02 -1.4114 0.113823 1.99197 0.761018

22 226.687 0.44114E-02 1.0127 0.081671 1.02557 0.762721

23 252.462 0.39610E-02 -1.7553 0.141558 3.08102 0.767834

24 255.195 0.39186E-02 4.1319 0.333225 17.0727 0.796171

25 271.977 0.36768E-02 -1.4233 0.114787 2.02587 0.799533

26 274.982 0.36366E-02 4.5586 0.367634 20.7805 0.834024

27 280.562 0.35643E-02 -1.6605 0.133913 2.75723 0.83860028 283.632 0.35257E-02 0.56927 0.045909 0.324064 0.839138

29 286.047 0.34959E-02 1.5104 0.121808 2.28127 0.842924

30 290.464 0.34428E-02 -0.35115 0.028319 0.123307 0.843129

31 305.722 0.32709E-02 0.74882 0.060390 0.560727 0.844059

32 314.454 0.31801E-02 1.3955 0.112540 1.94732 0.847291

33 324.195 0.30846E-02 2.2811 0.183961 5.20329 0.855928

34 329.678 0.30333E-02 -0.38395 0.030964 0.147414 0.856172

35 336.280 0.29737E-02 0.35626 0.028731 0.126918 0.856383

3 6 3 4 2. 61 5 0. 29 187 E- 02 0. 42 99 1 0. 03 4 67 1 0 .184 822 0 .85 6 69 0

37 354.355 0.28220E-02 0.55623 0.044858 0.309394 0.857203

38 359.909 0.27785E-02 -0.45015 0.036303 0.202632 0.857540

39 367.613 0.27203E-02 0.91716E-01 0.007397 0.841186E-02 0.857553

40 367.885 0.27182E-02 -0.45839 0.036968 0.210124 0.85790241 377.377 0.26499E-02 -0.64447 0.051974 0.415341 0.858592

42 381.161 0.26236E-02 1.1081 0.089366 1.22792 0.860630

43 382.096 0.26171E-02 0.85192E-01 0.006870 0.725768E-02 0.860642

44 398.659 0.25084E-02 -0.85069 0.068606 0.723681 0.861843

45 401.855 0.24885E-02 0.93297 0.075241 0.870439 0.863288

46 404.250 0.24737E-02 0.33456 0.026981 0.111932 0.863473

47 410.703 0.24348E-02 0.53922E-01 0.004349 0.290758E-02 0.863478

48 413.920 0.24159E-02 1.0403 0.083894 1.08214 0.865274

49 419.937 0.23813E-02 1.0510 0.084761 1.10464 0.867108

50 425.245 0.23516E-02 0.41736 0.033659 0.174189 0.867397

51 431.733 0.23162E-02 1.5336 0.123676 2.35178 0.871300

8/18/2019 40070068


- 102 -

52 438.884 0.22785E-02 1.1410 0.092020 1.30195 0.873461

53 449.932 0.22226E-02 -1.1993 0.096719 1.43831 0.875848

54 455.319 0.21963E-02 -1.4077 0.113524 1.98153 0.879137

55 457.660 0.21850E-02 0.98778 0.079662 0.975717 0.880757

56 464.388 0.21534E-02 -2.3277 0.187720 5.41811 0.889749

57 472.713 0.21154E-02 0.59441 0.047937 0.353326 0.89033658 479.253 0.20866E-02 -1.4048 0.113290 1.97339 0.893611

59 488.040 0.20490E-02 -0.44937 0.036240 0.201935 0.893946

60 495.781 0.20170E-02 1.0439 0.084188 1.08975 0.895755

61 501.777 0.19929E-02 0.92869 0.074896 0.862464 0.897186

62 509.771 0.19617E-02 -1.3035 0.105125 1.69916 0.900007

63 514.573 0.19434E-02 3.0018 0.242086 9.01084 0.914962

64 518.643 0.19281E-02 1.6520 0.133225 2.72894 0.919492

65 526.119 0.19007E-02 -2.6641 0.214848 7.09719 0.931271

66 527.560 0.18955E-02 -3.0972 0.249776 9.59236 0.947192

67 532.041 0.18796E-02 0.29464 0.023762 0.868136E-01 0.947336

68 535.133 0.18687E-02 -0.49021 0.039534 0.240302 0.947735

69 541.867 0.18455E-02 -1.5456 0.124648 2.38891 0.951700

70 544.620 0.18361E-02 -1.1052 0.089131 1.22148 0.953727

71 546.625 0.18294E-02 1.1658 0.094015 1.35901 0.955983

72 549.052 0.18213E-02 2.7679 0.223224 7.66137 0.968699

73 554.204 0.18044E-02 -1.3113 0.105756 1.71962 0.971553

74 557.972 0.17922E-02 0.92628 0.074701 0.857992 0.972977

75 562.833 0.17767E-02 0.28058 0.022628 0.787252E-01 0.973108

76 565.754 0.17676E-02 -2.3045 0.185853 5.31086 0.981923

77 573.064 0.17450E-02 -1.1656 0.094002 1.35864 0.984178

78 579.509 0.17256E-02 0.30324 0.024455 0.919557E-01 0.984330

79 584.647 0.17104E-02 0.26830 0.021638 0.719853E-01 0.984450

80 588.617 0.16989E-02 -0.33331 0.026880 0.111094 0.984634

81 588.824 0.16983E-02 0.29872 0.024091 0.892358E-01 0.984782

82 595.765 0.16785E-02 -0.54329 0.043815 0.295165 0.985272

83 600.929 0.16641E-02 0.18292 0.014752 0.334610E-01 0.985328

84 608.913 0.16423E-02 -0.15427 0.012441 0.237996E-01 0.98536785 612.445 0.16328E-02 0.21625 0.017440 0.467622E-01 0.985445

86 614.022 0.16286E-02 -0.31597 0.025482 0.998368E-01 0.985610

87 619.817 0.16134E-02 0.72011 0.058075 0.518559 0.986471

88 623.534 0.16038E-02 -0.59388 0.047894 0.352689 0.987057

89 632.681 0.15806E-02 0.71360 0.057549 0.509220 0.987902

90 634.571 0.15759E-02 -0.44986 0.036280 0.202376 0.988238

91 638.320 0.15666E-02 0.81072 0.065382 0.657263 0.989328

92 639.362 0.15641E-02 -0.79190 0.063865 0.627113 0.990369

93 648.029 0.15431E-02 -0.22101 0.017824 0.488452E-01 0.990450

94 657.554 0.15208E-02 -1.7576 0.141743 3.08910 0.995578

95 661.392 0.15120E-02 0.80978 0.065306 0.655746 0.996666

96 662.312 0.15099E-02 -0.41321E-01 0.003332 0.170739E-02 0.996669

97 665.951 0.15016E-02 -0.74303 0.059923 0.552091 0.99758598 667.561 0.14980E-02 -0.61926 0.049942 0.383488 0.998222

99 676.943 0.14772E-02 0.86325 0.069618 0.745203 0.999458

100 683.029 0.14641E-02 -0.57122 0.046067 0.326296 1.00000

S UM O F EF F EC TI VE M ASS ES= 6 02. 500

8/18/2019 40070068


- 103 -




1 33.9530 0.29453E-01 0.23461 0.013948 0.550398E-01 0.790842E-04

2 44.8584 0.22292E-01 -16.820 1.000000 282.896 0.406559

3 45.6437 0.21909E-01 8.6498 0.514271 74.8187 0.514063

4 65.4179 0.15286E-01 11.231 0.667719 126.129 0.695292

5 67.0526 0.14914E-01 7.6783 0.456512 58.9564 0.780004

6 81.8060 0.12224E-01 8.5193 0.506514 72.5787 0.884289

7 85.2742 0.11727E-01 -3.6023 0.214176 12.9768 0.902935

8 97.3887 0.10268E-01 2.6461 0.157324 7.00191 0.912995

9 113.657 0.87984E-02 1.2054 0.071666 1.45297 0.915083

10 122.479 0.81647E-02 0.75207 0.044714 0.565606 0.915896

11 131.087 0.76285E-02 2.9165 0.173398 8.50578 0.928117

12 143.836 0.69524E-02 -0.49170 0.029234 0.241766 0.928465

13 145.991 0.68497E-02 -0.19640 0.011677 0.385711E-01 0.928520

14 169.050 0.59154E-02 0.10383 0.006173 0.107803E-01 0.928536

15 172.306 0.58036E-02 0.54818 0.032592 0.300501 0.928967

16 174.286 0.57377E-02 -0.39015E-01 0.002320 0.152214E-02 0.928970

17 179.076 0.55842E-02 -0.24143E-01 0.001435 0.582874E-03 0.928970

18 183.050 0.54630E-02 -1.6385 0.097419 2.68483 0.932828

19 195.622 0.51119E-02 -0.26847 0.015962 0.720755E-01 0.932932

20 200.515 0.49871E-02 -0.50737 0.030166 0.257423 0.933302

21 206.568 0.48410E-02 0.44361 0.026375 0.196791 0.933584

22 226.687 0.44114E-02 1.1835 0.070362 1.40058 0.935597

23 252.462 0.39610E-02 -1.9585 0.116441 3.83567 0.941108

24 255.195 0.39186E-02 -1.9461 0.115707 3.78746 0.946550

25 271.977 0.36768E-02 -1.0955 0.065134 1.20015 0.948275

26 274.982 0.36366E-02 0.61504 0.036567 0.378275 0.948818

27 280.562 0.35643E-02 -0.38732 0.023028 0.150016 0.94903428 283.632 0.35257E-02 -0.89844E-01 0.005342 0.807195E-02 0.949045

29 286.047 0.34959E-02 -0.68357 0.040641 0.467265 0.949717

30 290.464 0.34428E-02 -0.96846E-01 0.005758 0.937909E-02 0.949730

31 305.722 0.32709E-02 -0.42512E-02 0.000253 0.180724E-04 0.949730

32 314.454 0.31801E-02 1.3072 0.077718 1.70870 0.952185

33 324.195 0.30846E-02 0.13127 0.007805 0.172326E-01 0.952210

34 329.678 0.30333E-02 0.67000 0.039835 0.448904 0.952855

35 336.280 0.29737E-02 0.70982 0.042202 0.503846 0.953579

36 342.615 0.29187E-02 -0.52923 0.031465 0.280087 0.953981

37 354.355 0.28220E-02 0.22799 0.013555 0.519804E-01 0.954056

38 359.909 0.27785E-02 0.21692 0.012897 0.470546E-01 0.954124

39 367.613 0.27203E-02 0.13444 0.007993 0.180731E-01 0.954150

40 367.885 0.27182E-02 -0.54087E-01 0.003216 0.292538E-02 0.95415441 377.377 0.26499E-02 1.2157 0.072278 1.47786 0.956277

42 381.161 0.26236E-02 -0.16744 0.009955 0.280376E-01 0.956318

43 382.096 0.26171E-02 0.16750 0.009959 0.280578E-01 0.956358

44 398.659 0.25084E-02 -0.34357E-01 0.002043 0.118044E-02 0.956360

45 401.855 0.24885E-02 0.40703 0.024200 0.165675 0.956598

46 404.250 0.24737E-02 0.50801 0.030203 0.258072 0.956969

47 410.703 0.24348E-02 0.33971 0.020198 0.115405 0.957134

48 413.920 0.24159E-02 -0.27120 0.016124 0.735488E-01 0.957240

49 419.937 0.23813E-02 0.97777 0.058133 0.956026 0.958614

50 425.245 0.23516E-02 -0.51036 0.030343 0.260466 0.958988

51 431.733 0.23162E-02 0.81308E-01 0.004834 0.661093E-02 0.958998

8/18/2019 40070068


- 104 -

52 438.884 0.22785E-02 0.51574 0.030663 0.265992 0.959380

53 449.932 0.22226E-02 -1.0701 0.063621 1.14505 0.961025

5 4 4 5 5. 31 9 0. 21 96 3 E- 02 - 0. 22 49 1 0. 013 3 72 0. 505 86 5 E- 01 0 .9 61 09 8

55 457.660 0.21850E-02 1.6890 0.100420 2.85275 0.965197

56 464.388 0.21534E-02 -0.75066 0.044631 0.563498 0.966006

57 472.713 0.21154E-02 0.48701 0.028955 0.237176 0.96634758 479.253 0.20866E-02 -0.83309 0.049531 0.694036 0.967344

59 488.040 0.20490E-02 -0.38316 0.022780 0.146809 0.967555

60 495.781 0.20170E-02 0.19914 0.011840 0.396570E-01 0.967612

61 501.777 0.19929E-02 -0.39775 0.023648 0.158207 0.967840

62 509.771 0.19617E-02 -0.43716E-01 0.002599 0.191113E-02 0.967842

63 514.573 0.19434E-02 1.4549 0.086501 2.11673 0.970884

64 518.643 0.19281E-02 1.0794 0.064178 1.16520 0.972558

65 526.119 0.19007E-02 -0.37096 0.022056 0.137614 0.972756

66 527.560 0.18955E-02 -1.4011 0.083301 1.96305 0.975576

67 532.041 0.18796E-02 -0.45964 0.027328 0.211265 0.975880

68 535.133 0.18687E-02 0.46291E-01 0.002752 0.214287E-02 0.975883

69 541.867 0.18455E-02 -1.1045 0.065668 1.21992 0.977636

7 0 5 4 4. 62 0 0 .1 83 6 1E- 02 - 0. 46 5 90 0. 027 7 00 0. 217 06 0 0. 97 7 94 8

71 546.625 0.18294E-02 1.3020 0.077408 1.69512 0.980383

72 549.052 0.18213E-02 0.89494 0.053208 0.800918 0.981534

73 554.204 0.18044E-02 0.40807 0.024262 0.166523 0.981773

74 557.972 0.17922E-02 0.77781E-01 0.004624 0.604995E-02 0.981782

7 5 5 6 2. 83 3 0. 17 7 67 E- 02 0. 53 3 68 0. 03 17 30 0 .284 810 0 .9 82 19 1

76 565.754 0.17676E-02 -0.23449 0.013941 0.549837E-01 0.982270

77 573.064 0.17450E-02 0.16379 0.009738 0.268257E-01 0.982309

78 579.509 0.17256E-02 0.34706 0.020634 0.120450 0.982482

79 584.647 0.17104E-02 0.72087 0.042859 0.519652 0.983229

80 588.617 0.16989E-02 0.11781 0.007004 0.138791E-01 0.983249

81 588.824 0.16983E-02 -0.66621 0.039609 0.443837 0.983886

82 595.765 0.16785E-02 0.41406 0.024618 0.171443 0.984133

83 600.929 0.16641E-02 0.44540 0.026481 0.198383 0.984418

84 608.913 0.16423E-02 0.32958E-01 0.001959 0.108620E-02 0.98441985 612.445 0.16328E-02 0.10587E-01 0.000629 0.112082E-03 0.984419

86 614.022 0.16286E-02 0.43120 0.025637 0.185932 0.984687

87 619.817 0.16134E-02 0.80260 0.047719 0.644174 0.985612

88 623.534 0.16038E-02 -0.16188 0.009625 0.262065E-01 0.985650

89 632.681 0.15806E-02 -0.61452 0.036536 0.377633 0.986192

90 634.571 0.15759E-02 -0.12729 0.007568 0.162021E-01 0.986216

91 638.320 0.15666E-02 -0.59886 0.035605 0.358638 0.986731

92 639.362 0.15641E-02 1.0434 0.062035 1.08867 0.988295

93 648.029 0.15431E-02 0.40985 0.024368 0.167977 0.988537

94 657.554 0.15208E-02 1.9166 0.113948 3.67317 0.993814

95 661.392 0.15120E-02 -0.43368 0.025785 0.188081 0.994085

96 662.312 0.15099E-02 -0.60184 0.035782 0.362206 0.994605

97 665.951 0.15016E-02 0.51653 0.030710 0.266803 0.99498898 667.561 0.14980E-02 1.2401 0.073733 1.53797 0.997198

99 676.943 0.14772E-02 -1.0797 0.064196 1.16584 0.998873

100 683.029 0.14641E-02 0.88545 0.052644 0.784025 1.00000


8/18/2019 40070068


- 105 -




1 33.9530 0.29453E-01 772.98 0.037633 597503. 0.601573E-03

2 44.8584 0.22292E-01 -20540. 1.000000 0.421886E+09 0.425361

3 45.6437 0.21909E-01 6478.9 0.315429 0.419757E+08 0.467622

4 65.4179 0.15286E-01 15258. 0.742844 0.232804E+09 0.702011

5 67.0526 0.14914E-01 10699. 0.520867 0.114459E+09 0.817250

6 81.8060 0.12224E-01 5673.4 0.276215 0.321876E+08 0.849656

7 85.2742 0.11727E-01 -3721.2 0.181169 0.138473E+08 0.863598

8 97.3887 0.10268E-01 3828.5 0.186392 0.146572E+08 0.878355

9 113.657 0.87984E-02 1455.4 0.070858 0.211824E+07 0.880488

10 122.479 0.81647E-02 1848.6 0.090002 0.341742E+07 0.883928

11 131.087 0.76285E-02 2685.5 0.130747 0.721208E+07 0.891190

12 14 3 .83 6 0 .6 9 52 4E- 02 - 5 09 .8 1 0. 024 820 25 9 905 . 0. 89 14 51

13 145.991 0.68497E-02 -536.53 0.026121 287864. 0.891741

14 169.050 0.59154E-02 118.87 0.005787 14130.1 0.891755

15 172.306 0.58036E-02 801.41 0.039017 642254. 0.892402

16 174.286 0.57377E-02 -132.23 0.006438 17483.6 0.892420

17 179.076 0.55842E-02 -63.164 0.003075 3989.75 0.892424

18 183.050 0.54630E-02 -2187.8 0.106514 0.478635E+07 0.897243

19 195.622 0.51119E-02 -2.6775 0.000130 7.16913 0.897243

20 200.515 0.49871E-02 -634.66 0.030899 402795. 0.897648

21 206.568 0.48410E-02 726.73 0.035381 528134. 0.898180

22 226.687 0.44114E-02 1606.2 0.078199 0.257983E+07 0.900777

23 252.462 0.39610E-02 -2414.5 0.117552 0.582982E+07 0.906647

24 255.195 0.39186E-02 -2656.2 0.129322 0.705564E+07 0.913750

25 271.977 0.36768E-02 -872.50 0.042478 761249. 0.914517

26 274.982 0.36366E-02 707.97 0.034468 501227. 0.915021

27 280.562 0.35643E-02 -367.50 0.017892 135059. 0.91515728 283.632 0.35257E-02 -481.85 0.023459 232184. 0.915391

29 286.047 0.34959E-02 -1016.2 0.049474 0.103263E+07 0.916431

30 290.464 0.34428E-02 -119.82 0.005834 14357.8 0.916445

31 305.722 0.32709E-02 -34.905 0.001699 1218.37 0.916447

3 2 3 14 .4 5 4 0. 3180 1E- 02 18 57 .8 0. 09 04 4 8 0 .3 45 13 9E+ 07 0. 91 99 21

33 324.195 0.30846E-02 202.07 0.009838 40834.0 0.919963

34 329.678 0.30333E-02 1410.7 0.068681 0.199005E+07 0.921966

35 336.280 0.29737E-02 1197.9 0.058319 0.143487E+07 0.923411

36 342.615 0.29187E-02 -622.77 0.030320 387837. 0.923801

37 354.355 0.28220E-02 481.54 0.023444 231880. 0.924035

38 359.909 0.27785E-02 342.83 0.016691 117535. 0.924153

39 367.613 0.27203E-02 208.89 0.010170 43633.9 0.924197

40 367.885 0.27182E-02 -106.07 0.005164 11251.4 0.92420841 377.377 0.26499E-02 1216.0 0.059203 0.147868E+07 0.925697

42 381.161 0.26236E-02 -385.38 0.018763 148518. 0.925847

43 382.096 0.26171E-02 -251.74 0.012256 63372.1 0.925910

44 398.659 0.25084E-02 178.69 0.008700 31929.3 0.925943

45 401.855 0.24885E-02 -56.900 0.002770 3237.59 0.925946

46 404.250 0.24737E-02 223.89 0.010900 50125.6 0.925996

47 410.703 0.24348E-02 512.52 0.024953 262681. 0.926261

48 413.920 0.24159E-02 46.807 0.002279 2190.90 0.926263

49 419.937 0.23813E-02 1286.8 0.062649 0.165584E+07 0.927930

50 425.245 0.23516E-02 -973.18 0.047380 947075. 0.928884

51 431.733 0.23162E-02 300.19 0.014615 90111.5 0.928974

8/18/2019 40070068


- 106 -

52 438.884 0.22785E-02 761.70 0.037084 580182. 0.929559

53 449.932 0.22226E-02 -1501.0 0.073075 0.225287E+07 0.931827

54 455.319 0.21963E-02 -125.17 0.006094 15668.6 0.931842

55 457.660 0.21850E-02 1745.9 0.084999 0.304807E+07 0.934911

56 464.388 0.21534E-02 -1020.9 0.049701 0.104216E+07 0.935961

57 472.713 0.21154E-02 1170.5 0.056985 0.136999E+07 0.93734058 479.253 0.20866E-02 -1470.4 0.071590 0.216222E+07 0.939517

59 488.040 0.20490E-02 -558.79 0.027205 312248. 0.939831

60 495.781 0.20170E-02 630.87 0.030715 398000. 0.940232

61 501.777 0.19929E-02 -429.45 0.020908 184429. 0.940418

62 509.771 0.19617E-02 -179.55 0.008741 32237.6 0.940450

63 514.573 0.19434E-02 2176.4 0.105960 0.473677E+07 0.945219

64 518.643 0.19281E-02 1741.3 0.084775 0.303203E+07 0.948272

65 526.119 0.19007E-02 -377.13 0.018361 142225. 0.948415

66 527.560 0.18955E-02 -1531.9 0.074580 0.234663E+07 0.950778

67 532.041 0.18796E-02 -1001.9 0.048780 0.100387E+07 0.951788

68 535.133 0.18687E-02 283.54 0.013804 80392.6 0.951869

69 541.867 0.18455E-02 -1481.5 0.072126 0.219473E+07 0.954079

70 544.620 0.18361E-02 -512.92 0.024972 263091. 0.954344

71 546.625 0.18294E-02 1754.6 0.085425 0.307866E+07 0.957443

72 549.052 0.18213E-02 1375.3 0.066955 0.189132E+07 0.959348

73 554.204 0.18044E-02 844.21 0.041101 712688. 0.960065

74 557.972 0.17922E-02 -142.97 0.006960 20439.5 0.960086

75 562.833 0.17767E-02 1014.4 0.049385 0.102893E+07 0.961122

76 565.754 0.17676E-02 85.195 0.004148 7258.25 0.961129

77 573.064 0.17450E-02 491.27 0.023918 241341. 0.961372

78 579.509 0.17256E-02 604.26 0.029419 365136. 0.961740

79 584.647 0.17104E-02 1246.3 0.060675 0.155314E+07 0.963303

80 588.617 0.16989E-02 157.00 0.007644 24649.8 0.963328

81 588.824 0.16983E-02 -1061.9 0.051700 0.112766E+07 0.964463

82 595.765 0.16785E-02 579.94 0.028235 336329. 0.964802

83 600.929 0.16641E-02 737.03 0.035883 543209. 0.965349

84 608.913 0.16423E-02 43.297 0.002108 1874.61 0.96535185 612.445 0.16328E-02 -20.097 0.000978 403.896 0.965351

86 614.022 0.16286E-02 760.65 0.037033 578582. 0.965934

87 619.817 0.16134E-02 1389.1 0.067629 0.192956E+07 0.967877

88 623.534 0.16038E-02 -155.36 0.007564 24137.0 0.967901

89 632.681 0.15806E-02 -1355.8 0.066006 0.183808E+07 0.969751

90 634.571 0.15759E-02 -49.800 0.002425 2480.04 0.969754

91 638.320 0.15666E-02 -1092.3 0.053177 0.119301E+07 0.970955

92 639.362 0.15641E-02 1225.3 0.059657 0.150148E+07 0.972467

93 648.029 0.15431E-02 1239.4 0.060339 0.153599E+07 0.974013

94 657.554 0.15208E-02 3501.6 0.170480 0.122614E+08 0.986358

95 661.392 0.15120E-02 -984.36 0.047924 968963. 0.987334

96 662.312 0.15099E-02 -1172.6 0.057091 0.137507E+07 0.988718

97 665.951 0.15016E-02 705.54 0.034350 497780. 0.98921998 667.561 0.14980E-02 2212.7 0.107727 0.489600E+07 0.994149

99 676.943 0.14772E-02 -1767.3 0.086043 0.312338E+07 0.997293

100 683.029 0.14641E-02 1639.6 0.079827 0.268842E+07 1.00000


8/18/2019 40070068


- 107 -




1 33.9530 0.29453E-01 1470.1 0.110477 0.216123E+07 0.372235E-02

2 44.8584 0.22292E-01 13307. 1.000000 0.177076E+09 0.308705

3 45.6437 0.21909E-01 -8372.0 0.629141 0.700900E+08 0.429423

4 65.4179 0.15286E-01 9958.5 0.748363 0.991710E+08 0.600227

5 6 7 .05 26 0. 14 9 14 E- 01 5 6 76 .2 0 .4 26 5 61 0 .3 221 98E+ 08 0. 65 5 72 0

6 81.8060 0.12224E-01 -10928. 0.821237 0.119426E+09 0.861410

7 85 .27 4 2 0 .1 17 27 E- 01 19 9 3. 0 0. 14 9 77 2 0 .3 97 212E+ 07 0. 86 825 1

8 97.3887 0.10268E-01 2638.6 0.198284 0.696205E+07 0.880242

9 113.657 0.87984E-02 -1377.8 0.103542 0.189844E+07 0.883512

10 122.479 0.81647E-02 -803.39 0.060374 645442. 0.884623

11 131.087 0.76285E-02 -5030.7 0.378053 0.253084E+08 0.928213

12 143.836 0.69524E-02 1124.1 0.084474 0.126360E+07 0.930389

13 145.991 0.68497E-02 621.93 0.046737 386796. 0.931055

14 169.050 0.59154E-02 56.383 0.004237 3179.09 0.931061

15 172.306 0.58036E-02 357.99 0.026903 128160. 0.931281

16 174.286 0.57377E-02 -286.53 0.021532 82098.7 0.931423

17 179.076 0.55842E-02 353.02 0.026529 124620. 0.931637

18 183.050 0.54630E-02 -984.32 0.073970 968881. 0.933306

19 195.622 0.51119E-02 490.22 0.036839 240312. 0.933720

20 20 0. 51 5 0 .4 9 87 1E- 02 4 6 4. 91 0. 03 4 93 8 216 14 6. 0 .9 34 09 2

21 20 6. 56 8 0 .4 84 10E- 02 - 227 .7 0 0. 017 111 5 184 8.0 0. 93 4 182

22 226.687 0.44114E-02 633.44 0.047602 401247. 0.934873

23 252.462 0.39610E-02 1171.8 0.088057 0.137306E+07 0.937237

24 255.195 0.39186E-02 -199.77 0.015013 39909.3 0.937306

25 271.977 0.36768E-02 1250.4 0.093962 0.156339E+07 0.939999

26 274.982 0.36366E-02 487.04 0.036600 237204. 0.940407

27 280.562 0.35643E-02 138.70 0.010423 19238.7 0.94044128 283.632 0.35257E-02 -24.856 0.001868 617.843 0.940442

29 286.047 0.34959E-02 -239.26 0.017980 57247.1 0.940540

30 290.464 0.34428E-02 96.212 0.007230 9256.68 0.940556

3 1 3 05 .7 22 0 .3 27 09 E- 02 - 6 52. 71 0. 04 90 50 4 26 03 6. 0. 94 129 0

32 314.454 0.31801E-02 1043.0 0.078378 0.108779E+07 0.943163

33 324.195 0.30846E-02 -684.07 0.051407 467950. 0.943969

34 329.678 0.30333E-02 -891.39 0.066986 794571. 0.945338

35 336.280 0.29737E-02 -488.76 0.036730 238886. 0.945749

36 342.615 0.29187E-02 443.00 0.033291 196250. 0.946087

37 354.355 0.28220E-02 -263.39 0.019793 69372.0 0.946207

38 359.909 0.27785E-02 -900.03 0.067636 810049. 0.947602

39 367.613 0.27203E-02 309.13 0.023231 95562.1 0.947767

40 367.885 0.27182E-02 504.10 0.037883 254122. 0.94820441 377.377 0.26499E-02 -1266.7 0.095187 0.160441E+07 0.950968

42 381.161 0.26236E-02 -147.83 0.011109 21852.7 0.951005

43 382.096 0.26171E-02 -885.00 0.066506 783227. 0.952354

44 398.659 0.25084E-02 111.14 0.008352 12351.7 0.952375

45 401.855 0.24885E-02 -1126.6 0.084661 0.126920E+07 0.954561

46 404.250 0.24737E-02 -1184.7 0.089025 0.140342E+07 0.956979

47 410.703 0.24348E-02 140.05 0.010525 19615.4 0.957012

48 413.920 0.24159E-02 456.17 0.034280 208088. 0.957371

49 419.937 0.23813E-02 -488.15 0.036684 238289. 0.957781

50 425.245 0.23516E-02 -61.995 0.004659 3843.40 0.957788

51 431.733 0.23162E-02 495.15 0.037210 245174. 0.958210

8/18/2019 40070068


- 108 -

52 438.884 0.22785E-02 -463.18 0.034807 214533. 0.958580

53 449.932 0.22226E-02 526.66 0.039578 277373. 0.959057

54 455.319 0.21963E-02 127.61 0.009590 16285.0 0.959085

55 457.660 0.21850E-02 -1625.0 0.122118 0.264069E+07 0.963633

5 6 4 6 4. 38 8 0. 215 34 E- 02 - 207 .88 0. 015 6 22 4 3 215 .2 0. 96 3 708

5 7 4 7 2. 71 3 0. 21 15 4 E- 02 10 05 .1 0. 07 5 53 2 0 .101 023 E+ 07 0. 96 5 44 858 479.253 0.20866E-02 -2.3094 0.000174 5.33325 0.965448

59 488.040 0.20490E-02 -456.37 0.034295 208272. 0.965807

60 495.781 0.20170E-02 421.74 0.031693 177867. 0.966113

61 501.777 0.19929E-02 1805.6 0.135691 0.326032E+07 0.971728

62 509.771 0.19617E-02 -881.39 0.066235 776855. 0.973066

63 514.573 0.19434E-02 -444.02 0.033367 197155. 0.973406

64 518.643 0.19281E-02 188.55 0.014169 35552.1 0.973467

65 526.119 0.19007E-02 488.13 0.036682 238267. 0.973877

6 6 5 27 .5 6 0 0. 189 55 E- 02 5 9 2. 43 0. 04 4 520 3 509 7 6. 0 .9 74 4 82

67 532.041 0.18796E-02 69.895 0.005252 4885.28 0.974490

6 8 5 3 5. 13 3 0. 186 87 E- 02 85 4 .3 1 0. 06 4 20 0 7 29 84 3. 0 .9 75 7 47

6 9 5 4 1. 86 7 0. 18 45 5 E- 02 15 3 .5 1 0. 01 15 36 23 56 4 .0 0 .9 75 7 88

70 544.620 0.18361E-02 -182.43 0.013710 33282.2 0.975845

71 546.625 0.18294E-02 13.331 0.001002 177.715 0.975846

7 2 5 4 9. 05 2 0 .1 821 3E- 02 5 88. 41 0. 04 4 21 8 3 46 228. 0 .9 76 4 42

73 554.204 0.18044E-02 590.92 0.044407 349185. 0.977043

74 557.972 0.17922E-02 -405.15 0.030446 164148. 0.977326

75 562.833 0.17767E-02 1226.3 0.092155 0.150382E+07 0.979916

76 565.754 0.17676E-02 -906.64 0.068133 822000. 0.981332

7 7 5 7 3. 06 4 0. 17 4 50 E- 02 6 27 .5 8 0. 04 7 16 2 3 93 85 7. 0 .9 82 010

78 579.509 0.17256E-02 -114.31 0.008590 13066.6 0.982033

79 584.647 0.17104E-02 -568.21 0.042700 322858. 0.982589

80 588.617 0.16989E-02 -426.24 0.032032 181683. 0.982902

81 588.824 0.16983E-02 439.16 0.033002 192860. 0.983234

82 595.765 0.16785E-02 -224.73 0.016888 50504.9 0.983321

83 600.929 0.16641E-02 418.76 0.031469 175364. 0.983623

84 608.913 0.16423E-02 -344.18 0.025864 118457. 0.98382785 612.445 0.16328E-02 5.9456 0.000447 35.3501 0.983827

86 614.022 0.16286E-02 169.86 0.012764 28851.3 0.983877

87 619.817 0.16134E-02 574.28 0.043156 329800. 0.984445

88 623.534 0.16038E-02 -737.06 0.055389 543263. 0.985380

89 632.681 0.15806E-02 94.247 0.007082 8882.44 0.985396

90 634.571 0.15759E-02 1009.9 0.075894 0.101994E+07 0.987152

91 638.320 0.15666E-02 -1619.1 0.121673 0.262149E+07 0.991667

92 639.362 0.15641E-02 -533.64 0.040102 284769. 0.992158

93 648.029 0.15431E-02 45.191 0.003396 2042.19 0.992161

94 657.554 0.15208E-02 1070.0 0.080412 0.114500E+07 0.994133

95 661.392 0.15120E-02 -1447.8 0.108801 0.209618E+07 0.997744

96 662.312 0.15099E-02 441.89 0.033207 195268. 0.998080

97 665.951 0.15016E-02 -15.241 0.001145 232.290 0.99808098 667.561 0.14980E-02 258.09 0.019395 66608.8 0.998195

99 676.943 0.14772E-02 -347.17 0.026089 120526. 0.998403

100 683.029 0.14641E-02 -963.02 0.072369 927401. 1.00000


8/18/2019 40070068


- 109 -




1 33.9530 0.29453E-01 -4427.0 0.172732 0.195985E+08 0.141839E-01

2 44.8584 0.22292E-01 -2540.9 0.099141 0.645630E+07 0.188565E-01

3 45.6437 0.21909E-01 -2492.8 0.097265 0.621419E+07 0.233539E-01

4 65.4179 0.15286E-01 15495. 0.604569 0.240086E+09 0.197110

5 67.0526 0.14914E-01 -25629. 1.000000 0.656863E+09 0.672498

6 81.8060 0.12224E-01 -4735.1 0.184753 0.224212E+08 0.688725

7 85.2742 0.11727E-01 -13656. 0.532826 0.186486E+09 0.823689

8 97.3887 0.10268E-01 378.38 0.014764 143174. 0.823793

9 113.657 0.87984E-02 -5956.4 0.232405 0.354787E+08 0.849470

10 122.479 0.81647E-02 1037.1 0.040464 0.107549E+07 0.850248

11 131.087 0.76285E-02 696.84 0.027189 485581. 0.850600

12 143.836 0.69524E-02 -3541.1 0.138166 0.125393E+08 0.859675

13 145.991 0.68497E-02 -3897.3 0.152065 0.151891E+08 0.870667

14 169.050 0.59154E-02 -6725.5 0.262416 0.452329E+08 0.903403

15 172.306 0.58036E-02 -1708.0 0.066641 0.291711E+07 0.905515

16 174.286 0.57377E-02 394.97 0.015411 156002. 0.905628

17 179.076 0.55842E-02 1510.7 0.058943 0.228213E+07 0.907279

18 183.050 0.54630E-02 2655.8 0.103622 0.705312E+07 0.912384

19 195.622 0.51119E-02 1665.9 0.064999 0.277516E+07 0.914392

20 200.515 0.49871E-02 479.65 0.018715 230068. 0.914559

21 206.568 0.48410E-02 -47.155 0.001840 2223.57 0.914560

22 226.687 0.44114E-02 -272.18 0.010620 74079.3 0.914614

23 252.462 0.39610E-02 -500.43 0.019526 250435. 0.914795

24 255.195 0.39186E-02 3466.8 0.135266 0.120185E+08 0.923493

25 271.977 0.36768E-02 -769.09 0.030008 591507. 0.923921

26 274.982 0.36366E-02 6405.3 0.249919 0.410273E+08 0.953614

27 280.562 0.35643E-02 -3913.5 0.152696 0.153155E+08 0.96469828 283.632 0.35257E-02 1573.9 0.061411 0.247721E+07 0.966491

29 28 6. 04 7 0. 34 95 9 E- 02 - 23 6. 62 0. 009 23 2 5 5 988. 7 0. 96 6 53 1

30 290.464 0.34428E-02 1043.7 0.040725 0.108940E+07 0.967320

31 305.722 0.32709E-02 1606.6 0.062685 0.258110E+07 0.969188

32 314.454 0.31801E-02 1530.1 0.059702 0.234130E+07 0.970882

33 324.195 0.30846E-02 -263.13 0.010267 69239.5 0.970932

34 329.678 0.30333E-02 606.24 0.023654 367527. 0.971198

35 336.280 0.29737E-02 -500.97 0.019547 250974. 0.971380

36 342.615 0.29187E-02 1053.8 0.041119 0.111058E+07 0.972184

3 7 3 5 4. 35 5 0. 28 220 E- 02 25 3 .21 0. 00 988 0 6 411 7. 8 0 .9 72 23 0

38 359.909 0.27785E-02 -592.72 0.023127 351318. 0.972484

39 367.613 0.27203E-02 -0.24947 0.000010 0.622369E-01 0.972484

40 367.885 0.27182E-02 -467.93 0.018258 218958. 0.97264341 377.377 0.26499E-02 -1300.5 0.050744 0.169136E+07 0.973867

42 381.161 0.26236E-02 -762.41 0.029747 581263. 0.974288

43 382.096 0.26171E-02 -72.621 0.002833 5273.74 0.974291

4 4 3 9 8. 65 9 0. 25 084 E- 02 - 5 47 .14 0. 0213 4 8 29 9 36 6. 0. 97 4 508

45 401.855 0.24885E-02 891.37 0.034779 794548. 0.975083

46 404.250 0.24737E-02 868.43 0.033884 754171. 0.975629

47 410.703 0.24348E-02 1272.3 0.049641 0.161864E+07 0.976800

48 413.920 0.24159E-02 547.85 0.021376 300137. 0.977018

49 419.937 0.23813E-02 565.15 0.022051 319395. 0.977249

5 0 4 25 .24 5 0. 23 516 E- 02 - 83 2. 20 0. 03 24 7 0 6 9 25 5 3. 0. 97 7 75 0

51 431.733 0.23162E-02 -1035.1 0.040388 0.107145E+07 0.978525

8/18/2019 40070068


- 110 -

52 438.884 0.22785E-02 -120.97 0.004720 14634.9 0.978536

53 449.932 0.22226E-02 118.98 0.004642 14156.9 0.978546

54 455.319 0.21963E-02 154.36 0.006023 23827.6 0.978563

55 457.660 0.21850E-02 273.65 0.010677 74881.9 0.978618

56 464.388 0.21534E-02 -350.00 0.013656 122502. 0.978706

57 472.713 0.21154E-02 -1311.7 0.051180 0.172056E+07 0.97995158 479.253 0.20866E-02 545.97 0.021302 298080. 0.980167

59 488.040 0.20490E-02 250.66 0.009780 62829.6 0.980213

60 495.781 0.20170E-02 1245.9 0.048613 0.155229E+07 0.981336

61 501.777 0.19929E-02 459.55 0.017931 211189. 0.981489

62 509.771 0.19617E-02 538.36 0.021006 289833. 0.981699

6 3 5 14 .5 7 3 0. 19 4 34 E- 02 5 80. 20 0. 02 26 38 3 36 6 28. 0 .9 81 94 2

64 518.643 0.19281E-02 -1572.9 0.061372 0.247411E+07 0.983733

65 526.119 0.19007E-02 1502.6 0.058628 0.225781E+07 0.985367

66 527.560 0.18955E-02 -1331.1 0.051937 0.177184E+07 0.986649

67 532.041 0.18796E-02 -45.442 0.001773 2065.00 0.986651

68 535.133 0.18687E-02 -548.91 0.021417 301301. 0.986869

69 541.867 0.18455E-02 -482.44 0.018824 232753. 0.987037

70 544.620 0.18361E-02 -267.38 0.010432 71490.0 0.987089

71 546.625 0.18294E-02 -259.30 0.010117 67238.1 0.987138

72 549.052 0.18213E-02 -309.26 0.012067 95643.8 0.987207

73 554.204 0.18044E-02 -451.68 0.017624 204017. 0.987355

74 557.972 0.17922E-02 363.47 0.014182 132113. 0.987450

75 562.833 0.17767E-02 -0.76643E-01 0.000003 0.587415E-02 0.987450

76 565.754 0.17676E-02 1447.2 0.056467 0.209443E+07 0.988966

77 573.064 0.17450E-02 -1421.3 0.055457 0.202015E+07 0.990428

78 579.509 0.17256E-02 889.19 0.034694 790666. 0.991000

7 9 5 84 .6 4 7 0. 17 104 E- 02 87 9 .3 0 0. 03 4 30 8 7 73 16 6. 0 .9 91 56 0

80 588.617 0.16989E-02 292.23 0.011402 85400.5 0.991622

81 588.824 0.16983E-02 -258.76 0.010096 66956.4 0.991670

82 595.765 0.16785E-02 -1269.4 0.049530 0.161140E+07 0.992836

83 600.929 0.16641E-02 -493.79 0.019266 243825. 0.993013

84 6 08. 91 3 0. 16 4 23 E- 02 86 9 .86 0. 03 3 94 0 7 56 6 61. 0 .9 93 5 6085 612.445 0.16328E-02 1187.5 0.046334 0.141016E+07 0.994581

86 614.022 0.16286E-02 -1313.2 0.051238 0.172451E+07 0.995829

87 619.817 0.16134E-02 -708.51 0.027645 501991. 0.996192

88 623.534 0.16038E-02 49.818 0.001944 2481.85 0.996194

89 632.681 0.15806E-02 -519.91 0.020286 270303. 0.996390

90 634.571 0.15759E-02 1285.6 0.050161 0.165277E+07 0.997586

91 638.320 0.15666E-02 -1485.0 0.057942 0.220526E+07 0.999182

92 639.362 0.15641E-02 -550.16 0.021466 302680. 0.999401

93 648.029 0.15431E-02 13.436 0.000524 180.518 0.999401

94 657.554 0.15208E-02 -511.19 0.019945 261315. 0.999590

95 661.392 0.15120E-02 -560.13 0.021855 313743. 0.999817

96 662.312 0.15099E-02 -392.98 0.015333 154434. 0.999929

97 665.951 0.15016E-02 -6.7031 0.000262 44.9322 0.99992998 667.561 0.14980E-02 -46.370 0.001809 2150.22 0.999931

99 676.943 0.14772E-02 -210.64 0.008219 44370.6 0.999963

100 683.029 0.14641E-02 -227.14 0.008863 51593.1 1.00000


8/18/2019 40070068


- 111 -

제 3절 지진응답해석

1. 설계 지진하중

레일이송장치가 설치된 플랫폼의 위치는 EL. 82.13에 있다. 보수적인 평가를 위하

여 수조덮개가 설치되어 있는 원자로 수조 상부(EL 85.55)의 층응답 스펙트럼을 그대

로 사용하였다. 플랫폼의 보는 수조 벽에 볼트에 의하여 고정되어 있고 입력지진 스펙

트럼의 방향은 2개 수평과 1개의 수직방향으로 하였다[1].

2. 지진응답해석 결과

하나로 수조덮개에 대한ANSYS 구조해석 모델을 작성하고 이에 대한 동특성을 분

석한 뒤에 내진범주 I에 해당되는 설계지진하중을 적용하여 지진응답해석을 수행하였

다. 고차모드의 영향을 충분히 고려하기 위하여 모드 100개를 사용하였으며, 모드와

방향의 조합은 SRSS법으로 지진응답을 구하였다. 레일이송장치에 발생되는 부재력과

응력강도를 정적 해석 그리고 지진응답해석을 통해 구하였고, 허용 응력은 ASME Sec.

III NF에 따라 계산하였다. 모델 입력자료, 정적해석, 모드 해석 및 지진응답해석에 사

용된 ANSYS 입력 자료는 부록 I에 수록하였다. 하중 조합은 앞의 제 2장, 제 4절에

제시된 자중(DWT)과 지진하중(SSE)의 조합에 따라 다음과 같이 분류하였다.

- Design Condition 및 Service Level A : Dead Weight(DWT)

- Service Level D : DWT + SSE

레일이송장치의 각 운전조건에 대한 응력평가는 ASME SEC. III, Component

Supports (NF)의 Table NF-3523(b)-1에 기반을 두고 응력 평가를 수행하였다. 운전조

건 D에 대한 허용응력들은 설계조건 및 운전조건A의 허용응력에 해당되는 응력지수

를 곱한 값을 사용한다. 각 운전조건에 따른 응력지수들은 다음과 같다.

Design and Level A Level D

Ks 1.0 Appendix F

Km 1.0 Appendix F

레일이송장치의 판(shell)구조물에 대한 평가는 ASME Sec.III NF-3200 "Design

Rules for Plate and Shell-Type Support[3]"와 ASME Sec.III, Appendix F, "Rule for

8/18/2019 40070068


- 112 -

Evaluation of Service Loadings with Level D Service Limits"[4]에 따랐다.

Service Level D에 대한 응력 제한값은 다음과 같으며, 응력평가에 있어 보수적으

로 합응력을 막응력에 대한 제한값과 비교하였다. 여기서 Sm은 판이나 막구조물의 기

준 설계응력강도를 나타낸다. 일반적으로 판부재일 경우 Sm=115.1 MPa로 한다.

: for Components,

: for Plate and Shell Type Component

Supports,

위에 제시된 운전조건 A, D에 대한 ASME 제한값을 평가하기 위하여 표 38에는레일이송장치구조물의 최대 응력값을 나타내었고 그림104 ~ 그림 108 에 최대응력강

도 발생위치를 나타내었다.

표 38-1 Stress Intensities of Assembly Model for Dead weight and DWT Load

Component

Maximum Stress Intensity,

Pm (MPa)Material

Allowable Values

1.0S, 2.4SService

L evel A

Service

L evel D

Rail guide 9.16 < 12.82 <

S.S 304 115.1 276.3Platform beam(左) 7.72 < 10.46 <

Platform beam(中) 13.37 < 16.67 <

Platform beam(右) 13.47 < 19.54 <

표 38-2 Stress Intensities of Assembly Model for Dead weight and SSE Load

Component

Maximum Stress Intensity,

Pm + Pb (MPa)Material

Allowable Values

1.0S, 2.4SService

L evel A SSE

Service

L evel D

Rail guide 9.16 3.66 12.82

S.S 304 172.7, 414.5Platform beam(左) 7.72 2.74 10.46

Platform beam(中) 13.37 3.30 16.67

Platform beam(右) 13.47 6.07 19.54

8/18/2019 40070068


- 113 -

3. 피로 손상 평

레일이송장치에서 설계수명 동안 SSE 지진하중이 5회 발생하는 것을 고려하였다.

SSE 지진하중에 대하여 피로 평가를 위한 반복 응력횟수는 SSE에서 200회로 하였다.이에 대한 피로손상평가를 수행하기 위하여ASME, Sec. III, Appendix Fig. I-9.2.1 에

서 정의한 피로설계곡선[4]을 사용하였다.

앞의 결과로부터 운전조건 D에 대한 레일이송장치에서 발생된 교번응력강도는 보

여준 바와 같다.

Smax.sse = 19.6 MPa

보수적인 평가를 수행하기 위하여 응력집중계수, 3.0 값을 사용하였으며, 응력집중

계수를 곱하여 얻은 응력 크기는 다음과 같다.

Smax.sse = 19.6 MPa × 3.0 = 58.8 MPa

위의 58.8 MPa 은 SME, Sec. III, Appendix Fig. I-9.2.2 에서 정의한 피로설계곡선

[4]의 80MPa 이하의 응력 값이므로 피로에 의한 구조적 손상은 없는 것으로 평가된다.

8/18/2019 40070068


- 114 -

4. 구조건전성 평

1)수조 벽 브 라켓 (左 , 中 )의 용접 부

수조벽 브라켓은 수조벽면에 가이드레일을 지지하는 플랫폼 보(Beam)를 연결하는

판(plate)이다. 수조벽 브라켓은 좌측과 중앙의 총 2곳의 플랫폼 보를 각각 4개의 판으

로 지지하고 있다. 플랫폼 보와 수조 벽면 사이에 발생하는 최대 인장응력과 전단응력

을 계산하는 과정은 다음과 같다.

: 용접부의 유효면적(용접길이×용접두께/ )

: 용접부의 z축방향 관성모멘트

: 용접부의 y축방향 관성모멘트

: 용접부의 x축방향 극관성모멘트

: 단면중심에서 z축방향으로 가장 먼 용접부까지의 거리

: 단면중심에서 y축방향으로 가장 먼 용접부까지의 거리

각 서비스 레벨에 따라 건전성 평가는 표 39에 정리하였다. 플랫폼 보와 수조벽면

사이에 발생하는 응력비는 1미만의 값을 가지므로 SSE 지진하중에 대해 구조적으로

건전함을 확인할 수 있다.

8/18/2019 40070068


- 115 -

표 39-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Left and Middle Bracket Welding


Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

수조벽 브라켓(左) 4.17 < 0.11 <

N/A S.S. 3 04 124.1 82.7 N/A

수조벽 브라켓(中) 3.68 < 0.04 <



수조 벽 브 라켓 (左 ) 0.0336 0.0013

N/A

0.0011

수조 벽 브 라켓 (中 ) 0.0297 0.0005 0.0009

표 39-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Left and Middle Bracket Welding


Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress ShearStress BendingStress TensileStress ShearStress BendingStress

수조벽 브라켓(左) 5.94 < 0.26 <

N/A S.S. 3 04 297.8 198.5 N/A

수조벽 브라켓(中) 4.54 < 0.26 <



수조 벽 브 라켓 (左 ) 0.0360 0.0024

N/A

0.0013

수조 벽 브 라켓 (中 ) 0.0275 0.0024 0.0008

8/18/2019 40070068


- 116 -

2)수조벽 브라켓(右)의 볼트부

우측의 수조벽 브라켓은 좌측과 중앙의 수조벽 브라켓과는 달리 4개의 볼트(M19)

로 체결되어 있다. 플랫폼 보와 수조 벽면 사이에 발생하는 최대 인장응력과 전단응력을 계산하는 과정은 다음과 같다.

: 볼트의 유효단면적(M19 볼트)

: 볼트의 개수(4개)

: 4개의 볼트에 의한 z축방향 관성모멘트

: 4개의 볼트에 의한 y축방향 관성모멘트

: 4개의 볼트에 의한 x축방향 극관성모멘트

: z축방향의 볼트간의 거리의 1/2

: y축방향의 볼트간의 거리의 1/2

8/18/2019 40070068


- 117 -

표 40-1 Maximum Stress and Stress Ratio of Light Bracket Welding


Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

수조벽 브라켓(右) 0.59 < 0.56 < N/A A193 207 85.4 N/A



수조 벽 브 라켓 (右 ) 0.0029 0.0065 N/A 0.0001

표 40-2 Maximum Stress and Stress Ratio of Light Bracket Welding


Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

수조벽 브라켓(右) 0.69 < 1.11 < N/A S.S. 3 04 344.7 206.8 N/A



수조 벽 브 라켓 (右 ) 0.0020 0.0054 N/A 0.0000

8/18/2019 40070068


- 118 -

3) 플랫폼 보와 수조벽 브라켓의 볼트부

좌측과 중앙의 플랫폼 보는 수조벽 브라켓에 결합하여 6개의 볼트(M19)로 체결되

어진다. 이들 볼트는 재질이 A193으로서 ASME Sec. III NF와 Appendix F의 요건에따라 만족되어야 한다.


볼트에 발생하는 하중을 ASME 운전조건과 수조덮개의 상태에 따라 표 22에 나타내었

으며, ASME Code 요건에 따른 허용응력과 발생 최대응력 및 조합응력비를 나타내었

다.

Level A

인장응력: F tb = S u 3.33 = 207.0 MP a

전단응력: F vb =0.62S u

5= 85.4 MPa

조합응력:

≤

Level D

인장응력: F tb = min (Sy , 0.7Su )= 344.7 MPa

전단응력: F vb = min(0.6Sy , 0.42Su )= 206.8 MPa

조합응력:

≤

표 41에 보인 것과 같이 지지구조물과 벽면의 용접된 구조물 사이 체결된 볼트는

ASME의 요건을 만족하고 있어 구조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 119 -

표 41 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket Welding


Name ConditionStress(MPa)



플랫폼 보 &

수조벽브라켓(左)

Level A 0.64 < 4.16 <

N/A A193

207.0 85.4

N/ALevel D 0.99 < 8.75 < 344.7 206.8

플랫폼 보 &

수조벽브라켓(中)

Level A 1.38 < 3.03 <

N/A A193

207.0 85.4

N/ALevel D 1.70 < 6.76 < 344.7 206.8

Name

CaseCondition

Maximum Stress Ratio


플랫폼 보 &

수조벽브라켓(左)

Level A 0.0031 0.0487

N/A

0.0024

Level D 0.0029 0.0423 0.0018

플랫폼 보 &

수조벽브라켓(中)

Level A 0.0067 0.0355

N/A

0.0013

Level D 0.0049 0.0327 0.0011

8/18/2019 40070068


- 120 -

4) 플랫폼 보(右)와 수조벽 브라켓 용접부

우측의 플랫폼 보는 좌측과 중앙의 플랫폼 보와는 다르게 볼트로 체결되지 않고

수조벽 브라켓과 7mm 필렛용접에 의해 연결되어 있다. 플랫폼 보와 수조벽 브라켓용접부에 발생하는 최대 인장응력과 전단응력을 계산하는 과정은 다음과 같다.

: 용접부의 유효면적(용접길이×용접두께/ )

: 용접부의 z축방향 관성모멘트

: 용접부의 y축방향 관성모멘트

: 용접부의 x축방향 극관성모멘트

: 단면중심에서 z축방향으로 가장 먼 용접부까지의 거리

: 단면중심에서 y축방향으로 가장 먼 용접부까지의 거리

8/18/2019 40070068


- 121 -



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

수조벽 브라켓(右) 1.60 < 0.69 < N/A S.S. 304 124.1 82.7 N/A



수조 벽 브 라켓 (右 ) 0.0129 0.0084 N/A 0.0002



Components

Stress(MPa)

Materials


TensileStress

ShearStress

BendingStress

TensileStress

ShearStress

BendingStress

수조벽 브라켓(右) 1.62 < 1.60 < N/A S.S. 304 297.8 198.5 N/A



수조 벽 브 라켓 (右 ) 0.0098 0.0145 N/A 0.0003

8/18/2019 40070068


- 122 -

4) 레일가이드 브라켓 용접부

Upper rail guide에는 플랫폼 보와 연결을 위한 10mm 두께의 레일 브라켓이 부착

되어 있다. 레일 브라켓은 총 3개로 5mm 필렛, 7mm 필렛으로 용접되어 있다. 그림

78은 레일 브라켓의 필렛 위치를 나타내고 있다.보수적인 평가를 위하여 최대 응력강도가 용접부에 작용한다고 가정하였고, DWT

및 SSE 지진응답해석으로 얻어진 레일 브라켓의 최대 응력강도가 운전조건 D에 대한

허용응력(372.2 MPa) 이하를 만족하여 구조적으로 건전함을 알 수 있다.



a. 레일가이드 (左)


부재두께×

×

× , OK


부재두께×

×

×

, OK

b. 레일가이드 (中)


부재두께×

×

× , OK


부재두께×

×

×

, OK

c. 레일가이드 (右)

용접유효두께×부재두께×

×

× , OK


부재두께×

×

×

, OK

8/18/2019 40070068


- 123 -

5 ) 플랫폼 브라켓의 용접부

플랫폼 보의 바닥에는 Upper rail guide와 연결을 위한 10mm 두께의 플랫폼 브라

켓이 부착되어 있다. 플랫폼 브라켓은 총 3개로 5mm 필렛, 7mm 필렛으로 용접되어

있다. 그림 78에서 그림 81은 플랫폼 브라켓의 필렛 위치를 나타내고 있다.레일 브라켓과 마찬가지로 보수적인 평가를 위하여 최대 응력강도가 용접부에 작

용한다고 가정하였고, DWT 및 SSE 지진응답해석으로 얻어진 브라켓의 최대 응력강도

가 운전조건 D에 대한 허용응력(372.2 MPa) 이하를 만족하여 구조적으로 건전함을 알

수 있다.



a. 플랫폼 브라켓 (左)


×

× , OK


×

×

, OK

b. 플랫폼 브라켓 (中)


×

× , OK


×

×

, OK

c. 플랫폼 브라켓 (右)


×

× , OK


×

×

, OK

8/18/2019 40070068


- 124 -

6)브라켓의 볼트부

레일 브라켓과 플랫폼 브라켓은 볼트로 체결되어 있다. 표 43 는 브라켓 위치에 따

른 볼트의 개수와 종류를 나타내고 있다.

표 43 Bolt Information of Bracket

Location Bolt Material

Left side

M16

A193

M16

M16

M10

M10

Center

M16

M16

M16M16

Right side

M16

M16

M16

M10

M10

재질이 A193으로서 ASME Sec. III NF와 Appendix F의 요건에 따라 만족되어야

한다. ASME Sec. III NF와 Appendix F의 볼트 지지구조물의 요건을 아래에 정리하였

다.보수적인 평가를 위해 볼트는 M10으로 가정하였다. 앵커볼트에 발생하는 하중을

ASME 운전조건과 레일이송장치의 상태에 따라 표 44에 나타내었으며, ASME Code

요건에 따른 허용응력과 발생 최대응력 및 조합응력비를 나타내었다.

Level A

인장응력: F tb = S u

3.33= 207.0 MP a

전단응력: F vb =0.62S u

5= 85.4 MPa

조합응력:

≤

8/18/2019 40070068


- 125 -

Level D

인장응력: F tb = min (Sy , 0.7Su )= 344.7 MPa

전단응력: F vb = min(0.6Sy , 0.42Su )= 206.8 MPa

조합응력:

≤

표 44에 보인 것과 같이 보강판 사이 볼트는 ASME의 요건을 만족하고 있어 구조

적으로 건전한 것으로 판단된다.

표 44 Maximum Stress and Stress Ratio of Bracket bolt

Name ConditionStress(MPa)



Left BracketLevel A 2.42 < 32.17 <

N/A A193

207.0 85.4

N/A

Level D 3.32 < 38.59 < 344.7 206.8

Middle BracketLevel A 2.86 < 57.06 < 207.0 85.4

Level D 3.58 < 63.04 < 344.7 206.8

Right BracketLevel A 2.40 < 32.35 < 207.0 85.4

Level D 3.04 < 45.68 < 344.7 206.8

Name

CaseCondition

Maximum Stress Ratio

Tensile Stress Shear Stress Bending StressCombined

Stress

Left BracketLevel A 0.0109 0.3767

N/A

0.1421

Level D 0.0097 0.1867 0.0012

Middle BracketLevel A 0.0139 0.6675 0.1440

Level D 0.0010 0.3049 0.0930

Right BracketLevel A 0.0116 0.3789 0.1437

Level D 0.-m0 0.2209 0.0493

8/18/2019 40070068


- 126 -

제 5 장 결 론

하나로 수조덮개에 신규 설치된 NTD1 회전팔과 원자로 수조내부의 레일이송장치

를 ANSYS를 이용하여 수치적 모형화를 하였고, 각 운전조건에 따라 구조해석을 수행

하였다. 구조해석으로부터 주요 부재와 부위의 응력강도를 구하여 허용요건에 따라 구

조적 건전성을 평가하였다. 평가와 함께 다음과 같은 최종 결론을 얻었다.

1) 고유진동수 해석 결과, 하나로 수조덮개가 펴진 경우(CASE I)의 1차 고유진동수

는 12.76 Hz에서 발생되었고, 접힌 경우(CASE II)의 1차 고유진동수는 18.90 Hz

에서 발생되었다. 특히 수조덮개가 펴진 경우 1차에서 4차 모드까지 NTD1 회전

팔의 모드가 나타나고 5차 모드부터 수조덮개의 거동이 발생한다.

2) NTD1 회전팔에서 설계조건 및 운전조건 A(DWT)와 운전조건 D(DWT+SSE)에대한 구조건전성을 ASME Sec. III NF에 따라 평가하였다. 회전팔에 직접 작용하

는 집중하중은 PCA-A에 위치한 회전팔과 SP-B에 위치한 회전팔의 양끝단에 조

사통 무게 80kgf를 동시 재하하였다. 해석 결과 NTD1 회전팔과 수조덮개의 모

든 부재에서 발생한 최대 응력이 ASME 코드의 허용기준보다 작았고 구조적으

로 건전함을 알 수 있었다.

3) 수조덮개 주요 부재중에서 최대 응력은 PCA-A에 위치한 NTD1 회전팔에서 발

생하였다. CASE I의 경우, 최대 응력비가 운전조건 A에서 0.4255, 운전조건 D에

서는 0.7788을 나타내었다. CASE II의 경우 조사통을 제거한 상태이므로 상대적

으로 매우 낮은 응력비가 발생하였다.

4) 최대응력이 발생한 NTD1(PCA-A) 회전팔의 피로누적계수는 1보다 작은 0.235를

나타내었다. 이는 운전수명 동안 피로에 의한 구조적 손상은 없는 것으로 판단된

다.

5) NTD1 회전팔을 지지하는 회전팔 브라켓의 용접부 및 볼트에 대한 구조건전성

평가의 결과, ASME 코드의 허용응력 조건을 모두 만족하였다.

6) 레일이송장치의 1차 고유진동수는 공기중에서 34.86Hz이고 수중에서는 33.95 Hz

에서 발생되었다. 이는 동적유체질량이 고려되어 있음을 알 수 있다.

7) 레일이송장치의 SSE지진하중에서의 최대응력강도는 6.07 MPa로 오른쪽 플랫폼

보의 용접부에서 발생하였다. 지진 하중을 고려한 운전조건 D에서도 주요 부재

인 플랫폼 보와 레일가이드는 20MPa 미만의 응력 수치를 보이며 허용응력

427MPa보다 낮은 값을 보여 구조적으로 건전함을 알 수 있다.

8) 레일이송장치에서 설계조건 및 운전조건A(DWT)와 운전조건 D(DWT+SSE)에

대한 구조건전성을 ASME Sec. III NF에 따라 평가하였으며, 평가결과 레일이송

8/18/2019 40070068


- 127 -

장치의 모든 부재에서 발생한 최대 응력이 허용응력보다 작으므로 구조적으로

건전함을 알 수 있었다.

9) 레일이송장치의 최대 응력강도는 피로검토 최저 제한응력80MPa 이하이므로 피

로에 의한 구조적 손상은 없는 것으로 평가된다.. 10) 레일가이드와 플랫폼 보를 제외한 수조벽 브라켓, 플랫폼 브라켓, 가이드레일 브

라켓의 용접부와 볼트부에 대한 구조건전성 평가가 허용 요건를 만족하므로 구

조적으로 건전한 것으로 판단된다.

8/18/2019 40070068


- 128 -

참 고 문 헌

[1] 류정수, “하나로 수조덮개에 대한 구조건전성 평가”, KAERI/TR-1954/2001, 한국원

자력연구원, 2001

[2] ANSYS 11.0 Computer Program.

[3] ASME Code Section III, Division 1, Subsection NF, Component Supports, 2007.

[4] ASME Code Section III, Div. 1, Appendix F, Rules for Evaluation of Service

Loadings with Level D Service Limits, 2007.

[5] R.O. Blevins, "Formula for Natural Frequency and Mode Shape," VNR, 1979.

[6] ASME Code Section III, Div. 1, Appendix A, Stress Analysis Methods, 2007.[7] ASME Code Section III, Div. 1, Appendix I, Fatigue Design Curves, 2007.

8/18/2019 40070068


- 129 -

그림 1 수조덮개 지진해석의 입력응답스펙트럼 - SSE, 7% 감쇠

8/18/2019 40070068


- 130 -

그림 2 수조덮개의 해석모델 - 펴진상태

그림 3 수조덮개의 해석모델 - 접힌상태

8/18/2019 40070068


- 131 -

그림 4 단면 RMAIN

그림 5 단면 LMAIN

8/18/2019 40070068


8/18/2019 40070068


- 133 -

그림 8 단면 LSIDE

그림 9 단면 ANCHOR

8/18/2019 40070068


- 134 -

그림 10 단면 SBEAM

그림 11 단면 AFRAME

8/18/2019 40070068


- 135 -

그림 12 단면 FREND1


8/18/2019 40070068


- 136 -


그림 15 단면 FLEND1

8/18/2019 40070068


- 137 -



8/18/2019 40070068


- 138 -

그림 18 단면 REND1

그림 19 단면 REND2

8/18/2019 40070068


- 139 -

그림 20 단면 EXRAIL

그림 21 단면 PANEL

8/18/2019 40070068


- 140 -

그림 22 단면 WSOLID

그림 23 단면 WHEEL

8/18/2019 40070068


- 141 -

그림 24 단면 WHRGD

그림 25 단면 STOPPER

8/18/2019 40070068


- 142 -

그림 26 단면 STRGD

그림 27 단면 HABBM

8/18/2019 40070068


- 143 -

그림 28 단면 HACBM

그림 29 단면 HINGEAB

8/18/2019 40070068


- 144 -

그림 30 단면 HINGEAC

그림 31 단면 HINGEBB

8/18/2019 40070068


- 145 -

그림 32 단면 HINGECC

그림 33 단면 HSTOPPER

8/18/2019 40070068


- 146 -

그림 34 단면 HSTRGD

그림 35 단면 PSTOPPER

8/18/2019 40070068


- 147 -

그림 36 단면 ESTOPPER

그림 37 단면 STOPPIN

8/18/2019 40070068


- 148 -

그림 38 단면 ARM1_S / ARM1_N

그림 39 단면 ARM2_S / RM2_N

8/18/2019 40070068


- 149 -

그림 40 단면 ARM3_S / ARM3_N

그림 41 단면 NTD1_S BODY / NTD1_N BODY

8/18/2019 40070068


- 150 -

그림 42 단면 NTD2 SUPPORT

그림 43 단면 NTD2 ARM

8/18/2019 40070068


- 151 -

그림 44 하나로 수조덮개의 각 부재에 대한 Section Name

8/18/2019 40070068


- 152 -

그림 45 NTD1_S 회전팔의 각 부재에 대한 Section Name

그림 46 NTD1_N 회전팔의 각 부재에 대한 Section Name

8/18/2019 40070068


- 153 -

그림 47 펴진 상태의 정적해석을 위한 경계조건

그림 48 접힌 상태의 정적해석을 위한 경계조건

8/18/2019 40070068


- 154 -

그림 49 펴진상태의 고유진동수해석 및 지진해석을 위한 경계조건

그림 50 접힌상태의 고유진동수해석 및 지진해석을 위한 경계조건

8/18/2019 40070068


- 155 -

그림 51 Pool Cover 그레이팅과 폴리카보네이트 단위 질량계산을 위한 단위 영역

그림 52 Sliding Panel 그레이팅과 폴리카보네이트 단위 질량계산을 위한 단위 영역

8/18/2019 40070068


- 156 -

그림 53 수조덮개의 하중분포(자중, 펴진 상태)

그림 54 수조덮개의 하중분포(자중, 접힌 상태)

8/18/2019 40070068


- 157 -

그림 55 펴진 상태의 수조덮개의 1차 모드


8/18/2019 40070068


- 158 -



8/18/2019 40070068


- 159 -



8/18/2019 40070068


- 160 -



8/18/2019 40070068


- 161 -



8/18/2019 40070068


- 162 -

그림 65 접힌 상태의 수조덮개의 1차 모드


8/18/2019 40070068


- 163 -



8/18/2019 40070068


- 164 -



8/18/2019 40070068


- 165 -



8/18/2019 40070068


- 166 -



8/18/2019 40070068


- 167 -

ff

(a) (b)

(c)

(d)

(e)

A1

A4

A3A2

A1 A3A2

그림 75 앵커볼트의 콘크리트

8/18/2019 40070068


8/18/2019 40070068


- 169 -

그림 77 레일이송장치 부재의 두께

그림 78 레일-브라켓 필렛 용접 위치 전체도

8/18/2019 40070068


- 170 -

그림 79 Section A의 용접위치

8/18/2019 40070068


- 171 -

그림 80 Section B의 용접위치

8/18/2019 40070068


- 172 -

그림 81 Section C의 용접위치

8/18/2019 40070068


- 173 -

그림 82 레일이송장치의 경계조건

그림 83 레일이송장치의 DWT Load의 Stress Intensity

8/18/2019 40070068


- 174 -

그림 84 레일이송장치의 공기중에서의1차모드

그림 85 레일이송장치의 공기중에서의2차 모드

8/18/2019 40070068


- 175 -


그림 87 레일이송장치의 공기중에서의 4차 모드

8/18/2019 40070068


- 176 -



8/18/2019 40070068


- 177 -



8/18/2019 40070068


- 178 -



8/18/2019 40070068


- 179 -

그림 94 레일이송장치의 수중에서의1차 모드


8/18/2019 40070068


8/18/2019 40070068


- 181 -



8/18/2019 40070068


- 182 -



8/18/2019 40070068


- 183 -



8/18/2019 40070068


- 184 -

그림 104 레일이송장치의 Stress Intensity(SSE)

8/18/2019 40070068


- 185 -

그림 105 Platform(右)의 Stress Intensity(SSE)

그림 106 Platform(中)의 Stress Intensity(SSE)

8/18/2019 40070068


- 186 -

그림 107 Platform(左)의 Stress Intensity(SSE)

그림 108 Rail의 Stress Intensity(SSE)

8/18/2019 40070068


- 187 -

부 록 I : 하나로 NTD1 회전팔 및 레일이송장치에 대한 지진응

답해석을 위한 ANSYS 입력자료

1)하나로

NTD1회전팔 및 레일이송장치 해석모델 입력자료

1-1. NTD1 회전팔 모델

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !! NTD1-S & NTD1-N & NTD2 MODELING !! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!/INPUT,'HANARO 44','INP'!/PNUM,KP,0/PNUM,LINE,0/PNUM,AREA,0/PNUM,VOLU,0/PNUM,NODE,0/PNUM,TABN,0/PNUM,SVAL,0/NUMBER,0/PNUM,SECT,0

/PREP7ET,3,SHELL181

MP,EX,3,187.8E6MP,NUXY,3,0.28MP,DENS,3,5.8E-6 ! NTD1-s

MP,EX,4,187.8E6MP,NUXY,4,0.28MP,DENS,4,6.4E-6 ! NTD1-n

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! NTD1-S !

! KEY POINT NUMBER START => 2001~ !! LINE POINT NUMBER START =>2001~ !! AREA POINT NUMBER START => 21~ !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!/prep7NUMSTR,KP,2001,NUMSTR,LINE,2001,NUMSTR,AREA,21,

kwpave,151csys,wpwpoffs,-304,25+4,50k,2001,0,0,0K,2002,120,0,0K,2003,120,0,-525k,2004,0,0,-525a,2001,2002,2003,2004k,2005,0,0,-173k,2006,120,0,-173k,2007,120,75.9,-173k,2008,0,75.9,-173a,2005,2006,2007,2008k,2009,0,75.9,-525k,2010,120,75.9,-525a,2005,2008,2009,2004a,2006,2007,2010,2003a,2004,2009,2010,2003a,2008,2007,2010,2009k,2011,0,0,-100k,2012,0,-50,-100k,2013,0,-50,-200k,2014,0,-10,-450k,2015,0,0,-450a,2011,2012,2013,2014,2015

8/18/2019 40070068


- 188 -

AGEN,2,27,,,120,,,,0kwpave,2008wpoffs,29.4,0,0wprot,71.9,0,0k,2021,0,0,0k,2022,170,0,0k,2023,170,0,-352

k,2024,0,0,-352a,2021,2022,2023,2024k,2025,141.7,0,-34k,2026,0,0,-34wpcsys,-1,0kwpave,2007k,2027,0,0,-34k,2028,0,119.7,-34kwpave,2025wprot,0,90,0k,2029,25.8,0,0a,2025,2026,2027,2028,2029AGEN,2,30,,,,-89,,,0AGEN,2,30,,,,-89-91,,,0AGEN,2,30,,,,-89-91-89,,,0asbw,allaovlap,all

wpcsys,-1,0

csys,wpkwpave,2024wprot,71.9,0,0wpoffs,79.535,0,0k,2047,0,74.375+4,0k,2048,0,74.375+4,49k,2049,0,74.375+4,352l,2047,2048l,2048,2049

kwpave,2048k,2050,0,62,0k,2051,0,62+95,0k,2052,0,62+95+122-15.5,0l,2048,2050l,2050,2051l,2051,2052

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! modify NTD1_S !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!wpcsys,-1,0csys,0kwpave,2028wprot,0,90,0asel,s,,,30,33asbw,allkwpave,2018wprot,90,0,90asel,s,,,50,51asbw,all

KWPLAN,-1,2021,2045,2026wprot,0,0,90kwpave,2022wpoffset,0,0,-33

asel,s,,,36$asel,a,,,29$asel,a,,,39$asel,a,,,41$asel,a,,,43asbw,allwpoffset,0,0,-104asel,s,,,56,60asbw,allwprot,0,90,0wpoffset,0,0,-15asbw,61wpoffset,0,0,-155asbw,64wpoffset,0,0,-155asbw,62

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! component NTD1_S !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

8/18/2019 40070068


- 189 -

lsel,s,,,2007cm,arm1_s,line!section r=15lsel,s,,,2011cm,arm2_s,line!section 50x50lsel,s,,,2012

cm,arm3_s,line!section 50x50x5tlsel,s,,,2002lsel,a,,,2004CM,NTD1_S_body,line!130x148.75CSYS,0ASEL,S,LOC,X,280,410ASEL,R,LOC,Y,-2100,-1690CM,NTD1_S_braket,AREA!t=8

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! mesh NTD1_S !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!cmsel,s,NTD1_S_braketR,201,8AATT,3,201,3,

lsla,sLESIZE,ALL,25,,,,1,,,1,

AMAP,48,2002,2001,2005,2006AMAP,33,2017,2016,2058,2018AMAP,31,2018,2058,2020,2019AMAP,32,2011,2012,2013,2057AMAP,30,2057,2013,2014,2015AMAP,49,2006,2005,2004,2003AMAP,47,2008,2005,2004,2009AMAP,46,2006,2007,2008,2005AMAP,54,2006,2007,2010,2003AMAP,45,2003,2010,2009,2004AMAP,44,2042,2010,2024,2041AMAP,42,2037,2042,2041,2036AMAP,40,2032,2037,2036,2031AMAP,37,2027,2032,2031,2026AMAP,38,2007,2027,2026,2021AMAP,52,2021,2008,2009,2024AMAP,21,2027,2026,2053,2028AMAP,22,2028,2053,2025,2029AMAP,23,2032,2031,2054,2033AMAP,24,2033,2054,2030,2034AMAP,25,2037,2036,2055,2038AMAP,26,2038,2055,2035,2039AMAP,27,2042,2041,2056,2043AMAP,28,2043,2056,2040,2044AMAP,35,2061,2045,2025,2059AMAP,34,2059,2025,2030,2060AMAP,50,2030,2060,2062,2035AMAP,51,2062,2035,2040,2063AMAP,65,2068,2062,2063,2069AMAP,59,2068,2074,2073,2062AMAP,58,2074,2066,2060,2073AMAP,63,2066,2065,2059,2060AMAP,57,2072,2065,2059,2071AMAP,56,2067,2072,2071,2061

AMAP,36,2021,2026,2065,2067AMAP,29,2026,2065,2066,2031AMAP,39,2031,2066,2068,2036AMAP,41,2036,2068,2069,2041AMAP,43,2041,2069,2070,2024AMAP,61,2069,2076,2075,2063AMAP,60,2076,2070,2064,2075AMAP,55,2040,2063,2064,2046

cmsel,s,NTD1_S_bodyR, 202 , 19338 ,0.272e8 ,0.357e8 , 74.375 , 65 ,0.529e8 RMORE, 19338 ,0.272e8 ,0.357e8 , 74.375 , 65 ,0.529e8! RMORE, 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560 , 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560! RMORE, 2.9676 , 3.9804 , 110.56 , 80.000 , 110.56 , 80.000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE,-11.887 ,-.66943E-03,-11.887 ,-.66943E-03, 0.0000 , 0.0000

8/18/2019 40070068


- 190 -

! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000LATT,3,202,1,,2051,lmesh,all

cmsel,s,arm1_s

R, 203 , 706.31 , 39679. , 39679. , 15.000 , 15.000 , 79357. RMORE, 706.31 , 39679. , 39679. , 15.000 , 15.000 , 79357. RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 1.1670 , 1.1670 , 15.000 , 15.000 , 15.000 , 15.000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE,0.73726E-15,-.25769E-15,0.73726E-15,-.25769E-15, 0.0000 , 0.0000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000LATT,3,203,1,,10001,lmesh,all

cmsel,s,arm2_sR, 204 , 2500 ,520833 , 520833 , 25 , 25 ,891426 RMORE, 2500 ,520833 , 520833 , 25 , 25 ,891426! RMORE, 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560 , 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560! RMORE, 2.9676 , 3.9804 , 110.56 , 80.000 , 110.56 , 80.000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE,-11.887 ,-.66943E-03,-11.887 ,-.66943E-03, 0.0000 , 0.0000

! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000LATT,3,204,1,,10001,lmesh,all

cmsel,s,arm3_sR, 205 , 900 ,307500 ,307500 , 25 , 25 ,487426 RMORE, 900 ,307500 ,307500 , 25 , 25 ,487426! RMORE, 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560 , 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560! RMORE, 2.9676 , 3.9804 , 110.56 , 80.000 , 110.56 , 80.000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE,-11.887 ,-.66943E-03,-11.887 ,-.66943E-03, 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000LATT,3,205,1,,10001,lmesh,all

R, 210 , 1256.64 , 125633.7 , 125633.7 , 20.000 , 20.000 , 250808 ! r=20, modified RMORE, 1256.64 , 125633.7 , 125633.7 , 20.000 , 20.000 , 250808 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 1.1670 , 1.1670 , 20.000 , 20.000 , 20.000 , 20.000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 0.311E-15 , -.417E-15 , 0.311E-15 , -.417E-15 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000

ALLSELCSYS,0wpcsys,-1,0!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! NTD1-N !! KEY POINT NUMBER START => 3001~ !! LINE POINT NUMBER START =>3001~ !! AREA POINT NUMBER START => 321~ ! !

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!/prep7NUMSTR,KP,3001,NUMSTR,LINE,3001,NUMSTR,AREA,321,

kwpave,16wpoffset,-97,-167.7,-60.56-139.44-7.5csys,wp

k,3001,0,0,0k,3002,194,0,0k,3003,194,-170,0k,3004,0,-170,0a,3001,3002,3003,3004 ! t=15

8/18/2019 40070068


- 191 -

k,3005,194,0,-352k,3006,194,-170,-352a,3002,3005,3006,3003

k,3007,194,-80.25-4,0k,3008,194+170,-80.25-4,0k,3009,194+170,-80.25-4,-352

k,3010,194,-80.25-4,-352a,3007,3008,3009,3010

wpoffset,194,-80.25-4,-30-4k,3011,0,0,0k,3012,148.9+4,0,0k,3013,148.9+4,-10-2,0k,3014,0,-65,0a,3011,3012,3013,3014AGEN,2,324,,,,,-89,,0AGEN,2,324,,,,,-89-91,,0AGEN,2,324,,,,,-89-91-89,,0

kwpave,3003k,3027,-159-4,0,0k,3028,-159-4,0,-10-7.5k,3029,-10-4,0,-296.621k,3030,0,0,-296.621a,3003,3027,3028,3029,3030

AGEN,2,328,,,,170,,,0

kwpave,3014wprot,0,90,0asbw,322kwpave,3012wprot,0,0,90asbw,323aovlap,all

wpcsys,-1,0csys,wpkwpave,3010wpoffs,79.535,0,0k,3040,0,74.375+4,0k,3041,0,74.375+4,49k,3042,0,74.375+4,352l,3040,3041l,3041,3042

kwpave,3041!k,3043,0,59+18.623,0!k,3044,0,95+59+18.623,0!k,3045,0,342.4+95+59+18.623,0k,3043,0,62,0k,3044,0,62+95,0k,3045,0,62+95+352.4-15.5,0l,3041,3043l,3043,3044l,3044,3045

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! modify NTD1_N !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!wpcsys,-1,0kwpave,3003wprot,0,0,-50

asel,s,,,328asel,a,,,342asbw,allallselwpcsys,-1,0kwpave,3036wprot,,90,0asbw,344kwpave,3007asbw,331

wprot,0,0,90wpoffset,0,0,33ASEL,S,,,323$ASEL,a,,,333$ASEL,a,,,336$ASEL,a,,,338$ASEL,a,,,340asbw,allwpoffset,0,0,104

8/18/2019 40070068


- 192 -

ASEL,S,,,344$ASEL,a,,,348$ASEL,a,,,350$ASEL,a,,,352$ASEL,a,,,354asbw,allallselwprot,0,90,0wpoffset,0,0,15asbw,356wpoffset,0,0,155

asbw,357wpoffset,0,0,155asbw,359LSTR,3035,3023LSTR,3030,3026ASBL,345,3092ASBL,346,3086

asel,s,,,328asel,a,,,332asel,a,,,342KWPLAN,-1,3003,3002,3030wpoffset,0,0,74asbw,allwpoffset,0,0,80asbw,allkwpave,3003wprot,0,0,90wpoffset,0,0,30

asbw,allwpoffset,0,0,110asbw,allallsel

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! component NTD1_N !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!csys,0ASEL,S,LOC,X,537,903ASEL,R,LOC,Y,531,703CM,NTD1_N_braket,AREAlsel,s,,,3001lsel,a,,,3003CM,NTD1_N_body,line!top t=15 others=8lsel,s,,,3005CM,arm1_n,line,line!cmsel,s,s_arm_weak!section r=15lsel,s,,,3007CM,arm2_n,line,line!section 50x50lsel,s,,,3011CM,arm3_n,line,line!section 50x50x5twpcsys,-1,0csys,0ALLSEL

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! mesh NTD1_N !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!cmsel,s,NTD1_n_braketasel,u,,,328asel,u,,,332asel,u,,,342

AATT,4,201,3,

asel,s,,,328asel,a,,,332asel,a,,,342R,206,15AATT,4,206,3,

cmsel,s,NTD1_n_braketlsla,sLESIZE,ALL,40,,,,1,,,1,

AMAP,346,3003,3036,3068,3067AMAP,332,3067,3068,3071,3073AMAP,367,3073,3071,3047,3004AMAP,365,3036,3077,3078,3068

8/18/2019 40070068


- 193 -

AMAP,370,3068,3078,3076,3071AMAP,363,3071,3076,3075,3047AMAP,369,3077,3007,3069,3078AMAP,371,3078,3069,3072,3076AMAP,364,3076,3072,3048,3075AMAP,342,3007,3081,3082,3069AMAP,372,3069,3082,3080,3072

AMAP,328,3072,3080,3079,3048AMAP,361,3081,3002,3070,3082AMAP,373,3082,3070,3074,3080AMAP,374,3080,3074,3001,3079AMAP,321,3027,3003,3031,3028AMAP,322,3031,3003,3030,3029AMAP,329,3002,3032,3033,3046AMAP,330,3002,3046,3034,3035AMAP,347,3051,3007,3011,3049AMAP,331,3049,3011,3015,3050AMAP,349,3050,3015,3019,3052AMAP,351,3052,3019,3023,3053AMAP,353,3053,3023,3010,3054AMAP,348,3057,3062,3061,3051AMAP,344,3062,3055,3049,3061AMAP,355,3055,3049,3050,3056AMAP,350,3056,3064,3063,3050AMAP,352,3058,3064,3063,3052AMAP,358,3058,3052,3053,3059

AMAP,354,3059,3066,3065,3053AMAP,356,3066,3060,3054,3065AMAP,333,3038,3057,3055,3012AMAP,323,3012,3055,3056,3016AMAP,336,3016,3056,3058,3020AMAP,338,3020,3058,3059,3024AMAP,340,3024,3059,3060,3039AMAP,343,3008,3038,3039,3009AMAP,335,3036,3007,3011,3014AMAP,334,3014,3011,3015,3018AMAP,337,3018,3015,3019,3022AMAP,339,3022,3019,3023,3026AMAP,341,3026,3023,3010,3037AMAP,324,3014,3011,3012,3013AMAP,325,3018,3015,3016,3017AMAP,326,3022,3019,3020,3021AMAP,327,3026,3023,3024,3025AMAP,360,3007,3002,3035,3023AMAP,345,3023,3035,3005,3010AMAP,359,3003,3036,3026,3030AMAP,357,3030,3026,3037,3006

cmsel,s,NTD1_N_bodyLATT,4,202,1,,3045,lmesh,allcmsel,s,arm1_nLATT,4,210,1,,10001,lmesh,allcmsel,s,arm2_nLATT,4,204,1,,10001,lmesh,allcmsel,s,arm3_nLATT,4,205,1,,10001,lmesh,allALLSELCSYS,0

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! NTD2 !! KEY POINT NUMBER START => 4001~ !! LINE POINT NUMBER START =>4001~ ! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!/prep7NUMSTR,KP,4001,NUMSTR,LINE,4001,

kwpave,145wpoffset,369,25,0csys,wpk,4001,0,0,0k,4002,0,76,0k,4003,0,120,0k,4004,0,76,86

8/18/2019 40070068


- 194 -

k,4005,0,76,-513k,4006,0,76-137.8,-513k,4007,0,76+814,-513l,4001,4002l,4002,4003l,4002,4004l,4002,4005

l,4005,4006l,4005,4007

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! component NTD2 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!lsel,s,,,4001,4002cm,ntd2-bracket,line!90x47!lsel,s,,,4003,4004cm,NTD2-body,line!r=26!lsel,s,,,4005,4006cm,NTD2-arm,line!50x50x3.2t!wpcsys,-1,0

csys,0allsel

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! mesh NTD2 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

cmsel,s,NTD2-bodyR, 207 , 2122 ,358167 ,358167 , 26 ,26 , 716334 RMORE, 2122 ,358167 ,358167 , 26 ,26 , 716334! RMORE, 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560 , 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560! RMORE, 2.9676 , 3.9804 , 110.56 , 80.000 , 110.56 , 80.000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE,-11.887 ,-.66943E-03,-11.887 ,-.66943E-03, 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000LATT,1,207,1,,10002,lmesh,all

cmsel,s,ntd2-bracketR, 208 , 4230 ,0.286e7 ,778673 , 45 ,23.5 , 0.213e7 RMORE, 4230 ,0.286e7 ,778673 , 45 ,23.5 , 0.213e7! RMORE, 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560 , 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560! RMORE, 2.9676 , 3.9804 , 110.56 , 80.000 , 110.56 , 80.000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE,-11.887 ,-.66943E-03,-11.887 ,-.66943E-03, 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000LATT,1,208,1,,10001,lmesh,all

cmsel,s,NTD2-armR, 209 , 599.04 ,219696 ,219696 , 25 , 25 ,343198 RMORE, 599.04 ,219696 ,219696 , 25 , 25 ,343198! RMORE, 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560 , 0.0000 ,-.14483E-13,-60.560

! RMORE, 2.9676 , 3.9804 , 110.56 , 80.000 , 110.56 , 80.000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE,-11.887 ,-.66943E-03,-11.887 ,-.66943E-03, 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000! RMORE, 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000 , 0.0000LATT,1,209,1,,10001,lmesh,all

!---- NTD1-S ----CP,2001,ALL,1774,2933,2935,2951,2954,3028,3029,2936,2955,2956CP,next,ALL,1773,2934,2937,2981,2938,2940,2941,2942,2939,2982CP,next,ALL,3612,3568,3504CP,next,ALL,3616,3538,3514CP,next,ALL,3608,3593,3591

8/18/2019 40070068


- 195 -

!---- NTD1-N ----

CP,next,ALL,101 ,3685,3681CP,next,ALL,105,3661,3659CP,next,ALL,4137,3888,3857CP,next,ALL,4141,3903,3872CP,next,ALL,4133,3924,3884

!---- NTD2 ----CP,next,ALL,4208,1683,1682

!---- loading condition ----R,1000,80, ! 80kg 조사통TYPE,2REAL,1000e,3638e,4163alls

!---- Modify LTD1(N) arm length & real constant ----LCLEAR,3005KWPLAN,-1,3041,3043,3040csys,4wpoff,45.5wprot,,,-90

LSBW,3005, ,lsel,s,,,4008cm,arm1_n,linelatt,4,210,1,,10001lmesh,4008allscsys,0wpcsys,-1

ET,4,MPC184KEYOPT,4,1,1type,4E,4240,4131alls

!---- Modify LTD1(s) arm length ----LCLEAR,2007KWPLAN,-1,2048,2050,2049csys,4wpoff,45.5wprot,,,-90LSBW,2007lsel,s,,,4010cm,arm1_s,linelatt,4,203,1,,10001lmesh,4010allscsys,0wpcsys,-1

type,4E,4246,3606alls

SAVEfini

8/18/2019 40070068


- 196 -

1-2. 레일이송장치 모델

/filname,RAIL_SSE/title, Seismic Analysis of Rail Transfer System for HANARO NTD1!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! RAIL GUIDE MODEL !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

/prep7csys,wpwpcsys,-1,0wpoffset,-102.1-3.1,-37.2-21.9k,1,0,0,0circle,1,1500,,,56,,circle,1,1500,,,110,,lcomb,2,3,0LSBL,2,1circle,1,1565,,,56,,circle,1,1565,,,110,,lcomb,2,4,0LSBL,2,1circle,1,1435,,,56,,circle,1,1435,,,110,,lcomb,2,5,0LSBL,2,1k,2,0,0,-96circle,2,1500,,,56,,

circle,2,1500,,,110,,lcomb,2,6,0LSBL,2,1circle,2,1544,,,56,,circle,2,1544,,,110,,lcomb,2,7,0LSBL,2,1circle,2,1456,,,56,,circle,2,1456,,,110,,lcomb,2,8,0LSBL,2,1

circle,3,1156.55,,,326,,l,3,19lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9$lsel,a,,,10ldele,all,,,1allselcircle,4,1156.55,,,326,,l,4,20lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9$lsel,a,,,10ldele,all,,,1allselcircle,5,1156.55,,,326,,l,5,21lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9$lsel,a,,,10ldele,all,,,1allselcircle,9,1156.55,,,326,,l,9,22lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9$lsel,a,,,10ldele,all,,,1allselcircle,11,1156.55,,,326,,l,11,23lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9$lsel,a,,,10ldele,all,,,1allsel

circle,12,1156.55,,,326,,l,12,24lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9$lsel,a,,,10ldele,all,,,1allselcircle,6,647.2,,,201,,l,6,18lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9ldele,all,,,1allselcircle,8,647.2,,,201,,l,8,25lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9ldele,all,,,1allselcircle,10,647.2,,,201,,

8/18/2019 40070068


- 197 -

l,10,26lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9ldele,all,,,1allselcircle,13,647.2,,,201,,l,13,27lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9

ldele,all,,,1allselcircle,15,647.2,,,201,,l,15,28lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9ldele,all,,,1allselcircle,17,647.2,,,201,,l,17,29lsel,s,,,1$lsel,a,,,2$lsel,a,,,9ldele,all,,,1allsellsel,s,,,4$lsel,a,,,12$lsel,a,,,17lcomb,all,,0lsel,s,,,3$lsel,a,,,10$lsel,a,,,11lcomb,all,,0lsel,s,,,5$lsel,a,,,13$lsel,a,,,18lcomb,all,,0lsel,s,,,6$lsel,a,,,14$lsel,a,,,19

lcomb,all,,0lsel,s,,,7$lsel,a,,,15$lsel,a,,,20lcomb,all,,0lsel,s,,,8$lsel,a,,,16$lsel,a,,,21lcomb,all,,0l,18,25$l,18,26$l,27,28$l,27,29$l,18,27l,19,20$l,19,21$l,22,23$l,22,24$l,19,22allselal,1,3,4,12$al,2,3,5,13$al,3,6,11,16$al,6,7,9,14$al,6,8,10,15

!!!!!!!!!!!!!!!!!! SUPPORT MODEL !!!!!!!!!!!!!!!!!!wpcsys,-1,0csys,wpwprot,-16k,30,0,0,31circle,30,1980,,,26.73,,l,30,4ldele,17,,,1circle,30,1980,,,73.92,,l,30,5ldele,17,,,1circle,30,1980,,,121.31,,l,30,7ldele,17,,,1$ldele,20,,,1KL,21,0.65,,l,30,3LSBL,21,17KL,19,0.65,,l,30,6LSBL,19,17KL,18,0.7717,,l,30,8LSBL,18,17 wpcsys,-1,0

KWPAVE,3wprot,47.3,0,0wprot,-16,0,0LGEN,2,20, , ,75, , , ,0LGEN,2,20, , ,-75, , , ,0wpcsys,-1,0KWPAVE,6wprot,-16,0,0LGEN,2,21, , ,75, , , ,0LGEN,2,21, , ,-75, , , ,0wpcsys,-1,0KWPAVE,8wprot,26.73LGEN,2,19, , ,,77.5 , , ,0LGEN,2,19, , ,,-77.5 , , ,0wpcsys,-1,0

8/18/2019 40070068


- 198 -

CSYS,1KL,22,0.8028,l,14,33LSBL,22,26ldele,28,,,1kl,25,0.82146l,32,14

LSBL,25,22ldele,28,,,1

L,7,12$L,7,10$L,3,11$L,3,9L,5,15$L,5,13$L,6,16$L,6,33L,4,31$L,4,17$L,8,30$L,8,14

al,18,20,22,28al,17,20,25,29al,21,23,30,32al,21,27,31,33al,19,24,35,36al,19,26,34,37

asel,s,,,6,11agen,2,all,,,,,190l,7,35$l,3,36$l,6,40$l,5,39$l,8,46$l,4,45al,20,40,59,60al,21,45,61,62

al,19,52,63,64

wpcsys,-1,0 !plate modelcsys,wpkwpave,16wprot,-16,0,0wpoffset,-52,5,-11k,51,0,0,0k,52,200,0,0k,53,254,106,0k,54,254,244,0k,55,0,244,0a,51,52,53,54,55 !t=10AGEN,2,21, , , , ,-10, ,0

wpcsys,-1,0kwpave,9wprot,137.3wprot,-16,0,0wpoffset,81.8,-52,-11k,61,0,0,0k,62,113.8,0k,63,123.4,52,0k,64,242.2,52,0k,65,46,254,0k,66,279,254,0a,61,65,66,64,63,62AGEN,2,23, , , , ,-10, ,0allsel

wpcsys,-1,0kwpave,8wprot,-16,0,0wprot,42.7wpoffset,-21.9,-77.5,-11k,73,0,0,0k,74,-116.2,207,0

k,75,152,207,0k,76,268.3,0,0a,73,74,75,76AGEN,2,25, , , , ,-10, ,0

wpcsys,-1,0 !wall support modelkwpave,41wprot,-16,0,0wpoffset,-19.3,555,12.5k,81,0,0,0k,82,0,150,0k,83,183.6,150,0k,84,183.6,0,0a,81,82,83,84AGEN,2,27, , , , ,-215, ,0

8/18/2019 40070068


- 199 -

wpcsys,-1,0kwpave,32wprot,137.3wprot,-16,0,0wpoffset,555,19.3,12.5k,89,0,0,0k,90,150,0,0

k,91,150,-183.6,0k,92,0,-183.6,0a,89,90,91,92AGEN,2,29, , , , ,-215, ,0

wpcsys,-1,0csys,wpkwpave,5wprot,-16,0,0wpoffset,8,12,25k,97,0,0,0k,98,0,-102,0k,99,0,-102,140k,100,0,0,140a,97,98,99,100AGEN,2,31, , ,-16, ,, ,0

wpcsys,-1,0kwpave,7

wprot,137.3wprot,-16,0,0wpoffset,12,-8,25k,105,0,0,0k,106,-102,0,0k,107,-102,0,140k,108,0,0,140a,105,106,107,108AGEN,2,33, , ,,16 ,, ,0

csys,wpwpcsys,-1,0kwpave,48wprot,26.73,0,0wpoffset,0,34.5,70k,363,0,0,0k,364,0,-224,0k,365,0,-224,-606.66k,366,0,0,-606.66a,363,364,365,366ASEL,S,LOC,x,-1,1ASEL,r,LOC,y,-607,1kwpave,50asbw,allwprot,0,90,0asbw,allwprot,0,-90,0kwpave,17asbw,allwprot,0,90,0asbw,allkwpave,48asbw,allkwpave,45asbw,allNUMMRG,KP, , , ,LOWallsel

adele,16,17ldele,55ldele,58al,52,53,54,156al,52,56,57,128adele,10,11ldele,34,35al,36,19,157,24al,37,26,130,19

!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! Line divide for welding coupling !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!wpcsys,-1,0k,2001,0,0,-1000k,2002,0,0,1000

8/18/2019 40070068


- 200 -

l,2001,2002asel,s,LOC,x,-1240,1660asel,r,LOC,z,-100,11

ADRAG,82, , , , , ,34 !left lower_plate welding lineASBA,all,40KWPLAN,-1,122,121,126

kwpave,71asbw,allkwpave,72asbw,allKWPLAN,-1,71,72,115asbw,63ADRAG,179, , , , , ,34ASBA,all,3ADRAG,180, , , , , ,34ASBA,all,1ADRAG,170, , , , , ,34ASBA,all,1

ADRAG,94, , , , , ,34 !right lower_plate welding lineASBA,all,1KWPLAN,-1,152,150,153kwpave,78asbw,allADRAG,222, , , , , ,34

ASBA,all,73ADRAG,223, , , , , ,34ASBA,all,26

ADRAG,74, , , , , ,34 !mid lower_plate welding lineASBA,all,26KWPLAN,-1,167,166,169kwpave,59asbw,allADRAG,250, , , , , ,34ASBA,all,74ADRAG,251, , , , , ,34ASBA,all,22KWPLAN,-1,58,181,160kwpave,160asbw,90aadd,22,26kwpave,173asbw,92aadd,22,55

wpcsys,-1,0k,2003,0,0,0k,2004,0,0,1000l,2003,2004asel,s,LOC,x,-1240,1660asel,r,LOC,y,0,1600asel,r,LOC,z,15,300

ADRAG,77, , , , , ,247 !left upper_plate welding lineASBA,all,22ADRAG,75, , , , , ,247ASBA,all,6ADRAG,284, , , , , ,34ASBA,all,6KWPLAN,-1,197,196,185kwpave,63

asbw,all

ADRAG,68, , , , , ,247 !mid upper_plate welding lineasba,all,95ADRAG,296, , , , , ,34ASBA,all,8KWPLAN,-1,200,6,203kwpave,52asbw,14KWPLAN,-1,6,33,43asbw,8

KWPLAN,-1,17,30,48 !right upper_plate welding lineasbw,25KWPLAN,-1,30,8,47asbw,21

8/18/2019 40070068


- 201 -

KWPLAN,-1,8,46,14asbw,95ADRAG,310, , , , , ,247asba,all,95!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! Line divide for boliting point !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!

wpcsys,-1,0kwpave,89wprot,137.3-16wpoffset,48.5,-55wprot,0,90,90asel,s,,,29,30 !left_support boliting(H)asel,a,,,96asel,a,,,98asel,a,,,100asel,a,,,55asel,a,,,92asbw,allwprot,0,0,90asel,u,,,129,133asbw,allkwpave,228wpoffset,0,0,55asbw,allallsel

wpcsys,-1,0 !mid_support boliting(H)kwpave,81wprot,-16wpoffset,48.5,55wprot,0,90,0asel,u,,,31,32asbw,allwprot,0,0,90asel,s,,,11$asel,a,,,17$asel,a,,,98asel,a,,,134$asel,a,,,138$asel,a,,,145,147asbw,allkwpave,258wpoffset,0,0,-55asbw,all

wpcsys,-1,0 !left plates bolting lineASEL,s,LOC,x,-1000,-600ASEL,r,LOC,y,1200,1400ASEL,r,LOC,z,1,30KWPLAN,-1,65,61,68wpoffset,27.6,,26.7asbw,allKWPLAN,-1,286,66,285wpoffset,-5.1,0,-32.4asbw,allKWPLAN,-1,65,61,68wpoffset,-3.3,,196.5asbw,allKWPLAN,-1,281,61,283wpoffset,-5.9,0,-32.9asbw,alladele,3,4,,1 !dummy areaKWPLAN,-1,182,297,70wpoffset,19.8,0,-16asbw,allwprot,0,0,100.3

asbw,allwpoffset,30wprot,0,0,-100.3asbw,all

wpcsys,-1,0ASEL,s,LOC,x,236,547ASEL,r,LOC,y,1220,1510ASEL,r,LOC,z,1,30KWPLAN,-1,51,56,55wpoffset,,41,33.4asbw,allwprot,0,90,0asbw,allwpoffset,,,-170asbw,all

8/18/2019 40070068


- 202 -

kwpave,350wprot,0,90+0.5,0asbw,allkwpave,353wprot,0,-0.5,0wpoffset,,,-151asbw,all

wpcsys,-1,0 !right plates bolting lineASEL,s,LOC,x,1180,1620ASEL,r,LOC,y,608,861ASEL,r,LOC,z,1,30KWPLAN,-1,74,73,78wpoffset,,,31.8asbw,allwpoffset,,,170asbw,allwpoffset,,,12asbw,allKWPLAN,-1,74,75,78wpoffset,,,-31.8asbw,allwpoffset,,,-124asbw,allwpoffset,,,-19.1asbw,all

kwpave,387asbw,allaadd,8,83aadd,4,75

asel,s,,,33,34 !left support bolting(V)asel,a,,,20KWPLAN,-1,109,110,105wpoffset,,,40asbw,allwpoffset,,,60asbw,allwpoffset,57wprot,,,90asbw,all

asel,s,,,31,32 !mid support bolting(V)asel,a,,,136KWPLAN,-1,101,102,97wpoffset,,,40asbw,allwpoffset,,,60asbw,allwpoffset,57wprot,,,90asbw,all

wpcsys,-1,0 !right support boltingkwpave,363wprot,26.73,90,0ASEL,S,LOC,x,-1,1wpoffset,0,0,24.5asbw,allwpoffset,0,0,175asbw,allwprot,0,90,0wpoffset,0,0,46.66

asbw,allkwpave,510wpoffset,0,0,-46.66asbw,allallsel

!!!!!!!!!!!!!!!! divide rail !!!!!!!!!!!!!!!!wpcsys,-1,0wprot,0,90,0wprot,0,0,56kwpave,1asbw,allwprot,0,0,54asbw,all

8/18/2019 40070068


- 203 -

wprot,0,0,-54kwpave,402wpoffset,0,0,225.55asbw,all

!!!!!!!!!!!!!! component !

!!!!!!!!!!!!!csys,0wpcsys,-1,0allselcm,allmodel,area

ASEL,S,LOC,Z,-300,1kwpave,363wprot,26.73,0,0csys,wpASEL,u,LOC,x,-1,1csys,0wpcsys,-1,0cm,rail,areaallsel

ASEL,S,LOC,Z,15,30asel,r,loc,y,0,1500cm,upper_plate,area

ASEL,S,LOC,Z,1,15asel,r,loc,y,0,1500cm,lower_plate,area

ASEL,s,LOC,x,-1130,-600ASEL,r,LOC,Z,18,235cmsel,u,upper_platecm,left_support,areaallsel

ASEL,s,LOC,x,280,640ASEL,r,LOC,Z,18,235cmsel,u,upper_platecm,mid_support,area

asel,s,loc,x,1350,2000cmsel,u,railcmsel,u,upper_platecmsel,u,lower_platecm,right_support,area

ASEL,S,LOC,Z,-97,-95cm,t12,area

ASEL,S,LOC,Z,233,235ASEL,a,LOC,Z,18,19wpcsys,-1,0csys,wpkwpave,363wprot,26.73,90,0ASEL,a,LOC,x,-1,1csys,0cm,t15,area

cmsel,s,allmodelasel,u,loc,z,-1000,32

asel,u,loc,z,220,1000asel,u,,,315,316$asel,u,,,328,329$asel,u,,,320,321asel,u,,,313,314$asel,u,,,305,306$asel,u,,,283,292asel,u,,,83$asel,u,,,282$asel,u,,,311,312$asel,u,,,293$asel,u,,,304asel,u,,,227$asel,u,,,324$asel,u,,,318$asel,u,,,75$asel,u,,,325$asel,u,,,319asel,u,,,4$asel,u,,,31$asel,u,,,41$asel,u,,,35$asel,u,,,39$asel,u,,,252cm,t6,area

cmsel,s,allmodelcmsel,u,railcmsel,u,t12cmsel,u,t15cmsel,u,t6cm,t10,area

csys,wp

8/18/2019 40070068


8/18/2019 40070068


- 205 -

asbw,allkwpave,432asbw,allkwpave,418asbw,allkwpave,403asbw,all

kwplan,-1,161,160,178kwpave,373asbw,allkwpave,383asbw,allkwpave,348asbw,all

aadd,58,394aadd,60,396

lcomb,965,179,0lcomb,948,968,0lcomb,216,861,0lcomb,72,860,0

cm,rail,area

asel,r,loc,z,-96aatt,2,2,2cmsel,,railasel,r,loc,z,-96+u,-uaatt,2,3,2cmsel,,railasel,r,loc,z,0aatt,2,3,2

cmsel,,railasel,u,,,26asel,u,,,57

esize,20

mshkey,1amesh,all

cmsel,,railamap,26,160,585,587,176amap,57,173,588,590,177

cmsel,,lower_platelslaaadd,190,228aadd,234,243lcomb,67,599,0cm,lower_plate,areaaatt,2,3,2

asel,u,,,58asel,u,,,60asel,u,,,239lesize,259,,,8lesize,258,,,4

amesh,allcmsel,,lower_plateamap,60,178,383,382,181amesh,58amesh,239

allswpcsys,-1

!cm,upper_plate,area

cmsel,,upper_plate!lsla

8/18/2019 40070068


8/18/2019 40070068


- 207 -

LANG, 322, 453,90, ,LANG, 322, 440,90, ,LANG, 322, 427,90, ,LANG, 319, 401,90, ,LANG, 319, 396,90, ,

lesize,37 ,,,2

lesize,45 ,,,2lesize,322,,,2lesize,617,,,2lesize,965,,,2lesize,981,,,2lesize,985,,,2lesize,987,,,2

lesize,500,,,1lesize,959,,,1lesize,983,,,1lesize,989,,,1

lesize,319,,,8lesize,321,,,8

lesize,36 ,,,5lesize,320,,,5

AMAP,117,217,8,14,219AMAP,116,218,30,8,217AMAP,123,4,217,219,31AMAP,125,17,218,217,4

asel,u,,,116asel,u,,,117asel,u,,,123asel,u,,,125amesh,all

!* left supportcmsel,,left_support

LANG, 255, 332,90, ,LANG, 991, 64,90, ,LANG, 285, 282,90, ,LANG, 285, 297,90, ,LANG, 285, 321,90, ,LANG, 265, 315,90, ,LANG, 265, 330,90, ,LANG, 284, 327,90, ,LANG, 1005, 299,90, ,LANG, 1007, 287,90, ,

lesize,255 ,,,2lesize,265 ,,,2lesize,284 ,,,2lesize,285 ,,,2lesize,991 ,,,2lesize,995 ,,,2lesize,1003,,,2lesize,1009,,,2

lesize,993 ,,,1lesize,999 ,,,1lesize,1001,,,1lesize,1005,,,1


lesize,997 ,,,10lesize,1007,,,10

AMAP,103,184,190,192,186AMAP,102,185,191,190,184AMAP,12,190,3,9,192

8/18/2019 40070068


- 208 -

AMAP,7,191,11,3,190AMAP,130,215,184,186,223AMAP,129,216,185,184,215AMAP,131,225,224,187,188AMAP,132,225,188,189,226AMAP,133,225,188,184,215AMAP,92,233,234,225,35

AMAP,95,35,225,244,243AMAP,29,231,232,215,7AMAP,10,7,215,242,241

asel,u,,,103asel,u,,,102asel,u,,,12asel,u,,,7asel,u,,,130asel,u,,,129asel,u,,,131asel,u,,,132asel,u,,,133asel,u,,,92asel,u,,,95asel,u,,,29asel,u,,,10amesh,all

!* mid supportcmsel,,mid_support

LANG, 33, 351,90, ,LANG, 297, 358,90, ,LANG, 294, 379,90, ,LANG, 296, 359,90, ,LANG, 296, 352,90, ,

lesize,87 ,,,2lesize,1013,,,2lesize,1015,,,2lesize,1017,,,2

lesize,33 ,,,3lesize,294,,,3lesize,296,,,3


lesize,297 ,,,6

lesize,32 ,,,7

lesize,1019,,,10

lesize,295 ,,,17

!/eof

MSHKEY,0amesh,107,108AMESH,148

MSHKEY,1

AMAP,149,251,200,202,253AMAP,150,254,255,204,203AMAP,151,254,203,205,256AMAP,152,254,203,200,251AMAP,113,203,40,6,200AMAP,99,263,264,254,39AMAP,138,39,254,274,273AMAP,27,261,262,251,5AMAP,11,5,251,272,271

asel,u,,,107,108asel,u,,,148asel,u,,,149asel,u,,,150asel,u,,,151

8/18/2019 40070068


- 209 -

asel,u,,,152asel,u,,,113asel,u,,,99asel,u,,,138asel,u,,,27asel,u,,,11amesh,all

!**********

cmsel,,left_supportcmsel,a,mid_supportcmsel,a,right_support

asel,r,loc,z,31.0eslaemodif,all,real,5

cmsel,,left_supportcmsel,a,mid_supportcmsel,a,right_support

asel,r,loc,z,221eslaemodif,all,real,5

alls

!**************! end of modeling!**************

! coupling

/input,cp,inp

!**************! added mass for live load : 500 kg/m2! Area of rail top : 0.41826e6 mm2! Total mass = (500 kg/m2)(1e-6 m2/mm2)(0.41826e6 mm2) = 209.13 kg!**************wpcsys,-1

et,3,21KEYOPT,3,3,2

cmsel,,railasel,r,loc,z,0nsla,,1*get,m_n,NODE,0,COUNT

r,31,209.13/m_n

type,3 $real,31n_num=0*do,i,1,m_n n_num = NDNEXT(n_num) e,n_num*enddoalls

!**************! added mass : 108kg, 조사통!**************wpcsys,-1

et,4,21KEYOPT,4,3,2

r,32,108/7

type,4 $real,32e,1412e,1451e,1511

8/18/2019 40070068


- 210 -

e,1512e,1619e,1681e,1682

!**************

! added mass for water!**************

wpcsys,-1

et,5,21KEYOPT,5,3,0

cmsel,,railasel,r,loc,z,0nsla,,1cm,nset1,node*get,m1_n,NODE,0,COUNT

cmsel,,railasel,r,loc,z,-96nsla,,1cm,nset2,node

*get,m2_n,NODE,0,COUNT

csys,1cmsel,,railasel,r,loc,y,110,180asel,r,loc,z,-96+u,-unsla,,1cm,nset3,node*get,m3_n,NODE,0,COUNT



csys,0cmsel,,left_supportasel,r,loc,z,31nsla,,1cm,_nset6-1,nodecmsel,,left_supportasel,r,loc,z,221nsla,,1cm,_nset6-2,nodecmsel,s,_nset6-1 $cmsel,a,_nset6-2

cm,nset6,node*get,m6_n,NODE,0,COUNT

csys,0cmsel,,mid_supportasel,r,loc,z,31nsla,,1cm,_nset7-1,nodecmsel,,mid_supportasel,r,loc,z,221nsla,,1cm,_nset7-2,nodecmsel,s,_nset7-1 $cmsel,a,_nset7-2cm,nset7,node*get,m7_n,NODE,0,COUNT

8/18/2019 40070068


- 211 -

csys,0cmsel,,right_supportasel,r,loc,z,31nsla,,1cm,_nset8-1,nodecmsel,,right_supportasel,r,loc,z,221

nsla,,1cm,_nset8-2,nodecmsel,s,_nset8-1 $cmsel,a,_nset8-2cm,nset8,node*get,m8_n,NODE,0,COUNT

csys,0cmsel,,left_supportasel,r,real,,4nsla,,1cm,_nset9-1,nodecmsel,,left_supportasel,r,real,,4nsla,,1cm,_nset9-2,nodecmsel,s,_nset9-1 $cmsel,a,_nset9-2cm,nset9,node*get,m9_n,NODE,0,COUNT

csys,0cmsel,,mid_supportasel,r,real,,4nsla,,1cm,_nset10-1,nodecmsel,,mid_supportasel,r,real,,4nsla,,1cm,_nset10-2,nodecmsel,s,_nset10-1 $cmsel,a,_nset10-2cm,nset10,node*get,m10_n,NODE,0,COUNTcsys,0cmsel,,right_supportasel,r,real,,4nsla,,1cm,_nset11-1,nodecmsel,,right_supportasel,r,real,,4nsla,,1cm,_nset11-2,nodecmsel,s,_nset11-1 $cmsel,a,_nset11-2cm,nset11,node*get,m11_n,NODE,0,COUNT

!* total rail length: 647.2+1352.46+1156.55= 3156.21lrail=3156.21

m11_x=0 $m11_y=0 $m11_z=13.273e-3*lrailm12_x=0 $m12_y=0 $m12_z=6.082e-3*lrailm13_x=3.222e-3*647.2 $m13_y=8.395e-3*647.2 $m13_z=0m14_x=0 $m14_y=8.992e-3*1352.46 $m14_z=0m15_x=5.028e-3*1156.55 $m15_y=7.455e-3*1156.55 $m15_z=0

m16_x=0 $m16_y=0 $m16_z=17.671e-3*693*2m17_x=0 $m17_y=0 $m17_z=17.671e-3*693*2m18_x=0 $m18_y=0 $m18_z=17.671e-3*452*2

m19_x=24.226e-3*693 $m19_y=14.730e-3*693 $m19_z=0m20_x=27.255e-3*693 $m20_y=7.815e-3*693 $m20_z=0m21_x=12.753e-3*452 $m21_y=25.323e-3*452 $m21_z=0

r,11,m11_x/m1_n, m11_y/m1_n, m11_z/m1_nr,12,m12_x/m2_n, m12_y/m2_n, m12_z/m2_nr,13,m13_x/m3_n, m13_y/m3_n, m13_z/m3_nr,14,m14_x/m4_n, m14_y/m4_n, m14_z/m4_nr,15,m15_x/m5_n, m15_y/m5_n, m15_z/m5_nr,16,m16_x/m6_n, m16_y/m6_n, m16_z/m6_nr,17,m17_x/m7_n, m17_y/m7_n, m17_z/m7_nr,18,m18_x/m8_n, m18_y/m8_n, m18_z/m8_nr,19,m19_x/m9_n, m19_y/m9_n, m19_z/m9_nr,20,m20_x/m10_n, m20_y/m10_n, m20_z/m10_nr,21,m21_x/m11_n, m21_y/m11_n, m21_z/m11_n

8/18/2019 40070068


- 212 -

*create,massgen,mac!ARG1 : No. of node

n_num=0nmax = arg1

*do,i,1,nmax

n_num = NDNEXT(n_num)e,n_num*enddo

*end

TYPE,5*do,i,1,11

real,10+icmsel,,nset%i%massgen,m%i%_n

*enddo

alls

!**************! fixed!**************

lsel,s,,,120

lsel,a,,,126lsel,a,,,353lsel,a,,,361lsel,a,,,369lsel,a,,,374lsel,a,,,379lsel,a,,,382lsel,a,,,625lsel,a,,,700lsel,a,,,747lsel,a,,,749

lsel,a,,,112lsel,a,,,118lsel,a,,,122lsel,a,,,402lsel,a,,,410lsel,a,,,418lsel,a,,,423lsel,a,,,428lsel,a,,,431lsel,a,,,620lsel,a,,,784lsel,a,,,788

lsel,a,,,114lsel,a,,,115lsel,a,,,125lsel,a,,,127lsel,a,,,137lsel,a,,,140lsel,a,,,142lsel,a,,,143lsel,a,,,155lsel,a,,,158lsel,a,,,160lsel,a,,,161

lsel,a,,,385lsel,a,,,704lsel,a,,,783lsel,a,,,818lsel,a,,,820lsel,a,,,822lsel,a,,,833lsel,a,,,837lsel,a,,,848lsel,a,,,851nsll,,1

d,all,allalls

eplot

8/18/2019 40070068


- 213 -

d,5622,alld,5766,alld,5954,alld,6595,all

eplot

!**************! Bolt modeling!**************

et,6,beam4r,25,283.5287,6397.117,6397.117,9.5,9.5 ! M19r,26,201.0619,3216.991,3216.991,8,8 ! M16r,27,78.53982,490.8739,490.8739,5,5 ! M10

TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,7659,7110,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,7997,7185,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,7053,8037,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,6969,8077,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,8206,8267,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,8267,7643,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,8246,8171,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,8171,8225,esel,s,type,,6

cm,lbolt,elem

TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,9507,8703,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,9643,8823,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,8510,9679,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,8607,9715,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,9829,9893,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,9893,9382,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,9873,9364,TYPE,6 $ REAL,25 $ MAT,3 $ E,9364,9852,esel,s,type,,6 $ cmsel,u,lboltcm,mbolt,elem

TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4596,3683,TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4606,3725,TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4407,3768,TYPE,6 $ REAL,27 $ MAT,3 $ E,4576,3830,TYPE,6 $ REAL,27 $ MAT,3 $ E,4402,3849,cmsel,u,mboltcm,mlbolt,elem

TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4439,3792,TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4522,3924,TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4420,4040,TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4690,3941,cmsel,u,mlboltcm,mmbolt,elem

TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4875,3631,TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4169,4491,TYPE,6 $ REAL,26 $ MAT,3 $ E,4413,4182,TYPE,6 $ REAL,27 $ MAT,3 $ E,5028,4173,TYPE,6 $ REAL,27 $ MAT,3 $ E,5109,4174,cmsel,u,mmboltcm,mrbolt,elem

alls

finish

/soluantype,modal

modopt,lanb,100mxpand,100,,,1/out,mode_result,outsolv/out

finish

save,NTD1_Rail_MODAL,DB

8/18/2019 40070068


- 214 -

2) 정적해석 및 후처리 입력자료

2-1. NTD1 회전팔 모델

!--------------------------------------------------------------------! SOLUTION PROCESS!--------------------------------------------------------------------!! STATIC SOLUTION: DEAD + LIVE LOAD ONLY!/FILNAM,%DBNAME%%V1%SAVE/SOLUANTYPE,STATIC!ACEL,,,9800SOLVESAVEFINI!/POST1!PLDISP,2!

! FORCE PLOT IN ELEMENT COORDINATE SYSTEM!ETAB,FXI,SMISC,1 $ ETAB,FXJ,SMISC,7 $ PLLS,FXI,FXJ ! FORCE IN ELEMENT X-COORDETAB,FYI,SMISC,2 $ ETAB,FYJ,SMISC,8 $ PLLS,FYI,FYJ ! FORCE IN ELEMENT Y-COORDETAB,FZI,SMISC,3 $ ETAB,FZJ,SMISC,9 $ PLLS,FZI,FZJ ! FORCE IN ELEMENT Z-COORD!! MOMENT PLOT IN ELEMENT COORDINATE SYSTEM!ETAB,MXI,SMISC,4 $ ETAB,MXJ,SMISC,10 $ PLLS,MXI,MXJ ! MOMENT IN ELEMENT X-COORDETAB,MYI,SMISC,5 $ ETAB,MYJ,SMISC,11 $ PLLS,MYI,MYJ ! MOMENT IN ELEMENT Y-COORDETAB,MZI,SMISC,6 $ ETAB,MZJ,SMISC,12 $ PLLS,MZI,MZJ ! MOMENT IN ELEMENT Z-COORD!! AXIAL DIRECT STRESSETAB,SDIRI,LS,1 $ ETAB,SDIRJ,LS,6 $ PLLS,SDIRI,SDIRJ!! IF YOU WANT TO GET A NODAL STRESS OF AN ELEMENT N, THEN! *GET,STRESS,ELEM,N,ETAB,SDIRI! IF YOU WANT TO GET A DISPLACEMENT IN X-DIR OF A NODE N! *GET,DEF_X,NODE,N,U,X

!! BENDING STRESS ON THE ELEMENT +Y SIDE OF THE BEAMETAB,SBYTI,LS,2 $ ETAB,SBYTJ,LS,7 $ PLLS,SBYTI,SBYTJ!! BENDING STRESS ON THE ELEMENT -Y SIDE OF THE BEAMETAB,SBYBI,LS,3 $ ETAB,SBYBJ,LS,8 $ PLLS,SBYBI,SBYBJ!! BENDING STRESS ON THE ELEMENT +Z SIDE OF THE BEAMETAB,SBZTI,LS,4 $ ETAB,SBZTJ,LS,9 $ PLLS,SBZTI,SBZTJ!! BENDING STRESS ON THE ELEMENT -Z SIDE OF THE BEAMETAB,SBZBI,LS,5 $ ETAB,SBZBJ,LS,10 $ PLLS,SBZBI,SBZBJ!! MAXIMUM STRESS (DIRECT STRESS + BENDING STRESS)ETAB,SMAXI,NMISC,1 $ ETAB,SMAXJ,NMISC,3PLLS,SMAXI,SMAXJESORT,SMAXI ! SORT ELEMENTS BASED ON SMAX (MAXIMUM STRESS)*GET,STR_MAX,SORT,,MAX ! GET MAXIMUM STRESS AS SMAX

!PRNSOL,DOF ! PRINT NODAL DISPLACEMENT!! MINIMUM STRESS (DIRECT STRESS - BENDING STRESS)ETAB,SMINI,NMISC,2 $ ETAB,SMINJ,NMISC,4 $ PLLS,SMINI,SMINJ!! DIFFERENCE BETWEEN MAX AND MIN STRESSSADD,STR_INT,SMAXI,SMINI,1,-1ESORT,STR_INT!! AVERAGE SHEAR IN ELEMENT Y-DIRECTIONETAB,SXYI,SMISC,15 $ ETAB,SXYJ,SMISC,18 $ PLLS,SXYI,SXYJ!!NFORCE ! SUMMED NODAL FORCES!PRESOL,ELEM!PRRSOL ! REACTION FORCE PRINT OUT!PRNLD

8/18/2019 40070068


- 215 -

SAVE!!/INPUT,TERM!! PRINT RESULTS TO EXTERNAL FILES!ALLCOMP,0

ALLCOMP,1ALLCOMP,2ALLCOMP,3FPRINT,'ALINE',4!FINI!V0 = '_MOD_'!!/FILNAM,%DBNAME%%V0%%V1%SAVE

8/18/2019 40070068


- 216 -


/SOLUANTYPE,STATICACEL,,,9800SOLVFINISH

SAVE

/POST1!! PRINT RESULTS TO EXTERNAL FILES!! FORCE PLOT IN ELEMENT COORDINATE SYSTEM!ETAB,FXI,SMISC,1 $ ETAB,FXJ,SMISC,7 $ PLLS,FXI,FXJ ! FORCE IN ELEMENT X-COORDETAB,FYI,SMISC,2 $ ETAB,FYJ,SMISC,8 $ PLLS,FYI,FYJ ! FORCE IN ELEMENT Y-COORDETAB,FZI,SMISC,3 $ ETAB,FZJ,SMISC,9 $ PLLS,FZI,FZJ ! FORCE IN ELEMENT Z-COORD!! MOMENT PLOT IN ELEMENT COORDINATE SYSTEM!ETAB,MXI,SMISC,4 $ ETAB,MXJ,SMISC,10 $ PLLS,MXI,MXJ ! MOMENT IN ELEMENT X-COORDETAB,MYI,SMISC,5 $ ETAB,MYJ,SMISC,11 $ PLLS,MYI,MYJ ! MOMENT IN ELEMENT Y-COORDETAB,MZI,SMISC,6 $ ETAB,MZJ,SMISC,12 $ PLLS,MZI,MZJ ! MOMENT IN ELEMENT Z-COORD!! AXIAL DIRECT STRESSETAB,SDIRI,LS,1 $ ETAB,SDIRJ,LS,6! MAXIMUM STRESSETAB,SMAXI,NMISC,1 $ ETAB,SMAXJ,NMISC,3!CMSEL,S,lbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_LBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_LBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!CMSEL,S,mbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT

/OUTPUT,NTD1_DWT_MBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!CMSEL,S,mlbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MLBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_MLBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!CMSEL,S,mmbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MMBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_MMBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!CMSEL,S,mrbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MRBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_MRBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUTFINISH

8/18/2019 40070068


8/18/2019 40070068


- 218 -

!/POST1! PRINT THE SOLUTION PHASE!*GET,JNAME1,ACTIVE,,JOBNAME,,START,1*GET,JNAME2,ACTIVE,,JOBNAME,,START,9*GET,JNAME3,ACTIVE,,JOBNAME,,START,17

V3= '_'!/STITLE,1,'***************** HANARO POOL ANALYSIS *****************'/FORMAT,7,E,18,8,1000,1000/HEADER,ON,ON,OFF,ON,ON,ON/PAGE,1000,1000,1000,1000/OUTPUT,%JNAME1%%JNAME2%%JNAME3%%V1%%V3%%ARG1%,FRQSET,LIST/OUTPUT!SET,1,1PLDISP,2FINISAVE


!!--------------------------------------------------------! MODAL ANALYSIS ONLY!--------------------------------------------------------!/SOLUANTYPE,MODALMODOPT,LANB,100MXPAND,100SOLVFINISHSAVE

8/18/2019 40070068


8/18/2019 40070068


- 220 -


/COM,----------------------------------------------------------------------/COM, SEISMIC ANALYSIS/COM, Seismic level (85.55m)/COM, Response spectrum data 7% damping (SSE)

/COM,----------------------------------------------------------------------

/SOLUANTYPE,SPECTRSPOPT,SPRS,,YES ! SINGLE POINT EXCITATION RESPONSE SPECTRUM!! X-DIRECTION!c*** seismic x-directionc*** response spectrum data 7% damping (SSE)

SVTYP, 2, 9800 ! ACCELERATION CURVE 9800=SCALE FACTORSED,1,0,0FREQFREQ, 0.3, 0.8, 1.2, 1.4, 1.8, 3.6, 4.0, 5.0, 7.8FREQ, 8, 9, 11, 16, 17, 18, 20, 30, 50SV,0.07,0.15, 0.32, 0.4, 0.5, 0.6, 0.8, 0.9, 1.0, 1.23SV,0.07,1.2, 0.96, 1.17, 1.17, 1.0, 0.8, 0.6, 0.4, 0.38SRSS,0,disp

SOLVE!! Y-DIRECTION!c*** seismic y-directionc*** response spectrum data 7% damping (SSE)SVTYP, 2, 9800SED,0,1,0FREQSVFREQ, 0.3, 0.8, 1.2, 1.4, 1.8, 3.6, 4.0, 5.0, 7.8FREQ, 8, 9, 11, 16, 17, 18, 20, 30, 50SV,0.07,0.15, 0.32, 0.4, 0.5, 0.6, 0.8, 0.9, 1.0, 1.23SV,0.07,1.2, 0.96, 1.17, 1.17, 1.0, 0.8, 0.6, 0.4, 0.38SRSS,0,dispSOLVE!! Z-DIRECTION

!c*** seismic z-directionc*** response spectrum data 7% damping (SSE)SVTYP, 2, 9800SED,0,0,1FREQSVFREQ, 0.3, 0.5, 0.8, 1.0, 1.3, 1.5, 1.8, 1.9, 2.5FREQ, 2.8, 5.2, 5.6, 6.5, 9.0, 10, 19, 30,40SV,0.07, 0.05, 0.1, 0.15, 0.18, 0.18, 0.26, 0.28, 0.38, 0.38SV,0.07, 0.44, 0.44, 0.4, 0.4, 0.44, 0.41, 0.3, 0.21,0.2SRSS,0,dispSOLVEFINI!!--------------------------------------------------------------------! MODE COMBINATION!--------------------------------------------------------------------!

/POST1SUMTYP,COMP/INPUT,,MCOMPLNS,S,INT!! PRINT RESULTS TO EXTERNAL FILES!! FORCE PLOT IN ELEMENT COORDINATE SYSTEM!ETAB,FXI,SMISC,1 $ ETAB,FXJ,SMISC,7 $ PLLS,FXI,FXJ ! FORCE IN ELEMENT X-COORDETAB,FYI,SMISC,2 $ ETAB,FYJ,SMISC,8 $ PLLS,FYI,FYJ ! FORCE IN ELEMENT Y-COORDETAB,FZI,SMISC,3 $ ETAB,FZJ,SMISC,9 $ PLLS,FZI,FZJ ! FORCE IN ELEMENT Z-COORD!! MOMENT PLOT IN ELEMENT COORDINATE SYSTEM!ETAB,MXI,SMISC,4 $ ETAB,MXJ,SMISC,10 $ PLLS,MXI,MXJ ! MOMENT IN ELEMENT X-COORD

8/18/2019 40070068


- 221 -

ETAB,MYI,SMISC,5 $ ETAB,MYJ,SMISC,11 $ PLLS,MYI,MYJ ! MOMENT IN ELEMENT Y-COORDETAB,MZI,SMISC,6 $ ETAB,MZJ,SMISC,12 $ PLLS,MZI,MZJ ! MOMENT IN ELEMENT Z-COORD!! AXIAL DIRECT STRESSETAB,SDIRI,LS,1 $ ETAB,SDIRJ,LS,6! MAXIMUM STRESSETAB,SMAXI,NMISC,1 $ ETAB,SMAXJ,NMISC,3

!CMSEL,S,lbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_LBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_LBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!CMSEL,S,mbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_MBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!

CMSEL,S,mlbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MLBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_MLBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!CMSEL,S,mmbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MMBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_MMBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!CMSEL,S,mrbolt $ NSLE/OUTPUT,NTD1_DWT_MRBOLT,EFRPRETAB,FXI,FXJ,FYI,FYJ,FZI,FZJPRETAB,MXI,MXJ,MYI,MYJ,MZI,MZJ/OUTPUT/OUTPUT,NTD1_DWT_MRBOLT,STRPRETAB,SDIRI,SDIRJ,SMAXI,SMAXJ/OUTPUT!FINI!SAVE,NTD1_Rail_SSE,DB

8/18/2019 40070068


서 지 정 보 양 식

수행기관보고서 번호 위탁기관보고서 번호 표준보고서 번호 INIS 주제코드

KAERI/TR-3610/2008

제목/부제 하나로

NTD1회전팔 및 레일이송장치에 대한 구조건전성

평

연구책임자 및 부서명 류정수(연구로공학부)

연구자 및 부서명 서춘교(연구로공학부), 박상준(하나로운영부),

신진원(연구로공학부)

출판지 대전 발행기관 한국원자력연구원 발행 연도 2008. 11.

페이지 221 page 도표 있음( O ), 없음( ) 크기 29.7× 21.0 (cm)

참고사항 비밀여부 공개( O ), 대외비( ), __ 급비밀 보고서 종류 기술보고서

연구위탁기관 계약 번호

초록 (15-20줄 내외)

본 보고서의 목적은 하나로 원자로 수조덮개의 내진해석 기술시방서 요건에 따라

수조덮개에 신규 설치된 NTD1 회전팔과 수조내부에 설치된 NTD1 레일 이송장치의

내진해석과 구조적 건전성을 평가하는 것이다. 이를 위하여 수조덮개와 회전팔 및 수

조내부의 레일 이송장치에 대한 구조해석 모델을 작성하고,

주어진 하중조건에 따라

정적 해석 그리고 동적 특성을 고려한 지진응답해석을 수행하였다.

하중 조건은 구조물의 자하중과 회전팔의 운전중 하중, 활하중, 동적 유체질량 등을

고려하였으며, 지진하중은 하나로 수조덮개의 SSE 설계 층응답 가속도스펙트럼을 사용

하였다. 본 해석을 위해 구조해석 상용 프로그램인 ANSYS 11.0을 사용하였고 대상 구

조물의 유한요소 모형화 작성 및 구조해석을 수행하였다.

해석결과로부터 NTD1 회전팔과 레일 이송장치의 주요 부재, 앵커볼트, 용접부 등

각 하중조건에 따른 응력강도를 구하고, ASME 코드의 허용응력을 적용하여 구조건전

성 평가를 수행하였다. 평가 결과, 대상 구조물의 최대 응력은 모두 허용응력 이내에

있었고, 피로에 대한 구조적 건전성 평가도 만족하였다. 결론적으로 신규 설치된

NTD1 회전팔과 수조내부의 레일 이송장치의 구조적 건전성은 안전하다고 판단되었다.

주제명키워드

(10단어내외)하나로, 수조덮개, NTD1 회전팔, 레일이송장치, 지진응답해석, 구조건전성

8/18/2019 40070068


40070068

Documents

Transcript of 40070068