Metalne konstrukcije 1 P8-1
Kombinovana naprezanja
Kontrole graničnih stanja kod kombinovanih naprezanja
– Ekscentrično zatezanje (Nt + M)
ULS - kontrole nosivosti poprečnih preseka na pojedinačna dejstva i intrakciju;
SLS - kontrola deformacija - ugiba;
– Ekscentričan pritisak (Nc + M)
ULS - kontrola nosivosti poprečnog preseka na pojedinačna dejstva i intrakciju;
ULS - kontrola stabilnosti elementa kao celine;
SLS - kontrola deformacija - ugiba i horizontalnog pomeranja u slučaju stubova;
Metalne konstrukcije 1 P8-2
Ekscentrično zatezanje (Nt + M)
Ekscentrično zatezanje uglavnom najstaje usled:
– odstupanja napadne linije sile od težišta poprečnog preseka;
– zakrivljenosti elementa;
– poprečnog opterećenja;
– ekscentričnosti veze.
Mali ekscentricitet – dominantno zatezanje!
Metalne konstrukcije 1 P8-3
Ekscentričan pritisak (Nc + M)
Primeri primene: stubovi okvirnih nosača, fasadni stubovi, ...
Metalne konstrukcije 1 P8-4
Nosivost poprečnih preseka na kombinovano dejstvo aksijalne sile i momenta savijanja
– Nosivost zavisi od klase poprečnog preseka;
– Kod preseka klase 1 i 2, pored pojedinačnih kontrola nosivosti poprečnih preseka na dejstvo aksijalne sile i momenta savijanja, u određenim slučajevima je neophodna i kontrola interakcije ovih naprezanja. Za proračun se koristi redukovani moment nosivosti;
– U slučaju preseka klase 3 i 4, kod kojih se nosivost određuje po teoriji elastičnosti, interakcija se svodi na kontrolu normalnog napona u najopterećenijem poprečnom preseku;
– Kod preseka klase 1, 2 i 3, ukoliko nema slabljenja rupama za spojna sredstva, proračun je isti za slučaj zatezanja i pritiska;
– U slučaju sile pritiska, kod preseka klase 4, neophodno je da se uzme u obzir efektivan poprečni presek;
Metalne konstrukcije 1 P8-5
Interakcija nosivosti za poprečne preseke klase 1 i 2 - Kada je neophodna provera?
Kod standardnih vruće valjanih I i H profila i ekvivalentnih zavarenih profila u slučaju savijanje oko jače y-y ose kontrola interakcije nije potrebna kada su zadovoljena oba sledeća uslova:
RdplEd NN ,,250≤ 00 5050 MywMywwEd fAfthN γγ /,/, =≤
U slučaju savijanje oko slabije z-z ose kontrola interakcije nije potrebna kada su zadovoljen uslov:
00 MywMywwEd fAfthN γγ // =≤
Metalne konstrukcije 1 P8-6
Redukovani moment nosivosti preseka - MN,Rd
Proračun redukovanog momenta nosivosti zavisi od:
– oblika poprečnog preseka i
– ose oko koje se savijanje vrši (y-y ili z-z);
Kontrola nosivosti poprečnog preseka na interakciju momenta savijanja i aksijalne sile se vrši na osnovu sledećeg, opšteg uslova:
1≤RdN
Ed
MM
,
Metalne konstrukcije 1 P8-7
MEd proračunska vrednost momenta savijanja;
MN,Rd proračunska vrednost redukovanog momenta nosivosti;
Primer pravougaonog poprečnog preseka
00 MyMyRdpl fhbfAN γγ //, ==0
20
41
MyMyyplRdypl fhbfWM γγ //,,, ==
0 My
EdN fb
Nh
γ/=
0
2
0
2
44
My
EdRdyplMy
NRdyplRdyN fb
NMf
hbMM
γγ
// ,,,,,, −=−=
)(,,,,21 nMM RdyplRdyN −=
RdplEd NNn ,/=
P8-8Metalne konstrukcije 1
Primer: I presek N+My
0 Myw
EdN ft
Nh
γ/=
0
2
0
2
44 Myw
EdRdyplMy
wNRdyplRdyN
ft
NMf
thMM
γγ
// ,,,,,, −=−=
P8-9
A) Plastična neutralna osa u rebru I profila
Metalne konstrukcije 1
),( wNw hhh ≤≤50
Primer: I presek N+My
ff
Mredf t
b
At ≤=
2,
( ) ( ) 00 MyredfredffMyredfredfRdyN fthtbfthAM γγ // ,,,,,, −=−=
P8-10
B) Plastična neutralna osa u nožici I profila
wMy
EdN A
f
NA ≥=
0γ/
Metalne konstrukcije 1
NM AAA −=
Redukovani moment MN,y,Rd za I preseke prema EC3
n stepen iskorišćenja poprečnog preseka usled aksijalne sile;
a udeo rebra u ukupnoj površini poprečnog preseka; Ako se proračunom dobije da je a > 0,5 usvaja se a=0,5.
RdyplRdyplRdyN Ma
nMM ,,,,,, ,
≤−−
=501
1
RdplEd NNn ,/=
502
,≤−
=A
tbAa ff
1≤RdyN
Edy
M
M
,,
,
P8-11Metalne konstrukcije 1
Interakcioni dijagrami N+My za I preseke
Sa porastom parametra a (veća površina rebra), raste i vrednost redukovanog momenta nosivosti!
P8-12Metalne konstrukcije 1
RdplEd NNn ,/=
Rdypl
Edy
M
Mm
,,
,=
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
a=0,1
a=0,2
a=0,3
a=0,4
a=0,5
Primer: I presek N+Mz
P8-13
Plastična neutralna osa u nožici I profila
Metalne konstrukcije 1
0My
EdN f
NA
γ/=
f
MM t
Ah
4=
( ) ( )00
22 M
yMffM
M
yMf
MRdzN
fhbth
fhb
AM
γγ−=−=,,
NM AAA −=
Redukovani moment MN,z,Rd za I preseke prema EC3
RdzplRdzplRdzN Ma
anMM ,,,,,, ≤
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎠⎞
⎜⎝⎛
−−
−=2
11
RdplEd NNn ,/=
502
,≤−
=A
tbAa ff
1≤RdzN
Edz
M
M
,,
,
P8-14Metalne konstrukcije 1
RdzplRdzN MM ,,,, =
za n > a:
za n < a:
Redukovani momenti nosivosti za standardne profile - EC3
Metalne konstrukcije 1 P8-15
Interakcioni dijagrami
Metalne konstrukcije 1 P8-16
(m, n)
Koso savijanje My+Mz
P8-17Metalne konstrukcije 1
Interakcija u slučaju kosog savijanja (N+My+Mz) prema EC3
P8-18Metalne konstrukcije 1
– za I i H preseke α = 2 β = 5n ali β ≥ 1
– za šuplje profile pravougaonog preseka α = β = 1,66/(1-1,13n2) ≤ 6
– za šuplje profile kružnog preseka α = β = 2
Prethodni izraz može da se koristi i u odsustvu aksijalne sile. Umesto redukovanih momenata plastične nosivosti MN,y,Rd i MN,z,Rd koriste se momenti platičnosti Mpl,y,Rd i Mpl,z,Rd, a u izrazima za koeficijente α i β se usvaja da je n=0, pa je:
– za I i H preseke α = 2 β = 1
– za šuplje profile pravougaonog preseka α = β = 1,66
– za šuplje profile kružnog preseka α = β = 2
1≤⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛βα
RdzN
Edz
RdyN
Edy
M
M
M
M
,,
,
,,
,
Proračunski dijagrami normalnog napona
P8-19Metalne konstrukcije 1
RdyMzM ,,
RdzMyM ,,
Metalne konstrukcije 1 P8-20
Kontrola interakcije za preseke klase 3 i 4
Za preseke klase 4 proračunska vrednost normalnog napona treba da se odredi na osnovu geometrijskih karakteristika efektivnog poprečnog preseka;Pri tome treba uzeti u obzir dodatne momente savijanja usled eventualnog pomeranja težišta efektivnog poprečnog preseka:ΔM = Nc eN
0,
M
yydEdx
ff
γσ =≤
0M
yyd
z
Edz
y
EdyEdEdx
ff
W
M
W
M
A
N
γσ =≤++= ,,
, klasa 3
0M
yyd
effz
zEdz
effy
yEdy
eff
EdcEdx
ff
W
MM
W
MM
A
N
γσ =≤
++
++=
,
,
,
,,,
ΔΔklasa 4
opšti uslov
Kontrole nosivosti ekscentrično zategnutih poprečnih preseka
Nt,Ed My,Ed Mz,Ed proračunske vrednosti dejstava;
Nt,Rd My,Rd Mz,Rd proračunske vrednosti nosivosti;
fyd proračunska vrednost granice razvlačenja;
0M
yyd
z
Edz
y
EdyEdtEdx
ff
W
M
W
M
A
N
γσ =≤++= ,,,
,
1≤++Rdz
Edz
Rdy
Edy
Rdt
Edt
M
M
M
M
N
N
,
,
,
,
,
,
ili
Metalne konstrukcije 1 P8-21
u slučaju slabljenja preseka rupama za spojna sredstva
Interakcija nosivosti na dejstvo N+My+Vz
kod poprečnih preseka klase 1 i 2
– Za kontrolu nosivosti poprečnih preseka klase 1 i 2 na interakciju savijanja, aksijalne sile i smicanja koristi se redukovani moment nosivosti MN,V,Rd
– Interakcija treba da se sprovede kada su ipunjeni kriterijumi oneophodnosti pojedinačnih interakcija: savijanje + smicanje (VEd> 0,5VRd ), odnosno savijanje + aksijalna sila (NEd > 0,25Npl,Rd i NEd
> 0,5Nw,pl,Rd za savijanje oko y-y ose);
– U EC3 nema eksplicitnih izraza za proračun redukovanog momenta nosivosti;
– Proračun redukovanog momenta treba da se sprovede na osnovu dijagrama normalnog napona pri potpunoj plastifikaciji preseka, uzimajući u obzir uticaje smicanja i aksijalne sile!
Metalne konstrukcije 1 P8-22
Proračun redukovanog momenta usled uticaja smicanja i aksijalne sile
I presek opterećen silama: NEd, My,Ed i Vz,Ed
a) Neutralna osa u rebru I preseka
( ) y
EdN f
NA
1 ρ−=
Metalne konstrukcije 1 P8-23
1≤RdyVN
Edy
M
M
,,,
,
I presek opterećen silama: NEd, My,Ed i Vz,Ed
b) Neutralna osa u nožici I preseka
Metalne konstrukcije 1 P8-24
1≤RdyVN
Edy
M
M
,,,
,
Kod preseka klase 4 normalne napone u rebru I preseka treba odrediti na osnovu karakteristika efektivnog poprečnog preseka;
Interakcija nosivosti na dejstvo N+My+Vz
kod poprečnih preseka klase 3 i 4
Metalne konstrukcije 1 P8-25
ydxzxEdeq f≤⋅+= 21
21 3 ,,, τσσ
wy
yEdzxz tI
SV
⋅
⋅= 1
1,,
,τ11 zI
M
A
N
y
EdyEdx
,, +=σ
Izvijanje ekscentrično pritisnutih elemenata (beam-columns elements)
• Kompleksan problem interakcije izvijanja (fleksionog i torzionog) i bočno-torzionog izvijanja;
• Razlika u ponašanju elemenata sa torziono osetljivim i torziono neosetljivim poprečnim presecima;
• Savijanje može da bude samo oko jače y-y ose ili i oko slabije z-z ose;
Razlikuju se tri slučaja:
– problem izvijanja elementa u ravni savijanja: N+Mz ili N+My
(kada je sprečeno bočno pomeranje);
– problem izvijanja elementa izvan ravni savijanja: N+My
(izvijanje oko slabije z-z ose i bočno-torziono izvijanje)
– opšti slučaj prostornog izvijana: N+My+Mz
Metalne konstrukcije 1 P8-26
Izvijanje u ravni savijanja:
savijanje oko slabije ose;
savijanje oko jače ose kada je sprečeno bočno pomeranje.
Izvijanje izvan ravni savijanja:
savijanje oko jače ose kada nije sprečeno bočno-torziono izvijanje.
Opšti slučaj:
savijanje oko obe ose.
Metalne konstrukcije 1 P8-27
Ponašanje ekscentrično pritisnutog elementa u ravni
P8-28
1 - idealno elastično; 6 - idealno plastično; 2 - elasto-plastično; 4 bifurkaciona stabilnost; 3 interakcija N i M (elastična teorija II reda); 7 interakcija N i M (kruto-plastična teorija); 5 - ekscentrično pritisnut element;
Ekscentrično pritisnut element u ravni (N+My) - Postavka problema
Uticaji II reda u izolovanom elementu - P-δ efekti.Metalne konstrukcije 1 P8-29
Diferencijalna jednačina problema
Pretpostavke:
– idealno elastičan matrijal;
– nema imperfekcija;
– statički sistem proste grede;
– nema deformacija izvan ravni opterećenja;
– na izolovani element deluje konstantna aksijalna sila pritiska imomenti savijanja na krajevima.
Rešenje D.J:
( ) wNL
xMEI
dx
wdmy 11
2
2
+⎥⎦⎤
⎢⎣⎡ +−=− β 00 == )()( Lww granični uslovi
( ) ( ) ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡ ++−+−=
L
xxLLx
N
Mw mm βμμμβμ 11cosec sincotcos
Metalne konstrukcije 1 P8-30
ycrN
N
L ,
πμ =
Maksimalan momenat savijanja II reda
( )2cosec1 ycrycrm NNNNMM ,,max /cot/ ππβ ++= ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛−<
ycrNN
,max cos πβ
MM =max ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛−≥
ycrN
N
,max cos πβ
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛=
ycrNN
MM,
max sec2π
za
za
U slučaju konstantnog dijagrama momenata (βm= -1) dobija se:
ycrycr NNN
N
,, /sec
−≈
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
1
1
2
π
Metalne konstrukcije 1 P8-31
ycrNNMM
,max /−
=1
1
Aproksimacija faktora uvećanja momenata
0,000
2,000
4,000
6,000
8,000
10,000
12,000
14,000
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
ycrN
N
,
sec2
π
ycrNN ,/−1
1
Metalne konstrukcije 1 P8-32
ycrNN ,/
Uticaj oblika dijagrama momenata - βm
ycrm
ycr
m
NNMC
NNMM
,,max //
,,
−=
−−
=1
1
1
4060
β
mmC β4060 ,, −=
Ovi izrazi važe samo u slučaju kada je element opterećen samo momentima savijanja koji deluju na njegovim krajevima, u skladu sa skicom! Nema poprečnog opterećenja!
Metalne konstrukcije 1 P8-33
Izvijanje izvan ravni savijanja
– Interakcija izvijanja oko slabije z-z ose i bočno-torzionog izvijanja!
– Karakteristično za ekscentrično pritisnute elemente koji nisu bočno pridržani.
– Vrednosti kritične sile izvijanja oko slabije ose (Ncr,z) i kritičnog momenta bočno-torzionog izvijanja (Mcr) se smanjuju u slučaju istovremenog dejstva aksijalne sile pritiska i momenta savijanja.
– Treba odrediti par uticaja sila-momenat (Ncr,M-Mcr,N), pri kojem dolazi do izvijanja!
Metalne konstrukcije 1 P8-34
Diferencijalne jednačina problema
Modifikacija diferencijelnih jednačina za bočno-torziono izvijanje;
Uvodi se uticaj aksijalne sile pritiska;
Iste pretpostavke kao i u slučaju BTI (idealno prav element, idealno elastičan materijal, konstantan dijagram momenata (βm=-1,0), male deformacije,...);
Granični uslovi su takođe isti kao u slučaju BTI;
vNdx
xvdEIM Mcrzy
2
2
,)(−−=ϕ
dx
dvM
dx
dEI
dx
diNGI NcrwMcrt ,, )( =−− 3
320
ϕϕ
Metalne konstrukcije 1 P8-35
Rešenje d.j. - izvijeni oblik elementa
Veza između Mcr,N i Ncr,M je dobijena uz pretpostavku da uticaj izvijanja oko jače y-y ose nije merodavan!
Najveća vrednost kritične sile Ncr,M je jednaka minimalnoj vrednosti od: Ncr,z Ncr,T i to za slučaj kada nema momenta savijanja (M=0).
Najveća vrednost kritičnog momenta Mcr,N jednaka je Mcr, kada je N=0!
xLNN
Mv
Mcrzcr
Ncr πδϕ sin,,
, =−
=
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=
Tcr
Mcr
zcr
Mcr
Tcrzcr
Ncr
N
N
N
N
NNi
M
,
,
,
,
,,
, 1 1 2
0
2
oblik izvijenog nosača
Veza Mcr,N - Ncr,M
Metalne konstrukcije 1 P8-36
Opšti slučaj - sa uticajem izvijanja oko y-y ose
i0 polarni poluprečnik inercije;
Ncr,y kritična sila za izvijanje oko y-y ose;
Ncr,z kritična sila za izvijanje oko z-z ose;
Ncr,T kritična sila za torziono izvijanje;
Mcr kritičan moment bočno-torzionog izvijanja;
Za standardne vrućevaljane I profile kod kojih je Ncr,y > Ncr,z > Ncr,T
može se, na strani sigurnosti, napisati sledeća interakciona formula:
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=
Tcr
Mcr
zcr
Mcr
ycr
Mcr
Tcrzcr
Ncr
N
N
N
N
N
N
NNi
M
,
,
,
,
,
,
,,
, 1 1 1 2
0
2
11
1≤
−+
cr
Ncr
ycrMcrzcr
Mcr
M
M
NNN
N ,
,,,
,
/
Metalne konstrukcije 1 P8-37
Metalne konstrukcije 1
Kontrola izvijanja ekscentrično pritisnutih elemenata prema EC3 - Opšti slučaj
NEd, My,Ed i Mz,Ed proračunske vrednosti sile pritiska i momenata, ΔMy,Ed i ΔMz,Ed momenti usled pomeranja težišta preseka klase 4 χy i χz koeficijenti redukcije usled fleksionog izvijanja χLT koeficijent redukcije usled bočno-torzionog izvijanja kyy, kyz, kzy, kzz koeficijenti interakcije.
1
111
≤+
++
+
M
Rkz
EdzEdzyz
M
RkyLT
EdyEdyyy
M
Rky
Ed
MMM
kM
MMk
NN
γγχ
γχ ,
,,
,
,, ΔΔ
1
111
≤+
++
+
M
Rkz
EdzEdzzz
M
RkyLT
EdyEdyzy
M
Rkz
Ed
MMM
kM
MMk
NN
γγχγ
χ ,
,,
,
,, ΔΔ
P8-38
Sledeća dva uslova moraju da budu ispunjena!
Metalne konstrukcije 1
Karakteristične nosivosti za različite klase poprečnih preseka
NRk= fy Ai Mi,Rk = fy Wi i ΔMi,Ed
Klasa 1 2 3 4 Ai A A A Aeff
Wy Wpl,y Wpl,y Wel,y Weff,y Wz Wpl,z Wpl,z Wel,z Weff,z
ΔMy,Ed 0 0 0 eNy NEd
ΔMz,Ed 0 0 0 eNz NEd
P8-39
Prethodne intrakcione formule su opšteg karaktera i mogu da se koriste za bilo koji klasu preseka, kao i za torziono osetljive i neosetljive poprečne preseke i savijanje oko obe glavne ose inercije!
Karakteristične nosivosti treba da se odrede u skladu sa tabelom ispod.
Uprošćene interakcione formule za savijanje u ravni - preseci klasa 1 i 2
Ako poprečni presek elementa nije torziono osetljiv, ili ako je sprečeno bočno-torziono izvijanje (χLT=1,0), onda se umesto nosivosti elementa na bočno-torziono izvijanje Mb,Rd u izrazima koristi nosivost poprečnog preseka na savijanje My,Rd
1≤+Rdb
Edyyy
Rdyb
Ed
M
Mk
N
N
,
,
,,
1≤+Rdb
Edyzy
Rdzb
Ed
M
Mk
N
N
,
,
,,
1 MyyRdyb fAN γχ /,, = 1 MyzRdzb fAN γχ /,, = 1 MyplyLTRdb fWM γχ /,, =
i
1 MyplyRdy fWM γ/,, =
Metalne konstrukcije 1 P8-40
Uprošćene interakcione formule za savijanje u ravni - preseci klase 3
Ako poprečni presek elementa nije torziono osetljiv, ili ako je sprečeno bočno-torziono izvijanje (χLT=1,0), onda se umesto nosivosti elementa na bočno-torziono izvijanje Mb,Rd u izrazima koristi nosivost poprečnog preseka na savijanje My,Rd:
1≤+Rdb
Edyyy
Rdyb
Ed
M
Mk
N
N
,
,
,,
1≤+Rdb
Edyzy
Rdzb
Ed
M
Mk
N
N
,
,
,,
1 MyyRdyb fAN γχ /,, = 1 MyzRdzb fAN γχ /,, = 1 MyelyLTRdb fWM γχ /,, =
i
1 MyelyRdy fWM γ/,, =
Metalne konstrukcije 1 P8-41
Uprošćene interakcione formule za savijanje u ravni - preseci klase 4
Ako poprečni presek elementa nije torziono osetljiv, ili ako je sprečeno bočno-torziono izvijanje, onda treba usvojiti da je: χLT=1,0.
Kada nema pomeranja težišta efektivnog poprečnog preseka Aeff u odnosu na bruto presek (u slučaju obostrano simetričnih preseka), dodatni momenat savijanja je: ΔMy,Ed = 0.
Metalne konstrukcije 1 P8-42
1≤+
+Rdb
EdyEdyyy
Rdyb
Ed
M
MMk
N
N
,
,,
,,
Δ1≤
++
Rdb
EdyEdyzy
Rdzb
Ed
M
MMk
N
N
,
,,
,,
Δ
1 MyeffyRdyb fAN γχ /,, = 1 MyeffzRdzb fAN γχ /,, =
1 MyyeffLTRdb fWM γχ /., =
Keoficijenti interakcije kij
– Koeficijenti interakcije kij mogu alternativno da se odrede na dva načina, prema Prilogu A (Metoda 1), ili Prilogu B (Metoda 2) SRPS EN1993-1-1.
– Prilog A je detaljniji, precizniji, kompleksniji i komplikovaniji za primenu (razvijen od strane francuskih i belgijskih istraživača);
– Prilog B je jednostavniji za primenu (nemački i austrijski istraživači);
– Nacionalni prilog zemalja članica, definiše primenu ovih priloga.
– SRPS EN 1993-1-1/NA dozvoljava primenu oba priloga.
Metalne konstrukcije 1 P8-43
Određivanje koeficijenata kij prema Prilogu A
Na početku je neophodno da se odrede svi parametri koji su neophodni za pojedinačne kontrole stabilnosti: fleksiono izvijanje oko obe glavne ose inercije (Ncr,y , Ncr,z) torziono izvijanje (Ncr,T) i bočno-torziono izvijanje (Mcr).
bezdimenzionalna vitkost na bočno-torziono izvijanje elementa opterećenog konstantnim dijagramom momenata (elementarni slučaj).
LTzyLTzy χχχλλλ ,,,,,
),max(max zy λλλ =
EcrRk MM ,/=0λ
0λ
Metalne konstrukcije 1 P8-44
Koeficijenti kij
Metalne konstrukcije 1 P8-45
Pomoćni izrazi
Metalne konstrukcije 1 P8-46
Pomoćni izrazi - nastavak
Metalne konstrukcije 1 P8-47
Keficijenti Cmy Cmz CmLT
Metalne konstrukcije 1 P8-48
Koeficijenti uniformnog momenta Cmi,0
Metalne konstrukcije 1 P8-49
Proračun prema Prilogu B
– Postupak proračuna je različit za elemente koji su osetljivi na torzione deformacije i bočno-torziono izvijanje (χLT < 1,0) i one koji su neosetljivi na torzione deformacije (kod kojih je sprečeno bočno pomeranje, ili je oblik preseka neosetljiv na torziju - χLT = 1,0);
– Izrazi za koeficijente kij se razlikuju za elemente koji su osetljivi i za elemente koji su neosetljivi na torzione deformacije;
– Takođe postoje razlike u izrazima u funkciji oblika poprečnog preseka.
Metalne konstrukcije 1 P8-50
Torziono neosetljivi - χLT = 1,0
P8-51
Torziono osetljivi - χLT < 1,0
Metalne konstrukcije 1 P8-52
Metalne konstrukcije 1 P8-53