RozpoznanieGeotechniczne

7/21/2019 RozpoznanieGeotechniczne

1/13

* Mgr in. Bartomiej Czado, mgr in. Jan S. Pietras, Instytut Mechaniki Budowli, Wydzia InynieriiLdowej, Politechnika Krakowska.

BARTOMIEJ CZADO, JAN S. PIETRAS*

ROZPOZNANIE GEOTECHNICZNE PODOA

PRZEZ SONDOWANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE PORWNANIE OPORW PENETRACJI STOKA

GEOTECHNICAL SOIL TESTING BY CPTAND DYNAMIC PROBING COMPARISON

OF THE CONE PENETRATION RESISTANCES

S t r e s z c z e n i e

Sondowanie statyczne (CPT/CPTU) jest co raz czciej stosowane w Polsce do rozpoznania podoa podobiekty budowlane, gdy pozwala na bezporednie wykorzystanie wynikw do projektowania fundamen -tw, w szczeglnoci palowych. Zastosowanie sondy statycznej staje si problematyczne, gdy w podo -u zalegaj grunty grubo- i bardzo gruboziarniste w takich sytuacjach mona zastosowa sondowaniedynamiczne (DPH lub DPSH). Artyku przedstawia analiz wynikw bada uzyskanych w wzach badaw-czych, obejmujcych sondowanie CPT, sondowanie DPH oraz otwr wiertniczy. Prezentowane s uzyska-ne zalenoci pomidzy statycznym (qc), a dynamicznym (qd) oporem wprowadzania stoka sondy. Uzy-skane korelacje porwnano z wynikami podobnych prac przeprowadzonych na Wgrzech oraz na Litwie.

Sowa kluczowe: sondowanie statyczne, CPT, CPTU, sondowanie dynamiczne, DP, DPH, DPSH, pale

fundamentowe

A b s t r a c t

Static cone penetration testing (CPT/CPTU) is increasingly being used in Poland to examine the subsoil.The results of this test may be used directly in foundation design, especially of pile foundations. The useof a static test becomes problematic when coarse and very coarse soils are found in the subsoil. In suchcases dynamic probings (DPH or DPSH) can be performed. This paper presents an analysis of the resultsof eld tests conducted in the test nodes, which included CPT, DPH and a borehole. Correlations betweenstatic (qc) and dynamic (qd) cone resistances are analyzed in comparison to the results of similar studies

performed in Hungary and Lithuania.

Keywords: cone penetration test, CPT, CPTU, dynamic probing, DP, DPH, DPSH, pile foundations


2/13

22

1. Wstp

Sondowanie statyczne metod CPT/CPTU jest coraz czciej stosowane w Polsce dorozpoznania podoa pod obiekty budowlane. Wyniki tego badania mona wykorzysta

w bezporedni sposb przede wszystkim do projektowania pali fundamentowych, ale takefundamentw bezporednich. Zastosowanie sondy statycznej staje si problematyczne, gdyw podou zalegaj grunty gruboziarniste (pospki, wiry), czy te grunty zoone, w kt-rych wystpuje frakcja bardzo gruboziarnista (np. rumosze i zwietrzeliny gliniaste). Zdarzasi, e wykonanie badania CPT do projektowanej gbokoci staje si w takich warunkachniemoliwe, gdy grozi uszkodzeniem kocwki sondy.

Moliwo uzupenienia bada CPT wynikami sondowania dynamicznego (DP)w war-stwach, gdzie przeprowadzenie badania CPT jest niemoliwe, wydaje si bardzo istotna

pod wzgldem praktycznym. Wymaga to jednak opracowania odpowiednich korelacji po-midzy parametrami otrzymywanymi w sondowaniach statycznych (q

c) i dynamicznych

(qd, Nx). Przykady podobnych korelacji, po raz pierwszy opublikowanych w pracy StenzelG. i Melzer K.J., 1978 [7], mona znale w Czci 2 normy Eurokod 7 [16] oraz normieDIN 4094 [9]. Korelacje te odzwierciedlaj jednak wycznie dowiadczenia niemieckie,

podczas gdy Eurokod 7 jednoznacznie wskazuje na konieczno stosowania korelacji lokal-nych.

Artyku przedstawia analiz wynikw bada przeprowadzonych w Polsce, na terenieKrakowa. Wykonano je wwzach badawczych, obejmujcych sondowanie statyczne CPTU,sondowanie dynamiczne DPH oraz otwr wiertniczy.

2. Charakterystyka terenu bada

Pod wzgldem geomorfologicznym obszar bada pooony jest na terenie tarasu rzecz-nego wysokiego Wisy [8]. Zlokalizowany jest w odlegoci okoo 1,01,5 km na poudnieod koryta rzeki. Podoe terenu zbudowane jest z osadw mioceskich trzeciorzdowychi osadw czwartorzdowych. Nastpstwo warstw w podou uwidoczniono na rys. 2. W po-niszym opisie symbole gruntw wg klasykacji ISO [17] zapisano pismem pochylonym,natomiast symbole wg PN [14] podano w nawiasie.

Poniej warstwy nasypu budowlanego, o miszoci 0,51,2 m, wystpuj aluwialneutwory czwartorzdowe tarasu wysokiego o miszoci do ok. 13,014,0 m.

Utwory te do gbokoci ok. 3,54,0 m ppt. reprezentowane s przez grunty drobnoziar-niste (spoiste): iy pylastesiCl, pyy ilaste clSi, do pyw piaszczystychsaSi(Gz, G, P, Pp,Pg). Grunty te wydzielono jako warstw I.

Poniej wystpuje warstwa gruntw gruboziarnistych (niespoistych), wyksztaconagwnie jako jednofrakcyjne (wskanik rnoziarnistoci C

u2) piaski rednie MSa(Ps),

lokalnie przechodzce w kilkufrakcyjne (ze wzgldu na domieszk frakcji drobnych) piaskipylastesiSa(P). Grunty te wydzielono jako warstw II o miszoci ok. 3,54,0 m.

Poniej zalegaj grunty gruboziarniste, w ktrych w sposb nieregularny wystpuje frak-cja wirowa, a lokalnie take kamienista: piaski ze wiremgrSai kamieniami cogrSa, wi-ry Gri wiry piaszczystesaGr(Ps+, Ps+K, Po, , +K) tworzce warstw o miszoci


3/13

23

ok. 8,09,0 m. Grunty te wydzielono jako warstw III wystpuj tu grunty jedno-, kilku-,jak i wielofrakcyjne; zarwno dobrze, jak i le uziarnione.

Osady czwartorzdowe podcielone s seri iw mioceskich, wydzielonych jako war-stwa IV. Grunty te wyksztacone s jako iy Cl, iy pylaste siCl, iy z piaskiem drobnym

fsaCl(I, Ip, Ip). W stree stropowej maj one konsystencj plastyczn, wraz ze wzrostemgbokoci przechodzc przez twardoplastyczn do zwartej.

Przykadowe krzywe granulometryczne, otrzymane w badaniach laboratoryjnych wgspecykacji technicznej ISO [13] dla prb gruntu z warstw I, II i III, przedstawiono na rys. 1.

W omawianym terenie wystpuje jeden czwartorzdowy poziom wodonony zwizanyz utworami piaszczysto-wirowymi akumulacji rzecznej (warstwy II i III). Nawierconyi ustabilizowany poziom zwierciada wystpuje w warstwie piaskw rednich (II), na g-

bokoci ok. 3,54,0 m ppt. Zwierciado wody, generalnie swobodne, moe by miejscaminapite przez utwory drobnoziarniste warstwy I, zalegajce bezporednio nad utworamigruboziarnistymi warstwy wodononej.

Rys. 1. Przykadowe wyniki nada granulometrycznych gruntw wystpujcych w terenie bada:

H1, H7 warstwa III; H2,H4 warstwa I; H3, H6 warstwa IIFig. 1. Results of particle size distribution analyses of soils typical for site:

H1, H7 stratum III; H2, H4 stratum I; H3, H6 stratum II

3. Metodyka wykonanych bada

W pracy analizowane s wyniki bada polowych przeprowadzonych w piciu w-zach badawczych zlokalizowanych w obrbie jednej dziaki o wymiarach ok. 80 120 m.W kadym z wzw wykonane zostay: otwr wiertniczy, sondowanie statyczne CPTU oraz


4/13

24

sondowanie dynamiczne DPH. Poszczeglne badania wykonano zachowujc zalecane mini-malne odlegoci wzgldem siebie.

Wykonane przez autorw sondowania dowizano do uprzednio nawierconych otworwgeotechnicznych, ktre wykonane zostay systemem obrotowo-udarowym, wiertnic mecha-

niczn, w rurach osonowych o rednicy 245 mm.

Rys. 2. Przykadowe zestawienie wynikw bada CPT i DPHwraz z odpowiadajcymprolem gruntowym w pojedynczym wle badawczym [2]

Fig. 2. Example of the results of CPT and DPH with coresponding soil prole

in one of testing nodes

Interpretacj prolu gruntowego podzia na grunty drobnoziarniste i gruboziarni-ste (spoiste i niespoiste) wykonano w oparciu o prole wierce (badania makroskopowew terenie), laboratoryjne badania klasykacyjne (granulometryczne) oraz wyniki sondowa-nia statycznego z wykorzystaniem diagramu Robertsona [4] oraz diagramu zmodykowa-nego dla gruntw polskich wg PN [15].

Sondowania dynamiczne DPH wykonano do gbokoci ok. 14.0 m ppt., tj. do stropuutworw ilastych warstwy IV. Badania przeprowadzono przy zastosowaniu mechanicznej,uniwersalnej sondy UMSD-SPT. Procedura badania i osprzt byy zgodne z wytycznymi


5/13

25

norm [12, 15, 16]. Interpretacj wynikw wykonano w oparciu o norm [12]. Uwzgldnionowpyw wody gruntowej na otrzymane podczas sondowania wartociN

10H. Wyznaczono dy-

namiczny opr gruntu qd.

Sondowania statyczne metod CPTU wykonano do gbokoci 19,020,0 m ppt. Wyko-

rzystano samobien sond statyczn Pagani TG 63-150, o maksymalnym nacisku 150 kN,wyposaon w kocwk elektryczn o standardowej powierzchni stoka 10 cm2. Zastoso-wano przewodowy, elektroniczny systemem rejestracji danych. W trakcie przeprowadzo-nych bada zachowane zostay procedury zgodne z wytycznymi ISSMFE [19] oraz normami[11, 15, 16]. Wyniki opracowano w oparciu o wytyczne norm [11, 16] oraz pracy Lunneet. al., 1997 [4].

4. Korelacje pomidzy oporem wprowadzania sondy statycznej

i liczb uderze w sondowaniu dynamicznym

Prace nad korelacjami pomidzy wynikami sondowa statycznych i dynamicznych pro-wadzone w Niemczech [1] doprowadziy do stworzenia liniowych zalenoci pomidzywartoci q

ca wartociamiN

xdla poszczeglnych typw sondowania dynamicznego. Zesta-

wienie opracowanych wspczynnikw zawiera tabela 1.Prby werykacji tych korelacji dla warunkw gruntowych z terenu Wgier opisane zo-

stay w pracy Makler i Szendefy, 2009 [5]. Zaleno pomidzy wartociami qcobliczonymi

a zarejestrowanymi w badaniach przedstawia rys. 3.

T a b e l a 1

Wspczynniki zalenoci uzyskanych dla gruntw niespoistych wg Biedermann, 1978 [1]

Rodzaj gruntuSPT

qc/N

30

DPH

qc/N

30

DPL

qc/N

30

SE 0,5 0,7 0,25

SW, SI 0,7 1,0 0,35GE, GW, GI 1,1 1,5

Wyjanienie symboli (za DIN 18196):S piasek (sand)G piasek ze wirem (sand and gravel)E le uziarniony (poorly graded/even-graded),W dobrze uziarniony (well graded/multi-graded)

I le uziarniony z brakiem czci frakcji (gap-graded)

Podobn zaleno, wyznaczon dla wynikw bada przeprowadzonych przez autorw,pokazano na rys. 4.

Spord wszystkich uzyskanych wynikw wyszczeglniono dane uzyskane dla: piaskwrednich warstwy II (rys. 4a) oraz piaskw ze wirem warstwy III (rys. 4b) w obu przypad-kach rozpatrywano jedynie grunty pooone poniej zwierciada wody gruntowej.

Aby byo moliwe bezporednie porwnywanie wartoci oporu statycznego wciska-nia stoka z wynikami sondowania dynamicznego, konieczne byo urednienie wartoci q

c

na odcinkach odpowiadajcych wartociomN10H

, tj. co kade 10 cm.


6/13

26

Rys. 3. Wyniki bada uzyskane przez Makler i Szendefy [4]

Fig. 3. The results of research obtained by Makler and Szendefy [4]

Rys. 4. Zaleno pomidzy wartociami oporw stoka zmierzonymi w terenieq

c,meas, a odpowiadajcymi im wartociami obliczonymi na podsatwie badania

dynamicznegoz zastosowaniem wspczynnikw wg Biedermanna qc,calc

:dla piaskw rednich (a) oraz dla piaskw ze wirem (b), [2]

Fig. 4. The correlation of the values qc,meas

measured in eld tests and values qc,calc

calculated from results of dynamic test with use of Biedermanns ratios:for medium sands (a) and sands with gravels (b), [2]


7/13

27

Analiza powyszych wykresw wskazuje, e dla nawodnionych gruntw gruboziarni-stych (warstwy II i III) z terenu Krakowa, zastosowanie korelacji wg Biedermanna [1] dlasondy dynamicznej cikiej (DPH) prowadzi do bezpiecznego oszacowania wartoci opo-ru q

c.

W Eurokodzie 7 (Cz 2, Zacznik G) [16] zapisano przykadowe korelacje pomidzyoporem penetracji stoka sondy statycznej q

c, a wynikami sondowa dynamicznych N

10H

(rys. 5). Naley zaznaczy, e korelacje te, oryginalnie opracowane w roku 1978 (Stenzeli Melzer, [7]), dotycz bada sond statyczn ze stokiem mechanicznym.

Przedstawiono tu cztery krzywe, opracowane dla dwch grup gruntw: le uziarnionychpiaskw oraz dobrze uziarnionych piaskw ze wirem osobno analizowano grunty pooo-ne poniej i powyej zwierciada wody gruntowej. Ze wzgldu na fakt, e autorzy dysponujdanymi jedynie dla gruntw nawodnionych, w dalszej czci tej pracy analizowane s krzy-we nr 2 i 4 (wg rys. 5).

Rys. 5. Przykady korelacji pomidzy oporem stoka sondy statycznej qca liczb uderze

w sondowaniu dynamicznym wg Eurokodu 7, [16]

Fig. 5. Example of correlations between coue penetration resistance qcand number

of blows in dynamic probing in accordance with Eurocode 7, [16]


8/13

28

Ze wzgldu na fakt, e w niektrych gruntach wartoci oporu stoka otrzymane za po-moc kocwek mechanicznej i elektrycznej istotnie si rni [15], przeliczono otrzymanew badaniach autorw wartoci q

cpomierzone stokiem elektrycznym zgodnie z ponisz

formu:

qc(m)

= b qc(e)

stosujc warto wspczynnika b = 1,3 zalecan dla le uziarnionych, nawodnionychpiaskw [15].

Podczas bada sond dynamiczn w warstwie II uzyskano wyniki N10H

w zakresie od2 do 8 uderze na kade 10 cm wpdu sondy. Odpowiadajce tym wynikom opory stokasondy statycznej q

cksztatoway si w zakresie 315 MPa. Uzyskane na tej podstawie pary

punktw qc(N

10H) na tle zalenoci normowej przedstawiono na rys. 6.

Rys. 6. Wyniki bada uzyskane dla warstwy II (piaski rednie)na tle zalenoci normowej (krzywa nr 2), [2]

Fig. 6. The results of measurements for stratum II (medium sands) in comparisonto the standard correlation (curve no. 2), [2]

Na podstawie przedstawionych wynikw bada mona stwierdzi, e korelacja przed-stawiona w Eurokodzie 7 dla nawodnionych piaskw (krzywa 2 wg rys. 5) moe dawazawyone wartoci q

c, a zatem naley j stosowa z uwzgldnieniem odpowiednich wsp-

czynnikw bezpieczestwa.Podczas przeprowadzonych bada sond dynamiczn w gruntach warstwy III (nawod-

nione mieszaniny piaskw i wirw) uzyskano wynikiN10H

w zakresie od 4 do 14 uderze.Odpowiadajce im opory stoka sondy statycznej q

cksztatoway si w zakresie 1036 MPa.

Uzyskane na tej podstawie pary punktw qc(N

10H) na tle zalenoci normowej (krzywa nr 4)

przedstawiono na rys. 7.


9/13

29

Rys. 7. Wyniki bada uzyskane dla warstwy III (piaski ze wirem)na tle zalenoci normowej (krzywa nr 4), [2]

Fig. 7. The results of measurements for stratum (sands with gravels) in comparisonto the standard correlation (curve no. 4), [2]

Analiza powyszych danych wskazuje, e korelacja normowa (krzywa 4 wg rys. 5) stano-

wi bezpieczne oszacowanie wartoci uzyskanych w badaniach aden z uzyskanych punk-tw nie znalaz si po prawej stronie krzywej normowej. Jednoczenie mona zauway, ezaleno uzyskana w badaniach jest zalenoci nieliniow, podobnie jak zaleno nor-mowa.

Naley zaznaczy, e korelowana wartoN10H

rejestrowana podczas badania sond dy-namiczn nie uwzgldnia wpywu ciaru zestawu erdzi (zalenego od gbokoci bada-nia) na rzeczywist energi wprowadzania kocwki sondy w grunt. W dalszej czci pracyautorzy podejmuj zatem prb analizy, w ktrej wartoN

10zastpiono oporem dynamicz-

nym wprowadzania sondy qd, ktry uwzgldnia ten wpyw.

5. Porwnanie oporw wprowadzania stoka uzyskanych

w badaniach statycznych i dynamicznych

W tej czci pracy autorzy podejmuj prb udoskonalenia istniejcych zalenoci po-midzy wynikami sondowa statycznych i dynamicznych. Analiza przeprowadzona zostaa

przy nastpujcych zaoeniach: analizie poddano wyniki bada sond statyczn z kocwk elektryczn, wpyw napre efektywnych w gruncie na wynik badania jest podobny dla badania CPT

i DPH, dlatego zosta on pominity,


10/13

30

uwzgldniono wpyw wody gruntowej na zarejestrowane w badaniu DPH wartoci N10H

,zgodnie z norm ISO [12],

skorygowane wartoci N10H

przeliczono na opr dynamiczny qd, uwzgldniajc wpyw

masy zestawu erdzi na rzeczywist energi wprowadzania stoka w grunt.

Stosunek pomierzonych wartoci qcdo obliczonych wartoci wyraono, za przykadempracy Gadeikis et al. [3], wspczynnikiem:

= qc/ q

d.

Dao to moliwo bezporedniego porwnania wynikw bada przeprowadzonychna terenie Litwy opisanych w tej pracy z badaniami autorw.

Zaleno pomidzy oporem statycznym qca oporem dynamicznym q

dw piaskach red-

nich warstwy II przedstawiono na rys. 8a. Otrzymane wartoci wspczynnika = qc/q

d

ksztatuj si w zakresie 0,52,3. Warto aproksymowana metod najmniejszych kwadra-tw dla zalenoci liniowej wynosi = 1,15.

Rys. 8. Wyniki bada w warstwie II (piaski rednie): zaleno pomidzy oporemstatycznym q

ci dynamicznym q

d(a) wartoci wspczynnika w zalenoci

od gbokoci penetracji (b), [2]

Rys. 8. Results in the stratum II (medium sands): relation between static resistanceq

cand dynamic resistance q

d (a) values of coefcient vs. depth of pene-

tration (b), [2]

Wyniki podobnej analizy, przeprowadzonej dla bada sond bardzo cik DPSHw piaskach rednich, opisane w pracy [3] day wynik dwukrotnie wyszy: uzyskano wartowspczynnika = 2,3. Naley zaznaczy, e w analizie regresji otrzymano wspczynnikkorelacjiRna poziomie 0,60, co wiadczy o rwnie duym jak w badaniach autorw rozrzu-cie wynikw.

Tak istotna rnica w wartociach wspczynnika moe wynika z nieuwzgldnieniaprzez autorw pracy [3] wpywu wody gruntowej na zarejestrowane w badaniu DPSH war-tociN

20. Fakt zastosowania sondy bardzo cikiej DPSH w miejsce DPH, nie powinien mie

znaczenia dla analizy wykorzystujcej wartoci qd, przy ktrych wyznaczaniu uwzgldnia si

typ sondy.


11/13

31

Wyniki pracy [3] sugeruj, e wspczynnik wzrasta ze wzrostem stopnia zagszcze-nia piaskw w badaniach autorw nie stwierdzono takiej zalenoci. Zauwaono nato-miast, e warto wspczynnika wzrasta wraz z gbokoci badania (rys. 8b). Ze wzglduna niewielk miszo rozpatrywanej warstwy piaskw, nie byo jednak moliwe sformuo-

wanie jednoznacznych wnioskw w tej kwestii, zwaszcza, e podobnej tendencji nie stwier-dzono dla warstwy piaskw ze wirem (rys. 9b).

Na rys. 9a pokazano zaleno pomidzy oporem statycznym qc, a oporem dynamicznym

qddla warstwy nr III (piaskw ze wirem). Dla tej warstwy otrzymano wartoci wspczyn-

nika w zakresie 1,03,2. Warto wspczynnika dla aproksymowanej zalenoci liniowejwynosi w tym przypadku 1,85, a lini odpowiadajc wartoci = 1, tj. q

c= q

dmona w tym

przypadku traktowa jako bezpieczne oszacowanie obliczanej wartoci qc.

Rys. 9. Wyniki bada w warstwie III (piaski ze wirem): zaleno pomidzy oporemstatycznym q

ci dynamicznym q

d(a) wartoci wspczynnika w zalenoci

od gbokoci penetracji (b), [2]

Fig. 9. Results in the stratum III (sands with gravels): relation between static resistanceq

c and dynamic resistance q

d (a) values of coefcient vs. depth of pene-

tration (b), [2]

6. Wnioski

Analizie poddano korelacje pomidzy oporem stoka qc w sondowaniu statycznym,

a liczb uderzeNXsondy dynamicznej zaproponowane przez Eurokod 7. Zalenoci te zo-

stay zastosowane do wynikw bada wykonanych przez autorw, co pozwolio wniosko-wa, e w niektrych przypadkach (np. dla nawodnionych piaskw) ich wykorzystanie moe

powodowa przeszacowanie wartoci qc, za w innych (np. w nawodnionych pospkach)

daje bezpieczne oszacowanie. Z tych wzgldw korelacje te naley stosowa ze szczeglnostronoci.

WartoNXuzyskiwana w sondowaniu dynamicznym nie uwzgldnia wpywu masy ze-

stawu erdzi (rosncej wraz z gbokoci penetracji) na rzeczywist energi uderzenia prze-


12/13

32

kazywan do kocwki stokowej przy pojedynczym uderzeniu. Z tego wzgldu wymaganajest analiza wartoci dynamicznego oporu stoka q

d(ktry uwzgldnia ten wpyw) w miejsce

liczby uderzeNX.

Rozbienoci w wartociach wspczynnika otrzymanych przez autorw w porwna-

niu z prac Gadeikis et al. [3] pokazuj, e wpyw wody gruntowej na rejestrowane podczasbadania dynamicznego iloci uderzeN

Xjest bardzo istotny. Zalenoci pomidzy wsp-

czynnikiem a innymi analizowanymi parametrami, tj. zagszczeniem gruntu oraz gbo-koci penetracji (napreniem od nadkadu) nie da si atwo zdeniowa.

Sformuowanie wiarygodnych korelacji pomidzy wartociami oporw stoka uzyski-wanymi w sondowaniu statycznym i dynamicznym jest zadaniem trudnym, wymagajcymdalszych, szeroko zakrojonych bada.

L i t e r a t u r a

[1] B i e d e r m a n n B., Vergleichende Untersuchungen mit Sonden in Schluff, Vorschungsberichteaus Bodenmechanik und Grundbau, 1984.

[2] C z a d o B., P i e t r a s J.S.,Comparison of the cone penetration resistance obtained in staticand dynamic eld tests,AGH Journal of Mining and Geoengineering, Vol. 36, No. 1, Krakw2012, 97-105.

[3] G a d e i k i s S., a r o j u s G., U r b a i t i s D., Comparing CPT and DPSH in Lithuaniansoils, 2nd International Symposium on Cone Penetration Testing, Huntington Beach, CA, USA.Volume 2&3: Technical Papers, Session 3: Applications, Paper No. 3-22, 2010.

[4] L u n n e T., R o b e r t s o n P.K., P o w e l l J.J., Cone Penetration Testing in Geotechnical

Practice, Academic & Proffesional, London, 1997. [5] M a k l e r A., S z e n d e f y J.,Estimation of CPT resistance based on DPH results, PeriodicaPolytechnica, Civil Engineering, 53/2, 2009, 101-106.

[6] S m o l t c z y k U., ed. Grundbau-Taschenbuch: Geotechnische Grundlagen, Ernst&Sohn,Berlin 2001.

[7] S t e n z e l G., M e l z e r K.J., Soil investigations by penetration testing according to DIN 4094,Tiefbau 20, 1978, 155-160, 240-244.

[8] Krakw rodowisko geograczne, praca zbiorowa, PWN, Warszawa 1972. [9] DIN 4094:1990 Baugrund. Erkundung durch Sondierungen.[10] DIN 4094-3:2002 Subsoil Field investigations. Part 3: Dynamic probing.[11] EN ISO 22476-1:2006 Geotechnical investigation and testing Field Testing Part 1: Electrical

cone and piezocone penetration tests.[12] EN ISO 22476-2:2005 Geotechnical investigation and testing Field testing Part 2: Dynamicprobing.

[13] PKN-CEN ISO/TS 17892-4:2009 Badania geotechniczne. Badania laboratoryjne gruntw. Cz4: Oznaczanie skadu granulometrycznego.

[14] PN-B-02480:1986 Grunty budowlane. Okrelenia, symbole, podzia i opis gruntw.[15] PN-B-04452:2002 Geotechnika. Badania polowe.[16] PN-EN 1997-2:2007, Eurocode 7. Geotechnical design Part 2: Ground investigation and

testing.[17] PN-EN ISO 14688-1:2006 Badania geotechniczne Oznaczanie i klasykowanie gruntw

Cz 1: Oznaczanie i opis.


13/13

33

[18] PN-EN ISO 14688-2:2006 Badania geotechniczne Oznaczanie i klasykowanie gruntw Cz 2: Zasady klasykowania.

[19] International Reference Test Procedure for Cone Penetration Test(CPT), ISSMFE, 1999.

RozpoznanieGeotechniczne

Documents

Transcript of RozpoznanieGeotechniczne