Kapitulli 4-Pjesa 4.1

7/26/2019 Kapitulli 4-Pjesa 4.1

1/43

Themelet e Thella-

Kapaciteti Mbajtes Aksial

Vleresimi i kapacitetit Mbajtes Aksial.

Provat e Ngarkimit ne Shkalle Reale(Kapitulli 3)

Metodat Analitike-Bazuar ne te Dhenat e Provave

ne Laborator dhe atyre ne Vend(Kapitulli 4)

Metodat Dinamike-Bazuar ne Dinamiken eNguljes se Pilotes ose Ekuacionin e Perhapjes se

Valeve


2/43

Veshtrim i Pergjithshem

Ndryshimet ne Dherat

Aftesia Mbajtese ne Maje

Ferkimi Anesor

Kapaciteti Mbajtes ne Shkulje

Analizat bazuar mbi CPT

Efektet e GrupitUljet


3/43

Ndryshimet ne Dhera gjate Ndertimit

Ndertimi i themeleve te ceketa nuk shkakton ndryshime te

ndjeshme ne dherat nentoke,keshtu qe vetite e tyre para

ndertimit pasqyrojne edhe kushtet mbas ndertimit

Ndersa procesi i ndertimit te themeleve te thella ndryshon

dherat perreth themelit dhe kjo meret ne konsiderate nga

metodat analitike

Keto ndryshime jane te rendesishme sepse shendrrojne vetite

inxhinierike te dherave pas ndertimit


4/43

Ndryshimet ne Dhera gjate Ndertimit

Pilotat

Ndryshimet ne argjilat

Ndryshimet ne rerat

Pilotat e Derdhura

Tipet e tjera te Themeleve te Thella Ndikimi mbi Metodat Analitike


5/43

Pilotat : Ndryshimet ne Argjilat

Shformime

Ngjeshje dhe presione shtese ne ujin e poreve

Humbje e kontaktit midis pilotes dhe dheut

Figure


6/43

Shformime

Gjate nguljes se pilotes,dheu poshte matjes zhvendoset

anash duke shkaktuar shformime nga prerja dhe ngjeshja

Shformime shtese kemi nga rreshqitjet pergjate faqeveanesore te pilotes

Ky riformim ndryshon strukturen e argjilave dhe redukton

rezistencen e tyre deri ne vleren e rezistences mbetese.

Analizat mbi bazen e rezistences mbetese mund te jene me te

arsyeshme por pak metoda e perdorin ate.


7/43

Ngjeshje dhe Presione Shtese ne Ujin e

Poreve

Ngulja e pilotave ngjesh dherat perreth duke gjeneruarpresione shtese ne ujin e poreve (ne argjilat e ngopura me

uje).

Shkalla e rritjes se presionit te ujit te poreve , kundrejt

sforcimit vertikal efektiv mund te jete 1.5 deri ne 2 here me

i larte afer pilotes dhe shuhet me nje distance sa 30 deri 40

diametra.

Ngjeshja me e madhe ndodh ne koken e pilotes ku raporti

mund te jete 3 deri ne 4 here me i larte.


8/43

Pilotat : Ndryshimet ne Argjilat

Shformimet.

Ngjeshja dhe presionet

shtese ne ujin e poreve.

Humbja e kontaktit

midis pilotes dhe dheut.


9/43

Ngjeshje dhe Presione Shtese ne Ujin e

Poreve

Presioni shtese ne ujin e poreve eshte nje kondite kalimtaresepse gradienti hidraulik shkakton largimin e ujrave.

Pas kesaj,presioni i ujit te poreve kthehet ne vleren e presionit

hidrostatik.

Efektet tiksotropike dhe konsolidimi,perfundimisht rikthejne

ose madje rrisin rezistencen e argjiles.

Ky fenomen njihet si setup ose freeze dhe rezulton ne rritjen

e numrit te goditjeve per nguljen e pilotes.


10/43

Ngjeshja dhe presioni shtese ne ujin e poreve

Presioni shtese ne ujin e poreve qe zhvillohetr perreth pilotes

se izoluar shuhet plotesisht ne me pak se nje muaj dhe

rezulton me nje rritje te kapacitetit.

Ne pilotat e vendosura ne grup,presioni shtese ne ujin eporeve zhvillohet ne nje zone me te madhe dhe mund te

kerkoje nje vit ose me shume per tushuar.

Kjo zgjatje ne kohe tregon se rritja e ngarkeses eshte me e

ulet se shpejtesia e ndertimit dhe pilota arrin kapacitetin e

plote mbas ndertimit te mbistruktures.


11/43

Pilotat :Ndryshimet ne Argjilat


12/43

Humbja e Kontaktit midis Pilotes dhe Dheut

Pilotat lekunden gjate nguljes duke krijuar hapsira ndermjet

tyre dhe dheut.

Ne argjilat e buta keto hapesira mund te jene te kthyeshme

por nuk ndodh keshtu ne argjilat e ngurta.

Hapesira te tilla mund te shtrihen deri ne nje thellesi deri ne

8 apo 16 diametra pilote poshte siperfaqes se tokes.

Edhe ngarkesat anesore krijojne hapesira ne afersi tesiperfaqes,prandaj ferkimi ne kete zone eshte i pabesueshem.


13/43

Pilotat : Ndryshimet ne Rerat

Ngulja e pilotave ngjesh rerat e shkrifeta duke gjeneruar

rritje ne presionin e uijt te poreve ,por rritja bie shpejt dhe

pilota zhvillon menjehere kapacitetin mbajtes.

Ne rerat kompakte ndodh nje zgjerim lokal kur ngulenpilotat duke gjeneruar presion negativ ne ujin e poreve ,qe

rrit rezistencen ne prerje,duke veshtiresuar nguljen e pilotes.

Rerat ne qender te grupit kompaktohen me teper se ato ne

skaj dhe ndoshta mbajne me shume ngarkese vertikale.


14/43

Pilotat : Ndryshimet ne Rerat

Gogitjet dhe vibrimet nga pilotat ne rerat e shkrifeta

shkaktojne;

Rivendosje te grimcave

Thyerje te grimcaveRritje te densitetit(densifikim).

Ne Rerat kompakte kerkohet shpim paraprak /hidraulik per

te realizuar instalimin e Pilotes duke shkaktuar;

Shkriferim te mases se dheut.


15/43

Pilotat e Derdhura:Ndryshimet ne Dherat

Menyra e ndertimit te Pilotave te derdhura dhe Pilotaveeshte e ndryshme sepse:

Pusi lihet hapur,duke lejuar zgjerim anesor te dheut perreth dhe reduktuar

presionin anesor.

Pilotat e derdhura nuk I ngjeshin dherat ne majen e pilotes.

Ringjeshja nga betonimi I pusit eshte i pjesshem.

Kapaciteti mbajtes varet nga:

Nga koha qe pusi mbahet hapur para betonimit duke rritur zgjerimin

anesor dhe shembjet.

Perdorimi i argjiles se lengeshme gjate shpimit.

Perdorimi i tubave mbrojtes te perhershem.


16/43

Ndikimi mbi metodat Analitike

Metodat analitike per percaktimin e dhe jane

zhvilluar ne menyre empirike duke krahasuar rezultatet e tyre

me ato te provave te ngarkimit statik.

Shumica e ndryshimeve ne dherat,te diskutuara me siper janefutur ne metodat perkatese analitike.

Metodat analitike mund te aplikohen vetem ne ato tipe

themelesh per te cilat jane zhvilluar.

Disa metoda pershkruhen me poshte.


17/43

Vleresimi i Aftesise Mbajtese ne Maje

Rezistenca mbajtese neto njesi ne maje, per themelet ethella duket e ngjashme me kapacitetin mbajtes kufitar te

themeleve te ceketa.

Ky kapacitet llogaritet me formulen e Terzaghit,dukekonsideruar diferencat:

Shkaterrimet ne majen e pilotes ndodhin si rezultat i rreshqitjes me ulje

dhe kjo rreshqitje ndodh vetem ne afersi te majes se pilotes.

Kurba ngarkim-zhvendosje ne rastin e rreshqitjes me ulje nuk ka nje pike

te qarte shkaterrimi.

Ne themelet e thella thellesia e zhytjes D eshte shume e madhe ndersa

diametri B i vogel.


18/43

Vleresimi i Aftesise Mbajtese ne Maje


19/43

Vleresimi I Aftesise Mbajtese ne Maje

Rezistenca mbajtese njesi ne maje

ne Rerat

Pilotat

Pilotat e DerdhuraPilotat e Derdhura me Injektim

Pilotat me Injektim ne Presion

ne Argjilat ne Gjeomaterialet dhe Shkembinjte


20/43

Rezistenca Mbajtese Njesi ne

Maje, ,ne Rerat

PilotatRezistenca mbajtese ne maje e pilotes ne dhera ranore llogaritet me

formulen:

-rezistenca mbajtese neto njesi ne maje te pilotes

B-diametri i pilotes

-faktore(koeficente)te kapacitetit mbajtes

-pesha volumore e dheut ne majen e pilotes(kur maja vendoset

nen nivelin e ujrave perdoret )

-sforcimi vertikal efektiv ne majen e pilotes


21/43


Maje, ,ne Rerat

PilotatIndeksi rigjiditetit konsideron ngjeshmerine ne faktoret e kapacitetit

mbajtes :

I-Indeksi i rigjiditetit

E-moduli i elasticitetitte dgeut ne afersi te majes

v-koeficenti i Poisson-it te dheut ne afersi te majes

-sforcimi vertikal efektiv ne majen e pilotes-kendi efektiv I ferkimit te dheut te afersi te majes


22/43


Maje, ,ne Rerat

Moduli i elasticitetit,E=Es,vleresohet ne menyre tabelare si me poshte:

Lloji I tokes Emrtimi I

tokes

Es/qc

Young normally consolidated clean silica sands (age3000 years3.5-6

SW or SP 3.5-6.0

Overconsolidated clean silica sands SW or SP6.0-10.0

Normally consolidated silty or clayey sands SM or SC 1.5

Overconsolidated silty or clayey sands SM or SC 3


23/43


Maje, ,ne Rerat

Pilotat

Moduli i elasticitetit E vleresohet ne menyre analitike si me

poshte:

-moduli ekuiovalent i elasticitetit

-faktore korrelues

OCR shkalla e mbikonsolodimit

-vlera N e SPT e korrigjuar per procedurat fushore.


24/43


Maje, ,ne Rerat

Pilotat

Faktoret korrelues vleresohen ne menyre tabelare si me

poshte:

Soil Type

Clean sands (SW and SP) 5,000(KPa) 1,200(KPa)

Silty sands and clayey sands (SM and SC) 2,500 (Kpa) 600(Kpa)


25/43


Maje, ,ne Rerat

Pilotat

Faktoret e kapacitetit mbajtes sipas Vesic,llogariten

me formulat:

-koeficenti I shtytjes anesore ne gjendje qetesie


26/43


Maje, ,ne Rerat


27/43


Maje, ,ne Rerat


28/43


Maje, ,ne ReratPilotat

Vlerat tipike te koeficentit te Poisson-it,, per

dherat dhe shkembinjte:

Soil or Rock Type Poissons Rattio

Saturated clay undrained conditions 0.5

Partially saturated clay 0.3-0.4

Dense sand drained conditions 0.3-0.40

Loose sand drained conditions 0.1-0.3

Sandstone 0.25-0.3

Granite 0.23-0.27


29/43


Maje, ,ne ReratPilotat e derdhura

Rezistenca mbajtese ne maje e pilotes se derdhur ne dhera

ranore me sipas ONeill dhe Reese llogaritet:

- Rezistenca mbajtese neto njesi ne maje te pilotes.

-vleraN e SPT ne zonen qe ndodhet ndermjet majes

dhe thellesise ne maje.

-diametri i bazes se pilotes se derdhur.


30/43


Maje, ,ne ReratPilotat e derdhura.

Rezistenca mbajtese ne maje e pilotes se derdhur

me diameter te bazes me te madh se 120 cm nedhera ranore me sipas ONeill dhe

Reese duhet te zvogelohet:

Projektimi bazohet ne vleren ose

perndryshe duhet bere nje analize uljesh.


31/43


Maje, ,ne Rerat

Pilotat e derdhura me injektim.

Rezistenca mbajtese ne maje e pilotes se derdhur me

injektim ne dhera ranore sipas Neely llogaritet:

-rezistenca mbajtese neto njesi ne maje te pilotes.

-vlera N e SPT-se ne zonen qe ndodhet ndermjet majes

dhe nje thellesie afersisht B nen maje.


32/43


Maje, ,ne Rerat

Themele me injektim me presion.

Rezistenca mbajtese ne maje e pilotes me injektim me

presion ne dhera ranore dhe zhavorre sipas Neely llogaritet:

-rezistenca mbajtese neto njesi ne maje te pilotes

-Vlera N e korrigjuar e SPT-se ne zonen ndermjet

majes dhe nje thellesie afersisht B nen maje.

D-thellesia e vendosjes se majes se pilotes PIF

-diametri I bazes te pilotes PIF


33/43


Maje, ,ne Rerat

Themele me Injektim mePresion

Rezistenca mbajtese nemaje ne dhera ranore dhe

zhavorre sipas Neely mundte vleresohet edhe nemenyre grafike.

Rezistenca mbajtese nemaje ne dhera ranore dhe

zhavorre me 25% materialte imet eshte sa gjysma easaj te prezantuar me siper.


34/43


Maje, ,ne ArgjilatThemelet e Thella.

Rezistenca mbajtese ne maje e themeleve te thella meD/B>3 ne dhera argjilore me

llogaritet me formulen:

-rezistenca mbajtese neto njesi ne maje te pilotesees

--faktor i kapacitetit mbajtes (ONeill dhe Reese)

=6.5 per Su=25 kPa

=8 per Su= 50 kPa

=9 per Su 100 kPa

-Rezistenca ne prerje ne kushtet pa drenim e dheut ne zonen ndermjetmajes dhe thellesise

- nen maje.


35/43


Maje, ,ne ArgjilatThemelet e Thella.

Rezistenca mbajtese ne maje e themeleve te thella me

diameter te bazes ne dhera argjilore me

sipas ONeill dhe Reese duhet te zvogelohet

duke perdorur faktorin e reduktimit :

Projektimi bazohet ne vleren ose perndryshe duhetbere nje analize uljesh.


36/43


Maje, ,ne Argjilat

Themelet e Thella.

Faktori i Reduktimit:

-rezistenca mbajtese neto njesi ne maje e reduktuar

-Diametri I bazes se themelit

D-thellesia e vendosjes se bazes se themelit


37/43

Rezistenca Mbajtese Njesi ne Maje

ne Gjeomaterialet &ShkembinjteThemelet e Thella

Gjeomaterial i ndermjetem eshte nje term i ri qe perdoret

per te pershkruar dherat shume te forte dhe shkembinjte e

bute te cilat ONeill&ReeseI percaktojne si:Materiale kohezive ose te cimentuara me 250


38/43


ne Gjeomaterialet&Shkembinjte

Gjeomateriale te Ndermjetme Kohezive Shkembinj:

Nese RQD eshte 100%:

Nese 70%


39/43



Gjeomateriale te Ndermjetme Kohezive Shkembinj:

RQD-cilesia e shkembit ne dizenjature.percaktohet si

perqindja e te carave qe ka nje fragment shkembi me

permase 100 mm gjatesi

- unconfined compresive strength =12.5(N1)60


40/43



Pershkrimi I tipeve te Shkembinjve dhe

Gjeomaterialeve te Ndermjetme.


41/43



Vlerat e m dhe t (ONeill &Reese):


42/43



Gjeomateriale te ndermjetme Jokohezive.

Per materialet e ndermjetme jokohezive ONeill dhe

Reese rekomandojme formulen:

-rezistenca mbajtese neto njesi ne maje

-vlera e N e SPT e korrigjuar per procedurat fushore

dhe sforcim gjeologjik 100

-sforcimi vertikal efektiv ne bazen e themelit


43/43

Vleresimi i Rezistences Njesi ne Ferkim

Anesor

Ferkimi Anesor

Rezistenca njesi ne ferkim anesor mund te

percaktohet me lehte se rezistenca ne maje per shkak te

thyerjes se shpejte ne kurben ngarkese-zhvendosje.

Analiza me Sforcime Efektive (Metoda- ).

Rerat

ZhavorretPluhurat dhe Argjilat

Analiza me Sforcime totale (Metoda- ).

Kapitulli 4-Pjesa 4.1

Documents

Transcript of Kapitulli 4-Pjesa 4.1