2 0 1 9 年 度 版 中小企業施策利用ガイドブック 目次 - METI...目次 1 目次1 2 0 1 9 年 度 版 中小企業施策利用ガイドブック 目次 1.経営力サポート
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國立交通大學
精密自動化專班有限元素分析
期末報告
排氣管接合法蘭外型分析 The Exhaust Pipe Flange Profile Analying
指導教授:陳 申 岳
學 生:9469527簡昌濬
9469501陳崇文
9420203陳志銘
9469522黃寶鴻
9369523隋增輝
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1 版次 1 2 參考文件 1 3 本專案參與成員 1 4 研究動機與目的: 2 5 透過本專案學習的內容目標 3 6 研究流程與方法 3 6.1 本專案執行方式 4 7 標的模型平台描述 6 7.1 標的模型平台實體週邊狀態描述 6 7.2 標的模型平台實體尺寸及規格 6 7.3 標的模型平台實驗室安裝位置 8 8 ANSYS模擬/分析執行步驟 9 8.1 構建模型 9 8.2 模型收斂性分析 14 8.3 螺絲鎖固位置對應力的影響 14 8.4 分析與實驗結果之對照 15
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排氣管接合法蘭外型分析規格書 2.0 1
1 版次
作者 標題 日期 版本 說明
簡昌濬 排氣管接合法蘭外型分析規格書 05/09/2006 1.0
簡昌濬 排氣管接合法蘭外型分析規格書 05/17/2006 2.0
小組成員 排氣管接合法蘭外型模型分析規格/模型分析書 06/20/2006 3.0
表 1-1 版次說明
2 參考文件
作者 標題 日期 版本 說明
陳申岳 ANSYS 有限元素法軟體_實務產品
可靠度分析
康淵、陳信吉 ANSYS入門 2
表 2-1 參考文件
3 本專案參與成員
學號 姓名 E-Mail 工作執掌
9469527 簡昌濬 [email protected] 1. 專案提出與資料會整,模型建立與分析。
2. 實驗室實實驗。
9469501 陳崇文 [email protected] 1. 模型建立與分析。
9469522 黃寶鴻 [email protected] 1. 模型建立與分析。
9420203 陳志銘 [email protected] 1. 模型建立與分析。
9369523 隋增輝 [email protected] 1. 模型建立與分析。
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排氣管接合法蘭外型分析規格書 2.0 2
4 研究動機與目的: 引擎在開發測試階段,除了引擎本體形狀、活塞大小形狀、衝程長短等等相
關因素決定一顆引擎性能之外,其實排氣管的外型、曲率半徑、管徑,也是跟引
擎的性能有著密不可分的關係。
而現今市售的噴射引擎,除了想達到高性能、高動力輸出、更經濟油耗之外,
更須同時達到低污染的綠色目標,因此要達到綠色目標除了能採用觸媒轉化器之
外更須在控制策略上加入閉迴路控制策略(CLC),也因此排氣管的外型、管徑、接
合面變相對的顯得更重要。
而目前工作中所遇到的問題為引擎在耐久實驗中,常發現排氣管之 4-2管結
合面之墊片時常破裂,因為該結合面位於O2 Sensor(含氧感知器)前方,因此
O2 Sensor會因為該墊片的破裂,而排氣管中之Pumping效應,而量測出混合比
過稀的錯誤電壓值,而在CLC控制策略中,供油電腦會依照O2 Sensor回授的錯
誤電壓值自動增加噴油脈衝寬度,以彌補O2 Sensor所量出的錯誤資訊,而影響
到引擎耐久污染值之數據資料的蒐集分析,嚴重時更會影響到噴油控制策略調校
的發展進行。因此採用ANSYS分析方式,在ANSYS環境中建立與實體相仿的排
氣管外型,螺樁鎖固的位置與扭力參照實際實驗室要求位置與數據,墊片厚度依
照實驗室要求,排氣管材質則依照實驗室所用材質,但在ANSYS分析軟體中盡可
能選用類似的金屬材質。因此熱傳導係數、熱膨脹量也能固定下來,內部流體的
溫度依照實驗室引擎油門全開、實際運轉 10分鐘後的溫度,管內壓力依循
Sensor量測出的壓力,如此條件之下ANSYS分析出來的狀況當成實驗組,而實
驗室實際運轉後破壞的墊片當成對照組,如此交互參照即可知道ANSYS分析軟體
的準確性。
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5 透過本專案學習的內容目標 依據 ANSYS分析課程,定義本學期計畫執行重點工作,包括:
1. 完成排氣管接合法蘭近似外型分析模型建立。
2. 學習排氣管接合法蘭外型尺寸改變分析能力,達成指標包括:
依原有實驗室排氣管尺寸建立分析模型,並與實驗室實際損壞墊片
進行比對。
依原有實驗室排氣管中 4-2法蘭面尺寸為基準,當鎖定螺孔數目改
變時,其應力分佈改變情況予以歸類討論。
6 研究流程與方法 根據表 6-1輸入之數據輸入材料的基本性質及邊界條件參數後,即進行有限
元素模擬分析。
1. 有限元素法之分析步驟
ANSYS能與多數 CAD軟體介面進行資料共用與交換,如 Pro/Engineer、
NASTRAN、AutoCAD等軟體。ANSYS軟體主要分三個部分:前處理模組,分
析計算模組和後續處理模組,分述如下:
(1)前處理模組:提供強大實體建構與網格劃分工具,可方便建構有限元素模型。
(2)分析計算模組:包括結構分析(可進行線性分析、非線性分析、高度非線性
分析)、流體動力學分析、電磁場分析、壓電分析以及多物理
場耦合分析。
(3)後續處理模組:可將計算結果以彩色等值線顯示、向量顯示、梯度顯示、粒
子流跡顯示等圖形方式顯現出來。
2. 有限元素分析程序
輸入有限元分析模組
建立元素平衡方程式
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6.1 本專案執行方式
1. 模型建立 >>Exhaust Pipe Flange圖面直接用 ANSYS 繪製
分析模型建立 說明
模型一: 針對 4-2 斷面外型與表6-2 標的模型平台實體尺寸及規格相同。
模型二: A、B、C、D尺寸變更為A=C=98mm、B=D=84mm;其他尺寸與規格相同。
輸出位移場應變場及應力場
計算位移場應變場及應力場
解結構力平衡方程式之節點位移
建立結構力平衡方程式
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模型三: A=C=98mm、B=D=84mm, E=F=49mm 增加為 6個螺絲孔,其他尺寸與規格相同。
模型四: 針對 2-1 法蘭接觸面,進行分析,斷面外型與表 6-2 標的模型平台實體尺寸及
規格相同。
2. 輸入邊界值作為計算時的依據 >>輸入排器溫度。
>>輸入排氣壓力。
>>輸入螺絲上緊扭力。
>>輸入墊片厚度。
3. 實驗室安裝測試。 >> 排氣管墊片量測。
>> 排氣管固定螺絲扭力上緊與量測。
>> 引擎轉速量測/紀錄。
>> 引擎排器管溫度量測/紀錄。
>> 引擎排氣管反壓量測/紀錄。
>> 引擎測試運轉時間及受測墊片破損時量測/紀錄。
4. 實驗結果與分析結果進行比對 >> 將模型一與實際實驗室實驗出來的結果,相互比較。
>> 將模型二與將模型三比較應力分佈的狀況。
>> 將模型四與實際實驗室實驗出來的結果,相互比較。
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5. 若實際實驗結果與分析結果相差太多時,進行分析誤差原因探討。 6. 重新進行分析。
7 標的模型平台描述
7.1 標的模型平台實體週邊狀態描述
實驗室要求規格/數據 說明 備註
M8 Screw Bolt Torque
25N-m @25℃
Screw Bolt強度等級 10.3級
Exhast Pipe MAP 55~65KPa @6000rpm
Exhaust Pipe Temp 850℃ @Wire Open
墊片 厚度 3mm
表 6-1標的模型週邊狀態描述
7.2 標的模型平台實體尺寸及規格
主排氣管分成上下兩個接合面:4-2法蘭接合面及 2-1法蘭接合面。
4-2法蘭接合面 接合面規格
A=76㎜、B=84㎜、C=77㎜
、D=98㎜、E=38㎜、F=3㎜、
G=10㎜,H=12㎜
法蘭面厚度 10mm
排氣管與螺絲孔平均距離為 15mm
2-1法蘭接合面 接合面規格
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A=56㎜、B=82㎜、C=82㎜
法蘭面厚度 10mm
表 6-2 標的模型平台實體尺寸及規格
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7.3 標的模型平台實驗室安裝位置
實驗室安裝位置圖 說明
4-2 法蘭接合面
2-1法蘭接合面
接合墊片
O2 Sensor
Exhaust Pipe Pressure Gauge
Exhaust Pipe Thermocouple
前端觸媒轉化器
表 6-3 標的模型平台實驗室安裝位置
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8 ANSYS模擬/分析執行步驟
8.1 構建模型
1.針對這個專案,我們將石棉墊片與法蘭的結合作成兩個不同的模型,分別是
四孔系統與六孔的系統,詳圖如下圖所示。
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2.利用 ANSYS分別建構此二個模型。
3.相關數據如下表所示:
材 質 相關數據
Stainless Steel 304 Young’s
Module
195GPa
Stainless Steel Poisson’s Ratio 0.29
Asbestos Young’s Module 14GPa
Asbestos Poisson’s Ratio 0
Pressure on the 12 holes ∅ 400kg/cm2
4.建構的結構/模擬結果如下圖所示:
四孔結構圖 六孔結構圖
四孔結構的 Free Mesh 六孔結構的 Free Mesh
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四孔結構的應力分析Nt/mm2 六孔結構的應力分析Nt/mm2
四孔結構的應變分析 四孔結構的應變分析
四孔結構中石棉片的應力分析 六孔結構中石棉片的應力分析
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四孔結構中石棉片的應變分析 六孔結構中石棉片的應變分析
四孔結構@20等份Mesh
六孔結構@20等份Mesh
20等份四孔結構之 Von Mises stress
20等份六孔結構之 Von Mises stress
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四孔結構@40等份Mesh
六孔結構@40等份Mesh
40等份四孔結構之 Von Mises stress
40等份六孔結構之 Von Mises stress
四孔結構@50等份Mesh
六孔結構@50等份Mesh
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50等份四孔結構之 Von Mises stress
50等份六孔結構之 Von Mises stress
8.2 模型收斂性分析
SEQV
156
158
160
162
164
166
168
170
0 10 20 30 40 50 60
Mesh Refinement
四
六
Mesh Refinement
由上表得知,當改變Mesh等份時可看出六孔模型有較佳的收斂趨勢。
8.3 螺絲鎖固位置對應力的影響
螺絲中心點距邊 12cm 螺絲中心點距邊 15cm
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由應力圖可清楚的看出二者之差異,在距離 15cm情形下應力集中在螺絲和
排氣孔之間,而螺孔中心點和四個邊距離 12cm情形下應力集中在模型的四個
連接邊上。分析其原因,由於本模型的壓力作用於上下四個沈孔處,在距離
15cm情形下其沈孔位置已非常接近排氣孔,由於此處的面積已非常小加上幾
何形狀的變形,故應力會較集中,同理在中心點和四個邊距離 12cm情形下,
雖然看來位於邊及排氣孔的中心間隔,但是因為在四個連接邊處的力無法均勻
的分佈到較大的面積,故產生高應力。
8.4 分析與實驗結果之對照
1.根據ANSYS的分析,四個螺釘孔到排氣孔間的應變與應力皆為最大處,判斷
這些地方應該是石棉墊片最容易破壞的地方。比對實際的試片發現這個結論
是正確的,實際的破壞在這些位置是發生的。如下圖紅圈處即是。
實體物件與模型建立條件相同,兩個法蘭面一邊
固定,另一面不固定
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螺帽力量的施加是透過墊片加注在法蘭面上
實體墊片破壞情形 A與 C區域可看出有明顯的裂紋,已經出現漏氣現象。 B區域已經破裂
紅色區域可看出有明顯的裂紋
A B C
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墊片出現明顯的翹曲
2.另一個破壞處是兩個排氣孔間處,如下圖所示紅圓圈處。這明顯與 ANSYS
分析所得的結果不同,經研究與推測,應該有下列幾個原因:
(1).本次分析主要著重在螺釘孔上的固鎖力上,故分析模型上可以看出螺釘結合
處的石棉板明顯的厚度變薄。其他包含熱應力、振動、管內流體壓力等並未加以
分析。
(2).管內流體壓力可根據伯努利方程式
2 21 1 1 2 2
1 12 2
P V 2gh P V ghρ ρ ρ ρ+ + = + +
得知,流體的流速V愈快時則對管壁所生的壓力愈小,廢氣的排氣是在汽缸中經
壓縮爆炸後產生,其流速是快的,推論其對管壁的壓力並不大,故初步推論與管
內流體壓力無關。
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(3).我們認為溫度應該是一個非常重要的因素。排氣管內的溫度變化很劇烈,約
在 83oC~263 oC之間,平均溫度約 148.7 oC,且溫度並非平均分佈,故對兩
端的不鏽鋼法蘭及石棉所產生的熱應力及熱變形並非均佈的。在石棉強度遠低於
不鏽鋼的前題下(不鏽鋼Young’s Moduls=195GPa、石棉是 14GPa),不均
勻變形所生的熱應力會集中在石棉,尤其兩排氣孔緣間距只有 10mm的情形下
更顯脆弱,故由此處破裂。
(4).另一個值得探討的原因是振動。因為這是兩個排氣管,排氣過程原本就會產
生振動。若兩管的振動頻率相近,沒有發生相長性干涉,則石棉受振動影響就較
小;但若兩管排氣產生相長性干涉,則將增加對石棉的破壞能力(振波的破壞能
量與振幅大小的平方成正比),再加上該處尺寸較為細微,故研判將由此處破壞。
3.原設計只用了四個固鎖螺釘,我們特別多加兩個孔做成用六個固鎖螺釘來鎖
定。發現改成用六個螺釘來鎖時,因鎖緊力增加,故最大應力增加約一倍
(0.664E-3/0.327E-3)、最大應變亦增加一倍(13.426/6.035),由此看
來用六個孔並不能達到減少石棉破壞的目的;但可以看到它的好處是固鎖螺釘
孔處量孔的應力、應變分佈較為一致,四孔的模擬結果則很明顯集中在孔邊
緣。如此應可推論使用六孔固鎖對氣密性應有較佳的提升。
4.根據第 2點的說明,兩排氣孔間的邊緣處會斷裂改善方式,在熱、振動等因素
無發排除的前題下,應可配合將兩根排氣管的中心距拉開一點,例如由原本的
48mm改成 52mm,如此兩孔間的石棉材料寬度即可由原來的 10mm變成
14mm,這對石棉的強度應會有幫助。
5.另外亦可以由材料的改良著手。石棉是多孔性材質,強度原本就不是很好,若
能在石棉內部加入添加劑製成複合材料,如甲醛樹脂、金屬絲等,亦應能提高
其耐用度。