6.2 溶液的气、液相平衡
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6.2 溶液的气、液相平衡
蒸馏过程:气液两相间的传质过程;
过程的极限:气、液相平衡。
相平衡关系:两相或多相接触达物理平衡时,各相组成之间
的关系。
6.2.1 气、液相平衡的自由度 根据相律有: 2 cF
对于双组分物系的气液平衡:
即双组分物系气、液相平衡的自由度为 2 。
对多组分物系的气、液相平衡的自由度为组分数 C 。
双组分物系的独立变量: 汽相组成 y 、液相组成 x 、温度 T 、 压力 P 。
可见:规定其中的两个,则系统平衡状态即定。一般蒸馏压力恒定,故仅有一个自由度。
222 FC
6.2.2 溶液气、液相平衡的条件及表示方法( 1 )多组分体系相平衡的条件 所有各相的温度、压力及每一个组分的化学势相等。 故:气、液两相平衡条件可表示如下:
Ci
pp
TT
Vi
Li
VL
VL
,,2,1
iii xKy 经热力学推导得到:
( 2 ) 体系相平衡的表示方法
组分 i 的气、液相平衡常数 p
fK
i
iii
0
6.2.3 理想体系的气、液相平衡关系理想体系:气相符合道尔顿( Dalton )分压定律; 液相全部浓度范围内服从拉乌尔( Raoult )定律。
( 1 )平衡常数法
p
fK
xKy
i
iii
iii
0
对理想体系: 000.10.1 iiii pf
则 : Cip
pK i
i 2,10
0ip 可由 Antoine 公式确定:
i
iii CT
BAp
0ln
说明:
① 理想体系的相平衡常数仅与体系的温度有关;
② 互呈平衡的气、液相组成符合归一方程,即
ciyxc
ii
c
ii ,,,32111
11
③ 泡点计算
利用归一方程 1iii xKy
给定系统的操作压力以及混合物的组成 xi 时,即可求该
体系在压力 p 下的泡点 tb 。
输入 : p xi ; Antoine 常数
Tb 初值
pi0 Ki
yi, =yi-1
310N
输出: Tb, xi, yi
结束
Y
Tb=Tb-fn/fn’
计算步骤:
④ 露点计算
利用归一方程 1/ iii Kyx
BA ppP
BBAA xPxPP 00
)1(00ABAA xPxP
给定系统的操作压力以及气相组成 yi 时,即可确定该体
系在压力 p 下的露点 td 。
对双组分理想体系:
00
0
BA
BA PP
PPx
P
py A
A P
xP AA0
P
xpy BB
B
0
于是有:
关于平衡计算的说明:
( 1 )已知 P 、 t , 求 相互平衡的 x 、 y , 不必试差 t → pA
0, pB0 → x , y
( 2 )已知 x , 求与之平衡的 y, t 或 已知 y 求与之平衡的 x , t ,试差计算
试算过程为:
假设 t x 判断 x y
假设 t x y 判断 y x
( 2 )相图
① 温度 - 组成图( t-x-y )
yxppt BA ,,总压一定时,给定 00
① 曲线 t-x 表示恒定压力下,饱和液体组成与泡点的关系,
称为饱和液体线或泡点曲线。
② 曲线 t-y 表示恒定压力下,饱和蒸气的组成和露点的关系,
称为饱和蒸气线或露点曲线。
③ 在 t-x 线下方为过冷液相区。
④ 在 t-y 线上方为过热气相区。
⑤ 在两线之间为两相共存区,即气、液相平衡区。
图线说明:
t/℃
x (y)
t-x
t-y
p=101.3kPa
tF F
GtG
EC
xC
D
yD
tE
I
J
tI
tJ
x0
0 1.0
100
110
80
90
苯 - 甲苯温度 - 组成图
从过冷液体至过热气体的变化过程
说明:
( 1 )部分汽化和部分冷凝均可起到分离作用;
( 2 )全部汽化和全部冷凝没有分离作用;
( 3 )不断的部分汽化和冷凝可使分离程度不断提高;
( 4 )蒸馏操作应处于汽液两相区内。
二元混合物与纯液体的差别:( 1 ) 泡点与浓度有关,其值在 A , B 组分沸点范围之内。( 2 )总组成相同,其泡点和露点(冷凝点)温度不同。
压力对温度组成图的影响
② 气、液平衡组成的 x-y 图
标绘:略去温度坐标,依 x-y 的对应关系做图 ,得 x-y 图。
说明:
( 1 )组成 均以易挥发组分的组成表示,故曲线位于对角线上方( 2 )平衡线上不同点代表一个气、液平衡状态,即对应一组 x 、 y 、 t ,且 y ( 或 x) 越大, t 愈低。
( 3 )平衡线距对角线越远,物系越易分离。
( 4 )压力增加,平衡线靠近对角线。
( 3 )相对挥发度法 a )挥发度
纯组分:用饱和蒸汽压 表示其挥发的难易程度。0
ip
混合物: 平衡分压与液相组成的比值为液相混合物的挥发度。
i
ii x
pv
若溶液为理想溶液,则其挥发度为:0AA pv 0
BB pv
( 2 )相对挥发度
定义: 任意挥发组分与基准组分挥发度的比值。
h
iih v
v
对于双组分理想体系则有:A
B
B
A
B
B
A
A
x
x
y
y
x
Px
P
略去下标,则有:xy
xy
)1(
)1(
x
xy
)1(1
y
yx
)1(
—— 相平衡方程。说明:
① α 表示了物系分离的难易程度, α 远离 1 ,物系易分离,
α≈1 或 α=1 ,则该物系不能用普通的蒸馏方法分离。
② 对于非理想物系, α 不能作为常数处理。
③ 对于理想溶液,相对挥发度 α 变化不大,可取一平均值
作为常数处理,相平衡关系简单。
或
N
N
11
2
或
④ 相平衡常数与相对挥发度的关系
在进行多组分精馏计算时,常利用相平衡常数表示相平衡关系。
iii xKy i
ii x
yK
对于低压下,液相为理想溶液的物系,则有:P
PK i
i
0
或
Ki 也可以表示组分挥发难易程度。
所以两组分之间的相对挥发度可表示为:h
i
K
K
说明:
a ) Ki 为温度和压力的函数,即 Ki=f ( P , T );
b ) 由 Ki 求 x 或 y 一般需采用试差。
c )对一般非理想性不强的体系相对挥发度,可表示为:
p
f
p
f
K
K
h
hh
i
ii
h
iih
00
在压力不太高的情况下,
0
0
h
i
h
iih
p
p
⑤ 温度对 α 的影响
温度↑, 各组分蒸汽压↑,蒸汽压之比变化缓慢,
故相对挥发度 αih 随温度变化缓慢,在一定温度范围内,
可由其平均值代替。
温度对饱和蒸汽压的影响
常压下苯、甲苯的相对挥发度随温度的变化
⑥ 压力对相平衡的影响
P ↑ , t ↑ ,↓,对分离不利, P↓ , t ↓ ,↑,对分离有利 。
故蒸馏压力的选择,优先考虑采用常压操作,只在特殊情况下
采用加压(处理量增加,塔径不够)或减压(热敏性物料)。
的影响可忽略不计,其对变化小于当 %30p
6.2.4 非理想体系的气、液相平衡关系
非理想溶液: iiii xpp 00iiii pxpy
p
xpy iii
i
0
p
pKxKy ii
iiii
0
ri —— 活度系数,分子间引力发生变化,使得 ri 1 。
讨论:气相属于理想气体,而液相为非理想溶液的体系。
( 1 )正偏差溶液
平衡分压高于拉乌尔定律的计算值,泡点下降。
( 2 )负偏差溶液
1i
1i
平衡分压低于拉乌尔定律的计算值,泡点升高。
或
( 3 )具有恒沸点的溶液
当正、负偏差较大时,出现恒沸点。正偏差:最高蒸汽压,具有最低恒沸点;负偏差:最低蒸汽压,具有最高恒沸点。
说明:
( 1 )具有较大偏差的非理想溶液,可能具有恒沸点。
( 2 )在恒沸点处 , α=1 ,故一般蒸馏方法不能使两组分分离。
( 3 )恒沸点随压力的变化而变化。 ( 4 )非理想溶液, α 随 t (或浓度)变化较大, α 不能作为常
数