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“SECRETARÍA DE AGRICULTURA,
GANADERÍA,
DESARROLLO RURAL,
PESCA Y ALIMENTACIÓN”
Subsecretaría de Desarrollo Rural
Dirección General de Apoyos para el Desarrollo Rural”
HIDROLOGÍA APLICADA
A PEQUEÑAS
OBRAS
HIDRÁULICAS
2
CONTENIDO
ÍNDICE DE CUADROS…………………………………….2
ÍNDICE DE FIGURAS………………………………………3
1. INTRODUCCIÓN…………………………………..3
2. DETERMINACIÓN DEL ÁREA DE
INFLUENCIA DE UNA CUENCA………………………3
3. CÁLCULO DE LA PRECIPITACIÓN
PROMEDIO EN UNA CUENCA……………………....3
3.1 Método Media aritmética…………………3
3.2 Polígonos de Thiessen………………………3
3.3 Método de las isoyetas…………………….4
4. PERÍODO DE RETORNO (T)…………………….5
5. ESTIMACIÓN DEL VOLUMEN MEDIO
ANUAL DE ESCURRIMIENTO…………………………6
5.1 Coeficiente de escurrimiento……………6
6. ESTIMACIÓN DE LA AVENIDA MÁXIMA O
ESCURRIMIENTO MÁXIMO………….………………7
6.1 Envolventes de Creager…………………….7
6.2 Método de las huellas máximas………..8
6.3 Fórmula Racional………………………………8
6.4 Método racional modificado……………9
6.4.1 Intensidad máxima de lluvia (I) .. 9
6.4.2 Tiempo de concentración .......... 9
7. ECUACIÓN UNIVERSAL DE PÉRDIDA DE
SUELO (EUPS)…………………………………………….10
7.1 Determinación de los factores de la
EUPS……………………………………………………….10
7.1.1 Erosión Actual “E” .................... 10
7.1.2 Factor “R” erosividad de la
lluvia…………………………………………………….10
7.1.3 Factor “K” erosionabilidad del
suelo……………………………………………………11
7.1.4 Factor “C” vegetación .............. 22
7.1.5 Factor “P” prácticas mecánicas 22
7.2 Determinación de espaciamientos
mediante la EUPS……………………………………23
7.3 BIBLIOGRAFÍA…………………………………23
8. ANEXO 1……………………………………………..25
9. ANEXO 2……………………………………………..28
10. ANEXO 3…..…………………………………………31
ÍNDICE DE CUADROS
Cuadro 1. Ejemplo de cálculo de Períodos de
Retorno para eventos máximos anuales de
lluvia. ................................................................ 5
Cuadro 2. Períodos de retorno para diferentes
categorías de presas. ....................................... 5
Cuadro 3. Velocidad media del agua (m/s) en
cauces. ............................................................ 10
Cuadro 4. Ecuaciones para estimar la
erosividad de la lluvia “R” en diferentes
regiones de la República Mexicana. ............... 11
Cuadro 5. Clases de permeabilidad del perfil. 15
Cuadro 6. Erosionabilidad de los suelos “Kf” en
función de la textura y materia orgánica. ...... 17
Cuadro 7. Unidad de suelo y textura para
estimar Kf. ...................................................... 17
Cuadro 8. Carta para estimar la conversión de
fragmentos de rocas y clases de modificadores
de lo textura (Fuente: USDA). ........................ 19
3
Cuadro 9. Valores de Kw relacionados con el
contenido de fragmentos (Fuente: USDA-SEA).
........................................................................ 20
Cuadro 10. Valores de “C” para la protección
del suelo asociados a la vegetación existente.
........................................................................ 22
Cuadro 11. Valores de “P” para la protección
de la obra o práctica de conservación. .......... 22
Cuadro 12. Valores de K, en función del tipo y
uso de suelo. .................................................. 25
Cuadro 13. Regiones hidrológicas de la
República Mexicana, valores del coeficiente c
de Creager y Lowry. ....................................... 28
Cuadro 14. Valores del coeficiente de
rugosidad (n) de Manning para cauces
naturales. ....................................................... 31
ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 1. Pequeños Embalses. ......................... 3
Figura 2. Delimitación de una cuenca
hidrográfica. ..................................................... 3
Figura 3. Polígonos de Thiessen. ...................... 4
Figura 4. Isoyetas. ............................................ 4
Figura 5. Elementos de una sección transversal.
.......................................................................... 8
Figura 6. Curvas Intensidad-Duración-
Frecuencia (IDF). .............................................. 9
Figura 7. Mapa de erosividad de la República
Mexicana (Regiones). ..................................... 11
Figura 8. Gráfico para la determinación de
permeabilidad del perfil (Fuente: TRAGSA,
1998). ............................................................. 14
Figura 9. Nomograma para evaluar el factor K
de erosionabilidad del suelo. ......................... 16
Figura 10. Regiones hidrológicas de la
República Mexicana. ...................................... 28
3
HIDROLOGÍA APLICADA A PEQUEÑAS OBRAS HIDRÁULICAS
1. INTRODUCCIÓN
El significado literal de la palabra Hidrología es;
“el estudio del agua”.
La Hidrología es la ciencia que estudia el agua,
su ocurrencia, circulación y distribución en la
superficie terrestre; sus propiedades físicas y
químicas y su relación con el medio ambiente
incluyendo a los seres vivos.
La Hidrología aplicada está constituida por
aquellas partes de la Hidrología que atañen al
diseño, construcción y operación de proyectos
de Ingeniería para el control y
aprovechamiento del agua. En la fase de
planificación y diseño, el análisis hidrológico se
dirige básicamente en fijar la capacidad y
seguridad de las estructuras hidráulicas.
Los procesos físicos que aborda la hidrología
involucran tantas variables, que su estudio,
desde un enfoque puramente determinístico,
resulta poco útil para la Ingeniería Hidrológica,
puesto que en la resolución de problemas
reales normalmente no se dispone de los
niveles de información necesarios para abordar
este tipo de planteamientos. Con frecuencia,
es necesario partir de un conjunto de hechos
observados y mediante análisis empíricos o
conceptuales, definir las magnitudes y
frecuencias de volúmenes de escurrimiento y
caudales de conducción.
En el presente documento se presentan los
principales métodos empíricos: 1) para evaluar
los recursos hídricos de una cuenca hidrológica
que delimita determinada obra de captación y
definir la capacidad más adecuada para el
embalse, y 2) para la estimación de las
máximas avenidas que pueden presentarse
durante la vida útil de la obra, con el fin de
diseñar de forma adecuada las estructuras
necesarias que permitan su tránsito sin
producir daños a las obras y prácticas COUSSA.
Figura 1. Pequeños Embalses.
3
2. DETERMINACIÓN DEL ÁREA DE
INFLUENCIA DE UNA CUENCA
Una cuenca es una zona de la superficie
terrestre en donde (si fuera impermeable) las
gotas de lluvia, que caen sobre ella, tienden a
ser drenadas por el sistema de corrientes hacia
un mismo punto de salida.
La cuenca hidrográfica constituye la unidad de
gestión del recurso hidráulico, y por definición
es el territorio donde las aguas fluyen al mar a
través de una red de cauces que convergen en
uno principal, o bien el territorio en donde el
agua forma una unidad autónoma o
diferenciada de otras, aún sin que
desemboque en el mar.
Tradicionalmente, la delimitación de cuencas
se ha realizado mediante la interpretación de
los mapas cartográficos (Figura 2). Este proceso
ha ido evolucionando con la tecnología; hoy en
día, con los sistemas de información
geográfica (SIG) y los Modelo Digitales de
Elevación se puede delimitar el área de
escurrimiento en forma sencilla.
Figura 2. Delimitación de una cuenca hidrográfica.
3. CÁLCULO DE LA PRECIPITACIÓN
PROMEDIO EN UNA CUENCA
Un primer factor, de gran importancia para la
estimación de los parámetros hidrológicos, es
la estimación de la precipitación media en un
lapso de tiempo y distribución espacial dentro
de la cuenca.
Para calcular la precipitación promedio en una
cuenca, es necesario analizar las series de
datos de precipitación disponibles, al menos
por 30 años, de las estaciones meteorológicas
existentes dentro de la cuenca y su periferia.
A partir de dicha información se puede
ponderar la aportación espacial de cada sitio a
través de los siguientes métodos: aritmético,
Thiessen o de las curvas isoyetas, que se
describen a continuación.
3.1 MÉTODO MEDIA ARITMÉTICA
Es el método más simple para obtener la
precipitación media sobre una cuenca; consiste
en efectuar un promedio aritmético de las
cantidades de lluvia medidas en dicha áreas.
Este método se recomienda en: regiones
planas, con estaciones distribuidas
uniformemente, con elevado número de
pluviómetros y donde el gradiente de
precipitación tenga una variación menor al
10% con respecto a la media.
3.2 POLÍGONOS DE THIESSEN
Este método se basa en ponderar el valor de la
variable climática en cada estación en función
4
de un área de influencia ai, superficie que se
calcula según un procedimiento de
poligonación. El procedimiento asume que en
el área de influencia, definida por la poligonal,
ocurre el mismo valor de lluvia de aquel
observado en la estación meteorológica más
cercana (Figura 3). Los polígonos de Thiessen
tienen la desventaja de proporcionar una
distribución discontinua de la lluvia sobre la
cuenca y de considerar una distribución
homogénea dentro de cada polígono. Sin
embargo, se considera que la ponderación que
propone proporciona resultados rápidos y
aceptables. La ponderación se determina
como:
∑
(1)
Donde:
D = altura de precipitación media, mm.
ai = área de influencia de la estación, km2.
Di = precipitación media en la estación i, mm.
A = área total de la cuenca, km2.
Figura 3. Polígonos de Thiessen.
3.3 MÉTODO DE LAS ISOYETAS
Consiste en obtener, a partir de los datos de las
estaciones meteorológicas, las líneas que unen
los puntos con igual valor de precipitación
(isoyetas). Este método, hasta donde la red de
estaciones meteorológicas lo permita,
proporciona un plano con la distribución real
de la precipitación dentro de la cuenca (Figura
4). El valor de la precipitación media, en la
cuenca, se obtendrá a partir de la siguiente
expresión:
∑
(2)
Donde:
ai = área entre cada dos isoyetas, km2.
Di = promedio de precipitación entre dos
isoyetas, mm.
Figura 4. Isoyetas.
5
4. PERÍODO DE RETORNO (T)
Período de retorno es uno de los parámetros
más significativos a ser tomado en cuenta en el
momento de dimensionar una obra hidráulica
destinada a soportar avenidas, como por
ejemplo: el vertedero de una presa, los diques
para control de inundaciones; o una obra que
requiera cruzar un río o arroyo con seguridad,
como puede ser un puente.
El periodo de retorno se define como el
intervalo de recurrencia (T), al lapso promedio
en años entre la ocurrencia de un evento igual
o mayor a una magnitud dada. Este periodo se
considera como el inverso de la probabilidad,
del m-ésimo evento de los n registros.
El valor del periodo de retorno se determina en
función de la posición de la variable aleatoria
(Pmáx o Qmáx en su caso) en una tabla de
valores, ordenados de mayor a menor, como
se muestra en el Cuadro 1. Con base en las
siguientes relaciones:
y
(3)
Donde:
T = Período de retorno (años). n = Numero de años de registro. m = Número de orden. P = Probabilidad.
Cuadro 1. Ejemplo de cálculo de Períodos de Retorno
para eventos máximos anuales de lluvia.
FECHA LLUVIA (MM)
LLUVIA ORDENADO
(MM)
NÚMERO DE ORDEN
(M)
PERÍODO DE RETORNO T
(AÑOS)
PROBABILIDAD P (%)
1992 51.0 80 1 17 5.88
1993 40.0 54 2 8.5 11.76
1994 29.0 51 3 5.7 17.65
1995 40.0 50 4 4.3 23.53
1996 40.0 50 5 3.4 29.41
1997 50.0 45 6 2.8 35.29
1998 54.0 44.5 7 2.4 41.18
1909 40.0 40 8 2.1 47.06
2000 40.0 40 9 1.9 52.94
2001 40.0 40 10 1.7 58.82
2002 44.5 40 11 1.5 64.71
2003 50.0 40 12 1.4 70.59
2004 45.0 40 13 1.3 76.47
2005 33.0 35 14 1.2 82.35
2006 80.0 33 15 1.1 88.24
2007 35.0 29 16 1.1 94.12
El período de retorno para el que se debe
dimensionar una obra varía en función de la
importancia de la misma (interés económico,
socio-económico, estratégico, turístico), de la
existencia de otras vías alternativas capaces de
remplazarla, y de los daños que implicaría su
ruptura: pérdida de vidas humanas, costo y
duración de la reconstrucción, costo del no
funcionamiento de la obra, etc.
En presas pequeñas, para la selección del
período de retorno, se utiliza el Cuadro 2, y se
determina en función de la categoría de la
presa.
Cuadro 2. Períodos de retorno para diferentes
categorías de presas.
CATEGORÍA DE LA PRESA
PERÍODO DE RETORNO(AÑOS) PARA LA AVENIDA DE DISEÑO
DEL VERTEDOR
Categoría (A): Embalses situados en zonas totalmente deshabilitadas, o bien,
50
6
CATEGORÍA DE LA PRESA
PERÍODO DE RETORNO(AÑOS) PARA LA AVENIDA DE DISEÑO
DEL VERTEDOR inmediatamente aguas arriba de otro embalse de mucha mayor capacidad o de la desembocadura del río en el mar. En este caso, la ruptura de la presa no tendría más trascendencia que las pérdidas económicas propias de ella y no podrían producirse daños a terceros.
Categoría (B): embalses situados aguas arriba de núcleos de población. Pero por su capacidad reducida u otras circunstancias, aunque se rompiese la presa por una avenida importante, las víctimas y daños serían los mismos que si no hubiese existido el embalse.
75
Categoría (C): embalses situados aguas arriba de núcleos de población y cuyas características de capacidades, etc., determinan que si se presenta una gran avenida y ésta produce la falla de la presa, la onda de venida debida al vaciado del embalse incrementa sensiblemente las víctimas y daños que ocasionaría por si sola la avenida del rio
100
5. ESTIMACIÓN DEL VOLUMEN MEDIO
ANUAL DE ESCURRIMIENTO
De acuerdo al análisis que se haga de una
cuenca, tomando en consideración: las
pendientes principales, la forma de
concentración de las aguas, la cubierta vegetal
existente, la permeabilidad de los terrenos y
algunos otros datos de interés, se podrá
determinar el coeficiente de escurrimiento que
deba aplicarse en cada caso particular, sea a
través de tabulares de valores experimentales
reportados en la literatura, o por comparación
de cuencas que guarden semejanzas con la
estudiada. En caso de carecer de datos físicos
de la cuenca, se tomará - de acuerdo con las
prácticas hidrológicas habituales - un
coeficiente de 0.12 (S.R.H.).
El volumen medio de escurrimiento pondera, a
través del coeficiente de escurrimiento, el
efecto diferencial de las distintas
combinaciones de suelos y vegetación
presentes en una cuenca (Unidades de
Respuesta Hidrológica). El valor medio se
determina con la siguiente expresión:
(4)
Donde:
Vm = volumen medio anual escurrido, m3.
Ac = área de la cuenca, m2.
Pm = precipitación media anual, m.
Ce = coeficiente de escurrimiento,
adimensional.
5.1 COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO
En México, la CNA ha publicado la Norma
Oficial Mexicana NOM-011-CNA-2000 (Diario
Oficial de la Federación, 2 de agosto del 2001),
donde establece las especificaciones y el
método para determinar la disponibilidad
media anual de las aguas nacionales
superficiales para su explotación y
aprovechamiento (Anexo 1). En dicha norma se
muestra el procedimiento autorizado para
calcular el coeficiente de escurrimiento (Ce),
para el cálculo del escurrimiento medio anual
en función del tipo y uso de suelo, y del
volumen de precipitación anual.
7
6. ESTIMACIÓN DE LA AVENIDA MÁXIMA
O ESCURRIMIENTO MÁXIMO
El método que se use dependerá de los
siguientes factores:
Disponibilidad de datos hidrométricos en el
sitio de la obra o cerca de ella.
De las dimensiones del proyecto y la
magnitud de los daños que ocasionaría el
fracaso de la obra.
Considerando los factores enunciados, para el
proyecto de obras de excedencias en pequeñas
presas, o embalses definidos por un dique de
altura con una capacidad inferior a 100,000m3
y altura entre 10 y 15 metros (Dal-Ré, 2003), se
presentan los siguientes casos:
1) Sin construcciones ni cultivos aguas abajo.
La capacidad de la obra de excedencias en este
caso puede estimarse por simple inspección de
las huellas de aguas máximas en el cauce, en
puentes, alcantarillas o en sitios donde la
observación sea fácil y perfectamente
delimitada. Para la determinación de la
avenida máxima en este caso, puede usarse el
método de sección y pendiente, eligiendo un
tramo recto del cauce de 200 m de longitud,
aproximadamente, donde puedan obtenerse
las secciones hasta las huellas de aguas
máximas. Se comparará el caudal así
determinado, con el que se obtenga al tomar
un 25% del calculado por medio de la fórmula
de Creager, que se expone más adelante. Este
caudal máximo será definitivo si no se dispone
de otros elementos de juicio.
2) Con construcciones y cultivos aguas abajo.
Como en el caso anterior, comparar el valor del
método de la sección y pendiente, con el
obtenido de tomar el 50% del calculado por la
fórmula de Creager. En caso de poderse
obtener los dos valores, el obtenido en el
campo representa en forma más fidedigna las
condiciones de avenida máxima, salvo en caso
de estimaciones muy discutibles, quedando a
criterio y responsabilidad del ingeniero la
elección final.
6.1 ENVOLVENTES DE CREAGER
La idea fundamental de este método es
relacionar el gasto máximo (Q) con el área de
la cuenca (Ac).
La fórmula de Creager para la "Envolvente
Mundial" de escurrimientos, es la siguiente:
0.0480.936A
2.59
ACQ
(5)
Donde:
Q = Gastos de la avenida máxima en m3/s.
C = la SARH tiene evaluado C para cada una de
las 37 regiones hidrológicas del país.
A = Área de la cuenca en Km2.
Los valores de C para las diferentes regiones
hidrológicas de nuestro país se reportan en el
Anexo 2.
8
6.2 MÉTODO DE LAS HUELLAS MÁXIMAS
Este método se utiliza para estimar el gasto
máximo que se presentó durante una avenida
reciente, en un río donde no se cuenta con
ningún otro tipo de aforo. Para su aplicación se
requiere solamente contar con topografía de
un tramo del cauce y las marcas del nivel
máximo del agua durante el paso de la avenida
(Figura 5).
Figura 5. Elementos de una sección transversal.
Según la fórmula de Manning, la velocidad es:
⁄
⁄ (6)
Donde:
R = Radio hidráulico, m.
Pendiente de la línea de energía
específica.
n = Coeficiente de rugosidad de Manning
(Anexo 3).
De la ecuación de continuidad se tiene que:
Q = V * A (7)
Donde:
Q = Gastos de la avenida máxima en m3/s.
A = área hidráulica, m2.
V = velocidad, m/s.
Utilizando las ecuaciones (6 y 7), se puede
escribir:
⁄
⁄ (8)
6.3 FÓRMULA RACIONAL
Este método asume que el máximo porcentaje
de escurrimiento de una cuenca pequeña,
ocurre cuando la totalidad de tal cuenca está
contribuyendo al escurrimiento, y que el citado
porcentaje de escurrimiento es igual a un
porcentaje de la intensidad de lluvia promedio;
lo anterior se expresa mediante la siguiente
fórmula:
(9)
Donde:
= gasto máximo, m3/s.
Ce = coeficiente de escurrimiento,
adimensional
I = intensidad máxima de lluvia para un período
de retorno dado, mm/h.
= área de la cuenca, ha.
360 = factor de ajuste de unidades.
Qp es el gasto máximo posible que puede
producirse con una lluvia de intensidad I en
una cuenca de área y coeficiente de
escurrimiento Ce, que expresa la fracción de la
lluvia que escurre en forma directa.
9
6.4 MÉTODO RACIONAL MODIFICADO
La modificación al método racional consiste en
utilizar los valores de lluvia máxima en 24
horas, para diferentes periodos de retorno, en
lugar del valor de la intensidad de lluvia. El
método considera que para un periodo crítico,
la lluvia reportada en 24 horas puede
presentarse en una hora; por tal razón este
valor se debe expresar en cm/h. La fórmula
queda de la siguiente manera.
(10)
Donde:
Q = escurrimiento máximo, en m3/s. Ce = Coeficiente de escurrimiento. P = Lluvia de diseño para un período de
retorno dado, en cm. A = área de la cuenca, en ha.
6.4.1 Intensidad máxima de lluvia (I)
El cálculo hidrológico de la avenida de diseño
en estructuras cuya cuenca es pequeña, como
son: presas de almacenamiento; derivación o
control de avenidas; alcantarillas y puentes
pequeños; obras de drenaje agrícola y urbano,
se deberá basar el análisis en la información
disponible sobre lluvias máximas de la zona y
en las características físicas de la misma.
Las curvas intensidad-duración-frecuencia (IDF)
son básicas en todo análisis hidrológico para la
estimación de avenidas máximas por métodos
empíricos e hidrológicos. En la actualidad, ya se
cuenta con las curvas IDF de todo el país
editadas por la Secretaría de Comunicaciones y
Transportes (SCT), y se encuentran disponibles
en su portal de internet.
Figura 6. Curvas Intensidad-Duración-Frecuencia (IDF).
6.4.2 Tiempo de concentración
Para poder hacer uso de las curvas IDF, es
necesario conocer el tiempo de concentración
de la lluvia, que se define como el tiempo que
pasa desde el final de la lluvia neta, hasta el
final de la escorrentía directa. Representa el
tiempo que tarda en llegar al aforo la última
gota de lluvia que cae en el extremo más
alejado de la cuenca y que circula por
escorrentía directa. Por lo tanto, el tiempo de
concentración sería el tiempo de equilibrio o
duración necesaria para que; con una
intensidad de escorrentía constante; se alcance
el caudal máximo.
El tiempo de concentración se calcula
mediante la ecuación:
(11)
Donde:
1.0
10.0
100.0
1000.0
1 10 100 1000 10000
INTE
NSI
DA
D (
mm
/h)
DURACIÓN DE LA LLUVIA (minutos)
CURVAS INTENSIDAD-DURACIÓN-FRECUENCIA
2 T
5 T
10 T
25 T
50 T
100 T
500 T
10
= tiempo de concentración, h.
L = longitud del cauce principal de la cuenca,
m.
v = velocidad media del agua en el cauce
principal, m/s.
La velocidad promedio se obtiene dividiendo la
longitud del cauce, en tramos de
características similares; para ello se pueden
aplicar los valores del Cuadro 3.
Cuadro 3. Velocidad media del agua (m/s) en cauces.
PENDIENTE (%)
BOSQUES (EN LA PORCIÓN SUPERIOR DE LA CUENCA)
PASTIZALES (EN LA PORCIÓN
SUPERIOR DE LA CUENCA)
CAUCE NATURAL NO MUY BIEN
DEFINIDO
0 -3 0.3048 0.4572 0.3048
4 - 7 0.6096 0.9144 0.9144
8 - 11 0.9144 1.2192 1.524
12 - 15 1.0668 1.3716 2.4384
Otra manera de estimar el tiempo de
concentración es mediante la fórmula de
Kirpich.
(12)
Donde:
= tiempo de concentración, h.
S = pendiente del cauce principal.
L = longitud del cauce principal, m.
7. ECUACIÓN UNIVERSAL DE PÉRDIDA DE
SUELO (EUPS)
La EUPS proporciona un cálculo de la media de
la pérdida de anual de suelo de tierras arables
bajo diversas condiciones de cultivo.
La expresión de la Ecuación Universal de
Pérdida de Suelo (EUPS) es:
(13)
Donde:
E = Erosión del suelo t/ha/año.
R = Erosividad de la lluvia. Mj /ha*mm /hr.
K = Erosionabilidad del suelo.
t/ha.MJ*ha/mm*hr.
LS = Longitud y grado de pendiente.
C = Factor de vegetación.
P = Factor de prácticas mecánicas.
7.1 DETERMINACIÓN DE LOS FACTORES DE
LA EUPS
7.1.1 Erosión Actual “E”
Para la determinación del factor LS a partir de
la EUPS se debe considerar la erosión máxima
permisible, para el caso de México, el valor de
E se debe considerar entre 20-30 t/ha año.
7.1.2 Factor “R” erosividad de la lluvia
Es el potencial erosivo de la lluvia que afecta el
proceso de erosión del suelo. La erosión por
gotas de lluvia incrementa con la intensidad de
la lluvia. Una suave y prolongada lluvia puede
tener la misma energía total que una lluvia de
corta duración y más intensa.
11
Se puede estimar utilizando la precipitación
media anual de la región bajo estudio, para
ello, en primer lugar se selecciona la región
bajo estudio en el mapa de la república
mexicana (Figura 7) donde se pueden observar
14 regiones. Una vez seleccionada la región se
consulta la ecuación cuadrática asociada a
dicha región en el Cuadro 4, a partir de esta
ecuación y con la precipitación media anual en
mm, se calcula R.
Figura 7. Mapa de erosividad de la República Mexicana
(Regiones).
Cuadro 4. Ecuaciones para estimar la erosividad de la
lluvia “R” en diferentes regiones de la República
Mexicana.
REGIÓN ECUACIÓN R2
I R = 1.2078P + 0.002276P2 0.92
II R = 3.4555P + 0.006470P2 0.93
III R = 3.6752P - 0.001720P2 0.94
IV R = 2.8559P + 0.002983P2 0.92
V R = 3.4880P - 0.00088P2 0.94
VI R = 6.6847P + 0.001680P2 0.90
VII R = -0.0334P + 0.006661P2 0.98
VIII R = 1.9967P + 0.003270P2 0.98
IX R = 7.0458P - 0.002096P2 0.97
X R = 6.8938P + 0.000442P2 0.95
XI R = 3.7745P + 0.004540P2 0.98
XII R = 2.4619P + 0.006067P2 0.96
XIII R = 10.7427P - 0.00108P2 0.97
REGIÓN ECUACIÓN R2
XIV R = 1.5005P + 0.002640P2 0.95
7.1.3 Factor “K” erosionabilidad del
suelo
La erosinabilidad es la facilidad con la cual el
suelo es desprendido por el salpicamiento,
durante una lluvia o por flujo superficial. Esta
propiedad del suelo está relacionada al efecto
integrado de la lluvia, escurrimiento e
infiltración, es decir, se refiere a la
suceptabilidad de los suelos a erosionarse, lo
cual depende de:
Tamaño de las partículas del suelo
Contenido de materia orgánica
Estructura del suelo
Permeabilidad
En 1985, se acordó llevar a cabo la revisión de
la Ecuación Universal de Pérdidas de Suelo
(EUPS), para incorporar nuevas investigaciones
y tecnologías, posteriores a la publicación del
libro de la USLE en 1978. El trabajo de revisión
fue iniciado seriamente después de 1987, y
resultó un nuevo libro técnico y una tecnología
denominada RUSLE (Revised Universal Soil Loss
Equation. La RUSLE mantiene la estructura
básica de la USLE, aunque cambian algunos
algoritmos, que explican individualmente cada
uno de los factores.
El modelo RUSLE incluye ecuaciones para
estimar valores de K donde el nomograma de
Wischmeier y Smith (1978) no puede aplicarse
12
(por ejemplo, en suelos volcánicos con gran
contenido en materia orgánica).
Otro cambio incorporado en la RUSLE da
cuenta de los fragmentos de roca en y sobre el
perfil del suelo. Se refleja el efecto de la
pedregosidad del perfil del suelo en la
permeabilidad en tramos de escorrentía. Los
fragmentos de roca en el perfil del suelo se
asume que reducen la permeabilidad y por lo
tanto, aumentan la escorrentía y la
erosionabilidad del suelo.
En la Revisión de la Ecuación Universal de
Pérdida de Suelo (RUSLE), se toma en cuenta el
efecto de la pedregosidad en el factor
erodabilidad del suelo (K). De acuerdo a la
EUPS, la erodabilidad del suelo o factor K es
definido como la pérdida media anual de suelo
por unidad de R en un suelo desnudo con
ciertas características, labrado en dirección de
la pendiente, sin prácticas de conservación y
sobre una ladera de m de 5˚ de pendiente con
22 metros de longitud. Si el valor se obtiene
con el nomograma de la Figura 9, con datos de
textura, materia orgánica, estructura y
permeabilidad, deberá recordarse que se trata
de un valor estimado y, por lo mismo, sujeto a
error. Este índice debe corregirse para tomar
en cuenta a la pedregosidad, tal y como se
explica a continuación.
Para estimar el factor K, se divide al suelo en
fracción fina menor a 2.0 mm (Kf) y fracción
pedregosa (Kw).
Procedimiento para estimar el factor Kf y Kw
Los factores de erodabilidad del suelo Kw y Kf
cuantifican la susceptibilidad de los suelos a la
erosión causada por el agua. Estos factores
predicen el promedio de pérdida de suelo,
como resultado de la erosión laminar y en
canalillos bajo diferentes combinaciones de
sistemas de cultivos y técnicas de
conservación.
El factor Kw toma en cuenta a todos los
fragmentos del suelo, en tanto que el factor Kf
únicamente considera la fracción de tierra fina,
es decir, el material de 2 mm de diámetro o
menos.
Los factores Kw y Kf son usados para predecir
la erodabilidad del suelo. Las propiedades que
influyen en la erosión pluvial son:
Las características del material que
afectan a la tasa de infiltración, al
movimiento del agua a través del suelo y a la
capacidad de almacenamiento del suelo.
Las particularidades del perfil que
afectan la dispersión, separación, abrasión y
movilidad de las partículas del suelo, tanto
por la lluvia, como por el escurrimiento.
Entre las propiedades más importantes se
encuentran: la textura, contenido de materia
orgánica, tamaño y estabilidad estructural de
los agregados en las capas expuestas en la
superficie, así como la permeabilidad del
subsuelo y la profundidad del horizonte con la
permeabilidad más lenta del perfil. Los dos
primeros datos se obtienen con el laboratorio,
13
en tanto que los últimos se pueden determinar
en campo tomando como referencia el Soil
Survey Manual.
Como ya se explicó, el factor K se determina a
partir de mediciones de la pérdida de suelo
que ocasionan una serie de tormentas en
parcelas recién labradas. Por esta razón, las
medidas directas del factor erodabilidad son
costosas y consumen mucho tiempo, por lo
que sólo han sido determinadas para unos
cuantos suelos del mundo.
Para determinar las clases de permeabilidad
del perfil, según la codificación del USDA-Soil
Survery Manual, se cuenta con un triangulo de
texturas que permite obtener dicho valor
(Figura 9), de acuerdo a los datos de
porcentajes de arcilla, limo y arena. Para su
determinación, se ingresa al triángulo con los
porcentajes de arena, limo y arcilla, y se ubica
el área de intersección en las zonas
representativas de las clases de permeabilidad
(1, 2, 3, 4, 5 y 6).
15
Cuadro 5. Clases de permeabilidad del perfil.
CLASE DE PERMEABILIDAD DEL PERFIL CLAVE
Rápida a muy rápida 1
Medianamente rápida 2
Moderada 3
Moderadamente lenta 4
Lenta 5
Muy lenta 6
Factor Kf
Hay cuatro maneras de estimar el valor de Kf:
Usando la ecuación de la erodabilidad
del suelo.
Empleando el nomograma.
En base a la textura y contenido de
materia orgánica del suelo, y
Empleando la unidad de suelo y la
textura del mismo.
A.- Ecuación de erodabilidad del suelo
( )
( ) ( )( ) (14)
( ) ( ) ( )
(15)
Donde:
Kf = Erodabilidad del suelo
a = % de materia orgánica
b = Clave de la estructura
c = Clase de permeabilidad del perfil
( ) ( ) (16)
Donde:
l = Limo
amf = Arena muy fina
R = Arcilla
B.- Nomograma
En el nomograma (Figura 9) se integra la
relación que existe entre el factor kf y cinco
propiedades de los suelos: a) porcentaje de
limo y arena muy fina; b) porcentaje de arena
con un diámetro superior a 0.10 mm; c)
contenido de materia orgánica; d) tipo de
estructura y; e) grado de permeabilidad.
16
Figura 9. Nomograma para evaluar el factor K de erosionabilidad del suelo.
C.1- Utilización del nomograma para calcular
Kf
1. Entrar en la escala vertical del lado
izquierdo con el % limos + Arenas muy finas
(0.01 – 2.0 mm)
2. De ese punto trazar una perpendicular
al eje Y, hasta interceptar la curva del
porciento de arena (0.1 - 2.0 mm),
previamente determinado.
3. Continuar verticalmente hasta
interceptar la curva correspondiente al
contenido de materia orgánica
4. Trazar una recta paralela al eje de las X,
hasta determinar el valor de K como primera
aproximación. Este valor sería el deseado si la
estructura del suelo fuera granular fina y la
permeabilidad moderada.
5. Continuar horizontalmente hasta
interceptar el código de estructura adecuada.
6. A partir de ese punto se trazar una línea
paralela al eje de las Y y se prolonga hasta
alcanzar la línea correspondiente al código de
permeabilidad.
Porciento de arena(0.1-2.0 mm)
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
PO
RC
IEN
TO
LIM
O +
AR
EN
A F
INA
(0
.1-2
.0 m
m)
10
1520
30
40
50
60
70
80
90
5
0
% MO=01
23
4
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0.08
0.09
PR
IME
RA
AP
RO
XIM
AC
IÓN
DE
K
ER
OS
ION
AB
ILID
AD
K
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0.08
0.09
1. Muy fina granular2. Fina granular3. Mediana o gruesa granular4. Masiva, laminar, bloques
Estructura
0.10
1 2 3 4
Permeabilidad
1
23
456
1. Rápida2. Moderada a rápida3. Moderada4. Lenta a moderada5. Lenta6. Muy lenta
17
7. De este punto, se traza una paralela al
eje de las X para incidir en el eje Y donde
aparecen los valores de Kf.
Para suelos con contenidos de materia
orgánica de más de 4% utilice la curva de 4%.
D.- Textura y contenido de materia
Con los datos de textura y contenido de
materia orgánica en el suelo, se puede estimar
la erosionabilidad (Kf) utilizando el Cuadro 6.
Cuadro 6. Erosionabilidad de los suelos “Kf” en función
de la textura y materia orgánica.
TEXTURA % DE MATERIA ORGÁNICA
0.0 – 0.5 0.5 - 2.0 2.0 – 4.0
Arena 0.005 0.003 0.002
Arena fina 0.016 0.014 0.010
Arena muy fina 0.042 0.036 0.028
Arena migajosa 0.012 0.010 0.008
Arena fina migajosa 0.024 0.020 0.016
Arena muy fina migajosa 0.044 0.038 0.030
Migajón arenosa 0.027 0.024 0.019
Migajón arenosa fina 0.035 0.030 0.024
Migajón arenosa muy fina 0.047 0.041 0.033
Migajón 0.038 0.034 0.029
Migajón limoso 0.048 0.042 0.033
Limo 0.060 0.052 0.042
Migajón arcillo arenosa 0.027 0.025 0.021
Migajón arcillosa 0.028 0.025 0.021
Migajón arcillo limosa 0.037 0.032 0.026
Arcillo arenosa 0.014 0.013 0.012
Arcillo limosa 0.025 0.023 0.019
Arcilla 0.013 - .029
E.- Empleando la unidad de suelo y la textura
Si se conocen el tipo de suelo y la textura que
presenta, el Cuadro 7 da una aproximación del
valor de Kf de acuerdo a estos datos.
Cuadro 7. Unidad de suelo y textura para estimar Kf.
ORDEN TEXTURA
GRUESA MEDIA FINA
Andosoles 0.024 0.037 0.012
Acrisoles férricos 0.012 0.018 0.006
Acrisoles gleicos 0.024 0.037 0.012
Acrisoles húmicos 0.012 0.018 0.006
Acrisoles órticos 0.024 0.037 0.012
Acrisoles plínticos 0.049 0.070 0.024
Cambisoles 0.024 0.037 0.012
Cambisoles crómicos 0.024 0.037 0.012
Cambisoles dísticos 0.024 0.037 0.012
Cambisoles eútricos 0.024 0.037 0.012
Cambisoles férricos 0.012 0.018 0.006
Cambisoles gleicos 0.024 0.037 0.012
Cambisoles húmicos 0.012 0.018 0.006
Cambisoles cálcicos 0.024 0.037 0.012
Cambisoles vérticos 0.049 0.070 0.024
Cambisoles gélicos 0.049 0.070 0.024
Chernozems (glósocos, hálpicos, cálc. lúv.) 0.012 0.018 0.006
Podzoluvisoles (dist. Eútricos, gleicos) 0.049 0.070 0.024
Rendsinas 0.012 0.018 0.006
Ferrazoles (ácri., húm., órt., plínt., ród., xánt.) 0.024 0.037 0.012
Gleysoles 0.012 0.018 0.006
Gleysoles calcáricos 0.024 0.037 0.012
Gleysoles dístricos 0.024 0.037 0.012
Gleysoles eútricos 0.012 0.018 0.006
Gleysoles húmicos 0.012 0.018 0.006
Gleysoles mólicos 0.049 0.070 0.024
Gleysoles plínticos 0.049 0.070 0.024
Gleysoles gélicos 0.049 0.070 0.024
Gleysoles vérticos 0.012 0.018 0.006
Pheozems (cálc, gleic, hálp, lúv) 0.012 0.018 0.006
Litosoles 0.012 0.018 0.006
Fluvisoles 0.024 0.037 0.012
Fluvisoles calcáricos 0.012 0.018 0.006
Fluvisoles dístricos 0.024 0.037 0.012
Fluvisoles eútricos 0.024 0.037 0.012
Fluvisoles tiónicos 0.049 0.070 0.024
Fluvisoles gleicos 0.049 0.070 0.024
Kastanozems (hálpicos, cálcicos, lúvicos) 0.024 0.037 0.012
18
ORDEN TEXTURA
GRUESA MEDIA FINA
Luvisoles 0.024 0.037 0.012
Luvisoles álbicos 0.049 0.070 0.024
Luvisoles crómicos 0.024 0.037 0.012
Luvisoles férricos 0.012 0.018 0.006
Luvisoles gleicos 0.024 0.037 0.012
Luvisoles cálcicos 0.024 0.037 0.012
Luvisoles órticos 0.003 0.037 0.012
Luvisoles plínticos 0.049 0.070 0.024
Luvisoles vérticos 0.049 0.070 0.024
Gleyzems (a, gleícos) 0.024 0.037 0.012
Nitosoles (dístricos, eútricos, húmicos) 0.012 0.018 0.006
Histosoles (dístricos, eútricos, gleicos) 0.012 0.018 0.006
Podzoles 0.049 0.070 0.024
Podzoles férricos 0.049 0.070 0.024
Podzoles gleicos 0.049 0.070 0.024
Podzoles húmicos 0.024 0.037 0.012
Podzoles lépticos 0.024 0.037 0.012
Podzoles órticos 0.049 0.070 0.024
Podzoles plácicos 0.049 0.070 0.024
Arenosoles (álb, cám, férr, lúv) 0.012 0.018 0.006
Regosoles 0.024 0.037 0.012
Regosoles eútricos 0.024 0.037 0.012
Regosoles calcáreos 0.012 0.018 0.006
Regosoles dístricos 0.024 0.037 0.012
Regosoles gélicos 0.049 0.070 0.024
Solonetz 0.049 0.070 0.024
Solonetz gleicos 0.049 0.070 0.024
Solonetz mollicos 0.024 0.037 0.012
Solonetz órticos 0.049 0.070 0.024
Andosoles 0.024 0.037 0.012
Andosoles húmicos 0.012 0.018 0.006
Andosoles mollicos 0.012 0.018 0.006
Andosoles órticos 0.024 0.037 0.012
Andosoles vítricos 0.024 0.037 0.012
Rankers 0.012 0.018 0.006
Vertisoles (crómicos, péllicos) 0.049 0.070 0.024
Planosoles 0.049 0.070 0.024
Planosoles dístricos 0.049 0.070 0.024
Planosoles eútricos 0.049 0.070 0.024
ORDEN TEXTURA
GRUESA MEDIA FINA
Planosoles húmicos 0.024 0.037 0.012
Planosoles mollicos 0.024 0.037 0.012
Planosoles solódicos 0.049 0.070 0.024
Planosoles gélicos 0.049 0.070 0.024
Xerosoles (hálp,cálcic, lúv, gípsi) 0.049 0.070 0.024
Yermosoles (hálp,cálc, lúv, gípsi, taq) 0.049 0.070 0.024
Solonchacks 0.024 0.037 0.012
Solonchacks 0.024 0.037 0.012
Solonchacks 0.012 0.018 0.006
Solonchacks 0.024 0.037 0.012
Solonchacks 0.049 0.070 0.024
Los cuatro métodos presentados no toman en
cuenta a los fragmentos rocosos; sin embargo,
si la magnitud de los fragmentos es
considerable, éstos afectan al factor Kf, por lo
que éste necesariamente debe ser ajustado.
La exactitud del nomograma y de la ecuación
ha sido demostrada en un gran número de
suelos de los Estados Unidos. Sin embargo, la
ecuación no es aplicable a algunos suelos que
son diferentes a los materiales donde se
desarrolló. En este caso, el factor Kf debe ser
estimado con la información disponible y con
el conocimiento del potencial de erosión de la
precipitación.
Factor Kw
Si el suelo tiene fragmentos rocosos, el factor
Kw debe reflejar el grado de protección de
estas partículas. Los pasos para determinar el
factor Kw son:
19
Determinar el factor Kf para materiales
con menos de 2 mm de diámetro, por
cualquiera de los métodos presentados.
Usar el Cuadro 8 para convertir el
porcentaje en peso de las gravas, guijarros y
piedras a porcentaje en volumen de estos
materiales.
Ubicar el porcentaje en peso de
fragmentos de más de 3 pulgadas (7.5 cm) de
todo el suelo en la columna 2 del Cuadro 8; el
correspondiente porcentaje del volumen de
fragmentos de más de 3" se determinará de
acuerdo a los valores de la columna 1.
En esta fila desplazarse a la derecha
hasta encontrar la columna que corresponde
al porcentaje en peso del material que pasa
por la malla 10, señalado en el encabezado
por "porciento que pasa por la malla 10". En
este sitio se encontrará el porcentaje de
grava en volumen, es decir, de fragmentos de
2 a 75 mm de tamaño de todo el suelo.
Agregar el porcentaje de grava, en
volumen al porcentaje en volumen de
guijarros y piedras (columna 1), para obtener
el porcentaje de volumen de todos los
fragmentos de roca. En los terrenos no
cultivados, es necesario sumar el porcentaje
de rocas (fragmentos de más de 25 cm) a este
resultado.
Con el Cuadro 9, convertir el valor
encontrado de Kf que corresponde a la
fracción de tierra fina (menor de 2 mm), para
determinar el factor Kw, el cual ya considera
el contenido de fragmentos de roca.
En la primera columna, ubicar el valor
más cercano al porcentaje en volumen de
todos los fragmentos de roca (paso 5). Con
este dato avanzar hacia la derecha hasta
encontrar el valor más cercano de Kf
estimado previamente por cualquiera de los
métodos. Este será el nuevo factor Kw
ajustado a los fragmentos de roca del sitio. En
el encabezado, si no coincide el dato de Kf
estimado, utilizar la clase de Kf más cercano
al valor estimado o interpolar los valores.
Cuadro 8. Carta para estimar la conversión de fragmentos de rocas y clases de modificadores de lo textura (Fuente:
USDA).
PO
RC
IEN
TO
DE
FR
AG
ME
NT
OS
DE
RO
CA
>3"
CCL CCL PORCIENTO QUE PASA POR MALLA 10
1 2 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 CLASE DE MODIFICADOR DE LA ESTRUCTURA Vol. Peso Porcentaje de grava (volumen)
0 0 100 90 80 74 68 62 56 50 45 40 35 31 27 23 20 16 13 10 7 3 0
No gravoso, guijarroso o pedregoso (<15% Vol.)
3 5
GR
AV
OS
O
77 71 65 59 54 48 43 38 33 29 25 22 19 15 12 9 7 3 0
7 10 75 69 63 57 52 46 41 37 32 28 24 21 18 15 12 9 7 3 0
10 15 73 67 61 56 51 45 40 35 31 27 23 20 17 14 11 9 7 3 0
13 20 71 65 59 55 48 44 39 34 30 26 23 20 17 14 11 9 7 2 0
16 25 68 63 57 52 47 42 38 33 29 25 22 19 16 13 10 8 6
Gravoso, guijarroso o pedregoso (15% a 35% Vol.)
20 30 66 60 55 50 45 40 36 32 28 24 21 18 15 12 10 8 6
23 35 64 58 53 48 43 38 34 30 26 23 20 17 14 11 9 8 6
27 40
GU
IJA
RR
OS
O O
PE
DR
EG
OS
O
61 56 51 46 41 37 33 29 25 22 19 16 13 11 9 7 6
31 45 59 54 49 44 39 35 31 27 24 21 18 15 12 10 8 6 5
35 50 55 50 46 42 38 34 30 26 23 20 17 15 12 10 8 6 5
40 55 49 45 42 38 35 32 29 25 22 19 16 14 11 9 7 6 5
Muy gravoso, guijarroso o pedregoso (35% a 60 % Vol.)
45 60 46 42 39 35 33 30 27 24 21 18 15 13 11 9 7 6 5
50 65 41 38 35 33 30 28 25 22 20 17 15 13 10 8 7 6 5
56 70 38 35 33 30 28 25 23 21 19 16 14 12 10 8 7 6 5
62 75 34 32 30 26 20 24 22 19 17 15 14 12 9 7 6 5 4
68 80 30 27 25 23 21 19 17 16 15 14 13 11 9 7 6 5 4
20
74 85 25 23 21 18 16 14 12 11 10 9 8 7 6 6 5 5 4
80 90 18 16 17 14 13 11 10 9 8 7 6 6 5 5 4 4 3 Extremadamente gravoso,
guijarroso o pedregoso (>60% Vol.)
Cuadro 9. Valores de Kw relacionados con el contenido de fragmentos (Fuente: USDA-SEA).
FRAGMENTO FACTOR* CLASES DE ERODABILIDAD DEL FACTOR KF DE LA FRACCIÓN DE TIERRA FINA
VOL. % COBERTURA 0.013 0.020 0.026 0.032 0.037 0.042 0.049 0.057 0.065 0.072 0.084
5 0.9 0.012 0.018 0.024 0.029 0.033 0.038 0.043 0.051 0.058 0.066 0.076
10 0.77 0.011 0.016 0.020 0.024 0.029 0.033 0.037 0.043 0.050 0.055 0.065
15 0.63 0.009 0.013 0.018 0.021 0.025 0.029 0.033 0.038 0.043 0.049 0.057
20 0.61 0.008 0.012 0.016 0.020 0.022 0.026 0.030 0.034 0.040 0.049 0.051
25 0.54 0.007 0.011 0.014 0.017 0.020 0.022 0.026 0.030 0.034 0.040 0.046
30 0.48 0.007 0.009 0.013 0.016 0.017 0.020 0.024 0.028 0.032 0.034 0.041
35 0.43 0.005 0.008 0.012 0.013 0.016 0.018 0.021 0.024 0.028 0.032 0.037
40 0.38 0.005 0.008 0.011 0.012 0.014 0.016 0.018 0.021 0.025 0.028 0.032
45 0.34 0.004 0.007 0.009 0.011 0.013 0.014 0.017 0.020 0.022 0.025 0.029
50 0.3 0.004 0.007 0.008 0.009 0.011 0.013 0.014 0.017 0.020 0.022 0.024
55 0.26 0.004 0.005 0.007 0.008 0.009 0.011 0.012 0.014 0.017 0.016 0.018
60 0.22 0.003 0.004 0.005 0.007 0.008 0.009 0.011 0.012 0.014 0.016 0.018
65 0.19 0.003 0.004 0.005 0.007 0.007 0.008 0.009 0.011 0.012 0.026 0.016
70 0.16 0.003 0.003 0.004 0.005 0.005 0.007 0.008 0.009 0.011 0.012 0.013
75 0.13 0.001 0.003 0.004 0.005 0.005 0.005 0.005 0.008 0.011 0.009 0.011
80 0.1 0.001 0.003 0.003 0.003 0.004 0.004 0.005 0.005 0.007 0.008 0.011
85 0.08 0.001 0.003 0.003 0.003 0.003 0.004 0.004 0.004 0.005 0.005 0.007
90 0.06 0.001 0.001 0.001 0.001 0.003 0.003 0.003 0.004 0.004 0.004 0.005
95 0.04 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.003 0.003 0.003 0.003 0.004
100 0.03 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.003 0.003 0.003
* El factor cobertura es la relación entre la pérdida de suelo de un material con un determinado porcentaje de volumen de fragmentos y el mismo material sin fragmentos.
En general, el Cuadro 8 puede ser usado para:
Estimar el porcentaje de grava en
volumen conociendo el porcentaje de
material que pasa por la malla 10 y el
porcentaje en volumen de las partículas con
un diámetro superior a 3".
Tomando en cuenta una densidad de
1.5 g/cm2, convertir de porcentaje en peso a
porcentaje en volumen o viceversa (columnas
1 y 2).
Determinar si el modificador de la
textura, así como el porcentaje de partículas
con un diámetro superior a 3" (7.5 cm).
a) Menos de 15 % en volumen de
fragmentos: no gravosos, no guijarrosos
o no pedregosos.
b) De 15 % a 35 % de volumen de fragmentos:
gravosos, guijarrosos o pedregosos.
c) De 35 % a 60 % de volumen de fragmentos:
muy gravosos, muy guijarrosos y muy
pedregosos.
d) Más de 60 % de volumen de fragmentos:
extremadamente gravosos, extremadamente
guijarrosos o extremadamente pedregosos.
Ejemplo
En un suelo se encontraron los siguientes datos
granulométricos: Arena 20 %, limo 23 % y 5 %
de arena muy fina; la estructura que se registró
en el campo fue granular con un tamaño
mediano, en tanto que la permeabilidad que se
21
estimó fue moderada; finalmente, en el
laboratorio se determinó 3 % de materia
orgánica. Además, se estimó en el campo que
los fragmentos con un diámetro superior a 7.5
cm representaron el 15 % del peso de de toda
la muestra de suelo; mientras que en el
laboratorio se determinó que el 69.4 % del
material pasó por la malla 10.
1.- Determinar el factor Kf para materiales con
menos de 2 mm de diámetro, con cualquiera
de los cuatro métodos presentados.
A. Ecuación de erodabilidad. B. Nomograma. C. Textura y materia orgánica. D. Unidad de suelo y textura.
Al introducir estos datos en el nomograma de
la Figura 9 se estimó que el factor Kf fue de
0.0135.
2.- Usar el Cuadro 8 para convertir el
porcentaje en peso a porcentaje en volumen
de estos materiales. (Ubicar el porcentaje en
peso de fragmentos de más de 3 pulgadas (7.5
cm) de todo el suelo en la columna 2 del
Cuadro 8; el correspondiente porcentaje del
volumen de fragmentos de más de 3" se
determinará de acuerdo a los valores de la
columna 1).
3.- En esta fila desplazarse a la derecha hasta
encontrar la columna que corresponde al
porcentaje en peso del material que pasa por
la malla 10, señalado en el encabezado por
"porciento que pasa por la malla 10". En este
sitio se encontrará el porcentaje de grava en
volumen, es decir, de fragmentos de 2 a 75
mm de tamaño de todo el suelo. Si el 69.4% del
material paso por la malla 10, se toma el valor
de 70%.
4.- Agregar el porcentaje de grava, en volumen
al porcentaje en volumen de guijarros y piedras
(columna 1), para obtener el porcentaje de
volumen de todos los fragmentos de roca. En
los terrenos no cultivados, es necesario sumar
el porcentaje de rocas (fragmentos de más de
25 cm) a este resultado. (Siguiendo los datos
de ejemplo, se suma 10% + 17% = 27%).
5.- Con el Cuadro 9, convertir el valor
encontrado de Kf que corresponde a la fracción
de tierra fina (menor de 2 mm), para
determinar el factor Kw, el cual ya considera el
contenido de fragmentos de roca. (Entrar con
22
27% de volumen, en este caso se toma 25%
como valor más cercano, y Kf=0.0135), Se
obtiene Kw=0.007, valor que se sustituye por K
en la EUPS.
Para encontrar la pérdida de suelo en
toneladas por hectárea y por año, este factor
deberá multiplicarse por los resultados de los
otros factores considerados en la Ecuación
Universal de Pérdida de Suelo. Como se puede
esperar, el resultado será más bajo al
considerar el factor Kw que al considerar sólo a
la tierra fina (Kf).
7.1.4 Factor “C” vegetación
La utilización de este factor conjuntamente con
el de prácticas mecánicas, permiten estimar la
erosión actual. Este factor está relacionado con
la vegetación que se encuentra en el terreno y
su valor varía de 0 a 1, siendo menor cuando la
cobertura vegetal es mayor. Los valores de C se
encuentran tabulados en el Cuadro 9.
Cuadro 10. Valores de “C” para la protección del suelo
asociados a la vegetación existente.
CULTIVO
FACTOR C
NIVEL DE PRODUCTIVIDAD
ALTO MODERADO BAJO
Maíz 0.54 0.62 0.80
Maíz labranza cero 0.05 0.10 0.15
Maíz rastrojo 0.10 0.15 0.20
CULTIVO
FACTOR C
NIVEL DE PRODUCTIVIDAD
ALTO MODERADO BAJO
Algodón 0.30 0.42 0.49
Pastizal 0.004 0.01 0.10
Alfalfa 0.02 0.05 0.10
Trébol 0.025 0.05 0.10
Sorgo grano 0.43 0.55 0.70
Sorgo grano rastrojo 0.11 0.18 0.25
Soya 0.48
Soya después de maíz con rastrojo
0.18
Trigo 0.15 0.38 0.53
Trigo rastrojo 0.10 0.18 0.25
Bosque natural 0.001 0.01 0.10
Sabana en buenas condiciones
0.01 0.54
Sabana sobrepastoreada 0.10 0.22
Maíz – Sorgo, Mijo 0.40 a 0.90
Arroz 0.10 a 0.20
Algodón, tabaco 0.50 a 0.70
Cacahuate 0.40 a 0.80
Palma, cacao, café 0.10 a 0.30
Piña 0.10 a 0.30
7.1.5 Factor “P” prácticas mecánicas
Su valor varía de 0 a 1 y siendo menor para las
prácticas u obras con mayor eficiencia en la
reducción de la erosión. Los valores de P
correspondientes a las diferentes prácticas se
pueden obtener del Cuadro 10.
Cuadro 11. Valores de “P” para la protección de la obra
o práctica de conservación.
PRÁCTICA VALOR DE P
Surcado al contorno 0.75
Surcos rectos 0.8
Franjas al contorno 0.6
Terrazas (2-7 % de pendiente) 0.5
Terrazas (7-13 % de pendiente) 0.6
Terrazas (mayor de 13 %) 0.8
23
PRÁCTICA VALOR DE P
Terrazas de Banco 0.1
Terrazas de Banco en contrapendiente 0.05
Surcado lister 0.5
Ripper 0.6
Terrazas de Zing 0.1
Sin práctica 1
7.2 DETERMINACIÓN DE ESPACIAMIENTOS
MEDIANTE LA EUPS
De ésta ecuación, que corresponde a la Erosión
Actual ya que se han incluido los factores de
vegetación y de prácticas mecánicas, se
despeja el factor LS quedando de la siguiente
manera:
(17)
Dentro del cálculo de la EUPS, el factor LS se
calcula con la siguiente ecuación:
(
)
(
) (18)
En donde:
= Longitud de la pendiente, m
s = pendiente media del terreno, %
m = exponente que depende de la pendiente:
0.2 para s < 1% 0.5 para s 5.0-
10%
0.3 para s 1.0-3.5% 0.6 para s > 10%
0.4 para s 3.5-5.0%
La vinculación de estas dos ecuaciones nos
permite determinar el espaciamiento entre
barreras o terrazas considerando que la
longitud de pendiente es igual al
distanciamiento ( =L) que se requiere, por lo
que al despejarlo de la ecuación anterior se
tiene:
(
)
(19)
Esta ecuación se recomienda cuando la
pendiente es menor al 20%, cuando la
pendiente es mayor se recomienda la siguiente
expresión (Arnolds, 1977):
(
)
(
)
(20)
De donde se despeja asumiendo que =L y se
obtiene la siguiente expresión:
(
)
(21)
7.3 BIBLIOGRAFÍA
Aparicio M. F.J. 2006. Fundamentos de
Hidrología de superficie. Ed. Limusa,
Mexico, D.F.
Armando Juárez, Pérdida de Suelo
(RUSLE). Departamento de Geografía y
Ordenación Territorial, CUCSH. U de G.
Arteaga, T. R. E. 1985. ”Normas y
Criterios Generales que rigen el
proyecto de un Bordo de
24
Almacenamiento”, Depto. de Irrigación,
UACh., Chapingo, Méx.
Campos Aranda, D.F. 1998. Procesos
del Ciclo Hidrológico. 3ra. Reimpresión.
Universidad Autónoma de San Luis
Potosí. Facultad de Ingeniería. San Luis
Potosí, México.
CNA. 1994. Lineamientos técnicos para
la elaboración de estudios y proyectos
de agua potable y alcantarillado
sanitario.
Dal-Ré Tenreiro. 2003. Pequeños
embalses de uso agrícola. Ed. Mundi-
Prensa. España.
http://www.fao.org/docrep/T0848S/t0
848s09.htm#modelos empíricos para
calcular la pérdida de suelo
José Luis García Rodríguez, Modelo
U.S.L.E. y modelo R.U.S.L.E.
Departamento de Ingeniería Forestal,
Universidad Politécnica de Madrid.
Secretaría de Recursos Hidráulicos
(SRH). 1982. Manual para la Estimación
de Avenidas Máximas en Cuencas y
Presas Pequeñas. Dirección general de
obras hidráulicas y de ingeniería
agrícola para el desarrollo rural,
México, D.F.
ELABORARON:
Dr. Demetrio S. Fernández Reynoso
Dr. Mario R. Martínez Menes
Ing. Rodiberto Salas Martínez
Para comentarios u observaciones al presente documento contactar a la
Unidad Técnica Especializada (UTE) COUSSA
www.coussa.mx
Dr. Mario R. Martínez Menes [email protected] Dr. Demetrio S. Fernández Reynoso [email protected] Teléfono: (01) 595 95 5 49 92
Colegio de Postgraduados, Campus Montecillo, México.
25
8. ANEXO 1
De acuerdo a la Norma Oficial Mexicana NOM-
011-CNA-2000 conservación del recurso agua,
el coeficiente de escurrimiento se determina a
partir de los siguientes procedimientos:
A. Transferencia de información hidrométrica
y climatológica de cuencas vecinas,
hidrológicamente homogéneas.
En la cuenca vecina se determinan los
coeficientes de escurrimientos anuales (Ce),
mediante la relación de volumen escurrido
anualmente (Ve), entre el volumen de
precipitación anual (Vp) correspondiente.
Con los valores del volumen de precipitación
anual y el coeficiente de escurrimiento anual
obtenidos en la cuenca vecina, se establece
una correlación gráfica o su ecuación
matemática.
Con apoyo de la ecuación matemática o en la
gráfica; y al utilizar los valores del volumen de
precipitación anual de la cuenca en estudio, se
estiman los correspondientes coeficientes
anuales de escurrimiento.
B. En función del tipo y uso de suelo y del
volumen de precipitación anual, de la
cuenca en estudio.
A falta de información específica, con apoyo de
la cartografía del Instituto Nacional de
Estadística, Geografía e Informática (INEGI) y
de visitas de campo, se clasifican los suelos de
la cuenca en estudio, en tres diferentes tipos: A
(suelos permeables); B (suelos medianamente
permeables), y C (suelos casi impermeables).
Una vez clasificado el suelo (grupo textural A,
B, o C) y tomado en cuenta su uso actual, se
obtiene el valor de K correspondiente.
Cuadro 12. Valores de K, en función del tipo y uso de suelo.
TIPO DE SUELO CARACTERÍSTICAS
A Suelos permeables, tales como arenas profundas y loess poco compactos
B Suelos medianamente permeables, tales como arenas de mediana profundidad: loess algo mas compactados que los correspondientes a los suelos A; terrenos migajosos
C Suelos casi permeables, tales como arenas o loess muy delgados sobre una capa impermeable, o bien arcillas
USO DEL SUELO TIPO DE SUELO
A B C
Barbecho, áreas incultas y desnudas Cultivos: En hilera Legumbres o rotación de praderas
0.26
0.24 0.24
0.28
0.27 0.27
0.30
0.30 0.30
26
Granos pequeños Pastizales: % del suelo cubierto o pastoreo Mas del 75% poco Del 50 al 75% regular Menos del 50% excesivo Bosque: Cubierto más del 75% Cubierto del 50 al 75% Cubierto del 25 al 50% Cubierto menos del 25% Zonas urbanas Caminos Praderas permanentes
0.24
0.14 0.20 0.24
0.07 0.12 0.17 0.22 0.26 0.27 0.18
0.27
0.20 0.24 0.28
0.16 0.22 0.26 0.28 0.29 0.30 0.24
0.30
0.28 0.30 0.30
0.24 0.26 0.28 0.30 0.32 0.33 0.30
Si en la cuenca de estudio existen diferentes
tipos y usos de suelo, el valor de K se calcula
como la resultante de subdividir la cuenca en
zonas homogéneas y obtener el promedio
ponderado de todas ellas.
Una vez obtenido el valor de K, el coeficiente
de escurrimiento anual (Ce), se calcula
mediante las fórmulas siguientes:
K: PARAMETRO QUE DEPENDE DEL TIPO Y USO DEL SUELO
COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO MEDIO ANUAL (Ce)
Si K resulta menor o igual a 0.15
( )
Si K es mayor que 0.15
( )
( )
P = precipitación anual, en mm
El rango donde las fórmulas, para ser validas,
es para valores de precipitación anual entre
350 y 2150 mm.
La transpiración está incluida en el coeficiente
de escurrimiento.
C. En aquellos casos en que se cuente con
estudios hidrológicos y se conozcan los
coeficientes de escurrimiento, éstos se
podrán usar para el cálculo del
escurrimiento.
Información requerida:
Procedimiento de cálculo y metodología
para determinar la precipitación media
anual en la cuenca.
Procedimiento de estimación y
consideraciones para determinar el
coeficiente de escurrimiento.
Relación de las estaciones
climatológicas utilizadas para determinar los
escurrimientos, indicando sus coordenadas
27
geográficas, así como las entidades federativas
a las que pertenecen, poblaciones próximas
importantes y alguna otra información de
utilidad que permita hacer más claro el cálculo
del volumen anual de escurrimiento natural.
En el caso de que en la cuenca en estudio no
cuente con suficiente información
hidrométrica, ni pluviométrica, o ambas sean
escasas, el volumen medio anual del
escurrimiento natural se determina
indirectamente transfiriendo la información de
otras cuencas vecinas de la región, mismas que
se consideran homogéneas y que cuenten con
suficiente información hidrométrica o
pluviométrica; para ello se requiere la
siguiente información:
Nombre y área de la cuenca hidrológica
o subcuenca en estudio.
Ubicación de la cuenca hidrológica en
cartas hidrográficas, indicando su localización
con respecto a la región o subregión
hidrológica y entidades federativas a las que
pertenece.
Nombre de las estaciones hidrométricas
y su ubicación sobre el cauce principal.
Volúmenes de extracción de la cuenca
hidrológica en estudio y sus diversos usos.
Notas aclaratorias necesarias.
Información pluviométrica e
hidrométrica de por lo menos 20 años de
registro.
Descripción del método aplicado, así
como la justificación de su empleo en esa
cuenca, subcuenca o punto específico.
Relación de las variables significativas
de la cuenca, empleadas en el coeficiente de
escurrimiento.
Resultados de las pruebas de
homogeneidad hidrológica, climatológica y
fisiográfica de las cuencas vecinas, y/o
registros empleados en la trasferencia de
información.
28
9. ANEXO 2
Figura 10. Regiones hidrológicas de la República Mexicana.
Cuadro 13. Regiones hidrológicas de la República Mexicana, valores del coeficiente c de Creager y Lowry.
No. REGIONES
HIDROLÓGICAS
VALORES DE "C" CORRIENTES PRINCIPALES
ESTADOS COMPRENDIDOS CREAGER LOWRY
1 Baja California Norte 30 665
Tijuana, Gpe., Sto. Domingo. Ríos E.U.A. Sta. Ana, Los Angeles, San Gabriel, Little Tujunga, Cañon- Saw Pit, Colorado, Gila, Otay, Sweet Water, San Diego.
Baja California N. California (USA). Arizona (USA)
2 Baja California Sur 72 1614
Tinaja, San Ignacio, San José de Gracia, San Gregorio, Purísima, Comondú, Sto. Domingo, Soledad, Colorado, Carrizal, Mulejé, Sta. Águeda, San José del Cabo.
Baja California S.
3 Cuanca del Río Colorado 14 580 Colorado, Gila. Arizona (USA)
4 NOROESTE
4-A Zona Norte 35 1223 Sonoita, Concepción, Sonora, Guaymas, Matape, Yaqui, Cocoraqui, Mayo.
Sonora y Chihuahua.
4-B Zona Sur 64 1969
Fuerte, Sinaloa, Mocorito, Chico Ruíz, Culiacán, San Lorenzo, Elota, Salado, Piaxtla, Quelite, Presidio, Baluarte, Las Cañas, Acaponeta, Bejuco, San Pedro.
Sinaloa, Chihuahua, Nayarit y Durango.
5 CUENCA DEL RÍO LERMA
29
No. REGIONES
HIDROLÓGICAS
VALORES DE "C" CORRIENTES PRINCIPALES
ESTADOS COMPRENDIDOS CREAGER LOWRY
5-A Zona Río Santiago 19 720 Río Santiago y sus Afluentes: Verde, Juchipilo, Bolaños, Huaynomota.
Jalisco, Nayarit, Zacatecas, Aguascalientes, Michoacán y Guanajuato.
5-B Zona Río Lerma Chapala 16 400
Río Lerma Y sus Afluentes: Otzolotepec, Tepetitlán, Tarandacuao, Tigres, La Laja, Guanajuato, Silao, Turbio, Duero. Lago de Chapala y sus Afluentes: Sahuayo, La Pasión, Zula.
México, Michoacán, Guanajuato, Jalisco y Querétaro.
6 PACÍFICO CENTRO 10 3512 San Blas, Huicila, Ameca, Tomatlán, San Nicolás Ouixmala, Purificación, Cihuatlán, Armería, Coahuayana, Istala, Nexpa, Chuta, Carrizal.
Nayarit, Jalisco, Colima y Michoacán.
7 CUENCA DEL RÍO BALSAS
7-A Zona Bajo Balsas 32 1143 Río Balsas y sus Afluentes: Ajuchitlán, Alahuixtlán, Cutzamala, Tacámbaro, Tepalcatepec.
Michoacán, México, Guerrero y Jalisco.
7-B Zona Alto Balsas 18 393 Río Balsas y sus Afluentes: Atoyac, Mixteco, Tlapaneco, Amacuzac, Tepecoacuilco, Cocula.
Puebla, Tlaxcala, Guerrero, Morelos, México y Oaxaca.
8 PACÍFICO SUR 62 1679
Oxmitlán, Ixtapa, San Jeronimito, Petatlán, Coyuquila, San Luis, Teoapan, San Jerónimo, Coyuca, Sabana, Atoyac, Papagayo, Ojipa, Sta. Catarina, Verde, Tehuantepec, De los Perros, Chicapa, Sto. Domingo, Niltepec, Ostuta, Coapan, Hixtla, Cahuacán y Suchiate.
Guerrero, Oaxaca y Chiapas.
9 CUENCA DEL RÍO BRAVO
9-A Zona Río Conchos 23 613 Florido, San Pedro, Bravo, Conchos. Texas (USA), Chihuahua y Durango.
9-B Zona Río Salado y San Juan 91 2783 Bravo, San Diego, Salado, San Juan, Arroyo Pinto.
Coahuila, Nuevo León, Tamaulipas, Texas (USA).
10 GOLFO NORTE 61 1352 Camacho Purificación, San Fernando y Soto la Marina.
Tamaulipas y Nuevo León.
11 CUENCA DEL RÍO PÁNUCO
11-A Zona Alto Pánuco 14 314 Río Panuco y sus Afluentes: Enramadas, Tula, San Juan del Río.
México, Hidalgo, San Luis Potosí y Querétaro.
11-B Zona Bajo Pánuco 67 1504
Axtla, Tamesí, Pánuco, Tampaches, Temiahua, De las Charcas, Palo Gordo, Carvajal, Tancochin, San Miguel, Milpillas, Tempoal, Moctezuma, Tampaón.
Guanajuato, San Luis Potosí, Querétaro, Hidalgo, Veracruz, Tamaulipas y Nuevo León.
12 GOLFO CENTRO 59 1590
Tuxpan, Cazones, Tecolutla, Nautla, Calipa, Sta. Ana, Bca. Fernández, Juchique, Platanar, Actopan, La Antigua, Jamapa, Higueras del Pato.
Veracruz y Puebla.
13 CUENCA DEL RÍO PAPALOAPAN 36 933 Ríos: Papaloapan, Usila, Blanco. Afluentes: San Juan Evangelista, Tesechoacán, Valle Nacional, Sto. Domingo, Tonto.
Veracruz, Oaxaca y Puebla.
14 GOLFO SUR 36 933 Ríos: Papaloapan, Usila, Coatzacoalcos, Tonalá. Veracruz, Tabasco y Oaxaca.
15 SISTEMA GRIJALVA USUMACINTA 50 1060 Ríos: Cintal, Soyatengo, Grijalva, Usumacinta.
30
No. REGIONES
HIDROLÓGICAS
VALORES DE "C" CORRIENTES PRINCIPALES
ESTADOS COMPRENDIDOS CREAGER LOWRY
16 PENÍNSULA DE YUCATÁN 3.7 109 Chumpan, San Pedro, Candelaria, Champotón, Hondo.
Yucatán, Campeche, Tabasco y Quintana Roo.
17 CUENCAS CERRADAS DEL NORTE (ZONA NORTE)
4 154 Bravo, Casas Grandes, Sta. María, El Carmen. Chihuahua, Texas (USA), New México (USA).
18 BOLSON DE MAPIMÍ No se tiene datos por no existir corrientes superficiales de importancia.
19 CUENCAS CERRADAS DEL NORTE (ZONA SUR)
26 862 Nazas, Aguanaval. Durango, Zacatecas y Coahuila.
20 EL SALADO 45 1123 Alaquines, San Luis Potosí. San Luis Potosí, Nuevo León, Zacatatecas, Tamaulipas.
21 DURANGO 8.4 213 Ríos: San Pedro, Cuatimapé. Afluentes: La Sauceda, El Tunal, Coapanco, Santiago, Poanas, Suchil.
Durango y Zacatecas.
22 CUENCAS DE CUITZEO Y PÁTZCUARO.
6.8 1146 Río Queréndaro. Michoacán.
23 VALLE DE MÉXICO 19 593 Sordo, Cuautitlán, Tlalnepantla, Churubusco, de la Magdalena.
México, Distrito Federal.
24 CUENCA DEL RÍO METZTITLÁN 37 876 Río Metztitlán. Hidalgo.
25 VALLE DEL ORIENTAL, LIBRES Y EL SECO
No se tiene datos por no existir corrientes superficiales de importancia.
31
10. ANEXO 3
Cuadro 14. Valores del coeficiente de rugosidad (n) de Manning para cauces naturales.
TIPO DE CANAL MÍNIMO MEDIO MÁXIMO
CURSOS MENORES (ANCHO SUPERFICIAL < 30 M)
A) DE LLANURAS O PLANICIES (BAJA PENDIENTE)
LIMPIOS, RECTOS, A CAPACIDAD PLENA SIN VADOS O CHARCAS PROFUNDAS 0.025 0.03 0.033
IDEM, CON MÁS PIEDRAS Y MALEZAS 0.033 0.035 0.04
LIMPIO, CON CURVAS, ALGUNAS POZAS Y BANCOS DE ARENA 0.035 0.04 0.045
IDEM, CON ALGO DE MALEZA Y PIEDRAS 0.04 0.045 0.05
IDEM, A NIVELES BAJOS Y SECCIONES Y PENDIENTES IRREGULARES 0.045 0.048 0.055
IDEM ANTERIOR PERO MÁS PEDREGOSA 0.05 0.05 0.06
TRAMOS DESCUIDADOS CON MALEZA, POZAS PROFUNDAS 0.075 0.07 0.08 TRAMOS CON MUCHA MALEZA, POZAS PROFUNDAS O CAUCES DE CRECIDA CON ÁRBOLES Y ARBUSTOS
0.10 0.15
B) DE MONTAÑA (ALTA PENDIENTE), SIN VEGETACIÓN EN EL CANAL, RIBERAS USUALMENTE EMPINADAS, ÁRBOLES Y ARBUSTOS SUMERGIDOS A LO LARGO DE LAS RIBERAS
FONDO: GRAVA, RIPIO Y POCOS BOLONES 0.03 0.04 0.05
FONDO: RIPIO Y GRANDES BOLONES 0.04 0.05 0.07
PLANICIES DE INUNDACIÓN
A) PASTIZALES, SIN MATORRALES
PASTO PEQUEÑO 0.025 0.03 0.035
PASTO ALTO 0.03 0.035 0.05
B) ÁREAS CULTIVADAS
SIN COSECHAS 0.02 0.03 0.04
CULTIVOS CRECIDOS, PLANTACIÓN EN SURCOS 0.025 0.035 0.045
CULTIVOS CRECIDOS, PLANTACIÓN A CAMPO TRAVIESA 0.03 0.04 0.05
C) MATORRALES
MATORRALES DISPERSOS, GRANDES MALEZAS 0.035 0.05 0.07
POCOS MATORRALES Y ÁRBOLES, EN INVIERNO 0.035 0.05 0.06
POCOS MATORRALES Y ÁRBOLES, EN VERANO 0.04 0.06 0.08
MEDIANA A GRAN CANTIDAD DE MATORRALES, EN INVIERNO 0.045 0.07 0.11
MEDIANA A GRAN CANTIDAD DE MATORRALES, EN VERANO 0.07 0.10 0.16
D) ÁRBOLES
SAUCES DENSOS, EN VERANO, RECTOS 0.11 0.15 0.20
TIERRA DESPEJADA CON POSTES O TRONCOS DE ÁRBOLES, SIN BROTES 0.03 0.04 0.05
IDEM, CON GRAN CANTIDAD DE BROTES O RAMAS 0.05 0.06 0.08
TRONCOS O POSTES, POCOS ÁRBOLES CAÍDOS, PEQUEÑOS CULTIVOS, NIVEL DE CRECIDA BAJO LAS RAMAS 0.08 0.1 0.12
IDEM, PERO EL NIVEL DE CRECIDA ALCANZA LAS RAMAS 0.10 0.12 0.16
CURSOS MAYORES (ANCHO SUPERFICIAL >30 M). EL VALOR DE N ES MENOR QUE PARA EL CASO DE CORRIENTES MENORES SIMILARES, YA QUE LAS RIBERAS OFRECEN MENOS RESISTENCIA EFECTIVA
A) SECCIÓN REGULAR SIN ROCAS O MATORRALES 0.025
0.06
B) SECCIONES IRREGULARES Y RUGOSAS 0.035 0.10