Informe de Arboles de Carga

8/18/2019 Informe de Arboles de Carga

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C

CONSTRUA 115 kV

SURIA - PU

CIRCUITO

INFORME DE

D

ONTRATO 4500000997

CI N DEL SEGUNDO CIRENTRE LAS SUBESTACIO

ERTO L PEZ – PUERTO G

SURIA – PUERTO LÓPEZ 1

RBOLES DE CARGA Y CURUTILIZACIÓN

OCUMENTO IEB-792-12-D012

REVISIÓN 0

Medellín, Junio de 2013

UITOES

AIT N

15 kV

AS DE


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Archivo: IEB-792-12-D012(0) Informe de Árboles de Carga

CONTROL DE DISTRIBUCIÓN

Copias de este documento han sido entregadas a:

Nombre Dependencia Empresa Copias

Gustavo Sánchez Distribución EMSA S.A E.S.P. 1

Gestor Documental IEB S.A. 1

Las observaciones que resulten de su revisión y aplicación deben ser informadas aIEB S.A.

CONTROL DE REVISIONESRevisión No. Aspecto revisado Fecha

0 Emisión Inicial 21/05/2013

CONTROL DE RESPONSABLESNÚMERO DE REVISIÓN 0 1 2

Nombre GSB

Elaboración Firma

Fecha 21/05/2013

Nombre CML

Revisión Firma

Fecha 21/05/2013

Nombre JPC

Aprobación Firma

Fecha 21/05/2013

Participaron en la elaboración de este informe:

GSB Gloria Sierra Betancur

CML Carlos Mario López

JPC Jaime Posada Caicedo


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TABLA DE CONTENIDO

1. INTRODUCCIÓN .................................................................................................... 5 2. ASPECTOS GENERALES ...................................................................................... 5 3. SELECCIÓN ESTRUCTURAL ................................................................................ 5 4. INFORMACIÓN DE ENTRADA ............................................................................... 6

4.1. VARIABLES METEOROLÓGICAS ............................................................ 6 4.2. PARÁMETROS ELECTROMECÁNICOS .................................................. 6 4.3. CARACTERÍSTICAS DE LOS CABLES .................................................... 7 4.3.1. CONDUCTOR DE FASES ......................................................................... 7 4.3.2. CABLE DE GUARDA ................................................................................. 7 4.4. AISLAMIENTO Y HERRAJES ................................................................... 8

5. CONDICIONES DE TENSIONADO DE LOS CABLES ........................................... 9 5.1. CONDICIONES DE CARGA .................................................................... 10 5.2. LÍMITES DE TENSIÓN LONGITUDINAL ................................................ 11

6. CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES ............................................................ 11 7. CÁLCULO DE ÁRBOLES DE CARGA .................................................................. 12

7.1. HIPÓTESIS DE CARGA .......................................................................... 12 7.1.1. ESTRUCTURAS DE SUSPENSIÓN ....................................................... 13 7.1.2. ESTRUCTURAS DE RETENCIÓN .......................................................... 13 7.1.3. ESTRUCTURAS TERMINALES .............................................................. 14 7.2. CARGAS MECÁNICAS EN LA ESTRUCTURA ....................................... 14 7.2.1. CARGAS VERTICALES .......................................................................... 14 7.2.2. CARGAS DE MANTENIMIENTO ............................................................. 15 7.2.3. CARGAS LONGITUDINALES ................................................................. 15 7.2.4. CARGAS TRANSVERSALES .................................................................. 15

7.3. FACTORES DE SEGURIDAD ................................................................. 19 7.4. CURVAS DE UTILIZACIÓN..................................................................... 20

8. CÁLCULOS ........................................................................................................... 20 9. CONCLUSIONES ................................................................................................. 24 10. REFERENCIAS ..................................................................................................... 25

TABLAS

Tabla 1 Parámetros meteorológicos ....................................................................... 6

Tabla 2 Parámetros electromecánicos .................................................................... 7 Tabla 3 Características del conductor ..................................................................... 7

Tabla 4 Características del guarda seleccionado .................................................... 8

Tabla 5 Características del OPGW seleccionado ................................................... 8

Tabla 6 Características cadenas de aisladores....................................................... 9


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Tabla 7 Condiciones de carga conductor de fases ............................................... 10

Tabla 8 Condiciones de carga cable de guarda ALUMOWELD ............................ 10

Tabla 9 condiciones de carga cable de guarda OPGW ........................................ 11

Tabla 10 Factores dependientes de la categoría .................................................. 18 Tabla 11 Factores de seguridad ............................................................................ 20

Tabla 12 Curva de utilización ................................................................................ 23

LISTA DE FIGURAS

Figura 1 Curva de utilización torre tipo A .............................................................. 21

Figura 2 Curva de utilización torre tipo B .............................................................. 21

Figura 3 Curva de utilización torre tipo C .............................................................. 22

Figura 4 Curva de utilización torre tipo D .............................................................. 22

LISTA DE ANEXOS

Anexo 1: Cálculo temperatura CREEPAnexo 2: Análisis de flechas y tensionesAnexo 3: Cálculo de árboles de carga


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1. INTRODUCCIÓN

El presente documento contiene los parámetros, la metodología y la informaciónutilizada para realizar la selección estructural, calcular los árboles de carga yobtener las curvas de utilización de cada una de las estructuras, utilizadas en eldiseño del segundo circuito a 115 kV, entre las subestaciones Suria, Puerto Lópezy Puerto Gaitán, con una longitud aproximada de 180 Km.

2. ASPECTOS GENERALES

Las estructuras de una línea de transmisión de energía son los elementos desoporte mecánico de los conductores de fase y cables de guarda. A su vez, sonlos elementos responsables de mantener una distancia segura entre los cables,entre los conductores y el suelo e incluso las distancias mínimas entre cualquierparte energizada de la línea de transmisión y cualquier elemento extraño a ella.

Uno de los principales aspectos que tiene un alto impacto en el costo total de lalínea de transmisión, es la selección de los tipos de estructuras a utilizar y suubicación óptima sobre el perfil del terreno.

La selección de las estructuras de soporte de la línea a 115 kV, se realizó teniendoen cuenta parámetros topográficos, físicos y climáticos de la zona, delimitando suutilización de acuerdo con los costos de fabricación, construcción y suministro, delos cuales dependen en gran magnitud el costo total de la línea.

La información necesaria para realizar los análisis y cálculos correspondientespara la selección estructural y curvas de utilización, se tomó de acuerdo con lossiguientes documentos generados para el diseño de la línea de transmisión.

- IEB-792-12-D002 Criterios básicos de diseño- IEB-792-12-D004 Estudio meteorológico- IEB-792-12-D005 Memoria de Selección Conductor de Fase- IEB-792-12-D006 Memoria de Selección Cable de Guarda- IEB-792-12-D011 Memoria de plantillado y localización óptima de

estructuras

Los criterios básicos de carácter técnico y normativo se obtuvieron de acuerdo conlo expuesto en el Reglamento técnico de Instalaciones Eléctricas - RETIE.

3. SELECCIÓN ESTRUCTURAL

Las estructuras de soporte de la línea de transmisión, se seleccionaron con el finde obtener una solución técnica y económica que cumpla con los requisitostécnicos exigidos por las normas y funcionar eficientemente en el proyecto.

Para la selección de la altura útil de las estructuras (distancia de la fase inferior alterreno), se realizó un estudio preliminar de flechas y tensiones del conductor defases, con el fin de obtener para un vano regulador promedio, la magnitud de laflecha que se genera bajo condiciones máximas de carga. La selección de los


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En la siguiente tabla, se pueden observar las características electromecánicas dela línea.

Tabla 2 Parámetros electromecánicos

VARIABLE CARACTERÍSTICA

Numero de circuitos 2

Disposición de los circuitos Vertical

Tensión nominal fase-fase 115 kV

Temperatura máxima de operación del conductor 75 °C

Número de sub-conductores por fase 1

Numero de cables de guarda 2

4.3. CARACTERÍSTICAS DE LOS CABLES

4.3.1. CONDUCTOR DE FASES

En la siguiente tabla se presentan las características principales del conductor defases seleccionado para el proyecto.

Tabla 3 Características del conductor

DESCRIPCIÓN UNIDAD VALOR

Nombre - FLICKER

Tipo - ACSR

Calibre Kcmil 477.00

Sección transversal mm2 273.11

Diámetro total Mm 21.49

Peso unitario Kg/m 0.9026

Carga de rotura Kg 7637.59

Módulo de elasticidad Kg/mm 72946.4

Coeficiente de expansión lineal 1/°C 0.0000194

4.3.2. CABLE DE GUARDA

En la siguiente tabla se presentan las características principales del cable deguarda seleccionado para el proyecto.


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Tabla 4 Características del guarda seleccionado

CARACTERISTICA UNIDAD CABLE DE GUARDA

Nombre - ALUMOWELD 7 N°8

Tipo - ACSR

Calibre Kcmil -

Sección transversal mm2 58.56

Diámetro total mm 9.78


Carga de rotura Kg 7086.02

Módulo de elasticidad Kg/mm 159958


En la siguiente tabla se presentan las características principales del cable deguarda OPGW seleccionado para el proyecto.

Tabla 5 Características del OPGW seleccionado

CARACTERISTICA UNIDAD CABLE OPGW

Nombre - MC- 98/517

Tipo - OPGW

Calibre - -Sección transversal mm2 99.59

Diámetro total Mm 13.10


Carga de rotura Kg 13596

Módulo de elasticidad Kg/mm 157620


4.4. AISLAMIENTO Y HERRAJES

En la siguiente tabla se presentan las características principales del aislamiento dela línea de transmisión a 115 kV.


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Tabla 6 Características cadenas de aisladores

CARACTERÍSTICA UNIDAD VALOR

Tipo de aislador - Vidrio

Configuración cadena suspensión - I

Configuración cadena retención - I (1 x fase)

Longitud cadena de aisladores - suspensión m 2.00

Longitud cadena de aisladores - retención m 2.00

Peso aproximado cadena de suspensión kg 150

Peso aproximado cadena de retención kg 150

5. CONDICIONES DE TENSIONADO DE LOS CABLES

Los conductores y cables de guarda se deben tensar de modo que, sin importar lacondición climática imperante, su tensión nunca supere la máxima admisible,definida en el numeral 5.1. “Condiciones de carga” de este documento. En loscálculos y en el plantillado realizado se consideraron las siguientes dos (2)condiciones para el estado del conductor de fases.

- Condición inicialConductor nuevo antes de desarrollar su CREEP

- Condición finalConductor viejo con el CREEP desarrollado.

Las hipótesis climáticas citadas en las condiciones de carga se describen acontinuación:

- EDSCondiciones finales, velocidad de viento nula y temperatura ambientepromedio.

- Temperatura mínimaCondiciones iniciales, velocidad de viento nula y temperatura ambientemínima absoluta.

- Temperatura máximaCondiciones finales, sin viento y temperatura ambiente máxima.

- Viento máximoCondiciones finales, temperatura coincidente y velocidad de viento máxima.- Viento promedio

Condiciones finales, temperatura coincidente y velocidad de viento máximapromedio.


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5.1. CONDICIONES DE CARGA

Las condiciones a las que estarán sometidas las estructuras tienen en cuenta lossiguientes casos de carga y las siguientes tensiones horizontales máximas (dadasen porcentajes de la tensión de rotura de los cables).

Tabla 7 Condiciones de carga conductor de fases

CONDICIÓN CLIMÁTICA ESTADO

TENSIÓN CONDUCTORDE FASES %

(%T.R)

EDS Final 20

Temperatura mínima Inicial 33

Temperatura máxima Final 20

Viento máximo Final 50

Viento máximo promedio Final 50

Para el tensionado del conductor de fases se asumió un valor igual al 20% de lacarga de rotura del conductor, valor apropiado para evitar sobreesfuerzos de lasestructuras y del mismo modo minimizar la probabilidad de falla de lasconductores, por fatigas causadas a través de efectos cinéticos de los mismos.

Tabla 8 Condiciones de carga cable de guarda ALUMOWELD

CONDICIÓN CLIMÁTICA ESTADOTENSIÓN CABLE

DE GUARDA %

EDS Final 10.8


Temperatura máxima Final 10.8



El cable de guarda se tensionó con un valor igual al 10.8% de la carga de roturacable, con el fin de obtener un valor aproximado del 80% de la flecha delconductor.


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Tabla 9 condiciones de carga cable de guarda OPGW

CONDICIÓN CLIMÁTICA ESTADOTENSIÓN CABLE

OPGW

EDS Final 9.9


Temperatura máxima Final 9.9



El cable de guarda OPGW se tensionó con un valor igual al 9.9% de la carga derotura cable, con el fin de obtener un valor aproximado del 80% de la flecha delconductor.

5.2. LÍMITES DE TENSIÓN LONGITUDINAL

Según lo establecido en el numeral 2.5 de la Resolución 098-2000, Anexo CC1 alcódigo de redes de la CREG, “En cualquier condición, la tensión longitudinalmáxima en el conductor o cable de guarda, no deberá exceder el 50% de sucorrespondiente carga de rotura” . Por lo tanto, bajo ninguna hipótesis climática sepermitirá una carga longitudinal mayor al 50% de la tensión de rotura del cable.

6. CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES

El cálculo mecánico de un cable consiste en la determinación de las distintas

fuerzas a las que se verá sometido frente a cambios de temperatura y presión deviento, con referencia a una condición inicial (EDS).

La ecuación de cambio de estado se encuentra definida por la siguiente expresiónalgebraica.

+ − = Dónde:

= =

+ ∝ − −

=


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Vano regulador (m)……………………………………..…………………….. Vr

Tensión horizontal del conductor en condición inicial (kg)……………...... T1

Tensión horizontal del conductor en condición final (kg)…………….…… T2

Módulo de elasticidad del cable (kg/mm2)……………………….………… ESección transversal del conductor (mm2)…………………..……………… A

Peso del conductor en la condición inicial (kg/m)…….…………………… W1

Peso del conductor en la condición final (kg/m)…………………………… W2

Coeficiente de dilatación lineal del cable (1/°C)…… ……………………… α

Temperatura en la condición inicial (°C)…………………………… …….… t1

Temperatura en la condición final (°C)………………………………… …… t2

7. CÁLCULO DE ÁRBOLES DE CARGALas estructuras de apoyo de una línea de transmisión soportan en términosgenerales tres (3) tipos de esfuerzos, los cuales se clasifican de acuerdo con sudirección o sentido de aplicación en cargas transversales, cargas longitudinales ycargas verticales.

Las cargas transversales comprenden las fuerzas generadas por la acción delviento sobre la estructura, los cables y las cadenas de aisladores y, las generadaspor ángulos de deflexión de la línea. Las cargas longitudinales comprenden lasfuerzas generadas por el tiro de los conductores. Las cargas verticalescomprenden las fuerzas debidas al peso de los conductores, aisladores y cargas

de mantenimiento.En el cálculo de los árboles de carga de las estructuras se tiene en cuenta lorequerido en el numeral 25 del RETIE, las recomendaciones del manual ASCE 74y lo establecido en la “Normalización de Estructuras Metálicas para Líneas deTransmisión doble circuito a 230 kV” , implementada por ISA - septiembre de 1989,en lo que sea pertinente en el nivel de 115 kV.

En la siguiente sección se presenta un análisis detallado de los diferentesprocedimientos realizados para calcular las cargas en las estructuras.

7.1. HIPÓTESIS DE CARGA

Las estructuras pueden ser de diversos tipos de acuerdo con su función oubicación, por lo cual se establecen los siguientes criterios y parámetros de diseñoconsiderados para cada una de ellas, de acuerdo con lo establecido en el numeral25.2 del RETIE y en el numeral 2.5 de la resolución 098 del 2000 de la CREG,aplicables únicamente al proceso de transmisión, en los cuales se definen lascondiciones de carga de las estructuras.


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7.1.1. ESTRUCTURAS DE SUSPENSIÓNa) Hipótesis Normal

Todos los conductores y cable(s) de guarda sanos. Se considera viento máximode diseño, elasticidad final y temperatura coincidente (mínima promedio anual).

No hay carga longitudinal por desbalance debidas a vanos adyacentes desiguales,debido a la condición de suspensión.

b) Hipótesis Anormal

Un conductor roto en cualquier fase. Las demás fases y cables de guarda sanos.Viento máximo promedio y temperatura coincidente.

Un cable de guarda roto y las fases y el cable de guarda restantes sanos. Vientomáximo promedio y temperatura coincidente.

c) Hipótesis de C&MSe consideran todos los conductores y cables de guarda sanos, sin viento,temperatura coincidente.

7.1.2. ESTRUCTURAS DE RETENCIÓNa) Hipótesis Normal


Las cargas longitudinales por desbalance debidas a vanos adyacentes desiguales,se considerarán tomando el máximo entre cualquier condición de carga.


Para los conductores sanos, las cargas transversales por ángulo serán encondición de carga diaria final y la carga longitudinal sobre conductores y cable deguarda, se evaluarán tomando el máximo entre la condición de temperaturamáxima y la condición de viento medio.

- Cualquier fase y un cable de guarda rotos simultáneamente. Las demásfases y el cable de guarda restante sanos. Se considera viento máximopromedio y temperatura coincidente.

- Dos fases diferentes rotas simultáneamente. Las demás fases y cables deguarda sanos. Se considera viento máximo promedio y temperaturacoincidente.

Las demás cargas asociadas con el conductor o el cable de guarda rotos, sedisminuirán en los siguientes porcentajes de la carga del conductor sano.

- Las cargas verticales debidas al peso del conductor o del cable de guarda


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en un 25%.- Las cargas transversales debidas al ángulo de deflexión en un 50%.

c) Hipótesis de C&M

Se consideran todos los conductores y cables de guarda sanos, sin viento,

temperatura coincidente.

7.1.3. ESTRUCTURAS TERMINALESa) Hipótesis Normal



Cualquier fase y un cable de guarda rotos simultáneamente. Las demás fases y el

cable de guarda restante (si existe), sanos. Se considera viento máximo promedioy temperatura coincidente.

Dos fases diferentes rotas. La fase restante y el (los) cable (s) de guarda, sanos.Viento máximo promedio y temperatura coincidente.

c) Hipótesis de C&M

Se consideran todos los conductores y cables de guarda sanos, sin viento,temperatura coincidente.

7.2. CARGAS MECÁNICAS EN LA ESTRUCTURA7.2.1. CARGAS VERTICALES

En el cálculo de la carga vertical se considera el peso de los cables de guarda, delos conductores, de los herrajes, de los equipos de soporte y operariosencargados de las labores de mantenimiento y montaje de la línea. Para calcularla carga vertical que ejercen los conductores sobre las estructuras se usa lasiguiente expresión.

= +

DóndeCarga vertical (kg)………………………………………………………….. Cv

Vano peso de diseño (m)………………………...................................... Vpeso

* Peso del cable y/o conductor (kg/m)…………………………............... Wc

** Peso cadena de aisladores (kg/m)….………………………………..... Waisladores


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* El peso de cable y/o conductor incluye el peso distribuido de los amortiguadoresen kg/m.

** El peso de las cadenas de aisladores incluye el peso de los herrajes en kg.

7.2.2. CARGAS DE MANTENIMIENTOLas cargas de mantenimiento corresponden al peso del personal que puede estarubicado sobre la estructura durante la etapa de mantenimiento. Se consideracomo carga de mantenimiento, un peso de 400 kg en los puntos de amarre de losconductores de fase y un peso de 200 kg en los puntos de sujeción de los cablesde guarda.

7.2.3. CARGAS LONGITUDINALES

Estas cargas corresponden al desbalance longitudinal generado ante la presenciade vanos reguladores adyacentes desiguales a temperaturas extremas, que

pueden ser la mínima absoluta o la máxima operativa del conductor. Paracondiciones normales, las cargas longitudinales en las estructuras de suspensiónson nulas. Para las estructuras de retención se toma como la diferencia detensiones horizontales, verificando para cada una de las hipótesis estudiadas, cualarroja el valor más crítico. Para las condiciones anormales, ésta carga se calculacon base en el vano regulador que ocasione el mayor esfuerzo en la estructura.

= − ∝En dónde

Carga longitudinal (kg)……………………………..……………………... FLTensión máxima horizontal adelante (kg)…..…................................... Ti

Tensión máxima horizontal atrás (kg)………..…................................. T j

Ángulo de deflexión de línea (°)….………………………........ .............. α

7.2.4. CARGAS TRANSVERSALES

Estas cargas se dividen en cargas de viento y cargas de ángulo.

7.2.4.1 CARGAS DE VIENTO

Es la carga que ejerce el viento sobre los conductores, cables de guarda ycadenas de aisladores que está determinada por la velocidad de viento de la zonadel proyecto. La evaluación de esta carga se determina mediante la siguienteexpresión.

= +


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= ∗ . =

Dónde

Carga transversal ocasionada por el viento (kg)……………..…... FTv

Carga transversal de viento sobre el cable y/o conductor (kg)…. FTv (Cables)

Carga transversal de viento sobre las cadenas de aisladores (kg) FTv(Caisladores)

Factor de carga, tabla 1-1 ASCE 74……………..……………….. γw

Factor de densidad del aire ASCE 74…………………………….. Q

Factor de exposición ASCE 74………………………….…………. Kz

Factor de topografía ASCE 74……..……………………………… Kzt

Velocidad de viento máxima con periodo de retorno de 50 años V50

Factor de respuesta de ráfaga del cable ASCE 74……………... Gw

Factor de respuesta de ráfaga cadena de aisladores ASCE 74 Ga

Coeficiente de forma del cable ASCE 74………………………… Cf

Área expuesta del cable…………………………………………… Ac

Área expuesta de la cadena de aisladores…………………..…. Aa

Factor de reducción de vano viento…………………………..…. FRVCoeficiente de arrastre de los aisladores……………………..… CX

Para calcular el factor de reducción de vano viento, se tiene en cuenta lassiguientes condiciones:

a) Para Vano vientos Vv < 250 m, FRV = 1b) Para Vano vientos Vv > 500 m, FRV = 0.7c) Para Vano vientos entre 250 m ≤ Vv ≤ 500 m, FVR = 1.30 - 0.0012*Vv

El coeficiente de arrastre toma generalmente un valor de 1.2.

d) Factor de exposición

= ,

Dónde


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Altura efectiva de los cables……………………………….……. Zh

Altura sobre el terreno para una velocidad uniforme…………. Zg

Coeficiente que depende de la categoría de exposición……... α

Este cálculo aplica para valores de Zh mayores de 10 m y menores de Zg.

e) Altura efectiva de los cables

= − +

Dónde

Altura promedio de fijación del cable…..………………………………. H

Longitud de la cadena de aisladores…………………………………… Lc

Flecha del cable para un vano promedio de la línea…………………. Fc

La longitud de la cadena de aisladores para estructuras de retención y cables deguarda es igual a 0.

f) Coeficiente de forma

De acuerdo con el manual ASCE 74, numeral 2.1.6.2 “Recommended ForceCoefficients” el coeficiente de fuerza toma un valor igual a 1.0.

g) Factor de respuesta de ráfaga

El factor de respuesta de ráfaga para los cables y conductores se calculamediante la siguiente expresión.

= + .

= .√ = + .

Dónde

Altura efectiva de los cables…………………………………………………………. Zh

Vano viento de diseño (m)…………………………………………………………. Vv

Relación ráfaga de 3 segundos medido a 10 m de altura………………………. Kv


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Los factores k, Ls, y αcm son parámetros que dependen de la categoría deexposición del terreno, establecidos de acuerdo con el manual ASCE 74.

Tabla 10 Factores dependientes de la categoría

CATEGORÍA DEEXPOSICIÓN

DESCRIPCIÓN αcm Ls k

B Zonas urbanas y suburbanas, connumerosos obstáculos.

4.5 0.010 170

CZonas con campos planos y abiertos,granjas y pastizales. 7.0 0.005 220

D Zonas costeras sin obstáculos, expuestasal viento y grandes cuerpos de aguas

10.0 0.003 250

h) Factor de topografía

El factor de topografía tiene en cuenta la aceleración de la velocidad de viento acausa de colinas aisladas y escarpes que generan cambios abruptos en latopografía general. Este factor se utiliza para estructuras que se encuentrenubicadas en la parte superior de una colina, en la cresta o cerca de los bordesescarpados. De acuerdo con el manual ASCE 74, numeral 2.1.7.3 “Wind Speed-Up over Hills, Ridges, and Escarpments”, el factor topográfico se calcula mediantela siguiente expresión.

= + Dado que la topografía de la zona del proyecto es relativamente plana seconsideraron los siguientes factores para el cálculo del factor de topografía,asumiendo valores conservativos.

Se tomó x = 0, z = 25 m, H = 20 m y Lh = 100 m.

Para H/Lh = 0.20 se obtiene K1 = 0.17

Para x/Lh = 0.00 se obtiene K2 = 1.00

Para z/Lh = 0.25 se obtiene K2 = 0.54

De acuerdo con el manual ASCE 74, figure 2.9 “Topografhic factor for terraineffect”, y utilizando la ecuación anterior se obtiene:

= + . ∗ . ∗ . = .


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7.2.4.2 CARGAS DE ÁNGULO

Es la carga que se genera sobre una estructura cuando la línea cambia dedirección. La carga transversal resultante sobre la estructura, se considera igual alvector suma de la resultante de las componentes transversales de las tensiones

mecánicas máximas en los conductores y cables de guarda. Las cargas de ángulosobre las estructuras se pueden calcular mediante la siguiente expresión.

Fa=2Tsin ∝∝∝∝2

Dónde

Carga trasversal de ángulo (kg)…………………………………………. Fa

Tensión horizontal máxima de diseño (kg)……………………………... T Ángulo de deflexión de línea (°)….………………………........ .............. α

7.2.4.3 CARGAS DE CONSTRUCCIÓN Y MONTAJE

Las cargas de construcción y montaje son todas aquellas que actúan en loselementos de la estructura durante el montaje de los elementos, instalación de loscables de guarda, instalación de conductores de fase, instalación de cadenas deaisladores y puesta en servicio de la línea.

Las componentes transversales y longitudinales para las tensiones de los cables,se calcularan para tensiones basadas sobre una condición inicial del conductor en

condiciones de temperaturas mínimas que puedan ser esperadas durante la etapade construcción y montaje.

Para las cargas verticales, se usa el valor más grande calculado para lassiguientes condiciones:

- Para estructuras de retención, se usa la componente vertical de tensión dela línea, el máximo ángulo vertical del vano y un factor de carga de 1.5. Si elvalor de la pendiente de la tensión de la línea no es conocido, serecomienda usar una relación de 3/1 (Horizontal/vertical).

- Para conductores sanos, usar el máximo vano peso de diseño utilizando unfactor de 2.0

7.3. FACTORES DE SEGURIDAD

Para proteger las estructuras de la acción de las cargas ejercidas por losconductores y de la variación aleatoria de fenómenos meteorológicos, tales comoel viento y la temperatura, es necesario afectar las cargas de trabajo por unconjunto de factores de sobrecarga con los cuales se garantice la resistencia delas estructuras y por consiguiente la confiabilidad de la línea.


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De acuerdo con lo expuesto en el numeral 253. “Load factors for structures,crossarmars, support hardware, guys, foundations, and anchors ”, del NESC C2-2007 “National Electrical Safety Code” , se presentan los factores de seguridadestablecidos para el diseño de la línea de transmisión.

Tabla 11 Factores de seguridad

TIPO DE CARGA FACTOR DESEGURIDAD

Cargas transversales debidas al viento 1.50

Cargas transversales debidas al ángulo de deflexión 1.50

Cargas longitudinales 1.50

Cargas verticales incluyendo el peso de las estructuras 1.50

Para todas las cargas en condiciones anormales 1.20

Cargas transversales y longitudinales en condición C&M 1.20

Cargas verticales en condición C&M 1.50

7.4. CURVAS DE UTILIZACIÓN

La curva de utilización de cargas transversales de las estructuras corresponde alos posibles valores de vano viento y ángulo de deflexión bajo los cuales laestructura no sobrepasa la carga máxima transversal de trabajo, tanto para loscables de guarda como para los conductores de fase. Los valores mencionados sepueden calcular mediante la solución de la siguiente desigualdad:

CTmaxima ≥

FTv+ Fa Dónde

Carga trasversal máxima de trabajo (kg)……………………………………. CTmáxima

La determinación de la curva de utilización de una estructura consiste endeterminar los valores máximos y mínimos, tanto para el vano viento (utilizadopara calcular la carga de viento) y el ángulo de deflexión de la línea (utilizado paracalcular la carga de ángulo), tales que satisfagan la inecuación anterior. Deacuerdo con lo anterior, cualquier par coordenado (Vv, α) que se encuentre bajoesta curva es un punto de utilización válido para ésta estructura.

8. CÁLCULOS

Las curvas de utilización calculadas para las diferentes estructuras utilizadas en elproyecto, se realizaron siguiendo los procedimientos descritos en numeralesanteriores, después de calcular los respectivos árboles de carga para lascondiciones exigidas del proyecto.


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En las siguientes imágenes se pueden observar las curvas de utilización paracada tipo de estructura.

Figura 1 Curva de utilización torre tipo A

Figura 2 Curva de utilización torre tipo B

0

1

1

2

2

3

0 100 200 300 400 500 600 700

0

5

10

15

20

25

0 200 400 600 800 1000 1200 1400


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Figura 3 Curva de utilización torre tipo C

Figura 4 Curva de utilización torre tipo D

0

10

20

30

40

50

60

70

0 500 1000 1500 2000 2500

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800


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Tabla 12 Curva de utilización

TIPO DEESTRUCTURA

ÁNGULODEFLEXIÓN

(°)

VANOVIENTO

(m)

VANOPESO

(m)

VANO PESOMÍNIMO

(m)

SDC – TIPO A0 611 800 800

2 550 800 800

RDC – TIPO B0 1147 650 650

20 450 650 650

DDC – TIPO C0 2336 700 700

60 350 700 700

TDC – TIPO D0 1538 500 500

90 255 500 500


24/63



9. CONCLUSIONES

Para el diseño de las estructuras se deberán tener en cuenta las cargas de trabajoindicadas en los árboles de cargas correspondientes, multiplicadas por los factoresde seguridad indicados en la sección 7.3 “Factores de seguridad” de estedocumento. Adicionalmente, se deberán evaluar las cargas de viento que actúansobre la estructura.


25/63



10. REFERENCIAS

1. MINISTERIO DE MINAS Y ENERGÍA. Reglamento Técnico de InstalacionesEléctricas - RETIE. Resolución No. 18-1294 del 6 de agosto de 2008.

2. COMISIÓN DE REGULACIÓN DE ENERGÍA Y GAS – CREG. Resolución 098de 2000.

3. THE INSTITUTE OF ELECTRICAL AND ELECTRONICS ENGINEERS, INC.(IEEE). National Electrical Safety Code NESC C2-2007.

4. ASCE 74-2009, AMERICAN SOCIETY OF CIVIL ENGINEERS CIVIL,Guidelines for Electrical Transmission Line Structural Loads.


26/63

ANEXO 1Cálculo temperatura CREEP


27/63

EEAA EIAEE DE CEE

DA CDC DA EACI

T: ACSR T EDS: 20.00 %C: FLICKER 1,527.52 C: 477 E : 5.59 /

A : 273.03 T : 26.6 CA : 241.58

T :10.0 A

A : 31.40 87,600.00 HT : 7,637.59 N A: 24

E : 27.97 / N A: 7C. D: 0.000019 1/C R A/A: 7.69

F: E R A/A: 8.70

CEFICIEE DE DIAACI

1.40Φ 0.00α 1.30μ 0.16δ 0.00

()

()

E (/) E (C)

10 87600 424.8814 21.87

0.01 72 136.3453 7.02

D D() 14.90


28/63

ANEXO 2Análisis de flechas y tensiones


29/63

FECHA EIE

IFACI DE EADA

1. IFACI GEEAT = C

V (V) = 100

V (V) = 1500

I (Δ) = 100

A (H) = 30

2. CAACEIICA GEEAE CABE DE GADA CDCE

1

C. F

T = ACSR N = FLICKER

C = 477

S (A)= 273.11

D (φ)= 21.49

M. (E)= 72946.4 M

C (TUR)= 7802

P (γ)= 0.9135 /

C (C.)= 1.9425E05 C

D (T.)= 0

C = 1L (L)= 2000

4. IIE DE EIAD

%. E

C C EDS (EDS)= 20 F N 1560.4

C T M (T)= 33 I N 2574.66

C T M (T)= 20 F N 1560.4

C V M (T)= 50 F M 3901

C V M P (T)= 50 F M 3901

5. AE EEGIC

T (TM)= 26.6

T (VM)= 37.9

T (VM)= 16.7

T (VM)= 22


30/63

T (VM)= 75

T CREEP (VM)= 26.6

A (A...)= 150

V (VM₅₀)= 120 /

V (VM)= 72 /

C = C

IFACI DE AIDA

6. EIE DE IE F = P*K*K*G*A*FRV P= Q*V2*C

C (Q)= 0.579 /ᶟ

C (C)= 1.00

P (P.)= 64.333 /

P (P.)= 23.160 /

7. CC ECIC

C = C C EDS

(C) = 26.60

(/) = 0.00

(/) = 0.91

H C F

() () () ()

100 1560.40 1708.15 0.73

200 1560.40 1708.15 2.93300 1560.40 1708.15 6.59

400 1560.40 1708.15 11.72

500 1560.40 1708.15 18.33

600 1560.40 1708.16 26.41

700 1560.40 1708.16 35.98

800 1560.40 1708.16 47.05

900 1560.40 1708.16 59.62

1000 1560.40 1708.16 73.70

1100 1560.40 1708.16 89.31

1200 1560.40 1708.16 106.46

1300 1560.40 1708.16 125.17

1400 1560.40 1708.16 145.45

1500 1560.40 1708.16 167.31

C = C T M

(C) = 16.70

(/) = 0.00


31/63

(/) = 0.91

H C F

() () () ()

100 1859.39 2035.45 0.61

200 1730.65 1894.52 2.64300 1656.11 1812.93 6.21

400 1619.15 1772.47 11.30

500 1599.56 1751.02 17.88

600 1588.19 1738.58 25.95

700 1581.09 1730.80 35.51

800 1576.37 1725.64 46.57

900 1573.09 1722.05 59.13

1000 1570.73 1719.46 73.21

1100 1568.96 1717.53 88.82

1200 1567.61 1716.05 105.971300 1566.55 1714.89 124.67

1400 1565.71 1713.97 144.94

1500 1565.03 1713.23 166.80

C = C T M

(C) = 75.00

(/) = 0.00

(/) = 0.91

H C F() () () ()

100 724.08 792.64 1.58

200 1052.18 1151.81 4.34

300 1232.30 1348.99 8.35

400 1336.86 1463.45 13.69

500 1400.77 1533.41 20.42

600 1441.79 1578.31 28.60

700 1469.31 1608.44 38.23

800 1488.51 1629.46 49.34

900 1502.36 1644.62 61.95

1000 1512.63 1655.86 76.06

1100 1520.44 1664.41 91.70

1200 1526.51 1671.06 108.88

1300 1531.31 1676.31 127.61

1400 1535.17 1680.54 147.91

1500 1538.32 1683.98 169.79


32/63

C = C V M

(C) = 22.00

(/) = 120.00

F (K)= 1.19

H C F() () () ()

100 2075.54 1155.59 1.08

200 2344.94 1379.62 3.63

300 2469.53 1506.55 7.47

400 2514.15 1578.91 12.68

500 2514.97 1621.91 19.31

600 2488.79 1648.82 27.37

700 2444.01 1666.50 36.89

800 2381.99 1678.74 47.88

900 2346.41 1686.06 60.411000 2367.01 1689.59 74.52

1100 2356.11 1693.03 90.13

1200 2359.35 1695.36 107.29

1300 2361.89 1697.19 126.00

1400 2363.94 1698.65 146.28

1500 2365.60 1699.85 168.16

C = C V M P

(C) = 22.00

(/) = 72.00F (K)= 1.00

H C F

() () () ()

100 1741.89 1697.81 0.74

200 1731.79 1713.15 2.92

300 1717.97 1715.02 6.56

400 1705.46 1714.37 11.68

500 1694.25 1713.48 18.27

600 1683.54 1712.75 26.34

700 1672.82 1712.19 35.90

800 1661.40 1711.78 46.95

900 1654.73 1711.27 59.51

1000 1654.17 1710.69 73.59

1100 1653.75 1710.26 89.20

1200 1653.43 1709.93 106.35

1300 1653.18 1709.67 125.06


33/63

1400 1652.99 1709.47 145.33

1500 1652.82 1709.30 167.20

C = C CREEP

(C) = 26.60

(/) = 0.00 (/) = 0.91

H C F

() () () ()

100 1560.40 1708.16 0.73

200 1560.40 1708.16 2.93

300 1560.40 1708.16 6.59

400 1560.40 1708.16 11.72

500 1560.40 1708.16 18.33

600 1560.40 1708.16 26.41700 1560.40 1708.16 35.98

800 1560.40 1708.16 47.05

900 1560.40 1708.16 59.62

1000 1560.40 1708.16 73.70

1100 1560.40 1708.16 89.31

1200 1560.40 1708.16 106.46

1300 1560.40 1708.16 125.17

1400 1560.40 1708.16 145.45

1500 1560.40 1708.16 167.31


34/63

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

100 200 300 400 500 600 700 800

A EGAD EIC C

EDS T T V V L


35/63

FECHA EIE

IFACI DE EADA

1. IFACI GEEAT = C

V (V) = 100

V (V) = 1500

I (Δ) = 100

A (H) = 30


1

C. G

T = ALUMOWELD N = 7N8

C =

S (A)= 58.56

D (φ)= 9.78

M. (E)= 15996 M

C (TUR)= 7086.02

P (γ)= 0.382 /

C (C.)= 0.00001296 C

D (T.)= 0

C = 1L (L)= 0

4. IIE DE EIAD

%. E

C C EDS (EDS)= 10.8 F N 765.29016

C T M (T)= 33 I N 2338.3866

C T M (T)= 10.8 F N 765.29016

C V M (T)= 50 F M 3543.01

C V M P (T)= 50 F M 3543.01

5. AE EEGIC

T (TM)= 26.6

T (VM)= 37.9

T (VM)= 16.7

T (VM)= 22

T (VM)= 75

T CREEP (VM)= 26.6


36/63

A (A...)= 150

V (VM₅₀)= 120 /

V (VM)= 72 /

C = C

IFACI DE AIDA


C (Q)= 0.579 /ᶟ

C (C)= 1.00

P (P.)= 63.477 /

10.8 (P.)= 22.852 /

7. CC ECIC

C = C C EDS (C) = 26.60

(/) = 0.00

(/) = 0.38

H C F

() () () ()

100 765.29 2003.38 0.62

200 765.29 2003.38 2.50

300 765.29 2003.38 5.62

400 765.29 2003.38 9.99500 765.29 2003.38 15.62

600 765.29 2003.38 22.50

700 765.29 2003.38 30.65

800 765.29 2003.38 40.07

900 765.29 2003.38 50.75

1000 765.29 2003.38 62.72

1100 765.29 2003.38 75.97

1200 765.29 2003.38 90.52

1300 765.29 2003.38 106.38

1400 765.29 2003.38 123.54

1500 765.29 2003.38 142.04

C = C T M

(C) = 16.70

(/) = 0.00

(/) = 0.38


37/63

H C F

() () () ()

100 777.02 2034.08 0.61

200 776.22 2031.99 2.46

300 775.11 2029.07 5.55

400 773.88 2025.85 9.88500 772.68 2022.72 15.47

600 771.60 2019.90 22.32

700 770.67 2017.47 30.44

800 769.89 2015.42 39.82

900 769.24 2013.72 50.49

1000 768.70 2012.30 62.44

1100 768.25 2011.13 75.68

1200 767.88 2010.16 90.21

1300 767.57 2009.34 106.05

1400 767.31 2008.65 123.211500 767.08 2008.07 141.70

C = C T M

(C) = 75.00

(/) = 0.00

(/) = 0.38

H C F

() () () ()

100 708.16 1853.83 0.67200 712.51 1865.21 2.68

300 718.35 1880.49 5.99

400 724.53 1896.68 10.55

500 730.35 1911.91 16.37

600 735.48 1925.35 23.42

700 739.86 1936.80 31.71

800 743.52 1946.38 41.25

900 746.56 1954.34 52.04

1000 749.08 1960.94 64.09

1100 751.17 1966.42 77.42

1200 752.92 1971.00 92.03

1300 754.39 1974.83 107.94

1400 755.62 1978.07 125.16

1500 756.67 1980.81 143.69

C = C V M

(C) = 22.00


38/63

(/) = 120.00

F (K)= 1.19

H C F

() () () ()

100 800.12 1000.73 1.25200 854.15 1130.42 4.43

300 908.98 1247.76 9.03

400 957.07 1351.71 14.82

500 996.35 1443.02 21.71

600 1026.38 1523.22 29.64

700 1050.38 1590.50 38.67

800 1064.70 1651.18 48.69

900 1066.50 1708.29 59.61

1000 1065.13 1755.34 71.69

1100 1081.33 1782.04 85.551200 1095.34 1805.13 100.64

1300 1107.50 1825.16 116.97

1400 1118.07 1842.58 134.57

1500 1127.29 1857.78 153.46

C = C V M P

(C) = 22.00

(/) = 72.00

F (K)= 1.00

H C F

() () () ()

100 773.60 1770.48 0.71

200 779.44 1813.68 2.76

300 786.22 1847.92 6.09

400 792.57 1876.79 10.67

500 797.75 1901.04 16.46

600 801.46 1921.21 23.47

700 804.18 1936.83 31.71

800 805.33 1950.13 41.17

900 804.53 1961.90 51.83

1000 802.09 1971.98 63.73

1100 805.10 1974.86 77.08

1200 806.52 1978.36 91.68

1300 807.72 1981.29 107.58

1400 808.73 1983.77 124.79

1500 809.59 1985.88 143.32


39/63

C = C CREEP

(C) = 26.60

(/) = 0.00

(/) = 0.38

H C F

() () () ()

100 765.29 2003.38 0.62

200 765.29 2003.38 2.50

300 765.29 2003.38 5.62

400 765.29 2003.38 9.99

500 765.29 2003.38 15.62

600 765.29 2003.38 22.50

700 765.29 2003.38 30.65

800 765.29 2003.38 40.07900 765.29 2003.38 50.75

1000 765.29 2003.38 62.72

1100 765.29 2003.38 75.97

1200 765.29 2003.38 90.52

1300 765.29 2003.38 106.38

1400 765.29 2003.38 123.54

1500 765.29 2003.38 142.04


40/63

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

100 200 300 400 500 600 700 800

A EGAD EIC 78

EDS T T V V L (.


41/63

FECHA EIE

IFACI DE EADA

1. IFACI GEEAT = C

V (V) = 100

V (V) = 1500

I (Δ) = 100

A (H) = 30


1

C. G

T = OPGW N = MC98/517

C =

S (A)= 99.59

D (φ)= 13.1

M. (E)= 15762 M

C (TUR)= 13596

P (γ)= 0.671 /

C (C.)= 0.0000127 C

D (T.)= 0

C = 1L (L)= 0

4. IIE DE EIAD

%. E

C C EDS (EDS)= 9.9 F N 1346.00

C T M (T)= 33 I N 4486.68

C T M (T)= 9.9 F N 1346.00

C V M (T)= 50 F M 6798

C V M P (T)= 50 F M 6798

5. AE EEGIC

T (TM)= 26.6

T (VM)= 37.9

T (VM)= 16.7

T (VM)= 22

T (VM)= 75

T CREEP (VM)= 26.6


42/63

A (A...)= 150

V (VM₅₀)= 120 /

V (VM)= 72 /

C = C

IFACI DE AIDA


C (Q)= 0.579 /ᶟ

C (C)= 1.00

P (P.)= 63.477 /

P (P.)= 22.852 /

7. CC ECIC

C = C C EDS (C) = 26.60

(/) = 0.00

(/) = 0.67

H C F

() () () ()

100 1346.00 2005.97 0.62

200 1346.00 2005.97 2.49

300 1346.00 2005.97 5.61

400 1346.00 2005.97 9.98500 1346.00 2005.97 15.60

600 1346.00 2005.97 22.47

700 1346.00 2005.97 30.61

800 1346.00 2005.97 40.01

900 1346.00 2005.97 50.69

1000 1346.00 2005.97 62.64

1100 1346.00 2005.97 75.87

1200 1346.00 2005.97 90.40

1300 1346.00 2005.97 106.24

1400 1346.00 2005.97 123.38

1500 1346.00 2005.97 141.85

C = C T M

(C) = 16.70

(/) = 0.00

(/) = 0.67


43/63

H C F

() () () ()

100 1365.28 2034.70 0.61

200 1364.03 2032.84 2.46

300 1362.27 2030.21 5.54

400 1360.30 2027.28 9.87500 1358.37 2024.40 15.46

600 1356.62 2021.79 22.30

700 1355.09 2019.51 30.41

800 1353.80 2017.58 39.78

900 1352.71 2015.97 50.43

1000 1351.81 2014.62 62.37

1100 1351.06 2013.50 75.59

1200 1350.43 2012.56 90.10

1300 1349.90 2011.78 105.92

1400 1349.46 2011.11 123.061500 1349.08 2010.55 141.52

C = C T M

(C) = 75.00

(/) = 0.00

(/) = 0.67

H C F

() () () ()

100 1252.05 1865.94 0.67200 1258.83 1876.05 2.67

300 1268.05 1889.80 5.96

400 1277.95 1904.55 10.51

500 1287.37 1918.59 16.31

600 1295.77 1931.10 23.35

700 1302.98 1941.85 31.63

800 1309.06 1950.91 41.15

900 1314.14 1958.48 51.93

1000 1318.37 1964.78 63.96

1100 1321.90 1970.04 77.27

1200 1324.85 1974.44 91.87

1300 1327.33 1978.14 107.76

1400 1329.43 1981.27 124.95

1500 1331.22 1983.93 143.46

C = C V M

(C) = 22.00


44/63

(/) = 120.00

F (K)= 1.19

H C F

() () () ()

100 1384.49 1198.09 1.04200 1442.62 1309.96 3.82

300 1505.23 1409.40 7.99

400 1561.84 1497.39 13.38

500 1608.51 1574.37 19.89

600 1643.97 1641.40 27.49

700 1671.99 1696.70 36.23

800 1687.99 1746.02 46.02

900 1688.59 1791.87 56.80

1000 1685.19 1828.88 68.77

1100 1703.61 1848.87 82.411200 1719.42 1866.02 97.30

1300 1733.02 1880.78 113.44

1400 1744.76 1893.53 130.87

1500 1754.94 1904.57 149.59

C = C V M P

(C) = 22.00

(/) = 72.00

F (K)= 1.00

H C F

() () () ()

100 1357.76 1863.32 0.67

200 1363.32 1890.97 2.64

300 1369.87 1912.20 5.89

400 1376.08 1929.91 10.37

500 1381.16 1944.75 16.09

600 1384.78 1957.07 23.04

700 1387.42 1966.55 31.23

800 1388.46 1974.63 40.65

900 1387.50 1981.79 51.31

1000 1384.79 1987.94 63.21

1100 1387.84 1989.51 76.51

1200 1389.24 1991.53 91.07

1300 1390.43 1993.22 106.93

1400 1391.42 1994.65 124.09

1500 1392.27 1995.87 142.58


45/63

C = C CREEP

(C) = 26.60

(/) = 0.00

(/) = 0.67

H C F

() () () ()

100 1346.00 2005.97 0.62

200 1346.00 2005.97 2.49

300 1346.00 2005.97 5.61

400 1346.00 2005.97 9.98

500 1346.00 2005.97 15.60

600 1346.00 2005.97 22.47

700 1346.00 2005.97 30.61

800 1346.00 2005.97 40.01900 1346.00 2005.97 50.69

1000 1346.00 2005.97 62.64

1100 1346.00 2005.97 75.87

1200 1346.00 2005.97 90.40

1300 1346.00 2005.97 106.24

1400 1346.00 2005.97 123.38

1500 1346.00 2005.97 141.85


46/63

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

100 200 300 400 500 600 700 800

A EGAD EIC G

EDS T T V V L (.


47/63

ANEXO 3Cálculo árboles de carga


48/63

CC BE DE CAGA

IFACI DE EADA

1. IFACI GEEA

N (N) = A T (SRT) = SUSPENSIN

V (V) = 550

V (V) = 800

(α) = 2


1 2 3

C. F C. G C. G

T = ACSR AW OPGW

N = FLICKER 7N8 MC98/517

C = 477

S (A)= 273.032 58.56 99.59

D (φ)= 21.49 9.78 13.1

M. (E)= 72946.4 159958 157620 M

C (TUR)= 7637.59 7086.02 13596

P (γ)= 0.902633 0.382068 0.671 /

C (C.)= 1.9425E05 0.00001296 0.0000127 C

D (T.)= 0 0 0

C = 1 1 1

3. CAACEIICA DE A CADEA DE AIADEC. C.

L (L)= 2000 2000

D (φ)= 255 255

P (P)= 150 150

4. CAACEIICA DE FIACI E A ECA

C. F C. G C. G C. G

T EDS (EDS)= 20 10.8 9.9 20

P (PMF)= 31.75 40 40 20V (VR)= 300 300 300 500

V (VR)= 300 300 300 200

V (VM)= 300 300 300 500

5. AE EEGIC

T (TM)= 26.6


49/63

T (VM)= 37.9

T (VM)= 16.7

T (VM)= 22

T (VM)= 75

A (A...)= 150

V (VM₅₀)= 120 / 33.33V (VM)= 72 /

C = C

IFACI DE AIDA


C (Q)= 0.579 /ᶟ

C (C)= 1.00

P (P.)= 64.333 /

P (P.)= 23.160 /

7. CAGA DE IE

C

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.24 1.31 1.31 1.079

F (G)= 0.63 0.628 0.63 0.647

A (A)= 11.82 5.38 7.21 7.865

F (FRV)= 1.00 1.00 1.00 0.7

C (F)= 710.88 339.51 454.77 294.97

C (F)= 255.92 122.22 163.72 106.19

C

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.27 1.33 1.33 1.146

F (G)= 0.63 0.63 0.63 0.641

A (A)= 0.51 0.51 0.51 0.51

F A (C)= 1.20 1.20 1.20 1.2

C (F)= 37.54 39.16 39.16 34.47

C (F)= 13.51 14.10 14.10 12.41

C = 748.42 378.67 493.93

= 269.43 136.32 177.81

45 = 529.21 267.76 349.26

C

C (F)= 202.07 102.24 133.36 88.95


50/63

8. CAGA DE G

H

C

T

H A

C

T

C

T

C 45

T

C C&

T

9. CAGA GIDIAE

H

C

T 1

T 2

H A

C

T 1

T 2

C

T

C 45

T 1

T 2

(F)= 83.02 42.24 6

(T)= 2378.55 1210.01 18

(F)= 59.87 30.17 50.

(T)= 1715.31 864.28 14

(F)= 29.94 15.08 24.

(T)= 1715.31 864.28 1411.

(F)= 71.37 36.28 58.

(T)= 2044.84 1039.50 1662.

(F)= 54.77 27.32 48.

(T)= 1569.10 782.67 1376.

(F)= 0.00 0.00 0

(T)= 1527.52 1210.01 18

(T)= 1527.52 1210.01 18

(F)= 0.00 0.00 0

(T)= 1715.31 864.28 14

(T)= 1715.31 864.28 14

(F)= 1715.04 864.15 14

(T)= 1715.31 864.28 14

(F)= 0.00 0.00 0

(T)= 2044.84 1039.50 16

(T)= 2044.84 1039.50 16

.43 65.84

4.49 1886.31

99

61

63

00

02

00

01

00

.00 480.40

4.49 1886.31

4.49 1405.83

.00

0.95

0.95

0.72

0.95

.00

2.26

2.26


51/63

C C& (F)= 0.00 0.00 0.00

T 1 (T)= 1569.10 782.67 1375.55

T 2 (T)= 1569.10 782.67 1375.55

10. CAGA EICAE

H C (F)= 872.11 305.65 536.80 489.20

H A

C (F)= 691.58 229.24 402.60 404.40

H

C (F)= 1272.11 655.65 886.80 689.20

.

H C&

C (F)= 1272.11 655.65 886.80

10. CA DE IIACI

V (V) = 550

V (V) = 611

(α) = 2

(α) = 0


52/63

CC BE DE CAGA

IFACI DE EADA

1. IFACI GEEA

N (N) = B T (SRT) = RETENCIN

V (V) = 450

V (V) = 650

(α) = 20


1 2 3

C. F C. G C. G

T = ACSR AW OPGW


C = 477

S (A)= 273.032 58.56 99.59

D (φ)= 21.49 9.78 13.1

M. (E)= 72946.4 159958 157620 M

C (TUR)= 7637.59 7086.02 13596

P (γ)= 0.902633 0.382068 0.671 /

C (C.)= 1.9425E05 0.00001296 0.0000127 C

D (T.)= 0 0 0

C = 1 1 1


L (L)= 2000 2000

D (φ)= 255 255

P (P)= 150 150


C. F C. G C. G C. G

T EDS (EDS)= 20 10.8 9.9 20

P (PMF)= 26.95 33 33 20

V (VR)= 200 200 200 500V (VR)= 600 600 600 200

V (VM)= 500 500 500 500

5. AE EEGIC

T (TM)= 26.6

T (VM)= 37.9


53/63

T (VM)= 16.7

T (VM)= 22

T (VM)= 75

A (A...)= 150

V (VM₅₀)= 120 / 33.3333

V (VM)= 72 /C = C

IFACI DE AIDA


C (Q)= 0.579 /ᶟ

C (C)= 1.00

P (P.)= 64.333 /

P (P.)= 23.160 /

7. CAGA DE IEC

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.17 1.24 1.24 1.110

F (G)= 0.65 0.65 0.65 0.658

A (A)= 9.67 4.40 5.89 6.435

F (FRV)= 1.00 1.00 1.00 0.76

C (F)= 564.95 270.80 362.75 273.91

C (F)= 203.38 97.49 130.59 98.61

C

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.23 1.29 1.29 1.158

F (G)= 0.65 0.64 0.64 0.653

A (A)= 0.00 0.00 0.00 0.00

F A (C)= 1.00 1.20 1.00 1.2

C (F)= 0.00 0.00 0.00 0.00

C (F)= 0.00 0.00 0.00 0.00

C = 564.95 270.80 362.75

= 203.38 97.49 130.59

45 = 399.48 191.48 256.50

C

C (F)= 152.54 73.12 97.94 73.96


54/63

8. CAGA DE G

H

C T

H A

C

T

C

T

C 45T

C C&

T

9. CAGA GIDIAE

H

C

T 1

T 2

H A

C

T 1

T 2

C

T

C 45

T 1

T 2

C C&

(F)= 875.24 463.14 697.4(T)= 2520.15 1333.56 2008.2

(F)= 593.21 303.29 508.1

(T)= 1708.09 873.28 1463.2

(F)= 296.61 151.64 237.3

(T)= 1708.09 873.28 1366.7

(F)= 730.30 382.76 598.(T)= 2102.81 1102.12 1724.3

(F)= 556.10 275.66 484.0

(T)= 1601.23 793.74 1393.8

(F)= 374.74 235.56 26

(T)= 1032.56 1094.37 173

(T)= 1413.08 1333.56 200

(F)= 0.97 23.49 11

(T)= 1707.11 849.42 145

(T)= 1708.09 873.28 146

(F)= 1682.14 860.01 14

(T)= 1708.09 873.28 146

(F)= 152.27 127.94 13

(T)= 1948.19 972.20 158

(T)= 2102.81 1102.12 172

(F)= 60.50 22.55 37

765.008 2202.72

9

9

4

8

66

7

4

.09 325.51

9.10 1830.77

8.28 1500.25

.77

1.35

3.29

1.06

3.29

.47

9.85

4.36

.71


55/63

T 1 (T)= 1601.23 793.74 1393.84

T 2 (T)= 1539.80 770.84 1355.55

10. CAGA EICAE

H

C (F)= 886.71 248.34 436.15 575.60

H A

C (F)= 740.03 186.26 327.11 506.70

H

C (F)= 1286.71 748.34 936.15 775.60

.

H C&

C (F)= 1286.71 748.34 936.15

10. CA DE IIACI

V (V) = 450

V (V) = 1147

(α) = 20

(α) = 0


56/63

CC BE DE CAGA

IFACI DE EADA

1. IFACI GEEA

N (N) = C T (SRT) = RETENCIN

V (V) = 350

V (V) = 700

(α) = 60


1 2 3

C. F C. G C. G

T = ACSR AW OPGW


C = 477

S (A)= 273.032 58.56 99.59

D (φ)= 21.49 9.78 13.1

M. (E)= 72946.4 159958 157620 M

C (TUR)= 7637.59 7086.02 13596

P (γ)= 0.902633 0.382068 0.671 /

C (C.)= 1.9425E05 0.00001296 0.0000127 C

D (T.)= 0 0 0

C = 1 1 1


L (L)= 2000 2000

D (φ)= 255 255

P (P)= 150 150


C. F C. G C. G C. G

T EDS (EDS)= 20 10.8 9.9 20

P (PMF)= 26.95 33 33 20

V (VR)= 200 200 200 500V (VR)= 600 600 600 200

V (VM)= 500 500 500 500

5. AE EEGIC

T (TM)= 26.6

T (VM)= 37.9


57/63

T (VM)= 16.7

T (VM)= 22

T (VM)= 75

A (A...)= 150

V (VM₅₀)= 120 / 33.33333333

V (VM)= 72 /C = C

IFACI DE AIDA


C (Q)= 0.579 /ᶟ

C (C)= 1.00

P (P.)= 64.333 /

P (P.)= 23.160 /

7. CAGA DE IE

C

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.17 1.24 1.24 1.110

F (G)= 0.67 0.66 0.66 0.677

A (A)= 7.52 3.42 4.58 5.005

F (FRV)= 1.00 1.00 1.00 0.88

C (F)= 451.43 216.21 289.62 253.61

C F)= 162.52 77.83 104.26 91.30

C

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.23 1.29 1.29 1.158

F (G)= 0.66 0.66 0.66 0.671

A (A)= 0.00 0.00 0.00 0.00

F A (C)= 1.00 1.20 1.00 1.2

C (F)= 0.00 0.00 0.00 0.00

C (F)= 0.00 0.00 0.00 0.00

C = 451.43 216.21 289.62

= 162.52 77.83 104.26

45 = 319.21 152.88 204.79

C

C (F)= 121.89 58.38 78.20 68.47


58/63

8. CAGA DE G

H

C

T

H A

C

T

C

T

C 45

T

C C&

T

9. CAGA GIDIAE

H

C

T 1

T 2

H A

C

T 1

T 2

C

T

C 45

T 1

T 2

(F)= 2561.17 1355.21 20

(T)= 2561.17 1355.21 20

(F)= 1716.85 878.34 14

(T)= 1716.85 878.34 146

(F)= 858.42 439.17 6

(T)= 1716.85 878.34 136

(F)= 2128.76 1116.30 17

(T)= 2128.76 1116.30 17

(F)= 1601.23 793.74 13

(T)= 1601.23 793.74 139

(F)= 329.54 216.08 2

(T)= 1032.56 1105.70 17

(T)= 1413.08 1355.21 20

(F)= 3.71 22.67 1

(T)= 1712.56 852.16 14

(T)= 1716.85 878.34 14

(F)= 1486.83 760.67 12

(T)= 1716.85 878.34 14

(F)= 142.91 118.26 1

(T)= 1963.74 979.74 15

(T)= 2128.76 1116.30 17

5.58 2343.76

5.58 2343.76

8.79

8.79

3.39

6.78

1.28

1.27

3.84

3.84

4.40 320.29

3.37 1870.09

5.58 1500.25

.57

4.27

8.79

2.01

8.79

3.40

8.78

1.28


59/63

C C& (F)= 53.20 19.83 33.16

T 1 (T)= 1601.23 793.74 1393.84

T 2 (T)= 1539.80 770.84 1355.55

10. CAGA EICAE

H C (F)= 931.84 267.45 469.70 596.80

H A

C (F)= 773.88 200.59 352.28 522.60

H

C (F)= 1331.84 767.45 969.70 796.80

.

H C&

C (F)= 1331.84 467.45 899.46

10. CA DE IIACI

V (V) = 350

V (V) = 2336

(α) = 60

(α) = 0


60/63

CC BE DE CAGA

IFACI DE EADA

1. IFACI GEEA

N (N) = D T (SRT) = RETENCIN

V (V) = 255

V (V) = 500

(α) = 90


1 2 3

C. F C. G C. G C. G

T = ACSR AW OPGW


C = 477

S (A)= 273.032 58.56 99.59

D (φ)= 21.49 9.78 13.1

M. (E)= 72946.4 159958 157620 M

C (TUR)= 7637.59 7086.02 13596

P (γ)= 0.902633 0.382068 0.671/

C (C.)=1.9425E

05 0.00001296 0.0000127 C

D (T.)= 0 0 0C = 1 1 1

3. CAACEIICA DE A CADEA DE AIADE

C. C.

L (L)= 2000 2000

D (φ)= 255 255

P (P)= 150 150

4. CAACEIICA DE FIACI E A ECAC. F C. G C. G C. G

T EDS (EDS)= 20 10.8 9.9 20

P (PMF)= 22.45 29 29 20

V (VR)= 300 300 300 500

V (VR)= 0 0 0 200

V (VM)= 300 300 300 500


61/63

5. AEEEGIC

T (TM)= 26.6

T

(VM)

= 37.9 T (VM)= 16.7

T (VM)= 22 T (VM)= 75

A (A...)= 150

V (VM₅₀)= 120 / 33.33

V (VM)= 72 /

C = C

IFACI DE AIDA

6. EIE DE IE F = P*K*K*G*A*FRV P= Q*V2*C C (Q)= 0.579 /ᶟ

C (C)= 1.00

P (P.)= 64.333 /

P (P.)= 23.160 /

7. CAGA DE IE

C

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.16 1.23 1.23 1.110F (G)= 0.69 0.69 0.69 0.701

A (A)= 5.48 2.49 3.34 3.6465

F (FRV)= 1.00 1.00 1.00 0.994

C (F)= 339.07 161.78 216.71 216.32

C (F)= 122.06 58.24 78.01 77.88

C

C 1 2 3 4

F (K)= 1.19 1.19 1.19 1.19

F (K)= 1.19 1.25 1.25 1.158F (G)= 0.69 0.68 0.68 0.695

A (A)= 0.00 0.00 0.00 0.00

F A (C)= 1.00 1.20 1.00 1.2

C (F)= 0.00 0.00 0.00 0.00

C (F)= 0.00 0.00 0.00 0.00


62/63

C

C

C

8. CAGA DE G

H

C

T

H AC

T

C

T

C 45

T

C C&

T

9. CAGA GIDIAE

H

C T 1

T 2

H AC

T 1

= 339.07 161.78 216.71

= 122.06 58.24 78.01

45 = 239.76 114.40 153.23

(F)= 91.55 43.68 58.51

(F)= 1705.78 867.24 1340.37

(T)= 2412.34 1226.46 1895.57

(F)= 1218.48 614.09 1036.00

(T)= 1723.19 868.45 1465.00

(F)= 1218.48 614.09 1091.00

(T)= 1723.19 868.45 1543.00

(F)= 1461.62 742.90 1185.00

(T)= 2067.04 1050.62 1676.00

(F)= 1205.96 580.63 1017.00

(T)= 1705.48 821.13 1438.00

(F)= 1705.78 867.24 1340.3(T)= 2412.34 1226.46 1895.5

(T)= 0.00 0.00 0.00

(F)= 1218.48 614.09 1036.2

(T)= 1723.19 868.45 1465.4

58.41

2929.60

2071.54

517.732071.54

1339.36


63/63

T 2 (T)= 0.00 0.00 0.00

C (F)= 1218.48 614.09 1036.24

T (T)= 1723.19 868.45 1465.47

C 45 (F)= 1461.62 742.90 1184.90

T 1 (T)= 2067.04 1050.62 1675.70

T 2 (T)= 0.00 0.00 0.00

C C& (F)= 1109.52 553.43 972.66

T 1 (T)= 1569.10 782.67 1375.55

T 2 (T)= 0.00 0.00 0.00

10. CAGA EICAE

H C (F)= 751.32 191.03 335.50 512.00

H A

C (F)= 638.49 143.28 251.63 459.00

H

C (F)= 1151.32 391.03 535.50 712.00

H C&

C (F)= 1151.32 569.23 846.99

10. CA DE IIACI

V (V) = 255

V (V) = 1538

(α) = 90

(α) = 0

Informe de Arboles de Carga

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