HALA Metalne Konstrukcije 2
description
Transcript of HALA Metalne Konstrukcije 2
GRAFIČKI RAD IZ
METALNIH KONSTRUKCIJA 2
Predmentni nastavnik: Dr Dragan Veličković Asistent: Srđan Živković
Student: Miloš Miletić RG 5958/2002
1. DISPOZICIJA HALE
2. GLOBALNA KVANTITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA
3. GLOBALNA KVALITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA
4. ELEMENTI HALE
5. DETALJI KONSTRUKCIJE
6. ALUMINIJUM
7. IZBOR OSNOVNOG MATERIJALA
8. 3D IZGLED
1. DISPOZICIJA HALE
2. GLOBALNA KVANTITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
A. Globalna kvantitativna analiza opterećenja za halu A.1. Stalno opterećenje (osnovno)
Od obloga (površinsko – po osnovi odnosno fasadi) → Sopstvena težina krovnog pokrivača 2 0,094 / o.kpg kN m=
→ Sopstvena težina fasadne obloge 2 0,065 / f.fog kN= m
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Od konstrukcije po krovu (površinsko – po osnovi)
→ Sopstvena težina rožnjača 2 0,10 / o.krg kN m=→ Sopstvena težina spregova i instalacija 2 0,05 / o.ksg kN m=→ Sopstvena težina glavnih vezača - rigli 2 0,15 / o.gvg kN m=
Od konstrukcije fasada (površinsko – po fasadi)
→ Sopstvena težina fasadnih rigli 2 0,10 / f.frg kN m=
→ Sopstvena težina fasadnih stubova 2 0,10 / f.fsg kN m=
______________________
Sopstvena težina spregova i instalacija
d nosača dizalice (linijsko – po nosaču dizalice)
kN m=
Sopstvena težina dela sprega za bočne udare kN m=
NN
→ 2 0,05 / f.fsg kN m=
→ Sopstvena težina glavnih vezača - stubova 2 0, 25 / f.gsg kN m=
O→ Sopstvena težina nosača dizalice sa šinom
1,70 / ̀ n.d.ndg→
0,30 / ̀ n.d.bug
A.2. Opterećenje od snega (osnovno)
→ Sneg 2 1,00 / o.s kN m= A.3. Korisno opterećenje od mosnih dizalica (osnovno)
Usvaja se mosna dizalica tip „dvogredna – 2 kuke – 2 osovine“ čija se gruda šema prilaže (dovoljna za sprovođenje i razumevanje analize opterećenja).
100 14,0 4050
1400
Q kNA mL mmE F mm
==== =
Za električno upravljanje iz kabine, 1 ,max 1 ,min
2 ,max 2 ,min
/ 88,0 / 28,0 / 97,0 / 35,0
L D
L D
P P kP P k
==
Koeficijenti udara i izravnanja (za noseću konstrukciju): 1,3ϕ = i 1,1ψ =
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
P1,max
AE F
P1,minL D
P2,maxL P1,max
L
L
Q
A.4. Opterećenje od vetra (dopunsko)
→ Lokacija: Niš k
______________________
1,0t = 3 1,225 /kg mρ = 19,0 /m sυ =
→ Objekat: Industrijski 1,k = 0T
→ Teren: Ravan 1,0zS =→ Kategorija terena: B; 15,0h ≤ 2 1,120zK =→ Dinamički koeficijent: 2,0zG =→ Koeficijenti sile (koeficijenti pritiska ili oblika):
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Mogu se izvući sledeći zaključci o merodavnim vrednostima (konvencija o znaku je takva da „+“ označava pritisak NA posmatranu površinu, a „-“ označava sisajuće dejstvo vetra koje deluje OD posmatrane površine).
→ Osrednjeni aerodinamički pritisak vetra (jedinstven za objekat kao celinu)
______________________
2kN m
m
2 3 2 2, , ,50,100,5 ( ) 10 0, 22 /m T z m t T z zq k k S Kρ υ −= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =
→ Aerodinamički pritisak vetra (u ovom primeru, zbog učinjenih aproksimacija, takođe je jedinstven za ceo objekat)
2, , , , 0, 44 /g T z m T z zq q G kN= ⋅ =
→ Opterećenje vetrom (računa se za svaku pojedinačnu situaciju) , ,g T zw q C A= ⋅ ⋅
A.5. Opterećenje bočnim udarima (dopunsko)
Uzima se da deluje samo na jednoj strani i to „iznutra“ ka „napolje“ – upravno na pravac nosača dizalica (posledica konstrukcije točkova) i to kao par sila čiji su intenziteti 1/10 maksimalnih pritisaka po točku (bez udarnog koeficijenta), a deluju u visini GIŠ-a. U ovom slučaju:
1, max, 1
2, max, 2
8,8010
9,7010
bu
bu
PP k
PP k
= =
= =
N
N
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
A.6. Opterećenje od kočenja (dopunsko) Uzima se da deluju u visini GIŠ-a – podužno odnosno u pravcu
nosača dizalice, sa intenzitetom koji je jednak 1/7 pritiska po pogonskom točku (bez udarnog koeficijenta i ne manje od 50% točkova). U ovom slučaju se usvaja:
1,max 2,max
788,0 97,0 26,43
7
k
P PP
kN
+= =
+= =
A.7. Opterećenje od temperaturnih promena (dopunsko)
Za najčešće situacije (kao što je i ova – konstrukcija je zaštićena od direktnih spoljnih uticaja). Može se usvojiti da su temperaturne promene u konstrukciji:
15t CΔ = ± A.8. Opterećenje od neravnomernog sleganja (izuzetno)
Neravnomerno sleganje i obrtanje oslonaca (temelja) može biti od velikog uticaja kod statički višestruko neodređenih nosača kao što je slučaj u ovom primeru (uklješteni okvir je tri puta statički neodređen), pa se usvaja:
10 0,2
s mϕΔ =
= ±m
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
A.9. Opterećenje od seizmičkih uticaja (izuzetno) Seizmički uticaji, po pravilu, nisu merodavni za ovakvu vrstu
objekta i nepisano je pravilo da se ne uzimaju u obzir pri proračunu prizemnih industrijskih hala. Pravilno bi, ipak, bilo sprovesti dokaznicu. U ovom primeru se to čini.
→ Kategorija objekta 1,0oK =→ Lokalni uslovi tla II 1,0dK =→ Zona seizmičnosti VIII 0,050sK =→ Koeficijent duktilnosti:
za poprečni pravac 1,0pK =za podužni pravac 1,3pK =
______________________
p→ Ukupni koeficijent seizmičnosto: o d sK K K K K= ⋅ ⋅ ⋅za poprečni pravac 1 0,050K =za podužni pravac 2 0,065K =
→ Merodavna masa objekta u nivou krova (venca). (za potrebe ove, grube, analize najpodesnije je ukupnu
merodavnu masu gornje polovine objekta svesti po kvadratu osnove (krova))
2
( ) 2 ( / 2) ( ( ) / ) /
(0,094 0,1 0,05 0,15 1,0) 2 4,25 (0,065 0,1 0,15 0,25 (1,7 0,3) / 8,5) / 36 1,87 /
k kp kr ks gv fo fr fs gs nd bu
k
m g g g g s h g g g g g g h B
m kN m
= + + + + + ⋅ ⋅ + + + + +
= + + + + + ⋅ ⋅ + + + + +=
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
→ Seizmička sila u poprečnom pravcu
0 1 1 2
1 1 1
(( ) / 2) 0,05 1,87 (26 / 2) 6 7,29 kN( / 2) 0,05 1,87 (10 / 2) 6 2,81 kN
k
k
S K m B B lS K m B l
= ⋅ ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ == ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =
→ Seizmička sila u podužnom pravcu
2 2 1
3 2 1 2
( / 2) ( / 2) 0,065 1,87 (10 / 2) (54 / 2) 16,41 kN
(( ) / 2) ( / 2) 0,065 1,87 ((10 16) / 2) (54 / 2) 42,66 kNk
k
S K m B L
S K m B B L
= ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =
= ⋅ ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ + ⋅ =∑
∑
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
3. GLOBALNA KVALITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
B. Globalna kvantitativna analiza opterećenja za halu B.1. Analiza mogućnosti alternativnog krovnog opterećenja (odizanje krova)
→ Minimalno stabilizirajuće dejstvo 2
min + = 0,194 / o.kp krg g g kN m⇓=
→ Maksimalno destabilizirajuće dejstvo 2
max , , pe,min pi,max(C -C )= -0,308 / o.g T zg q kN m⇑= ⋅
→ Nema opasnosti od alternativnog opterećenja krova
min max g g⇓ > ⇑
B.2. Merodavne reakcije kranskih nosača na konzole glavnog nosača
→ Situacija i položaj za iz tablica 1,max 2,max/P P
ŠEMA1 – samo od tereta Q bez težine kranske dizalice
→ Situacija i položaj za iz tablica 1,min 2,min/P P
Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku (sopstvena težina plus korisno opterećenje)
→ Udeo u pritiscima po točku samo od tereta (iz šeme 1)
1 , 2 ,
1 , 2 ,
(1/ 2) ( ) / (1/ 2) 100 12,6 /14 45,0
(1/ 2) /( ) (1/ 2) 100 1, 4 /12,6 5,56 L Q L Q
D Q D Q
P P Q A E A kN
P P Q E A E k
= = ⋅ ⋅ − = ⋅ ⋅ =
= = ⋅ ⋅ − = ⋅ ⋅ = N
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
→ Određivanje 1 , 2 ,/D odg D odgP P
______________________Miletić Miloš, RG 5958/02
1 , 1 ,min 1 ,
2 , 2 ,min 2 ,
28,0 5,56 33,56
35,0 5,56 40,56 D odg D D Q
D odg D D Q
P P P k
P P P
= + = + =
= + = + =
N
kN
→ Konačna šema opterećenja od mostne dizalice Konačna šema opterećenja od mostne dizalice
Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku od sopstvene težine Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku od sopstvene težine
→ Merodavno opterećenje na konzole glavnog nosača Merodavno opterećenje na konzole glavnog nosača
UTICAJNAUTICAJNA LINIJA – za reakcije nosača kranske staze
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
→ 1 , 2 ,/ Određivanje D odg D odgP P
1 , 1 ,min 1 ,
2 , 2 ,min 2 ,
28,0 5,56 33,56
35,0 5,56 40,56 D odg D D Q
D odg D D Q
P P P kN
P P P kN
= + = + =
= + = + =→
→
max 1,max 2,max
1, 2,
0,325 1,0 88,0 0,325 97,0 1,0 125,60 0,325 1,0 33,56 0,325 40,56 1,0 51, 47 odg odg odg
P P P kNP P P k
= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ == ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ = N
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
B.3. Analiza merodavnosti opterećenja od seizmičkih uticaja
→ Grubo svođenje poprečnog vetra na ekvivalentne sile u vrhu stuba
1 , , pe,max
2 , , pe,min
C l (h/2)=0,44 0,9 6,0 4,25= 10,10 kN
C l (h/2)=0,44 0,5 6,0 4,25= 5,61 kNg T z
g T z
W q
W q
= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
→ Grubo svođenje podužnog vetra na ekvivalentne sile u vrhovima vertikalnih spregova u podužnim zidovima
, , pe,max max
3
4
(C ) (B/2) (h /2)
=0,44 (0,9) (10 / 2) (10,5 / 2) 9, 45 =0,44 (0,9) (26 / 2) (10,5 / 2) 27,03
g T zW q
W kW k
= ⋅ ⋅ ⋅
⋅ ⋅ ⋅ =⋅ ⋅ ⋅ =
NN
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
→ Poprečni pravac (glavni vezač) Ekvivalentni koeficijenti sigurnosti Za kombinacije sa vetrom (II slučaj opterećenja) 1,33IIν = Za kombinacije sa seizmičkim silama (III slučaj opterećenja) 1, 20IIIν =
1 0 1 2( ) /( )
7,29 2,81/10,10 5,61 0,643 1.108 II III
S S W W
ν ν+ + =
+ + = < = <
→ seizmika nije merodavna
→ Podužni pravac (vertikalni spreg u podužnom zidu)
Ekvivalentni koeficijenti sigurnosti Za uticaje od vetra (I slučaj opterećenja) 1,50Iν = Za seizmiče sile (III slučaj opterećenja) 1, 20IIIν =
2 3 3 4/
16,41 42,66 / 9,45 27,03 1,619 1,250 I I
S S W WIIν ν
+ + =
+ + = > = <
→ seizmika je merodavna Napomena: Potrebno je dodatno ispitivanje za dejstvo seizmike
u podužnom pravcu
→ zbog nemogućnosti dodatnog ispitivanja seizmičkih uticaja možemo zanemariti dejstvo seizmičkih sila pri analizi opterećenja i dimenzionisanju noseće čelične konstrukcije.
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
4. ELEMENTI HALE
4.1. ROŽNJAČA
4.1A. POKLAPAČA KALKANSKOG ZIDA
4.2. FASADNA RIGLA
4.3. FASADNI STUB
4.4. SPREGOVI
4.5. GLAVNI NOSAČ
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C. Elementi hale C.1. Rožnjače POS 102 C1.1. Analiza opterećenja
→ sopstvena težina krovnog pokrivača 2 0,094 / o.kpg kN m=
→ sopstvena težina rožnjače 2 0,10 / o.krg kN m=→ sneg 2 1,00 / o.s kN m=
2 1,194 / o.rq kN m∑ =
→vetar nije merodavan
, , pe,min pi,max , ,(C -C )= ( 0,5 0,2) 0,44 ( 0,7)g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅ −
2 -0,308 / k.p.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja Uticajna širina za rožnjaču , rаzmak rožnjača 2,00mλ = ` 2,01mλ =
C.1.2. Presečne sile Za statički sistem rožnjače usvajamo kontinualnu gredu C.1.2.1. Opterećenje upravno na krovnu ravan
→Za prvi slučaj opterećenja 0,094` cos 0,10 1,0 2,0 0,995 2,377 / `
cos 0,995kp
x kr
gq g s kλ λ
α⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠⎝ ⎠N m
→Za drugi slučaj opterećenja
`` coscos cos
0,094 2,00,10 1,0 2,0 0,995 0,308 1,758 / `0,995 0,995
kpx kr
gq g s w
kN m
λλ λα α
⎛ ⎞= + + ⋅ ⋅ + ⋅ =⎜ ⎟⎝ ⎠
⎛ ⎞+ + ⋅ ⋅ − ⋅ =⎜ ⎟⎝ ⎠
Odnos opterećenja: ` 1,758 17,670,740 1,128`` 2,377 15,67
IIdopxI
x d
σσ
= = > = =op
za Č.0361
→ te je merodavan I slučaj opterećenja. C.1.2.2. Opterećenje u ravni krova
Za oba slučaja opterećenja je: 0,094` `` sin 0,10 1,0 2,0 0,105 0, 251 / `
cos 0,995kp
y y kr
gq q g s kN mλ λ
α⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠⎝ ⎠
C.1.3. Proračun presečnih sila
Proračun uticaja u rožnjači sproveden u programskom paketu „Radimpex Tower-u“
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Ulazni podaci X pravac
Ulazni podaci Y pravac
Momentni dijagram za X pravac
Dijagram transferzalnih sila za X pravac
Momentni dijagram za Y pravac
Dijagram transferzalnih sila za Y pravac
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
______________________
C.1.3Usvaja se presek „I 160“ sa b mm t mm d cm A cm= = = =
3kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =
ontrola napona na mestu najvećeg momenta rožnjače (prvi
oslonac),
. Dimenzionisanje 274 , 9,5 , 0,63 , 22,8 ,
4 3 4 317,9 / `, 935 , 117 , 54,7 , 14,8 , 68 .x x y y xg
→ K
x, prvi oslonac y, prvi oslonac 2max prvi oslonac
x y
903 95 7,72 6,42 14,14 /W W 117 14,8
M MkN cmσ = + = + = + =
2 2
max prvo polje23,5 14,14 / 17,67 /1,33
vdop IIkN cm kN cm
vσσ σ= < = = =
C.1.4. Kontrola ugiba rožnjače
6000 30200 200rač dopl f f m< = = = m ,
ugib rožnjače [mm]
C.1.5. Nast
vak
se izvodi preko čeone ploče zavrtnjevima ili čeonim zavarivanjem.
C.1.6. Kont
m . Kontrola će se izvršiti prema JUS U.E7.101 na
avak rožnjače Nastavljanje rožnjača vrši se u blizini svakog oslonca tj. vezača.
Udaljenje tog nastavka od oslonca je obično 0,15 il do 0,20 il . Nasta
rola stabilnosti nosača protiv bočnog izvijanja Sigurnost na izvijanje pritisnutog donjeg pojasa rožnjače (I
160) u prvom polju na dužini od nulte momentne tačke do oslonca tj. Na dužini / 1,20l s = osnovu tačke 4.3.
maxmax
23,5(60 40 )yfe
Mc iM R
= ⋅ − ⋅ ⋅
za max
1 do 0,5MM
= −
74 21,36
12 12yfbi c= = = m
max9,03 23,521,36 (60 40 ) 427,2 1209,03 23,5 račc c= ⋅ − ⋅ ⋅ = > =m c cm
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.1.A. Poklapača kalkanskog zida POS 102 C.1.A.1. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju)
→ stalno opterećenje ( ) kp ks kr gvg g g g+ + + 2 0,394 / o.rg kN m=
→ sneg 2 1,00 / o.s kN m=
2 1,394 / o.pkq kN m∑ =
→vetar nije merodavan
, , pe,min pi,max , ,(C -C )= ( 0,5 0,2) 0,44 ( 0,7)g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅ −
2 -0,308 / k.p.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja
Uticajna širina za poklapaču 3,0pk mλ =
, 1,394 3,0 4,182 /mer pk pk pkq q kNλ= ⋅ = ⋅ = m
reakcije od opterećenja
Analiza opterećenja (tačna za ovaj slučaj) → merodavne krajnje reakcije od rožnjača (od ) 6, kp ks krg g g+ + + s
22 kN→ sopstvena težina poklapače ( ) 0,15 3,0gv pkg λ≈ ⋅ = ⋅ 0,45 /kN m C.1.A.2. Proračun presečnih sila Usvajaju se poklapače statičkog sistema proste grede i pretpostavlja se da direktno „nose“ samo opterećenja sa krova. → srednje polje
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
______________________
početno polje
→
max
max
0, 230, 45
M kNmT kN
==
C.1.A.3. Dimenzionisanje
Usvaja se presek „HE-A 100“ sa
3
na mestu najvećeg momenta rožnjače (prvo polje)
2100 , 8 , 0,50 , 21,2 ,b mm t mm d cm A cm= = = = 4 3 4 316,7 / `, 349 , 72,8 , 134 , 26,8 , 41,5 .x x y y xg kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =
Kontrola napona→
, x, prvo polje 2
max prvo poljex
23M0,316 /
W 72,8kN cmσ = = =
2 2max prvo polje
23,5 0,316 / 17,67 /1,33
vdop IIkN cm kN cm
vσσ σ= < = = =
C.1.A. 4. Kontrola ugiba rožnjače
60000,08 30200 200rač dopl f mm f mm= < = = = ,
a poklapaču usvajam profil HE-A 100... Z
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.2. Fasadne rigle POS FR Usvajaju se fasadne rigle sistema proste grede i pretpostavlja se da, pored vetra, nose i sopstvenu težinu pripadajućeg dela fasade. C.2.1. Analiza opterećenja C.2.1.1. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju). Fasadna rigla u podužnom zidu.
→ stalno opterećenje ( fog g+ fr ) 2 0,265 / f.rg kN m=
2 0, 265 / f.rg kN m∑ =
→vetar
, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅
2 0, 484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja
Uticajna širina za fasadnu riglu u podužnom zidu 2,0fr mλ = , 0, 265 2,0 0,53 /mer fr fr frq q kNλ= ⋅ = ⋅ = m
m , 0, 484 2,0 0,968 /mer fr w frw q kNλ= ⋅ = ⋅ =
C.2.1.2. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju). Fasadna rigla u kalkanskom zidu.
→ stalno opterećenje ( fog g+ fr ) 2 0,265 / f.rg kN m=
2 0, 265 / f.rg kN m∑ =
→vetar
, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅
2 0, 484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Uticajna širina za fasadnu riglu u kalkanskom zidu 2,0fr mλ =
______________________
mm
3
, 0, 265 2,0 0,53 /mer fr fr frq q kNλ= ⋅ = ⋅ = , 0, 484 2,0 0,968 /mer fr w frw q kNλ= ⋅ = ⋅ =C.2.2. Fasadna rigla POS FR2 u podužnom zidu – određivanje presečnih uticaja
2 2, ,
,max , ,
2 2, ,
,max , ,
( / 8) 0,53 (3,0 / 8) 0,60
( / 2) 0,53 (3,0 / 2) 0,80
( / 8) 0,968 (3,0 / 8) 1,09
( / 2) 0,968 (3,0 / 2) 1,45
y mer fr fr p
y v mer fr fr p
x mer fr fr p
x h mer fr fr p
M q l kNm
T R q l kN
M w l kNm
T R w l kN
= ⋅ = ⋅ =
= = ⋅ = ⋅ =
= ⋅ = ⋅ =
= = ⋅ = ⋅ =
C.2.3. Dimenzionisanje POS FR2
Usvaja se presek „IPE 120“ sa 264 , 6,3 , 0, 44 , 13,2 , b mm t mm d cm A cm= = = =4 3 4 310, 4 / `, 318 , 53 , 27,7 , 8,65 , 30, 4 .x x y y xg kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =
C.3.3. Kontrola napona i ugiba
-kontrola normalnih napona 2 2
max 2 2max 1,09 10 0,60 10 8,99 / 15,7 /53 8,65
yxrac doz
x y
MM kN cm kN cmW W
σ σ⋅ ⋅= + = + = < =
-kontrola smičućih napona
2 2
2
2
2 2 2
1, 45 0,307 /10,74 0,44
0,80 0,198 /6,4 0,63
0,307 0,198 0,365 / 9,0 /
rač x y
xx
reb
yy
nož
rač doz
A kN cmAA
kN cmA
kN cm kN cm
τ τ τ
τ
τ
τ τ
= +
= = =⋅
= = =⋅
= + = < = 2
-kontrola ugiba
2 2 300 1,5200 200x y doplf f f f c= + < = = = m
4 45 5 0,968 3,0 0,0015 0,15384 384 2,1 318
xx
q lf m cEI⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = =
⋅m
4 45 5 0,53 3,0 0,0039 0,39384 384 2,1 68,3
yy
q lf m c
EI⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = =
⋅m
2 2 3000,15 0,39 0,42 1,5200 200doplf cm f cm= + = < = = =
Veza fasadne rigle za fasadni stub se ostvaruje ugaonicima
i zavrtnjevima 50 50 5 80L x x x 16M xl klase čvrstoće 5.6 u SS spoju.
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.3. Fasadni stubovi C.3.1. Analiza opterećenja C.3.1.1. Analiza opterećenja za fasadni stub u podužnom zidu
→ stalno opterećenje ( fo fr fig g g g+ + + fs ) 2f 0, 415 / f.g kN m=
2 0,415 / f.fsg kN∑ = m
mm
→vetar
, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅
2 0,484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja
Uticajna širina za fasadne stubove u podužnom zidu 3,0fsp mλ = , 0, 415 3,0 1,245 /mer fsp fs fspq q kNλ= ⋅ = ⋅ = , 0, 484 3,0 1,452 /mer fsp w fspw q kNλ= ⋅ = ⋅ = C.3.1.2. Analiza opterećenja za fasadni stub u kalkanskom zidu
→ stalno opterećenje ( fo fr fig g g g+ + + fs ) 2f 0, 415 / f.g kN m=
2 0,415 / f.fsg kN∑ = m
mm
→vetar
, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0,2)) 0,44 1,1g T z g T zw q q= ⋅ ⋅ − − = ⋅
2 0,484 / f.w kN m=Merodavan je I slučaj opterećenja
Uticajna širina za fasadne stubove u podužnom zidu 2,0fsk mλ = , 0, 415 2,0 0,83 /mer fsk fs fskq q kNλ= ⋅ = ⋅ = , 0, 484 2,0 0,968 /mer fsk w fskw q kNλ= ⋅ = ⋅ =C.3.2. Fasadni stub u podužnom zidu – određivanje presečnih sila POS FS1 HE-A 180 (statički sistem – prosta greda)
O R M T N f
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.3.2.1. Dimenzionisanje fasadnog stuba POS FS1
______________________
3
Usvaja se presek „HE-A 180“ sa 2180 , 9,5 , 0,6 , 45,3 ,b mm t mm d cm A cm= = = =4 3 4 335,5 / `, 2510 , 294 , 925 , 103 , 162 .x x y y xg kg m I cm W cm I cm W cm S cm= = = = = =
- Dimenzionisanje se vrši kao centrično pritisnut štap prema JUS-u U.E7.096
- Bočna torziona stabilnost fasadnog stuba
max , . . .max
23,5 18(60 40 ) (60 40) 1,0 254,56 200,012
dopy pr nož stv
e
Mc i cm cM R
= − ⋅ ⋅ = − ⋅ ⋅ = > = cm
→nosač je bočno torziono pridržan te je 0.1=ν
- Kontrola normalnih napona
( )nx y n mx Mx dozk kσ ν σ σ⋅ + ⋅ ⋅ <
min
200 26,857,45
ix
li
λ = = =
__ 26,85 0, 29 0,954393,91
xxx
v
λ χλλ = = = → =
min
790 174,784,52
iy
li
λ = = =
__ 174,78 1,8693,91
yy
v
λλλ = = =
__9,8445,3 0,01415,7
N
dozN
σσσ = = =
__
__ 2
( 0, 2) 0,489 (0,29 0,2)1 1 1,0441 0,29 0,01421
nxxk
x N
α λ
λ σ
⋅ − ⋅ −= + = + =− ⋅
− ⋅
__
__ 2
( 0, 2) 0, 489 (1,86 0, 2)1 11 1,86 0,01421
nyyk
y N
α λ
λ σ
⋅ − ⋅ −= + = + =− ⋅
− ⋅1,85
__ 2
0, 44 0, 441 1 1.01 0, 29 0,01421
mx mxk k
x N
β
λ σ= = = < →
− ⋅− ⋅
=
22 29,84 11,33 101,85 1,0 1,0 0, 40 3,86 4, 26 / 15,70 /
45,3 294 dozkN cm kN cmσ⋅⋅ + ⋅ ⋅ = + = < =
→ Usvojen fasadni stub HE-A 180.
C.3.2.2. Određivanje dimenzija lezisne ploče
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
N=9,84KN 2
, , 3,5 0,35 /s b dop MPa kN cmσ = =
.9,84 28,120,35potrA cm= =
20
14,5 171 14,5
180
20
30
30
160
Usvojene dimenzije ležišne ploče 220x200xd
29,84 0,0234 /22 19,1
Np kA
σ = = = =⋅
N cm
1,06
plpl
dW
⋅=
2 2
2
3 3 0,0234 1,0 0,06715,7doz pl
pl
M p a d cW d
σ σ⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = = → = = m
→ Usvaja se ležišna ploča 220 200 15x x
C.3.2.3. Određivanje dimenzije ankera
Za ankere usvajam . 16∅
- nosivost ankera na smicanje 2 2
ker 1,6 11, 2 22,514 4doz
an a ankdoz
dN kτπ πτ⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = N
kN
N
- nosivost ankera na pritisak po omotaču rupe
, , 1,6 1,0 31,3 50,08b doz
ankera ankb dozN d tσ σ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =∑
22,51ankeradozN k=
Dva ankera nose 2 22,51 45,02 5,74xx kN T kN= > = .
Dubina sidrenja ankera je 30 30 1,6 48xd x c= = m .
C.3.2.4. Proračun veze stuba za čeonu ploču ugaonim šavovima
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
122
4
200
220
min0,5 0,5 5,6 3 4usvs sa t mm a= ⋅ = ⋅ ≈ → = mm
Za neobrađeno čelo stuba uzima se da šav prenosi 75% normalne sile.
20,75 0,75 9,84 0,105 /0,4 (180 12 0,4)s
Nn kA
⋅ ⋅= = =⋅ − ⋅
N cm
25,74 0,63 /2 ((12,2 2 0,4) 0,4)II
s
Tt kA
= = =⋅ − ⋅ ⋅
N cm
2 2 2 2 2, ,0,105 0,63 0,64 / 12,0 /u šava II š dozn t kN cm kN cmσ σ= + = + = < = 2
C.3.3. Fasadni stub u kalkanskom zidu koji nije predviđen za produženje hale – određivanje presečnih sila POS FKS4, usvojen HE-A 180 (kao i u podužnom zidu)
O+R M T N f C.3.4. Fasadni stub u kalkanskom zidu koji je predviđen za produženje hale – određivanje presečnih sila, usvojen HE-A 180. ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Ova pozicija je analogna prethodnoj poziciji osim što nema vertikalnog
opterećenja sa poklapače.
O+R M T N f C.3.5. „Ugaoni“ stub u kalkanu koji se ne predviđa za produženje
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.4. Spregovi C.4.1. Podužni krovni spreg – analiza opterećenja i presečne sile
2( ) 33,693
2,87
5,174sin( )
5,745,74 6 1 4,31
4 2,0
oarctg
R kNRD k
V kN
O k
α
α
= =
=
= ± = ±
= ±⋅= ⋅ =
N
N
ax
C.4.1.1. Kontrola rožnjače kada „radi“ i kao pojas podužnog krovnog sprega Dokaz se svodi na dokaz rožnjače prema JUS U.E7.096 za , m, ,x red yM M O
, ,0, 4 0,094 0,05 0,10 1,0 0,4 0,44 0,8590,094 0,05 0,10 1,0
kp sr kr g t zred
kp si kr
g g g s qk
g g g s+ + + − ⋅ + + + − ⋅= =
+ + + + + +
,
max
3,51 0,859 3,0150,37
4,31
x red
y
=
M kNmM kNm
O kN
= ⋅ ==
=
C.4.1.2. Dimenzionisanje C.4.1.2.1. Vertikala
5,742000V
V kl m
= −=
Nm
Usvojen je sa 50.50.5L 2max 14,80 , 1,07 , 14A cm i cm d mmη= = =
max0,9 200 168, 22 200
1,07λ λ⋅= = < =
Za štapove od jednog ugaonika provera nosivosti se sprovodi prema JUS U.E7.081/1986. za liniju „C“ sa 2240 / , 92,90o
v vN mmσ λ= =168, 22 1,8192,90
λ = =
Iz tabele 1.37. („Priručnik za metalne konstrukcije“, Niš 2002.godine, Dragan S. Veličković, Srđan M. Živković) za krivu izvijanja C, koeficijent
, očitana vrednost za 0, 489α = 1,81 je 0,2325λ χ= =
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
2,
0, 2325 23,50 3,64 /1,50
vi dop kN cmχ σσ
ν⋅ ⋅= = =
2 2,
5,74 1, 20 / 3,64 /4,80 i dopkN cm kN cmσ σ= = < =
Veza je izvršena sa neobrađenim zavrtnjevima 12M xl klase čvrstoće 5.6 . . . . . . . .
, , , ,
2. .
,1, 21 15,8 17,86
4
sp sred sp sred sp sred sp sredSS nož doz SS SS
sp sredSS
N m A
N k
τ τ τ
τ
τ
π
= ⋅ ⋅
⋅= ⋅ ⋅ = N
5,74 0,3217,86
n = = komada
→ Usvojeno je 2 12M xl klase čvrstoće 5.6. C.4.1.2.2. Dijagonala
1
21
5,1745,174 0,3315,7pot
dop
D kNDA cm
σ
=
≥ = =
Provera za silu pritiska 2 5,174D kN= −
Usvojen je ugaonik sa 70.70.7L 2max 19,40 , 1,37 , 20A cm i cm d mmη= = =
max0,9 360 236,50 250
1,37λ λ⋅= = < =
236,50 2,5592,90
λ = =
Iz tabele 1.37. („Priručnik za metalne konstrukcije“, Niš 2002.godine, Dragan S. Veličković, Srđan M. Živković) za krivu izvijanja C, koeficijent
, očitana vrednost za 0, 489α = 2,55 je 0,1279λ χ= =
2,
0,1279 23,50 2,00 /1,50
vi dop kN cmχ σσ
ν⋅ ⋅= = =
2 2,
5,174 0,55 / 2,00 /9, 40 i dopkN cm kN cmσ σ= = < =
Veza je izvršena zavrtnjevima 12M xl klase čvrstoće 5.6 . . . . . . . .
, , , ,
2. .
,1, 21 15,8 17,86
4
sp sred sp sred sp sred sp sredSS nož doz SS SS
sp sredSS
N m A
N k
τ τ τ
τ
τ
π
= ⋅ ⋅
⋅= ⋅ ⋅ = N
5,174 0, 2917,86
n = = komada
→ Usvojeno je 2 12M xl klase čvrstoće 5.6. C.4.1.2.3. Pojasni štapovi Pojasni štapovi sprega O i U su rožnjače-venčanica i prva međurožnjača. Normalne sile koje se u njima javljaju usled delovanja u sklopu podužnog krovnog sprega uzimaju se kao dopunske presečne sile. Kontrola njihove nosivosti i stabilnodti sprovodi se za drugi slučaj opterećenja za nosače
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
izložene istovremeno savijanju i normalnoj sili. Veličina tih normalnih sila iznose:
1 1
2 1
5,74 6,0 4,314 4 2,0
( 0,64) ( 4,31) 2,76
cR lO k
O k U kN Uλ
⋅= − = − = − = −⋅ ⋅
= ⋅ = − ⋅ − = = − 2
N U
C.4.1.2.4. Konstrukciono rešenje
3000
20003606
3606360620002000
30003000
L50.50.5...1900
L70.70.7...3300
L70.70.7...3300
300 300
600
200
20 30
14
3x150
4x350
30
40
19,7
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.4.2. Poprečni krovni spreg – analaza opterećenja i presečne sile
C.4.3. Horizontalni spreg do kalkana – analaza opterećenja i presečne sile
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.4.4. Vertikalni spreg u podužnom zidu – analiza opterećenja i presečne sile
C.4.5. Spreg za prijem bočnih udara od mostne dizalice – analiza opterećenja
maxM se određuje za par pokretnih sila i dodaje se moment od reakcije
fasadnog stuba u podužnom zidu.
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.4.6. Spreg za prijem sila kočenja mostne dizalice – analiza opterećenja i presečnih sila (Usvaja se spreg sa alternativnih dijagonala, u proračun se uzima samo zategnuta dijagonala, za jedan smer sila jedna a za drugi smer druga).
C.4.7. Vertikalni spreg u kalkanu „uticajne“ površine (dejstva sa indirektne uticajne površine se prenose preko reakcija podužnog krovnog sprega)
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Rekapitulacija uticaja: „stvarni“ alternativno ≈
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
C.5. Glavni nosač C.5.1. Analiza opterećenja → Po krovu (uticajna širina ) 6,0gv mλ =
______________________
m
m
m
m
m
kN
Stalno po krovnoj rigli ( ) (0,094 0,10 0,05 0,15) 6,0 2,364 /k kp kr ks gv gvg g g g g kNλ= + + + ⋅ = + + + ⋅ =
Sneg 1,0 6,0 6,0 /gvs s kN mλ= ⋅ = ⋅ =
Vetar spolja
,min/ max 0,44 0,9 6,0 2,38 /
0,44 0,5 6,0 1,32 /0,44 0,6 6,0 1,58 /
s w pe gvw g C kN m
kN mkN m
λ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
= ⋅ ⋅ == ⋅ ⋅ =
Vetar iznutra 0,44 0,2 6,0 0,53 /i w pi gvw g C kNλ= ± ⋅ ⋅ = ± ⋅ ⋅ = ±
→ Po fasadi (uticajna širina ) 3,0gv mλ =Stalno po glavnom stubu
( ) (0,065 0,10 0,05 0,25) 3,0 1,695 /s fo fr fi gs gsg g g g g kNλ= + + + ⋅ = + + + ⋅ =→ Stubovi u srednjem brodu 600HE A− → 1,78 /stg kN=→ Po fasadi (uticajna širina ) 6,0gv mλ =
Vetar spolja
,min/ max 0,44 0,9 6,0 2,38 /
0,44 0,5 6,0 1,32 /0,44 0,6 6,0 1,58 /
s w pe gvw g C kN m
kN mkN m
λ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
= ⋅ ⋅ == ⋅ ⋅ =
Vetar iznutra 0,44 0,2 6,0 0,53 /i w pi gvw g C kNλ= ± ⋅ ⋅ = ± ⋅ ⋅ = ±
→ Po konzoli za nosač dizalice (uticajna širina ) 6,0gv mλ =Stalno
( ) 1,1 (1,7 0,3) 6,0 13,20k nd bu ndg g gψ λ= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =
Pokretno
max max 1,3 125,60 163,281,3 51,47 66,91odg odg
Q RQ R
ϕϕ
= ⋅ = ⋅ == ⋅ = ⋅ =
kNkN
N
→ Bočni udari Na strani sa maxR
max( /10) / (163,28/10) /1,30 12,56LB Q kϕ= = = Na strani sa odgR
( /10) / (66,91/10) /1,30 5,15D odgB Q kNϕ= = =
→ Temperaturna promena 15oT CΔ = ±
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
D.1. Osnovne konstalacije opterećenja:
1. Stalno opterećenje 2. Opterećenje od snega 3. Opterećenje od mosne dizalice levo 4. Opterećenje od bočnog udara levo 5. Opterećenje od bočnog udara desno 6. Opterećenje od temperaturne razlike 7. Opterećenje od vetra spolja levo 8. Opterećenje od vetra spolja desno 9. Opterećenje od vetra unutra + 10. Opterećenje od vetra unutra –
D.1.1. Poprečni presek hale, sa pozicijama
10000 16000 10000
7900
600175
900
6500
500
ST1
ST2
POS 106
POS 105
KEKS
KEKS
D.2. Analiza merodavne konstalacije opterećenja D.2.1. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje stuba ST2
Za stub ST2 pretpostavljen IPB HE-A 600 sa karakteristikama: 2 3 4 3
4 3
226 , 2675 , 141200 , 4790 , 25,0 ,
11270 , 751 , 7,05 .x x x x
y y y
A cm S cm I cm W cm i cm
I cm W cm i cm
= = = = =
= = =
Merodavna konstalacija opterećenja za donji deo (ispod kranske staze): → 1+2+3+5+8+10
3 4
4 3
302.3633.36
90.33117.47
N kT kN
N
M kNmM kNm
−
−
= −=
= −=
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Merodavna konstalacija opterećenja za gornji deo (iznad kranske staze): → 1+2+8+10
______________________
N
4 6
6 4
124.198.44 / 26.38
91.2940.66
N kNT kM kNmM kNm
−
−
= −= −
= −=
D.2.2. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje kranskog nosača KE
Za kranski nosač pretpostavljen IPB HE-A 500 sa karakteristikama:
2 3 4 3
4 3
198 , 1974 , 86970 , 3550 , 21,0 ,
10370 , 691 , 7, 24 .x x x x
y y y
A cm S cm I cm W cm i cm
I cm W cm i cm
= = = = =
= = =
Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+3+4
12.56176.48124.42
N kNT kNM kNm
= −= −= −
D.2.3. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje stuba ST1
Za stub ST1 pretpostavljen IPB HE-A 400 sa karakteristikama:
2 3 4 3
4 3
159 , 1281 , 45070 , 2310 , 16,80 ,
8560 , 571 , 7,34 .x x x x
y y y
A cm S cm I cm W cm i c
I cm W cm i cm
= = = = =
= = =
m
N
Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+2+7+9
52.3517.58 /15.0239.67 / 37.23
N kNT kM kNm
= −= −= −
D.2.4. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje POS 105
Za glavni vezač spoljnih brodova pretpostavljen IPB HE-B 600 sa
karakteristikama: 2 3 4 3
4 3
270 , 3213 , 171000 , 5700 , 25, 20 ,
13530 , 902 , 7,08 .x x x x
y y y
A cm S cm I cm W cm i c
I cm W cm i cm
= = = = =
= = =
m
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač:
______________________
NN
→ 1+2+3+4+7+9 16.68 /10.46
35.23/ 52.2551.25
102.97p
o
N kT kM kNm
M kNm
= −= −
=
= −
D.2.5. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje POS 106
Za glavni vezač srednjeg broda pretpostavljen zavareni profil poravnan po donjoj nožici, visine 600mm na osloncima, a visine 1400mm u sredini nosača.
Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+2+3+4+5+7+9
29.7968.48 / 70.93153.06
122.53p
o
N kNT kM kNm
N
M kNm
= −= −
=
= −
Napomena:
Statički proračun hale je izvršen u programskom paketu Radimpex Tower 5.4 DEMO. Zbog ograničenja DEMO verzije u štampanju, odštampane su samo Anvelope od uticaja, dok su uticaji dobijeni od osnovnih 10 konstalacija opterećenja predstavljeni tabelarno.
Miletić Miloš, RG 5958/02
Основни подаци о моделу
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Datoteka: ram v3.twdDatum proracuna: 20.5.2007
Nacin proracuna: 3D model
X Teorija I-og reda Modalna analiza Stabilnost Faze gradjenja
Teorija II-og reda Seizmicki proracun X Ofset greda
Velicina modelaBroj cvorova: 12Broj plocastih elemenata: 0Broj grednih elemenata: 11Broj granicnih elemenata: 24Broj osnovnih slucajeva opterecenja: 10Broj kombinacija opterecenja: 216
Jedinice meraDuzina: m [cm,mm]Sila: kNTemperatura: Celsius
Улазни подаци - Конструкција
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Koordinate cvorovaNo X [m] Y [m] Z [m]
1 0.0000 0.0000 0.00002 0.0000 0.0000 8.50003 10.000 0.0000 0.00004 10.000 0.0000 6.5000
No X [m] Y [m] Z [m]5 11.190 0.0000 6.50006 10.000 0.0000 9.55007 26.000 0.0000 0.00008 24.810 0.0000 6.5000
No X [m] Y [m] Z [m]9 26.000 0.0000 6.500010 26.000 0.0000 9.550011 36.000 0.0000 0.000012 36.000 0.0000 8.5000
Konture gredaOslobadjanje uticaja
No Cvor I Cvor J Cvor I Cvor J Osa 1 Osa 2 Osa 3 MimoilazenjeM1 M2 M3 N1 T2 T3 M1 M2 M3 N1 T2 T3
1 9 8 0.000000 -0.000000 1.0000002 4 5 0.000000 0.000000 1.0000003 6 2 -0.104426 0.000000 0.9945334 10 12 0.104426 0.000000 0.9945335 6 10 0.000000 0.000000 1.0000006 2 1 1.000000 0.000000 0.0000007 12 11 1.000000 0.000000 0.0000008 10 9 1.000000 0.000000 0.0000009 9 7 1.000000 0.000000 0.000000
10 4 3 1.000000 0.000000 0.00000011 6 4 1.000000 0.000000 0.000000
Konture tackastih oslonacaCvorovi Set
1, 3, 7, 11 1
Улазни подаци - Оптерећење
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Opt. 1: stalno
3D Opt. 2: sneg
3D
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Opt. 3: mosna dizalica Levo
3D Opt. 4: bocni udar Levo
3D
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Opt. 5: bocni udar Desno
3D Opt. 6: temperaturna promena
3D
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Opt. 7: vetar spolja sa Leva
3D Opt. 8: vetar spolja sa Desna
3D
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Opt. 9: vetar iznutra +
3D Opt. 10: vetra iznutra -
3D
Статички прорачун
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Uticaji u tackastim osloncimaCvor LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm]
1 1 1.050 0.000 24.115 -0.000 3.006 -0.0002 2.684 0.000 24.701 -0.000 7.694 -0.0003 -1.898 0.000 -1.877 -0.000 -8.413 -0.0004 1.314 -0.000 0.813 0.000 5.930 0.0005 -0.594 0.000 -0.603 -0.000 -2.560 -0.0006 0.000 -0.032 0.000 0.178 0.000 -0.0117 -13.950 0.000 -6.461 -0.000 -28.693 -0.0008 7.778 -0.000 -4.749 0.000 17.584 0.0009 2.192 -0.000 -2.723 0.000 3.013 0.000
10 -2.192 0.000 2.723 -0.000 -3.013 -0.0003 1 2.592 -0.000 48.438 0.000 6.773 -0.000
2 2.215 -0.000 83.322 0.000 7.226 -0.0003 17.047 -0.000 163.39 0.000 27.894 -0.0004 6.971 0.000 -0.402 -0.000 25.612 0.0005 -1.164 -0.000 0.426 0.000 -5.816 -0.0006 0.000 -0.295 -0.000 2.963 0.000 0.1377 -5.212 -0.000 -23.318 0.000 -25.080 -0.0008 4.302 0.000 -18.509 -0.000 22.110 0.0009 -0.227 0.000 -6.785 -0.000 -0.714 0.000
10 0.227 -0.000 6.785 0.000 0.714 -0.0007 1 -2.676 0.000 48.856 0.000 -6.797 0.000
2 -2.422 0.000 84.353 0.000 -7.285 0.0003 -13.105 0.000 66.780 0.000 -41.057 0.0004 2.816 -0.000 1.086 -0.000 14.137 -0.0005 -2.854 0.000 -0.155 0.000 -10.484 0.0006 -0.000 0.876 0.000 -7.587 0.000 -0.0647 -4.158 0.000 -18.065 0.000 -21.781 0.0008 5.233 -0.000 -23.605 -0.000 25.081 -0.0009 0.249 -0.000 -6.892 -0.000 0.720 -0.000
10 -0.249 0.000 6.892 0.000 -0.720 0.00011 1 -0.966 -0.000 23.945 0.000 -2.689 0.000
2 -2.477 -0.000 24.283 0.000 -6.910 0.0003 -2.044 -0.000 1.896 0.000 -8.813 0.0004 1.460 0.000 -1.497 -0.000 6.282 -0.0005 -0.537 -0.000 0.332 0.000 -2.425 0.0006 0.000 -0.549 -0.000 4.446 0.000 -0.1097 -7.857 -0.000 -4.356 0.000 -17.841 0.0008 13.927 0.000 -6.417 -0.000 28.608 -0.0009 -2.213 0.000 -2.680 -0.000 -3.094 -0.000
10 2.213 -0.000 2.680 0.000 3.094 0.000
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Uticaji u tackastim osloncimaCvor LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm]
1 A+ 15.016 0.000 52.352 0.178 37.227 0.000A- -17.584 -0.032 12.450 -0.000 -39.672 -0.011
3 A+ 33.355 0.000 302.36 2.963 90.329 0.137A- -4.012 -0.295 17.934 -0.000 -24.838 -0.000
7 A+ 5.622 0.876 207.97 0.000 33.141 0.000A- -25.464 -0.000 18.204 -7.587 -88.124 -0.064
11 A+ 16.634 0.000 53.136 4.446 35.295 0.000A- -16.094 -0.549 13.351 -0.000 -41.772 -0.109
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]
4 - 5 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -176.48 -124.420.676 0.000 -176.48 -57.1551.000 0.000 0.000 0.0001.000 0.000 -176.48 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 0.000 0.0001.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 0.000 0.0001.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -12.560 -13.200 -9.3060.676 -12.560 -13.200 -5.4051.000 -12.560 -13.200 -1.1301.190 -0.000 -0.000 -0.000
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -176.48 -124.420.676 -0.000 -176.48 -57.1551.000 -0.000 -0.000 -0.0001.000 -0.000 -176.48 -0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -176.48 -124.420.676 -12.560 -176.48 -58.2861.000 -12.560 -176.48 -1.1301.190 -0.000 -0.000 -0.000
9 - 8 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -13.200 -9.3060.676 0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 0.000 0.000 0.0001.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3060.676 -0.000 -13.200 -4.2751.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -5.150 -13.200 -9.3060.676 -5.150 -13.200 -4.7391.000 -5.150 -13.200 -0.4641.190 -0.000 -0.000 0.000
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -80.110 -56.4780.676 -0.000 -80.110 -25.9451.000 -0.000 -0.000 0.0001.000 -0.000 -80.110 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -80.110 -56.4780.676 -5.150 -80.110 -26.4081.000 -5.150 -80.110 -0.4641.190 0.000 0.000 0.000
6 - 10 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 4.322 -0.937 9.9140.500 4.322 -0.884 10.2094.500 4.322 0.132 12.5795.000 4.322 0.259 12.590
15.500 4.322 4.876 -12.62715.705 4.322 4.981 -13.63816.000 0.000 0.000 0.000
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0009.500 -25.028 15.747 138.89
15.500 -25.028 69.111 -108.1715.705 -25.028 70.934 -122.5316.000 0.000 0.000 0.000
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0002.000 -13.344 1.851 27.4983.500 -25.028 -37.618 75.7814.500 -25.028 -28.723 107.708.000 -7.362 0.051 153.06
12.500 -7.362 40.074 64.61914.000 4.320 -0.376 15.21315.500 4.320 0.005 15.16815.705 4.320 0.057 15.16116.000 0.000 0.000 0.000
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -26.786 -66.300 -88.4580.500 -26.786 -64.477 -75.7237.500 -26.786 -2.219 149.00
15.500 -26.786 68.933 -107.8115.705 -26.786 70.757 -122.1316.000 0.000 0.000 0.000
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -7.362 -68.477 -107.790.500 -7.362 -66.654 -94.120
Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]6.500 -7.362 -13.290 143.508.000 4.320 -1.900 9.787
15.500 4.320 0.005 15.16815.705 4.320 0.057 15.16116.000 0.000 0.000 0.000
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -7.362 -68.477 -107.792.000 -11.048 -46.203 -14.9242.500 0.045 -3.986 -9.1387.500 0.045 -1.716 5.1298.500 -15.103 3.454 5.575
14.000 -26.196 49.011 -24.66615.705 -25.028 70.934 -122.5316.000 0.000 0.000 0.000
6 - 2 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.297 10.459 -37.741 -71.3038.349 7.606 -0.245 7.2099.356 7.357 0.199 7.2339.859 7.233 0.421 7.077
10.055 0.000 0.000 0.000A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 5.465 -0.919 3.5696.336 -4.114 4.830 38.9759.859 -11.111 35.234 -22.717
10.055 0.000 0.000 0.000A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.000
2.310 6.359 -0.702 4.5632.813 0.354 -22.151 10.0215.329 -5.763 -5.516 48.1706.336 -3.905 1.184 51.2469.356 -1.372 23.710 11.1969.859 -2.258 -2.258 11.291
10.055 0.000 0.000 0.000A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.000
1.806 -9.649 -30.066 -26.6315.833 -13.165 -0.802 35.5099.859 -16.682 28.462 -20.172
10.055 0.000 0.000 0.000A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 1.370 -52.254 -102.975.329 -3.026 -7.722 47.9565.833 -3.867 -4.138 34.481
10.055 0.000 0.000 0.000A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 1.370 -52.254 -102.979.859 -7.191 31.141 -24.387
10.055 0.000 0.000 0.00010 - 12 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 9.534 -37.587 -70.1836.336 6.928 -0.222 5.4117.343 6.680 0.282 5.3819.859 6.058 1.543 3.085
10.055 0.000 0.000 0.000A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 4.011 0.034 10.1396.336 -5.267 5.670 38.0959.859 -12.143 35.914 -26.584
10.055 0.000 0.000 0.000A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.000
1.806 3.638 0.791 9.5162.310 4.083 0.769 9.0702.813 -1.621 -21.126 11.5084.826 -7.179 -8.892 42.8116.336 -4.659 1.459 49.6499.356 -2.178 24.067 8.6249.859 -3.339 -1.465 7.548
10.055 0.000 0.000 0.000A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -10.505 -5.979 -12.2532.310 -11.148 -25.686 -10.9315.833 -14.225 -0.080 34.4549.859 -17.741 29.184 -24.135
10.055 0.000 0.000 0.000A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 0.616 -51.979 -102.905.329 -3.779 -7.447 46.6355.833 -4.699 -3.739 33.238
10.055 0.000 0.000 0.000A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 0.616 -51.979 -102.909.859 -8.344 32.192 -28.598
10.055 0.000 0.000 0.0002 - 1 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.000
0.302 1.447 1.966 -12.4061.326 -0.290 0.070 -13.4508.500 -12.450 -13.201 33.646
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -31.994 12.762 21.9118.500 -42.156 15.016 -37.227
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0001.839 -36.312 5.370 22.0973.888 -34.340 6.485 12.3498.500 -17.896 -17.584 39.672
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -38.456 7.200 27.5998.500 -52.352 2.855 -13.616
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.266 -6.640 -4.8982.351 -3.740 -2.849 4.826
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]
2.864 -2.896 -2.773 -11.3728.500 -17.896 -17.584 39.672
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 1.447 1.966 -12.4061.839 -1.159 -0.878 -13.2432.351 -7.474 0.308 -13.4415.426 -15.978 -4.832 -5.8386.450 -44.129 9.013 -11.0688.500 -42.156 15.016 -37.227
4 - 3 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -16.376 4.124 19.0990.789 -16.506 4.124 16.9586.500 -17.934 4.124 -6.591
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -281.47 33.355 117.470.789 -281.60 33.355 100.166.500 -283.03 33.355 -90.329
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -281.47 33.355 117.470.789 -281.60 33.355 100.161.308 -281.73 33.355 82.8404.942 -18.372 -4.012 18.5896.500 -18.762 -4.012 24.838
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -300.80 20.918 93.5270.789 -300.93 20.918 82.6676.500 -302.36 20.918 -36.790
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -17.204 -4.012 -0.1570.789 -17.334 -4.012 1.9266.500 -18.762 -4.012 24.838
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -17.204 -4.012 -0.1570.789 -17.334 -4.012 1.9261.308 -17.464 -4.012 4.0094.942 -282.64 33.355 -38.3786.500 -283.03 33.355 -90.329
6 - 4 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.422 -8.436 -16.1740.797 -2.546 -8.436 -11.9922.284 -2.917 -8.436 0.5532.780 -3.041 -8.436 4.7343.050 0.000 0.000 0.000
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -104.64 26.384 2.8100.797 -104.76 26.384 -10.2682.284 -105.13 26.384 -49.5012.780 -105.25 26.384 -62.5783.050 0.000 0.000 0.000
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -104.12 3.748 40.6640.797 -104.25 3.748 38.8062.284 -104.62 3.748 33.2342.780 -104.74 3.748 31.3763.050 0.000 0.000 0.000
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -123.57 20.918 -19.8160.797 -123.69 20.918 -30.1842.284 -124.07 20.918 -61.2892.780 -124.19 20.918 -71.6573.050 0.000 0.000 0.000
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.422 -8.436 -16.1740.797 -2.546 -8.436 -11.9922.284 -2.917 -8.436 0.5532.780 -3.041 -8.436 4.7343.050 0.000 0.000 0.000
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -3.361 13.035 -58.9790.797 -3.485 13.035 -65.4412.284 -3.856 13.035 -84.8252.780 -3.980 13.035 -91.2863.050 0.000 0.000 0.000
9 - 7 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -16.647 -0.048 -8.8200.789 -16.777 -0.048 -8.7956.500 -18.204 -0.048 -8.520
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -17.888 5.622 1.8830.789 -18.018 5.622 -1.0356.500 -19.446 5.622 -33.141
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.000
Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]0.270 -17.888 5.622 1.8830.789 -18.018 5.622 -1.0351.308 -18.148 5.622 -3.9543.904 -188.01 -25.464 22.0245.981 -188.53 -25.464 74.9046.500 -188.66 -25.464 88.124
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -206.41 -15.636 -55.6880.789 -206.54 -15.636 -47.5716.500 -207.97 -15.636 41.722
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -187.10 -25.464 -70.5150.789 -187.23 -25.464 -57.2956.500 -188.66 -25.464 88.124
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -187.10 -25.464 -70.5150.789 -187.23 -25.464 -57.2951.308 -205.43 -21.306 -44.2693.904 -18.797 5.622 -18.5476.500 -19.446 5.622 -33.141
10 - 9 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.562 -8.003 5.1550.797 -2.686 -8.003 9.1222.284 -3.058 -8.003 21.0232.780 -3.182 -8.003 24.9903.050 0.000 0.000 0.000
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -3.934 5.622 32.0520.797 -4.057 5.622 29.2652.284 -4.429 5.622 20.9062.780 -4.553 5.622 18.1193.050 0.000 0.000 0.000
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -3.934 5.622 32.0520.797 -4.057 5.622 29.2651.293 -4.181 5.622 26.4791.789 -4.175 -7.483 29.9462.284 -4.299 -7.483 33.6552.780 -4.423 -7.483 37.3643.050 0.000 0.000 0.000
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -125.67 -2.531 -9.5390.797 -125.80 -2.531 -8.2852.284 -126.17 -2.531 -4.5212.780 -126.29 -2.531 -3.2673.050 0.000 0.000 0.000
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -106.39 -22.609 -51.3480.797 -106.52 -22.609 -40.1412.284 -106.89 -22.609 -6.5212.780 -107.01 -22.609 4.6863.050 0.000 0.000 0.000
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -106.24 -20.314 -53.1090.797 -106.36 -20.314 -43.0401.293 -106.49 -20.314 -32.9712.780 -106.99 -7.208 -22.0103.050 0.000 0.000 0.000
12 - 11 A(N1+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.545 -2.959 8.8071.839 -2.060 -0.115 11.1708.500 -13.351 12.208 -29.107
A(T2+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -1.516 5.590 1.0022.351 -4.990 1.799 -6.5702.864 -3.797 1.781 10.3168.500 -18.711 16.634 -35.295
A(M3+) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.545 -2.959 8.8075.426 -17.225 3.647 7.1906.450 -45.307 -10.049 13.3298.500 -43.421 -16.094 41.772
A(N1-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -39.240 -8.156 -31.3118.500 -53.136 -3.811 17.743
A(T2-) 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -32.823 -13.741 -25.7208.500 -43.421 -16.094 41.772
A(M3-) 0.000 0.000 0.000 0.0001.839 -37.490 -6.406 -24.6123.888 -35.604 -7.563 -12.7778.500 -18.711 16.634 -35.295
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]
4 - 5 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3061.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 -0.000 0.000 -0.000
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -163.28 -115.111.000 0.000 -163.28 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -12.560 0.000 0.0000.676 -12.560 0.000 -1.1301.000 -12.560 0.000 -1.1301.190 0.000 0.000 0.000
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 0.000 0.0001.190 -0.000 0.000 -0.000
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -0.000 -0.0000.676 0.000 -0.000 -0.0000.676 0.000 -0.000 0.0001.190 0.000 -0.000 0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 0.0000.676 0.000 0.000 0.0001.190 0.000 0.000 0.000
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 -0.000 -0.0001.190 0.000 -0.000 0.000
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 0.000 0.0001.190 -0.000 0.000 -0.000
9 - 8 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -13.200 -9.3061.000 -0.000 -13.200 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 0.0000.676 -0.000 -0.000 0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -66.910 -47.1721.000 -0.000 -66.910 -0.0001.190 -0.000 -0.000 0.000
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 -0.0001.190 0.000 0.000 -0.000
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -5.150 0.000 0.0000.676 -5.150 0.000 -0.4631.000 -5.150 0.000 -0.4631.190 0.000 0.000 0.000
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 -0.0000.676 0.000 0.000 -0.0001.190 0.000 0.000 -0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 0.000 0.0001.190 -0.000 0.000 0.000
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 -0.0001.190 0.000 0.000 0.000
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 -0.0000.676 -0.000 -0.000 -0.0001.190 -0.000 -0.000 -0.000
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.000 0.000 0.0000.676 0.000 0.000 0.0001.190 0.000 0.000 0.000
6 - 10 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -3.641 -18.090 -28.2268.000 -3.641 0.124 39.623
15.705 -3.641 18.339 -30.04916.000 0.000 0.000 0.000
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -4.899 -45.923 -72.8138.000 -4.899 0.307 101.09
15.705 -4.899 46.537 -77.41616.000 0.000 0.000 0.000
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -15.149 1.766 18.415
15.500 -15.149 1.766 -8.43415.705 -15.149 1.766 -8.41716.000 0.000 0.000 0.000
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 4.275 -0.411 -0.914
15.500 4.275 -0.411 5.33715.705 4.275 -0.411 5.31516.000 0.000 0.000 0.000
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 1.758 0.177 2.3750.500 1.758 0.177 2.383
15.705 1.758 0.177 -0.399
Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]16.000 0.000 0.000 0.000
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -0.000 -0.000 -0.0000.500 -0.000 -0.000 -0.000
15.705 -0.000 -0.000 0.00016.000 0.000 0.000 0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.591 13.513 33.2219.000 0.591 0.019 -24.484
15.705 0.591 -8.831 4.85316.000 0.000 0.000 0.000
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 0.590 9.051 3.3556.500 0.590 0.488 -26.0647.000 0.590 -0.202 -26.121
15.705 0.590 -13.756 33.65216.000 0.000 0.000 0.000
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 3.097 4.052 5.8332.000 3.097 3.148 -0.0738.500 3.097 -0.297 -8.566
15.705 3.097 -4.115 6.24416.000 0.000 0.000 0.000
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.295 -3.097 -4.052 -5.8332.000 -3.097 -3.148 0.0738.500 -3.097 0.297 8.566
15.705 -3.097 4.115 -6.24416.000 0.000 0.000 0.000
6 - 2 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.297 0.352 -13.398 -24.7185.833 -1.015 -0.383 13.4279.859 -2.009 9.083 -4.089
10.055 0.000 0.000 0.0002 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 0.866 -33.944 -62.2385.833 -2.603 -0.909 34.2369.859 -5.126 23.116 -10.470
10.055 0.000 0.000 0.0003 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 2.084 -1.669 -8.5619.859 2.084 -1.669 7.396
10.055 0.000 0.000 0.0004 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -1.391 0.671 1.3149.859 -1.391 0.671 -5.103
10.055 0.000 0.000 0.0005 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 0.654 -0.538 -2.7599.859 0.654 -0.538 2.385
10.055 0.000 0.000 0.0006 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -0.000 0.000 0.0009.859 -0.000 0.000 -0.000
10.055 0.000 0.000 0.0007 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -5.571 8.336 10.0235.329 -5.571 0.385 -11.9225.833 -5.571 -0.411 -11.9159.859 -5.571 -6.772 2.545
10.055 0.000 0.000 0.0008 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 3.919 9.103 22.2826.839 3.919 0.074 -7.7389.859 3.919 -4.093 -1.670
10.055 0.000 0.000 0.0009 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 2.585 2.705 4.6915.329 2.585 0.038 -2.2119.859 2.585 -2.363 3.055
10.055 0.000 0.000 0.00010 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -2.585 -2.705 -4.6915.329 -2.585 -0.038 2.2119.859 -2.585 2.363 -3.055
10.055 0.000 0.000 0.00010 - 12 1 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 0.452 -13.558 -25.8835.833 -0.914 -0.542 13.1476.336 -1.038 0.641 13.1229.859 -1.908 8.924 -3.726
10.055 0.000 0.000 0.0002 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 1.115 -34.338 -65.1145.833 -2.354 -1.303 33.5439.859 -4.876 22.722 -9.574
10.055 0.000 0.000 0.0003 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -2.231 1.672 7.7539.859 -2.231 1.672 -8.234
10.055 0.000 0.000 0.0004 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 1.608 -1.337 -6.9199.859 1.608 -1.337 5.863
10.055 0.000 0.000 0.0005 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -0.569 0.274 0.5369.859 -0.569 0.274 -2.087
10.055 0.000 0.000 0.000
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.297 0.000 -0.000 -0.0009.859 0.000 -0.000 0.000
10.055 0.000 0.000 0.0007 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 3.799 8.900 22.7446.839 3.799 0.264 -7.2369.859 3.799 -3.722 -2.015
10.055 0.000 0.000 0.0008 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -5.598 8.378 10.3295.329 -5.598 0.427 -11.8285.833 -5.598 -0.369 -11.8429.859 -5.598 -6.730 2.448
10.055 0.000 0.000 0.0009 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 2.559 2.746 4.9885.329 2.559 0.078 -2.1199.859 2.559 -2.322 2.962
10.055 0.000 0.000 0.00010 0.000 0.000 0.000 0.000
0.297 -2.559 -2.746 -4.9885.329 -2.559 -0.078 2.1199.859 -2.559 2.322 -2.962
10.055 0.000 0.000 0.0002 - 1 1 0.000 0.000 0.000 0.000
0.302 -10.218 1.050 5.5988.500 -24.115 1.050 -3.006
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -24.701 2.684 14.3078.500 -24.701 2.684 -7.694
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 1.877 -1.898 -7.1508.500 1.877 -1.898 8.413
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.813 1.314 4.8398.500 -0.813 1.314 -5.930
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.603 -0.594 -2.3118.500 0.603 -0.594 2.560
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.000 0.000 0.0008.500 -0.000 0.000 -0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.461 5.562 -5.6892.351 6.461 0.684 -12.0902.864 6.461 -0.535 -12.1298.500 6.461 -13.950 28.693
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 4.749 -3.044 1.8192.351 4.749 -0.339 5.2862.864 4.749 0.338 5.2868.500 4.749 7.778 -17.584
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 2.723 -2.153 -2.8554.401 2.723 0.019 1.5198.500 2.723 2.192 -3.013
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.723 2.153 2.8554.401 -2.723 -0.019 -1.5198.500 -2.723 -2.192 3.013
4 - 3 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -46.881 2.592 9.3746.500 -48.438 2.592 -6.773
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -83.322 2.215 6.5756.500 -83.322 2.215 -7.226
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -163.39 17.047 78.3126.500 -163.39 17.047 -27.894
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 0.402 6.971 17.8196.500 0.402 6.971 -25.612
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -0.426 -1.164 -1.4376.500 -0.426 -1.164 5.816
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 0.000 0.000 0.0006.500 0.000 0.000 -0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 23.318 -5.212 -7.3916.500 23.318 -5.212 25.080
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 18.509 4.302 4.6906.500 18.509 4.302 -22.110
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 6.785 -0.227 -0.7036.500 6.785 -0.227 0.714
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -6.785 0.227 0.7036.500 -6.785 0.227 -0.714
6 - 4 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -32.926 2.592 3.9972.780 -33.546 2.592 -2.4263.050 0.000 0.000 0.000
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -83.322 2.215 13.2622.780 -83.322 2.215 7.7713.050 0.000 0.000 0.000
Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]3 0.000 0.000 0.000 0.000
0.302 -0.111 17.047 -33.5122.780 -0.111 17.047 -75.7623.050 0.000 0.000 0.000
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.402 -5.589 4.3422.780 0.402 -5.589 18.1923.050 0.000 0.000 0.000
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.426 -1.164 -4.9512.780 -0.426 -1.164 -2.0663.050 0.000 0.000 0.000
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.000 0.000 0.0002.780 0.000 0.000 0.0003.050 0.000 0.000 0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 23.318 -5.212 -23.1242.780 23.318 -5.212 -10.2063.050 0.000 0.000 0.000
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 18.509 4.302 17.6752.780 18.509 4.302 7.0133.050 0.000 0.000 0.000
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.785 -0.227 -1.3892.780 6.785 -0.227 -0.8263.050 0.000 0.000 0.000
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -6.785 0.227 1.3892.780 -6.785 0.227 0.8263.050 0.000 0.000 0.000
9 - 7 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -47.298 -2.676 -9.8716.500 -48.856 -2.676 6.797
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -84.353 -2.422 -7.8036.500 -84.353 -2.422 7.285
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -66.780 -13.105 -40.5886.500 -66.780 -13.105 41.057
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -1.086 2.816 3.4046.500 -1.086 2.816 -14.137
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 0.155 -2.854 -7.2996.500 0.155 -2.854 10.484
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -0.000 0.000 0.0006.500 -0.000 0.000 -0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 18.065 -4.158 -4.1236.500 18.065 -4.158 21.781
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 23.605 5.233 7.5216.500 23.605 5.233 -25.081
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 6.892 0.249 0.8306.500 6.892 0.249 -0.720
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.270 -6.892 -0.249 -0.8306.500 -6.892 -0.249 0.720
10 - 9 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -33.344 -2.676 -4.7472.780 -33.963 -2.676 1.8843.050 0.000 0.000 0.000
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -84.353 -2.422 -15.1142.780 -84.353 -2.422 -9.1113.050 0.000 0.000 0.000
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.130 -13.105 -13.2342.780 0.130 -13.105 19.2453.050 0.000 0.000 0.000
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -1.086 2.816 11.9022.780 -1.086 2.816 4.9243.050 0.000 0.000 0.000
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 0.155 2.296 -1.7612.780 0.155 2.296 -7.4503.050 0.000 0.000 0.000
6 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.000 -0.000 0.0002.780 -0.000 -0.000 0.0003.050 0.000 0.000 0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 18.065 -4.158 -16.6732.780 18.065 -4.158 -6.3683.050 0.000 0.000 0.000
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 23.605 5.233 23.3162.780 23.605 5.233 10.3473.050 0.000 0.000 0.000
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.892 0.249 1.5802.780 6.892 0.249 0.9643.050 0.000 0.000 0.000
10 0.000 0.000 0.000 0.000
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
Uticaji u gredamaCvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]
0.302 -6.892 -0.249 -1.5802.780 -6.892 -0.249 -0.9643.050 0.000 0.000 0.000
12 - 11 1 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -10.049 -0.966 -5.2308.500 -23.945 -0.966 2.689
2 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -24.283 -2.477 -13.3978.500 -24.283 -2.477 6.910
3 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -1.896 -2.044 -7.9458.500 -1.896 -2.044 8.813
4 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 1.497 1.460 5.6858.500 1.497 1.460 -6.282
5 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -0.332 -0.537 -1.9798.500 -0.332 -0.537 2.425
6 0.000 0.000 0.000 0.000
Cvor I - Cvor J LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M3 [kNm]0.302 0.000 0.000 0.0008.500 0.000 0.000 -0.000
7 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 4.356 2.965 -2.2142.351 4.356 0.259 -5.5188.500 4.356 -7.857 17.841
8 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 6.417 -5.585 5.5912.864 6.417 0.513 12.0888.500 6.417 13.927 -28.608
9 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 2.680 2.132 2.7614.401 2.680 -0.041 -1.5258.500 2.680 -2.213 3.094
10 0.000 0.000 0.000 0.0000.302 -2.680 -2.132 -2.7614.401 -2.680 0.041 1.5258.500 -2.680 2.213 -3.094
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
984 5
6
2
10
12
6 10
2
1
12
11
10
99
7
4
3
6
4
Диспозиција греда 3Д
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
R1 = 15.02 M1 = 0.18
M2 = 37.23
R3 = 52.35
R1 = 17.58
R2 = 0.03
M2 = 39.67
R3 = 12.45
M3 = 0.01
R1 = 33.36 M1 = 2.96
M2 = 90.33
R3 = 302.36
M3 = 0.14
R1 = 4.01
R2 = 0.29
M2 = 24.84
R3 = 17.93
R1 = 5.62R2 = 0.88
M2 = 33.14
R3 = 207.97
R1 = 25.46 M1 = 7.59
M2 = 88.12
R3 = 18.20
M3 = 0.06
R1 = 16.63 M1 = 4.45
M2 = 35.29
R3 = 53.14
R1 = 16.09
R2 = 0.55
M2 = 41.77
R3 = 13.35
M3 = 0.11
Анв: 11-226
Реакције ослонаца 3Д
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
51.25
49.65
153.06
39.67 41.77
37.36
1.88
88.12
117.47
40.66
-56.48
-124.42
-102.97
-102.90
-107.79
-122.53
-37.23 -35.29
-53.11
-70.51 -0.16
-90.33
-91.29
Анв: 11-226
Утицаји у греди: max М3= 153.06 / min М3= -124.42 kNm 3Д
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
35.23
35.91 70.93
15.02 16.63
5.62
5.62 33.36
26.38
-80.11
-176.48
-52.25
-51.98
-68.48
-17.58 -16.09
-22.61
-25.46 -4.01
-8.44
Анв: 11-226
Утицаји у греди: max Т2= 70.93 / min Т2= -176.48 kN 3Д
Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO Radimpex - www.radimpex.co.yu
10.46
9.53
4.32
1.45 0.55
-5.15
-12.56
-16.68
-17.74
-26.79
-52.35 -53.14
-126.29
-207.97 -302.36
-124.19
Анв: 11-226
Утицаји у греди: max N1= 10.46 / min N1= -302.36 kN 3Д
5. DETALJI KONSTRUKCIJE
6. ALUMINIJUM
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
F.1. PRORAČUN FASADNOG STUBA FS1 OD ALUMINIJUMA F.1.1. Analiza opterećenja: → fasadni stub: 445,3 10 27,0 0,122 / 'fs alq A kN mγ −= ⋅ = ⋅ ⋅ =
______________________
m→ fasadna obloga: 20,065 /foq kN=
→ vetar: 2
, , pe,min pi,max , ,(C -C )= (0,9 ( 0, 2)) 0, 44 1,1 0, 484 /g T z g T zw q q kN m= ⋅ ⋅ − − = ⋅ =
0,065[ ( ) ] cos [0,122 ( 0,75) 3,0] 0,995 2,568 / '
cos 0,995fo
x r
qq q s kN mλ α
α= + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =
0,065[ ( ) ] sin [0,122 ( 0,75) 3,0] 0,10 0, 257 / 'cos 0,995
foy fs
qq q s kN mλ α
α= + + ⋅ ⋅ = + + ⋅ ⋅ =
2 2,max 0,125 0,125 2,568 6,0 11,56x xM q l kNm= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
2 2,max 0,125 0,125 0,257 6,0 1,157y yM q l kNm= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
F.1.2. Dimenzionisanje profila: Kao fasadni stub usvajamo veličinu profila koji smo usvojili (dimenzionisali) u čeličnoj konstrukciji. Usvojen profil HE-A 180, sledećih karakteristika:
3
2180 , 9,5 , 0,6 , 45,3 , 12, 2 / `,b mm t mm d cm A cm g kg m= = = = =4 3 4 32510 , 294 , 925 , 103 , 162 .x x y y xI cm W cm I cm W cm S cm= = = = =
F.1.3. Kontrola lokalne stabilnosti F.1.3.1. Kontrola lokalne stabilnosti nožice
180
6
152
171
9,5
9,5
171,5
161,50
1, 79 890
3 0, 25 3 0, 25 1,79 3, 45nož
hb
hm
b
= = < →
= + ⋅ = + ⋅ =
Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
903, 45 32, 68
9,5nož
bm
tλ = ⋅ = ⋅ =
9,5
15
25
56
625 25
2
1 5,6 0,95 4, 0 0,60 7, 72 8,5wA = ⋅ + ⋅ = ≈ 2cm cm
m
(zbog površina zaobljenja profila) 2
12 2 8,5 17w wA A c= ⋅ = ⋅ =
20
17( ) 19,5 (19,5 10,5) 16,12 /
45,3w
doz v v vzg
AKN cm
Aσ σ σ σ σ= = − ⋅ − = − ⋅ − =
0
700065, 43
16,12v
Eλ π π
σ= ⋅ = ⋅ =
32, 680, 499
65, 43nož
v
λλ
λ= = =
iz tabele 1.38 za “Koeficijente izvijanja pritisnutih štapova
odaluminijumskih legura” (Priručnik za čelične konstrukcije, Dragan Veličković, Srđan Živković, Niš 2002).
0,9275nožχ =
F.1.3.2. Kontrola lokalne stabilnosti rebra
171 , 6h mm t m= = m
1
2
1,1 0,5
reb
reb
bm
t
m
λ
σσ
= ⋅
= + ⋅
, 2,max
11563,93 /
294x max
xx
MkN cm
Wσ = = =
, 2,max
115, 71,12 /
103y max
yy
MkN cm
Wσ = = =
21
22
3, 45 0, 44 3, 01 /
3, 45 0, 44 3,85 /
kN cm
kN cm
σ
σ
= − =
= − − = −
1
2
3, 011,1 0,5 1,1 0,5 0, 710
3,85m
σσ
= + ⋅ = + ⋅ =−
161,50, 710 19,11
6,0reb
bm
tλ = ⋅ = ⋅ =
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
19,110, 292 0,30
65, 43reb
v
λλ
λ= = = →
iz tabele 1.38 za “Koeficijente izvijanja pritisnutih štapova
odaluminijumskih legura” (Priručnik za čelične konstrukcije, Dragan Veličković, Srđan Živković, Niš 2002).
1,0000nožχ =
20min( , ) 0,9275 16,12 14,95 /c nož reb kN cmσ χ χ σ= ⋅ = ⋅ =
, ,
2 2
(1 / ) (1 / )
0 3,93 1,12 5,05 / 14,95 /
yxstv
g x x eu y y eu
c
MMNA W N N W N N
kN cm kN cm
σ
σ
= + + =⋅ − ⋅ −
= + + = < =
→ Dimenzije usvojenog profila zadovoljavaju kriterijume lokalne stabilnosti.
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
7. IZBOR OSNOVNOG MATERIJALA
Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“
G. Izbor osnovnog materijala G.1. POS.FE. konzola nosača dizalice(čeona ploča) JUS U.E7.010/1988 G.1.1. Faktor opasnosti od krtog loma (L)
L K Z N= ⋅ ⋅ K-faktor konstrukcije Z-faktor značaja dela konstrukcije N-faktor naprezanja K=2.0 - za zavarene konstrukcije sa znatnim nepovoljnim dvoosnim
naprezanjima usled spoljnog opterećenja komplikovane delove konstrukcije sa nagomilavanjem zavarenih šavova.
Z=1.0 - za elemente konstrukcije koji su značajni za sigurnost i
funkcionalnu podobnost celokupne noseće čelične konstrukcije ili njenih najvažnijih delova.
N=1.4 - za delove sa udarnim ili impulsnim naprezanjem.
2,0 1,0 1, 4 2,8L = ⋅ ⋅ =
2,825 10
23
LC T C
t mm
=− ≤ ≤ −
= → za konzolni nosač kranske dizalice usvaja se Č.0363.
______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02
8. 3D IZGLED