Estudio de Suelos Parex
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ESTUDIO GEOTECNICO
PROYECTO:
ESTUDIOS Y DISEÑOS PLANTA KONA CPF Y CARGADERO
INTERESADO:
PAREX RESOURCES COLOMBIA LTDA
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TABLA DE CONTENIDO INTRODUCCIÓN 1. OBJETIVOS 8. PARAMETROS GEOTECNICOS 9. CONCLUSIONES Y RECOMEDACIONES 10. RESPONSABILIDAD BIBLIOGRAFÍA
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INTRODUCCIÓN
El presente informe contiene los resultados de campo y su respectiva interpretación en la investigación
del subsuelo realizada del 29 de diciembre de 2010 al 6 de enero del año 2011 , en el área dispuesta
para la construcción de la Planta Kona-CPF y Cargadero, a solicitud de la empresa PAREX
RESOURCES COLOMBIA LTDA.
El estudio de suelos y cimentaciones, es de vital importancia, ya que por intermedio de él, se entra a
reconocer el verdadero estado del subsuelo sobre el cual se va a fundar la infraestructura. El estado
geofísico de las diferentes capas existentes, es característico de cada suelo y de la obtención y la
formulación de sus coeficientes numéricos de cálculo dependerán los esfuerzos máximos admisibles
que se le pueden transmitir al subsuelo a través de la cimentación de la estructura.
Las cargas máximas puntuales que transmite cada cimiento aislado, se convierten en presiones netas
sobre el subsuelo de fundación, las cuales deben ser menores que la capacidad de carga a ese nivel,
teniendo en cuenta además las condiciones de espesor y origen de las capas subyacentes.
Este informe contiene todos los pormenores del estudio, resultados de la exploración con base en la
NSR-2010, las conclusiones, recomendaciones a tener en cuenta para el sistema de cimentación, los
parámetros sísmicos del perfil del suelo y los criterios para su diseño.
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OBJETIVOS
Este trabajo tiene como objeto hacer un reconocimiento de las condiciones del terreno donde se
proyecta la construcción de las la Planta Kona-CPF y Cargadero, obteniendo muestras de suelo y
determinando las condiciones óptimas de cimentación
2. GENERALIDADES
2.1 LOCALIZACION DEL PROYECTO
El lote del proyecto para la construcción del cargadero se encuentra en el km 23 de la vía Pore –
Trinidad y la estación Kona 2, a unos 7 km aproximadamente, por carretera destapada desde el
cargadero.
Las características de los límites, la ubicación general y especifica de los sondeos realizados para la
investigación del subsuelo se encuentran en el anexo.
2.2 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
El proyecto consiste en la revisión de la ingeniería básica y detallada para las construcciones
proyectadas en las Planta Kona-CPF y Cargadero, las cuales incluyen;
Vías de acceso
Tanques de almacenamiento de 5000 y 2000 Barriles
Área de generación eléctrica
Piscinas de aspersión
Terraplén con material de préstamo (arcilla)
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AREA DE ESTUDIO
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3. GEOMORFOLOGIA1
La evolución geomorfológica del departamento se remonta al Plioceno (fines de la era terciaria),
periodo caracterizado por levantamientos y plegamientos de la cordillera oriental, así como fuertes
procesos erosivos, iniciados con el desprendimiento y posterior transporte y depositación de
materiales en el piedemonte y en la gran depresión del Casanare. Estos fenómenos dieron origen
igualmente a superficies de denudación y de acumulación las cuales marcaron el inicio del último
ciclo de evolución del relieve actual en el departamento.
Este proceso denudativo incidió directamente en la formación de los distintos paisajes que hoy en
día se observan en Casanare.
El área de estudio hace parte del paisaje de llanura, llamado localmente llanos del Casanare, esta
unidad corresponde a la planicie aluvial que forman los terrenos bajos, los cuales se extienden desde
el piedemonte hasta el rio Meta, siendo el resultado del arrastre y depositación de materiales por
parte de los ríos provenientes de la cordillera que pierden su capacidad de carga y van depositando
selectivamente materiales desde la cordillera hacia el llano adentro.
Del paisaje de llanura se distinguen subunidades, para el caso del área de estudio nos corresponde la
llanura eólica, ubicada en la margen izquierda del rio Meta, constituida por mantos de limos y
partículas acarreadas en suspensión por el viento, en cuya base se encuentran bancos no inundables
y bajos sepultados por suelos franco-limosos a franco-arcillosos. Las características del terreno se
mantiene planas y las condiciones del drenaje son pobres produciendo encharcamiento en el
invierno.
1 IGAC 1999, Casanare, Características Geográficas
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4. GEOLOGIA2
La composición y estructura de los tipos de rocas existentes en el departamento de Casanare, así
como su ubicación cronológica, permiten conocer el origen y evolución de los diferentes paisajes,
formas y formaciones actuales.
La edad de los materiales geológicos presentes en la corteza terrestre en el Casanare, se extiende
desde el Cretáceo, hace 195-65 millones de años, hasta el cuaternario y es posible correlacionarla con
los diferentes paisajes existentes.
Así, en la planicie dominan materiales del cuaternario los cuales están formados por arcillas, limos,
arenas y gravas.
4.1 GEOLOGIA ESTRUCUTURAL
Entre los rasgos más destacados del departamento se mencionan los definidos por Galvis y Suarez
(1985), quienes dividen al oriente andino en cuatro dominios estructurales, así:
1. La zona orogénica de erosión de la cordillera oriental
2. El cinturón plegado que corresponde a las estructuras plegadas y falladas del piedemonte
(sinclinales y anticlinales)
3. La depresión subandina que corresponde a la llanura de desborde y al sector más profundo
de la cuenca sedimentarias
4. La plataforma del llano, que corresponde aproximadamente a la denominada altillanura,
representada por sedimentos que adelgazan progresivamente hacia el oriente, pasando por el
borde del escudo Guyanés en cercanías del rio Orinoco.
2 IGAC 1999, Casanare, Características Geográficas
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Desde el punto de vista tectónico, el piedemonte llanero corresponde a un límite tectónico
determinante en la geología regional por corresponder al punto de encuentro y contacto entre la
cadena montañosa de los andes y la cuenca de los llanos orientales.
La mayor parte de las estructuras muestran un alto fracturamiento en dos direcciones principales
(SO-NE y NO-SE). Ellas dan lugar a estructuras escalonadas de bloques independientes, donde se
destacan las fallas de Guaicaramo, la más importante del borde llanero, la de San miguel o Yopal y
la falla de Cusiana. Otras fallas ubicadas en el piedemonte casanareño corresponden a las fallas de
los Yopos y de Tamara.
5. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO
5.1 EXPLORACIÓN A PARTIR DE SONDEOS
Para conocer el perfil estratigráfico. Las propiedades geotécnicas de las capas, la posición y
características del nivel freático; se realizaron siete (7) sondeos en la planta Kona-CPF y tres (3)
sondeos en el área del cargadero, con profundidades hasta 20,00 m.
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5.2 TOMA DE MUESTRAS Y ENSAYOS DE LABORATORIO
Se efectuó un muestreo representativo para el perfil estratigráfico encontrado, tomando muestras
para su respectiva clasificación y caracterización.
Todas las muestras se identificaron visualmente en campo y sobre un número representativo de los
diferentes estratos se realizó el siguiente programa de ensayos:
Humedad natural. Limites de consistencia Análisis granulométrico Compresión inconfinada Penetración estándar
TOMA DE MUESTRAS
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MUESTRA SPT
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NIVEL FREÁTICO Y AGUAS SUPERFICIALES
Se encontró nivel de agua en todos los sondeos, el siguiente cuadro muestra la profundidad del
mismo
UBICACIÓN SONDEO NIVEL DE AGUA
CARGADERO
1 2,50 m
2 1,60 m
3 1,80 m
KONA – CPF
1 1,00 m
2 1,30 m
3 1,80 m
4 1,00 m
5 0,60 m
6 1,00 m
7 0,80 m
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REGISTRO FOTOGRAFICO
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PERFIL SISMO – RESISTENTE
Con base en los resultados obtenidos de los trabajos de investigación del subsuelo y de con las
normas colombianas de diseño y construcción sismo-resistente NSR - 10, ubican al sector del proyecto
en una zona de Riesgo Sísmico Alta. (Figura A.2.3.-1, A.12.2-1) y Tabla 2) 3
El perfil del suelo se clasifica como un tipo = D
Grupo de uso = IV
Coeficiente de importancia = 1.5
Coeficiente de aceleración pico (Aa) = 0.20
Nivel del umbral de daño (Ad) = 0.04
DEPARTAMENTO DE CASANARE
Tabla 3. Valores de Aa y Ad y definición de la zona de amenaza sísmica de los municipios Casanare.
3 NSR-10 Titulo A - Requisitos Generales de Diseño y Construcción Sismo Resistente
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REPUBLICA DE COLOMBIA
DEPARTAMENTO DE CASANARE. MUNICIPIO DE PORE PLANTA KONA-CPF
7. ANTECEDENTES. Con el objeto de construir y diseñar el conjunto de obras de la Planta KONA, se contrató a Ingeniería
& Laboratorio para que realizara las investigaciones del subsuelo y establecer de esta manera las
condiciones satisfactorias para el diseño y construcción de la cimentación antes mencionada. Estas
condiciones se refieren a los parámetros que el ingeniero debe tener en cuenta para el respectivo
cálculo estructural de los tanques y obras anexas
7.1 Materiales encontrados
Para el efecto, se realizaron tres (3) sondeos localizados estratégicamente en el área de cargadero y siete (7) sondeos localizados en la zona de tanques. La distribución es mostrada a continuación.
OBRAS SONDEOS
CARGADERO S1-S2-S3
TANQUE DE ACEITE S1-S2
GUN BARRELS S3-S4
TANQUES TEST Y REGISTRO S5-S6
TANQUES DE AGUA S6-S7
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Durante la realización de los sondeos se realizaron pruebas de campo para verificar la resistencia del material. Adicionalmente se mandaron las muestras al laboratorio para realizar los ensayos respectivos. Los resultados de estos ensayos son presentados en los anexos. A continuación se resume las características generales del material encontrado:
qu gw
kg/cm² g/cm3
0.00-1.50
14.50-20.00ARCILLA carnelita, bajo potencial de expansion, muy
firme a compacta, plasticidad baja. Clasif icación CL
(U.S.C.) y A-6 (A.A.S.T.H.O) IP 18 @ 27
23
11.00-14.50* ARCILLA LIMOSA Y ARENA, gris, muy firme. 22
9.00-11.00ARCILLA LIMOSA negra y gris oscura, , f irme a muy
firme, Clasif icación CL (U.S.C.).21
5.00-9.00ARENA amarilla, con limo , medio densa a densa,
Clasif icación SM (U.S.C.) y A-2-4 (A.A.S.T.H.O) NP.20
CARGADERO
Profundidad m Descripción del material SPT
CAPA VEGETAL - RELLENO LIMO ARCILLOSO
1.50-5.00
ARENA Y LIMO ARCILLOSO gris son vetas de
oxidacion, grano fino, suelta a medio densa,
plasticidad baja a nula. Clasif icación SM- ML-CL
(U.S.C.) y A-4 (A.A.S.T.H.O) NP.
Se encontro N.F. entre 1.6 @ 2.5 m
14
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qu gw
kg/cm² g/cm3
0.00-0.40
0.40-1.30 4
1.30-5.30 15
5.30-7.10 15
2,03
9.50-20.00 ARENA con gravas y limo, carmelita, dura. 40
ARCILLA Y ARENA, amarilla y gris clara blanda a
firme. Clasif icación CL (U.S.C.) y A-6 (A.A.S.T.H.O.)
ARENA Y LIMO carmelita, con presencia de gravas,
humedad media, medio densa. Clasif icación SM
(U.S.C.) y A-4 (A.A.S.T.H.O.) NP
7.10-9.50ARCILLA gris, con limo, firme a dura., bajo potencial
de expansión. Clasif icación CL (U.S.C.) y A-7-6
(A.A.S.T.H.O.) IP 23
13 0,98
SONDEOS 1 Y 2
Profundidad m Descripción del material SPT
RELLENO ALUVION
ARCILLA LIMOSA gris blanda.
Se encontro N.F á 1.0 m
qu gw
kg/cm² g/cm3
0.00-0.60
0.60-4.50 20
7.60-10.20 6 0,32 1,919
ARCILLA, gris verdosa, humedad media, blanda, baja
plasticidad, potencial de expansión bajo. Clasif icación
CL (U.S.C.) y A-4 (A.A.S.T.H.O) IP 9.
10.20-20.00
ARENA LIMOSA, carmelito, medio densa a muy
densa. Grano fino a medio. Clasif icación SM (U.S.C.)
y A-2-4 (A.A.S.T.H.O) IP 9.
10
4.50-7.60
ARENA ARCILLOSA amarilla y carmelito, densa a
dura. Clasif icación SM (U.S.C.) y A-2-4 (A.A.S.T.H.O)
NP.
41
SONDEOS 3 Y 4
Profundidad m Descripción del material SPT
CAPA DE MATERIAL DE RELLENO ALUVION
ARENA LIMOSA Y ARCILLA carmelita y gris, suelta a
medio densa. Clasif icación SM- CL (U.S.C.) y A-2-4/A-
4 (A.A.S.T.H.O) NP.
Se encontro N.F. entre 1.0 @ 1.8 m
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qu gw
kg/cm² g/cm3
0.00-1.20
5.20-20.00
ARENA LIMOSA amarillo, grano fino, medio densa a
muy densa Clasif icación SM (U.S.C.) y A-2-4
(A.A.S.T.H.O) NP.
17
1.20-5.20LIMO ARCILLOSO gris oscuro, consistencia media a
f irme. Clasif icación ML- CL (U.S.C.). 6
SONDEOS 5 Y 6
Profundidad m Descripción del material SPT
CAPA VEGETAL- RELLENO ARCILLO ARENOSO
Se encontro N.F. entre 0.6 @ 1.0 m
qu gw
kg/cm² g/cm3
0.00-0.30
0.30-1.00 7 2,6 1,834
9.00-14.00ARENA carmelito, grano medio, densa a muy densa.
Clasif icación SM (U.S.C.) NP 30
4.50-9.00ARENA amarilla, grano medio, densa a muy densa.
Clasif icación SM (U.S.C.) NP30
1.00-4.50ARCILLA ARENOSA gris con vetas carmelito y rojas,
blanda. Clasif icación CL (U.S.C.) y A-4 (A.A.S.T.H.O). 4 2,26 2,162
Sondeo 7
Profundidad m Descripción del material SPT
RELLENO DE ALUVION CON MATRIZ ARENOSA
ARCILLA LIMOSA gris verdoso, humedad media,
consistencia media. Clasif icación CL (U.S.C.) y A-4
(A.A.S.T.H.O).
Se encontro N.F. entre 0.6 @ 1.0 m
8. Parámetros geotécnicos
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A partir de los análisis geotécnicos de los análisis de laboratorio y de ensayos de campo el cálculo la
capacidad portante admisible de las estructuras se realizó de acuerdo con la formulación de Vesic4
(1973, 1975), aplicando los parámetros de diseño estimados en cada sitio, bajo condición drenada o no
drenada, según el tipo de material.
8.1 Zona de cargadero
De acuerdo al análisis de capacidad portante las características del terreno son:
Phi Cu gwCapacidad
portante Qu
j Kpa g/cm3 Kg/cm2
ARENA Y LIMO ARCILLOSO (Hasta 9 m)* 33 1,63 3,8
ARCILLA LIMOSA 28 120 2,03
MATERIAL
* Dadas las características del terreno es posible que el material se licue ante la ocurrencia de un sismo
4 BOWLES, Joseph E, Foundation Analysis And Design, 5 Edition. Mc-Graw
Hill.
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Adicionalmente se realizó un análisis de asentamientos de acuerdo a diferentes dimensiones de
zapatas y cargas transmitidas al suelo, el cual se muestra a continuación:
50 100 150 200 250 300 350
0,25
0,50
0,75 5,34
1,00 4,05
1,25 3,24 6,48
1,50 2,70 5,40
1,75 2,31 4,63 6,94
2,00 2,03 4,05 6,08
2,25 1,80 3,60 5,40
2,50 1,62 3,24 4,86 6,48
2,75 1,47 2,95 4,42 5,89
3,00 1,35 2,70 4,05 5,40 6,75
3,25 1,25 2,49 3,74 4,99 6,23
3,50 1,16 2,31 3,47 4,63 5,79 6,94
3,75 1,08 2,16 3,24 4,32 5,40 6,48
4,00 1,01 2,03 3,04 4,05 5,06 6,31
4,25 0,95 1,91 2,86 3,81 4,77 5,72 6,67
4,50 0,90 1,80 2,70 3,60 4,50 5,40 6,30
4,75 0,85 1,70 2,56 3,41 4,26 5,12 5,97
5,00 0,81 1,62 2,43 3,24 4,05 4,86 5,67
5,25 0,77 1,54 2,31 3,09 3,86 4,63 5,40
5,50 0,74 1,47 2,21 2,95 3,68 4,42 5,16
5,75 0,70 1,41 2,11 2,82 3,52 4,23 4,93
Carga (ton)Dimension
zapata (m)
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Finalmente dadas las características del terreno se realizó un análisis de potencial de licuación, el
cual demuestra el potencial del terreno a ser susceptible ante este fenómeno.
g son
son rd t (s ismo)
ton/m³ kg/m³ kg/m³ s vo
3,00 2 1,63 4,89 2,89 0,97 0,213
5,00 20 1,63 8,15 4,15 0,95 0,243
7,00 31 1,76 11,67 5,67 0,93 0,249
9,00 17 1,76 15,19 7,19 0,91 0,250
3,00 8 1,63 4,89 2,89 0,97 0,213
5,00 20 1,63 8,15 4,15 0,95 0,243
7,00 22 1,76 11,67 5,67 0,93 0,249
9,00 28 1,76 15,19 7,19 0,91 0,250
2,70 14 1,63 4,401 2,701 0,973 0,206
4,20 21 1,63 6,846 3,646 0,958 0,234
5,20 30 1,63 8,476 4,276 0,948 0,244
6,80 29 1,76 11,292 5,492 0,932 0,249
8,50 14 1,76 14,284 6,784 0,915 0,250
S-2
S-1
NLocalizacion Profundidad
S-3
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0,000
0,050
0,100
0,150
0,200
0,250
0,300
0,350
0,400
0,450
0,500
0 5 10 15 20 25 30 35
/s
efe
ctiv
o
N60
potencial de Licuaciòn
No licuacion
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Para efectos de presiones laterales de tierras en este terreno tenemos:
Ka 0,29
Kp 3,39
Ko 0,50
Coef Concreto-suelo 0,40 8.2 Zona de tanques
En la zona propuesta para la construcción de los diferentes tanques se encontró
Sondeo MaterialPeso
Unitariophi Cu
Capacidad
portante Qu
Kg/cm2
1-2 Arcilla limosa 2,03 40,4 0,92
3-4 Arena Arcillosa 1,68 29 37 1,23
5-6 Limo Arenoso 1,52 27 47 1,35
7-8 Arcilla Arenosa 1,834 28 29 0,98
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Para estimar los asentamientos que podrán generarse en las diferentes estructuras, se analizó en primer
lugar el asentamiento elástico (Sel) sumado al análisis por asentamiento por consolidación (Sc). Dadas las
características del material, el cual es claramente un material heterogéneo, se supuso que el material era
una arcilla areno limosa. A continuación se presenta los resultados de los asentamientos considerando las
cargas transmitidas por los tanques.
E Asentamiento
Mpa cm
1-2 Arcilla limosa 30 0,3 0,171 0,667 550 5,989
3-4 Arena Arcillosa 7,5 0,25 0,171 0,667 550 5,989
5-6 Limo Arenoso 15,1 0,35 0,171 0,667 250 3,638
7-8 Arcilla Arenosa 45,2 0,3 0,171 0,667 250 3,638
Carga
TonSondeo Material Poisson Cc e
Para efectos de presiones laterales de tierras en este terreno tenemos:
Ka 0,36
Kp 2,77
Ko 0,50
Coef Concreto-suelo 0,34
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9. CONCLUSIONES
Del resultado del estudio de campo, los ensayos de laboratorio y de su interpretación se concluyen:
9.1 Zona de cargadero
Analizado el conjunto estructural geológico superficial a partir de los apiques ejecutados
se establece que el terreno, además del material de relleno, está compuesto en general
de una arena de consistencia suelta a densa hasta una profundidad de 9.0 m y un
estrato arcilloso de consistencia firme a duro.
Dada la susceptibilidad del suelo ante fenómenos de licuación por características arenosas
de la zona y el nivel freático, se recomienda realizar un mejoramiento del suelo
mediante la densificación del mismo, ya sea por medio de la instalación de pilotes de
hormigón pretensado o madera o cualquiera de las metodologías expuestas en el anexo
de “mejoramiento del suelo para reducir los riesgos de licuefacción”.
Se debe tener precaución en el manejo de aguas de infiltración que afectan las
estructuras por el fenómeno de licuación y la presencia de materiales muy finos donde se
pueden crear corrientes subterráneas con movilización de finos, creando cavidades que
puedan afectar el comportamiento de la cimentación, por lo que se recomienda la
implementación de sistema de filtros para atender estas situaciones.
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Basados en el material encontrado en esta zona, se recomienda que las estructuras
proyectadas sean cimentadas mediante zapatas aisladas a una profundidad no menor
de 1.5, con una capacidad portante de 3.8 kg/cm².
9.2 Zona de tanques
Analizado el conjunto estructural geológico superficial a partir de los sondeos ejecutados
se establece que el terreno, además del material de relleno, está compuesto en general
de un material bastante heterogéneo, compuesto de arenas limosas, arcillas arenosas,
limos arenosos o limos arcillosos, de consistencias suelta a densa hasta una profundidad de
9.0 m y un estrato arenoso de consistencia firme a duro.
Dadas las características blandas de los materiales encontrados en el terreno se
recomienda una cimentación por medio de una placa de cimentación a 1.00 metros de
profundidad usando presiones admisibles de 0.90 Kg/cm²
Si se desea desplantar a menores profundidades del nivel de 1.00m se debe retirar el
material natural existente hasta este nivel y sustituirlo por material selecto compactado
al 95% Proctor usando presiones admisibles de diseño de 0.90 Kg/cm². El remplazo del
material debe realizarse por lo menos a una margen de 1.0 m de borde la cimentación
para asegurar efectos inadecuados de falta de confinamiento.
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Se debe tener precaución en el manejo de aguas de infiltración que afectan las
estructuras por la presencia materiales muy finos donde se pueden crear corrientes
subterráneas con movilización de finos, creando cavidades que puedan afectar el
comportamiento de la cimentación, por lo que se recomienda la implementación de
sistema de filtros para atender estas situaciones.
9.3 Para los respectivos cálculos estructurales se debe tener en cuenta una aceleración del subsuelo de 0.20
g m/s².
9.4 De acuerdo con la naturaleza heterogénea del terreno, en las zonas donde se pretendan construir vías
de acceso, se recomienda realizar un mejoramiento de la sobrasarte, se ha determinado
mediante correlaciones y experiencias similares, que el diseñador puede adoptar un CBR del 5%
para su diseño.
9.5 El ingeniero de suelos conceptúa que los resultados obtenidos con base al apique y los ensayos
respectivos son los representativos del tipo de terreno y que su comportamiento dependerá de la
época de construcción, de los trabajos de drenaje e impermeabilización y la garantía de que otras
construcciones vecinas no le vayan a alterar el equilibrio hídrico.
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10. Responsabilidad
Los parámetros recomendados obedecen a la interpretación de los ensayos efectuados, y a la experiencia del ingeniero de suelos en proyectos similares. Cualquier otra interpretación y modificación de lo aquí recomendado no es responsabilidad del ingeniero de suelos. En caso de encontrarse condiciones diferentes durante la construcción se deberá consultar con el ingeniero responsable de la obra.
Luis Felipe Saavedra Santibáñez
Ingeniero Civil
Matricula profesional 25202147710 de C.P. C/marca
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BIBLIOGRAFÍA AIS. NORMAS COLOMBIANAS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE NSR – 98, Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica, Santa Fe de Bogotá 1998. JUAREZ BADILLO – RICO RODRIGUEZ. Mecánica de Suelos. Limusa Noriega Editores. BOWLES, JOSEPH. Propiedades Geofísicas de los Suelos. Editorial Limusa, México D.F. ANTONIO ARANGO V. Manual de Laboratorio de Mecánica de los Suelos. Universidad nacional de Colombia BRAJA, M. DAS. Fundamentos de Ingeniería Geotécnica. California State University, Sacramento. Editorial Thomson, México 2001. DELGADO VARGAS, MANUEL. Interacción Suelo–Estructura. Editorial Escuela Colombiana de Ingeniería, Santa Fe de Bogotá 1999. PECK, R. HANSON, B. THORNBURN, T. Ingeniería de Cimentaciones, Editorial Limusa. LAMBE WILLIAM. Mecánica de suelos. Limusa Noriega editores.
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ANEXO RESULTADOS ENSAYOS DE LABORATORIO