Estudio Suelos Piscina

ESTUDIO DE SUELOS

PROYECTO

PISCINA CALLE 6 #113BIS-250 CASA 10

CONJUNTO DELONIX BARRIO ALTOS DE CIUDAD JARDÍN

LOCALIZACIÓN

MUNICIPIO DE SANTIAGO DE CALI

DEPARTAMENTO DEL VALLE DEL CAUCA

SANTIAGO DE CALI, ABRIL DE 2016

TABLA DE CONTENIDO CAPITULO 1 GENERALIDADES

1.1 INTRODUCCIÓN 1.2 OBJETIVO 1.3 LOCALIZACIÓN 1.4 DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

CAPITULO 2 TRABAJOS DE CAMPO CAPITULO 3 CARACTERÍSTICAS DEL SUBSUELO

3.1 ENSAYOS DE LABORATORIO 3.2 GEOLOGÍA 3.3 PERFIL ESTRATIGRÁFICO 3.4 NIVEL FREÁTICO

CAPITULO 4 ANÁLISIS GEOTÉCNICO

4.1 CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA 4.2 FENÓMENOS DE EXPANSIÓN RETRACCIÓN 4.3 PARÁMETRO DE DISEÑO SÍSMICO 4.4 ALTERNATIVAS DE CIMENTACIÓN 4.5 ASENTAMIENTO 4.6 MODULO DE REACCIÓN VERTICAL 4.7 EMPUJES SOBRE MURO DE CONTENCIÓN

CAPITULO 5 CONCLUSIONES CAPITULO 6 RECOMENDACIONES CAPITULO 7 LIMITACIONES ANEXOS ANEXO 1 REGISTROS DE PERFORACIONES ANEXO 2 RESUMEN ENSAYOS DE LABORATORIO ANEXO 3 ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN ANEXO 4 COMPRESIÓN INCONFINADA

CAPITULO 1. GENERALIDADES 1.1. INTRODUCCIÓN “Parte importante de la labor del constructor, consiste en dominar el terreno para adaptarlo a sus fines. La geotecnia, o ciencia que se ocupa de las modificaciones de los estados de equilibrio y tensión que en la corteza terrestre producen las construcciones humanas tiene hoy un esqueleto coherente y científico, que está constituido por la Mecánica de Suelo y de las Rocas” José A. Jiménez Salas - Geotecnia y Cimientos. Este párrafo resume los objetivos generales y específicos de todo estudio de suelos, enfocado hacia la correcta interpretación y valoración de las características físicas y propiedades mecánicas de los materiales involucrados en la definición de la cimentación de cualquier estructura, sin olvidar que el suelo es un medio esencialmente discontinuo, multifase, particulado y de calidad no controlada. 1.2. OBJETIVO Realizar el estudio de suelos para el diseño y construcción del proyecto que corresponde a la “Piscina y Zona Húmeda” de vivienda unifamiliar, de acuerdo con los requerimientos de las Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismoresistente NSR-10 (Ley 400 de 1997 Decreto 926 de 2010). Con este propósito se plantean los siguientes objetivos básicos: - Realizar la auscultación del subsuelo mediante la exploración con equipos de perforación a percusión. - Identificar los suelos que conforman la estratigrafía del lugar. - Determinar las propiedades geomecánicas de los diferentes estratos de suelo. - Estimar el comportamiento de los suelos y proyectar el tipo de cimentación adecuado para el tipo de

proyecto. - Suministrar recomendaciones para el proceso constructivo. 1.3. LOCALIZACIÓN El proyecto en estudio está localizado en el departamento del Valle del Cauca, en el municipio de Santiago de Cali, en la Calle 6 #113Bis-250 Casa 10 Conjunto Delonix, en el barrio Altos de Ciudad Jardín (Ver Figura No.1.3.1). 1.4. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO El proyecto corresponde a la construcción de la zona húmeda de una vivienda familiar, la cual consta de: una piscina, un jacuzzi, un turco y el cuarto de máquinas. El área del proyecto sobre el cual se encuentran proyectadas las estructuras posee un área total aproximada de 118 metros cuadrados. Las estructuras proyectadas poseen las siguientes características: la zona de la piscina y jacuzzi se maneja en un espejo de agua, el cual incluye la piscina con 9.00 x 4.85 metros y una profundidad de 1.26 metros, el jacuzzi con dimensiones 1.80 x 1.80 metros y una profundidad 1.05 metros, una zona de playa con dimensiones 3.60 x 4.85 metros y una profundidad de 0.05 metros; el turco se encuentra a nivel de fondo de la piscina, posee un área de 2.75 x 2.85 metros y se separa con un vidrio especial; un sinfín con dimensiones

13.00 x 0.65 metros y una profundidad de 0.20 metros; y el cuarto de máquinas que se encuentra a nivel de fondo de piscina y turco, con un área de 1.45 x 2.85 metros (Ver Figura No.1.3.12). La piscina será construida en concreto reforzado en placa de fondo y muros del vaso, impermeabilizado y enchapado interiormente.

FIGURA No.1.3.2 – ZONA HÚMEDA

Planta

Frontal

PLAYA

PISCINA

TURCO JACUZZI

CU

AR

TO

MA

Q.

SIN FIN

PISCINA PLAYA JACUZZI

TURCO SIN FIN

FIGURA No.1.3.1 - LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO

Fuente: Google Maps and Earth

N

Casa 10

CAPITULO 2. TRABAJOS DE CAMPO De acuerdo con los parámetros sugeridos en las normas NSR-10, titulo H, las características de la zona y las propias del proyecto, se programaron los trabajos de auscultación del terreno mediante la ejecución de un total de dos (2) perforaciones, ubicadas en el área del proyecto. Los trabajos se realizaran con equipo mecánico a percusión, hasta una profundidad de 6.00 metros. En la figura que se encuentra al final de la página se ilustra la ubicación de las perforaciones. Durante los trabajos de campo se programó la toma de muestras alteradas e inalteradas para la ejecución de los ensayos de laboratorio. Adicionalmente se realizó la prueba de penetración estándar que consiste en contar el número de golpes requerido para hincar 30 centímetros, la cuchara muestreadora estándar, mediante el golpe en caída libre de una masa de 65 kilogramos, desde una altura de 75 centímetros. La toma de muestras de tipo alterado se realizó mediante el recobro de la cuchara partida, durante la realización del ensayo de penetración estándar. Los registros de las perforaciones se encuentran en el Anexo 1.

FIGURA No.2.0.1 - LOCALIZACIÓN DE PERFORACIONES

P-1 P-2

CAPITULO 3. CARACTERISTICAS DEL SUBSUELO 3.1. ENSAYOS DE LABORATORIO Sobre las muestras extraídas se programó la ejecución de los siguientes ensayos: ESTADO Y CLASIFICACIÓN

Humedad Natural Límites de Atterberg: Limite Líquido y Limite Plástico. Análisis Granulométrico

RESISTENCIA

Compresión Inconfinada

Todos los resultados de los ensayos se encuentran en los Anexo 2 a 4. 3.2. GEOLOGÍA 3.2.1 General de la ciudad La depresión del valle del río Cauca (fosa Cauca-Patía) se forma como el resultado del campo de fuerzas generado por el levantamiento de las cordilleras Central y Occidental durante la intensa actividad orogénica y volcánica con intrusiones de varios plutones en la era Cenozoica Inferior. Las unidades litológicas del flanco de la cordillera Occidental están conformadas por rocas volcánicas Cretáceas (Formación Volcánica), sobre las cuales descansan discordantemente rocas sedimentarias Terciarias (Formación Guachinte) y depósitos Cuaternarios que rellenan el valle del río Cauca. La ciudad de Santiago de Cali está localizada entre el borde oriental de la cordillera Occidental y la margen izquierda del río Cauca. Una parte de la ciudad ha sido construida en las laderas y la mayor parte en los terrenos planos a una altura promedio de 1000 msnm. A continuación se presentan algunos aspectos de la geología y geomorfología del área urbana de la ciudad Zona de laderas y piedemontes Las laderas están constituidas por rocas y suelos residuales de la descomposición de las rocas de la Formación Volcánica (diabasas) y la Formación Guachinte (areniscas, lutitas). Los piedemontes están conformados algunos por depósitos provenientes de antiguos movimientos de masa (coluviones, derrubios) sobre rocas de la Formación Guachinte, y otros por flujos de escombro o lodo (fragmentos de roca de varios tamaños en una matriz arcillosa). En las laderas entre las cuencas de los ríos Cañaveralejo y Meléndez se encuentran flujos de escombros sobre suelos residuales de la Formación Volcánica que presentan señales de movimientos lentos recientes.

En los piedemontes entre estas cuencas los depósitos de suelos son blandos, con altos niveles freáticos, lo que ha obligado a que en algunos proyectos de viviendas livianas se usen cimentaciones profundas. Zona plana Durante el Cuaternario (desde dos millones de años atrás y el presente) se han producido nuevos aportes de sedimentos hacia la fosa Cauca-Patía, predominando en la ciudad depósitos torrenciales en abanico de los ríos Cali, Cañaveralejo, Meléndez, Lili y Pance, y algunos depósitos de vertiente y derrubios entre los ríos Cali y Aguacatal. El cono del río Cali está integrado por los abanicos de los ríos Aguacatal y Cali. El centro histórico de la ciudad está conformado por estratos de fragmentos de rocas subredondeadas y meteorizadas de la Formación Volcánica, de tamaños decimétricos, en una matriz limo arcillosa-arenosa de baja permeabilidad, altamente preconsolidada, de consistencia dura a muy dura, con intercalaciones mal definidas de estratos limo arenosos y lentes de arena y gravas. El resto del depósito de suelos lo constituyen principalmente fragmentos sanos de roca de la Formación Volcánica, cantos rodados y gravas redondeadas a sub-redondeadas en una matriz arenosa, con estratos intercalados de arcilla y limos arcillosos de varios colores (amarillo, gris). Estos depósitos se explayan sobre su margen izquierda hasta el inicio del piedemonte del cerro de las Tres Cruces. En el cono del río Cañaveralejo la composición de sus suelos refleja la geología regional de la cordillera Occidental, principalmente las de las Formaciones Guachinte y Volcánica. Superficialmente se encuentran materiales estratificados en una matriz limo arcilloso de consistencia media a dura. El cono de Meléndez conformado por los ríos Meléndez y Lili que se presentan ínterdigitados, está constituido superficialmente por suelos arcillosos de coloración diversa, arcillas con materia orgánica, gravas finas, guijarros, arena y turba de espesores métricos. En este cono se han detectado estratos de bloques de gran tamaño, probablemente asociados a avenidas torrenciales durante fases de cambios climáticos Cuaternarios. Las partes más bajas de la ciudad corresponden a la llanura de inundación del río Cauca la cual hace parte de una gran terraza que va desde Puerto Tejada hasta las cercanías de Guacarí. Corresponde a una franja entre los conos aluviales ya mencionados y el río Cauca. Esta zona está conformada superficialmente por depósitos recientes limo-arcillosos de alta plasticidad a limo-arenosos y arenas finas a gruesas de color predominantemente gris, en estado de compacidad variable, principalmente producto de aportes del río Cauca. En fotografías aéreas de distintas épocas se observan en la zona plana antiguos drenajes o paleocauces en direcciones diferentes a las de los cauces actuales de los ríos mencionados, generalmente rellenos con materiales más húmedos, de consistencias blandas y altos contenidos de materia orgánica. El nivel freático se encuentra entre 2 y 12 m de profundidad dependiendo de la posición topográfica respecto a los ríos.

3.2.2 Zona del proyecto El proyecto se ubica geológicamente en la formación Jamundi (TQj), según Nivia (2001) esta formación consiste en depósitos de gravas y cantos no consolidados, pobremente seleccionados, compuesta por materiales de derivación local como basaltos, chert, gabros, limolitas, conglomerados y areniscas que varían en tamaño desde unos pocos centímetros hasta 3 metros. La unidad geológica superficial corresponde a suelo fluvio-arcilloso (Sfa) en general estos materiales son ligeramente compactos y presentan buena estabilidad en laderas de pendientes suaves. Desarrollan una morfología similar a la de los abanicos aluviales, aunque tienen una disección más profunda. Geomorfológicamente, el proyecto se localiza en una llanura aluvial (Fal), de topografía plana a ligeramente inclinada que incluye materiales fluviales provenientes de la quebrada Cañasgordas. 3.3. PERFIL ESTRATIGRAFICO De acuerdo con el Estudio de Microzonificación Sísmica de Santiago de Cali, adelantado por el Instituto Colombiano de Geología y Minería – INGEOMINAS y el Departamento Administrativo de Gestión del Medio Ambiente - DAGMA, con el objeto de situarla dentro del ambiente sismo tectónico de la ciudad, el proyecto se encuentra la zona geotécnica: Zona 2c Flujo de Cañas Gordas, esta zona incluye los depósitos de la Formación Jamundí, genéticamente de origen fluvial de baja energía, compuestos por niveles horizontales a sub-horizontales de limos arenosos y arcilla laterítica de color rojo, con esporádicos niveles de flujos torrenciales intercalados, de poco espesor. Se aprecian además, niveles de arcillas grises, compactas, pero frágiles y con tendencia a la partición, tal como se observa en el barrio Ciudad Jardín, donde se observan taludes de hasta 10 metros de altura. En general estos materiales son ligeramente compactos y presentan buena estabilidad en laderas de pendientes suaves. Desarrollan una morfología similar a las de los abanicos aluviales, aunque tienen una disección más profunda. La composición de los materiales superficiales presentes en esta zona está dada principalmente por MH, donde cerca del 5% de las muestras corresponden a suelos limosos con un promedio de 15% de grava y 38% de arena. La humedad natural está en un rango entre 30 y 60%, con un valor representativo del 40%. El límite líquido varía entre 60 y 110% con un valor promedio de 79%. El límite plástico posee una distribución normal entre el 40 y 70% con valores representativos del 55%. Los índices de plasticidad poseen una distribución normal entre 20 y 50% con un valor promedio de 29%. Los pesos unitarios total y seco tienen valores representativos de 1.83 y 1.28 gr/cm3 respectivamente. Los valores de resistencia a la compresión simple tienen un valor promedio de 4.6 kg/cm2, de igual forma los valores de N del SPT, poseen una distribución normal con un pico en los 20 golpes/pie y un promedio de 25 golpes/pies, mostrando que cerca del 10% de las pruebas tienen más de 50 golpes/pie. La estratigrafía se ilustra en la Figura No. 3.3.1 y se describe a continuación: ESTRATO A

- Material removido. - Limos arcillosos de color amarillo vetas café y gris con un porcentaje medio de grava y desechos

de construcción - Se registra en superficie hasta una profundidad de 0.30 metros.

ESTRATO B

- Suelos finos (cohesivos) - Limo de alta plasticidad (MH) - El color varía entre: Café rojizo vetas gris, amarillo vetas gris, amarillo rojizo vetas gris. - Contiene material granular en proceso de meteorización. - Contenido de granulares finos del 5% y 20% en peso. - Las propiedades varían entre:

Propiedad Rango Humedad Natural 32% - 39% Limite Líquido 62% - 78% Limite Plástico 34% - 37% Índice de Plasticidad 28% - 42%

- La humedad natural está alrededor del límite plástico. - Se registra en capa que se ubica entre -0.30 y -6.00 metros de profundidad de las perforaciones. - Presenta una consistencia media a firme (SPT de 9 a 23 golpes/pie). La resistencia por compresión

inconfinada varía entre 0,99 y 1,45 kg/cm2, lo cual confirma la consistencia dada por el ensayo de penetración estándar con consistencia media a firme.

- El ángulo de fricción de este estrato es variable entre 26 y 29. - El peso unitario natural que alrededor de 1,67 ton/m3.

3.4. NIVEL FREÁTICO En las perforaciones realizadas en el mes de abril de 2016, no se presentó nivel freático hasta la profundidad sondeada.

FIGURA No.3.3.1 - PERFIL ESTRATIGRÁFICO

6,0

FIN

PERFORACIÓN

6,0

FIN

PERFORACIÓN

5,0

3,0

4,0

1,0

2,0

P-2

0,0

5,0

P-1

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

N=4

N=12

N=21

N=10

qu=0.99 kg/cm2

Material mov ido de la zona limo arcilloso amarillo veta café con % medio de grav a y desechos de construcción

N=9

N=16

N=21

N=15

MH

Amarillo v eta gris

qu=1.45 kg/cm2

N=23 N=21

CAPITULO 4 ANALISIS GEOTÉCNICO 4.1. CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA La zona en estudio presenta suelos finos de tipo limoso de alta plasticidad, con un bajo porcentaje de material granular que varía entre 5% y 20% en peso, consistencia media a firme, sin presencia de nivel freático. La caracterización geomecánica de los suelos se realiza a partir de los ensayos de campo (penetración estándar); previamente corregida, para lo cual se emplean las diferentes correlaciones entre el registro de la prueba y las características geomecánicas de los suelos. En la parametrización geomecánica de los estratos definidos en el perfil del subsuelo para análisis, de cada uno de los sitios críticos analizados, se tuvieron en cuenta los resultados de los ensayos de caracterización geomecánica ejecutados. De igual manera, la adopción de los parámetros de caracterización de materiales se apoyó en la aplicación de la metodología propuesta por González, A1 (1999) con la cual se estiman ángulos de fricción. Y además se incluye correlación con la fórmula general obtenida de la bibliografía internacional y que se indica a continuación:

qu (kPa) = K * N (Ref. 1)

para N70 se toma K=10

qu (kPa) = 10 * N70 Donde: qu (kPa): Resistencia del Suelo a la Compresión Inconfinada. K: Factor de Correlación. N: Registro de la Prueba de Penetración Estándar. N70 : Registro corregido para una Energía de Hincado equivalente al 70%.

Adicionalmente se tienen los resultados obtenidos de los ensayos de compresión inconfinada.

qu : Capacidad de Carga Ultima obtenida en el ensayo. La corrección se realiza siguiendo los criterios sugeridos por el ing González.

Ncrr = CN * (Ref 1 - Pag 158) con CN = 2/(1+ p´o) Donde:

CN : Factor de ajuste por presión del terreno superior. Skempton. N : Registro de la prueba de campo.

1 : Corrección por tipo de martillo empleado (e=45%)

2 : Corrección por longitud de tubería = 1

3 : Corrección por tipo de muestreador = 1

4 : Corrección por diámetro de tubería = 1

1GONZÁLEZ G., ÁLVARO J. “ESTIMATIVOS DE PARÁMETROS EFECTIVOS DE RESISTENCIA CON EL SPT”, X Jornadas Geotécnicas de la Ingeniería

Colombiana, 1999.

El sistema empleado para la evaluación de la prueba de penetración estándar (SPT) corresponde a un martillo cilíndrico Acker de 140 ± 2 libras, izado de forma mecánica mediante la utilización de un motor, una polea y una manila, controlando su orientación y la altura de caída mediante un tubo guía (ASTM D-1586-67 INV E-111). La utilización de este equipo implica que la energía de aplicación presenta una eficiencia del 60%, recomendación tomada de la tabla 1 (Referencia 6 – Pág.18)- Boletín Técnico No. 44, Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica – Para US.A. Con base en el valor corregido y empleando la correlación se determina el grado de consistencia y los parámetros de resistencia de los suelos. Los valores de la caracterización a partir del ensayo de penetración estándar y compresión inconfinada para cada una de las perforaciones se presentan en las Tablas 4.1.1. Para cada valor se asigna la condición de consistencia del suelo. Para cada valor se asigna la condición de consistencia del suelo. La resistencia a la compresión inconfinada se presenta en la Tabla 4.1.2.

TABLA No. 4.1.1 – CARACTERIZACIÓN GEOMECÁNICA DE LOS SUELOS PARA CÁLCULO PERFORACIÓN No.1

Gs ( Ton/ m3): Peso específico de sólidos

Gt ( Ton/ m3): Peso unitario total = (Gw * (1+w)) / ((1/Gs)+w) donde Gw es Peso específico del agua

qu (kPa) : Resistencia del Suelo a la Compresión Inconfinada donde: N = N70 y K =12 Ref. 1 - Pag 165

Cu (kPa) : Resistencia al corte no drenada =qu/2 Ref. 1 - Pag 165

: Corrección por energía del martillo Ref. 2

: Corrección longitud de varillaje Ref. 2

: Corrección por revestimiento muestreador Ref. 2

: Corrección por diámetro de la perforación Ref. 2

Cn : Factor de ajuste de la presión efectiva (Skempton) CN=2/(1+Rs) con Rs = s'v /pa Ref. 2

Tipo de Martillo Utilizado: Martillo cilíndrico marca Acker

Tuberia de revestimiento: Diametro= 76 mm

Correlación entre N y Resistencia Efectiva: Kishida

N CAMPO W NP Gt m sv s'v qu Cu

Relación

de

esfuerzos

C. por

Conf.

Seed-

Idriss

N corr45 f'eq t s'v f'pr om

PR OM . ( go lpes/ p ie) (%) ( m) ( T / m3 ) ( T / m2 ) ( T / m2 ) ( T / m2 ) kPa kPa R s C n ( go lpes/ p ie) Kishida kPa ( KN / m2 )

1,00 - 1,60 1,30 9 39 2,70 30 1,83 0 2,4 2,4 1,62 45 1 1 1 12 11 9 112 56 FIRME 0,24 1,88 13 27,7 12,5 23,8

1,60 - 2,00 1,80 12 38 2,70 30 1,68 0 3,2 3,2 1,51 45 1 1 1 15 14 12 140 70 FIRME 0,32 1,69 15 28,7 17,6 32,2

2,40 - 3,00 2,70 15 40 2,70 30 1,82 0 4,9 4,9 1,35 45 1 1 1 17 15 13 156 78 FIRME 0,49 1,44 16 29,1 27,1 48,6

3,40 - 4,00 3,70 16 34 2,70 30 1,89 0 6,8 6,8 1,19 45 1 1 1 16 14 12 147 74 FIRME 0,68 1,24 15 28,7 37,0 67,5

4,40 - 5,00 4,70 21 33 2,70 30 1,90 0 8,7 8,7 1,07 45 1 1 1 18 17 14 174 87 FIRME 0,87 1,09 17 29,6 49,1 86,5

5,40 - 6,00 5,70 23 33 2,70 30 1,90 0 10,6 10,6 0,97 45 1 1 1 18 17 14 173 86 FIRME 1,06 0,98 17 29,6 59,9 105,5

tan f = - tan f = 0,5616

f (°) - f (°) 29,32

c (KPa) =- c (KPa) = -

Referencias:

Ref. 1: Joseph Bowles. Foundation Analysis and Design, Fifth Edition. 1997.

Ref. 2: Álvaro J. González. Estimativos de Parámetros Efectivos de Resistencia con el SPT. X Jornadas Geotécnicas de la Ingeniería Colombiana - SIC - SCG - 1999

29,3

PROFUNIDAD (m)

= K * N

3 4 N55 N60 N70

CONSISTENCIA/

DENSIDAD

SON

DEO

TIPO

DE

SUEL

O

Gs Cn 2

1Cohe

sivo

y = 0,5616xR² = 0,9985

0,0

10,0

20,0

30,0

40,0

50,0

60,0

70,0

0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0

t(K

Pa)

s´v (KPa)

Parámetro resistencia suelo Cohesivo

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2

t(K

Pa)

s´v (KPa)

Parámetro resistencia suelo No Cohesivo

𝐶𝑛 =2

(1 + 𝑅𝑠)

𝑁𝑐𝑜𝑟𝑟 = 𝑁 × 𝐶𝑛(𝜂1 × 𝜂2 × 𝜂3 × 𝜂4 )

𝜙´𝑆𝑃𝑇 = 𝜙´𝑒𝑞 = arctan 𝜏

𝜎´

PERFORACIÓN No.2

Gs ( Ton/ m3): Peso específico de sólidos

Gt ( Ton/ m3): Peso unitario total = (Gw * (1+w)) / ((1/Gs)+w) donde Gw es Peso específico del agua

qu (kPa) : Resistencia del Suelo a la Compresión Inconfinada donde: N = N70 y K =12 Ref. 1 - Pag 165

Cu (kPa) : Resistencia al corte no drenada =qu/2 Ref. 1 - Pag 165

: Corrección por energía del martillo Ref. 2

: Corrección longitud de varillaje Ref. 2

: Corrección por revestimiento muestreador Ref. 2

: Corrección por diámetro de la perforación Ref. 2

Cn : Factor de ajuste de la presión efectiva (Skempton) CN=2/(1+Rs) con Rs = s'v /pa Ref. 2

Tipo de Martillo Utilizado: Martillo cilíndrico marca Acker

Tuberia de revestimiento: Diametro= 76 mm

Correlación entre N y Resistencia Efectiva: Kishida

N CAMPO W NP Gt m sv s'v qu Cu

Relación

de

esfuerzos

C. por

Conf.

Seed-

Idriss

N corr45 f'eq t s'v f'pr om

PR OM . ( go lpes/ p ie) (%) ( m) ( T / m3 ) ( T / m2 ) ( T / m2 ) ( T / m2 ) kPa kPa R s C n ( go lpes/ p ie) Kishida kPa ( KN / m2 )

1,00 - 1,60 1,30 4 36 2,70 30 1,86 0 2,4 2,4 1,61 45 1 1 1 5 5 4 50 25 BLANDA 0,24 1,87 6 23,7 10,6 24,2

2,00 - 2,40 2,20 9 36 2,70 30 1,67 0 3,9 3,9 1,44 45 1 1 1 11 10 8 100 50 MEDIA 0,39 1,57 11 26,7 19,8 39,3

2,40 - 3,00 2,70 10 34 2,70 30 1,88 0 4,9 4,9 1,35 45 1 1 1 11 10 9 104 52 FIRME 0,49 1,44 11 26,7 24,5 48,7

3,40 - 4,00 3,70 12 36 2,70 30 1,86 0 6,7 6,7 1,20 45 1 1 1 12 11 9 111 55 FIRME 0,67 1,24 11 26,7 33,9 67,3

4,40 - 5,00 4,70 21 36 2,70 30 1,86 0 8,6 8,6 1,08 45 1 1 1 18 17 15 174 87 FIRME 0,86 1,09 17 29,6 48,8 85,9

5,40 - 6,00 5,70 21 36 2,70 30 1,86 0 10,5 10,5 0,98 45 1 1 1 17 15 13 158 79 FIRME 1,05 0,98 15 28,7 57,2 104,5

tan f = - tan f = 0,5369

f (°) - f (°) 28,23

c (KPa) =- c (KPa) = -

Referencias:

Ref. 1: Joseph Bowles. Foundation Analysis and Design, Fifth Edition. 1997.

Ref. 2: Álvaro J. González. Estimativos de Parámetros Efectivos de Resistencia con el SPT. X Jornadas Geotécnicas de la Ingeniería Colombiana - SIC - SCG - 1999

= K * N

SON

DEO

TIPO

DE

SUEL

O

PROFUNIDAD (m)Gs Cn

CONSISTENCIA/

DENSIDAD

2Cohe

sivo28,2

2 3 4 N55 N60 N70

y = 0,5369xR² = 0,9853

0,0

10,0

20,0

30,0

40,0

50,0

60,0

70,0

0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0

t(K

Pa)

s´v (KPa)

Parámetro resistencia suelo Cohesivo

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2

t(K

Pa)

s´v (KPa)

Parámetro resistencia suelo No Cohesivo

𝐶𝑛 =2

(1 + 𝑅𝑠)

𝑁𝑐𝑜𝑟𝑟 = 𝑁 × 𝐶𝑛(𝜂1 × 𝜂2 × 𝜂3 × 𝜂4 )

𝜙´𝑆𝑃𝑇 = 𝜙´𝑒𝑞 = arctan 𝜏

𝜎´

TABLA No. 4.1.2 – RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN INCONFINADA

4.2 FENOMENOS DE EXPANSIÓN RETRACCIÓN De acuerdo con los trabajos de campo y laboratorio los estratos existentes en la zona son suelos finos de tipo limo con un bajo porcentaje de contenido de granulares. Con el objeto de evaluar las características expansivas de los estratos de suelos empleamos un sistema cualitativo que emplea la correlación presentada en la Tabla No 4.2.1 en la cual, a partir del índice de plasticidad se califica el comportamiento expansivo.

TABLA 4.2.1 - CLASIFICACIÓN SUELOS EXPANSIVOS

POTENCIAL DE

EXPANSIÓN

EXPANSIÓN (%) MEDIDA EN

CONSOLIDÓMETRO BAJO PRESIÓN

VERTICAL DE 0.07 KGF/CM2

LÍMITE LÍQUIDO LL,

EN (%)

LÍMITE DE CONTRACCIÓN

EN (%)

ÍNDICE DE PLASTICIDAD

IP, EN (%)

PORCENTAJE DE

PARTÍCULAS MENORES DE UNA MICRA

(m)

EXPANSIÓN LIBRE EL EN (%) MEDIDA

EN PROBETA

Muy Alto > 30 > 63 < 10 > 32 > 37 > 100

Alto 20 – 30 50 - 63 6 – 12 23 - 45 18 - 37 > 100

Medio 10 – 20 39 - 50 8 – 18 12 - 34 12 - 27 50 - 100

Bajo < 10 < 39 > 13 < 20 < 17 < 50

Ref. 6 – Tabla H.9.1-1 Pág.50

La determinación del potencial de expansión toma en consideración todos los valores de las propiedades índices del suelo, para cada estrato, adoptando la condición del rango donde se registran todos los valores. Adicionalmente se tiene en cuenta las condiciones de humedad, la profundidad del estrato y la evidencia del comportamiento en zonas aledañas. Los suelos registrados clasifican como limo de alta plasticidad, con índices que los califican con un potencial de expansión medio a alto, de acuerdo con las relaciones establecidas en la Tabla No. 4.2.1 y se indican en la Tabla No. 4.2.2.

TABLA No. 4.2.2 - CAPACIDAD DEL POTENCIAL DE EXPANSIÓN

ESTRATO INDICE DE

PLASTICIDAD

CAPACIDAD DEL POTENCIAL DE EXPANSIÓN – IP

LIMITE LIQUIDO CAPACIDAD DEL POTENCIAL DE EXPANSIÓN - LL

0 m - 1m 1m - 1.5m 1.5m - 2 m 2 m - 2 .5m 2 .5m - 3 m 3 m - 3 .5m 3 .5m - 4 m 4 m - 4 .5m 4 .5m - 5m 5m - 5.5m 5.5m - 6 m

kPa kPa kPa kPa kPa kPa kPa kPa kPa kPa kPa

P1 112 140 156 147 174 173

P2 50 100 104 111 174 158

Ensayo de Presión Inconfinada

Resultados obtenidos por correlación a partir del ensayos de penetración estandar

NOTAS: 1- La zona de influencia de la cimentación se considera hasta una profundidad de 6,00 metros por debajo de la cota de cimentación,

por lo tanto el calculo del promedio considera los valores de la compresión inconfinada hasta esa profundidad.

2 - Se calculo el promedio considerando el 50% de la desviación estandar.

PROMEDIO

VALORES EN PROFUNDIDAD (METROS)

PERFO

RACIÓ

NVALOR COMPRESIÓN INCONFINADA

129

MH 28 - 42 Alto 62 - 78 Muy Alto

De acuerdo con esta clasificación el área presenta capacidad alto de potencial de contracto expansión, condición del suelo que no se evidencia en la zona. 4.3 PARÁMETROS DE DISEÑO SÍSMICO Para efectos del Diseño Sísmico de las estructuras, estas se deben localizar dentro de una de las zonas de amenaza sísmica y además deben utilizarse los movimientos de diseño sísmicos definidos en el Reglamento Colombiano de Construcción sismo resistente NSR- 10, titulo A, Capitulo A- 2. 4.3.1 Zonas de Amenaza Sísmica La zona del proyecto se localiza en la ciudad de Cali, se encuentra en una zona de Amenaza Sísmica Alta, tal como se indica en la Figura A.2.3-1 de la NSR-10, y valores aplicables de: Aa corresponde a 0.25, y Av corresponde a la 0.25. 4.3.2 Efectos Locales Con base en el estudio de microzonificación sísmica llevado a cabo para la ciudad de Cali, se tiene que el área en estudio se encuentra en la Zona 2 (Flujos y Suelo Residual), tal como se observa en la Figura 4.3.1.

FIGURA No.4.3.1 – UBICACIÓN PROYECTO EN MAPA MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA

Fuente: Mapa de Microzonificación Sísmica Mapa MZSC – RS2

Zona 4B

PROYECTO

La información correspondiente a la zona de interés se describe y resalta a continuación:

TABLA No.4.3.1 - COEFICIENTES ESPECTRALES DE DISEÑO

ZONA

Am (g)

Sm (g)

TO (s)

TC (s)

TL (s)

Zona 1: Cerros 0,22 0,45 0,17 0,55 3,00

Zona 2: Flujos y suelo residual 0,35 0,75 0,10 0,45 3,00

Zona 3: Piedemonte 0,35 0,85 0,20 1,05 2,00

Zona 4A: Abanico medio de Cali 0,33 0,75 0,20 0,75 2,00

Zona 4B: Abanico distal de Cali y Menga ETC 0,28 0,65 0,20 0,70 2,50

ETL 0,28 0,50 0,20 1,60 2,50

Zona 4C: Abanico Cañaveralejo ETC 0,40 1,00 0,25 1,50 2,00

ETL 0,40 0,65 0,25 1,20 2,00

Zona 4D: Abanico de Meléndez y Lili 0,28 0,62 0,15 1,20 2,00

Zona 4E: Abanico de Pance 0,25 0,57 0,17 0,95 3,00

Zona 5: Transición abanicos - llanura ETC 0,28 0,70 0,17 0,60 2,50

ETL 0,28 0,52 0,17 1,35 2,50

Zona 6: Llanura aluvial 0,25 0,68 0,22 1,15 2,50

Am: Aceleración máxima del terreno (g)

Sm: Aceleración espectral máxima (g)

Sa: Aceleración espectral (g)

To: Periodo inicial (s)

Tc: Periodo corto (s)

TL: Periodo largo (s)

ETC: Espectro de periodo corto

ETL: Espectro de periodo largo

g = 981 cm/s2 = 981 gales

s = segundos

FIGURA No.4.3.2 - CONSTRUCCIÓN ESPECTRO DE DISEÑO

FIGURA No.4.3.3 - ESPECTROS DE DISEÑO

Notas: 1. En la Zona 1 debe consultarse de forma complementaria el Mapa de Susceptibilidad Indicativa a Movimientos en Masa (MZSC-G5). Además deben realizar estudios complementarios detallados de: a) amplificación local por efectos topográficos, b) evaluación de amenaza por movimientos en masa y c) estabilidad de taludes. 2. En las Zonas 4B, 4C y 5, el espectro de diseño corresponde a la envolvente superior del espectro de periodo corto (ETC) y del espectro de periodo largo (ETL). 3. En las Zonas 5 y 6 se deben realizar evaluaciones complementarias detalladas del potencial de licuación para la construcción de obras. 4. En el área susceptible a corrimiento lateral (cercanas a cauces de río y canales) se deben realizar estudios complementarios detallados para la construcción de obras que evalúen este fenómeno, con los respectivos diseños que minimicen los desplazamientos del terreno. 5. Para estructuras con periodos mayores a 2.5 segundos, que corresponden a estructuras especiales, deben realizarse estudios detallados de respuesta sísmica local para determinar la forma del espectro en ese rango de periodos. 6. En todos los límites de las zonas se debe establecer una franja de transición de 200 m. a cada lado. En estas franjas debe tomarse la aceleración de diseño promedio que resulte de la aplicación de los espectros de diseño de las zonas adyacentes. 7. Podrán utilizarse fuerzas de diseño menores a las que resulten de la utilización de los espectros de diseño recomendados, siempre y cuando se demuestre mediante estudios detallados de respuesta sísmica local, que el espectro de diseño es menor al recomendado, sin embargo no podrán ser menores a los espectros mínimos de diseño definidos por el presente estudio. 8. La aceleración máxima a nivel de roca para la ciudad correspondiente al Umbral de Daño es: Ad = 0.05 g. 9. Para efectos de la aplicación de los requisitos complementarios de la Norma Sismo-resistente NSR98, la ciudad sigue perteneciendo a una zona de amenaza sísmica alta.

En resumen:

TABLA No.4.3.2 – PARÁMETROS DE DISEÑO SÍSMICO ADICIONALES

ZONA

Am (g)

Sm (g)

TO (s)

TC (s)

TL (s)


4.4 ALTERNATIVAS DE CIMENTACIÓN Con base en los suelos registrados, las características geomecánicas definidas en el estudio y teniendo en cuenta las características del proyecto, se plantea una cimentación con losa de cimentación a una profundidad de 1.70 metros. En la cimentación se considera un nivel de cimentación en el estrato más superficial que presenta una condición (consistencia y/o densidad) más adecuada, la profundidad z (m) está referida con respecto al nivel de terreno actual. Las cimentaciones superficiales son aquellas en las que el plano de contacto entre la estructura y el terreno está situado bajo el terreno que la rodea a una profundidad (Z) que resulta pequeña cuando se compara con el ancho (B ó D) de la cimentación. 4.4.1 Capacidad de Carga Para efectos del chequeo del cálculo de la capacidad de la losa de cimentación, se considera como suelo característico del sector un suelo fino, con un comportamiento netamente cohesivo. El valor para cálculo de la resistencia a la compresión inconfinada lo adoptamos de acuerdo con la Tabla No 4.1.2, obtenida con base en las Tablas 4.1.1. El valor de diseño de la compresión inconfinada igual a: 129 kPa

De acuerdo con las características del ensayo y para condiciones de suelo en condición f= 0, el valor de la resistencia al corte no drenada del suelo se considera igual a la mitad del valor del ensayo de la compresión inconfinada. Valor de diseño de la resistencia al corte no drenado igual a: 65 kPa Las fórmulas utilizadas para determinar el valor de la capacidad de portante se presentan a continuación:

TERZAGHI

qu = ( C* Nc * Sc + q * Nq + 0.5 * * B * NSFS Donde:

qu : Capacidad de carga última C : Cohesión del Suelo

FS : Factor de seguridad igual a 3 q : Sobrecarga del terreno

Peso unitario del suelo

Nc , Nq y N : Factores de carga de Terzaghi

Sc y S : Factores de forma y profundidad de Terzaghi B : Ancho de la cimentación

MEYERHOF, HANSEN, VESIC

qu = ( C* Nc * Sc * dc + q * Nq * Sq * dq + 0.5 * B * NSd) / FS

Donde: qu : Capacidad de carga última

C : Cohesión del Suelo

FS : Factor de seguridad igual a 3 q : Sobrecarga del terreno

Peso unitario del suelo

Nc , Nq y N: Factores de carga de Hansen

Sc, dc, Sq, dq, Sy d : Factores de forma y profundidad de Meyerhof B : Ancho de la cimentación

SKEMPTON

qu = C* Nc

Donde: qu : Capacidad de carga última

C : Resistencia al corte no drenada del suelo

Nc : Factor de carga

El valor de la capacidad de carga admisible para la losa de cimentación a una profundidad de 1.70 metro para la cimentación se presenta en la Tabla No 4.4.1.

TABLA No.4.4.1 – SISTEMA DE CIMENTACIÓN CON LOSA DE CIMENTACIÓN A 1.70 METROS DE PROFUNDIDAD CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DE DISEÑO

ANÁLISIS EN CONDICIÓN NO DRENADA

Z B ó D L q carga cu fu Nq Nc sc Kp N s qu Nq Nc sc dc sq dq N qu sc dc sq dq s N d qu

M M M kN / m 3

kP a kP a kP a kP a kP a

1,7 3,50 5,00 16,70 0 65 0 1,0 5,7 1,0 10,8 0,0 1,0 368 1,0 5,1 1,14 1,00 1,00 1,00 0,0 378 1,00 1,00 1,00 1,00 0,72 0,0 1,00 332

1,7 4,00 5,50 16,70 0 65 0 1,0 5,7 1,0 10,8 0,0 1,0 368 1,0 5,1 1,15 1,00 1,00 1,00 0,0 380 1,00 1,00 1,00 1,00 0,71 0,0 1,00 332

1,7 4,50 6,00 16,70 0 65 0 1,0 5,7 1,0 10,8 0,0 1,0 368 1,0 5,1 1,15 1,00 1,00 1,00 0,0 381 1,00 1,00 1,00 1,00 0,70 0,0 1,00 332

1,7 5,00 9,00 16,70 0 65 0 1,0 5,7 1,0 10,8 0,0 1,0 368 1,0 5,1 1,11 1,00 1,00 1,00 0,0 368 1,00 1,00 1,00 1,00 0,78 0,0 1,00 332

1,7 5,50 10,50 16,70 0 65 0 1,0 5,7 1,0 10,8 0,0 1,0 368 1,0 5,1 1,10 1,00 1,00 1,00 0,0 366 1,00 1,00 1,00 1,00 0,79 0,0 1,00 332

1,7 6,00 11,00 16,70 0 65 0 1,0 5,7 1,0 10,8 0,0 1,0 368 1,0 5,1 1,11 1,00 1,00 1,00 0,0 368 1,00 1,00 1,00 1,00 0,78 0,0 1,00 332

1,7 7,00 14,00 16,70 0 65 0 1,0 5,7 1,0 10,8 0,0 1,0 368 1,0 5,1 1,10 1,00 1,00 1,00 0,0 365 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 0,0 1,00 332

Z B ó D L q carga cu fu NC

M M M kN / m 3

kP a kP a

1,7 3,50 5,00 16,70 0 65 0 6,43

1,7 4,00 5,50 16,70 0 65 0 6,39

1,7 4,50 6,00 16,70 0 65 0 6,36

1,7 5,00 9,00 16,70 0 65 0 6,10

1,7 5,50 10,50 16,70 0 65 0 6,03

1,7 6,00 11,00 16,70 0 65 0 6,02

1,7 7,00 14,00 16,70 0 65 0 5,93

Z : Profundidad minima de cimentación

B : Ancho del cimiento

L : Longitud de cimiento asumido para calculo

: Peso unitario del suelo en kN/m3 tomado como promedio de los datos obtenidos

del ensayo de compresión inconfinada

q carga : Sobrecarga del material que se encuentra por encima del nivel de cimentación.

cu : Resistencia al corte no drenada

quADM : Capacidad de carga admisible de diseño en kPa, para la zapata.

Obtenida como el promedio considerando el 30% de la desviación estandar.

FS : Factor de seguridad igual a 3

DATOS VESIC SKEMPTOM CAPACIDAD DE CARGA

DATOS TERZAGHI MEYERHOF HANSEN

qu qu quPROM qADM

kP a kP a kP a kP a

332 415 354 118

332 412 354 118

332 410 354 118

332 394 351 117

332 389 350 117

332 389 350 117

332 382 349 116

4.4.2 Estabilidad de Excavación Se plantean excavaciones con altura máxima de 2.00 metros, en un proceso constructivo a corto plazo, sobre suelo fino de consistencia blanda a firme, con una humedad natural alrededor del límite plástico, y sin presencia de nivel freático. Bajo estas condiciones se puede chequear la estabilidad de una excavación con corte vertical

(=90º) para un suelo netamente cohesivo en condiciones de trabajo normal.

Hcrit = 4 * c / = 4 * 25(kN/m2)/16.8(KN/m3) = 5,95 m De acuerdo con los valores de consistencia del suelo, esta altura de estabilidad en un corte en suelo fino, estaría afectada por un factor de seguridad. F.S. = 1.5 H < 3,96 metros Nos da una altura de excavación máxima estable de 3,96 metros de profundidad en corte vertical; para excavaciones que en nuestro caso son mucho menores a esta altura. Aunque de acuerdo con el chequeo realizado sería posible realizar una excavación con corte vertical, dado que la altura de excavación supera los 1.50 metros de profundidad se considera que se deben ejecutar excavaciones con talud 1H:2V, en el menor tiempo posible. Es de anotar, que pequeños derrumbes locales que se presenten, se controlarán con entibados con madera —tablas juntas o esterilla y tacos o plaquetas. Aunque durante la ejecución de las perforaciones no se encontró nivel freático, en caso de encontrarse aguas freáticas durante la realización de las excavaciones se deberá lograr un control adecuado del flujo de agua drenada mediante bombeo superficial previo y durante el proceso de excavación, tomando precauciones para limitar los efectos indeseables del mismo. Se solicita, además, un sistema adecuado de descarga de dichas aguas de manera segura, de tal forma que no generen erosión ni saturación de los materiales intervenidos. Lo anterior también garantizará el no incremento de la carga hidrostática o niveles piezométricos bajo la superficie de corte. 4.5 ASENTAMIENTO Una vez determinada la capacidad portante, se realiza la evaluación de los asentamientos para las estructuras. Se ha determinado el asentamiento como:

St = Se+Sc Donde: St: Asentamiento total. Se: Asentamiento inmediato ó elástico. Sc: Asentamiento por consolidación. Las fórmulas utilizadas para determinar el asentamiento se presentan a continuación:

ASENTAMIENTO INMEDIATO (Harr 1966)

Se = B*qo/Es (1-ms2) (centro de la cimentación)

Se = B*qo/Es (1-ms2) (esquina de la cimentación) B : Ancho de la cimentación qo : Presión de contacto

Es : Módulo de elasticidad (Arcillas normalmente consolidadas Es=350c a 600c con c=cohesión no drenada del suelo)

ms : Relación de Poisson ASENTAMIENTO POR CONSOLIDACIÓN

Sc = (Cc*H)/(1+eo) *log (só+s´/só) Cc : Índice de compresión (se calcula por Terzahi y Peck – 1967) H : Espesor del estrato eo : Relación de vacíos inicial só : Presión vertical efectiva inicial

s´: Variación presión vertical efectiva En la Tabla se presenta el resumen del cálculo realizado.

TABLA No.4.5.1 – ASENTAMIENTO MÁXIMO ESPERADO

Los resultados obtenidos indican que el mayor asentamiento que se presentaría es de 0,58 mm. 4.6 MODULO DE REACCIÓN VERTICAL Para efectos del cálculo tomando como parámetros el valor del coeficiente de balasto, se presentan los valores de este parámetro en la Tabla No 4.6.1, estimados de las formulas indicadas a continuación:

B L qo ms Es m Se Esquina Se Centro

m m T o n/ m 2 T o n/ m 2 mm mm

6,00 11,00 1,70 0,35 3064 1,833 2,09 1,479 0,002 0,004

Cc H eo só s ´ Sc

m T o n/ m 2 T o n/ m 2 mm

0,612 2 0,644 3,36 16,64 0,577

St (mm) 0,58ASENTAMIENTO TOTAL

DATOS

ASENTAMIENTO INMEDIATO

DATOS

ASENTAMIENTO POR CONSOLIDACIÓN

TERZAGHI Ks = K1 * ( B1 / B ) Donde: Ks : Coeficiente de reacción vertical del suelo (Kg/cm3 m2)

K1 : Coeficiente obtenido de la prueba de placa. (Tomado de la literatura a partir del valor de la compresión inconfinada del suelo – Figura 11.8 Referencia 2)

B1 : Ancho de la placa. B : Ancho del cimiento VESÍC

Ks = Es / ( B * (1 - 2 ) ) Donde:

Ks : Coeficiente de reacción vertical del suelo (Kg/cm3 ) Es : Modulo de deformación del suelo

B : Ancho del cimiento

: Modulo de poissons = 0.3 Se adopta Es = 650 N70 (Referencia 1 – Formula 16-29 – Yoshida and Yoshinaka 1972) BOWLES

Ks = 40 * qu Donde:

Ks : Coeficiente de reacción vertical del suelo (Kg/cm3 ) qu : Capacidad de carga última

TABLA No.4.6.1 – MÓDULO DE REACCIÓN VERTICAL

B N70 KV1 ES qU KS TERZAGHI KS VESIC KS BOWLES KS PROM

m G/pie T/pie3 kPa kPa kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3

3,50 10 40 32250 129 1160 10126 15480 5304

4,00 10 40 32250 129 1015 8860 15480 4831

4,50 10 40 32250 129 902 7875 15480 4440

5,00 10 40 32250 129 812 7088 15480 4114

5,50 10 40 32250 129 738 6444 15480 3837

6,00 10 40 32250 129 677 5907 15480 3601

7,00 10 40 32250 129 580 5063 15480 3219

NOTAS: 1 - Se calculo el promedio considerando el 50% de la desviación estandar.

2 - El calculo de KS BOWLES se realizo empleando para el calculo de la capacidad portante ultima el valor de qU * FS (generalmente qU < qadm)

4.7 EMPUJES SOBRE MURO DE CONTENCIÓN La presión que las tierras ejercen sobre la estructura que las contiene mantiene una estrecha interacción entre una y otro. Depende, en términos generales del desplazamiento del conjunto, así: en el estado natural sin deformaciones laterales, se dice que la presión es la del reposo; si el muro cede, la presión disminuye hasta un mínimo que se identifica como el estado activo; si por el contrario, el muro se desplaza contra el frente de tierra, la presión sube hasta un máximo que se identifica como el estado pasivo. Si el desplazamiento del muro es vertical o implica un giro sobre la base, su distribución debe ser lineal o similar a la hidrostática; si el giro se efectúa alrededor del extremo superior del muro, la distribución debe adoptar una forma curvilínea. Para efectos del cálculo se presentan los valores estimados de las formulas indicadas a continuación:

RANKINE

Ka = (1-senfsenf) Donde: Ka : Coeficiente de presión activa

f : Ángulo de fricción interna del suelo Kp = 1 / Ka Donde: Kp : Coeficiente de presión pasiva JAKY

Ko = 1-senf Donde: Ko : Coeficiente de presión reposo

f : Ángulo de fricción interna del suelo Teniendo en cuenta que el material del trasdós del muro posee un ángulo de fricción interna de 24°, los coeficientes de empuje son:

TABLA No.4.7.1 – EMPUJE SOBRE MURO

COEF. PRESIÓN

f 24

Ka Activo

0.42

Kp Pasivo

2.37

Ko Reposo

0.59

El peso unitario del suelo, es de 1.8 Ton/m³ y el coeficiente de fricción suelo muro es de 0.3.

CAPITULO 5. CONCLUSIONES

- El proyecto corresponde a la construcción de la zona húmeda de una vivienda familiar, la cual consta de: una piscina, un jacuzzi, un turco y el cuarto de máquinas. El área del proyecto sobre el cual se encuentran proyectadas las estructuras posee un área total aproximada de 118 metros cuadrados. Las estructuras proyectadas poseen las siguientes características: la zona de la piscina y jacuzzi se maneja en un espejo de agua, el cual incluye la piscina con 9.00 x 4.85 metros y una profundidad de 1.26 metros, el jacuzzi con dimensiones 1.80 x 1.80 metros y una profundidad 1.05 metros, una zona de playa con dimensiones 3.60 x 4.85 metros y una profundidad de 0.05 metros; el turco se encuentra a nivel de fondo de la piscina, posee un área de 2.75 x 2.85 metros y se separa con un vidrio especial; un sinfín con dimensiones 13.00 x 0.65 metros y una profundidad de 0.20 metros; y el cuarto de máquinas que se encuentra a nivel de fondo de piscina y turco, con un área de 1.45 x 2.85 metros. La piscina será construida en concreto reforzado en placa de fondo y muros del vaso, impermeabilizado y enchapado interiormente.

- El proyecto se ubica geológicamente en la formación Jamundi (TQj), según Nivia (2001) esta formación

consiste en depósitos de gravas y cantos no consolidados, pobremente seleccionados, compuesta por materiales de derivación local como basaltos, chert, gabros, limolitas, conglomerados y areniscas que varían en tamaño desde unos pocos centímetros hasta 3 metros. Geomorfológicamente, el proyecto se localiza en una llanura aluvial (Fal), de topografía plana a ligeramente inclinada que incluye materiales fluviales provenientes de la quebrada Cañasgordas.

- Los suelos corresponden a suelos finos de tipo limos de alta plasticidad, con un bajo porcentaje de material granular fino entre 5% y 20% en peso, consistencia media a firme, con una humedad natural alrededor al límite plástico, sin presencia de nivel freático.

- De acuerdo con las características registradas los suelos clasifican con un potencial expansivo alto. La

zona no presenta características de suelos expansivos, no se considera posible la susceptibilidad a desarrollar comportamientos asociados a este fenómeno.

- Teniendo en cuenta los suelos encontrados, para efectos de cálculo se consideran aportes netamente

cohesivos, en la determinación de los parámetros de diseño geotécnicos.

- Los suelos presentan consistencias media a firme, y se alcanza una buena respuesta mecánica a partir de 1.00 metro de profundidad, una vez realizado el retiro de la capa suelta superficial (0.30 m).

- Para condiciones de diseño sísmico se consideran: Zona de Amenaza Sísmica Alta, Aa de 0.25, Av de

0.25, los efectos locales extraídos del estudio de microzonificación sísmica.

TABLA No.4.3.2 - COEFICIENTES ESPECTRALES DE DISEÑO

ZONA

Am (g)

Sm (g)

TO (s)

TC (s)

TL (s)


- Se proyecta la fundación de la losa de cimentación de las estructuras proyectadas a 1.70 metros de profundidad. Para diseño se deben emplear las capacidades de carga y módulos verticales presentadas en la Tabla 4.4.1 y a 4.6.1, que se resume a continuación.

TABLA 5.1.0 – SIST. CIMENTACIÓN LOSA DE CIMENTACIÓN A 1.00 M PROF.

- Teniendo en cuenta que el material del trasdós del muro posee un ángulo de fricción interna de 24°, los coeficientes de empuje son:

TABLA No.4.7.2 – EMPUJE SOBRE MURO

COEF. PRESIÓN

f 24

Ka Activo

0.42

Kp Pasivo

2.37

Ko Reposo

0.59

El peso unitario del suelo, es de 1.8 Ton/m³ y el coeficiente de fricción suelo muro es de 0.3

- Los asentamientos calculados se encuentran dentro de valores permisibles para la estructura

proyectada.

MOD.

VERT.

Z B ó D L qcar ga cu fu NF quPROM qADM Ksprom

m m m T / m 3 T / m 2 kg/ cm 2

° m kg/ cm 2 kg/ cm 2 T / m 3

3,50 5,00 3,54 1,18 530

4,00 5,50 3,54 1,18 483

4,50 6,00 3,54 1,18 444

5,00 9,00 3,51 1,17 411

5,50 10,50 3,50 1,17 384

6,00 11,00 3,50 1,17 360

7,00 14,00 3,49 1,16 322

DATOSCAPACIDAD

DE CARGA

1,7 1,67 0 0,65 0

No

Regist

ra

Z : Profundidad minima de cimentación

B ó D : Ancho del cimiento

L : Longitud de cimiento asumido para calculo

: Peso unitario del suelo

q carga : Sobrecarga del material que se encuentra por encima del nivel de cimentación.

cu : Resistencia al corte no drenada

NF : Nivel Freático

quPROM : Capacidad de carga de diseño

qADM : Capacidad de carga admisible de diseño

KSPROM : Módulo de reacción vertical

CAPITULO 6. RECOMENDACIONES

- Las tuberías de manejo de agua potable y servida deben ser de tipo flexible, para que puedan absorber las deformaciones que puedan generarse por la posible actividad del suelo.

- Dada la condición de alto potencial de expansión se recomienda en caso de efectuar siembra de

vegetación, que sea de tipo arbusto. Además, mantener una condición de equilibrio en los suelos que queden dispuestos como zonas verdes, es decir, si se van a mantener húmedos velar por que durante todo el tiempo (sobre todo en época de verano) el área posea la misma humedad. Las aguas lluvias, provenientes de techos se recogerán con canales y bajantes, y se llevaran al sistema de alcantarillado. Se deben tener muy buenos drenajes en patios, vías y zonas verdes aledañas a las edificaciones y estructuras para evitar que el agua lluvia se estanque.

- El proceso constructivo entre la excavación y la fundición del cimiento debe ser lo más rápido posible,

para evitar variaciones de humedad en los suelos de la excavación y su afectación en la estabilidad. Evitando aportes por aguas lluvias. Como alternativa se puede proyectar un cubrimiento con mortero de las paredes.

- La losa de fondo de la piscina se fundirá sobre una capa de material granular de rocamuerta o recebo

(de mayor sanidad) de 0.30 metros de espesor, compactada en dos capas de 0.15 metros cada una al 95% del proctor modificado.

- El tablero de concreto de fondo se debe fundir de una vez con el objeto de evitar la formación de

dilataciones y posibles fugas.

- Se requiere tener especial cuidado en el momento de fundir la losa y los muros del tanque de tal forma que no presente grietas y/o fisuras por las que pueda vaciar el contenido y afectar la estabilidad posterior de la obra.

- En el perímetro de la piscina se recomienda la colocación de un geodren. - Para la ejecución de las intervenciones proyectadas se requiere el retiro del material que se presenta

en superficie en un espesor de 0.30 metros, en las zonas a intervenir. No se espera en esta labor presencia de agua.

Los materiales comprometidos en la excavación serán los limos de alta plasticidad, de consistencia blanda a firme, materiales que son fáciles de excavar manualmente o con máquina. Se deben ejecutar excavaciones con talud 1H:2V, en el menor tiempo posible. Es de anotar, que pequeños derrumbes locales que se presenten, se controlarán con entibados con madera —tablas juntas o esterilla y tacos o plaquetas. Aunque durante la ejecución de las perforaciones no se encontró nivel freático, en caso de encontrarse aguas freáticas durante la realización de las excavaciones se deberá lograr un control adecuado del flujo de agua drenada mediante bombeo superficial previo y durante el proceso de excavación, tomando precauciones para limitar los efectos indeseables del

mismo. Se solicita, además, un sistema adecuado de descarga de dichas aguas de manera segura, de tal forma que no generen erosión ni saturación de los materiales intervenidos. Lo anterior también garantizará el no incremento de la carga hidrostática o niveles piezométricos bajo la superficie de corte Las excavaciones deben realizarse a con 0.05 metros adicionales, se debe compactar el fondo con un equipo de impacto manual, se debe colocar un solado en concreto de 2000 psi de 0.05 metros, con el objeto de estabilizar el fondo y trabajar en condiciones limpias la cimentación. El material producto de la excavación debe colocarse como mínimo a un metro de distancia del borde de la excavación. Una vez terminadas las excavaciones y fundidos la cimentación y los muros, se recomienda rellenar los huecos con material del sitio, compactado con bomag o saltarín, en capas de 20 cm, hasta obtener el 90% del Proctor Modificado.

LILY CECILIA CASTRILLÓN ORDÓÑEZ Santiago de Cali, Abril de 2016

CAPITULO 7. LIMITACIONES Las conclusiones y recomendaciones contenidas en este informe geotécnico están basadas en los resultados obtenidos en las exploraciones realizadas, en las interpretaciones de todos los trabajos de campo y laboratorio desarrollados, cualquier variación en las condiciones locales registradas durante la ejecución de los trabajos diferente a la descrita en el informe, debe ser informada y evaluada con el consultor. El Ingeniero Geotecnista no se hace responsable por cualquier tipo de daño y/o sanción derivados de modificaciones efectuadas al proyecto sin la respectiva consulta, o bien por no tener en cuenta las recomendaciones hechas en el presente estudio de geotécnico.

NORMAS TÉCNICAS PARA ENSAYOS DE LABORATORIOS UTILIZADAS

E-102: Descripción e Identificación de Suelos (Procedimiento Visual y Manual)

E-103: Conservación y Transporte de Muestras de Suelos

E-104: Procedimientos para la Preparación de Muestras de Suelos por Cuarteo

E-105: Obtención de Muestras para Probetas de Ensayo Mediante Tubos de Pared Delgada

E-106: Preparación en Seco de Muestras de Suelo para Análisis Granulométrico y Determinación

de las Constantes Físicas

E-107: Preparación de Muestras Húmedas de Suelo para Análisis Granulométrico y Determinación

de las Constantes Físicas

E-110: Investigación y Muestreo de Suelos Mediante Barrenas con Vástago Hueco

E-111: Ensayo de Penetración Normal y Muestreo con Tubo Partido de los Suelos

E-112: Toma de Muestras Superficiales de Suelo Inalterado

E-122: Determinación en Laboratorio del Contenido de Agua (Humedad) de Suelo, Roca y Mezclas

de Suelo-Agregado

E-123: Análisis Granulométrico de Suelos por Tamizado

E-125: Determinación del Límite Líquido de los Suelos

E-126: Límite Plástico e Índice de Plasticidad

E-151: Consolidación Unidimensional de los Suelos

E-152: Compresión Inconfinada en Muestras de Suelos

BIBLIOGRAFIA 1. FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN, JOSEPH E. BOWLES, FIFTH EDITION, 1996 2. MECÁNICA DE SUELOS, JUAREZ BADILLO - RICO RODRIGUEZ, DECIMA CUARTA

REIMPRESIÓN DE LA SEGUNDA EDICIÓN, 1996 3. GEOTECNIA Y CIMIENTOS, JIMENES SALAS, 1980 4. MECANICA DE SUELOS EN LA INGENIERIA PRACTICA., TERZAGHI Y PECK, SEGUNDA

EDICIÓN, PRIMERA REIMPRESIÓN, 1975. 5. BOLETIN TÉCNICO No. 44, ASOCIACIÓN COLOMBIANA DE INGENIERIA SISMICA, DICIEMBRE

DE 1993. 6. NORMAS COLOMBIANAS DE DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE, NSR-10,

ASOCIACIÓN COLOMBIANA DE INGENIERIA SISMICA. 7. DESIGN MANUAL: SOIL MECHANICS, FOUNDATIONS AND EARTH STRUCTURES, NAVFAC

DM-7, 1971. 8. PRIMERAS MEDICIONES DE LA ENERGÍA DEL ENSAYO DE PENETRACIÓN ESTÁNDAR (SPT),

ING. GERMÁN A. VILLAFAÑE R. et al., VII CONGRESO COLOMBIANO DE GEOTÉCNIA – SOCIEDAD COLOMBIANA DE GEOTÉCNIA, 1998.

9. PRINCIPIOS DE INGENIERÍA DE FUNDACIONES, BRAJA M. DAS, CUARTA EDICIÓN, 1999 10. PILE FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN, H.G POULOS , E.H. DAVIS 11. ESTIMATIVOS DE PARÁMETROS EFECTIVOS DE RESISTENCIA CON EL SPT, ÁLVARO J.

GONZÁLEZ G., X JORNADAS GEOTÉCNICAS DE LA INGENIERIA COLOMBIANA – SCI – SCG,

ANEXO 1

REGISTROS DE PERFIL DE PERFORACIONES

Hoja Nº 1 De 1

OBRA: Piscina PERFORACIÓN: 1

INSPECTOR: CRISTÓBAL CASTILLO FECHA: 04 20 16

PERFORADOR: FRANCISCO QUIÑONES

GOLPES

TUBERÍA

REVEST.

_ 000 - 030 _

_ _

_ M 2

_ 030 - 100 _

1.0_

_

_ C 1

_ 100 - 160 3/6 4/6 5/6 5/6 N=9

_ S 1

2.0_ 160 - 200 qu= 1,45 kg/cm2

_

_

_

_ C 2

3.0_ 240 - 300 7/6 7/6 8/6 7/6 N=15

_

_

_

_ C 3

4.0_ 340 - 400 7/6 8/6 8/6 9/6 N=16

_

_

_

_ C 4 _

5.0_ 440 - 500 9/6 10 11 12/6 N=21

_

_

_ _

_ C 5

6.0_ 540 - 600 10/6 11 12 13/6 N=23

Tubería de Revestimiento tamaño ____________Peso Martillo: 140 lbs. Caída del Martillo 76 cm

Profundidad de la capa freática: No registro.

LABORATORIO DE SUELOS Y CONCRETOS CC.

CRISTOBAL CASTILLO SAS.

REGISTRO DE EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO

CLIENTE: Ing. Lily Cecilia Castrillón

CÓDIGO:

OBSERVACIONES

LOCALIZACIÓN: Calle 6 # 113Bis-250 Casa 10

Conjunto Delonix

PROFUNDIDAD

MTS

MUESTRA

CLASE NºDESCRIPCIÓN DEL MATERIAL

Cra. 26B3 No. 79 - 68 CL.316 695 0977 - 313 795 4740 Cali Colombia - [email protected]

Mater ial movido de la zona limos arcilloso color amarillo vetas café y gris un % medio bajo grava y desechos de construcción..

Limo arcilloso color amarillo vetas gris y rojizas bajo % de arena HN > LP. resist. en

seco media. dilat. lenta. consist. media blanda. (MH)

(MH)Limo arcilloso color amarillo vetas gris y

rojizas bajo % de arena. HN > LP. resistencia en seco media. dilatancia

lenta. consistencia media dura.

(MH)Limo arcilloso color amarillo rojizo vetas

gris y cafe un % medio de grava en proceso de meteorización HN > LP.

resistencia en seco media. dilatancia lenta. consistencia media dura.

(M H)Limo color amarillo vetas gris y rojiza un

% medio de grava en proceso de meteorización HN > LP. resistencia en

seco media. dilatancia lenta. consistencia media dura.

(M H)Limo color amarillo vetas gris y rojiza un



Hoja Nº 1 De 1

OBRA: Piscina PERFORACIÓN: 2

INSPECTOR: CRISTÓBAL CASTILLO FECHA: 04 20 16

PERFORADOR: FRANCISCO QUIÑONES

GOLPES

TUBERÍA

REVEST.

_ 000 - 030 _

_ _

_ M 2

_ 035 - 130 _

1.0_

_

_ C 1

_ 100 - 160 1/6 2/6 2/6 2/6 N=4

_

2.0_

_ S 1

_ 200 - 240 qu= 0,99 kg/cm2

_

_ C 2

3.0_ 240 - 300 5/6 4/6 6/6 6/6 N=10

_

_

_

_ C 3

4.0_ 340 - 400 6/6 5/6 7/6 6/6 N=12

_

_

_

_ C 4 _

5.0_ 440 - 500 7/6 8/6 13 8/6 N=21

_

_

_ _

_ C 5

6.0_ 540 - 600 9/6 10 11 12/6 N=21

Tubería de Revestimiento tamaño ____________Peso Martillo: 140 lbs. Caída del Martillo 76 cm

Profundidad de la capa freática: No registro.

OBSERVACIONES

LABORATORIO DE SUELOS Y CONCRETOS CC.


REGISTRO DE EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO

CLIENTE: Ing. Lily Cecilia Castrillón

CÓDIGO:

LOCALIZACIÓN: Calle 6 # 113Bis-250 Casa 10

Conjunto Delonix

PROFUNDIDAD

MTS

MUESTRA

CLASE NºDESCRIPCIÓN DEL MATERIAL

Cra. 26B3 No. 79 - 68 CL.316 695 0977 - 313 795 4740 Cali Colombia - [email protected]

Mater ial movido de la zona limos arcilloso color amarillo vetas café y gris un % medio bajo grava y desechos de construcción..

(MH)Limo arcilloso color café rojizo vetas gris y amarilla

un % medio bajo de grava en proceso de meteorización HN > LP. resist. en seco media. dilat.

lenta. consist. media blanda.

(MH )Limo arcilloso color amarillo vetas gris y rojizas un

% medio bajo de grava en proceso de meteorización HN > LP. resistencia en seco media.

dilatancia lenta. consistencia dura.

(M H)Limo color amarillo rojizo vetas gris y café

un % medio de grava en proceso de meteorización HN > LP. resistencia en


(M H)Limo color amarillo rojizo vetas gris y un



ANEXO 2

RESUMEN ENSAYOS DE LABORATORIO

Hoja 1

De 1

2” 1½” 1” ¾” ½” 3/ 8” 4 8 10 40 50 100 200 LL LP IP (w) USCE Ton/m 3 Kg/cm2

P 1 M 2 020 - 100 99,6 99 98 97 95 78 36 42 36,6 MH

S 1 160 - 200 37,6 1,68 1,45

M 3 100 - 210 100 99 98 96 94 75 35 40 38,6 M H

M 4 210 - 360 91 89 87 85 83 73 35 39 39,8 M H

M 5 360 - 480 95,3 87,9 86 85 84 82 80 62 33 28 33,5 M H

M 6 480 - 600 91,2 88,6 88 87 86 84 82 64 36 28 32,9 M H

P 2 M 2 035 - 130 98,7 98 96 94 93 89 77 35 41 35,9 M H

S 1 200 - 240 36,4 1,67 0,99

M 3 130 - 220 100 98 97 96 94 75 35 40 38 M H

M 4 220 - 370 96,8 95 93 92 90 88 70 37 33 34,3 M H

M 5 370 - 600 94,6 92,2 90 87 85 84 82 64 34 31 36,1 M H

OBSERVACIONES:

PERFO

RACIÓ

N

Muestra

Nº

Clasificac.

Cliente: Ing. Lily Castrillón.

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO % QUE PASA EN PESO

GRAVA

Peso

Unitarios

RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE

LABORATORIO

CRISTÓBAL CASTILLO

LABORATORISTA

OBRA: Piscina / Calle 6 # 113Bis-250

Casa 10 Conjunto Delonix

IF

Indice de

Fluidez

quARENA

prof.

Mts

Límites de

Atterberg

Límites

de

contracc.

Limo y

Arcillas

Hum.

Nat.

ANEXO 3

ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN

ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO Y ENSAYO DE LIMITES DE ATTERBERG

CLIENTE: Ing, Lily Castrillon

DESCRIPCIÓN :

PERFORACION: 1 0,20 cm a 1,00 cm

Tamiz No Peso % % retenido % pasa

1 2 3 No retenido retenido acumulado tamiz

30 21 4½"

25 15 4"

Peso Molde + Muestra Húmeda g 38,26 40,15 3½"

Peso Molde + Muestra Seca g 24,15 24,87 3"

Peso molde g 5,7 5,5 2½"

Humedad % 76,27 79,05 2

77,97 77,40 1½"

1"

3/4"

1/2"

DETERMINACION No. 1 2 HUM. 3/8" 0,0 0,00 0,00 100,00

Molde No 16 19 35 N°4 0,9 0,39 0,39 99,61

Peso Molde + Muestra Húmeda g 24,26 24,11 352,2 N°10 1,2 0,52 0,91 99,09

Peso Molde + Muestra Seca g 19,61 19,32 267,4 N°40 2,5 1,08 1,98 98,02

Peso molde g 6,55 6,22 35,5 N°100 3,5 1,51 3,49 96,51

Humedad 35,60 36,56 36,57 N°200 4,2 1,81 5,30 94,70

Fondo 219,6 94,70 100,00 0,00

Total 231,9

Resultados del EnsayoLímite Líquido: 77,68

Límite Plástico: 36,08

Indice de Plasticidad: 41,60

Clasificación de la Fracción Fina: Peso Muestra Húmeda: 352,2Peso Seco antes de Lavar: 267,4

% Pasa Tamiz No 40: 98,02 Peso Seco despues de Lavar: 12,3Peso del Recipiente: 35,5

Sistema USC: MH CH Recipiente No 35

Peso Para Cálculo de Granulometría: 231,9

Observaciones:

Vo .Bo . CONTRATISTA Vo .Bo . INTERVENTORIA

Número de Golpes

DETERMINACION No.

Molde No

Límite Líquido

Vo .Bo . LABORATORIO

LIMITE PLASTICO

%

PROFUNDIDAD

LIMITE LIQUIDO

Limo arcilloso color amarillo vetas gris y rojizas bajo % de arena.

MUESTRA No. 2

OBRA: Piscina C6 #113Bis-250 Casa10 COD. OBRA: 00 COD MUESTRA: 00

TOMA:Abril-20-16-ENSAY:Abril-22-16 COD REGISTRO: 00 NORMA: E1213 - E77

76,00

76,50

77,00

77,50

78,00

78,50

79,00

79,50

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)

GRANULOMETRIA DE LA MUESTRA



DESCRIPCIÓN :




31 21 4½"

52 42 4"




Humedad % 73,22 75,86 2

75,15 74,28 1½"

1"

3/4"

1/2"


Molde No 16 24 25 N°4 0,9 0,43 0,43 99,57



Peso molde g 5,22 5,65 35,2 N°100 3,5 1,67 3,87 96,13

Humedad 35,04 35,33 38,56 N°200 4,2 2,01 5,88 94,12

Fondo 197,0 94,12 100,00 0,00

Total 209,3








Observaciones:

Número de Golpes



Limo arcilloso color amarillo vetas gris y rojizas bajo % de arena.

MUESTRA No. 3 PROFUNDIDAD

LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.

Vo .Bo . INTERVENTORIA

Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%

Vo .Bo . LABORATORIO Vo .Bo . CONTRATISTA

73,00

73,50

74,00

74,50

75,00

75,50

76,00

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)




DESCRIPCIÓN :




30 21 4½"

55 35 4"




Humedad % 71,84 74,61 2

73,44 73,05 1½"

1"

3/4"

1/2"


Molde No 15 6 29 N°4 21,2 9,38 9,38 90,62



Peso molde g 5,22 5,22 35,2 N°100 5,2 2,30 15,44 84,56

Humedad 34,85 34,32 39,82 N°200 3,4 1,50 16,95 83,05

Fondo 187,7 83,05 100,00 0,00

Total 226,0







Peso Para Cálculo de Granulometría: 226

Observaciones:

Número de Golpes



Limo arcilloso color amarillo rojzo vetas gris y cafe un % medio de grava.


LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.


Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%


71,50

72,00

72,50

73,00

73,50

74,00

74,50

75,00

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)




DESCRIPCIÓN :




29 20 4½"

35 15 4"




Humedad % 60,58 63,55 2

61,67 61,86 1½"

1"

3/4" 0,0 0,00 0,00 100,00

1/2" 12,2 4,71 4,71 95,29


Molde No 16 18 35 N°4 4,2 1,62 13,75 86,25



Peso molde g 6,55 6,50 36,5 N°100 4,2 1,62 17,57 82,43

Humedad 33,16 33,43 33,47 N°200 5,6 2,16 19,73 80,27

Fondo 207,9 80,27 100,00 0,00

Total 259,0






Sistema USC: M H Recipiente No 35


Observaciones:

Número de Golpes



Limo inorganico color amarillo vetas gris y rojiza un % medio de grava.


LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.


Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%


60,00

60,50

61,00

61,50

62,00

62,50

63,00

63,50

64,00

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)




DESCRIPCIÓN :




30 21 4½"

35 45 4"




Humedad % 62,85 65,64 2

64,25 64,27 1½"

1"

3/4" 0,0 0,00 0,00 100,00

1/2" 21,5 8,85 8,85 91,15


Molde No 15 24 45 N°4 1,2 0,49 11,89 88,11



Peso molde g 6,55 5,65 35,5 N°100 4,2 1,73 16,13 83,87

Humedad 36,34 36,59 32,92 N°200 5,1 2,10 18,23 81,77

Fondo 198,7 81,77 100,00 0,00

Total 243,0








Observaciones:

Número de Golpes



Limo inorganico color amarillo vetas gris y rojiza un % medio de grava.


LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.


Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%


62,50

63,00

63,50

64,00

64,50

65,00

65,50

66,00

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)




DESCRIPCIÓN :




30 21 4½"

35 35 4"




Humedad % 75,10 77,94 2

76,78 76,32 1½"

1"

3/4"

1/2" 0,0 0,00 0,00 100,00


Molde No 15 14 32 N°4 2,3 0,99 2,31 97,69



Peso molde g 5,24 5,65 35,2 N°100 3,2 1,37 6,99 93,01

Humedad 35,76 35,06 35,88 N°200 8,5 3,64 10,63 89,37

Fondo 208,5 89,37 100,00 0,00

Total 233,3








Observaciones:

Número de Golpes



Limo arcilloso color café rojizo vetas gris y amarillo un % medio bajo de grava.


LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.


Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%


74,50

75,00

75,50

76,00

76,50

77,00

77,50

78,00

78,50

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)




DESCRIPCIÓN :




29 20 4½"

35 35 4"




Humedad % 73,97 76,47 2

75,31 74,43 1½"

1"

3/4"

1/2"


Molde No 15 15 45 N°4 1,2 0,50 0,50 99,50



Peso molde g 6,55 6,55 35,5 N°100 3,5 1,46 4,10 95,90

Humedad 34,88 35,60 37,95 N°200 4,2 1,76 5,86 94,14

Fondo 225,0 94,14 100,00 0,00

Total 239,0








Observaciones:

Número de Golpes



Limo arcilloso color amarillo vetas gris y rojiza un % medio bajo de grava.


LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.


Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%


73,50

74,00

74,50

75,00

75,50

76,00

76,50

77,00

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)




DESCRIPCIÓN :




30 21 4½"

35 44 4"




Humedad % 68,46 71,29 2

69,98 69,81 1½"

1"

3/4"

1/2" 0,0 0,00 0,00 100,00


Molde No 18 27 24 N°4 4,2 1,95 5,15 94,85



Peso molde g 6,55 5,65 35,5 N°100 4,8 2,23 10,48 89,52

Humedad 37,29 36,77 34,31 N°200 3,7 1,72 12,19 87,81

Fondo 189,4 87,81 100,00 0,00

Total 215,7








Observaciones:

Número de Golpes



Limo inorganico color amarillo rojizo vetas gris y cafe un % medio de grava.


LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.


Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%


68,00

68,50

69,00

69,50

70,00

70,50

71,00

71,50

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)




DESCRIPCIÓN :




29 21 4½"

30 44 4"




Humedad % 62,90 65,86 2

64,04 64,48 1½"

1"

3/4" 0,0 0,00 0,00 100,00

1/2" 13,2 5,45 5,45 94,55


Molde No 18 15 36 N°4 4,5 1,86 9,62 90,38



Peso molde g 6,25 6,22 35,5 N°100 3,2 1,32 16,47 83,53

Humedad 33,59 33,43 36,07 N°200 4,1 1,69 18,16 81,84

Fondo 198,3 81,84 100,00 0,00

Total 242,3








Observaciones:

Número de Golpes



Limo arcilloso color amarillo rojizo vetas gris y cafe un % medio de grava.


LIMITE LIQUIDO

DETERMINACION No.


Molde No

Límite Líquido

LIMITE PLASTICO

%


62,50

63,00

63,50

64,00

64,50

65,00

65,50

66,00

66,50

0 5 10 15 20 25 30 35

CURVA DE FLUJO

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

% P

asa T

am

iz

Tamiz (mm)


ANEXO 4

COMPRESIÓN INCONFINADA

PROYECTO: Piscina / Calle 6 # 113Bis-250 Casa 10 Conjunto Delonix

PROFUNDIDAD: 1.60 - 2.00 MTS. MUESTRA Nº 1

CLIENTE: Ing. Lily Castrillon FECHA: 04 20 16

DESCRIPCIÓN: Limo arcilloso color amarillo vetas gris y rojizas bajo % de arenaPERFORACION: 1

900 791 988 -9

10 0,0025 0,9975 8,0 0,90 19,76 0,05 DIAMETRO (cm): 5,01

20 0,0050 0,9950 19,0 2,147 19,81 0,11 ALTURA(Ho)(cm): 10,1

40 0,0100 0,9900 38,0 4,294 19,91 0,22 AREA (Ao) (cm 2): 19,71

60 0,0150 0,9850 56,0 6,328 20,01 0,32 VOLUMEN (cm 3): 199,90

80 0,0200 0,9800 74,0 8,362 20,12 0,42

100 0,0250 0,9750 90,0 10,17 20,22 0,50

120 0,0301 0,9699 106,0 11,978 20,32 0,59 CONTENIDO DE AGUA

140 0,0351 0,9649 121,0 13,673 20,43 0,67 PESO HUMEDO+REC. (grs) : 335,5

160 0,0401 0,9599 137,0 15,481 20,54 0,75 PESO SECO+REC. (grs): 243,8

180 0,0451 0,9549 154,0 17,402 20,64 0,84 PESO RECIPIENTE 0

200 0,0501 0,9499 170,0 19,21 20,75 0,93 W (%): 37,6

220 0,0551 0,9449 192,0 21,696 20,86 1,04

240 0,0601 0,9399 209,0 23,617 20,97 1,13 PESO UNITARIO (grs/cm 2)

260 0,0651 0,9349 226,0 25,538 21,09 1,21

280 0,0701 0,9299 248,0 28,024 21,20 1,32 P.UNIT HUMEDO: 1,68

300 0,0751 0,9249 264,0 29,832 21,32 1,40 P.UNIT SECO: 1,22

320 0,0802 0,9198 275,0 31,075 21,43 1,45

340 0,0852 0,9148 276,0 31,188 21,55 1,45 Qu= 1,45 Kg/cm2

360 0,0902 0,9098 269,0 30,397 21,67 1,40

CARGA EN KG:

K 0.113

AREA CORREGIDA

Ac: Ao

(1+Def.Unit)

MEDIDA DE LA MUESTRA

INGENIERO LABORATORISTA

ENSAYO DE COMPRESIÓN INCONFINADA

LAB. DE SUELOS Y CONCTOS CC.


DEFOR. AH

0.001

PULG

DEF.UNIT

AH/Ho

1-DEF.

UNIT

CARGA

0.0001

CARGA

KG

AREA

CORRE.

CM2

RESIST.

KG/CM2

0,0

50,0

100,0

150,0

200,0

250,0

300,0

0,0000 0,0200 0,0400 0,0600 0,0800 0,1000Series1GG

PROYECTO: Piscina / Calle 6 # 113Bis-250 Casa 10 Conjunto Delonix

PROFUNDIDAD: 2.00 - 2.40 MTS. MUESTRA Nº 1

CLIENTE: Ing. Lily Castrillon FECHA: 04 20 16

DESCRIPCIÓN: Limo arcilloso color amarillo vetas gris y rojizas un % medio bajo de grava en proceso de meteorizacionPERFORACION: 2

900 791 988 -9

10 0,0025 0,9975 8,0 0,90 19,76 0,05 DIAMETRO (cm): 5,01

20 0,0050 0,9950 17,0 1,921 19,81 0,10 ALTURA(Ho)(cm): 10,2

40 0,0099 0,9901 31,0 3,503 19,91 0,18 AREA (Ao) (cm 2): 19,71

60 0,0149 0,9851 45,0 5,085 20,01 0,25 VOLUMEN (cm 3): 201,87

80 0,0198 0,9802 61,0 6,893 20,11 0,34

100 0,0248 0,9752 76,0 8,588 20,22 0,42

120 0,0298 0,9702 101,0 11,413 20,32 0,56 CONTENIDO DE AGUA

140 0,0347 0,9653 122,0 13,786 20,42 0,68 PESO HUMEDO+REC. (grs) : 336,2

160 0,0397 0,9603 141,0 15,933 20,53 0,78 PESO SECO+REC. (grs): 246,5

180 0,0446 0,9554 158,0 17,854 20,63 0,87 PESO RECIPIENTE 0

200 0,0496 0,9504 175,0 19,775 20,74 0,95 W (%): 36,4

220 0,0546 0,9454 183,0 20,679 20,85 0,99

240 0,0595 0,9405 178,0 20,114 20,96 0,96 PESO UNITARIO (grs/cm 2)

P.UNIT HUMEDO: 1,67

P.UNIT SECO: 1,22

Qu= 0,99 Kg/cm2

CARGA EN KG:

K 0.113

AREA CORREGIDA

Ac: Ao

(1+Def.Unit)

INGENIERO LABORATORISTA

ENSAYO DE COMPRESIÓN INCONFINADA

LAB. DE SUELOS Y CONCTOS CC.


DEFOR. AH

0.001

PULG

DEF.UNIT

AH/Ho

1-DEF.

UNIT

CARGA

0.0001

CARGA

KG

AREA

CORRE.

CM2

RESIST.

KG/CM2 MEDIDA DE LA MUESTRA

0,0

50,0

100,0

150,0

200,0

0,0000 0,0200 0,0400 0,0600 0,0800Series1GG

Estudio Suelos Piscina

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