1. DISEO Y CALCULO DERECIPIENTES A PRESIONBAJOESPECIFICACIONES DELCODIGO ASME SECCION VIII DIVISION 1______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama

2. ASME BOILER AND PRESSUREVESSEL CODE ANINTERNATIONAL CODE Seccin VIII REGLAS PARA LACONSTRUCCION DERECIPIENTES A PRESION______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 3. Partes de un recipiente a presin Anillos AtiesadoresSoportesCabezal Cuerpo o envolvente ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 4. InicioAnlisis de datos de diseo Anlisis de espesoresmnimos requeridos PROCEDIMIENTO Anlisis de rigidez del tanqueDE DISEO DENoRECIPIENTES A Espesores mnimoscumplen con laPRESION condicin de diseo SiElaboracin deProcura materialesplanosPruebaFabricacin hidrosttica______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 5. UG-16: General. DiseoCon algunas excepciones, el mnimo espesor permitido para cuerpos ycabezales luego de formado e independientemente de la forma es 1/16pulg (1.5mm), excluido el espesor por corrosin El espesor mnimono se aplica a laminas de transferencia de calor ointercambiadores tipo placas. El espesor mnimo no aplica al tubo interno de intercambiadores de calor tubosconcntricos ni tampoco a intercambiadores de tubo y coraza, donde la tuberapertenece NPS 6 (DN 150). El mnimo espesor para corazas y cabezales para calderas de vapor deber ser pulg (6mm), excluyendo el espesor por corrosin. El mnimo espesor para corazas y cabezales para servicio de aire comprimido,servicio de vapor y servicio de agua construidos con materiales de la tabla UCS-23debe ser 3/32 pulg (2.4mm), excluyendo el espesor por corrosin. El mnimo espesor para corazas y cabezales para calderas de vapor deber ser pulg (6mm), excluyendo el espesor por corrosin. El mnimo espesor para corazas y cabezales para servicio de aire comprimido,servicio de vapor y servicio de agua construidos con materiales de la tabla UCS-23debe ser 3/32 pulg (2.4mm), excluyendo el espesor por corrosin. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 6. La divisin solo indica las ecuaciones necesarias para el calculo delespesor requerido de componentes bsicos (cilindros, esferas, fondos,etc.) sometidos a presin interna o externa y deja completa libertad aldiseador para escoger procedimientos en busca de determinar losesfuerzos causados por otras cargas (peso propio, contenido, viento,terremotos, soportes).UG-17: Mtodos de fabricacin en conjuntoUn recipiente puede ser diseado y construido combinando mtodos defabricacin previstos en esta divisin (UB, UF, UW). El recipiente estalimitado al servicio permitido por el mtodo de fabricacin que tenga losrequerimientos mas restrictivos.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 7. UG-20: Temperatura de diseo1. Mxima: la temperatura mxima utilizada , no debe ser menor que la temperatura media a travs del espesor (salvo excepciones en UW-2 y apndice 3-2) Esta temperatura puede ser determinada por calculo o mediciones de equipos en sirvi en condiciones de operacin equivalente. Temperaturas de diseo mayores a las establecidas en las tablas UG-23 (mximos valores de esfuerzos admisibles Seccin II), no son admitidas. Para recipientes sometidos a presin externa no debe superar se la temperatura dada en las cartas de presin externa (Seccin II D). Diferentes zonas de un recipiente pueden tener distintas temperaturas de diseo. En el Apndice C del cdigo, mtodos sugeridos para obtener la temperatura de operacin de paredes de recipientes en servicio.2. Mnima: La temperatura mnima a usar en el diseo debe ser la mas baja en servicio, excepto cuando se permiten temperaturas menores en UCS- 66 y/o UCS-160 Para la determinacin de esta temperatura debe tenerse en cuenta lo indicado para temperatura mxima y tambin la mas baja de operacin, posibles desvos en la operacin, auto refrigeracin, temperatura atmosfrica y cualquier otro factor externo. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 8. UG-22: CargasLas cargas para ser consideradas en el diseode recipientedeben incluir las siguientes: Presin interna o externa de diseo Peso del recipiente y contenido, en operacin y ensayo (incluye la presin por la columna del liquido) Cargas estticas de reaccin por peso de equipos (motores, maquinaria, recipientes, tubera, revestimientos y aislamiento)Reacciones cclicas y dinmicas debidas a presin, variaciones trmicas o por equipos montados en el recipiente y cargas mecnicas.Viento, nieve y reacciones ssmicas .Reacciones de impactos como las causadas por choque de fluido.Gradientes de temperatura y expansin trmica.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 9. UG-23: Mximos valores de esfuerzo.Mximos valores de tensin/esfuerzo admisiblepara diseo a traccin en distintos materiales sonprovistos en la subparte 1-Seccion II-Parte D .Un listado de estos materiales se da en lastablas: UCS-23, UNF-23, UHA-23, UCI-23, UCD-23, UHT-23 y ULT-23.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 10. UG-25: CorrosinSe debe prever un sobreespesor suficiente para toda la vida tilplanificada para recipientes sometidos a perdida de espesor porcorrosin, erosin o abrasin mecnica.El espesor, para la corrosin, no requiere ser igual en todas laspartes del recipiente dependiendo de zonas mas propensas . Los recipientes sometidos a corrosin debern tener una aberturade drenaje, en el punto mas bajo posible del recipiente o unatubera inferior que llegue hasta 6 mm del punto mas bajo Cuando el espesor se ha reducido a un grado peligroso puedeaplicarse los agujeros testigo (prohibidos en recipientes deservicios letales). Los agujeros testigo debern tener un dimetroentre 1.6-4.8 mm y una profundidad no menor del 80% del espesorrequerido de una virola sin soldadura de las misma dimensiones ydebern situarse en la superficie opuesta a donde se espera lacorrosin. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 11. UG-27: Espesor de recipientes bajo presin interna. Diseo.Para cuerpos cilndricos de pared delgada y sin costura sometidos apresin, los esfuerzos circunferenciales son aproximadamente el doble delos esfuerzos longitudinales debidos a la misma solicitacin. En la mayora de los casos el espesor requerido por las formulas delUG-27, basadas en el esfuerzo circunferencial gobiernan el espesorrequerido sobre las formulas basadas en los esfuerzos longitudinales.SmbolosDatos tEspesor mnimo de la coraza. pulg (mm)P Presin interna de diseo. psi (kPa)R Radio interno del recipiente. pulg (mm)S Esfuerzo mximo admisible. psi (kPa)E Eficiencia de junta para recipiente cilndrico o esfrico.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 12. Recipientes CilndricosEsfuerzos Circunferenciales: cuando el espesor no excede del radiointerno (0.5R), o P no supera 0.385SE, se debe aplicar las siguientes formulas. PR SEtt =P =SE 0.6 PR + 0.6tEsfuerzos longitudinales: Cuando el espesor del recipiente no supera delradio interno o la presin (P) no es mayor que 1.25SE, se debe aplicar lassiguientes ecuaciones.PR2 SEtt =P =2 SE + 0.4 PR 0.4t Recipientes EsfricosPara disear un recipiente cilndrico, el espesor no debe ser mayor que 0.356Ro la presin no debe superar 0.665SE por medio de las siguientes formulas. PR2 SEtt = P =2 SE 0.2 PR + 0.2t______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 13. UG-27: Espesor de recipientes bajo presin externa.Diseo.1. Recipientes cilndrico (Do/t>10): Paso 1 Asumir un valor para t ydetermine la relacin de L/Do y Do/t Paso 2 Ingrese a la figura G en la Subparte 3-Seccion II, Parte D enel valor de L/Do determinado en el paso 1. Para valores de L/Domayores que 50 ingrese al cuadro de L/Do=50. Para valores de L/Domenores que 0.05 ingrese el ciadro en un valor de L/Do=0.005. Paso 3 Muvase horizontalmente a la lnea por el valor Do/tdeterminado en el Paso 1. La interpolacin puede usarse paravalores intermedios de Do/t. Desde dicho punto de la interseccinmuvase verticalmente (hacia abajo) para determinar el valor delFactor A. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 14. Paso 4 Usando el valor A, ingresar al cuadro de materiales aplicables en Subparte 3-Seccion II-Parte D. Muvase verticalmente hacia la interseccin con la lnea (material-temperatura)En casos donde el valor de A cae a la derecha de la lnea(material/temperatura), asumir una interseccin con la proyeccinhorizontal. Para valores A que caen a la izquierda de la lnea(material-temperatura) observe el Paso 7 Paso 5 De la interseccin obtenida en el paso 4, muvasehorizontalmente a la derecha y observe el valor del factor B. Paso 6 Usando el valor B, calcular4BPa =la presin externa mxima de 3( Do / t )trabajo (Pa) Paso 7 Para valores de A que caen 2 AEa la izquierda de la lnea (materialPa =y temperatura), el valor Pa puede3( Do / t )ser calculado mediante 15. Figura G, usado con los valores t, L D______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 16. 2. Recipientes Esfricos: El espesor mnimo de una coraza esfrica se determinara mediante el siguiente procedimiento. Paso 1 se asume un valor para 0.125t y calcule el factor A, usando laA =( Ro / t )siguiente formula.Paso 2 utilizando el valor de A, entrar al grafico aplicable para el material de la Seccin II, parte D (curva apropiad para un material en particular se determina de acuerdo a las tablas de tensin admisible.En casos donde el valor de A finaliza a la derecha de lalnea (material/temperatura), asumir una interseccin conla proyeccin horizontal______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 17. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 18. Paso 3 De la interseccin obtenida en el paso 2, muvasehorizontalmente a la derecha y observe el valor del factor B. Paso 4 Usando el valor B, calcule el Bvalor mximo de la presin dePa =trabajo (P) usando la siguiente (Ro / t )formula Paso 5 Para valores de A, que caen a 0.0625 Ela derecha de la lnea (material, Pa =temperatura), el valor de P puede(Ro / t )2calcularse mediante Paso 6 Compare Pa obtenido en el Paso 4-5. Si Pa es mas pequeo queP, seleccione un valor mayor para t y repita el procedimiento de diseohasta que se obtenga un nuevo valor Pa que sea mayor o igual que P.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 19. La mxima presin de diseo o la presin externa mxima de trabajono debe ser menor que la diferencia esperada mxima de la presinde operacin que podra existir entre la zona externa e interna delrecipiente en cualquier momento.Recipientes para operar bajo presiones de trabajo externas (15 psi)y menores) podran adoptar el Simbolo Codigo asegurando unatitulacin con las reglas de presin externaCuando hay una junta lap longitudinal en una corza cilndrica o corazacilndrica bajo presin externa, el espesor de la coraza debedeterminarse por las mismas reglas propuesta, a excepcin que 2P seuse en vez de Pe los clculos para el espesor necesario. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 20. UG-30: Anillos AtiesadoresPara calcular las dimensiones adecuadas de los anillos derefuerzo se puede utilizar la Formula Levy para el calculo decolapso de un anillo de seccin circular sometido a una presinexterna uniforme. Do Ls t2 P Do I = 12 E c 2t Sin embargo, Los anillos atiesadores pueden estar ubicados alinterior o exterior de un recipiente. Adems, debe ser atado alcasco por soldadura o brazing. Variables D Ls 2 AsIs = 14 (t + o)A Momento requerido de la seccin del anillo Is Ls Momento de inercia existenteIrea de la seccin del anillo de refuerzoAs Do Ls 2 AsI = 10.9 (t +)A Factores determinado A,B s Ls Mitad de la distancia entre el centro de laLsseccin del anillo y la prxima lnea de soporte ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 21. La idoneidad del momento de inercia para que se considere queacta como refuerzo se detalla a continuacin: Conocido Do, Ls, t; seleccionar un anillo de refuerzo calcularel rea de seccin As. Luego calcular B mediante: B= 3 PDo 4 A t+ sLs Con B, ingresar a la figura (material del anillo) realizar undesplazamiento horizontal, considerando la temperatura dediseo. Luego, descendemos verticalmente hasta el obtenerel valor A.Para valores de B menores de los indicados en el grafico,considerar A=2B/E. Calcular los momentos Is e Is, mediante las ecuacionesprevias Calcular los momentos I e I, mediante las ecuaciones previas______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 22. Obtenido los clculos, compararemos y determinares su validezSmbolo Si I>Is El anillo es idneo Si IIs El anillo junto al casco (x-refuerzo) es adecuado Si I 13800 Usando 13800x1.2=16560 (Segn UG 23-d)MW t = R 2 SE DSESegn UG23-b665000 3200 t = 12 (13800 x1.2)x1 24(13800 x1.2)x12t = 0.089 0.003 = 0.092 pulg Segn UG23-dEl espesor requerido (excluyendo de corrosin) serequivalente a 0.244 pulg. Donde prima los esfuerzos longitudinales______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 49. Diseo de anillo atiesador para un recipiente a presin externa Datos de diseoValoresDimetro externo (Do) 169 pulgEspesor de recipiente (t) 0.3125 pulgDistancia entre soportes (Ls)40 pulg Aplicando lo expuestoPresin externa (P)15 psi en UG-29 (a)Temperatura (T)700 FMaterial Casco (SA285),anillo (SA36)Para ilustrar el procedimiento 1.1 Do t = 1.1 169 x 0.3125 8 pulg Usando el valor determinado, el momento de inercia en conjuntoes aproximadamente 8 pulg4.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 50. El factor B ser: 15 x169B = 3 PDo B = 3 = 5107 4As 4 0.3125 + 2.39 t + 40 Ls Ingresaral lado derecho de la tabla (CS-2) y luego trasladar horizontalmente a la izquierda de la lnea de los materiales (a 700F). Luego, descender y hallar el valor A=0.0004 Do Ls (t + As Ls ) A 2 Is =10.9 169 2 x 40(0.3125 + 2.39 / 40)x0.0004I = s= 15.61 pul 4 10.9Este valor del momento de inercia es mucho mayor que el provisto por la seccin previamente seleccionada. Adems, una nueva forma debe seleccionarse o el mtodo de atadura al recipiente debe ser cambiado. Para nuestro propsito, se escoge una barra rectangular (2pulgx3.75pulg). Asi, proporciona un As=7.5 pulg2 y Is=16.57 pulg4. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 51. Hallando B, remplazando con los nuevos valores: 15 x169B = 3 = 3803 4 0.3125 + 7.5 40 Hallando B, remplazando con los nuevos valores: 169 2 x 40(0.3125 + 7.5 / 40)x0.00031I = s= 16.25 pul 4 10.9 Como el momento de inercia requerido de 16.25 pulg2 es menor que el existente 16.57 pulg2, el anillo de refuerzo es el indicado.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 52. Recipiente cilndrico bajo presin externa Una torre de destilacin fraccionada con 14 pies (4267.2 mm) de dimetro interior y 21 pies (6400.8 mm) de longitud y con bandejas de fraccionamiento apoyadas en anillos soldados al casco cilndrico separados por 39 pulg.La presin de diseo es de 15 psi (103.4 kPa) ytemperatura de diseo a 700 F (371 C). Usandomaterial acero al carbono SA-285. Determineel espesor requerido para la operacin.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 53. VariablesDimetro interno (Di)14 piesEspesor de recipiente (t) 0.3125 pulgDistancia de soportes (Ls) 39 pulg Aplicando lo expuestoPresin externa (P) 15 psien UG-29 (a)Temperatura (T)700 FMaterialCasco (SA285) Asumir un espesor, t=0.3125 pulg. Adems, ya asumido, el Dimetro externo es Do=168,625 L39Do 168,62= = 0.231== 540 Do 168,625t 0.3125 Ingresar a la Figura G, observando el valor 0.231 trasladarse horizontalmente hacia la lnea Do/t. Ingresar a la Figura CS-2 en el valor de A y moverse verticalmente a la lnea del material (a 700F) ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 54. L/DoDo/tA=0.0005______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 55. A=0.0005B=6100______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 56. La mxima presin de trabajo para el espesor asumido (0.3125 pulg) es 4B 4(6100) Pa = = = 15.1 psi3( Do / t )3(540)A causa que Pa es mayor que lapresin de diseo P (15 psi), elespesor asumido se estima correcto______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 57. Cabezal Semiesfrica Datos de diseoValoresDimetro interno (Di)14 piesEspesor de recipiente (t) 0.3125 pulgAplicando lo expuestoDistancia de soportes (Ls) 40 pulg en UG-33 (c)Presin externa (P) 15 psiTemperatura (T)700 FMaterialCasco (SA285) Asumir el espesor de cabezal t (0.3125 pulg). Y calcular el valor del factor A: 0.1250.125 A=== 0.00046R84.5 ( o ) (0.3125)t Ingresar a la Figura CS-2 con el valor A y trasladarseverticalmente por la lnea de temperatura Moverse horizontalmente hacia la derecha y leer el valor de B (5200) ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 58. A=0.0004 6B=5200______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 59. La mxima presin externa de trabajo para el cabezal asumido es:BPa == 5200 = 19.23 psi R (84.5 )( o )0.3125 t A causa que Pa (19.23) es mayor que la presinexterna de diseo P (15 psi), el espesor asumido- 0.3125pulg- se estima correcto______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 60. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 61. UW 2Las categoras B y C deber ser el nmero (1) o (2)Juntas de la categora D plena penetracin seextiende a travs de todo el espesor de la pared delcuerpo o en la pared de la boquilla. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 62. La categora B sern de tipo N (1) o N (2) Todas las juntas de la categora N A Tipo (1) las juntas de la categora C sern soldaduras de penetracin completa______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 63. Todas las uniones soldadas a tope sern plenamente de radiografiadas prueba hidrosttica y prueba neumtica de acuerdo con las especificaciones del material de aplicacin examen de ultrasonido o no destructivo debe ser de sensibilidad suficiente para detectar la superficie muescas de calibracin en cualquier direccin______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 64. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 65. uniones soldadas en la categora A sehar de conformidad con el N (1) de latabla UW-12las juntas soldadas en la Categora B,cuando el espesor es superior a 5 / 8 depulgada ( 16 mm), se har deconformidad con el tipo N (1) o N (2) dela tabla UW-12______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 66. UW 3 requisitos especiales, que se basan en el servicio, el material y el grosor, no se aplican a todas las juntas soldadas, slo las juntas a las que se aplican requisitos especiales se incluyen en las categoras A, B, C y D.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 67. Categora A. longitudinal de unionessoldadas en el cuerpo principal, transicionesde dimetro, o boquillas, unionescircunferenciales soldadas las cabezashemisfricas de los depsitos principales______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 68. Categora B. uniones soldadas circunferenciales en el depsito principal, transiciones de dimetro, incluyendo las juntas entre la transicin y el cilindro, uniones soldadas circunferenciales conectadas que forman la tapa hemisfrica de los depsitos, las transiciones de dimetro, a las boquillas.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 69. Categora C, Uniones soldadas las bridas, placas tubulares. Categora D. Las juntas soldadas uniendo boquillas al cuerpo principal, a las esferas, a las transiciones de dimetro, a los tapas.*el ngulo no ser superior a 30 grados______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 70. UW 5 Los materiales utilizados para partes a presin debern demostrar la calidad de soldar. Las piezas no sometidas a presin deber ser probada la calidad soldable De conformidad con UG-10, UG-11, UG- 15, o UG-93______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 71. El procedimiento de soldadura slo debe ser calificado una vez por un anlisis qumico o mecnico para materiales no especificados no permitidas en esta Divisin. Para materiales que no se puede identificar puede ser demostrada su calidad soldable mediante la elaboracin de pruebas de soldadura para cada pieza de material no identificado que vaya a ser utilizado.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 72. Dos materiales de especificaciones diferentes se pueden unir mediante soldadura si se cumplen los requerimientos de la Seccin IX, QW-250.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 73. Materiales ferrticos y los aceros austenticos tipo SA-240 Tipo 304, 304L, 316 y 316, SA-182 F304, F304L, F316, y F316L, SA-351 CF3, CF3A, CF3M, CF8, CF8A y CF8M podrn ser soldados por ELECTROSLAG o ELECTROGAS______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 74. UW 9 Diseo de uniones soldadas Los tipos de uniones soldadas permitidas en los procesos de soldadura por arco y gas estn listados en la Tabla UW-12, junto con el espesor de la placa limitante permitidos para cada tipo. Las dimensiones y la forma de los bordes a unir debern ser tales que permitan la fusin completa y la penetracin conjunta completa______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 75. Transiciones cnicas. Una transicincnica que tiene una longitud no inferior atres veces el desplazamiento entre lassuperficies adyacentes de las seccionescolindantes, como se muestra en la figura.UW-9. La soldadura a tope puede serparcial o totalmente en la seccin cnica oadyacentes a ella.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 76. Las soldaduras de filete se aadirn donde sea necesario para reducir la concentracin de esfuerzos.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 77. Los tanques compuestos por dos o ms placas tendrn los centros de las uniones soldadas longitudinales adyacentes escalonadas o separados por una distancia de por lo menos cinco veces el espesor de la placa ms gruesa. Para las juntas espaciadas, la superficie de superposicin no ser inferior a cuatro veces el espesor de la placa interna.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 78. UW 11 Exmenes radiogrficos todas las soldaduras a tope en los tanques en los que el espesor nominal en la unin soldada excede 1 1/2 pulgadas (38 mm). categoras B y C de soldadura a tope en las boquillas no excedan 1 1/8 pulgadas (29 mm) de espesor de pared no requieren un examen radiolgico.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 79. Categora A y B soldaduras de conexin entre las partes tanque o tapas Categora de soldaduras B o C que se intersecan con soldaduras de Categora A.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 80. Examen ultrasnico se puede sustituir laradiografa de la costura de un recipientea presin si la construccin del tanque nopermite interpretar radiografas deconformidad con los requisitos______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 81. No se requiere examen radiogrfico de uniones soldadas cuando la parte tanque o recipiente est diseada para una presin externa solamente, o cuando el diseo conjunto cumple con la UW-12 Soldaduras de materiales ferrticos con cualquier paso mayor que 1 1/2 pulgadas (38 mm) ser examinado por ultrasonido en toda su longitud______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 82. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 83. Para el examen radiogrfico y ultrasonidos de soldaduras a tope, la definicin de espesor nominal de la junta soldada en cuenta ser el espesor nominal de la ms delgada de las dos partes unidas.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 84. UW12 Tabla UW-12 da la eficiencia (E) conjunta para ser utilizados en las frmulas de la Divisin de las juntas______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 85. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 86. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 87. La calidad de las soldaduras, usada enlos tanques o sus partes debernprobarse como sigue: Las probetasdebern ser representativas de lasoldadura de produccin, por cadatanque. Pueden ser retirados del cuerpo en smismo o de una prolongacin de lacscara incluida la junta longitudinal, o, enel caso de los tanques que no incluya unajunta longitudinal, se realizar una pruebadel mismo material y grosor que el tanque ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 88. UW 13th =espesor nominal de la cabeza, pulg(mm)tp = distancia mnima de la superficieexterior de la cabeza plana al borde de lapreparacin de la soldadura medido comose muestra en la figura. UW-13.2pulgadas (mm)ts = espesor nominal del cuerpo pulgadas(mm)______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 89. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 90. La soldadura a tope y soldadura de filete debern estar diseados para tener cortante de 1.5 veces el diferencial mxima de presin que puede existir. El valor de tensin admisible para la soldadura a tope ser del 70% del valor de la tensin para el material del depsito y para filete de 55%.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 91. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 92. Para los anillos guas de las bridas la suma de a y b no ser inferior a tres veces el espesor nominal de pared adyacente sometida a presin.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 93. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 94. Para las placas tubulares de apoyo: a + b no menos de 2ts, c no menos de 0.7ts o 1.4tr, el que sea menor. Para las placas de tubos sin apoyo: a + b no menos de 3ts, c no menos de ts o 2tr, el que sea menor. La dimensin b es producida por la preparacin de la soldadura y se verificar despus de encajar y antes de la soldadura.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 95. Para otroscomponentes,la suma de ay b no serinferior a dosveces elespesornominal de lapartesometida apresin.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 96. UW 15 La fuerza de soldaduras de ranura se basar en la superficie sometida a cortante o tensin. La fuerza de las soldaduras de filete se basar en la superficie sometida a cortante Porcentajes de los valores de tensin para el material del tanque. la tensin de ranura74% corte de ranura 60% corte en el filete49%______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 97. UW16 boquillas, conexiones, refuerzo forman una categora D unin soldada entre la boquilla (o en otra unidad ) y la casco, la tapa, etc______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 98. Do = dimetro exterior del cuello o tubo conectado mediante soldadura en el interior de la casco del tanque, pulg (mm) G = juego radial entre el agujero en la pared del recipiente y el dimetro exterior del cuello de la boquilla o el tubo, pulg (mm) Radio = 1 / 8 de pulgada (3,2 mm) como mnimo radio______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 99. r1 = mnimo dentro de radio de la esquina, el menor de 1/4T o 3 / 4 pulgadas (19 mm) t = espesor nominal del recipiente o tapa, in (mm) tn = espesor nominal de pared de la boquilla, pulg (mm) tw = dimensin de las soldaduras (filete de un solo bisel, o simple-J), medido como se muestra en la figura 16.1______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 100. te = espesor de la placa de refuerzotmin = el menor entre 3/4 pulgadas (19mm) o el espesor de la ms fina de laspartes unidas por un filete de un solo bisel o simple-J de soldadura, pulg (mm)tc = no ser inferior al menor entre 1/4 depulgada (6 mm) 0.7 tmin* t1 o t2= no menos que el ms pequeo entre 1/4 de pulgada (6 mm) 0.7tmin. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 101. Boquillas unidas a una pared del tanquese unen por soldadura de penetracincompleta.(a, b, c, d y e)Placas de refuerzo en el casco sernadosadas al casco por penetracincompleta Vase la figura. UW-16.1bocetos (a), (b), (c), (d), (e), (f-1), (f-2), (f-3), (f-4), (g ), (x-1), (y-1), y (z-1)______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 102. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 103. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 104. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 105. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 106. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 107. La dimensin tw no podr ser inferior a tn nimenos que 1 / 4 "Ver la figura. UW-16.1bocetos (t) y (u). Cuando aparece radio, disponer un radiomnimo de 1/8 pulgadas (3,2 mm). Cuando el cuello o el tubo se conecta desdeel interior solamente, la profundidad de laranura de la soldadura o la garganta de lasoldadura de filete deber ser al menos iguala 1 tmin. ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 108. Accesorios: Rosca interna, rosca externa,Toma soldadas o soldadas a tope. La uninde los accesorios debern cumplir lossiguientes requisitos. Fijar por una ranura de penetracincompleta soldadura o por una o dos filete desoldadura de penetracin parcial, un en cadacara de la pared del casco. Las dimensionesmnimas sern de soldadura como semuestra en la figura. UW-16.1 bocetos (x),(y), (z), ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 109. Para las soldaduras de penetracin parcial osoldaduras de filete, t2 o t1 no ser inferior almenor valor entre 3/32 pulg (2.4 mm) o0.7tmin. Brida: mximo espesor de la pared noexceder de 3 / 8 de pulgada (10 mm). La presin mxima de diseo no exceder de350 psi (2410 kPa). tf mnima es de 3 / 32 pulg (2.4 mm). ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 110. La apertura en la pared del casco, no podr ser superior al dimetro exterior del tamao nominal de la tubera ms 3/4 de pulgada______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 111. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 112. UW 17 Debern estar debidamente separados para tener la carga en proporcin, pero no se considerar que toman ms del 30% de la carga total a transmitir. los agujeros de conexiones debern tener un dimetro no menor que t + 1 / 4 de pulgada (6 mm) y no ms de 2t + 1 / 4 de pulgada (6 mm), donde t es el espesor en pulgadas de la placa o parte adjunta en la que el agujero se hace.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 113. los agujeros de las conexiones debern estar completamente llena con metal de soldadura cuando el espesor de la placa es de 5 / 16 "(8 mm) o menos, en placas ms gruesas se llenarn con una profundidad de por lo menos la mitad del espesor placa o 5/16, el mayor valor, pero en ningn caso ser inferior a 5 / 16 pulgadas______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 114. La carga de trabajo admisible de soldadura, ya sea en corte o tensin se calcular por la siguiente frmula:P = 0.63 S (d -1/4) 2 P = 0.63 S (d -6) 2______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 115. P = carga total de trabajo admisible en la soldadura lb (kN) d = el dimetro del agujero en el que se hace la soldadura, pulg (mm) S = valor mximo de tensin admisible para el material en el que se hace la soldadura, psi (kPa)______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 116. REQUISITOS PARARECIPIENTES A PRESIONCONSTRUIDOS DE ACEROAL CARBONO Y DE BAJAALEACION______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 117. MATERIALES Especificacin en la SECC. IISe limitan a la tablaUCS-23 (Salvo UG- MATERIALES 10 y UG-11) ACEROS AL CARBONO Y DE BAJA ALEACIONContenido mayor de 0.35% no se utilizara para la soldaduraLas piezas pequeasconforme a ug-11((a)(2)) sern de calidadsoldable______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 118. ______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 119. MATERIALES (TABLA UCS- 23) Todos los materiales se rigen por la TABLA UCS-23 ,salvo se especifique alguna otra tablaLos tensiones admisibles en funcin a la temperatura se indican en la TABLA 1 A de la seccin II , parte D, salvo se especifique otras tablas______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 120. PLACAS DE ACERO Planchas de acero segn el SA-36, SA/CSAG40.2138W, y SA-283 grados A, B, C y D puede utilizarse paralas partes a presin en recipientes a presin Requisitos1. Los recipientesno se utilizan para contenersustancias letales, ya sea lquido o gaseoso.2.Con la excepcin de las bridas, tapas planas oempernadas y anillos rigidezadores , el espesor de lasplacas en que se aplica la fuerza de soldadura noexceda del 5 / 8 pulgadas (16 mm). ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 121. CASCOS FABRICADOS CON TUBERIA (UCS-27) Especificaciones en la Tabla UCS-23 Fabricacion 1. Por horno de hogar abierto 2. Por horno de oxigeno basico 3. Horno ElctricoTUBERIAS SIN COSTURATUBERIAS ELECTRO SOLDADA ( Hasta dimetrosnominales de 762 ) ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 122. PERNOS, TUERCAS YARANDELASPERNOS .La tabulacin de los valores de esfuerzo admisible adiferentes se dan en la tabla 3 de la Seccin II, Parte D. Los pernos de aleacin no ferrosos y de acero,esparragos, y tuercas se puede utilizar. Debernajustarse a los requisitos de la Parte UNF oUHA, segn corresponda TUERCAS Y ARANDELAS(a SA-194, SA-563) ______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 123. CRITERIO DE SELECCIN DETUERCAS Y ARANDELAS (1) Las tuercas de acero al carbono y arandelas de acero al carbono se pueden usar con pernos de acero al carbono o esprragos. (2) Las tuercas de acero al carbono o aleacin de acero y arandelas de acero al carbono o de aleaciones de acero de aproximadamente la misma dureza que las tuercas se pueden utilizar con pernos de aleacin de acero(para las temperaturas no superiores a 900 F (482 C)). (3) Tuercas de aleacin de acero se utilizan con esprragos de aleacin de acero o pernos de aleacin de acero (A temperaturas superiores a 900 F (482 C).) (4) Tuercas y arandelas no ferrosos se pueden utilizar con Pernos ferrosos y Esprragos Se tendr en cuenta a las diferencias de expansin trmica y la posible corrosin resultante de la combinacin de metales diferentes. tuercas y arandelas no ferrosos se ajustarn a los requisitos de la UNF-13.______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 124. REQUISITOS PARA TRATAMIENTOTERMICO POSTERIOR A LASOLDADURA (UCS-56) (1) La temperatura del horno no ser superior a 800 F(427 C) en el momento que el recipiente o una parte se coloca en el mismo. (2) Por encima de 800 F (427 C), la velocidad de calentamiento no debe ser mayor de 400 F / h (222 C / h) dividido por el espesor maximo del metal de la placa del casco o de la cabeza en pulgadas, pero en ningn caso ms de 400 / hr (222 C / hr). Durante el perodo de calentamiento no debe haber una mayor variacin de temperatura en toda parte del recipiente de 250 F (139 C) dentro de 15 pies (4,6 m) intervalo de longitud. (3) El recipiente o parte del recipiente se llevar a cabo en o por encima de la temperatura especificada en la tabla UCS-56 o la tabla UCS-56.1 para el perodo de tiempo especificado en las tablas. Durante el perodo de tenencia, no habr una diferencia mayor de 150 F (83 C) entre la temperatura mxima y mnima en toda la parte del buque que se calienta, salvo cuando el rango es ms limitado en la tabla UCS-56______________________________________________________________________________ INSTITUTO POLITECNICO NACIONAL ESIME AZCAPOTZALCO Academia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 125. REQUISITOS PARA EL TRATAMIENTOTERMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA (4). Durante el periodos de calentamiento y estancia, la atmsfera delhorno deber estar controlada para evitar excesiva oxidacin de lasuperficie del recipiente. El horno deber ser diseado tal que evite eldirecto choque de la llama en el recipiente. (5) Por encima de 800 F (427 C), el enfriamiento se llevar a cabo en unhorno cerrado o cmara de enfriamiento no a una velocidad superior a 500 F / h dividido por el espesor mximo de la placa de metal del casco o dela cabeza en pulgadas, pero en ningn caso ms de 500 F / h (278 C). Apartir de 800 F(427 C) el buque se puede enfriado al aire en calma.______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 126. REQUISITOS PARA EL TRATAMIENTO TERMICOPOSTERIOR A LA SOLDADURA______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama 127. EXAMEN RADIOGRAFICO (UCS-57)UW-11 ( Requisitosindicados)Examen radiogrfico al100% a cada unin desoldadura a tope en laque la placa masdelgada o los espesoresde pared del recipienteen la unin, en casosupera los limites e n altabla UCS-67______________________________________________________________________________INSTITUTO POLITECNICO NACIONALESIME AZCAPOTZALCOAcademia de ProyectoPor: Ing. Francisco Rodrguez Lezama