06. Diseño y Memoria de Calculo

8/17/2019 06. Diseño y Memoria de Calculo

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“Instalación de los Servicios de Educación Inicial escolarizada en los Centros PobladosChucllapampa, Chilal de la Merced, Quellahorco y La Lúcuma, Distrito de Tongod - San

Miguel - Cajamarca”

Diseño y Memoria de calculo

DISEÑO Y MEMORI DE CÁLCULO

1.00 ANTECEDENTES

El diseño Arquitectónico y de Ingeniería proyectado busca satisfacer lasnecesidades de educación para la zona de influencia del proyecto.

Con la finalidad de evaluar el desempeño de la estructura proyectada, acorde con

las normas vigentes de diseño sismo resistente, concreto armado norma dealbañilería, se realizaron los modelos estructurales correspondientes.

2.00 RESUMEN

El presente documento describe el análisis de la edificación destinada a un módulode dos niveles con 6 ambientes, 3 en el primer nivel y 3 en el segundo nivel.

La edificación destinada es de dos niveles, ha sido proyectado en base a unsistema dual, pórticos de concreto armado como sistema resistente en la direcciónlarga y albañilería confinada en la dirección corta.

3.00 CARACTERÍSTICAS DE LA EDIFICACIÓN

3.1 Módulo :

3.1.1 Sistema Dual - Albañilería confinada en la dirección Corta y Pórticos deConcreto Armado en la Dirección Larga.

3.1.2 Número de pisos proyectados:El proyecto contempla la construcción de dos niveles.

3.1.3 Losas Aligeradas:Losa de Techo primer piso : e = 0.20m

Losa de Techo segundo piso : e = 0.17m

4.00 PARÁMETROS UTILIZADOS PARA EL ANÁLISIS

4.1 Cargas de Diseño:Cargas permanentes:

Concreto armado 2.40 Tn/m3

Albañilería (Ladrillo King Kong Estándar) 0.26 Tn/m2 Piso terminado 0.10 Tn/m2 Cobertura de Teja andina 0.07 Tn/m2

Cargas Vivas:Techo 0.05 Tn/m2


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4.2 Características de los materiales:

Resistencia a la Compresión de Vigas, columnas : fć = 210.0 Kg / cm2. Resistencia a la Compresión Cimentación : fć = 175.0 Kg / cm2. Resistencia a la Compresión en tabiques : fć = 175.0 Kg / cm2

Módulo de Elasticidad del Concreto :

f'c = 210 Kg/cm2 - Ec = 2.2 x 106 Tn / m2. f'c = 175 Kg/cm2 - Ec = 1984300 Tn / m2

Peso Unitario del Concreto : = 2400.0 Kg / m3.

Peso unitario de albañilería : = 1800.0 Kg / m3. Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzo : fy = 4200.00 Kg / cm2. Resistencia de las unidades de mampostería : f´b = 130.0 Kg / cm2. Prismas de mampostería Mortero PC - 1 : f´m = 25.0 Kg / cm2 Módulo de Elasticidad de mampostería : Em = 12500.0 Kg/ cm2 Módulo de Corte : Gm = 5 000 Kg / cm2. Relación de Poisson del Concreto : µ = 0.15 Relación de Poisson de las unidades de mampostería : µ = 0.25

4.3 Parámetros Empleados para el Análisis Dinámico:

Factor de Zona Z=0.40 CajamarcaFactor de Uso U=1.50 Centro EducativoFactor de Amplificación C=2.5(Tp/T)


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ortogonales de traslación horizontal y una componente de rotación

Cabe indicar que el presente análisis es del tipo tridimensional por combinaciónmodal Espectral, considerándose el 100 % del espectro de respuesta de pseudo -aceleración en cada dirección por separado según la norma vigente E.30.

Las formas de modo y frecuencias, factores de participación modal y porcentajesde participación de masas son evaluados por el programa. Se consideró unadistribución espacial de masas y rigidez adecuada para el comportamientodinámico de la estructura analizada.

Para la determinación de los desplazamientos máximos se trabajó con el espectrode diseño de la norma E.30, multiplicando los desplazamientos máximos por elfactor 0.75R, obteniéndose estos valores conforme a la norma vigente.

Por requerimientos de la norma E.30, la estructura debe estar sometida por lomenos al 90% de la fuerza estática basal para estructuras irregulares y el 80 % deesta fuerza para estructuras regulares, siendo necesario escalar la fuerza sísmicadinámica en caso de que esta fuera menor a la mínima.

Los esfuerzos de corte y punzonamiento han sido absorbidos por el concreto.

Entre las ventajas que ofrece emplear este sistema estructural esta: la distribuciónuniforme de presiones sobre el terreno con la consecuente distribución uniforme delos esfuerzos producidos en la misma, además, de facilitar el proceso constructivomás aún si los trabajos se llevan en tiempos de lluvia.

6.00 ANÁLISIS DE LOS MUROS DE ALBAÑILERÍA CONFINADA

6.1 Consideraciones Generales

El análisis de la edificación se realizó según los requisitos de resistencia yseguridad estipulados en las normas de albañilería E.070 y Sismo resistenteE.030 vigentes, el método empleado es el de rotura en la albañileríaconfinada para lo cual se asume el comportamiento elástico de los murosante sismos moderados y en la ocurrencia de una falla por fuerza cortante enlos pisos inferiores producida por terremotos severos se descarta laposibilidad de una falla por flexión.

Los elementos de concreto armado han sido verificados ante la acción de unsismo moderado de tal manera de garantizar la disipación de energía previa ala falla de los muros, los elementos de confinamiento de los muros han sidodiseñados para soportar la carga que produce el agrietamiento del muro antesismo severo, de tal manera de proporcionar una resistencia mínima alentrepiso agrietado con lo cual se ha obtenido un entrepiso con una

deformación inelástica limitada y por tanto reparable.


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Para determinar las máximas fuerzas de sección (momentos flectores,fuerzas axiales y cortantes) se utilizaron espectros reducidos con elcoeficiente de reducción R dado por la norma E.030 (Diseño Sismoresistente) en cada una de las dos direcciones principales de análisis. Lasfuerzas de diseño de las secciones de concreto se obtuvieron de los máximosesfuerzos producidos según las combinaciones de cargas estipuladas en lanorma de concreto Armado E.60 en la sección 10.2 (Resistencia Requerida).

6.2 Análisis por Carga Vertical en la Albañilería Confinada

Se ha verificado que el esfuerzo en compresión en la zona inferior de losmuros de la albañilería confinada no sobrepase el 15.0 % de la resistencia a

la compresión de la albañilería F´m m F ́.15.0 además si m F ́.05.0

se colocará refuerzo horizontal continuo con una cuantía %1.0 anclado a

las columnas.

6.3 Análisis Elástico ante Sismo Moderado

Se ha evaluado la respuesta de la edificación ante la solicitación de un sismomoderado el cual equivale al 50% de un sismo severo para lo cual se hagenerado un espectro de pseudos aceleración según lo estipulado en lanorma de diseño sismo resistente E.030 vigente considerando un factor dereducción por ductilidad de 3, de tal manera de verificar en cada muro quefuerza cortante actuante no sobrepase el 50% de la resistencia al corte delmuro de la siguiente manera:

2

VRiVe <

Lt mvVRi ...23.0.´.5.0

1

3

1

Me

LVe.

Dónde:Ve : Fuerza cortante actuante en cada muro del

Análisis elástico.Me : Momento flector actuante en cada muro del

Análisis elástico.


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v´m : Resistencia característica de muretes aCompresión diagonal

: Reducción de resistencia al corte por esbeltez

del muro : Esfuerzo de compresión axial en el muro.

L : longitud total del murot : Espesor del muro

6.4 Evaluación ante Sismo Severo

Se ha supuesto que los muros fallan por corte ante una fuerza igual a sucapacidad resistente VRi , además se verifico que los muros no se agrietan;en caso se produzca su falla han sido diseñados ante las fuerzas actuantes.

Se ha obtenido los esfuerzos sísmicos en cada Muro (Vu, Mu) amplificandolos esfuerzos elásticos obtenidos ante sismo moderado (Ve, Me) por el factor

VeiiVR /1 verificándose para cada muro que no se agriete ante sismo severo

para lo cual VRVu .

Además se ha verificado la resistencia de la edificación ante sismo severo encada dirección para lo cual debe cumplirse que la suma de resistencia al corteque ofrece cada muro en el entrepiso sea mayor al corte que se produce antesismo severo de la siguiente manera:

VEniVRi XX

6.5 Análisis de los elementos de Confinamiento

Con el afán de analizar los elementos de confinamiento bajo la condición delagrietamiento del muro se ha sometido al modelo matemático una fuerza queocasione una distorsión del orden de 1/200, límite para la resistencia de laalbañilería; es en este estado en el cual se han diseñado los confinamientos.

7.00 ANÁLISIS Y DISEÑO DE CIMENTACIÓN.

La cimentación de las estructuras planteadas ha sido dimensionada de acuerdo alas cargas verticales a las que se encuentra sometida de tal manera de obtener unapresión de contacto contra el terreno casi uniforme en toda la cimentación. Paraminimizar los asentamientos diferenciales y para absorber los momentos de volteoproducidos por las fuerzas sísmicas se han planteado vigas de cimentación enambos sentidos la cual proporciona una gran inercia al volteo de la cimentación.

8.00 RESULTADO DEL ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA RESISTENTE


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DISEÑO DE ZAPATASMETRADO DE CARGAS

METRADO DE LA LOSA

PESO PROPIO

280

Kg/m2

Piso Terminado 100 Kg/m2

Cobertura

80

Kg/m2

WD

460

WL

500

Kg/m2

0.96 Tm/m2

METRADO DE LA VIGA, COLUMNA Y V. DE CIMENTACION

PESO ALIGERADO

WD*((ln/2+ln/2)-b) =

1.96

Tm/m2

PESO VIGA 2.4*b*h = 0.61 Tm/m2

PESO COLUMNA 2.4*b*h*l = 0.79 Tm/m2

PESO V. CIMENTACION

2.4*b*h*l =

1.05

Tm/m2

WD

4.40

Tm/m2

WL 0.5 Tm/m2

4.90

Tm/m2

DATOS:

Zapata Otros Suelo

f ' c =

175

kg/cm² S/C =

500

kg/m²

Df =

0.85

m

Columna

PD =

4.4

Tn

=

2100

kg/m³

f ' c =

210

kg/cm²

PL =

0.5

Tn

qa =

0.79

kg/cm²

b = 30 cm Øb = 1.27 cm

t =

25

cm Acero Lv = 52.5 cm

f y =

4200

kg/cm²

MD,ML

1.- DIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA PD, PL

Cálculo del peralte de la zapata

(hc )

Ld = 32.26 cm

ht

Tomar Ld = 32.26 cm Df Lv

(Del problema se emplean varillas de Ø1/2") Øb ( 1/2") =

1.27 cm

r.e. =

7.50

cm

(recubrimiento)

hc hc = 41.03 cm

Tomar

hc =

50.00 cm

hc = Ld + r.e + Øb

T

ht = Df - hc

ht = 35.00 cm

Cálculo de la presión neta del suelo ( qm )

B

qm =

0.76 kg/cm²

T

Cálculo del área de la zapata ( Az )

Azap = cm² Donde:

T = cm

P = Carga de servicio

B = cm

Lv =

Volados iguales sin

excentricidad

2.- DETERMINACIÓN DE LA REACC IÓN AMPLIFICADA ( qmu )

Donde:

kg/cm2 Pu = Carga Ultima

130.00

140.00

1.17

18,447.37

b

t

Reemplazo los valores que tenemos:

=

1.5 x 180000 + 1.8 x 100000

350 x 370

=

Ld = 0.08.

.

f'c

b y d F

2

)

t2

-

t1

(

Az

S

2 )

t2

-

t1

(

Az

=

T

qm

P

Azap

qm

qa

ht

chc-s/c

Wnu

Pu

Azap


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3.- VER IFICACION POR CORTE ( Ø = 0.85 ) Por Flexión:

Lv = cm

r.e = 7.50 cm

Øb ( 1/2") = 1.3 cm (Suponiendo vari llas Ø1/2")

d = cm

Vdu = kg

Ø = 0.85 (Coef. De reduccion por corte)

Vc = kg

ØVc = kg

ØVc > Vdu OK!

Por Punzonamiento :

Vu = kg

= 2m +2n

bo =

Vc = 0.27 * 2 + 4 * f 'c^.5 * bo * d = 1.06 * f 'c^.5 * bo * d

b c

Vc = kg Vc= Kg

ØVc = kg ØVc= Kg

ØVc > Vdu OK!

b c = lado mayor columna ( t ) 0.83 lado menor columna ( b )

m = t + d m =

n = t + b n =

bo = 2*m + 2*n

Vu = Øvc OK ! Vu =

Øvc =

4.- CALCULO DEL REFUERZO LONGITUDINAL ( Ø = 0.90 ) Dirección Mayor:

Lv = cm ree =

Mu = kg-cm Øb ( 1/2") = 1.27

B =

d =

a = 0.27 (Valor Asumido)

As = Aøb ( 3/8" ) =

As mín = 0.0018 * B * d a = 0.27 4

As > As mín OK !! Espaciam =

As = 4 Ø 3/8" @

Aøb

# Varilla ( n ) = As Aøb ( 3/8" ) =

Aøb 7

Espaciam = B - 2*r.e - Øb Espaciam =

n -1 As mín = 7 Ø 3/8" @

As > As mín

Dirección Menor:

As t ranv = As * T

B T = 80 ree =

As mín = 0.0018 * B * d B = 80 Øb ( 3/4") = 1.91

As > As mín OK !! d =a = 0.25 (Valor Asumido)

Aøb Aøb ( 3/8" ) =

# Varilla ( n ) = As 4

Aøb Espaciam =

As t ransv = 4 Ø 3/8" @

Espaciam = B - 2*r.e - Øb

n -1 Aøb ( 3/8" ) =

4

Espaciam =

Asmin = 4 Ø 3/8" @

As t ransv > As mín

(perimetro de los

planos de falla)

26,292.1522,348.33

80.00

0.95

7.50

0.95

# Varilla ( n ) =

52.50

0.95

# Varilla ( n ) =

0.20

0.20

20.00

20.00

20.00

0.20

0.20

7.5052.50

5,959.55

12.50

1,406.25

38,709.00

37.50

# Varilla ( n ) =

6.3

7,011.24

0.95

# Varilla ( n ) =

20.00

226,098.63

12.50

150

45,539.99

5,142.32

3.55

3.74

bo = 2 x ( t + d ) + 2 x ( b + d )

26,292.15

Vu = 1.1 x f'c x bo x d

37.50

22,348.33

0.76

3.74

12.50

OK !!

ASUMIR As mín !!

d/2

d/2

m = t+d

n

= b

+ d

t

b

T

B

c =

cm

kgkg

cm

cm

cm

cm

cm2

cm

cm2

cm2

cm²

cm

cm

cm2

cm

cm

cm2

cm2

cm2

cm

Lv T t

2

Vdu=(WnuxB)(L v-d)

Vc=0.53 f'cbd

ØVc Vdu

Vu=Pu-Wnu x mn Vc=0.27 2+ 4

f cb d

Dmayor

Dmenor 2 Vc=1.06 f c b d

Vu ØVc; Ø=0.85

c

o

c c o

b

b b

'

, '

Mu=(Wnu x B)Lv

2

As=Mu

ØFy(d-a

2

a As.Fy0.85f'cb

2

)


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Longitud de desarrollo en Traccion ( Ld )

ld = Øb * fy * a * b * * l < Lv1

3.54 * f 'c^.5 * C + Kr

Øb

Lv1 = Lv - r.e.e

La Zapata es rectangular se debe compartir el Refuerzo adecuadamente de la siguiente manera:

Asc = 2 * Astrv

( b + 1 ) b = 1.00 Øb (1/2") = 1.27 C =

= 0.80 r.e.e = 7.50 ktr = 0

b = Lado mayor Zapata l = 1.00 fy = 4200

Lado menor Zapata a = 1.00 f'c = 175 2.5 q = ( C+kt r )/ Øb

Aøb

# Varilla ( n ) = As Longitud de desarrollo en tracción q= 9.77

Aøb

Espaciam = B - 2*r.e.e - Øb Lv1 = 20.00 q >= 2.5 ,PONER 2.5 !!

n -1 Ld = 18.23

Ld < Lv1

Espaciamiento del Refuerzo

Asc = 3.74

45 cm20.00 OK !!

3 x h 105 cm

5.- VERIFICACION DE LA CONEXIÓN COLUMNA - ZAPA TA ( Ø = 0.70 )

Para la sección A colum = 25*25 = 625 cm² ( COLUMNA )

Ø * 0.85 * f 'c * As1 Pu = # Varilla ( n ) = 2 * 2 = 4

A colum = b *t A1 =

Pu < ( Ø * 0.85 * f 'c * A1) Ø * 0.85 * f 'c * A1 =

Aøb

As mín = 0.005 * A1

# Varilla = As1

Aøb As mín =

As col. > As mín OK !! Aøb ( 1/2" ) =USAR As1 =

As col > As min

Para la sección A zapata = 130*140 = 18200 cm² ( ZAPATA )

Pu =

A1 = A2/A1 = 2

A2 =

Ø x 0.85 x f 'c x A2/A1 x A1 =

q < 2.5 ,PONER q !!

8.50

625

78093.75

OK !!

Pu < Ø * 0.85 * f 'c * A1

7010

7010

6400

625

130156.25 OK !!

Pu < Ø x 0.85 x f 'c x A2/A1 x A1

3.13

1.293.13

OK !!

OK !!

cm

cm

cm2

>

kg

kg

cm2

cm2

cm2

cm2

kg

kg

cm2


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WD = 2.30 Tm/m2WL = 0.30 Tm/m2

PREDIMENSIONAMIENTOTramo h=ln/12 0.22917 m

PERALTE MINIMO POR DEFLEXIONTramo h=L/18.5 0.16378 mVoladizo h=L/8 0 m

METRADO DE LA VIGAPESO SOBRECIMIENTO 2.3*b*h = 0.26PESO PROPIO 2.4*b*h = 0.27

TOTAL WD = 0.53 Tm/mlTOTAL WL = 0.30 Tm/ml

CARGA ULTIMAWU =1.5WD+1.8WL = 1.33 Tm/ml

CONTROL PARA ERL USO DE COEFICIENTES PARA MOMENTOSA.C.I.1° Carga uniformemente repartida2° l2-l1


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MOMENTO ACTUANTE Mu= 0.63 tn.CONCRETO f'c= 210 Kg/cm2ACERO fy= 4200 Kg/cm2Cuantía = 0.75*Pb

Pb= 4335*f'c/(fy*(6000+fy))*0.75= 0.016Wmax= Pb*fy/f'c= 0.319 OK

K= w*f'c*(1-0.59*w)= 54.349 Arma. simpM.Resist. Mr= 0.9E-5*K*b*d^2= 20.56

(Mu'-Mr)= -19.93(M-

Mr)>0.5*M0.5*Mu'= 0.32 Mu'>Mr

ARMADURA SIMPLE EN LOS APOYOSOKFIN

N= 0.85*f'c*b= 4462.5

a= d-SQR(d^-2E5*M/(0.9*N)= 0.384

A= N*H/fy= 0.408

CALCULO DE MOMENTOS Y AREAS DE ACERO

SECCION CRITICAAPOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO

A A -B B B - C C

COEFICIENTES1/16 1/14 1/9 1/14 1/160.063 0.071 0.111 0.071 0.063

MOMENTOS(Mu) 0.63 0.72 1.12 0.72 0.63

AS 0.408 0.467 0.729 0.467 0.408

2Ø5/8 2Ø5/8 2Ø5/8 2Ø5/8 2Ø5/8


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COLUMNASColumnas de 30x25

cuantía de acero:::: pt:

Zona NO sísmica 0.01


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METRADO DE CARGAS

DATOS

f'c= 210 Kg/cm2fy= 4200 Kg/cm2WL = 300 Kg/m2Aligerado = 0.2 m

DISEÑO DE VIGAS PRINCIPALES

0.25m 0.25m 0.25m

0.25m

ln1= 3.88 1.00m

ln/2

0.25m

ln/2

ln2= 3.88

0.25m

ln4= 2.75 ln5= 2.75

L=1.50m L= 3.03 m L= 3.03 m

A B C

DISEÑO DE VIGAS POR LOS COEFECIENTES A.C.I.

ESQUEMA DEL PORTICO

PLANTA

WU= 5.6958 WU= 5.6958

ln3= 1.50 ln4= 2.75 ln5= 2.75

H=2.80m

A B C

ELEVACION


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METRADO DE LA LOSAPESO MUERTO

* PESOPROPIO 0.28 Tm/m2* PISO TERMINADO 0.10 Tm/m2*

TABIQUERIA 0.20 Tm/m3WD = 0.58 Tm/m2WL = 0.30 Tm/m2

PREDIMENSIONAMIENTOTramo h=ln/12 0.22917 mVoladizo h=ln/6 0.25 m

PERALTE MINIMO POR DEFLEXIONTramo h=L/18.5 0.16378 mVoladizo h=L/8 0.1875 m

METRADO DE LA VIGAPESO ALIGERADO WD*((ln/2+ln/2)) = 2.25PESO PROPIO 2.4*b*h = 0.15

TOTAL WD = 2.40 Tm/mlTOTAL WL = WL*(ln/2+ln/2) = 1.16 Tm/ml

CARGA ULTIMA

WU =1.5WD+1.8WL = 5.6958 Tm/ml



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DISEÑO DEL ACERO EN VIGAS

DATOS DEL DISEÑOANCO DE VIGA b= 25 cm.ALTURA SECCION h= 25 cm.PERALTE EFECTIVO d= 22 cm.

d'= 3 cm.




(Mu'-Mr)= -3.23(M-

Mr)>0.5*M0.5*Mu'= 1.35 Mu'>Mr


N= 0.85*f'c*b= 4462.5

a= d-SQR(d^-2E5*M/(0.9*N)= 3.293

A= N*H/fy= 3.499


SECCION CRITICAVOLAD. APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO

A A -B B B - C CCOEFICIENTES

1/2 1/16 1/14 1/9 1/14 1/16

0.500 0.063 0.071 0.111 0.071 0.063MOMENTOS(Mu) 6.41 2.69 3.08 4.79 3.08 2.69

AS 9.731 3.499 4.051 6.722 4.051 3.499

4Ø5/8 2Ø5/8 2Ø1/2 2Ø5/8 2Ø1/2 2Ø5/8


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METRADO DE CARGAS

DATOS

f'c= 210 Kg/cm2fy= 4200 Kg/cm2WL = 500 Kg/m2Aligerado = 0.2 m

DISEÑO DE VIGAS SECUNDARIAS

DISEÑO DE VIGAS POR LOS COEFECIENTES A.C.I.

ESQUEMA DEL PORTICO

0.25m 0.25m 0.25m

0.25m

A B C

ln1= 3.88 ln2= 3.88 ln7= 0.5

L= 4.13 m L= 4.13 m L=0.63m

PLANTA

WU= 1.26 WU= 1.26 WU= 1.26

ln1= 3.88 ln2= 3.88 ln3= 3.88 ln7= 0.50

H=2.80m

A B C

ELEVACION


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METRADO DE LA LOSAPESO MUERTO

* PESO PROPIO 0.28 Tm/m2* PISO TERMINADO 0.10 Tm/m2* TABIQUERIA 0.20 Tm/m3

WD = 0.58 Tm/m2

WL = 0.50 Tm/m2

PREDIMENSIONAMIENTOTramo h=ln/12 0.32333 mVoladizo h=ln/6 0 m

PERALTE MINIMO POR DEFLEXIONTramo h=L/18.5 0.22324 mVoladizo h=L/8 0.0625 m

METRADO DE LA VIGAPESO ALIGERADO WD*((ln/2+ln/2)) = 0.00PESO PROPIO 2.4*b*h = 0.24TOTAL WD = 0.24 Tm/mlTOTAL WL = WL*(ln/2+ln/2) = 0.50 Tm/ml

CARGA ULTIMAWU =1.5WD+1.8WL = 1.26 Tm/ml



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DISEÑO DEL ACERO EN VIGAS

DATOS DEL DISEÑOANCO DE VIGA b= 25 cm.ALTURA SECCION h= 40 cm.PERALTE EFECTIVO d= 36 cm.

d'= 4 cm.




(Mu'-Mr)= -15.67(M-

Mr)>0.5*M0.5*Mu'= 0.09 Mu'>Mr


N= 0.85*f'c*b= 4462.5

a= d-SQR(d^-2E5*M/(0.9*N)= 0.121

A= N*H/fy= 0.129


APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO VOLAD.

A A -B B B - C C C - D D D - E E E - F F F - G G

1/24 1/14 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/14 1/24 1/2

0.042 0.071 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.071 0.042 0.500

0.79 1.35 1.72 1.19 1.72 1.19 1.72 1.19 1.72 1.19 1.72 1.35 0.79 0.16

AS 0.651 1.123 1.435 0.981 1.435 0.981 1.435 0.981 1.435 0.981 1.435 1.123 0.651 0.129

2Ø5/8+Ø3/8

MOMENTOS(Mu)

COEFICIENTES

SECCION CRITICA


19/24

DISEÑO DE LOSA ALIGERADA 1er PISO CON COEFICIENTES A.C.I.

wu = 0.576 Tn/Ml

0.00 3.88 ln= 3.880.25 0.25 0.25

Mu'= 0.69

Mu'= Mu'= 0.88

Mrpmax = 6.38

X

Mu'=

Mu'= Distancia de ensanche

Vu'd =

Vcr=

X

Distancia de ensanche

ESQUEMA DE LA LOSA

METRADO DE CARGAS

DATOS

f'c= 210 Kg/cm2

fy= 4200 Kg/cm2

WL = 300 Kg/m2

Aligerado = 0.17 m

METRADO DE LA LOSA

PESO MUERTO

* PESO PROPIO 0.30 Tm/m2

* PISO TERMINA 0.10 Tm/m2*TABIQUERIA 0.20 Tm/m2

WD = 0.60 Tm/m2

WL = 0.30 Tm/m2


20/24

CARGA ULTIMA

WU =1.5WD+1.8WL = 1.44 Tm/ml

Wu(VIGUETA)= 0.576 Tm/ml

CONTROL PARA ERL USO DE COEFICIENTES PARA MOMENTOS A.C.I.

1° Carga uniformemente repartida2° l2-l1


21/24

ARMADURA EN LOS APOYOS

N= 0.85*f'c*b= 1785

a= d-SQR(d^-2E5*M/(0.9*N)= 3.18APOYO As= N*a/fy= 1.354

ARMADURA EN LOS TRAMOS N= 0.85*f'c*b= 7140

a= d-SQR(d^-2E5*M/(0.9*N)= 0.64TRAMO As= N*a/fy= 1.092

CALCULO DE MOMENTOS Y ARESA DE ACERO EN LOSAS

APOYO TRAM O APOYO TRAM O APOYO TRAM O APOYO TRAM O APOYO TRAM O APOYO TRAM O APOYO


1/24 1/14 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/14 1/24

0.042 0.071 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.071 0.042

0.36 0.62 0.79 0.54 0.79 0.54 0.79 0.54 0.79 0.54 0.79 0.62 0.36

0.40 0.69 0.88 0.60 0.88 0.60 0.88 0.60 0.88 0.60 0.88 0.69 0.40

AS

N° VARILL (Ø) Ø1 /2 Ø1 /2 +3 /8 2 Ø3 /8 Ø1 /2 +3 /8 2 Ø3 /8 Ø1 /2 +3 /8 2 Ø3 /8 Ø1 /2 +3 /8 2 Ø3 /8 Ø1 /2 +3 /8 2 Ø3 /8 Ø1 /2 +3 /8 Ø1 /2

MOMENTOS

M'u=0.9*Mu

SECCION CRIT ICA

COEFICIENTES


22/24

DISEÑO DE LOSA ALIGERADA 2do PISO CON COEFICIENTES A.C.I.

wu = 0.432 Tn/Ml

0.50 3.88 ln= 3.880.25 0.25 0.25

Mu'= 0.52

Mu'= Mu'= 0.66

Mrpmax = 4.33

X

Mu'=

Mu'= Distancia de ensanche

Vu'd =

Vcr=

X

Distancia de ensanche

ESQUEMA DE LA LOSA

METRADO DE CARGAS

DATOS

f'c= 210 Kg/cm

fy= 4200 Kg/cm

WL = 300 Kg/m2

Aligerado = 0.17 m

METRADO DE LA LOSA

PESO MUERTO

* PESO PROPIO 0.28 Tm/m2

*COBERT. TEJA 0.08 Tm/m2

WD = 0.36 Tm/m2

WL = 0.30 Tm/m2


23/24

CARGA ULTIMA

WU =1.5WD+1.8WL = 1.08 Tm/ml

Wu(VIGUETA)= 0.432 Tm/ml

CONTROL PARA ERL USO DE COEFICIENTES PARA MOMENTOS A.C.I.

1° Carga uniformemente repartida2° l2-l1


24/24

ARMADURA EN LOS TRAMOS

N= 0.85*f'c*b= 7140

a= d-SQR(d^-2E5*M/(0.9*N)= 0.59TRAMO As= N*a/fy= 0.996

CALCULO DE MOMENTOS Y ARESA DE ACERO EN LOSAS

APOYO T RAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO TRAMO APOYO OLADO


1/24 1/14 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/16 1/11 1/14 1/24 1/2

0.042 0.071 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.063 0.091 0.071 0.042 0.500

0.27 0.46 0.59 0.41 0.59 0.41 0.59 0.41 0.59 0.41 0.59 0.46 0.27 0.05

0.30 0.52 0.66 0.45 0.66 0.45 0.66 0.45 0.66 0.45 0.66 0.52 0.30 0.06

AS

N° VARILL (Ø) Ø1/2 Ø1/2 2Ø3/8 Ø1/2 2Ø3/8 Ø1/2 2Ø3/8 Ø1/2 2Ø3/8 Ø1/2 2Ø3/8 Ø1/2 Ø1/2 Ø1/2

MOMENTOS

M'u=0.9*Mu

SECCION CRITICA

COEFICIENTES

06. Diseño y Memoria de Calculo

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