Décembre 2014
RAPPORT D'ETUDE GEOTECHNIQUE CLIENT : PHS GROUP, INC
3, Bas de Delmas - Port-au-Prince, Haïti HT 6110 | [email protected] | +509 37 35 22 44
Projet de construction d’unité de logements
modestes à la tremblay
ii
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
AVANT-PROPOS
Projet : Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay
Document : Rapport d'étude géotechnique et géophysique
Client : PHS Group, Inc
MANDATAIRE :
GEOTECHSOL
3, Bas de Delmas HT 6110, Port-au-Prince, Haïti Tél. +509 3649 4527 E-mail : [email protected]
N° Affaire : 2014-T-0059 N° Document : 15-JC-023 Pièce N° 001
D
C
B
A
0 26/12/2014 N. JEAN CHARLES F. NZODOUM 20 91 1ère émission
INDICE DATE
NOM VISA NOM VISA TEXTE ANNEXE
MODIFICATION – OBSERVATIONS
ÉTABLI PAR VERIFIE PAR NBRE DE PAGES
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Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
AVANT-PROPOS
Avant-propos
Dans le cadre du projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay, le bureau d’étude
GEOTECHSOL a été chargé par PHS GROUP, INC d’entreprendre une étude géotechnique et géophysique du
site de construction. Cette étude, réalisée au début du mois de Décembre 2014, vise à définir les conditions
existantes du sous-sol et fournir les paramètres de calcul des fondations et ceux destinés à la vérification de
la sécurité de l’ouvrage vis-à-vis des sollicitations sismiques.
Le présent document rend compte des résultats obtenus. Sa structure se définit comme indiquée à la table
des matières.
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Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
TABLE DES MATIERES
Table des matières Table des matiè res
Avant-propos .....................................................................................................................................iii
Table des matières ........................................................................................................................... iv
Liste des figures ................................................................................................................................ v
Liste des tableaux ............................................................................................................................. v
Résumé .............................................................................................................................................. vi
Notations et Symboles .................................................................................................................... vii
1. Introduction .............................................................................................................................. 8
1.1 OBJECTI FS D E L A CAMP AGNE.- ........................................................................................................... 8
1.2 SITUATION E XI STAN TE ....................................................................................................................... 8
1.3 DONNE ES DE BA SE DE L’E TUDE ........................................................................................................... 9
2. Méthodologie d’investigation ................................................................................................... 9
2.1 ESSAI DE PENE TRA TION D YNAMI QUE LE GER ........................................................................................ 9
2.2 PRINCIPE DE LA PRO SPEC TION SISMIQU E .......................................................................................... 10
2.3 PUITS MANUEL ................................................................................................................................ 10
3. Géologie et morphologie de la région ................................................................................... 10
3.3 CONTE XTE GEO LOGI QUE E T CONDI TION S H YDRO GEO LOGI QUE S ......................................................... 10
3.4 SISMICITE REGI ONALE ...................................................................................................................... 12
4. Reconnaissance et essais in situ ........................................................................................... 12
4.1 ESSAI DE PENE TRA TION D YNAMI QUE LOURD ..................................................................................... 12
4.2 COUPES LITHO LOGI QUE S DE S PUITS ................................................................................................. 13
4.3 TEST D E SI SMIQU E R EFRA CTI ON ....................................................................................................... 14
5. Essais de laboratoire .............................................................................................................. 16
5.1 PROGRAM ME DE S E SSAI S ................................................................................................................. 16
5.2 RESULTAT DE S E SSAIS D E L ABORA TOIRE ........................................................................................... 16
6. Interprétation et synthèse de la reconnaissance ................................................................. 17
6.1 SYNTHE SE G EO TECHNI QUE ............................................................................................................... 17
6.2 RECOMM ANDA TION S ....................................................................................................................... 18
7. Validité des résultats .............................................................................................................. 18
8. Conclusion ............................................................................................................................... 19
Bibliographie ................................................................................................................................... 20
Annexes ........................................................................................................................................... 21
Annexe A. – Plan d’implantation des sondages et des profils sismiques ................................... 22
v
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
LISTE DES FIGURES
Annexe B. – Cartes d’aléas sismiques d’Haïti ............................................................................... 25
Annexe C. – Diagramme du Spectre de réponse et Des graphes sismiques ............................. 27
Annexe D. – Diagrammes pénétrométriques ............................................................................... 28
Annexe E. – Résultats des essais de laboratoire ......................................................................... 29
Liste des Figures Liste des figures
Figure # 1. – Localisation du site de construction. ...................................................................................... 8
Figure # 2. – Pénétromètre dynamique léger. ........................................................................................ 9
Figure # 3. – Puits manuels. ........................................................................................................................ 10
Figure # 4. – Géologie générale de la région étudiée (6a). ...................................................................... 11
Figure # 5. – Géologie générale de la région étudiée (6b). ...................................................................... 11
Figure # 6. – Spectre de réponse. ........................................................................................................... 15
Figure # 7. – Schéma de principe des fondations et notation adoptée. ........................................... 18
Liste des Tableaux Liste des table aux
Tableau #1. – Résultats des essais au pénétromètre dynamique (PD1 à PD16). ................................... 12
Tableau # 2. – Coupe lithologique des puits (PM1 et PM4). ..................................................................... 14
Tableau #3. – Les vitesses Vs30 et la classification des sols obtenues selon l’IBC 2006. ............. 15
Tableau #4. – Valeurs caractéristiques du spectre de réponse .......................................................... 15
Tableau #5. – Résultats des essais de laboratoire ............................................................................... 16
.
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RESUME
Résumé
La reconnaissance géotechnique du site de construction de logements modestes à La tremblay effectuée par
le laboratoire GEOTECHSOL, à la demande de l’entreprise PHS Group, Inc, a révélé l’existence d’un sous-
sol constitué essentiellement d’une couche d’argile limoneuse très plastique, de classe GTR A4 suivi d’une
argile très plastique, de classe GTR A4, sous une couche de terre végétale.
La portance du sol et la nature des ouvrages projetés, amène à opter pour un système de fondations
superficielles sur semelles isolées. La contrainte admissible du sol à prendre en compte dans le
dimensionnement des fondations est de 2.50 bar. Cependant, il importera de rigidifier le système en reliant
les semelles entre elles par des poutres raidisseuses (longrines). Ces dernières joueront un rôle de liaison
parasismique.
La vitesse moyenne (Vs30) des ondes de cisaillement dans les 30 premiers mètres des sols du site est
comprise entre 288.20 et 321.50 m/s. Ce qui classe alors le site dans la catégorie D (stiff soil). L’accélération
horizontale maximale au rocher (PGA) à 2% de probabilité de retour sur 50 ans est de 0.79g soit 7.75 m/s2
peut être utilisée dans la vérification de la sécurité des ouvrages vis-à-vis des sollicitations sismiques.
Aucune donnée relative aux charges qui seront transmises au sous-sol par l’intermédiaire des fondations
n’est fournie au laboratoire Geotechsol. Les calculs de dimensionnement des fondations du bâtiment
pourront être entamés une fois ces données sont disponibles.
Abstract
The geotechnical investigations of modest homes in La tremblay, perfomed by GEOTECHSOL laboratory, at
the request of the PHS Group, Inc company, reveals a subsoil consisted essentially by a layer of silty clay
very plastic, of class GTR A, followed by a very plastic clay, of class GTR A4, under a layer of topsoil.
The bearing capacity of the soil and the nature of the future building, leads to opt for a system of shallow
foundations on isolated footings. The bearing capacity of the soil to be considered in the design of
foundations is 2.50 bar. However, it will be important to stiffen the system by connecting the flanges
together by stiffening beams (sill). The latter will play an earthquake connection.
The average velocity (VS30) of seismic wave propagation in the first 30 meters of the soil of the site is
between 288.20 et 321.50 m/s. Which class the site in categories D (stiff soil) according to the IBC code
2006. The maximum horizontal acceleration in rock (PGA) to 2% probability of return over 50 years is 0.79g
or 7.75 m/sec2 can be used for verification of the safety of structures against seismic loads.
No data loads that will be transmitted to the basement through foundations has been provided to the
GEOTECHSOL laboratory. The sizing calculations of the foundations of the building will be started once this
data available.
KEY WORDS:
Geotechnical study, Boutillier, light dynamic penetrometer, manuals walls, shallow foundations
MOTS-CLEFS :
Étude Géotechnique, La Tremblay, pénétromètre dynamique léger, puits manuels, fondations superficielles.
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NOTATIONS ET SYMBOLES
Notations et Symboles
Dans toute la suite du présent rapport il sera adopté, sauf indications contraires, la terminologie et les
symboles définis ci-après.
g : accélération de la pesanteur (m/sec2) ;
PGA : accélération maximale au rocher (en m/sec2 ou en % de g) ;
Ss : accélération de référence pour des courtes périodes;
S1 : accélération de référence pour des longues périodes;
SDS : accélération de calcul pour des courtes périodes;
SD1 : accélération de calcul pour des longues périodes;
SM1 : accélération spectrale pour des longues périodes ajustée en fonction de la classe de sol ;
SMS : accélération spectrale pour des courtes périodes;
qadm : contrainte admissible des fondations (KPa ou en bar) ;
S : sondage à la tarière motorisée ;
PM : Puits manuel ;
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INTRODUCTION
1. Introduction
1.1 OBJECTIFS DE LA CAMPAGNE.-
Le but poursuivis lors de cette campagne de reconnaissance est de présenter les résultats obtenus qui
peuvent se résumer comme suit :
définition de l’état naturel du sous-sol ;
estimation du niveau de la surface libre de la nappe phréatique ;
estimation de la résistance des différentes couches rencontrées ;
définition d’un système de fondation adéquat en fonction des éléments communiqués ;
Estimation de la vitesse des ondes de cisaillement sur les 30 premiers mètres (Vs30). Paramètre
qui aidera dans le tracé du spectre de réponse pour le dimensionnement parasismique de la
prochaine structure ;
Cette mission correspond à une étude géotechnique d’avant-projet de type G12 selon la norme NF P 94-500.
1.2 SITUATION EXISTANTE
Le site de construction projeté est localisé à La Tremblay, dans la commune de Croix-des-bouquets, il est
très boisé et la topographie est relativement plane. Il est référencé par les coordonnés géodésiques suivantes
18˚35’17.80’’N de latitude Nord et 72˚10’34.22’’W.
Source : Google Earth.
FIGURE # 1. – Localisation du site de construction.
N
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METHODOLOGIE D’INVESTIGATION
1.3 DONNEES DE BASE DE L’ETUDE
Dans le cadre de cette étude, aucune donnée relative aux plans et aux charges qui seront transmises au
sous-sol n’a été fournie au laboratoire Geotechsol.
2. Méthodologie d’investigation
Pour atteindre les objectifs fixés il a été réalisé :
Seize (16) sondages au pénétromètre dynamique léger poussés jusqu’au refus ;
Seize (16) tarière motorisées descendus jusqu’à 3.00 m de profondeur ;
Quatre (4) puits manuels approfondis jusqu’à 3.00 m de profondeur ;
un (1) test de sismique réfraction ;
Ces sondages sont localisés aux endroits indiqués dans le plan d’implantation des sondages figurant à
l’annexe A du présent document. Les coordonnées géographiques des différents sondages ont été relevées à
l'aide d'un GPS de marque GARMIN, modèle GPS 72H.
2.1 ESSAI DE PENETRATION DYNAMIQUE LEGER
L’essai de pénétration dynamique consiste à enfoncer dans le sol un train de tiges à l’extrémité duquel est
placée une pointe conique de 10.0 cm2. L’ensemble est battu dans le terrain sous l’action de chocs répétés,
exercés sur la tête du train de tiges par un mouton pesant 6.80 kg tombant en chute libre d’une hauteur
constante de 508 mm. Le nombre de coups nécessaires pour enfoncer le train de tiges sur une profondeur
de 20 cm est enregistré. À partir de ces données, le profil de résistance du sol en fonction de la profondeur
atteinte par la pointe est tracé. Les résultats des essais de pénétration dynamique sont présentés sous forme
de pénétrogrammes indiquant en abscisse la résistance dynamique à la rupture du sol en bars, calculée à
partir de la formule des Hollandais, et en ordonnée la profondeur correspondante exprimée en mètres. Les
pénétrogrammes obtenus doivent être interprétées sur base des connaissances de la géologie du site et
d’essais géotechniques (puits, sondages,…) réalisés.
L’appareil utilisé pour l’essai est un pénétromètre dynamique léger de type manuel. Cet essai, réalisé
conformément à la norme NF P-94-115 type B, permet d’une part de tracer le profil de pénétration, et
d’autre part, de fournir des informations sur la nature du sous-sol.
Figure # 2. – Pénétromètre dynamique léger.
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GEOLOGIE ET MORPHOLOGIE DE LA REGION
2.2 PRINCIPE DE LA PROSPECTION SISMIQUE
Les méthodes sismiques utilisent la propagation des ondes mécaniques (ondes de volume ou ondes de
surface, ondes de compression ou ondes P et ondes de cisaillement ou ondes S) dans le sous-sol générée par
un coup de marteau ou l’explosion d’une charge de la poudre noire, pour déterminer la distribution de vitesse
et ainsi localiser les interfaces entre matériaux différents. Une unité d’enregistrement (un géophone)
enregistre les vibrations propagées pour ensuite calculer le profil entre la surface et les interfaces des
différentes couches mises en évidence.
2.3 PUITS MANUEL
Les puits manuels ont été creusés à la pelle et à la pioche jusqu’à la profondeur investiguée de 3.0 m de
profondeur. Des échantillons représentatifs de sols ont été prélevés dans ces puits et soumis à des essais
physiques en laboratoire.
FIGURE # 3. – PUITS MANUELS.
3. Géologie et morphologie de la région
3.3 CONTEXTE GEOLOGIQUE ET CONDITIONS HYDROGEOLOGIQUES
Selon les informations fournies par la carte géologique au 1 /250,000ème publiée par le Bureau des Mines et
de l’Énergie (BME). La zone concernée par l’étude appartient au domaine des formations des roches
sédimentaires constituées par des alluvions, cônes d’épandages fluviatiles et éboulis mangroves de l’ère
Quaternaire (cf. figure 6a). Suivant les informations fournies par la carte hydrogéologique de la République
d’Haïti au 1/250,000ème dressée par le Programme des Nations Unies pour le Développement (PNUD) en
collaboration avec le Ministère de l’Agriculture, des Ressources Naturelles et du Développement Rural et le
Service National des Ressources en Eau (décembre 1990), les couches traversées appartiennent à des
formations aquifères alluviaux à nappe libre (cf. figure 6b).
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GEOLOGIE ET MORPHOLOGIE DE LA REGION
Source : Extrait de la carte hydrogéologique au 1/250,000ème de Port-au-Prince, PNUD et SNRE.
FIGURE # 4. – Géologie générale de la région étudiée (6a).
FIGURE # 5. – Géologie générale de la région étudiée (6b).
Site in projet
Site in projet
Site in projet
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RECONNAISSANCE ET ESSAIS IN SITU
3.4 SISMICITE REGIONALE
Les cartes d’aléas sismiques établies par l’USGS1 (U.S. Geological Survey), pour le compte de l’USAID et
faisant suite au séisme du 12 janvier 2010, constituent les documents de base pour l’évaluation des
caractéristiques sismiques du site étudié. Ces cartes ont été établies sur la base de considérations
probabilistes, en considérant, d’une part un séisme ayant une probabilité de dépassement de 10% sur un
intervalle de 50 ans (ce qui correspond à une période de retour de 475 ans) et un séisme ayant une
probabilité de dépassement de 2% sur un intervalle de 50 ans. L’accélération horizontale maximale au rocher
sera désignée dans la suite sous le terme anglo-saxon de PGA (Peak Ground Acceleration). Ces cartes,
présentées à l’annexe B du présent document, fournissent les informations suivantes :
PGA à 10% de probabilité sur 50 ans : amax= 0.30g (2.943 m/sec2) ;
PGA à 2% de probabilité sur 50 ans : amax= 0.80g (7.848 m/sec2) ;
g étant l’accélération de la pesanteur qui vaut environ 9.81 m/sec2.
4. Reconnaissance et essais in situ
4.1 ESSAI DE PENETRATION DYNAMIQUE LOURD
Les résultats des essais aux pénétromètres dynamiques légers sont récapitulés dans le tableau #1 ci-après.
Les contraintes admissibles sont calculées en appliquant un coefficient F=20 aux résistances dynamiques de
rupture en pointe. Les pénétrogrammes se trouvent en annexe à ce rapport (Cf. Annexe D). Dans ces
diagrammes, la résistance dynamique de rupture en pointe en daN/cm2 et la profondeur en mètre. L’échelle
des coordonnées est numérique.
TABLEAU #1. – Résultats des essais au pénétromètre dynamique (PD1 à PD16).
REPERAGE DE L'ESSAI
NIVEAU D'EAU (m)
COTE PAR RAPPORT A LA SURFACE DU SOL (m)
RESISTANCE DYNAMYQUE EN POINTE Rp (bar)
CONTRAINTE ADMISSIBLE
q(bar)
PDL1 N018°35'18.60'' W 072°10'36.90''
- 0.20 – 1.00 100 5.00
Refus de pénétration à 1.00 m de profondeur
PDL2 N018°35'21.30'' W 072°10'36.08''
- 0.20 - 0.60 100 5.00
Refus de pénétration à 0.60 m de profondeur
PDL3 N018°35'25.03'' W 072°10'35.45''
- 0.20 - 1.60 60 3.00
Refus de pénétration à 1.60 m de profondeur
PDL4 N018°35'28.40'' W 072°10'34.91''
-
0.20-0.80 100 5.00
Refus de pénétration à 0.80 m de profondeur
PDL5 N018°35'30.04'' W 072°10'34.50''
- 0.20-0.60 100 5.00
Refus de pénétration à 0.60 m de profondeur
PDL6 N018°35'18.74'' W 072°10'35.02''
-
0.20-0.80 100 5.00
0.80-2.00 50 2.50
Arrêt à 2.00 m de profondeur
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RECONNAISSANCE ET ESSAIS IN SITU
PDL7 N018°35'21.98'' W 072°10'34.68''
-
0.20-0.60 100 5.00
0.60-2.00 70 3.50
Refus de pénétration à 2.00 m de profondeur
PDL8 N018°35'25.34'' W 072°10'34.06''
-
0.20-0.80 100 5.00
0.80-1.60 80 4.00
Refus de pénétration à 1.60 m de profondeur
PDL9 N018°35'28.57'' W 072°10'33.78''
-
0.20-0.80 20 1.00
0.80-1.60 100 5.00
Refus de pénétration à 1.60 m de profondeur
PDL10 N018°35'30.04'' W 072°10'33.35''
- 0.20-0.60 100 5.00
Refus de pénétration à 0.60 m de profondeur
PDL11 N018°35'18.50'' W 072°10'33.40''
-
0.20-1.20 60 3.00
1.20-2.20 60 3.00
Arrêt à 2.20 m de profondeur
PDL12 N018°35'21.46'' W 072°10'33.28''
- 0.20-0.80 100 5.00
Refus de pénétration à 0.80 m de profondeur
PDL13 N018°35'24.63'' W 072°10'32.65''
- 0.20-1.00 100 5.00
Refus de pénétration à 1.00 m de profondeur
PDL14 N018°35'27.89'' W 072°10'32.38''
-
0.20-0.80 100 5.00
Refus de pénétration à 0.80 m de profondeur
PDL15 N018°35'30.20'' W 072°10'31.10''
- 0.20-1.00 80 4.00
Refus de pénétration à 1.00 m de profondeur
PDL16 N018°35'26.60'' W 072°10'34.70''
- 0.20-0.80 100 5.00
Refus de pénétration à 0.80 m de profondeur
L’examen des diagrammes pénétrométriques révèle l’existence d’un sous-sol de bonne portance en termes
de résistance dynamique de rupture en pointe. Dans tous les points d’essais, la contrainte admissible reste
autour de 5.0 bar sauf dans les points d’essais PDL3, PDL6, PDL7, PDL8, PDL9, PDL11 et PDL15 elle varie de
1.0 à 4.0 bar (1.0 ≤ ���� ≤ 4.0).
4.2 COUPES LITHOLOGIQUES DES PUITS
Les puits manuels ont été creusés à la pioche et à la pelle jusqu’à la profondeur investiguée de 3.0 m. Le
tableau #2 de la page suivante présente de façon synthétique les coupes géotechniques du sous-sol
obtenues à partir des résultats des essais de laboratoire dans les différentes couches traversées et la
classification obtenue par le Guide des Terrassements Routiers (GTR) dans les puits manuels.
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Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
RECONNAISSANCE ET ESSAIS IN SITU
TABLEAU # 2. – Coupe lithologique des puits (PM1 et PM4).
LOCALISATION COUPE PROFONDEUR
(m) ÉPAISSEUR
(m) DENOMINATION GEOTECHNIQUE
CLASSE GTR
PM1 18°35'18.90"N 72°18'34.98"W
0.20 à 0.90 0.70 Argile limoneuse très plastique A4
0.90 à 1.90 1.00 Argile très plastique A4
1.90 à 3.00 1.10 Sable fin limoneux
A1
PM2 18°35'22.12"N 72°10'34.51"W
0.20 à 1.10 0.90 Argile limoneuse très plastique A4
1.10 à 3.0 1.90 Argile très plastique A4
PM3 18°35'25.35"N 72°10'34.05"W
0.20 à 0.80 0.60 Argile limoneuse très plastique
A4
0.80 à 3.00 2.20 Argile très plastique
A4
PM4 18°35'28.58"N 72°10'33.61"W
0.20 à 1.40 1.20 Argile limoneuse très plastique
A4
1.40 à 3.20 1.80 Argile très plastique
A4
Les coupes lithologiques obtenues à partir des essais de laboratoire des faciès traversés dans les puits
réalisés révèlent l’existence d’un sous-sol homogène dans les plans horizontal et vertical. Sous la couche de
terre végétale de 0.20 m d’épaisseur environ, il est constitué essentiellement d’une argile limoneuse très
plastique, de classe GTR A4 suivi d’une argile très plastique, de classe GTR A4 et de sable fin limoneux, de
classe GTR A1 (en PM1).
4.3 TEST DE SISMIQUE REFRACTION
Le résultat des essais in situ de la sismique réfraction obtenu n'est pas une dromochronique comme dans le
cas d'un essai de sismique réfraction classique, mais une coupe du terrain au droit du milieu du profil. La
longueur du profil réalisé sur le site du projet est de 92.00 m. Les coupes obtenues peuvent aussi renseigner
sur la structure du terrain en place. Ainsi, l'interprétation générale des graphes donnés en annexe C à ce
rapport, est la suivante :
a) courbe grise : vitesse des ondes S en fonction de la profondeur (coupe du terrain à droite du
graphe). La zone ombrée grise plus foncée correspond à la profondeur investiguée par les ondes S. les
résultats sont donc valable sur cette épaisseur.
b) courbe verte : Vitesse des ondes P (Vp) corrélée à la vitesse des ondes S (Vs) [deuxième ligne au-
dessus du graphe].
c) courbe rouge : Blowcount : nombre de coups qu'il faut au SPT pour traverser une couche de sol d'une
épaisseur donnée.
Détermination des Vs30 et de la classe des sols avec IBC & ASCE CODES.
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Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
RECONNAISSANCE ET ESSAIS IN SITU
Le Vs30 est une moyenne de la vitesse des ondes de cisaillement sur les 30.00 premiers mètres en dessous
du profil sismique réalisé sur le site. Le tableau # 3 ci-dessous résume les Vs30 et la classe des sols obtenus
pour les essais réalisés sur le terrain. Les spectres de réponse correspondant au sous-sol de ce site ont été
construits selon la méthode exposée par Brady R. Cox du département de génie civil de l'Université du Texas
lors de l'atelier sur le « geotechnical earthquake engineering » à Port-au-Prince le 18 et 19 Novembre
2010. Le tableau #4 suivant regroupe les éléments qui ont permis de tracer le spectre de réponse. Ce
dernier est présenté dans la figure #5 de la page suivante et à l’annexe C de ce rapport.
Tableau #3. – Les vitesses Vs30 et la classification des sols obtenues selon l’IBC 2006.
NUMERO ESSAI VS30 (M/S) CLASSE DU SOL
ALLE RETOUR
Essai 1(actif) 321.5 304.1 D
Essai 2 (passif) 288.2 D
Tableau #4. – Valeurs caractéristiques du spectre de réponse
Figure # 6. – Spectre de réponse.
La vitesse moyenne (Vs30) des ondes de cisaillement dans les 30 premiers mètres des sols du site est
comprise entre 288.20 et 321.50 m/s. Ce qui classe alors le site dans la catégorie D (stiff soil). L’accélération
horizontale maximale au rocher (PGA) à 2% de probabilité de retour sur 50 ans est de 0.79g soit 7.75 m/s2
peut être utilisée dans la vérification de la sécurité des ouvrages vis-à-vis des sollicitations sismiques.
Site
La tremblay
PGA(g) Ss (g) S1(g) Classe Fa Fv SMs (g) SM1 SDs (g) SD1 (g)
0.79 1.99 0.60 D 1 1.5 1.99 0.9 1.33 0.60
16
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ESSAIS DE LABORATOIRE
5. Essais de laboratoire
Lors de cette campagne de reconnaissance, des échantillons remaniés de sol ont été prélevés sur chaque
formation rencontrée dans les puits conformément aux normes décrivant les procédures de l’essai. Tous les
échantillons recueillis ont été identifiés par un examen visuel et acheminés au laboratoire.
5.1 PROGRAMME DES ESSAIS
Les sols échantillonnés ont été regroupés en unités stratigraphiques. Dans le but de déterminer leurs
caractéristiques géotechniques, des échantillons représentatifs ont été soumis aux essais de laboratoire
suivants :
détermination de la teneur en eau naturelle (Norme NF P 94-049) ;
détermination des limites d’Atterberg et/ou de la Valeur au Bleu (Norme NF P 94-051/ 068) ;
analyse granulométrique par tamisage (Norme P 18-560) ;
Poids volumique des grains solides (Norme NF P 94-053) ;
5.2 RESULTAT DES ESSAIS DE LABORATOIRE
Les résultats des essais réalisés en laboratoire sont résumés dans le tableau ci-dessous et présentés en
annexe E de ce rapport.
Tableau #5. – Résultats des essais de laboratoire
S/PM # &
Prof. (m)
Description
w
% γs
tf/m3
γh
tf/m3
% passant au tamis de Limites
d’Atterberg
VBS Classe
GTR
2.5
mm
0.5
mm
0.08
mm
0.002
mm
WL
%
IP
S1 (0.00-1.00)
Argile limoneuse très
plastique 21.3 2.59 * - 99 95 * 79 46 3.08 A4
S2 (0.00-1.60) Argile limoneuse très
plastique 20.0 2.56 * - - 96 * 73 38 * A4
S2 (1.60-1.80) Argile très plastique 24.0 2.59 * - 99 94 * 71 45 6.03 A4
S2 (1.80-2.20) Limon argileux très
plastique 13 2.67 * - 95 62 * 50 31 2.71 A3
S2 (2.20-3.00) Sable argileux 6.0 2.69 * 89 63 34 * 67 46 1.66 B6
S3 (0.00-1.10) Argile limoneuse très
plastique 20.0 2.57 * - - 98 * 79 48 5.85 A4
S3 (1.10-3.00) Argile très plastique 29 2.58 * - - 97 * 107 59 6.2 A4
S4 (0.00-0.90) Argile limoneuse très
plastique 11.0 2.58 * - - 97 * 75 48 3.2 A4
S4 (0.90-3.00) Argile très plastique 29.0 2.56 1.91 - - 94 * 77 47 * A4
S5 (0.00-0.90) Argile limoneuse très
plastique 15.0 * * - - 98 * 76 49 4.56 A4
S5 (0.90-3.00) Argile très plastique 36.0 2.61 1.99 - - 98 * 76 42 * A4
S10 (0.00-1.50) Argile limoneuse très
plastique 16.0 2.54 * - - 99 * 75 49 3.32 A4
S10 (1.50-3.00) Argile très plastique 29 2.60 * - - 98 * 80 45 7.26 A4
S11 (0.00-2.00) Argile limoneuse très
plastique 21.0 2.57 * 99 98 96 * 84 48 * A4
17
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
INTERPRETATION ET SYNTHESE DE LA RECONNAISSANCE
S11 (2.00-2.80) Argile très plastique 23 * * - 99 90 * 72 45 5.52 A4
S11 (2.80-3.00) Argile très plastique 16.0 * * - 99 67 * 55 33 * A4
S12 (0.00-1.20) Argile limoneuse très
plastique 16.0 2.52 * - - 98 * 78 50 6.4 A4
S12 (1.20-3.00) Argile très plastique 28 2.61 * - - 97 * 82 46 * A4
S13 (0.00-1.00) Argile limoneuse très
plastique 14 * * - - 97 * 73 44 5.20 A4
S13 (1.00-2.00) Argile très plastique 30.0 * * - - 97 * 85 47 * A4
S14 (0.00-1.10) Argile limoneuse très
plastique 12 2.56 * - - 98 * 81 49 2.64 A4
S14 (1.10-3.00) Argile très plastique 26.0 * - - 98 * 79 46 * A4
S15 (0.00-0.90) Argile limoneuse très
plastique 11 2.57 * - - 98 * 73 48 3.31 A4
S15 (0.90-3.00) Argile très plastique 24 * - - 98 * 84 48 6.27 A4
S16 (0.00-0.90) Argile limoneuse très
plastique 15.0 2.56 * - - 98 * 72 48 6.50 A4
S16 (0.90-3.00) Argile très plastique 29.0 2.62 1.62 - - 98 * 81 42 * A4
PM1 (0.20-0.90) Argile limoneuse très
plastique 18 * * - 99 95 * 89 47 2.62 A4
PM1 (0.90-1.90) Argile très plastique 24 2.66 1.55 - 99 96 * 78 48 4.16 A4
PM1 (1.90-3.00) Sable fin limoneux 15 2.59 * - 99 58 * * * 1.99 A1
PM2 (0.20-1.10) Argile limoneuse très
plastique 26 2.51 1.48 - 99 97 * 85 48 6.18 A4
PM2 (1.10-3.00) Argile très plastique 29 2.58 * - - 97 * 79 48 * A4
PM3 (0.20-0.80) Argile limoneuse très
plastique 14 2.52 * - - 97 * 74 49 * A4
PM3 (0.80-3.00) Argile très plastique 32 2.56 1.69 - - 98 * 86 49 * A4
PM4 (0.20-1.40) Argile limoneuse très
plastique 17 2.57 * - - 98 * 73 49 4.11 A4
PM4 (1.40-3.00) Argile très plastique 35 2.60 1.68 - - 98 * 81 48 9.51 A4
6. Interprétation et synthèse de la reconnaissance
6.1 SYNTHESE GEOTECHNIQUE
Les coupes lithologiques obtenues à partir des essais de laboratoire des faciès traversés dans les sondages à
la tarière motorisée et les profils sismiques réalisés sur le site révèlent l’existence d’un sous-sol homogène
dans les plans horizontal et vertical en termes de résistance en pointe de rupture. Sous la couche de terre
végétale de 0.20 m d’épaisseur environ, il est constitué essentiellement d’une couche d’argile limoneuse très
plastique, de classe GTR A4, suivi d’une argile très plastique, de classe GTR A4.
L’examen des diagrammes pénétrométriques révèle l’existence d’un sous-sol de bonne portance en termes
de résistance dynamique de rupture en pointe. Dans tous les points d’essais, la contrainte admissible reste
autour de 5.0 bar sauf dans les points d’essais PDL3, PDL6, PDL7, PDL8, PDL9, PDL11 et PDL15 elle varie de
1.0 à 4.0 bar (1.0 ≤ ���� ≤ 4.0).
18
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
VALIDITE DES RESULTATS
L’accélération horizontale maximale au rocher (PGA) à 2% de probabilité de retour sur 50 ans est de 0.79g
soit 7.75 m/s2 peut être utilisée dans la vérification de la sécurité des ouvrages vis-à-vis des sollicitations
sismiques.
La valeur de l’accélération horizontale maximale au rocher (PGA) indique que le site appartient à une zone à
sismicité élevée.
6.2 RECOMMANDATIONS
Tenant compte de la nature des ouvrages projetés (structure légère), des résultats des sondages
pénétrométriques légers et des puis manuels, un système de fondations superficielles sur semelles isolées
peut être envisagé. La valeur de la contrainte admissible du sol à prendre en compte dans le calcul de
dimensionnement des fondations est de 2.50 bar. Cependant, il importera de rigidifier le système en reliant
les semelles entre elles par des poutres raidisseuses (longrines). Ces dernières joueront un rôle de liaison
parasismique.
Figure # 7. – Schéma de principe des fondations et notation adoptée.
7. Validité des résultats
Une reconnaissance des sols se fait de façon ponctuelle. Pour ce site, quatre (4) puits manuels descendus
jusqu’à la profondeur investiguée de 3.0 m, seize (16) pénétromètres dynamiques légers poussés jusqu’au
refus, seize (16) tarières motorisées descendus jusqu’à 3.0 m de profondeur et une (1) sismique réfraction
ont été réalisés. Des variations stratigraphiques entre les sondages, tant horizontales que verticales, peuvent
exister.
Bien que ces essais renseignent adéquatement sur la nature et les caractéristiques physico-mécaniques du
sol rencontré, ils ne fournissent aucune information sur les conditions qui prévalent ailleurs. C'est pourquoi
toute interprétation ou extrapolation des données entre les dits sondages comporte certains risques. Les
recommandations formulées s’appliquent au cas analysé en fonction des hypothèses de départ. Elles ne
devraient pas être généralisées sans des études plus approfondies.
19
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
CONCLUSION
8. Conclusion
Les coupes lithologiques obtenues à partir des essais de laboratoire des faciès traversés dans les sondages à
la tarière motorisée et les profils sismiques réalisés sur le site révèlent l’existence d’un sous-sol homogène
dans les plans horizontal et vertical en termes de résistance en pointe de rupture. Sous la couche de terre
végétale de 0.20 m d’épaisseur environ, il est constitué essentiellement d’une couche d’argile limoneuse très
plastique, de classe GTR A4, suivi d’une argile très plastique, de classe GTR A4.
L’examen des diagrammes pénétrométriques révèle l’existence d’un sous-sol de bonne portance en termes
de résistance dynamique de rupture en pointe. Dans tous les points d’essais, la contrainte admissible reste
autour de 5.0 bar sauf dans les points d’essais PDL3, PDL6, PDL7, PDL8, PDL9, PDL11 et PDL15 elle varie de
1.0 à 4.0 bar (1.0 ≤ ���� ≤ 4.0).
La valeur de la contrainte admissible à prendre en compte dans le calcul de dimensionnement des fondations
est de 2.50 bar.
Tenant compte du pouvoir portant du sol et de la nature des ouvrages projetés, le système de fondations
superficielles constituées de semelles isolées peut être maintenu. Il importera de rigidifier le système en
reliant les semelles entre elles par des poutres raidisseuses (longrines). Ces dernières joueront un rôle de
liaison parasismique.
Aucune donnée relative aux charges qui seront transmises au sous-sol n’a été fournie au laboratoire
Geotechsol. Les calculs des fondations du bâtiment pourront être entrepris une fois ces données sont
disponibles.
La vitesse moyenne (Vs30) des ondes de cisaillement dans les 30 premiers mètres des sols du site est
comprise entre 288.20 et 321.50 m/s. Ce qui classe alors le site dans la catégorie D (stiff soil). L’accélération
horizontale maximale au rocher (PGA) à 2% de probabilité de retour sur 50 ans est de 0.79g soit 7.75 m/s2
peut être utilisée dans la vérification de la sécurité des ouvrages vis-à-vis des sollicitations sismiques.
Le rapprochement du site avec la faille des Matheux Neiba le rend vulnérable aux actions sismiques. La
structure du bâtiment projeté devra donc être précisée par un spécialiste en structure. Les donnés fournies
au chapitre 4, paragraphe 4.3, peuvent être prises en compte dans les calculs sismiques.
Le Chargé d’Affaire
Noé JEAN CHARLES, Ing.
509 38 08 74 56
Le Vérificateur
Fabrice NZODOUM, Ing.
509 38 67 03 06
20
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
BIBLIOGRAPHIE
Bibliographie
[1] BOISSON Dominique et PUBELLIERManuel ; Carte géologique d’Haïti au 1/250 000ème, feuille nord-est (Cap-Haïtien), longitude : Est de 74° W, latitude : Nord de 19° N ; éditer par le Bureau des Mines et de l’Énergie (BME) avec l’appui du Fonds d’Aide et de Coopération française (FAC), 1982 à 1988.
[2] Bureau des Mines et de l’Énergie, Direction de la Géologie et des Mines ; notice explicative de la carte géologique d’Haïti au 1/250 000ème, Août 2005.
[3] Das Braja M. Principes of Geotechnical Engineering 6th edition 2006
[4] FRANKEL Arthur, HARMSEN Stephen, MUELLER Charles, CALAIS Eric, and HAASE Jennifer, Documentation for initial seismic hazard maps for Haiti ; U.S. Geological Survey Open-File Report 2010-1067, 12 p., 2010.
[5] INTERNATIONAL CODE COUNCIL INC, 2009 International Building Code®, 2009.
[6] PHILIPPONAT GERARD, Fondations et ouvrages en terres , Erolles, 1979
21
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXES
Annexes
22
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE A. – PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES ET DES PROFILS SISMIQUES
Annexe A. – Plan d’implantation des sondages et des profils sismiques
23
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE A. – PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES ET DES PROFILS SISMIQUES
24
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE A. – PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES ET DES PROFILS SISMIQUES
Photo 3 : Réalisation d’un point pénétromètre dynamique léger
Photo 4: Prélèvement d’échantillon à partir de la tarière
Photo 1 : Vue partielle du site
Photo 2 : Mise en place du 1er point de tarière
25
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE B. – CARTES D’ALEAS SISMIQUES D’HAÏTI
Annexe B. – Cartes d’aléas sismiques d’Haïti
26
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE B. – CARTES D’ALEAS SISMIQUES D’HAÏTI
Source : USGS
27
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE C. – DIAGRAMME DU SPECTRE DE REPONSE ET DES GRAPHES SISMIQUES
Annexe C. – Diagramme du Spectre de réponse et Des graphes sismiques
Client
Projet :
Site : Date :
PROFIL 1 Coord: N18°35'27.85" W72°10'33.26 12/03/2014
PROFONDEUR (m) VITESSE (m/s) CLASSE (IBC&ASCE) VITESSE MOYENNE (m/s) CLASSE MOYENNE
0.00-1.10 191 D
1.10-2.30 191 D
2.30-3.70 205 D
3.70-5.30 231 D
5.30-7.00 253 D
7.00-8.90 264 D
8.90-11.00 310 D
11.00-13.20 359 D
13.20-15.60 405 C
15.60-18.1 426 C
18.1-20.90 434 C
20.90-23.70 434 C
23.70-26.80 402 C
26.80-36.40 379 C
>36.4 434 C
PROFONDEUR (m) VITESSE (m/s) CLASSE (IBC&ASCE) VITESSE MOYENNE (m/s) CLASSE MOYENNE
0.00-1.10 263 D
1.10-2.30 253 D
2.30-3.70 191 D
3.70-5.30 139 E
5.30-7.00 190 D
7.00-8.90 268 D
8.90-11.00 327 D
11.00-13.20 350 D
13.20-15.60 335 D
15.60-18.1 327 D
18.1-20.90 349 D
20.90-23.70 394 C
23.70-26.80 465 C
26.80-36.40 555 C
>36.4 611 C
PROFONDEUR (m) VITESSE (m/s) CLASSE (IBC&ASCE) VITESSE MOYENNE (m/s) CLASSE MOYENNE
0.00-1.10 160 E
1.10-2.30 162 E
2.30-3.70 167 E
3.70-5.30 184 D
5.30-7.00 201 D
7.00-8.90 267 D
8.90-11.00 371 C
11.00-13.20 420 C
13.20-15.60 408 C
15.60-18.1 384 C
18.1-20.90 335 D
20.90-23.70 327 D
23.70-26.80 338 D
26.80-36.40 401 C
>36.4 529 C
288.2 D
321.5 D
Profil longueur 23m (Active - Retour)
304.1 D
Profil longueur 23m (Passive)
² Construction d'Unité de Logements Modestes
SISMIQUE
REFRACTION
La Tremblay
Profil longueur 23m (Active - Allé)
PHS Groupe, Ing.
Spectre de réponse
Client:
Projet:
Site:
X N018°35'27.85"
Y W072°10'33.26"
Z
Paramètres PGA (g) Ss S1 Classe site Fa Fv
Valeurs 0.79 1.99 0.6 D 1 1.5
Paramètres SMS SM1 SDS SD1
Valeurs 1.99 0.9 1.33 0.60
x 0.00000 x 0.09045
y 0.79000 y 1.32667
x 0.45226 x 1.00000
y 1.32667 y 0.60000
PHS Group Inc
Construction de logements modestes
La TremblaySpectre de réponse
Coordonnées du site
Longueur Profil: 92 m
C D
Les cellules rouges sont calculées automatiquement. Ne pas y toucher.
Points caractéristiques
A B
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
Accé
léra
tion
sp
ect
rale
(g
)
Période (s)
Spectre de réponse d'élasticité horizontale
A
B C
D
Page 1
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
De
pth
(m
) 0
0
0
300
1500
30
600
3000
60
900
4500
90
1200
6000
120
1500
7500
150
1800
9000
180
2100
10500
210
2400
12000
240
2700
13500
270
S-wave Velocity (m/s)
N(blow count)
P-wave Velocity (m/s)
S-wave velocity model (inverted): 26.dat
Average Vs 30m = 321.5 m/sec
191 1.1191
2.3205
3.7231
5.3253
7.2264
8.9310
11.0359
13.2405
15.6426
18.1434
20.9
434
23.7
402
26.8
379
36.4
434
1D Surface wave analysis (3)
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
De
pth
(m
) 0
0
0
300
1500
30
600
3000
60
900
4500
90
1200
6000
120
1500
7500
150
1800
9000
180
2100
10500
210
2400
12000
240
2700
13500
270
3000
15000
300
3300
16500
330
3600
18000
360
S-wave Velocity (m/s)
N(blow count)
P-wave Velocity (m/s)
S-wave velocity model (inverted): 30.dat
Average Vs 30m = 304.1 m/sec
263 1.1253
2.3191
3.7139
5.3190
7.0268
8.9327
11.0350
13.2335
15.6327
18.1349
20.9
394
23.7
465
26.8
555
36.4
611
1D Surface wave analysis (3)
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
De
pth
(m
) 0
0
0
300
1500
30
600
3000
60
900
4500
90
1200
6000
120
1500
7500
150
1800
9000
180
2100
10500
210
2400
12000
240
2700
13500
270
S-wave Velocity (m/s)
N(blow count)
P-wave Velocity (m/s)
S-wave velocity model (inverted): 1.dat-24.dat
Average Vs 30m = 288.2 m/sec
160 1.1162
2.3167
3.7184
5.3201
7.0267
8.9371
11.0420
13.2408
15.6384
18.1335
20.9
327
23.7
338
26.8
401
36.4
529
1D Surface wave analysis (3)
40.0
35.0
30.0
25.0
20.0
15.0
10.0
5.0
-0.0
-5.0D
epth
(m
)
0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0 35.0 40.0 45.0 50.0 55.0 60.0 65.0 70.0 75.0 80.0 85.0 90.0
Distance (m)
204
243262281301
320
339
359
378
397
417
436
455
475494
S-wave velocity cross-section : Line ID=aa
(m/sec)
S-wave velocity
166
204
243
281
320
359
397
436
475
513
Scale = 1/412
Index=0 Distance=0.000000m
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
De
pth
(m
) 0
0
0
300
1500
30
600
3000
60
900
4500
90
1200
6000
120
1500
7500
150
1800
9000
180
2100
10500
210
2400
12000
240
2700
13500
270
S-wave Velocity (m/s)
N(blow count)
P-wave Velocity (m/s)
S-wave velocity model (inverted): cmp_000000.sg2-cmp_008800.sg2
Average Vs 30m = 390.0 m/sec
423 0.8455 1.9434
3.1271
4.6165
6.3217
8.1341
10.2423
12.5
509
20.0
513
2D MASW analysis (4)
28
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE D. – DIAGRAMMES PENETROMETRIQUES
Annexe D. – Diagrammes pénétrométriques
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'18.60'' W72°10'36.69'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 1.00 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL1
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 1.00
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'21.30'' W72°10'36.08'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 0.60 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Géotechsol
PDL2
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier : Unités de logement modeste
PHS
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 0.60
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'25.03'' W72°10'35.45'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 1.60 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL3
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 1.60
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'28.24'' W72°10'34.91'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 0.80 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL4
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 0.80
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'30.04'' W72°10'34.5'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 0.60 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Géotechsol
PDL5
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier : Unités de logement modeste
PHS
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 0.60
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'18.74'' W72°10'35.02'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 2.00 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL6
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Arret
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 2.00
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'21.98'' W72°10'34.68'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 2.00 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL7
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 2.00
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'21.98'' W72°10'34.68'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 2.00 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL7
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 2.00
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'25.34'' W72°10'34.06'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 1.60 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL8
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 1.60
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'28.57'' W72°10'33.78'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 1.60 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL9
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 1.60
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'30.4'' W72°10'33.35'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 0.60 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL10
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 0.60
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'18.5'' W72°10'33.4'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 2.20 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Géotechsol
PDL11
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier : Unités de logement modeste
PHS
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Arrêt
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 2.20
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'21.46'' W72°10'33.28'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 0.80 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL12
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 0.80
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'24.63'' W72°10'32.65'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 1.00 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL13
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 1.00
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'27.89'' W72°10'32.38'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 0.80 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL14
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 0.80
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'30.2'' W72°10'31.1'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 1.00 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL15
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 1.00
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Ouvrage :
Repère: Coord : N18°35'26.6'' W72°10'34.7'' Date : 12/01/2014
Masse active (kg) 10.388
Hauteur de chute (m) 0.608
Niveau d'eau(m) * Masse passive (kg) 13.184
Fin de l'essai(m) 0.80 Masse unitaire de tige (kg) 2.613
Section de la pointe (m²) 0.001
Unités de logement modeste
PHS Géotechsol
PDL16
PENETROMETRE
DYNAMIQUE
LEGERSite : La tremblay
Chantier :
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
1 10 100 1000
Pro
fon
de
ur
(m)
Résistance dynamique en pointe (daN/cm²)
2 5 50 50020020
Refus
Masse active (kg): 10.388Hauteur de chute (m): 0.608Masse Passive (kg): 13.184Masse unitaire de tige (kg): 2.613
Niveau d'eau (m): *Fin de l'essai (m): 0.80
29
Projet de construction d’unité de logements modestes à La tremblay | Rapport d'étude géotechnique/15-JC-023
ANNEXE E. – RESULTATS DES ESSAIS DE LABORATOIRE
Annexe E. – Résultats des essais de laboratoire
R A P P O R T D ' É T U D E
G É O T E C H N I Q U E
É t u d e N °
2 0 1 4 - T - 0 0 5 9
e n d a te d u
1 5 / 1 2 /2 0 1 4
R É F É R E N C E S D E L ' É T U D E
Affaire : Unités de logement modeste
Chantier : Unités de logement modeste
Phase : Etudes géotéchniques
Entreprise : GEOTECHSOL
RÉFÉRENCES DE L'ÉCHANTILLONNAGEEssai demandé Norme
Analyse granulométrique P 18-560 du 09/90
Limites d'Atterberg NF P 94-051 du 03/93
Valeur de bleu de méthylène d'un sol NF P 94-068 du 10/98
CARACTÉRISTIQUES DE L'INTERVENTIONRéalisé par : Noé JEAN CHARLES Site : Latremblay
Date d'interventio 01/12/2014 Matériel : Pioche
Section auscultée Nbr de sondages 16
A Port-au-Prince, le samedi 27 décembre 2014
Responsable du Laboratoire
Fabrice NZODOUM
Récapitulatif des résultats des essais d'identification des sols
LISTE DETAILLEE DES SONDAGES ET DE LEURS COUCHES
Intervention du : lundi 1 déc 2014 Réalisée par : Noé JEAN CHARLES Sur site : Latremblay
PR de départ : PR d'arrivée : Matériel sondage : Pioche
Epais. (m) Nature Clas. GTR Prélèvement N° Paramètre de nature D. max 10 8 6,3 5 2,5 1,25 0,5 0,2 0,08 VBS Ip Ic
SONDAGE N°1 du 03/12/2014 - PR: PM1 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,2 SO F 1 Matériaux naturels renfermant des matières organiques.
0,7 S A 4 0,5 99 98 95 4,15 47 2
1 S A 4 0,5 99 99 96 2,62 48 2
1,1 S A 1 0,5 99 95 58 0,33
SONDAGE N°2 - PR: PM2 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,2 SO F 1 Matériaux naturels renfermant des matières organiques.
0,9 S A 4 5 99 99 97 6,14 48 2
1,9 S A 4 0,2 99 97 48 2
SONDAGE N°3 - PR: PM3 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,2 SO F 1 Matériaux naturels renfermant des matières organiques.
0,6 S A 4 0,2 99 97 49 2
2,2 S A 4 0,2 99 98 49 2
SONDAGE N°4 - PR: PM4 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,2 SO F 1 Matériaux naturels renfermant des matières organiques.
1,2 S A 4 2 99 98 4,14 49 1
1,8 S A 4 2 99 98 9,56 48 2
SONDAGE N°5 - PR: S1 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
1 S A 4 0,5 99 98 95 3,08 46 2
SONDAGE N°6 - PR: S2 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
1,6 S A 4 0,2 98 96 48 1
0,2 S A 4 0,5 99 97 94 6 41 2
0,4 S A 3 0,5 95 79 62 2,71 31 2
0,8 S B 6 10 99 98 97 96 89 78 63 47 34 1,66
SONDAGE N°7 - PR: S3 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
1,1 S A 4 0,2 99 98 5,85 48 2
© CBAO Page2 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
Epais. (m) Nature Clas. GTR Prélèvement N° Paramètre de nature D. max 10 8 6,3 5 2,5 1,25 0,5 0,2 0,08 VBS Ip Ic
1,9 S A 4 0,2 99 97 6,17 59 2
SONDAGE N°8 - PR: S4 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,9 S A 4 0,2 99 97 3,22 48 2
2,1 S A 4 0,2 99 94 47 2
SONDAGE N°9 - PR: S5 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,9 S A 4 0,08 98 4,56 49 2
2,1 S A 4 0,2 99 98 42 2
SONDAGE N°10 - PR: S10 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
1,5 S A 4 0,08 99 3,33 49 2
1,5 S A 4 0,2 99 98 6,55 45 2
SONDAGE N°11 - PR: S11 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
2 S A 4 2,5 99 99 98 98 96 48 2
0,8 S A 4 0,5 99 97 90 5,56 45 2
0,2 S A 4 0,5 99 96 67 33 2
SONDAGE N°12 - PR: S12 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
1,2 S A 4 0,2 99 98 6,49 49 2
1,8 S A 4 0,2 98 97 45 2
SONDAGE N°13 - PR: S13 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
1 S A 4 0,2 99 97 5,25 44 2
1 S A 4 0,2 99 97 47 2
SONDAGE N°14 - PR: S14 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
1,1 S A 4 0,2 99 98 2,68 49 2
1,9 S A 4 0,2 99 98 46 2
SONDAGE N°15 - PR: S15 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,9 S A 4 0,2 99 98 3,33 48 2
2,1 S A 4 0,2 99 98 6,23 48 2
SONDAGE N°16 - PR: S16 - Côte de surface: 0 m - Arrêt volontaire
0,9 S A 4 0,5 99 98 6,55 48 1
2,1 S A 4 0,2 99 98 42 2
© CBAO Page3 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 1 Point Repère : PM1
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : Sol organique Classe
F
Famille de matériaux :Matériaux naturels renfermant
des matières organiques.Sous-Classe
F1
Paramètres considérés comme significatifs vis-à-vis du réemploi:
Teneur en matières organiques, puis, examen de leurs caractéristiques géotechniques de manière analogue aux sols A, B ou C.
© CBAO Page4 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 1 Point Repère : PM1
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 95 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 95
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 47
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page5 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 1 Point Repère : PM1
N° de Couche : 3 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 96 99 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 96
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page6 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 1 Point Repère : PM1
N° de Couche : 4 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 58 95 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 58
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS 0,33
Indice de plasticité Ip
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A1
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A1
© CBAO Page7 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 2 Point Repère : PM2
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : Sol organique Classe
F
Famille de matériaux :Matériaux naturels renfermant
des matières organiques.Sous-Classe
F1
Paramètres considérés comme significatifs vis-à-vis du réemploi:
Teneur en matières organiques, puis, examen de leurs caractéristiques géotechniques de manière analogue aux sols A, B ou C.
© CBAO Page8 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 2 Point Repère : PM2
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 97 99 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page9 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 2 Point Repère : PM2
N° de Couche : 3 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page10 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 3 Point Repère : PM3
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : Sol organique Classe
F
Famille de matériaux :Matériaux naturels renfermant
des matières organiques.Sous-Classe
F1
Paramètres considérés comme significatifs vis-à-vis du réemploi:
Teneur en matières organiques, puis, examen de leurs caractéristiques géotechniques de manière analogue aux sols A, B ou C.
© CBAO Page11 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 3 Point Repère : PM3
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 49
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page12 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 3 Point Repère : PM3
N° de Couche : 3 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 49
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page13 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 4 Point Repère : PM4
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : Sol organique Classe
F
Famille de matériaux :Matériaux naturels renfermant
des matières organiques.Sous-Classe
F1
Paramètres considérés comme significatifs vis-à-vis du réemploi:
Teneur en matières organiques, puis, examen de leurs caractéristiques géotechniques de manière analogue aux sols A, B ou C.
© CBAO Page14 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 4 Point Repère : PM4
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 49
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page15 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 4 Point Repère : PM4
N° de Couche : 3 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page16 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 5 Point Repère : S1
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 95 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 95
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 46
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page17 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 6 Point Repère : S2
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 96 98
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 96
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page18 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 6 Point Repère : S2
N° de Couche : 3 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 94 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 94
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 41
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page19 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 6 Point Repère : S2
N° de Couche : 4 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 62 79 95
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 62
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 31
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A3
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A3
© CBAO Page20 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 6 Point Repère : S2
N° de Couche : 5 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5 1,25 2,5 5 6,3 8 10
% Tamisat 34 47 63 78 89 96 97 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
1,2
5
2,5 5
6,3 8
10
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 10 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 34
Passant à 2 mm 85,3
Classe
B
Mesure de la quantité argileuse VBS 1,66
Indice de plasticité Ip
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
B6
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : B6
© CBAO Page21 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 7 Point Repère : S3
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page22 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 7 Point Repère : S3
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 59
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page23 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 8 Point Repère : S4
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page24 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 8 Point Repère : S4
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 94 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 94
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 47
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page25 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 9 Point Repère : S5
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08
% Tamisat 98
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,08 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 49
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page26 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 9 Point Repère : S5
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 42
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page27 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 10 Point Repère : S10
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08
% Tamisat 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,08 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 99
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 49
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page28 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 10 Point Repère : S10
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 45
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page29 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 11 Point Repère : S11
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5 1,25 2,5
% Tamisat 96 98 98 99 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
1,2
5
2,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 2,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 96
Passant à 2 mm 99
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page30 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 11 Point Repère : S11
N° de Couche : 3 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 90 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 90
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 45
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page31 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 11 Point Repère : S11
N° de Couche : 4 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2 0,5
% Tamisat 67 96 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
0,5
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 67
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 33
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A3
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page32 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 12 Point Repère : S12
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 49
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page33 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 12 Point Repère : S12
N° de Couche : 3 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 97 98
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 45
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page34 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 13 Point Repère : S13
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 44
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page35 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 13 Point Repère : S13
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 97 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 97
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 47
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page36 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 14 Point Repère : S14
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 49
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page37 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 14 Point Repère : S14
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 46
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page38 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 15 Point Repère : S15
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page39 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 15 Point Repère : S15
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page40 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 16 Point Repère : S16
N° de Couche : 1 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,5 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 48
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A4
© CBAO Page41 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
IDENTIFICATION ET CLASSEMENTConformément à la norme P 11-300
N° de sondage : 16 Point Repère : S16
N° de Couche : 2 Réf. prélèvement :
Nature du sol : SolTamis 0,08 0,2
% Tamisat 98 99
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,0
8
0,2
Tam
isat
(%)
Tamis (mm)
D maxi 0,2 mm <= 50 mm
Passant à 0.08 mm 98
Passant à 2 mm 100
Classe
A
Mesure de la quantité argileuse VBS
Indice de plasticité Ip 42
Los Angeles LA
Friabilité des sables FS
Micro-Deval en présence d'eau MDE
Sous-Classe
A4
Indice portant immédiat IPI
Teneur en eau à l'Optimum Proctor Normal Wopn
Teneur en eau naturelle Wn
Indice de consistance Ic
Etat hydrique
Classement selon la NF P 11-300 : A 4
© CBAO Page42 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
COUPES DE SONDAGES
SONDAGE N° 1P.R. : PM1
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,2
0
-0,2
Terre végétaleF 1
0,7
-0,9
Argile limoneuseA 4
1
-1,9
Argile très plastiqueA 4
1,1
-3
Sable fin limoneuxA 1
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page43 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 2P.R. : PM2
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,2
0
-0,2
Terre végétaleF 1
0,9
-1,1
Argile limoneuseA 4
1,9
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page44 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 3P.R. : PM3
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,2
0
-0,2
Terre végétaleF 1
0,6
-0,8
Argile limoneuseA 4
2,2
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page45 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 4P.R. : PM4
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,2
0
-0,2
Terre végétaleF 1
1,2
-1,4
Argile limoneuseA 4
1,8
-3,2
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page46 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 5P.R. : S1
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
1
0
-1
Argile limoneuseA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page47 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 6P.R. : S2
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
1,6
0
-1,6
Argile limoneuseA 4
0,2
-1,8
Argile très plastiqueA 4
0,4
-2,2
Limon argileuxA 3
0,8
-3
Sable argileuxB 6
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page48 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 7P.R. : S3
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
1,1
0
-1,1
Argile limoneuseA 4
1,9
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page49 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 8P.R. : S4
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,9
0
-0,9
Argile limoneuseA 4
2,1
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page50 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 9P.R. : S5
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,9
0
-0,9
Argile limoneuseA 4
2,1
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page51 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 10P.R. : S10
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
1,5
0
-1,5
Argile limoneuseA 4
1,5
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page52 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 11P.R. : S11
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
2
0
-2
Argile limoneuseA 4
0,8
-2,8
Argile très plastiqueA 4
0,2
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page53 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 12P.R. : S12
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
1,2
0
-1,2
Argile limoneuseA 4
1,8
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page54 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 13P.R. : S13
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
1
0
-1
Argile limoneuseA 4
1
-2
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page55 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 14P.R. : S14
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
1,1
0
-1,1
Argile limoneuseA 4
1,9
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page56 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 15P.R. : S15
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,9
0
-0,9
Argile limoneuseA 4
2,1
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page57 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
SONDAGE N° 16P.R. : S16
Prof(m)
Description géotechnique Description GéologiqueIdentification
des sols
0,9
0
-0,9
Argile limoneuseA 4
2,1
-3
Argile très plastiqueA 4
Type d'arrêt : Arrêt volontaire
Observations :
© CBAO Page58 / 58Rapport N°2014-T-0059 du 15/12/2014
GEOTECHSOL
3, Bas de Delmas
HT 6110
Port-au-Prince, Haïti Tél. +509 36 49 45 27 E-mail : [email protected]
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