7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
1/45
ETAPA I
S se proiecteze o staie de transformare, un post de transformare industrial (PTI) i unpost de transformare rural (PTR) dintr-un sistem de alimentare cu energie electric a unei zone.Staia de transformare se alimenteaz dintr-un nod de sistem prin dou linii de lungime D
(Km), tensiunea nodului este 110 sau 220 kV.Staia mai cuprinde o bar de 20 kV pentru racordul rural i una de 6 kV pentru
racordarea unui numr de generatoare i de la care sunt alimentate posturile de transformare.Aceste posturi industriale alimenteaz cte o hal industrial n care avem motoare de 0,4 i 6kV.
1). D = 15 + n [Km];2). Sk =3000 +150 * n [MVA]3). Numrul de generatoare de pe bara de 6 kV : NG = 1+ int. [n / 10]
4). PG = 3 + 3 int. [n / 10], [MW]5).Numrul de distribuitori urbani : NU = 4 + int. [n / 3]6). Numrul de distribuitori rurali : NR= 5 + int. [n / 10]7).Pe fiecare distribuitor urban avem un numr de posturi de transformare:
NPTU = 6 + int. [n / 2]8). Pe fiecare distribuitor rural avem un numr de posturi de transformare:
NPTR= 10 + int. [n / 2]
OBSERVAIE:- Dac numrul de posturi de transformare pe fiecare distribuitor urban
PTU < 10, distribuitorul urban se leag la bara de 6 kV.- Dac numrul de posturi de transformare pe fiecare distribuitor urban
PTU 10, distribuitorul urban se leag la bara de 20 kV.
9). Lungimea unui distribuitor urban : LU =2 + n / 10 [Km];10). Lungimea unui distribuitor rural : LR=10 + n [Km];11).Puterea unui transformator dintr-un post de transformare urban: PPTU = 250
kVA12). Puterea unui transformator dintr-un post de transformare rural: PPTR= 100
kVA13). Numrul de hale industriale : NH = 1 + int. [n / 20]
14).Dimensiunile unei hale : L = 20 + n [m]; l = 10 + n [m];15). Numrul de motoare din hal : NH = 10 + n
OBSERVAIE:- Gama de puteri mecanice, PM din care se vor alege motoarele din hal sunt de :10000, 5000, 1000, 600, 500, 400, 250, 150, 100, 60, 25, 15, 10, 5, 3, 1 kW- Motoarele cu o putere mai mare de 400 kW se alimenteaz de pe bara de 6 KV, iar cele
cu o putere mai mic sau egal cu 400 kW se alimenteaz de pe bara de 0,4 kV.- Dac numrul de motoare este mai mic sau egal cu 15 puterea se va alege n ordine
descresctoare.- Dac numrul de motoare este mai mare dect 16, se aleg cele 16, iar diferena se alege
din motoarele de putere mai mic.
16). Factorul de putere : cos = 0,7517). Randamentul motoarelor : = 0,8
1
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
2/45
18).Coeficientul de ncrcare : K = 0,[n]19). Coeficientul de simultaneitate : KS = 1- kr
DATE:S = 2 ; n = 10
1). D = 15 + n = 15 + 10 = 25 [Km];2). Sk =3000 +150 * n = 3000 +150 * 10 = 3000 +1500 = 4500 [MVA]3). Numrul de generatoare de pe bara de 6 kV :
NG = 1+ int. [n / 10] = 1+ int. [10 / 10] = 1+1 = 24). PG = 3 + 3 int. [n / 10] = 3 + 3 int. [10 / 10] = 3+3 = 6 [MW]5).Numrul de distribuitori urbani :
NU = 4 + int. [n / 3] = 4 + int. [10 / 3] = 4 + 3 = 76). Numrul de distribuitori rurali :
NR = 5 + int. [n / 10] = 5 + int. [10/ 10] = 5 + 1 = 6
7).Pe fiecare distribuitor urban avem un numr de posturi de transformare:NPTU = 6 + int. [n / 2] = 6 + int. [10 / 2] = 6 + 5 = 11N PTU 10, distribuitorul urban se leag la bara de 20 kV.
8). Pe fiecare distribuitor rural avem un numr de posturi de transformare:NPTR= 10 + int. [n / 2] = 10 + int. [10 / 2] = 10 + 5 = 15
9). Lungimea unui distribuitor urban :LU =2 + n / 10= 2 + 10 / 10 = 2 + 1 = 3 [Km];
10). Lungimea unui distribuitor rural :LR=10 + n = 10 + 10 = 20 [Km];
11).Puterea unui transformator dintr-un post de transformare urban:PPTU = 250 kVA
12). Puterea unui transformator dintr-un post de transformare rural:PPTR= 100 kVA
13). Numrul de hale industriale :NH = 1 + int. [n / 20] = 1 + int. [10 / 20] = 1 + 0 = 1
14).Dimensiunile unei hale :L = 20 + n = 20 + 10 = 30 [m];l = 10 + n = 10 + 10 = 20 [m];
15). Numrul de motoare din hal :NH = 10 + n = 10 + 10 = 20 motoare
16). Factorul de putere : cos = 0,7517). Randamentul motoarelor : = 0,8
18).Coeficientul de ncrcare : k = 0,[n] = 0,119). Coeficientul de simultaneitate : kS = 1- k = 1- 0,1 = 0,9
Alegerea motoarelor din hala industrial dup puterea mecanic de la arbore
Se va calcula:
- Puterea electric:
mel
PP =
- Puterea absorbit de motoare:cos
elc
PkS =
kc = k * ks = 0,1*0,9 = 0,09
2
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
3/45
- Curentul absorbit :n
absU
SI
=
3.
Un = 0,4 sau 6 kVDup alegerea receptoarelor se trece la realizarea Schemei de aniplasarei trasee,
schem ce va cuprinde amplasarea receptoarelor electrice, precum si traseele legturilor princonductoare.
Planul instalatiei se intocmeste de obicei la scara 1:100 sau 1:50, utiliznd pentruconductoare si receptoare simboluri standardizate sau precizate ntr-o legenda. Planul cuprinde:
principalele elemente ale constructiei (pereti, stalpi, usi, etc.); pozitionarea utilajelor cu indicareaputerilor nominale ale acestora, amplasarea posturilor de transformare si a tablourilor dedistributie, indicndu-se puterea si curentul cerut, traseele cablurilor de for, indicndu-se tipul,numrul si sectiunea conductoarelor.
In cazul n care amplasarea tablourilor de distributie si a posturilor de transformare nueste specificat, atunci acestea se vor amplasa ct mai aproape de centrul de greutate al sarcinii,acesta determinndu-se cu ajutorul relaiilor:
=
i
ii
G
P
xPX
=
i
ii
G
P
yPY
Tipul receptoarelor (motoarelor din hal), puterile si curentii calculati secentralizeaz ntr-un tabel de forma:
Nr.
mot.
Putereamecanic
Pm[kW]
Tensiunearacordului
Un[kV]
Putereaelectric
mel
PP =
[kW]
Putereaaparent
coselc
PkS =
[kVA]
Curentulabsorbit
abs
SI
= 3.
[kA]
Xi
[m]
Yi
[m]
12345
1000050001000600500
66666
1250062501250750625
1499,99749,99149,99
9074,99
144,3372,1614,438,667,21
2.59.52.59.56
15.515.510.510.5
8678
910
400250150
10060
0,40,40,4
0,40,4
500312,5187,5
12575
59,9937,4922,5
14,999
86,5854,1132,47
21,6312,99
1315.518.5
21.524
181818
1818
1112131415
25151053
0,40,40,40,40,4
31,2518,7512,56,253,75
3,742,251,490,740,45
5,393,242,151,060,64
2628282624
16141086
1617181920
1135
10
0,40,40,40,40,4
1,251,253,756,2512,5
0,140,140,450,741,49
0,20,2
0,641,062,15
21.518.515.51313
6666
12
3
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
4/45
89.421375
104625
5
1
5
1
1==
=
=
=
i
i
i
ii
G
P
xP
X
81.1421375
316625
5
1
5
1
1==
=
=
=
i
i
iii
G
P
yPY
641.165.1297
875.21591
20
6
20
6
2==
=
=
=
i
i
i
ii
G
P
xP
X
56.175.1297
22785
20
6
20
6
2==
=
=
=
i
i
i
ii
G
P
yPY
4
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
5/45
5
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
6/45
TF 1
TF
2
1 2
3 4
5
7
2
8 9 16
3
0
4
56789
3
6
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
7/45
ETAPA II
STABILIREA SCHEMEI DE PRINCIPIU A STAIEI
Aceasta etap urmarete stabilirea schemei de principiu a zonei de alimentare cu energieelectrica, precum si modul de alegere si dimensionare a generatoarelor si transformatoarelor.Instalatia electrica de nalta tensiune a unui zone de alimentare cu energie electrica se
compune din:a) instalatia de racordare la sistemul energetic (racordul), reprezentand liniile electrice
care fac legatura dintre reteaua sistemului energetic si statia de distributie sau transformare(statia de primire);
b) statia de transformare cu energie electrica de la inalta la medie tensiune, reprezintaelemental de legatura dintre instalatia de racord la sistem si instalatia de distributie in medietensiune.
c) instalatia de distributie de medie tensiune la consumatorii din zona de alimentare,
reprezentand totalitatea retelelor care leaga posturile de transformare si receptoarele de inaltatensiune la barele statiei de distributie sau transformare.
Exemplu de schema monofilara
Alegerea generatoarelor
Pentru producerea energiei electrice in curent alternativ trifazat, in centralele electrice sefolosesc in majoritatea cazurilor generatoarele sincrone (GS). Cele care debiteaza pe o retea
proprie sunt intalnite destul de des in instalatiile mobile sau in retelele izolate, adesea fiind
7
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
8/45
utilizate ca surse de rezerva pentru alimentarea cu energie electrica a unor obiective maiimportante in caz de avarii ale sistemului energetic.
Alegerea GS se face in functie de:- puterea nominala Sn;- puterea activa Pn;- nivelul de tensiune la care este racordat generatorul;
- factorul de putere;
nG
nG
nG
PS
cos=
Din tabelele date de fabricantii de generatoare, se aleg marimile caracteristice nominaleutile pentru elaborarea etapelor de calcul: UnG, cos nG ,x"d etc.
Se vor alege generaloarele racordate la cele trei sisteme de bare.Alegerea generatoarelor se va face in functie de Sn i Un .
Alegerea transformatoarelor
Transformatorul este un echipament electric destinat sa transforme doi dintre parametriienergiei electrice (tensiunea si curentul), frecventa ramanand aceeasi. Functionarea sa se bazeazape principiul inductiei electromagnetice
Se vor alege transformatoarele de racord al generatoarelor si transformatoarele deinterconexiune.
Alegerea transformatoarelor se face n functie de UnT / UnMT / UnJT, grupa de conexiuni iSn .
Se vor alege cate doua transformatoare, unul de baza si unul de rezerva (rezerva va fiidentica cu baza).
>kVabsT SST 4.011 :
{ }kVabskVabsGT SSSST 4.0622 ,max: +>
{ }PTUPTUUkVmotkVabs PNNSS ***0/166 +=kVabsST 2023 >
{ }PTUPTUUPTRPTRRkVabs PNNPNNS ***1/0**20 +=
Alegerea seciunii LEC ce alimenteaz hala
Se vor alege dou LEC, unul de baz i unul de rezerv (rezerva va fi identic cu baza)
ec
abs
J
IS=
n
absHala
absU
SI
*3
=
Jec = 1,8 A / mm2
8
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
9/45
- > kVabsT SST 4.011 :
MVAkVAST 155.065.1551 =>
- { }kVabskVabsGT SSSST 4.0622 ,max: +> { }PTUPTUUkVmotkVabs PNNSS ***0/166 += MVAkVAST 72.267.27202 ==
MVAMWP
SnG
nG
nG 5.78.0
6
cos===
ST2 > 15MVA
- kVAST T 250: 44 =
-kVAST
T
100:55
=
( )
MVAkVA
kVAkVAPNNPNNST PTRPTRRPTUPTUUT
150.202015090019250
)100*15*6()250*11*7()**(**: 33
==+=
=+=+=
Nr.Crt.
Sn[MVA]
Tipul Un [KV] Reglaj IT(%)
Grupa deconexiuni
Pierderinominale
KVUsc(%)
Io(%)
T JT P0 PSC
1 0,16 TTU-NL 6 0,4 5 5n
ZY 0,500 3,1 4 2,9
2 25 TTH 230 6,6 - - - - 12 -
3 32 TPH 230 20 - - 125 215 12 -4 0,25 TTU-NL 20 0,4 5 5
nYD 0,680 4,4 6 2,9
5 0,10 TTU-NL 6 0,4 5 5n
ZY 0,310 2,3 4 3
G1 = G2
Tipul Sn[MVA]
Un [KV] Cos d
X
T2-6-2 7,5 6,3 0,8 0,11
228.137684.18
2565
8.1
1*
38.10
2565mm
J
IS
ec
abs ==== -rezult seciunea LEC = 150mm2
n
absHala
absU
SI
*3
=
Jec = 1,8 A / mm2
9
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
10/45
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
11/45
ETAPA III
CALCULUL CURENILOR DE SCURTCIRCUIT TRIFAZAT
Calculul reactantelor de baza in valori relative
Pentru fiecare element/component (sistemul,generatoarele, liniile electrice,
transformatoarele, etc.) din schema monofilara se calculeaza reactantele echivalente n
unitati relative de baza.
Se alege puterea de baza Sb =100 sau 1000 [MVA]
1. sistemul:Sk
Sx bS =
* ; Sk = puterea de scurtcircuit
2. generatoarele:ng
b
dgS
Sxx =
*
3. transformatoarele:nt
bsc
tS
Sux =
100
*
4. liniile electrice:20
*
n
bl
U
Slxx = cu
=
pentruLEC
km
pentruLEAkm
x
08.0
4.0
0
Se vor calcula reactantele echivalente ale linilor:
- care alimenteaz bara de IT LEA.
- care alimenteaz hala industrial LEC.
- care alimenteaz posturile de transformare rurale PTr.
- care alimenteaz posturile de transformare urbane Ptu.
1. sistemul: 022.04500
100*===
Sk
Sx bS ;
Sk = puterea de scurtcircuit
Sk = 4500 [MVA]
022.0* =Sx
11
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
12/45
2. generatoarele: 533.15.7
100115.0
*===
ng
b
dgS
Sxx
3. transformatoarele:
2516.0
100
100
%4
100:1
*===
nt
bsc
tS
SuxT
48.025
100
100
%12
100:2
*===
nt
bsc
tS
SuxT
375.032
100
100
%12
100:3
*===
nt
bsc
tS
SuxT
2425.0
100
100
%6
100:4
*===
nt
bsc
tS
SuxT
401.0
100
100
%4
100:5*
===nt
bsc
tS
Su
xT
4. liniile electrice: 20*
n
bl
U
Slxx = cu
=
pentruLECkm
pentruLEAkm
x
08.0
4.0
0
02.0
48400
1000
220
100254.0
220
*====
n
bLEA
U
Slxx
11.036
4
6
1005.008.0
220
*====
n
bLEC
U
Slxx
06.0400
24
20
100308.0
220
*====
n
bLECu
U
Slxx
005.011
06.0*==LECux
2400
800
20
100204.0
220
*====
n
bLEAr
U
Slxx
133.0152* ==
LEArx
12
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
13/45
Schema echivalent la scurtcircuit
Schema echivalent redus de scurtcircuit
13
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
14/45
ETAPA IV
CALCULUL CURENTULUI DE SCURTCIRCUIT TRIFAZAT
METODA CURBELOR DE CALCUL
Etapele calculului de scurtcircuit folosind curbele de calcul:
ntocmirea schemei echivalente n valori relative
n schema echivalent redus de scurtcircuit se vor alege 7 puncte de defect pentru
calculul curentului de scurtcircuit.
Plecnd de la schema de scurtcircuit redus, se reduce schema privind din punctul de
defect ctre sursele ce alimenteaz defectul.
Se calculeaz reactana relativa total: *
X
Calculm coeficienii de repartiie:
Pentru sistem : *
*
/
Sistem
PSistem
X
XC =
Pentru generatoare : *.
*
/.
Gen
PGen
X
XC =
Se calculeaz reactanele relative nominale de calcul:b
ni
ncalcS
S
Ci
XX =
**
.
Pentru sistem :b
b
P
SistemSistemcalcS
S
X
XXX =
*
/
***
.
Pentru generatoare :b
G
P
GenGencalcS
S
X
XXX
=
*
/
**
.
*
..
14
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
15/45
Folosind reactanele relative nominale de calcul, se vor determina din curbele
sau tabelele de calcul (tabelele) valorile relative nominale ale componentelor periodice ale
curentului de scurtcircuit ( ( )tIkn* ) la t = 0 ; 0,1 ; 0,2 ; i .
Curbele de calcul, aa cum se observ din figura/tabel, sunt trasate numai pentru
3*
.
Se vor calcula valorile absolute ale curenilor de scurtcircuit:
sc
G
knkng
U
StItI
=
3
)()( * .. isc
bknknS
U
StItI
=
3
)()( * ..
Se completeaz tabelul:
Defect n punctul K...
t = 0 t = 0,1 t = 0,2 t =
)(* . tIkn )(tIkn [kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA]SG
- - - -
Calcularea curentului de scurtcircuit la diverse momente pentru fiecare punct de
scurtcircuit din schema, sumnd curentii de pe ramurile care alimenteaza defectul.
Pana acum a fost prezentat modul de utilizare a curbelor de calcul pentru calculul curentilor
de scurtcircuit intr-o schema cu generatoare diferite, ceea ce a impus analiza individuala a fiecarui
generator. Daca schema contine generatoare asemanatoare si aflate in aceleasi conditii de
scurtcircuit se pot considera unitar, ca un generator echivalent determinand
n consecinta o variatie general valabila pentru toate.
Se calculeaza urmatoarele marimi n cele 7 puncte de defect:
Puterea de scurtcircuit: ( )stIUS kscsc 2.0**3 .. ==
Curentul de soc: ( )stIKi ksocsoc 0**2 .. ==
=7643
521
,,,...85.1
,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentru
KKKapropiatedefectepentruKsoc
15
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
16/45
Defectul K1
032.001.0022.0**
=+=+ LEAS XX
006.1766.024.0**
2=+=+ GT XX
*
1
006.1
1
032.0
1
=+X
*
1
006.1*032.0
032.0006.1
=+
X
031.0038.0
0322.0* ==X
Calculul coeficienilor de repartiie: c1 = csistem
c2 = cgenerator
=+
=
1
006.1*032.0*
21
21
cc
cc
c1 * 0,032 = (1- c1)*1,006
c1 ( 0,032 + 1,006 ) = 1,006
031.0969.01969.0038.1
006.121 ==== cc
Calculul reactanelor relative nominale de calcul
Pentru sistem : 032.0031.0*969.0
1*
1 *
1
*
.===
b
b
Sistemcalc
S
SX
cX
Pentru generatoare : 15.0100
15*031.0*
031.0
1*
1 *
2
*
..===
b
G
Gencalc
S
SX
cX
t = 0s t = 0,1s t = 0,2s t = s)(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA]
16
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
17/45
S 11 0,29 6,84 1,79 5,9 1,55 2,89 0,76G 6,8 0,27 5 0,19 4,35 0,17 2,71 0,11 - 0,56 - 1,98 - 1,72 - 0,87
sc
G
knkngU
S
tItI =
3)()(
*
.. i sc
b
knknSU
S
tItI = 3)()(*
..
kVUsc 6.380*3 =
t = 0 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 29.0220*73.1
100*11
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 27.0220*73.1
15*8.6
3)()( * .. ==
=
t = 0,1 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 79.16.380
100*84.6
3)()(
*
.. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 19.06.380
15*5
3)()(
*
.. ==
=
t = 0,2 s
[ ]kAU
S
tItIsc
b
knknS 55.16.380
100
*9.53)()(*
.. ===
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 17.06.380
15*35.4
3)()(
*
.. ==
=
t = s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS76.0
6.380
100*89.2
3)()( *
..==
=
[ ]kAU
S
tItIsc
G
knkng 11.06.380
15
*71.23)()(*
.. ===
Puterea de scurtcircuit: ( )stIUS kscsc 2.0**3 .. ==
kVASsc 63.65472.1*6.380. ==
Curentul de soc: ( )stIKi ksocsoc 0**2 .. ==
17
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
18/45
=7643
521
,,,...85.1
,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentru
KKKapropiatedefectepentruKsoc
9.1=
socK
kAisoc 5.156.0*9.1*41.1. ==
Defectul K2
272.024.001.0022.02
**=++=++ TLEAS XXX
766.0* =GX
*
1
766.0
1
272.0
1
=+X
*
1
766.0*272.0
272.0766.0
=+
X2.0
038.1
208.0* ==X
Calculul coeficienilor de repartiie: c1 = csistem
c2 = cgenerator
=+
=
1
766.0*272.0*
21
21
cc
cc
c1 * 0,272 = (1- c1)*0.766
c1 ( 0.272+0.766) = 0.766
262.0738.01738.0038.1
766.021 ==== cc
Calculul reactanelor relative nominale de calcul
18
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
19/45
Pentru sistem : 27.02.0*738.0
1*
1 *
1
*
.===
b
b
SistemcalcS
SX
cX
Pentru generatoare : 11.0100
15*2.0*
262.0
1*
1 *
2
*
..
===
b
G
Gencalc S
SX
cX
t = 0s t = 0,1s t = 0,2s t = s
)(* . tIkn )(tIkn [kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA]S 3.75 36.12 3.1 29.86 2.82 27.16 2.39 23.02G 10 14.45 6.3 9.1 5.45 7.87 2.83 4.08 - 50.57 - 38.96 - 35.03 - 27.1
sc
G
knkngU
StItI
=3
)()( * .. isc
bknknS
U
StItI
=
3)()( * ..
kVUsc 38.106*73.1*3 ==
t = 0 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 12.3638.10
100*75.3
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 45.1438.10
15*10
3)()(
*
.. ==
=
t = 0,1 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 86.2938.10
100*1.3
3)()(
*
.. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 1.938.10
15*3.6
3)()( * .. ==
=
t = 0,2 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 16.2738.10
100*82.2
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 87.738.10
15*45.5
3)()( * .. ==
=
t = s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS
02.2338.10
100*39.2
3)()(
*
..
==
=
19
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
20/45
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 08.438.10
15*83.2
3)()( * .. ==
=
Puterea de scurtcircuit: ( )stIUS kscsc 2.0**3 .. ==
kVASsc 61.36303.35*38.10. ==
Curentul de soc: ( )stIKi ksocsoc 0**2 .. ==
=7643
521
,,,...85.1
,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentru
KKKapropiatedefectepentruKsoc
9.1=socK
kAisoc 477.13557.50*9.1*41.1. ==
Defectul K3
032.001.0022.0**
=+=+ LEAS XX
006.1766.024.0**
2=+=+ GT XX
*
1
006.1
1
032.0
1
=+X
*
1
006.1*032.0
032.0006.1
=+
X031.0
038.0
0322.0* ==X
***
1 3TXXX +=
2185.01875.0031.0*
1 =+=X
Calculul coeficienilor de repartiie: c1 = csistem
c2 = cgenerator
20
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
21/45
=+
=
1
006.1*032.0*
21
21
cc
cc
c1 * 0,032 = (1- c1)*1,006
c1 ( 0,032 + 1,006 ) = 1,006
031.0969.01969.0038.1
006.121 ==== cc
Calcul ul reactanelor relative nominale de calcul
Pentru sistem : 225.0218.0*969.0
1*
1 *1
1
*
. === b
bSistemcalc
S
SX
cX
Pentru generatoare : 054.1100
15*218.0*
031.0
1*
1 *1
2
*
.. ===
b
G
Gencalc
S
SX
c
X
t = 0s t = 0,1s t = 0,2s t = s
)(* . tIkn )(tIkn [kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA]S 4.6 13.29 3.7 10.69 3.25 9.39 2.5 7.22G 0.97 0.42 0.877 0.38 0.87 0.377 1.008 0.43 - 13.71 - 11.07 - 9.767 - 7.65
sc
G
knkngU
StItI
=3
)()( * .. isc
b
knknSU
StItI
=
3)()( * ..
6.34*3 =scU
t = 0 s
[ ]kAU
StItI
sc
bknknS 29.13
6.34
100*6.4
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 42.06.34
15*97.0
3)()( * .. ==
=
t = 0,1 s
[ ]kAU
StItI
sc
bknknS 69.10
6.34
100*7.3
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 38.06.34
15*877.0
3)()( * .. ==
=
t = 0,2 s
[ ]kAU
StItI
sc
bknknS 39.9
6.34
100*25.3
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 377.06.34
15*87.0
3)()( * .. ==
=
21
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
22/45
t = s
[ ]kAU
StItI
sc
bknknS 22.7
6.34
100*5.2
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 43.0
6.34
15*008.1
3
)()(*
.. ==
=
Puterea de scurtcircuit: ( )stIUS kscsc 2.0**3 .. ==
kVASsc 93.337767.9*6.34. ==
Curentul de soc: ( )stIKi ksocsoc 0**2 .. ==
=
7643
521
,,,...85.1,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentruKKKapropiatedefectepentruKsoc
85.1=socK
kAisoc 76.3571.13*85.1*41.1. ==
Defectul K4
272.024.001.0022.02
**=++=++ TLEAS XXX
766.0*=GX
*
1
766.0
1
272.0
1
=+X
*
1
766.0*272.0
272.0766.0
=+
X2.0
038.1
208.0* ==X
***
1 LECXXX +=
255.0055.02.0*
1 =+=X
Calculul coeficienilor de repartiie: c1 = csistem
c2 = cgenerator22
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
23/45
=+
=
1
766.0*272.0*
21
21
cc
cc
c1 * 0,272 = (1- c1)*0.766
c1 ( 0.272+0.766) = 0.766
262.0738.01738.0038.1
766.021
==== cc
Calculul reactanelor relative nominale de calcul
Pentru sistem : 345.0255.0*738.0
1*
1 *1
1
*
. === b
bSistemcalc
S
SX
cX
Pentru generatoare : 146.0100
15*255.0*
262.0
1*
1 *1
2
*
.. ===
b
G
Gencalc
S
SX
c
X
t = 0s t = 0,1s t = 0,2s t = s
)(* . tIkn )(tIkn [kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA]S 2.97 28.61 2.49 23.98 2.3 22.15 2.2 21.19G 7.4 10.69 5.23 7.55 4.6 6.64 2.75 3.97 - 39.3 - 31.53 - 28.79 - 25.06
sc
Gknkng
UStItI
= 3)()( * .. i
sc
bknknS
UStItI
=3
)()( * ..
kVUsc 38.106*73.1*3 ==
t = 0 s
[ ]kAU
StItI
sc
bknknS 61.28
38.10
100*97.2
3)()( * .. ==
=
[ ]kA
U
StItI
sc
G
knkng 69.1038.10
15*4.7
3
)()( *.. ==
=
t = 0,1 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 98.2338.10
100*49.2
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 55.738.10
15*23.5
3)()( * .. ==
=
t = 0,2 s
[ ]kAUStItI
sc
bknknS 15.22
38.10100*3.2
3)()( * .. ==
=
23
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
24/45
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 64.638.10
15*6.4
3)()( * .. ==
=
t = s
[ ]kAU
StItI
sc
bknknS 19.21
38.10
100*2.2
3
)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 97.338.10
15*75.2
3)()( * .. ==
=
Puterea de scurtcircuit: ( )stIUS kscsc 2.0**3 .. ==
MVASsc 84.29879.28*38.10. ==
Curentul de soc: ( )stIKi ksocsoc 0**2 .. ==
=7643
521
,,,...85.1
,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentru
KKKapropiatedefectepentruKsoc
85.1=socK
kAisoc 51.1023.39*85.1*41.1. ==
Defectul K5
272.024.001.0022.02
**=++=++
TLEAS XXX
766.0*=GX
*
1
766.0
1
272.0
1
=+ X
*
1
766.0*272.0
272.0766.0
=
+
X 2.0038.1
208.0*
==X
****
1 1TLECXXXX ++=
24
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
25/45
755.125.12055.02.0* 1 =++=X
Calculul coeficienilor de repartiie: c1 = csistem
c2 = cgenerator
=+ =1
766.0*272.0*
21
21
cc
cc
c1 * 0,272 = (1- c1)*0.766
c1 ( 0.272+0.766) = 0.766
262.0738.01738.0038.1
766.021 ==== cc
Calculul reactanelor relative nominale de calcul
Pentru sistem : 28.17755.12*738.0
1*
1 *1
1
*
. === b
bSistemcalc
S
SX
cX
Pentru generatoare : 3.7100
15*755.12*
262.0
1*
1 *1
2
*
.. ===
b
G
GencalcS
SX
cX
.1
)(3*
.
**
. ctX
tIXcalc
kncalc ==>
*
.
* 1)(
calc
knX
tI =
13.03.7
11)(
*
..
*===
Gencalc
kngX
tI
057.028.17
11)(
*
.
*===
Sistemcalc
knSX
tI
t = 0s t = 0,1s t = 0,2s t = s
)(* . tIkn )(tIkn
[kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA]S 0.057 8.23 0.057 8.23 0.057 8.23 0.057 8.23G 0.13 2.81 0.13 2.81 0.13 2.81 0.13 2.81 - 11.04 - 11.04 - 11.04 - 11.04
sc
G
knkngU
StItI
=3
)()( * .. isc
bknknS
U
StItI
=
3)()( *
..
kVUsc 692.04.0*73.1*3 ==
t = 0 s 0,1 s 0,2 s s
25
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
26/45
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS23.8
692.0
100*057.0
3)()( *
..==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 81.2692.0
15*13.0
3)()(
*
.. ==
=
Puterea de scurtcircuit: = kscsc IUS **3 ..
kVASsc 63.704.11*692.0. ==
Curentul de soc: = ksocsoc IKi **2 ..
= 7643
521
,,,...85.1
,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentru
KKKapropiatedefectepentru
Ksoc
9.1=socK
kAisoc 57.2904.11*9.1*41.1. ==
Defectul K6
032.001.0022.0**
=+=+ LEAS XX
006.1766.024.0**
2 =+=+ GT XX
26
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
27/45
*
1
006.1
1
032.0
1
=+X
*
1
006.1*032.0
032.0006.1
=+
X031.0
038.0
0322.0* ==X
)**(*
4
***
1 3 PTuTLECuTnXXXXX ++=
5385.1)11*24*005.0(1875.0031.0
*
1=++=
X
Calculul coeficienilor de repartiie: c1 = csistem
c2 = cgenerator
=+
=
1
006.1*032.0*
21
21
cc
cc
c1 * 0,032 = (1- c1)*1,006
c1 ( 0,032 + 1,006 ) = 1,006
031.0969.01969.0038.1
006.121 ==== cc
Calculul reactanelor relative nominale de calcul
Pentru sistem : 08.25385.1*738.0
1*
1 *1
1
*
. === b
bSistemcalc
S
SX
cX
Pentru generatoare : 88.0100
15*5385.1*
262.0
1*
1 *1
2
*
.. ===
b
G
GencalcS
SX
cX
t = 0s t = 0,1s t = 0,2s t = s
)(* . tIkn )(tIkn [kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA]S 0.481 69.5 0.46 66.47 0.458 66.18 0.506 73.12G 1.16 25.14 1.06 22.97 1.02 22.1 1.285 27.85 - 84.64 - 89.44 - 88.28 - 100.97
sc
G
knkngU
StItI
=3
)()( * .. isc
bknknS
U
StItI
=
3)()( * ..
kVUsc 692.04.0*73.1*3 ==
t = 0 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 5.69692.0
100*481.0
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 14.25692.0
15*16.1
3)()(
*
.. ==
=
t = 0,1 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 47.66692.0
100*46.0
3)()( * .. ==
=
27
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
28/45
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 97.22692.0
15*06.1
3)()( * .. ==
=
t = 0,2 s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 18.66
692.0
100*458.0
3
)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 1.22692.0
15*02.1
3)()( * .. ==
=
t = s
[ ]kAU
StItI
sc
b
knknS 12.73692.0
100*506.0
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 85.27
692.0
15*285.1
3
)()( * .. ==
=
Puterea de scurtcircuit: ( )stIUS kscsc 2.0**3 .. ==
kVASsc 08.6128.88*692.0. ==
Curentul de soc: ( )stIKi ksocsoc 0**2 .. ==
=
7643
521
,,,...85.1,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentruKKKapropiatedefectepentruKsoc
85.1=socK
kAisoc 78.22064.84*85.1*41.1. ==
Defectul K7
032.001.0022.0**
=+=+ LEAS XX
28
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
29/45
006.1766.024.0**
2=+=+ GT XX
*
1
006.1
1
032.0
1
=+X
*
1
006.1*032.0
032.0006.1
=+
X031.0
038.0
0322.0* ==X
)**(*
5
***
1 3 PTrTLEArTnXXXXX ++=
01.80)15*40*133.0(1875.0031.0*
1=++=
X
Calculul coeficienilor de repartiie: c1 = csistem
c2 = cgenerator
=+
=
1
006.1*032.0*
21
21
cc
cc
c1 * 0,032 = (1- c1)*1,006
c1 ( 0,032 + 1,006 ) = 1,006
031.0969.01969.0038.1
006.121 ==== cc
Calcu lul reactanelor relative nominale de calcul
Pentru sistem : 41.10801.80*738.0
1*
1 *1
1
*
. === b
b
SistemcalcS
SX
cX
Pentru generatoare : 8.45100
15*01.80*
262.0
1*
1 *1
2
*
.. === b
G
GencalcS
SX
cX
.1
)(3*
.
**
. ctX
tIXcalc
kncalc ==>
*
.
* 1)(
calc
knX
tI =
021.08.45
11)(
*
..
*===
Gencalc
kngX
tI
009.041.108
11)(
*
.
*===
Sistemcalc
knSX
tI
t = 0s t = 0,1s t = 0,2s t = s
)(* . tIkn )(tIkn [kA]
)(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA])(* . tIkn )(tIkn
[kA]S 0.009 1.3 0.009 1.3 0.009 1.3 0.009 1.3G 0.021 0.45 0.021 0.45 0.021 0.45 0.021 0.45
- 1.75 - 1.75 - 1.75 - 1.75
29
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
30/45
sc
G
knkngU
StItI
=3
)()( * .. isc
bknknS
U
StItI
=
3)()( * ..
kVUsc 692.04.0*73.1*3 ==
t = 0 s 0,1 s 0,2 s s
[ ]kAU
StItI
sc
bknknS 3.1
692.0
100*009.0
3)()( * .. ==
=
[ ]kAU
StItI
sc
G
knkng 45.0692.0
15*021.0
3)()(
*
.. ==
=
Puterea de scurtcircuit: = kscsc IUS **3 ..
kVASsc 21.175.1*692.0. ==
Curentul de soc: = ksocsoc IKi **2 ..
=7643
521
,,,...85.1
,,...9.1
KKKKeindepartatdefectepentru
KKKapropiatedefectepentruKsoc
85.1=socK
kAisoc 56.475.1*85.1*41.1. ==
Alegerea si verificarea aparatelor electrice de inalta tensiune
1) Intrerupatoare
[ ]AU
SI
n
n 978.83220*73.1
32000
3
20
20 ==
=
[ ]AU
SI
n
n 607.65
220*73.1
25000
3
6
6 ==
=
[ ]AU
S
U
SI
nn
CTOL 585.149*33
620
, =+
=
30
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
31/45
[ ]AU
S
U
SI
nn
CO 978.83)*33
max( 620 =+
=
Nr.crt
TIP Un (kV) Inl(A)
Srupere(MVA)
Id(kA)
Ilt(kA)
tet(s)
1 10-220 220 1600 12000 80 31.5 4
Verificare :
a). la stabilitate electrodinamic:
Id Ioc 80 1,5 (kA)
b). la stabilitate termic:
313.02.0*)97.06.0(*56.0)()0( =+=+ = dttsc tnmII
m = 0,6n = f (, td =0.2 )
64.087.0
56.0
)(
)0(===
=
=
tk
tk
I
Ik n = 0.97
3969409.0*22
etett tIIsc
2) Separatoare
Nr.crt TIP Un (kV) Ins(A) I
d(kA) I
lt(kA) T
lt(s)
1SME,SMEP,
SMED220 1600 80 31.5 3
Unsep Uncirc 220 220
Insep Incirc 1600 83,97
Verificare :
a). la stabilitate electrodinamic:
Id Ioc 80 1,5 Satisface condiiile
b). la stabilitate termic:
75.2976409.0*22
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
32/45
1CESU MK
220kV166/800/4
00/5:10
0,5/1(IOP)/0,5P(IOP)/10P
30/30/30(60)/30
32 32 2
UnTC Uncirc 245 220
InTC Incirc 400 83,97Verificare :
a). la stabilitate electrodinamic:
Id Ioc 32 0,719 Satisface condiia
b). la stabilitate termic:
2048409.0*22
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
33/45
6kV 20kV
6kV
0.4kV
G
M
G
M
1
M
M
33
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
34/45
CM CO CT CTR1 CTR 2 Clin CL
6Kv 20Kv
VEDEREA DE SUS A STAIEI DE
34
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
35/45
Clin CTR 1 CTR 2 CT CO
6Kv 20Kv
RANSFORMARE
35
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
36/45
SCHEMA CELULEI CUPLEI LONGITUDINALE
36
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
37/45
SCHEMA CELULEI CUPLEI LONGITUDINALE
37
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
38/45
38
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
39/45
Stare suprafee Tolerane generale Material Scara Metod de proiecieVEDERE
LATERAL
Nume Proprietar:U.T. IAI
Fac.ElectrotehnicSecia Energetic
Grupa 631
Denumire desen:CELUL DE LINIE N CABLU CU DUBLU
SISTEM DE BARE DE TIP DESCHISProiectaDesenat RAICUVerifica
Format A4 Numr desen: 1
Data 06.01.2006
39
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
40/45
Stare suprafee Tolerane generale Material Scara Metod de proiecie
Nume Proprietar:U.T. IAI
Fac.ElectrotehnicSecia Energetic
Grupa 631
Denumire desen:CELULE PENTRU POSTURI DE
TRANSFORMARE N CABINE DE ZIDProiectaDesenat RAICUVerifica
Format A4 Numr desen: 2
Data 06.01.2006
40
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
41/45
Stare suprafee Tolerane generale Material Scara Metod de proiecie
Nume Proprietar:U.T. IAI
Fac.ElectrotehnicSecia Energetic
Grupa 631
Denumire desen:VEDERE N PLAN I SECIUNE PRINTR-OCELUL DE LINIE A UNEI STAII DE 220
kV
ProiectaDesenat RAICUVerifica
Format A4 Numr desen: 3
Data 06.01.2006
41
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
42/45
Stare suprafee Tolerane generale Material Scara Metod de proiecie
Nume Proprietar:U.T. IAI
Fac.ElectrotehnicSecia Energetic
Grupa 631
Denumire desen:SECIUNE PRINTR-O STAIE DE 220KV
EXTERIOARProiectatDesenat RAICUVerificat
Format A4 Numr desen: 4
Data 06.01.2006
42
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
43/45
Stare suprafee Tolerane generale Material Scara Metod de proiecie
Nume Proprietar:U.T. IAI
Fac.ElectrotehnicSecia Energetic
Grupa 631
Denumire desen:SCHEMA CELULEI CUPLEI
DE TRANSFERProiectaDesenat RAICUVerifica
Format A4 Numr desen: 5
Data 06.01.2006
43
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
44/45
Stare suprafee Tolerane generale Material Scara Metod deproiecie
Nume Proprietar:U.T. IAI
Fac.ElectrotehnicSecia Energetic
Grupa 631
Denumire desen:SCHEMA CELULEI CUPLEI
LONGITUDINALEProiectatDesenat RAICUVerificat
Format A4 Numr desen: 6
Data 06.01.2006
44
7/28/2019 Proiectarea Unei Statii de Transformare
45/45
Stare suprafee Tolerane generale Material Scara Metod de proiecie
Nume Proprietar:U.T. IAI
Fac.ElectrotehnicSecia Energetic
Grupa 631
Denumire desen:SCHEMA CELULEI DE LINIEProiectat
Desenat RAICUVerificat
Format A4 Numr desen: 7
Top Related