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GEOTECNICAProve triassiali
Prof. Lo Presti
Dipartimento di Ingegneria CivileUniversità di Pisa
Anno accademico 2005 / 2006
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- inviluppo di rottura in termini di sforzi totali è orizzontale, perciò φu = 0° Cu ≠ 0
- in termini di sforzi efficaci si ottiene un unico cerchio di Mohr, perciò risulta impossibile definire l’inviluppo di rottura
PROVA DI COMPRESSIONETRIASSIALE SENZA CONSOLIDAZIONE
E SENZA DRENAGGIO
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GEOTECNICAProf. Lo Presti PROVA CU DICOMPRESSIONE PER CARICO
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GEOTECNICAProf. Lo Presti RISULTATO DI UNA PROVA CU
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GEOTECNICAProf. Lo Presti ESEMPIO PROVE CID CIU UU
UNICITA’ INVILUPPO DI ROTTURA ARGILLE TENERE NC
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GEOTECNICAProf. Lo Presti CONSIDERAZIONI SULLARESISTENZA AL TAGLIO NON DRENATA Cu
• SI APPLICA AI TERRENI COESIVI SATURI
• PARAMETRO EMPIRICO – DIPENDE DAL ESP
• ASSUNZIONE τf = Cu , ARTIFICIO DI INTERESSE APPLICATIVO
• RESISTENZA AL TAGLIO E’ CONTROLLATA DA σ` E QUINDI DA φ` E c`
• POSIZIONE DELLA SUPERFICIE DI ROTTURA E’ QUELLA RIFERITA ALLE TENSIONI EFFICACI
• Cu (IN SITO) = Cu (LABORATORIO) SOLO QUANDO σv0`, σh0` e Wn UGUALI. IN PRATICA IMPOSSIBILE, DA QUI ALTERNATIVA:
Wn UGUALE A UU ; σv0`, σh0` UGUALI A C K0U
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GEOTECNICAProf. Lo Presti INFLUENZADELL’OCR SULLA Cu
Ladd et al (1977)
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GEOTECNICAProf. Lo Presti ESEMPI DELLA ANISOTROPIADELLA RESISTENZA AL TAGLIO NON – DRENATA
DALLE PROVE TRIASSIALI C K0U
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GEOTECNICAProf. Lo Presti RESISTENZA AL TAGLIONON DRENATA
[ ]u 0 0 01( ) ( ) ( )cos ' ( )3 u u uc media c CC CK u c DSS CK U c EC CK Uϕ≅ − + − + −
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INFLUENZA DEL FATTURETEMPO IN CONDIZIONI NON DRENATE
NELLA FASE DI ROTTURA, cu DESCRESCE ALL’AUMENTARE DEL TEMPO NECESSARIO PER RAGGIUNGERE IL COLLASSO:
( )1 log
( )( ) ( ) f
fu uf f
t sito
t labc t sito c t lab λ
⎡ ⎤⎡ ⎤⎣ ⎦⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎢ ⎥−⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎡ ⎤⎢ ⎥⎣ ⎦⎣ ⎦=
0.05 0.15logu
f
dcd t
λ≤ = ≤
In genere, in laboratorio tf (lab) << tf (sito) di conseguenza la cumisurata in laboratorio può risultare maggiore rispetto a quella
disponibile realmente in sito.
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GEOTECNICAProf. Lo Presti INFLUENZA NEL FATTORETEMPO SULLA RESISTENZA AL TAGLIO
IN CONDIZIONI NON DRENATENella fase che precede la rottura (= di consolidazione) quandot > tp, cu aumenta a causa dell’accumulo delle deformazioni
viscose (= cedimento secondario) in presenza di σ’v = costante.
Al crescere il rapporto t / tp aumenta OCR:
p
tOCRt
α⎛ ⎞
= ⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠ 1
c
r
c
c ccc
αα =−
Al crescere dell’OCR aumenta cu / σ’v0:
0 0( )
' 'Bu u
v v NC
c c OCRσ σ
⎛ ⎞= ⎜ ⎟⎝ ⎠
0.03 ≤ α ≤ 0.05 ; 0.70 ≤ B ≤ 0.90
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SCISSOMETRO
VANE BORER
(FVT)
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GEOTECNICAProf. Lo Presti SCISSOMETROINTERPRETAZIONE
Dimensioni più ricorrenti delle alette:
110≤ H ≤ 130 mm; D = 55 mm; H / D = 2
α, coefficiente dipendente dalla ipotesi fatta sulla distribuzione delle τ sulle superfici orizzontali:
• distribuzione uniforme; α = 2/3
• distribuzione triangolare; α = 1/2
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GEOTECNICAProf. Lo Presti RISULTATI DELLE PROVE
SCISSOMETRICHE NELL’ARGILLA LIMOSANC DI PORTO TOLLE
(zona del delta del fiume Po)
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GEOTECNICAProf. Lo Presti RESISTENZA AL TAGLIONON DRENATA
(cu – su) DA PROVE CPT
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