referat.ro
PAGE 29
.
Universitatea Tehnic Gh. Asachi IAI
Facultatea de Construcii
Student:TUDOSI NADEJDA
Grupa : 4402 Secia C.C.I.A 2004-2005PROIECTUL VA CUPRINDE :
A. Piese scrise1. Realizarea unui studiu geotehnic.
2. Proiectarea unui zid de sprijin.
3. Verificarea stabilitatii unui taluz.
4. Proiectarea unor fundatii izolate :
a) rigide ;
b) elastice .
5. Retele de grinzi de fundare:
a) metoda aproximativa ;
b) metoda Winkler.
c)metoda Jemocikin
6. Fundatii pe piloti.
7. Fundatii pe chesoane deschiseB. Piese desenate1. Plan general de amplasare a fundatiilor izolate (Sc. 1:100, 1:200).
2. Detalii de fundatii.
3. Armarea unei grinzi de fundatii continue sub stalpi..
I. Realizarea unui studiu geotehnic
Pe un amplasament corespunzator unui ansamblu industrial urmeaza sa se realizeze oserie de obiective cu scop de productie si locuinte .In vederea precizarii structurii litografice a amplasamentului se cere sa ese intocmeasca un studiu geotehnic necesar proiectarii si realizaeii constructiei respective .
In acest scop s-au realizat:
( un profil transversal al amplasamentului;
( cercetari de teren urmate de incercari de laborator constand in efectuarea unor foraje avand diametre de: - 2 toli ( f (2);
- 12 toli ( f (12);
si a analizei de determinare a unor caracteristici fizico-mecanice a probelor recoltate .
Cercetarile in situ au constat in executia a trei foraje manuale cu diametrul de 2 si doua foraje mecanice cu diametrul de 12.
Din forajele de 2 notate f1, f2, f3, s-au recoltat probe tulburate pentru care in laborator s-au determinat caracteristicile care pun in evidenta proprietatile fizice ale pamantului((W,W,W,(,n,e,)
Forajele de 12 notate F4, F5, au fost recoltate probe netulburate pe care in laborator s-au determinat parametrii de rezistenta la forfecare ai pamantului si modulii de deformatie edometrica .
Forajele sint pozitionate ca in figura .. Datele obtinute din foraje si analiza de laborator sunt precizate pentru fiecare foraj in parte.
Pe langa datele obtinute prin analize directe si analize de laborator cu ajutorul altor indici-geotehnici vom determina alte caracteristici fizico-mecanice ale terenului de fundare.
N=29 Forajul f1 (2) se realizeaza la cota teren C1= 60+N=89m se extinde pe o adincime de H1= 7m are stratificatia:
S1 argila prafoasa
h1=2,4-0,05N=2,4-0,0529=0,95m
S2 argila grasa
h2=3,0+0,05N=3,0+0,0529=4,45m
S3 argila marnnoasa
h3=2,6m Forajul F4(12)
se realizeaza la cota teren C4=61+N=61+29=90m la o distanta d=25-0,1N=25-0,129=22,1m fata de f1 are urmatoarea stratificatie:
Stratul S1
Se extinde pe o grosime de h1=2,3,00-0,05N=2,3-0,0529=0,85m ,iar de la mijlocul stratului se recolteaza proba P1 cu urmatoarele caracteristicile geotehnice, mecanice si fizice:
compozitie granulometrica
A= 32-0,5N=32-0,529=17,5%
P= 40+N=40+29=69%
N= 28-0,5N=28-0,5*29=13,5%
limitele de plasticitate
WP=23-0,2N=23-0,229=17,2%
WL=35+0,5N=35+0,529=49,50%
umiditatea naturala
W=19+0,2N=24,8%
porozitatea
`n=35+0,3N=43,7%
greutatea specifica a scheletului mineral(S=26,5+0,04N=27,66kN/m3 curba de compresiune tasare
p0,2=0,2+0,01N=0,49%
p0,5=1,3+0,02N=1,88%
p1=2,0+0,02N=2,58 % p2=2,8+0,02N=3,38%
p3=3,8+0,02N=4,38%
p5=5,2+0,02N=5,78%
P (daN/cm2)0,20,51235
( (%)0,491,882,583,38 4,385,78
parametri de rezistenta la forfecatr (=21-0,2N=15,2o
c=23-0,2N=17,2kPa
Stratul S2
Stratul are o grosime de h2=4,5-0,1N=1,6m, iar din mijlocul stratului se recolteaza proba P2 pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnice si fizico-mecanice:
compozitie granulometrica
A=48-0,5N=33,5%
P=19+N=48%
N=33-0,5N=18,5%
limite de plasticitate
WP=21+0,2N=26,8%
WL=54-0,5N=39,5%
umiditatea pamintului in stare naturalaW=24-0,2N=18,2%
porozitatea pamintului
n=42-0,2N=36,2%
greutatea specifica a scheletului mineral(S=26,6+0,05N=28,05kN/m3 p2=3,0+0,1N=5,9%
moduli edometrici
M1-3 = 90+N=119daN/cm
M2-3 = 115+N=144daN/cm2 parametri la forfecare
(=15+0,2N=20,8o
c=25-0,3N=16,3kpa
Statul S3
Stratul are o grosime de h3=3,2+0,05N=4,65m, dincare s-a recoltat proba P3 pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnica si fizico-mecanice:
compozitia granulometrica
A=32-0,5N=17,5%
P=40+N=69%
N=28-0,5N=13,5%
limite de plasticitate WP=22+0,25N=29,25%`
WL=48+N=77%
umiditatea in stare naturala a pamintuluiW=26-0,3N=17,3%
porozitatea pamintului
n=43-0,3N=34,3%
greutatea specifica a scheletului mineral(S=26,6+0,04N=27,76kN/m3 curba de compresiune tasare
p0,2=0,4+0,01N=0,69%
p0,5=1,4+0,02N=1,98%
p1=2,2+0,02N=2,78%
p2=3,4+0,02N=3,98%
p3=4,0+0,02N=4,58%
p5=5,0+0,02N=5,58%
P (daN/cm2) 0,2 0,5 1 2 3 5
( (%)0,691,982,783,984,585,58
parametri de rezistenta la forfecare (=21+0,2N=26,8o
c= 20+0,3N=28,7kPa
Forajul f2 (2)
s-a executat la cota teren C2= 62+N=91m se extinde pe o adincime H=6m se afla la distanta de d2=24+N=53m fata de forajul F4 prezinta urmatoarea stratificatie:S1praf argilos h1=2,3-0,05N=0,85m
S2 argila prafoasa h2=3,3-0,05N=1,85m
S3argila grasa
h3=0,4+0,10N=3,3mForajul F5 (12)
Forajul s-a executat la cota C5=61,5+N=90,5m la o distanta de d3=56+0,5N=70,5m fata de forajul F4 si contine urmatoarele stratificatii.
Stratul S1
Acest strat are o grosime de h1=2,0+0,05N=3,45m, iar de la mijlocul stratului s-a recoltat proba P4 cu urmatoarele caracteristici granulometrice si mecanice:
caracteristici granulometrice A=10+N=39%
P=70-0,5N=55,5%
N=20-0,5N=5,5%
limitele de plasticitate ale paminului WP=21+0,3N=29,7%
WL=45-0,5N=30,5%
umiditatea pamintului in stare naturalaW=22-0,2N=16,2%
porozitatea pamintului
n=46-0,5N=31,5%
greutatea specifica, (S =26,50kN/m3 curba de compresiune-tasare
p0,2=0,4+0,01N=0,69%
p0,5=1,4+0,02N=1,98%
p1=2,6+0,02N=3,18%
p2=4,2+0,02N=4,78%
p3=5,6+0,02N=6,18%
p5=7,2+0,02N=7,78%
P (daN/cm2) 0,2 0,5 1 2 3 5
( (%)0,691,983,184,786,187,78
parametri de rezistenta la forfecare a pamintului(=20+0,15N=24,35o
c=0,15+0,01 N=0,44daN/cmStratul S2Stratul are o grosime de h=3,5-0,05N=4,95m, iar de la mijlocul stratului s-a recoltat proba P5, pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnice si fizico- mecanice:
( compozitia granulometrica a pamintuluiA=5%
P=10%
d (0,05-0,10) mm N=28+0,5N=42,5%
d (0,10-0,25) mm N=21-0,4N=9,4%
d (0,25-0,50) mm N=28-0,6N=10,6%
d (0,50-2,00)mm N=8+0,5N=22,5%
umiditatea in stare naturala a pamintului W=20-0,2N=14,2%
porozitatea pamintului
n=45-0,2N=39,2%
nmax=51+0,4N=62,6%
nmin=42-0,2N=36,2%
greutatea specifica a pamintului
(S=26,5+0,02N=27,08kN/m3 parametri la forfecare a pamintului
(=28+0,03N=36,7o
c=0KPa
Stratul S3Stratul are o grosime h3=4,5-0,1N=1,6m,din care s-a prelevat proba P6 din mijlocul stratului, pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnice si fizico-mecanice: -continutul de carbonat de calciu
-limitele de plasticitate
-porozitatea pamintului n=40-0,2N=34,2%
-indicele de consistenta Ic=1,1+0,02N=0,52%
-gradul de umiditate Sr=0,7+0,01N=0,99%
-greutatea specifica a scheletului mineral
-modulul de elasticitate E=110000kPa-parametrii de rezistenta la forfecare:
Forajul f3(2)
Acest foraj este realizat la cota C5=60,5+N=89,5m, la distanta de d4=25+N=54m fata de forajul F5si are un singur strat S1
h1=3,2+0,1N=6,1m
h2=4,3-0,1N=1,4m
Pentru intocmirea studiului geotehnic este necesar sa determinam toate caracteristicile fizico-mecanice, specifice fiecarui amplasament. Toate datele vor fi reprezentate in piesele desenate :
diagrama ternara
curba granulometrica
curba de compresiune tasare
profilele forajelor de 2si de 12
profilul geologic pentru 3 foraje
( blocul diagram
Calculul caracteristicilor geotehnice si mecanice pentru forajele:
Forajul F4 se realizeaza la cota de teren C4=90m
la o distanta d1=22,10m fata de f1 are urmatoarea stratificatie:
Stratul S1-grosime de h1=0,85m ,
-caracteristicile geotehnice, mecanice si fizice sint:
compozitie granulometrica A=17,50%
P=69,00% praf argilos
N=13,5%
( limitele de plasticitate
WP=17,2%WL=49,5% umiditatea naturala
W=24,8%
porozitatea
n=43,7%
indicele porilor pamintului in stare naturala
greutatea specifica a scheletului mineral(S=27,66 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata
(d=(S(1-n)=27,66(1-0,437)=15,573 kN/m3( greutatea volumica a pamintului in stare naturala
(=(d(1+W)=15,573(1+0,248)=19,435 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare saturata
(sat=(d+n(w= 15,573+0,43710=19,943kN/m3 greutatea volumica in stare submersata
(=((s-(w)(1-n)=(27,66-10)(1-0,437)=9,943kN/m3 umiditatea pamintului in stare saturata
Wsat=28,1%
gradul de umiditate al pamintului
,
indicele de plasticitate
Ip=Wl-Wp=49,5-17,2=32,3%, indicele de consistenta
indicele de lichiditate
Stratul S2- grosime de h2=1,60m
-caracteristici geotehnice si fizico-mecanice:
compozitie granulometrica
A=33,50%
P=48%
argila prafoasa
N=18,5%
limite de plasticitate
WP=26,8%WL=39,50%
umiditatea pamintului in stare naturalaW=18,2%
porozitatea pamintului
n =36,2%
indicele porilor in stare naturala a pamintului
greutatea specifica a scheletului mineral(S=28,05kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata
(d=(S(1-n)=28,05(1-0,362)=17,896 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare naturala
(=(d(1+W)= 17,896(1+0,182)=21,153 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare saturata
(sat=(d+n(w=17,896+0,36210=21,516 kN/m3 greutatea volumica in stare submersata
(=((s-(w)(1-n)=(28,05-10)(1-0,362)=11,516 kN/m3 umiditatea pamintului in stare saturata
Wsat=20,2%
gradul de umiditate al pamintului
,pamant saturat
indicele de plasticitate
Ip=Wl-Wp=12,7%, pamint cu plasticitate mica indicele de consistenta
, pamint tare indicele de lichiditate
moduli edometriciM1-3 =119daN/cm2(p2=5,9 %
M2-3 = 144 daN/cm2
Statul S3- grosime de h3=4,65m
- caracteristici geotehnica si fizico-mecanice:
compozitia granulometrica A=17,5%
P=69% praf argilos
N=13,5%
limite de plasticitate WP=29,25%WL=77%
umiditatea in stare naturala a pamintuluiW=17,3%
porozitatea pamintului
n=34,3%
indicele porilor in stare naturala a pamintului
greutatea specifica a scheletului mineral(S=27,76 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata
(d=(S(1-n)=27,76(1-0,343)=18,238 kN/m3
greutatea volumica a pamintului in stare naturala
(=(d(1+W)=18,238(1+0,173)=21,393 kN/m3
greutatea volumica a pamintului in stare saturata
(sat=(d+n(w=18,238+0,34310=21,668 kN/m3
greutatea volumica in stare submersata
(=((s-(w)(1-n)=(27,76-10)(1-0,343)=11,668 kN/m3
umiditatea pamintului in stare saturata
Wsat=18,8%
gradul de umiditate al pamintului ,
pamant saturat indicele de plasticitate
Ip=Wl-Wp=47,75% plasticitate mare
indicele de consistenta
, pamant tare
indicele de lichiditate
EMBED Equation.2 Forajul F5
Forajul s-a executat la cota C 5=90,5m, la o distanta de d3=70,5m fata de forajul f2 si contine urmatoarele stratificatii.
Stratul S1- grosime de h1=3,45m
-caracteristici granulometrice si mecanice:
caracteristici granulometrice
A=39%
argia prafoasa P=55,5%
N=5,5%
limitele de plasticitate WP=29,7%WL=30,5%
umiditatea in stare naturala a pamintului W=16,2%
( porozitatea pamintului
n=31,5%
indicele porilor in stare naturala a pamintului
g(reutatea specifica a scheletului mineral(S=26,50 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata
(d=(S(1-n)=26,5(1-0,315)=18,153kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare naturala
(=(d(1+W)=18,153(1+0,162)=17,77 kN/m3
greutatea volumica a pamintului in stare saturata
(sat=(d+n(w=14,87+0,44610=21,303 kN/m3 greutatea volumica in stare submersata
(=((s-(w)(1-n)=(26,50-10)(1-0,315)=11,303 kN/m3 umiditatea pamintului in stare saturata
Wsat=17,40%
gradul de umiditate al pamintului
, pamant saturat indicele de plasticitate
Ip=Wl-Wp=30,5-29,7=0,8% , plasticitate mica indicele de consistenta
pamant tare indicele de lichiditate
Stratul S2-stratul are o grosime de h2=4,95m
-caracteristici geotehnice si mecanice:
compozitia granulometrica a pamintuluiA=5%
P=10%
d (0,05-0,10) mmN=42,5%
d (0,10-0,25) mmN=9,40% Nisip
d (0,25-0,50) mmN=10,6%
d (0,50-2,00)mmN=22,5%
umiditatea in stare naturala a pamintuluiW=14,2%
porozitatea pamintului
n=39,2%
nmax=62,6%
nmin=36,2%
indicele porilor in stare naturala
indicile porilor de indesare maxim si minim a pamintului
gradul de indesara al pamintului,maxima si minima
,pamint in stare indesata capacitatea de indesare
,capacitate de indesare foarte mare greutatea specifica a pamintului(S=27,08 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata
(d=(S(1-n)=27,08(1-0,392)=16,465 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare naturala
(=(d(1+W)= 16,465 (1+0,142)=18,803 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare saturata
(sat=(d+n(w=16,465+0,39210=20,385kN/m3 greutatea volumica in stare submersata
(=((s-(w)(1-n)=(27,08-10)(1-0,392)=15,857 kN/m3 umiditatea pamintului in stare saturata
Wsat=23,80%
gradul de umiditate al pamintului
, pamant umedStratul S3
grosime de h3=1,6m
-caracteristici geotehnice si fizico-mecanice:
continut de carbonat de calciuCaCO3>50%
porozitatea n=34,2%
indicele porilor in stare naturala a pamintului
indicele de consistentaIC=0,52
pamint plastic moale
indicele de lichiditate
EMBED Equation.2
gradul de umiditate al pamintului : pamant saturat greutatea specifica a scheletului mineral(S=27,04 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata
(d=(S(1-n)=27,04(1-0,342)=17,792 kN/m3
greutatea volumica a pamintului in stare naturala
(=(d(1+W)=17,792(1+0,19)=32,178 kN/m3
( greutatea volumica a pamintului in stare saturata
(sat=(d+n(w=17,792+0,34210=21,212kN/m3
( greutatea volumica in stare submersata
(=((s-(w)(1-n)=(27,04-10)(1-0,342)=17,134 kN/m3
umiditatea pamintului in stare saturata
Wsat=19,2 %
modulul de elasticitate E=110000 kPa
Proiectarea unui zid de sprijin
Pe ansamblul amplasamentului studiat la etapa anterioara, se va proiecta si executa un zid de sprijin de rezistenta alcatuit din beton armatProiectarea zidurilor de sprijin se va realiza astfel incit sa fie indeplinite si respectate conditiile de rezistenta si stabilitate pentru astfel de elemente de constructie .
Etapa va cuprinde:1. Calculul coeficientilor de impingere activa (Ka) in ipoteza lui Coulomb.
2. Stabilirea distributiei presiunilor de impingere activa pe paramentul zidului de sprijin(calea analitica)
3.Calculul rezultantelor presiunilor active ce actioneaza asupra zidului de sprijin
4. Verificarea zidului de sprijin:
( verificarea stabilitatii la rasturnare
verificarea stabilitatii la lunecare
verificarea unei sectiuni de beton
verificarea presiunilor pe talpa fundatiei
Stratificatia pe amplasamentul corespunzator zidului de sprijin se va considera stratificatia forajului F2.
Caracteristicile zidului de sprijin:
HZ=5,90m
2.1. Calculul coeficientilor de impingere activa (Ka)
Acesti coeficienti sint utilizati pentru determinarea impingerii pamintului asupra elementului de constructie, tinind cont de stratisficatia care este pozitionata in spatele zidului de sprijin.
Proiectarea zidului se realizeaza pe stratificatia forajului F4 de 12 considerind aceasta stratificatie inclinata cu unghiul (=11o.
h=0,85m
Stratul S1 (1=102 (1=15,2o (1=10,13o
(=11o
Stratul S2
h=1,6m (2=102o(2=20,8o (2=13,87o (=11o
Stratul S3
h=2,8m (2=102o(3=26,8o (3=17,87o (=11o
Stratul S3
h=0,30m (2=90o (3 =26,8o (3=17,87o (=11o
2.2. Stabilirea distributiei presiunilor de impingere activa,
Calculul rezultantelor de impingere activa ce actioneaza asupra
zidului de sprijin
Stabilirea presiunilor active (pa) , cit si a impingerilor totale active (Pa) si se face pe cale analitica .
a). Stabilirea distributiei presiunilor de impingere activa Stratul S1
kN/m2
Stratul S2
m
kN/m2
Stratul S3
m
kN/m2
Stratul S3
kN/m2b). Calculul rezultantelor presiunilor active Stratul S1
kN/mStratul S2
kN/mStratul S3
kN/m
Stratul S3
kN/mc). Calculul coeficientilor impingerilor pasive
d) Calculul presiunilor pasive
e) Calculul rezultantelor presiunilor pasive
f) Calculul distantelor zi
Z1=
EMBED Equation.3 Z2=
EMBED Equation.3 m
Z3=
Z3=
Zp2=
g).Proiectiile pe verticala si pe orizontala a impingerilor active :
kN/m2
kN/m2
2.3. Verificare analitica a zidului de sprijin
Verificarea analitica a zidului de sprijin consta in verificarea la rasturnare si verificarea la lunecare a zidului de sprijin.
a).Calculul greutatilor corpurilor zidului de sprijin si ale pamantului
Calculul greutatilor corpurilor zidului de sprijin ce alcatuiesc zidul de sprijin stiind ca (beton=24kN/m2 si se desfasoara pe o lungime de 1m.
b). Verificarea la rasturnare a zidului de sprijin
Verificarea la rasturnare a zidului de sprijin se faceprintr-un raport notat Fsr al momentelor de stablitate Mstabilitate si de rasturnare Mrasturnare fata de un punct inferior al fundatiei zidului de sprijin
EMBED Equation.2
m
c). Verificarea la lunecare a zidului de sprijin
Verificarea la lunecare a zidului de sprijin se faceprintr-un raport notat Fsl al sumelor fortelor
pe verticala Fv si al fortelor pe orizontala Fh, inmultite cu un coeficient f=0,3(STAS 3300/2-85 pentru argila nisipoasa), indeplinind conditia ca
Fsl ((1,1(1,3).
d). Verificarea presiunilor pe talpa fundatiei zidului de sprijin
Calculul presiunilor conventionale
Verificarea unei sectiuni de beton
Sectiunea a-a
A=B
EMBED Equation.3
=
e). Calculul armaturii din zidul de beton armat
Sectiunea a-a
Rc=95daN/cm2Ra=2100 daN/cm2
EMBED Equation.3
f). Calculul armaturii din fundatia zidului -sectiunea b-b
Armare in cazul 1:
EMBED Equation.3 Armarea in cazul 2:Se pune constructiv
III.Stabilitatea taluzului Sa se predimensioneze panta unui taluz cand se cunosc inaltimea si caracteristicile pamantului din care este alcatuit masivul .caracteristicile terenului din care este alcatuit taluzul sunt cele existente in forajul F4
Predimensionarea pantei taluzului se face folosind relatia lui Goldstein.
, unde : FS -coeficient de stabilitate;
A,B-coeficienti a caror valoare este functie de panta taluzului
Analiza de verificare a stabilitatii taluzului consta in
1 Metoda de predimensionare Goldstein
2 Metoda fisiilor (felenius)
1. Metoda Goldstein
Se impune o panta a taluzului1:m1:1m=1
unde:
-A, B sint coeficienti adimensionali determinati din tabeleA=2,34B=5,79
-(, c, ( sint caracteristicile geotehnice ale taluzului
-h inaltimea taluzuluih=5,90m
Conditia este ca
Fs>1,5
2. Metoda fisiilor
Metoda fisiilor are la baza o serie de observatii determinate pe teren in care suprafata de lunecare este cilindrica circulara.
Stabilirea centrului de lunecare:
de la piciorul taluzului pe verticala se ia h=3,60m iar pe orizontala se ia 4,5h=16,2m
obtinindu-se punctul1.
se masoara unghiurile (1 si (2 obtinindu-se punctul 2
linia obtinuta 1-2 reprezinta linia centrelor suprafetelor cilidrice
se noteaza O1centrul suprafetei cilindrice 1 in punctul 2 obtinut.
se imparte in fisii de 1m lungimea taluzului si se numeroteaza cu 1, 2, 3, ...
se calculeaza greutatile fiecareai fisii i=1, 2, 3 ...
se determina proiectiile pe verticala si pe orizontala
unde (I reprezinta unghiul dintre linia centrelor 1-2 si linia de la centrul O1 la fisia respectiva
Verificarea se face astfel:
Tabel nr 1 R=8,8
N
(m)
(m)
(KN/m)
-210,817,114-0,2273-3,89-0,974-1,02728,7-29,475
-112,042,786-0,1136-4,86-0,994-1,00628,7-28,872
013,0565,249001128,728,7
114,085,5360,11369,7170,9941,00628,728,872
214,8102,410,227323,2780,9741,02728,729,475
315,5116,2010,340939,6130,941,06428,730,537
415,4113,4740,454551,5740,8911,12228,732,201
514,8100,6380,568257,1830,8231,21528,734,871
614,083,5240,681856,9470,7311,36728,739,233
712,959,9910,795547,7230,6061,6528,747,355
80,951,223,9230,863620,660,5051,98216,332,307
297,945245,204
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
se noteaza O2 centrul suprafetei cilindrice 2 la distanta d=0,3h=0,35,90=1,77m fata de O1 pe linia centrelor.
Tabel nr 2 R=9,30mN
(m)
(m)
(KN/m)
-10,500-0,05380-0,999-0,50128,7-14,379
01121,393001128,728,7
111,9541,7160,10754,4840,9941,00628,728,872
212,859,90,215112,8840,9771,02428,729,389
313,574,7440,322624,1120,9471,05628,730,307
414,1588,4090,430138,0250,9031,10728,731,771
514,594,220,537650,6530,8431,18628,734,038
613,7578,1750,645250,4390,7641,30928,737,568
712,857,8520,752743,5450,6571,52228,743,681
811,530,2690,860226,0370,5111,95716,331,899
250,179
281,846
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
se noteaza O3 centrul suprafetei cilindrice 3 la distanta d=0,3h=2,8m fata de O2 pe linia centrelor
R=10,1mTabel nr 3N
(m)
(m)
(KN/m)
00_
_
_
_
_
_
_
_
110,459,6270,0990,9530,9951,00528,728,844
211,327,8110,1985,5070,981,0228,729,274
312,042,7860,29712,7070,9551,04728,730,049
412,6556,6910,39622,450,9181,08928,731,254
513,1567,1480,49533,2380,8691,15128,733,034
613,574,3960,59444,1910,8041,24428,735,703
713,4571,7580,69349,7280,7211,38728,739,807
812,040,8460,79232,350,6111,63716,326,683
90,70,47,7740,8916,9270,4542,20317,237,892
208,051
292,54
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
IV. Proiectarea unei fundatii izolate
(rigide,elastice,)
Sa se amplaseze pe acelasi amplasament fundatia unui complex industrial alcatuit din doua hale avand 2 deschideri si 6 travee fiecare cu dimensiunile LD =6m LT =6m si dimensiunile stilpilor de sectiune dreptunghiulara 40x50cm conform shitei alaturate.Structura de rezistenta a halei este din cadre din beton armat monolit .Pe suprafata unui stalp actioneaza o sarcina uniform distribuita p.
Caracteristicile terenului de fundare sunt cele existente in forajul F4 . Fundatiile se vor realiza urmatoarele variante:
fundatii izolat rigide pentru stilpurile S1 si S3 alcatuite din bloc din beton simplu si cuzinet din beton armat ;
fundatii izolat elastice S2 ,S4 si S5 talpi din beton armat . Pentru calculul static avem o structura cu un numar de nivele
n=2+N/15=2+29/15=4 nivele
Pentru calculul eforturilor axiale aven o incarcare uniform distribuita
Calculul se va realiza in doua variante
in gruparea fundamentala Nf, Mf ingruparea specialaNs, Ms Aria aferenta fiecarui stilp:
[ m]Efortul axial la baza stilpului va fi:
[KN]
Fortele concentrate din stilpi pentru gruparea fundamentala:
[KN]Momentele concentrate pentru gruparea fundamentala:
Fortele concentrate din stilpi pentru gruparea speciala:
Momentele concentrate pentru gruparea speciala:
1. Proiectarea fundatiei izolat rigide al stilpului S1
Din calculul static a rezultat ca la baza stilpului exista o incarcare axiala N1f=1886,4kN si un moment M1f=282,96kNm.
Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:
c=16,3kN/m2
N1=0,55
(=20,8o
deci N2=3,18
(=21,153kN/m3
N3=5,891.1 Conditii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet
talpa fundatiei sa patrunda cel putin 10cm in terenul de fundare
Df=Di+10cm=90+10=100cm
1.2. Calculul terenului la starea limita de deformatie
Eforturile transmise la teren trebuie sa indeplineasca conditia:
pefectiv max0,2 atunci vom avea urmatorii coeficienti de forma:
p=BN+qN+cN
Pentru B/L0, 2
Pentru =20,8 N=2,16
Nq=7,12
Nc=15,88
Verificare
1.4.Stabilirea dimensiuniloc cuzinetului
Conform normativului P100-77, suprafata de contact a cuzinetului cu blocul de beton simplu se alege din considerente economice, dupa conditiile pentru bloc din beton cu o singura treapta
pentru bloc din beton cu doua trepte
Se alege bloc din beton simplu cu doua trepte, astfe dimensiunile cuzinetului vor fi:
Inaltimea cuzinetului se alege astfel incit sa nu fie necesara verificarea la forta taietoare respectind conditia:
EMBED Equation.3
se adopta hc=60cm
1.5.Armarea cuzinetului
Cuzinetul va fi armat la partea inferioara cu o plasa alcatuita din bare paralele cu laturile pe cele doua directii.
Pentru calculul momentelor incovoietoare necesare armarii cuzinetului de forma dreptunghiulara in plan si a stilpilor de sectiune dreptunghiulara, se duc din colturije bazei stilpului drepte inclinate la 45o fata de axele fundatiei.
Se considera ca cele 4 suprafete obtinute sint incastrate in stilp si incarcate cu o presiune reactivea de pe talpa
SHAPE \* MERGEFORMAT
P1
p2
P1
1.5.1 Calculul presiunilorde la baza cuzinetului
1.5.2 Calculul momentelor de pe cele 2 directii
EMBED Equation.3 1.5.3 Armarea cuzinetului
ab=acoperirea de beton
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 1.5.4.Verificarea procentelor de armare
1.6. Stabilirea dimensiunilor blocului de beton
In cazul fundatiei rigide trebuie respectate anumite valori pentru unghiul de rigiditate.
Pentru
Blocul de fundare se va realiza in doua trepte de inaltimi h1=0,55m si h2=0,55m
1.7 Verificarea la compresiune locala sub cuzinetul din beton armat
1.7. Verificarea unghiului de rigiditate
pe directia x-x :
pe directia y-y:
2. Proiectarea fundatiei izolat rigide al stilpului S3
Din calculul static a rezultat ca la baza stilpului exista o incarcare axiala N3f=471,6KN si un moment M3f=70,74KNm.
Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:
c=16,3kN/m2
N1=0,55
(=20,8o
deci N2=3,18
(=21,153kN/m3
N3=5,892.1 Conditii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet
talpa fundatiei sa patrunda cel putin 10cm in terenul de fundare
Df=Di+10cm=90+10=100cm
2.2. Calculul terenului la starea limita de deformatie
Eforturile transmise la teren trebuie sa indeplineasca conditia:
pefectiv max
H=H/3=60/3=20cm
3.2.1Determinarea caracteristicilor:
greutatea fundatiei
incarcarea totala la nivelul talpii
3.2.2. Calculul eforturilor de la baza fundatiei
3.3. Calculul terenului la starea limita de capacitate portanta
In acest calcul intervin incarcarile speciale: N2s =1226,16kNsi M2s=117,9kNm
3.3.1 Determinarea incarcarii totale
3.3.2.Determinarea dimensiunilor reduse ale talpii fundatiei
3.3.3 Determinarea presiunii critice
Datorita formei dreptunghiulare a bazei fundatiei si raportul B/L=0,87>0,2 atunci vom avea urmatorii coeficienti de forma:
p=BN+qN+cN
Pentru B/L0,2
Pentru =22,2 N=2,7
Nq=8,2
Nc=17,5
Verificare
3.5.Armarea fundatiei izolat elastice
3.5.1 Calculul momentelor de pe cele 2 directii
Calculam presiunea pe talpa fundatiei datorata greutatii sale proprii:
,unde ,,,se determina functie de rapaortele:B/L , ls/L , bs/B.
Pentru
3.5.2.Armarea fundatiei
ab=acoperirea de beton
EMBED Equation.3 3.5.3.Verificarea procentelor de armare
4. Proiectarea fundatiei izolat elastice al stilpului S4
Din calculul static a rezultat ca la baza stilpului exista o incarcare axiala N4f=943,2kN si un moment M4f=188,64kNm.
Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:
c=16,3kN/m2
N1=0,59
(=20,8o
deci N2=3,18
(=21,153kN/m3
N3=5,89
4.1.Conditiiii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet
talpa fundatiei sa patrunda cel putin 10cm in terenul de fundare
Df=Di+10cm=90+10=100cm
4.2. Calculul terenului la starea limita de deformatie
Eforturile transmise la teren trebuie sa indeplineasca conditia:
pefectiv max
Conform tabel =>
H=H/3=60/3=20cm
4.2.1Determinarea caracteristicilor:
greutatea fundatiei
incarcarea totala la nivelul talpii
4.2.2. Calculul eforturilor de la baza fundatiei
4.3. Calculul terenului la starea limita de capacitate portanta
In acest calcul intervin incarcarile speciale: N4s=1226,16kN si M4s=235,8kNm
4.3.1 Determinarea incarcarii totale
4.3.2.Determinarea dimensiunilor reduse ale talpii fundatiei
4.3.3 Determinarea presiunii critice
p=BN+qN+cN
P entru B/L0,2
Pentru =20,8 N=2,16
Nq=7,12
Nc=15,88
Verificare
4.5.Armarea fundatiei izolat elastica
4.5.1 Calculul momentelor de pe cele 2 directii
Calculam presiunea pe talpa fundatiei datorata greutatii sale proprii:
,unde ,,,se determina functie de rapaortele:B/L , ls/L , bs/B. Pentru
4.5.2.Armarea fundatiei
ab=acoperirea de beton
EMBED Equation.3 4.5.3.Verificarea procentelor de armare
5. Proiectarea fundatiei izolat elastice al stilpului S5
Din calculul static a rezultat ca la baza stilpului exista o incarcare axiala N5f=943,2kN si un moment M5f=94,32kNm.
Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:
c=16,3kN/m2
N1=0,55
(=20,8o
deci N2=3,18
(=21,153kN/m3
N3=5,89
5.1.Conditiiii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet
talpa fundatiei sa patrunda cel putin 10cm in terenul de fundare
Df=Di+10cm=90+10=100cm
5.2.Repartizarea momentului dat de excentricitate
B=2m L=2,5m
5.3. Calculul terenului la starea limita de deformatie5.3.1.Determinarea caracteristicilor: greutatea fundatiei
incarcarea totala la nivelul talpii
5.3.2 .Calculul eforturilor de la baza fundatiei
5.3.3Verificare
5.4. Calculul terenului la starea limita de capacitate portanta
In acest calcul intervin incarcarile speciale: N5s=1226,16kN si M5s=117,9kNm
5.4.1 Determinarea incarcarii totale
5.4.2.Determinarea dimensiunilor reduse ale talpii fundatiei
5.4.3 Determinarea presiunii critice
Datorita formei dreptunghiulare a bazei fundatiei si raportul B/L=0,87>0,2 atunci vom avea urmatorii coeficienti de forma:
p=BN+qN+cN
Pentru B/L0,2
Pentru =22,2 N=2,7
Nq=8,2
Nc=17,5
Verificare
5.5.Armarea fundatiei izolat elastica
5.5.1. Calculul momentelor de pe cele 2 directii
Calculam presiunea pe talpa fundatiei datorata greutatii sale proprii:
5.6.2.Armarea fundatiei
ab=acoperirea de beton
EMBED Equation.3 5.6.3.Verificarea procentelor de armare
V,Proiectarea fundatiilor pe retele de grinzi
Se cere sa se proiecteze fudatiile unui bloc de locuinte avand ca regim de inaltime P+10 etaje cu o structura de rezistenta pe cadre de beton armat.Din calcul static efectuat au rezultat momentele incovoietoare si fortele axiale (calculate in gruparea fundamentala) adoptandu-se ca sistem de fundare solutia de fundatii pe retele de grinzi.Dupa repartizarea sarcinilor axiale din noduri pe directie longitudinala si transversala se vor calcula fundatiile pentru o grinda longitudinala si una transversala in ipotezele:
a.Metoda aproximativa-se va calcula grinda longitudinala si transversala incarcata cu forte si momente.
b.Ipoteza deformatiilor elastice locale(Winkler)- se va calcula grinda transversala incarcata cu forte si momente si se va face armarea pentru aceasta grinda.
Stalpii vor avea sectiunea patrata (40x40)cm2,iar grinzile sectiunea in T.
c.Ipoteza deformatiilor elastice generale(Jemocikin)-se va calcula grinda incarcata doar cu
forte.
Date numerice personale:
toate grinzile au inaltimea Hg=1,10m
grinzile marginale transversale 1-1 si 6-6 au latimea By=1,60m
celelalte grinzi transversale interioare 2-2,3-3,4-4,5-5,au latimea By=1,75m
grinzile marginale longitudinale A-A si E-E au latimea Bx=1,35m
grinzile longitudinale interioare B-B,C-C,D-D au latimea Bx=1,60m
coeficientul de rigiditate Ks=2,9 inaltimea talpii h=Hg/3=1,1/3=0,36~0,40m
latimile inimilor grinzilor bx=ls+10cm=0,5+0,1=0,6m by=bs+10cm=0,4+0,1=0,5m
25 26
27282930
19 2021222324
13 1415161718
7 89 101112
1 2 3 4 5 6
3,6 3,6
3,6
3,6 3,6
1.Repartizarea pe directia x si y a sarcinilor din noduri ce provin di icarcarile transmise de stalpi.
pentru un nod oarecare
pentru un nod de pe grinda marginala transvaersala
,
EMBED Equation.3 pentru un nod de pe grinda marginala longitudinala
,
pentru un nod de colt
,
,
In care:
,
,
,
1.1Calculul momentelor de inertie ale grinzilor
a) pentru grinzile A-A si E-E
b) pentru grinzile 2-2,...,5-5
c) pentru grinzile B-B,C-C si D-D
d)pentru grinzile 1-1 si 6-6
1.2.Calculul lungimilor elastice ale grinzilor
a) pentru grinzile A-A si E-E
b) pentru grinzile 2-2,...,5-5
c) pentru grinzile longitudinale B-B,C-C si D-D
d) pentru grinzile 1-1 si 6-6
1.3.Calculul incarcarilor in nodurile de colt (1,6,25,30)
, ,l1=l2=1,8m
pentru
pentru
1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile longitudinale marginale(2,5,26,29)
,
pentru:
nodurile(3;4;27;28)
1.5.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile transversale marginale(7,12,13,18,19,24)
pentru
nodurile( 7;12;19;24)
nodurile(13;18)
1.6.Calculul incarcarilor in nodurile centrale(8,9,10,11,14,15,16,17,20,21,22,23)
nodurile(8;11;20;23)
nodurile(9;10;21;22)
nodurile(15;16)
nodurile(14;17)
1.Metoda aproximativa pentru grinda longitudinala C-C
1.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.
1.1.Calculul rezultantei incarcarilor
1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale
1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei
EMBED Equation.3
ml=1,4 q=Df (Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:
c=16,3kN/m2
N1=0,55 (=20,8o
deci N2=3,18 (=21,153kN/m3
N3=5,89
2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare
420,4 707,8 758,6 758,6 707,8 420,4
A 13 14 15 16 17 18 B
1,8 3,6 3,6 3,6 3,6 3,6 1,8
2.1.Calculul fortei taietoare
TA=0
T1st=174,641,8=314,352kN
T1dr= T1st-420,4=-106,048kN
T2st= 174,64(1,8+3,6)-420,4=522,656kN
T2dr= T2st-707,8=-185,144kN
T3st=174,64(1,8+3,62)-420,4-707,8=443,56kN
T3dr= T3st-758,6=-315,04kN
T4st=174,64(1,8+3,63)-420,4-707,8-758,6 =313,664kN
T4dr= T4st-758,6=-444,936kN
T5st=174,64 (1,8+3,64)-420,4-707,8-758,6-758,6 =183,768kN
T5dr= T5st-707,8=-524,032T6st=174,64(3,65+1,8)-420,4-707,8-758,6-758,6-707,8 =104,672kN
T6dr= T6st-420,4=-315,728TB=174,6421,6-2420,4-2707,8-2758,6=-0,128~0
2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor
MA=0
M1st=174,641,82/2=282,92kNm
M1dr=M1st-69,16=213,76kNm
M2st=174,64(1,8+3,6)2/2-420,43,6-69,16=963,65kNm
M2dr=M2st-45,16=918,49kNm
M3st=174,64(1,8+23,6)2/2-69,16-45,16-420,47,2-707,83,6=1383,64kNm
M3dr=M3st-39,55=1344,09kNm
M4st=174,64(1,8+33,62)/2-420,410,8-707,87,2-758,63,6-69,16-45,16-39,55=1341,61kNm
M4dr=M4st+39,55=1381,16kNm
M5st=174,64(1,8+14,4)2/2-420,414,4-707,810,8-758,67,2-758,63,6-69,16-45,16=911,06kNm
M5dr=M5st+45,16=956,22kNm
M6st=174,64(1,8+18)2/2-420,418-707,814,4-758,610,8-758,67,2-707,83,6-69,16=201,37kNm
M6dr=M6st+69,16=270,53kNm
MB=174,6421,62/2-420,419,8-707,816,2-758,612,6-758,69-707,85,4-420,41,8=-14,86kNm
2.3.Calculul momentelor incovoietoare in campuri
Ma=174,643,62/2-420,41,8-69,16=305,79kNm
Mb=174,647,22/2-420,45,4-707,81,8-69,16-45,16=868,15kNm
Mc=174,6410,82/2-420,49-707,85,4-758,61,8-69,16-45,16-39,55=1059,93kNm
Md=174,6414,42/2-420,412,6-707,89-758,65,4-758,61,8-69,16-45,16=863,19kNm
Me=174,64182/2-420,416,2-707,812,6-758,69-758,65,4-707,81,8-69,16=295,88kNm
2.4.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor
MA=0
M1st=282,92+(1,8*14,86)/21,6=284,2kNm
M1dr= 213,76+(1,8*14,86)/21,6=214,99kNm
M2st=963,65+(5,4*14,96)/21,6=967,365kNm
M2dr=918,49+(5,4*14,86)/21,6=922,205kNm
M3st=1383,64+(9*14,86)/21,6=1389,83kNm
M3dr= 1344,09+(9*14,86) /21,6=1350,28kNm
M4st=1341,61+(12,6*14,86)/21,6=1350,28kNm
M4dr= 1381,16+(12,6*14,86)/21,6=1389,83kNm
M5st=911,06+(16,2*14,86)/21,6=922,205kNm
M5dr=956,22+(16,2*14,86)/21,6=967,365kNm
M6st=201,37 +(19,8*14,86)/21,6=214,99kNm
M6dr= 270,5+(19,8*14,86)/21,6=284,2kNm
MB=-14,86+21,6*14,86/21,6=0
2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri
Ma=305,79+3,6*14,86/21,6=308,27kNm
Mb=868,15+7,2*14,86/21,6=873,1kNm
Mc=1059,93+10,8*14,86/21,6=1067,36kNm
Md=863,19+14,4*14,86/21,6=873,1kNm
Me=295,88+18*14,86/21,6=308,27kNm
2.Metoda aproximativa pentru grinda transversala 6-61.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.
1.1.Calculul rezultantei incarcarilor
1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale
1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei
EMBED Equation.3
ml=1,4
q=Df (Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici
c=16,3kN/m2
N1=0,55
(=20,8o
deci N2=3,18
(=21,153kN/m3
N3=5,89
2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare
700,65 1114 957,3 1114 700,65
A 1 2 3 4 5 B
1,8 5,7 3,6 3,6 5,7 1,8
2.1.Calculul fortei taietoare
TA=0
T1st=206,41,8=371,52kN
T1dr= T1st-700,65=-329,13kN
T2st= 206,4*7,5-700,65=847,35kN
T2dr= T2st-1114=-266,65kN
T3st=206,4*11,1-700,65-1114=476,39kN
T3dr= T3st-957,3=-480,91kN
T4st=206,4*14,7-700,65-1114-957,3=262,13kN
T4dr= T4st-1114=-851,87kN
T5st=206,4*20,4-700,65-1114*2-957,3=325,195kN
T5dr= T5st-700,65=-375,455TB=206,4*22,2-700,65*2-1114*2-957,3=-0,250
2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor
MA=0
M1st=206,41,82/2=334,37kNm
M1dr=M1st-94,26=240,11kNm
M2st=206,4(1,8+5,7)2/2-700,655,7-94,26=1717,04kNm
M2dr=M2st-20,26=1696,78kNm
M3st=206,4(1,8+5,7+3,6)2/2-94,26-20,26-700,659,5-111,43,6=1934,177kNm
M3dr=M3st+20,26=1954,437kNm
M4st=206,4(1,8+5,7+23,6)2 /2-700,6512,9-11147,2-957,33,6-94,26-20,26+20,26=1700,76kNm
M4dr=M4st+20,26=1721,02kNm
M5st=206,420,42/2-700,6518,6-111412,9-957,39,3-11145,7-94,26+20,26=218,33kNm
M5dr=M5st+94,26=312,59kNm
MB=206,422,22/2-700,6520,4-111414,7-957,311,1-11147,5-700,651,8+20,26=-29,912kNm
2.3.Calculul momentelor incovoietoare in campuri
Ma=206,45,72/2-700,652,85-94,26=1261,86kNmMb=206,49,32/2-700,657,5-11141,8-94,26-20,26=1551,17kNm
Mc=206,412,92/2-700,6511,1-11145,4-957,31,8-94,26-20,26+20,26=1563,3kNm
Md=206,418,62/2-700,6516,8-111411,1-957,37,5-11141,8-94,26+20,26=1215,46kNm
2.4.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor
MA=0
M1st=334,37+(1,8*29,912)/22,2=336,8kNm
M1dr= 240,11+(1,8*29,912)/22,2=242,54kNm
M2st=1717,04+(7,5*29,912)/22,2=1727,15kNm
M2dr=1696,78+(7,5*29,912)/22,2=1706,89kNm
M3st=1934,177+(11,1*29,912)/22,2=1949,133kNm
M3dr=1954,437+(11,1*29,912)/22,2=1969,393kNm
M4st=1700,76+(14,7*29,912)/22,2=1706,89kNm
M4dr=1721,02+(14,7*29,912)/22,2=1727,15kNm
M5st=218,33+(20,4*29,912) /22,2=242,54kNm
M5dr=312,59+(20,4*29,912)/22,2=336,8kNm
MB=-29,912+(22,2*29,912)/22,2=0
2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri
Ma=1261,86+(5,7*29,912)/22,2=1269,54kNm
Mb=1551,17+(9,3*29,912)/22,2=1563,7kNm
Mc=1543,04+(12,9*29,912)/22,2=1563,7kNm
Md=1215,45+(18,6*29,912)/22,2=1269,54kNm
-
3.Metoda Winkler 3. 1.Grinda incarcata cu forte concentrate
3.1.1.Determinarea fortelor fictive
pentru
EMBED Equation.3 -Sectiunea A-neglijind influienta fortelor
Forta
1,57-0,207900-0,1357V
0,78500,32240,1612V0
0,460,31040,583420,4421,37
1,92-0,1878-0,05-2,785-20,55
2,85-0,0719-0,0534-2,55-6,74
3,77-0,0052-0,0187-1,042-0,57
t5,220,00740,002640,0820,51
14,147t-5,98tm
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
PAGE
_1169970390.unknown
_1170068871.unknown
_1170084576.unknown
_1170144339.unknown
_1170257476.unknown
_1170691669.unknown
_1170696603.unknown
_1170700473.unknown
_1170700622.unknown
_1170700774.unknown
_1170827980.unknown
_1170700500.unknown
_1170696720.unknown
_1170693910.unknown
_1170696107.unknown
_1170691679.unknown
_1170313362.unknown
_1170313870.unknown
_1170689101.unknown
_1170690634.unknown
_1170687735.unknown
_1170313466.unknown
_1170313639.unknown
_1170313869.unknown
_1170313422.unknown
_1170312876.unknown
_1170313320.unknown
_1170313207.unknown
_1170312839.unknown
_1170149795.unknown
_1170156889.unknown
_1170168453.unknown
_1170168656.unknown
_1170168729.unknown
_1170168822.unknown
_1170169049.unknown
_1170168788.unknown
_1170168679.unknown
_1170168498.unknown
_1170168549.unknown
_1170168477.unknown
_1170158362.unknown
_1170168428.unknown
_1170158082.unknown
_1170154083.unknown
_1170154293.unknown
_1170154592.unknown
_1170154127.unknown
_1170153961.unknown
_1170153997.unknown
_1170153379.unknown
_1170145253.unknown
_1170147560.unknown
_1170147604.unknown
_1170147645.unknown
_1170147568.unknown
_1170145459.unknown
_1170146949.unknown
_1170147551.unknown
_1170145370.unknown
_1170144820.unknown
_1170145048.unknown
_1170145128.unknown
_1170144936.unknown
_1170144662.unknown
_1170144726.unknown
_1170144594.unknown
_1170140014.unknown
_1170143305.unknown
_1170143719.unknown
_1170143983.unknown
_1170144274.unknown
_1170144297.unknown
_1170144032.unknown
_1170143935.unknown
_1170143955.unknown
_1170143780.unknown
_1170143491.unknown
_1170143562.unknown
_1170143641.unknown
_1170143500.unknown
_1170143394.unknown
_1170143452.unknown
_1170143340.unknown
_1170143358.unknown
_1170141022.unknown
_1170141748.unknown
_1170143208.unknown
_1170143215.unknown
_1170143103.unknown
_1170143148.unknown
_1170143096.unknown
_1170141617.unknown
_1170141634.unknown
_1170141246.unknown
_1170140890.unknown
_1170140953.unknown
_1170140991.unknown
_1170140907.unknown
_1170140203.unknown
_1170140407.unknown
_1170140546.unknown
_1170140023.unknown
_1170086809.unknown
_1170139392.unknown
_1170139513.unknown
_1170139655.unknown
_1170139730.unknown
_1170139539.unknown
_1170139471.unknown
_1170139481.unknown
_1170139429.unknown
_1170087227.unknown
_1170087410.unknown
_1170087924.unknown
_1170139296.unknown
_1170087240.unknown
_1170086994.unknown
_1170087134.unknown
_1170086955.unknown
_1170086071.unknown
_1170086505.unknown
_1170086719.unknown
_1170086785.unknown
_1170086548.unknown
_1170086280.unknown
_1170086438.unknown
_1170086166.unknown
_1170085056.unknown
_1170085196.unknown
_1170085821.unknown
_1170085177.unknown
_1170084772.unknown
_1170084889.unknown
_1170084643.unknown
_1170077002.unknown
_1170079428.unknown
_1170083659.unknown
_1170084321.unknown
_1170084564.unknown
_1170083826.unknown
_1170084112.unknown
_1170084167.unknown
_1170083909.unknown
_1170083706.unknown
_1170082875.unknown
_1170082980.unknown
_1170080470.unknown
_1170082307.unknown
_1170082498.unknown
_1170082617.unknown
_1170082412.unknown
_1170080603.unknown
_1170079630.unknown
_1170079653.unknown
_1170079456.unknown
_1170078265.unknown
_1170078837.unknown
_1170079067.unknown
_1170079366.unknown
_1170078897.unknown
_1170078401.unknown
_1170078466.unknown
_1170078317.unknown
_1170077296.unknown
_1170078165.unknown
_1170078243.unknown
_1170078116.unknown
_1170077047.unknown
_1170077183.unknown
_1170077019.unknown
_1170074571.unknown
_1170075700.unknown
_1170076394.unknown
_1170076801.unknown
_1170076940.unknown
_1170076582.unknown
_1170076230.unknown
_1170076299.unknown
_1170076100.unknown
_1170075024.unknown
_1170075502.unknown
_1170075652.unknown
_1170075155.unknown
_1170074757.unknown
_1170074870.unknown
_1170074600.unknown
_1170070234.unknown
_1170073996.unknown
_1170074280.unknown
_1170074519.unknown
_1170074137.unknown
_1170073778.unknown
_1170073829.unknown
_1170073774.unknown
_1170069612.unknown
_1170070060.unknown
_1170070168.unknown
_1170069994.unknown
_1170069112.unknown
_1170069530.unknown
_1170069060.unknown
_1169992119.unknown
_1170006561.unknown
_1170064041.unknown
_1170067679.unknown
_1170068405.unknown
_1170068727.unknown
_1170068810.unknown
_1170068509.unknown
_1170067915.unknown
_1170068016.unknown
_1170067756.unknown
_1170066916.unknown
_1170067343.unknown
_1170067625.unknown
_1170067138.unknown
_1170064174.unknown
_1170064272.unknown
_1170064149.unknown
_1170061739.unknown
_1170062689.unknown
_1170062854.unknown
_1170062889.unknown
_1170062806.unknown
_1170062652.unknown
_1170060786.unknown
_1170061371.unknown
_1170061542.unknown
_1170060730.unknown
_1170060723.unknown
_1170003490.unknown
_1170005871.unknown
_1170005958.unknown
_1170006011.unknown
_1170006066.unknown
_1170006078.unknown
_1170005987.unknown
_1170005896.unknown
_1170005787.unknown
_1170005849.unknown
_1170005768.unknown
_1169994931.unknown
_1170003323.unknown
_1170003429.unknown
_1170003176.unknown
_1169993679.unknown
_1169994284.unknown
_1169993591.unknown
_1169972624.unknown
_1169973148.unknown
_1169973418.unknown
_1169991332.unknown
_1169973406.unknown
_1169972931.unknown
_1169973028.unknown
_1169972795.unknown
_1169971893.unknown
_1169972287.unknown
_1169972381.unknown
_1169972530.unknown
_1169972131.unknown
_1169971646.unknown
_1169971664.unknown
_1169971654.unknown
_1169970534.unknown
_1169888285.unknown
_1169967535.unknown
_1169968958.unknown
_1169969485.unknown
_1169969763.unknown
_1169970354.unknown
_1169969672.unknown
_1169969278.unknown
_1169969428.unknown
_1169969266.unknown
_1169968311.unknown
_1169968597.unknown
_1169968822.unknown
_1169968471.unknown
_1169968154.unknown
_1169968305.unknown
_1169967963.unknown
_1169889154.unknown
_1169889377.unknown
_1169967261.unknown
_1169967385.unknown
_1169889624.unknown
_1169889251.unknown
_1169889327.unknown
_1169889187.unknown
_1169888698.unknown
_1169888819.unknown
_1169888911.unknown
_1169888782.unknown
_1169888415.unknown
_1169888638.unknown
_1169888368.unknown
_1169886197.unknown
_1169887189.unknown
_1169887733.unknown
_1169888149.unknown
_1169888253.unknown
_1169887753.unknown
_1169887599.unknown
_1169887636.unknown
_1169887449.unknown
_1169886911.unknown
_1169887009.unknown
_1169887120.unknown
_1169886942.unknown
_1169886371.unknown
_1169886723.unknown
_1169886329.unknown
_1041871705.unknown
_1104097158.unknown
_1169884840.unknown
_1169885935.unknown
_1169886150.unknown
_1169884986.unknown
_1169884316.unknown
_1169884479.unknown
_1104736495.unknown
_1104736606.unknown
_1105448514.unknown
_1105972336.unknown
_1105448029.unknown
_1105393201.unknown
_1104736564.unknown
_1104736248.unknown
_1104736366.unknown
_1104097280.unknown
_1042840025.unknown
_1078676333.unknown
_1102752588.unknown
_1102857394.unknown
_1102866122.unknown
_1102866366.unknown
_1103148590.unknown
_1103148646.unknown
_1102866264.unknown
_1102865940.unknown
_1102866036.unknown
_1102857431.unknown
_1102855788.unknown
_1102856374.unknown
_1102795667.unknown
_1100083105.unknown
_1102588604.unknown
_1102723132.unknown
_1100082965.unknown
_1100083062.unknown
_1099827066.unknown
_1100080145.unknown
_1091539725.unknown
_1091616473.unknown
_1042840315.unknown
_1073156821.unknown
_1073165594.unknown
_1076265373.unknown
_1042841324.unknown
_1042871752.unknown
_1042879162.unknown
_1042842902.unknown
_1042840704.unknown
_1042840276.unknown
_1042840100.unknown
_1042840256.unknown
_1042839603.unknown
_1042839965.unknown
_1042839984.unknown
_1042839938.unknown
_1042736873.unknown
_1042758635.unknown
_1042839531.unknown
_1042732718.unknown
_1042732745.unknown
_1042732842.unknown
_1042639751.unknown
_1042549744.unknown
_1000727695.unknown
_1011037356.unknown
_1011373296.unknown
_1028759598.unknown
_1011037390.unknown
_1011037412.unknown
_1011037428.unknown
_1011037396.unknown
_1011037373.unknown
_1011037385.unknown
_1011037360.unknown
_1003563174.unknown
_1011037353.unknown
_1011037354.unknown
_1011037352.unknown
_1000908965.unknown
_1002021296.unknown
_1000821661.unknown
_974375134.unknown
_974375544.unknown
_974375616.unknown
_974375675.unknown
_974375767.unknown
_974375578.unknown
_974375293.unknown
_974375303.unknown
_974375220.unknown
_974374967.unknown
_974374991.unknown
_974374938.unknown
Top Related