ANEJO 8:
INSTALACIÓN ELÉCTRICA
ANEJO 8: INSTALACIÓN ELÉCTRICA. 1. Iluminación. 1.1. Alumbrado interior. 1.2. Alumbrado exterior. 1.3. Alumbrado de emergencia. 1.4. Cálculo de las líneas de distribución. - Cuadro general. - Cuadro secundario 1. - Cuadro secundario 2.
2. Fuerza. 2.1. Cálculo de las líneas de distribución. - Cuadro secundario 1. - Cuadro secundario 2. 3. Protección de la instalación eléctrica.
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ANEJO 8: INSTALACIÓN ELÉCTRICA.
1.- Iluminación.
1.1.- Alumbrado interior.
Las necesidades de iluminación en cada sector vienen recomendadas por unos valores
mínimos y recomendados, que son los que se suelen emplear.
El flujo luminoso a instalar, φ, se calcula mediante la fórmula:
φ = KSxE
;; Κ = CU x CC
donde:
φ: Flujo total necesario en lúmenes.
E: Nivel luminoso en lux.
S: superficie del local.
K: Factor de utilización en función de otros dos factores; CU y CC.
CC: Coeficiente de conservación, que se toma una valor medio de 0’7
CU: Coeficiente de iluminación. Depende de diversas variables tales como la eficacia de
las luminarias, la reflactancia de las paredes y las dimensiones del local. Para calcularlo se
emplea el denominado Índice del local (IL).
IL = )( anchuraxlongitudlámparaladeAltura
AnchuraxLongitud
El valor de las intensidades luminosas estará en función de la dependencia que se trate, de
manera que se puede construir la siguiente tabla:
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Tabla 8.1:
Flujo total necesario en lúmenes
Zonas Intensidad
(lux)
Superficie
(m2) CU CC φ (lúmenes)
Aseos 120 22’5 0’54 0’7 7142’85
Vestuarios 120 28 0’59 0’7 8135’59
Oficinas 250 80’2 0’65 0’7 44065’93
Laboratorio 300 24 0’55 0’7 18701’29
Pasillo entre oficinas 70 138’6 0’64 0’7 21656’25
Pasillo exterior 70 52’5 0’47 0’7 11170’21
Almacén de producto
terminado 200 264 0’66 0’7 114285’71
Almacén de cajas y
palets 200 78’75 0’66 0’7 34090’9
Almacén de tarros
vacíos 200 157’5 0’66 0’7 68181’81
Almacén de fruta 200 84 0’66 0’7 36363’63
Almacén de pectina y
ácido 200 63 0’66 0’7 27272’72
Cámara frigorífica 200 100 0’68 0’7 42016’8
Sala de producción 350 598 0’62 0’7 482258’06
Sala de calderas 100 80 0’54 0’7 21164’02
El cálculo del número de luminarias, se efectúa dividiendo el flujo total de cada estancia
entre el flujo lumínico de las lámparas, las cuales se elegirán en función de la actividad y
necesidades de la dependencia en cuestión.
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Tabla 8.2:
Nº de luminarias
Zonas φ (lúmenes) Tipo de lampara Flujo de
lámpara Nº
Aseos 7142’85 Incandescente 150 W 2220 4
Vestuarios 8135’59 Incandescente 150 W 2220 6
Oficinas 44065’93 Fluorescente 58 W 5000 10
Laboratorio 18701’29 Fluorescente 58 W 5000 4
Pasillo entre oficinas 21656’25 Fluorescente 58 W 5000 6
Pasillo exterior 11170’21 Fluorescente 58 W 5000 4
Almacén de
producto terminado 114285’71 Fluorescente 58 W 5000 22
Almacén de cajas y
palets 34090’9 Fluorescente 58 W 5000 6
Almacén de tarros
vacíos 68181’81 Fluorescente 58 W 5000 12
Almacén de fruta 36363’63 Fluorescente 58 W 5000 8
Almacén de pectina y
ácido 27272’72 Fluorescente 58 W 5000 6
Cámara frigorífica 42016’8 Fluorescente 58 W 5000 8
Sala de producción 482258’06 Halogenuros metálicos
400 W 40000 12
Sala de calderas 21164’02 Fluorescente 58 W 5000 4
Las lámparas fluorescentes son de pantalla estanca.
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1.2.- Alumbrado exterior.
La iluminación exterior está a cargo de 10 lámparas de mercurio de 250 W cada una,
dispuestas como se indica en el plano correspondiente.
1.3.- Alumbrado de emergencia.
El equipo de alumbrado de emergencia lo constituirán un total de 22 lámparas de
emergencia de 140 lúmenes cada una.
1.4.- Cálculo de las líneas de distribución.
Se calculan siguiendo la normativa dictada por el Reglamento Electrotécnico de baja
tensión.
Las fórmulas que se emplean son las que se exponen a continuación:
- En monofásica:
I = ϕcosxV
P ;; S = VxexCPxLx2 ;; e =
VxSxCPxLx2
- En trifásica:
I = ϕcos3 xVx
P ;; S = exCxIxLx ϕcos3 ;; e =
SxCxIxLx ϕcos3
Donde:
I: Intensidad de la línea en Amperios.
P: Potencia de cálculo en Voltios.
V: Tensión en Voltios.
cosφ: factor de potencia = 0’8.
L: longitud de la línea en mm.
C: conductividad (56 para el cobre y 35 para el aluminio).
S: sección de los conductores en mm2.
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e: caída de tensión desde el principio al final de la línea en Voltios.
La red de alumbrado irá dispuesta como se describe a continuación, estando la
iluminación de las oficinas, vestuarios, laboratorio, alumbrado exterior, luces de emergencia y
sala de calderas a cargo del cuadro general y dos cuadros secundarios se encargarían de los
almacenes y la sala de producción.
- Cuadro general.
LÍNEA A.1: VESTUARIOS Y LABORATORIO.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
P = (6 x 150 W) + (4 x 58 W) = 1132 W
Pc = 1132 W x 1’8 = 2037’6 W
b) Intensidad y sección:
P = 2037’6 W ;; Tensión = 220 V ;; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcosxV
P = 8'0220
6'2037xVW = 11’57 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 2 x 1’5 mm2, Cuya intensidad máxima admisible es de 12 A
c) Caída de tensión:
La caída de tensión admisible es del 3%, con lo cual: 220 V x 0’03 = 6’6 V
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1566'2037282 = 6’17 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.2: OFICINAS.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (10 x 58 W) x 1’8 = 1044 W
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b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1044xVW = 5’93 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205,1561044282 = 3’16 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.3: ASEOS Y PASILLOS ENTRE OFICINAS.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = [(4 x 150 W) + (6 x 58 W)] x 1’8 = 1706’4 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
4'1706xVW = 9’69 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1564'1706262 = 4’8 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.4: SALA DE CALDERAS.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (4 x 58) x 1’8 = 417’6 W
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b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
6'417xVW = 2’37 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1566'417482 = 2’16 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.5: EXTERIOR.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (4 x 250 W) x 1’8 = 1800 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1800xVW = 10’22 A
S = 2 x 4 mm2 → Iadm = 22 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2204561800652 = 4’74 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 4 mm2 → φi = 16 mm
LINEA A.6: EXTERIOR.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (4 x 250 W) x 1’8 = 1800 W
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b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1800xVW = 10’22 A
S = 2 x 4 mm2 → Iadm = 22 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2204561800802 = 5’84 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 4 mm2 → φi = 16 mm
LINEA A.7: EXTERIOR.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = ( 2 x 250 W) x 1’8 = 900 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
900xVW = 5’11 A
S = 2 x 2’5 mm2 → Iadm = 16 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'2569001022 = 5’96 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 2’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.8: LAMPARAS DE EMERGENCIA.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (26 x 20 W) x 1’8 = 936 W
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b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
936xVW = 5’32 A
S = 2 x 4 mm2 → Iadm = 22 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2204569361352 = 5’12 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 4 mm2 → φi = 16 mm
- Cuadro secundario 1.
LINEA A.9: SALA DE PRODUCCIÓN.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (6 x 400 W) x 1’8 = 4320 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
4320xVW = 24’54 A
S = 2 x 6 mm2 → Iadm = 28 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2206564320462 = 5’37 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 6 mm2 → φi = 23 mm
LINEA A.10: CAMARA FRIGORÍFICA Y PASILLO EXTERIOR.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
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Pc = (12 x 58 W) x 1’8 = 1252’8 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
8'1252xVW = 7’11 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1568'1252462 = 6’23 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.11: ALMACENES DE FRUTA, PECTINA Y ÁCIDO.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (14 x 58 W) x 1’8 = 1461’6 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
6'1461xVW = 8’3 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1566'1461342 = 5’37 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
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- Cuadro secundario 2.
LINEA A.12: SALA DE PRODUCCIÓN.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (6 x 400 W) x 1’8 = 4320 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
4320xVW = 24’54 A
S = 2 x 6 mm2 → Iadm = 28 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2206564320462 = 5’37 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 6 mm2 → φi = 23 mm
LINEA A.13: ALMACÉN DE TARROS VACÍOS.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (12 x 58 W) x 1’8 = 1252’8 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
8'1252xVW = 7’11 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1568'1252382 = 5’15 V < 6’6 V ADMISIBLE
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Fábrica de Mermelada 240
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.14: ALMACÉN DE CAJAS Y PALETS.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (6 x 58 W) x 1’8 = 626’4 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
4'626xVW = 3’56 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1564'626242 = 1’62 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.15: ALMACÉN DE PRODUCTO TERMINADO.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (11 x 58 W) x 1’8 = 1148’4 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
4'1148xVW = 6’52 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1564'1148432 = 5’34 V < 6’6 V ADMISIBLE
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Fábrica de Mermelada 241
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA A.16: ALMACÉN DE PRODUCTO TERMINADO.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1’8):
Pc = (11 x 58 W) x 1’8 = 1148’4 W
b) Intensidad y sección:
I = ϕcosxV
P = 8'0220
4'1148xVW = 6’52 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión:
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1564'1148432 = 5’34 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
2.- Fuerza.
2.1.- Cálculo de las líneas de distribución.
Los circuitos de fuerza estarán constituidos por las siguientes líneas:
- Cuadro general.
LINEA F.1: TOMAS DE CORRIENTE DE 10 A.
a) Potencia de cálculo (Factor de corrección = 1):
Pc = 3 x 500 W = 1500 W
b) Intensidad y sección:
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Fábrica de Mermelada 242
P = 1500 W; Tensión = 220 V; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1500xVW = 8’52 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 3% de 220 V = 6’6 V.
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1561500162 = 2’59 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA F.2: TOMAS DE CORRIENTE DE 10 A.
a) Potencia de cálculo (Factor de corrección = 1):
Pc = 3 x 500 W = 1500 W
b) Intensidad y sección:
P = 1500 W; Tensión = 220 V; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1500xVW = 8’52 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 3% de 220 V = 6’6 V.
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1561500192 = 3’08 V < 6’6 V ADMISIBLE
d)Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA F.3: TOMAS DE CORRIENTE DE 10 A.
a) Potencia de cálculo (Factor de corrección = 1):
Pc = 3 x 500 W = 1500 W
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Fábrica de Mermelada 243
b) Intensidad y sección:
P = 1500 W; Tensión = 220 V; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1500xVW = 8’52 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 3% de 220 V = 6’6 V.
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1561500142 = 2’27 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LÍNEA F.4: PREVISIÓN DE AIRE ACONDICIONADO.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 2206’5 W ;; P2 = 2206’5 W ;; P3 = 2206’5 W
b) Intensidad y sección:
P = 2206’5 W ;; Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
5'2206xVxW = 4’19 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (4’19 x 1’25) + 4’19 + 4’19 = 13’61 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 2’5 mm2, Cuya intensidad máxima admisible es de 14 A
c) Caída de tensión:
La caída de tensión admisible es del 5%, con lo cual: 380 V x 0’05 = 19 V
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
5'2568'061'13183
xxAxmx = 2’42 V < 19 V ADMISIBLE
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Fábrica de Mermelada 244
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 2’5 mm2 → φi = 13 mm
- En el cuadro secundario 1.
LÍNEA F.5: CÁMARA FRIGORÍFICA.
a) Potencia de cálculo (factor de corrección = 1):
P = 25910 W
Pc = 25910 W x 1 = 25910 W
b) Intensidad y sección:
P = 32387’5 W ;; Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
25910xVxW = 49’2 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 25 mm2 + 1 x 16 mm2, Cuya intensidad máxima admisible es de 59 A
c) Caída de tensión:
La caída de tensión admisible es del 5%, con lo cual: 380 V x 0’05 = 19 V
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
25568'02'49153
xxAxmx = 0’73 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 25 mm2 → φi = 36 mm
LÍNEA F.6: CINTA TRANSPORTADORA(TIPO 1), TRANSPORTADOR DE
HÉLICES Y ALIMENTADORES FLEXIBLES.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 5520 W , P2 = 2200 W, P3 = 1500 W, P4 = 750 W, P5 = 1427 W
b) Intensidad y sección:
Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8 ;;
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Fábrica de Mermelada 245
I1 = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
5520xVx
W = 10’48 A
I2 = 8'03803
2200xVx
W = 4’17 A ;; I3 = 8'03803
1500xVx
W = 2’84 A
I4 = 8'03803
750xVx
W = 1’42 A ;; I5 = 8'03803
1427xVx
W = 2’7 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (10’48 x 1’25) + 4’17 + 2’84 + 1’42 + 2’7 = 24’23 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 10 mm2 → Iadm = 34 A
c) Caída de tensión:
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
10568'023'24203
xxAxmx = 1’19 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 10 mm2 → φi = 23 mm
LÍNEA F.7: MEZCLADORAS.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 5520 W ;; P2 = 5520 W
b) Intensidad y sección:
P = 5520 W ;; Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
5520xVx
W = 10’48 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (10’48 A x 1’25) + 10’48 A = 23’58 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 6 mm2, Cuya intensidad máxima admisible es de 24 A
c) Caída de tensión:
Ana Belén Díaz Aranda Instalación eléctrica
Fábrica de Mermelada 246
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
6568'058'23203
xxAxmx = 1’94 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 6 mm2 → φi = 23 mm
LÍNEA F.8: COCEDORAS.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 7360 W ;; P2 = 7360 W ;; P3 = 7360 W
b) Intensidad y sección:
P = 7360 W ;; Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
7360xVx
W = 13’97A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (13’97 A x 1’25) + 13’97 A = 31’43 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 10 mm2, Cuya intensidad máxima admisible es de 34 A
c) Caída de tensión:
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
10568'043'31163
xxAxmx = 1’24 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 10 mm2 → φi = 23 mm
LÍNEA F.9: TANQUE DE ALMACENAMIENTO Y LLENADORA-
CERRADORA Y ENFRIADORA PRE-ENVASADO.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 1472 W , P2 = 2944 W, P3 = 7360 W
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Fábrica de Mermelada 247
b) Intensidad y sección:
Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8 ;;
Factor de corrección = 1’25
I1 = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
1472xVx
W = 2’79 A
I2 = 8'03803
2944xVx
W = 5’59 A ;; I3 = 8'03803
7360xVx
W = 13’97 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (13’97 A x 1’25) + 2’79 A + 5’59 A = 25’85 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 10 mm2 → Iadm = 34 A
c) Caída de tensión:
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
10568'085'25183
xxAxmx = 1’15 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 10 mm2 → φi = 23 mm
LÍNEA F.10: BOMBAS LOBULARES.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 5520 W ;; P2 = 5520 W
b) Intensidad y sección:
P = 5520 W ;; Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
5520xVx
W = 10’48 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (10’48 A x 1’25) + 10’48 A = 23’58 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 6 mm2 → Iadm = 24 A
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Fábrica de Mermelada 248
c) Caída de tensión:
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
6568'058'23203
xxAxmx = 1’94 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 6 mm2 → φi = 23 mm
- Cuadro secundario 2.
LINEA F.11: TOMAS DE CORRIENTE DE 10 A.
a) Potencia de cálculo (Factor de corrección = 1):
Pc = 3 x 500 W = 1500 W
b) Intensidad y sección:
P = 1500 W; Tensión = 220 V; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1500xVW = 8’52 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 3% de 220 V = 6’6 V.
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1561500362 = 5’84 V < 6’6 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LINEA F.12: TOMAS DE CORRIENTE DE 10 A.
a) Potencia de cálculo (Factor de corrección = 1):
Pc = 3 x 500 W = 1500 W
b) Intensidad y sección:
P = 1500 W; Tensión = 220 V; Factor de potencia = 0’8
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Fábrica de Mermelada 249
I = ϕcosxV
P = 8'0220
1500xVW = 8’52 A
S = 2 x 1’5 mm2 → Iadm = 12 A
c) Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 3% de 220 V = 6’6 V.
e = VxSxCPxLx2 =
VxxWxmx
2205'1561500182 = 2’92 V < 6’6 V ADMISIBLE
d)Cálculo del diámetro del tubo:
S = 2 x 1’5 mm2 → φi = 13 mm
LÍNEA F.13: BOMBAS LOBULARES.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 5520 W ;; P2 = 5520 W
b) Intensidad y sección:
P = 5520 W ;; Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8
I = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
5520xVx
W = 10’48 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (10’48 A x 1’25) + 10’48 A = 23’58 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 6 mm2 → Iadm = 24 A
c) Caída de tensión:
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
6568'058'23203
xxAxmx = 1’94 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 6 mm2 → φi = 23 mm
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Fábrica de Mermelada 250
LÍNEA F.14: LAVADORA, SECADORA DE TARROS.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 4048 W , P2 = 7360 W
b) Intensidad y sección:
Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8 ;;
Factor de corrección = 1’25
I1 = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
4048xVx
W = 7’68 A
I2 = 8'03803
7360xVx
W = 13’97 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (13’97 A x 1’25) + 7’68 A = 25’14 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 10 mm2 → Iadm = 34 A
c) Caída de tensión:
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
10568'014'25193
xxAxmx = 1’18 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 10 mm2 → φi = 23 mm
LÍNEA F.15: TÚNEL ENFRIADOR, SECADORA DE TARROS.
a) Potencia de cálculo:
P1 = 4048 W , P2 = 7360 W
b) Intensidad y sección:
Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8 ;;
Factor de corrección = 1’25
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Fábrica de Mermelada 251
I1 = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
4048xVx
W = 7’68 A
I2 = 8'03803
7360xVx
W = 13’97 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (13’97 A x 1’25) + 7’68 A = 25’14 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 10 mm2 → Iadm = 34 A
c) Caída de tensión:
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
10568'014'25263
xxAxmx = 1’61 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 10 mm2 → φi = 23 mm
LÍNEA F.16: ETIQUETADORA, EMPAQUETADORA Y CINTAS (TIPO 2).
a) Potencia de cálculo:
P1 = 2208 W , P2 = 1104 W, P3 = 184 W (8 cintas)
b) Intensidad y sección:
Tensión = 380 V ;; Factor de potencia = 0’8 ;;
I1 = ϕcos3 xVx
P = 8'03803
2208xVx
W = 4’19 A
I2 = 8'03803
1104xVx
W = 2’096 A ;; I3 = 8'03803
184xVx
W = 0’35 A
Factor de corrección = 1’25
Itotal = (4’19 A x 1’25) + 2’096 A + (0’35 x 8) = 10’13 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 2’5 mm2 → Iadm = 14 A
c) Caída de tensión:
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Fábrica de Mermelada 252
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
5'2568'013'10583
xxAxmx = 5’81 V < 19 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 2’5 mm2 → φi = 13 mm
LÍNEA F.17: TOMAS DE CORRIENTE DE 25 A.
a) Potencia de cálculo:
Pc = 6 x 625 W = 3750 W
Factor de corrección = 1
b) Intensidad y sección:
P = 3750 W; Tensión = 220 V; Factor de potencia = 0.8
I = 8'03803
3750xVx
W = 12’3 A
Según la tabla de intensidad máxima admisible para conductores de cobre
S = 3 x 2’5 mm2 → Iadm = 14 A
c) Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 5% de 220 V = 11 V.
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
5'2568'03'12683
xxAxmx = 8’27 V < 11 V ADMISIBLE
d) Cálculo del diámetro del tubo:
S = 3 x 2’5 mm2 → φi = 13 mm
3.- Protección en la instalación eléctrica.
Los aparatos encargados de la interrupción de un circuito, al producirse una
sobrecarga o un cortocircuito son: fusibles, relé térmico e interruptores automáticos
magnetotérmicos básicamente.
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Fábrica de Mermelada 253
La desconexión de los circuitos por derivación a tierra, ya sea a través de los
receptores o por un contacto de una persona con los hilos activos, la realizan los interruptores
diferenciales de alta sensibilidad.
Cuadro 8.3:
Protecciones adaptada
Zona alumbrado Nº línea Magnetotérmico
Vestuarios y laboratorio A.1 16AII
Oficinas A.2 10AII
Aseos y pasillos entre oficinas A.3 10AII
Sala de calderas A.4 10AII
A.5 20AII
A.6 20AII Exterior
A.7 16AII
Luces de emergencia A.8 20AII
Cuador secundario 1
Sala de producción A.9 25AII
Cámara frigorífica y pasillo exterior A.10 10AII
Almacenes de fruta, pectina y ácido A.11 10AII
Cuadro secundario 2
Sala de producción A.12 25AII
Almacén de tarros vacios A.13 10AII
Almacén de cajas y palets A.14 10AII
A.15 10AII Almacén de producto terminado
A.16 10AII
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Fábrica de Mermelada 254
Aparatos Nº de línea Magnetotérmico
F.1 10AII
F.2 10AII Tomas de corriente de 10 A
F.3 10AII
Previsión de aire acondicionado F.4 16AIV
Cuadro secundario 1
Cámara frigorífica F.5 63AIV
Cinta transportadora (tipo 1),
transportador de hélices y alimentadores
flexibles
F.6 25AIV
Mezcladoras F.7 25AIV
Cocedoras F.8 32AIV
Tanque de almacenamiento, llenadora-
cerradora Y enfriador preenvasado F.9 32AIV
Bombas lobulares F.10 25AIV
Cuadro secundario 2
F.11 10AII Tomas de corriente de 10 A
F.12 10AII
Bombas lobulares F.13 25AIV
Lavadora y secadora de tarros F.14 32AIV
Túnel enfriador y secadora de tarros F.15 32AIV
Etiquetadora, empaquetadora y cintas
transportadora (tipo 2) F.16 16AIV
Tomas de corriente de 25 A F.17 25AIV
Del cuadro general parten cuatro líneas; dos de ellas van a parar a cuadros secundarios y
de las otras dos, una es destinada a alumbrado y la otra a fuerza.
El cuadro de secundario 1 requiere una potencia total de 107172’25 W y una intensidad de
217’82 A (39’95 A necesarios para alumbrado y 128’67 A para fuerza a excepción de la
cámara frigorífica que además, requiere una intensidad de 49’2 A) por lo que le
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Fábrica de Mermelada 255
corresponde una sección de 3 x 95 mm2 + 1 x 50 mm2 de conductor de cobre aislado de 1
KV, y se utilizará un magnetotérmico de 250 AIV. A su vez, el alumbrado estará
protegido por un magnetotérmico de 40 A y un diferencial también de 40 A, cuya
sensibilidad es de 30 mA, la sección del conductor de cobre aislado de 750 V, es de 3 x 16
mm2 + 1 x 16 mm2 y el diámetro del tubo de 29 mm. La fuerza estará protegida por un
magnetotérmico de 150A y un diferencial de 160 A, cuya sensibilidad es igual a 300 mA.
La sección del conductor de la fuerza es de 3 x 120 mm2 + 1 x 70 mm2 y el diámetro del
tubo de 48 mm.
- Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 0’5% de 380 V = 1’9 V.
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
95568'082'217273
xxAxmx = 1’53 V < 1’9 V ADMISIBLE
El cuadro de secundario 2, requiere una potencia total de 59470’37 W e intensidad de
161’58 A, ( 48’25 A necesarios para alumbrado y 113’33 A para fuerza), le corresponde
una sección de conductor de cobre aislado de 1 KV, de 3 x 120 mm2 + 1 x 70 mm2 y
estará protegido con un magnetotérmico de 250 A y un diferencial de igual intensidad. A
su vez, el alumbrado de esta línea estará protegido por un magnetotérmico de 63 A y un
diferencial de igual intensidad y 30 mA de sensibilidad, la sección del conductor de cobre
aislado de 750 V es de 3 x 25 mm2 + 1 x 16 mm2 y el diámetro del tubo de 36 mm. La
fuerza por un magnetotérmico de 150 A y un diferencial de 160 A y 300 mA de
sensibilidad, la sección del conductor de cobre aislado de 750 V es de 3 x 95 mm2 + 1 x
50 mm2 y el diámetro del tubo de 48 mm.
- Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 0’5% de 380 V = 1’9 V.
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
120568'058'161513
xxAxmx = 1’69 V < 11 V ADMISIBLE
El alumbrado, tiene una potencia total de 10497’6 W e intensidad de 60’43 A, teniendo
en cuenta que todo no estará funcionando simultáneamente, se le aplica un coeficiente
igual a 0’8, siendo en este caso la intensidad necesaria igual a 48’34 A, por lo que le
corresponde una sección de conductor de cobre aislado de 750 V de 3 x 25 mm2 + 1 x 16
Ana Belén Díaz Aranda Instalación eléctrica
Fábrica de Mermelada 256
mm2 y un diámetro del tubo de 48 mm. Estará protegido con un magnetotérmico de 63 A
y un diferencial de igual intensidad y 30 mA de sensibilidad.
La fuerza, tiene una potencia de 6706’5 W e intensidad de 39’17 A, por lo que le
corresponde una sección de conductor de cobre aislado de 750 V de 3 x 10 mm2 y un
diámetro de tubo de 29 mm. Estará protegida por 40 A y un diferencial de igual
intensidad y 300 mA de sensibilidad.
La instalación completa por tanto tendrá una potencia total de 181747’2 W y una
intensidad de 466’91 A, teniendo en cuenta que todo no estará funcionando simultáneamente,
se le aplica un coeficiente igual a 0’8, siendo en este caso la intensdad necesaria igual a
373’53 A, por lo que la sección de la acometida a la caja general de cobre aislado a 1 KV,
será de 3 x 240 mm2 + 1 x 120 mm2, que estará protegido por un magnetotérmico de 400 A y
un fusible de igual intensidad.
- Caída de tensión: La caída de tensión admisible el del 0’5% de 380 V = 1’9 V.
e = SxCxIxLx ϕcos3 =
240568'053'373403
xxAxmx = 1’54 V < 1’9 V ADMISIBLE
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