Visoke Gradjevine Primjer
-
Upload
bonton-baja -
Category
Documents
-
view
80 -
download
7
Transcript of Visoke Gradjevine Primjer
![Page 1: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/1.jpg)
1
TLOCRTNA DISPOZICIJA VISOKE GRAĐEVINE :
BROJE ETAŽA: PRIZEMLJE + 18 VISINA ETAŽE: H = 2,90 m LOKACIJA GRAĐEVINE: RIJEKA ZADATAK: 1.) Napraviti analizu opterećenja 2.) Odrediti debljinu stropnih ploča, stupova i zidova 3.) Odrediti raspodjelu horizontalnih sila na vertikalne nosive elemente 4.) Provjera globalne stabilnosti građevine predano: ocjena:
Student: Voditelj vježbi:
500 500 500 500
185 315 222 278 352 148 500
500
500
500
500 500 500 500
500
500
500
126 263 111
282
218
126 263 111
241
185
74
61
37
131
89
25
1500
2000
500
500
GRAĐEVINSKI FAKULTET SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
VISOKE GRAĐEVINE – ZADATAK ZA PROGRAM ŠKOLSKA GODINA 2009/2010.
![Page 2: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/2.jpg)
2
1. TEHNIČKI OPIS 1.1. OPĆENITO
Ovim projektnim zadatkom predviđa se izvedba visoke građevine na području grada Rijeke. Tlocrtne dimenzije građevine su 20,0 m x 15,0 m, površine 300,0 m2.
Građevina ima ukupno 19 etaža (prizemlje + 18) sa visinom svake etaže od 2,90m, što čini ovu zgradu visokom hUK = 55,1 m, dok je svjetla visina unutar etaža 2,7 m.
Građevina je razdijeljena u 12 segmenata s uzdužnim i poprečnim rasterom e = 5,0 m.
Krov je ravan, a za pokrov je korišten šljunak debljine 20cm.
1.2. KONSTRUKTIVNI SUSTAV Tlocrtno gledano građevina se sastoji od ukupno 12 elemenata, a to su 1 stubišna
jezgra, 7 AB zidova, i 4 AB stupa, sa razredom tlačne čvrstoće betona C35/45. Stropna ploča je debljine 20 cm. AB stubišna jezgra je tlocrtnih dimenzija 5,0 x 5,0 m i ona preuzima gotovo sve
horizontalne sile od vjetra i provodi ih do temelja. Zidovi su armiranobetonski debljine 25 cm i oni također značajno doprinose
horizontalnoj krutosti konstrukcije. Armiranobetonski stupovi su kvadratnog poprečnog presjeka dimenzija 70/70 cm,
visine 2,7 m. 1.3. PRORAČUN
Proračun je vršen prema EC i dan je u prilogu. Izvršena je analiza opterećenja, određene su debljine pojedinih elemenata,
određena je raspodjela horizontalnih sila na vertikalne elemente i izvršena provjera globalne stabilnosti građevine.
Za analizu opterećenja primijenjeni su odgovarajući propisi prema odabranoj lokaciji, pa se tako građevina nalazi u III. području opterećenja snijegom na nadmorskoj visini 50 m, a za opterećenje vjetrom se nalazi u II. vjetrovnom području, II. kategorije terena.
NAPOMENA: Horizontalne osi - 1, 2, 3, 4 (odozgora prema dolje na tlocrtu) Vertikalne osi - A, B, C, D, E, F (slijeva nadesno na tlocrtu)
![Page 3: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/3.jpg)
3
2027
020
270
2027
020
270
2027
020
270
2027
020
270
2027
020
270
huk
= 5
510
150
pokrov (šljunak 20cm) instalacije AB ploča 20 cmPOGLED A-A MJ 1:100
![Page 4: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/4.jpg)
4
2027
020
270
2027
020
270
2027
020
270
2027
020
270
2027
020
270
huk
= 5
510
150
POGLED B-B MJ 1:100
![Page 5: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/5.jpg)
5
2. ANALIZA OPTEREĆENJA 2.1. PRELIMINARNI PRORAČUN - ODREĐIVANJE DIMENZIJA POJEDINIH ELEMENATA Materijali: -beton: C35/45 -čelik: B500B
Računska čvrstoća betona: f�� = ���� = �, �,� = 23,33 N/mm�
Računska granica popuštanja čelika f�� = ���� = � �,�� = 434,78 N/mm�
Vlačna čvrstoća betona: f��� = 3,20 N/mm� PLOČA: h = �� = �, � = 0,143 m = 14,28 cm - bez pregradnih zidova h = �"
�� = �, "�� = 0,167 m = 16,67 cm - sa pregradnim zidovima
h$%&'( = h�)* = +,, , -. STUP:
A0�123 = b ∙ h = N6�(0,65 ∙ f��) = 6632,5(0,65 ∙ 2,33) = 4379,33 cm� → b = h = 70 cm
N6� = q6� ∙ A ∙ = = 13,95 ∙ (5,0 ∙ 5,0) ∙ 18 + 14,20 ∙ (5,0 ∙ 5,0) ∙ 1 = 6632, 5 kN q6�� = 1,35 ∙ gA� + 1,5 ∙ qA� = 1,35 ∙ 7,0 + 1,5 ∙ 3,0 = 13,95 kN/m� q6�� = 1,35 ∙ gA� + 1,5 ∙ qA� + 1,5 ∙ 0,7 ∙ s = 1,35 ∙ 9,5 + 1,5 ∙ 0,75 + 1,5 ∙ 0,7 ∙ 0,24 = 14,20 kN/m�
![Page 6: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/6.jpg)
6
2.2. DJELOVANJA 2.2.1. VLASTITA TEŽINA Analiza opterećenja / m2 Etaže 01 – 18: - AB ploča: = 0,20 ·25kN/m3 = 5,0 kN/m2 - dodatno stalno: = 1,5 kN/m2
- instalacije: = 0,5 kN/m2
UKUPNO: gk,1 = 7,0 kN/m2 Etaža 19 (krov): - AB ploča: = 0,20 ·25kN/m3 = 5,0 kN/m2 - instalacije: = 0,5 kN/m2 - pokrov (šljunak): = 0,20 ·20kN/m3 = 4,0 kN/m2
UKUPNO: gk,2 = 9,5 kN/m2 2.2.2. UPORABNO OPTEREĆENJE Analiza opterećenja / m2 Etaže 01 – 18: - uredske prostorije, stubište i podest: qk,1= 3,0 kN/m2 Etaža 19 (krov): - korisno: qk,2= 0,75 kN/m2
![Page 7: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/7.jpg)
7
![Page 8: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/8.jpg)
8
2.2.3. OPTEREĆENJE SNIJEGOM Etaža 19 (krov): - zona opterećenja snijegom: III (grad Rijeka) - nadmorska visina: ~ 50 m - karakteristično opterećenje snijegom na tlu: sk = 0,30 kN/m2 - koeficijent oblika opterećenja snijegom na krovu: µ1= µ2 = 0,8 - koeficijent izloženosti: Ce = 1,0 - temperaturni koeficijent: Ct = 1,0 Opterećenje snijegom na krovu: s = µi ·Ce ·Ct ·sk
α = 0°<15° µ = µ1 = µ2 = 0,8 s = 0,8 ·1,0 ·1,0 ·0,30 = 0,24 kN/m²
![Page 9: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/9.jpg)
9
NAPOMENA: U hrvatskoj HRN normi nisu navedena opterećenja za nadmorske visine od 0 do 100 m. Stoga se koriste podaci iz Tablice 6. prikazane u članku: Ksenija Zaninović, Marjana Gajić-Čapka, Boris Androić, Ivica Džeba, Darko Dujmović: Određivanje karakterističnog opterećenja snijegom, Građevinar 53 (2001), 6, 363 - 378 Za veće nadmorske visine koristiti tablice iz hrvatskih normi.
![Page 10: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/10.jpg)
10
2.2.4. OPTEREĆENJE VJETROM Vjetrovna karta Hrvatske:
Za zadanu visinu objekta h = 19 x 2,9 = 55,1 m,
II. vjetrovno područje, II. kategoriju terena slijedi:
-poredbena brzina vjetra (II. vjetr. područje): vref,0 = 30,0 m/s
-korekcija poredbene brzine s obzirom na nadmorsku visinu objekta:
cALT = 1 + 0,001·as = 1 + 0,001·50 = 1,05
-poredbena (korektirana) brzina vjetra: vref = vref,0·cALT = 30,0·1,05 = 31,5 m/s
-poredbeni tlak srednje brzine vjetra: qref = ρ·vref2 / 2 = 1,25·31,52 / 2·1000 =
= 0,62 kN/m2
-dimenzije objekta: d = 15 m, b = 20 m, h = 55,1 m
![Page 11: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/11.jpg)
11
Kategorije terena:
Kategorija terena 0
Kategorija terena IV
Kategorija terena III
Kategorija terena II
Kategorija terena I
More, obalno područje izloženo otvorenom moru
Jezero ili površina bez prepreka sa zanemarivom vegetacijom.
Površina sa niskom vegetacijom kao što je trava i izoliranim preprekama (drveće, zgrade) s minimalnim razmakom od 20 visina prepreke.
Površina redovito pokrivena vegetacijom, zgradama ili izoliranim preprekama sa maksimalnim razmakom od 20 visina prepreke (kao što su sela, predgrađa, stalne šume).
Površine u kojima je najmanje 15% površine pokriveno zgradama čija je srednja visina veća od 15 m.
![Page 12: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/12.jpg)
12
Koeficijent izloženosti za visinu z
Koeficijenti vanjskog tlaka cpe (vertikalni zidovi)
![Page 13: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/13.jpg)
13
![Page 14: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/14.jpg)
14
![Page 15: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/15.jpg)
15
A) VJETAR PUŠE NA VEĆU POVRŠINU ZGRADE
-poredbena visina objekta (h=55,1 m > 2b=40 m):
-visina objekta se dijeli na 3 visinska područja:
1) Najniži dio koji se proteže uvis na visinu jednaku b i u kojem je poredbena visina jednaka ze = b = 20,0 m
2) Najviši dio koji se proteže od vrha zgrade prema dolje za visinu jednaku b i u kojem je
poredbena visina ze = h = 55,1 m
3) Srednji dio između najnižeg i najvišeg dijela razdijeljen je u toliko dijelova za koje je najveći
vertikalni razmak jednak širine b i u kojem je poredbena visina najmanje jednaka
ze = b = 20 m do najviše ze = h - b = 55,1- 20 = 35,1 m
(NAPOMENA : Za detaljnije pojašnjenje pogledati primjer Radić: Betonske konstrukcije - Riješeni primjeri, poglavlje 2.3.4 Toranj, str. 75)
-koeficijent vanjskog tlaka cpe ovisi o omjeru d/h= 15/55,1= 0,27
-koeficijent izloženosti za visinu z (II. kategoriju terena):
1) z = 55,1 m → ce (z) = 3,55
2) z = 35,1 m → ce (z) = 3,20
3) z = 20,0 m → ce (z) = 2,80
![Page 16: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/16.jpg)
16
-tlak vjetra na vanjske površine: we = qref · ce(ze) · cpe
we (D,55.1) = 0,62·3,55·(+0,8) = +1,76 kN/m2
we (D,35.1) = 0,62·3,20·(+0,8) = +1,59 kN/m2
we (D,20.0) = 0,62·2,80·(+0,8) = +1,39 kN/m2
we (E,55.1) = 0,62·3,55·(-0,3) = -0,66 kN/m2
we (E,35.1) = 0,62·3,20·(-0,3) = -0,60 kN/m2
we (E,20.0) = 0,62·2.80·(-0,3) = -0,52 kN/m2
![Page 17: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/17.jpg)
17
B) VJETAR PUŠE NA MANJU POVRŠINU ZGRADE
-poredbena visina objekta (h=55,1 m > 2d=30 m):
-visina objekta se dijeli na 4 visinska područja:
1) ze = d = 15,0 m
2) ze = h = 55,1 m
3) ze = h – d = 55,1- 15 = 40,1 m
4) ze = 55,1- 15 -12,55 = 27,55 m
-koeficijent vanjskog tlaka cpe ovisi o omjeru b/h= 20/55,1= 0,36
-koeficijent izloženosti za visinu z (II. kategoriju terena):
1) z = 55,10 m → ce (z) = 3,55
2) z = 40,10 m → ce (z) = 3,30
3) z = 27,55 m → ce (z) = 3,05
4) z = 15,00 m → ce (z) = 2,60
![Page 18: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/18.jpg)
18
-tlak vjetra na vanjske povšine: we = qref · ce(ze) · cpe
we (D,55.10) = 0,62·3,55·(+0,8) = +1,76 kN/m2
we (D,40.10) = 0,62·3,30·(+0,8) = +1,64 kN/m2
we (D,27.55) = 0,62·3.05·(+0,8) = +1,51 kN/m2
we (D,15.00) = 0,62·2,60·(+0,8) = +1,29 kN/m2
we (E,55.10) = 0,62·3,55·(-0,3) = -0,66 kN/m2
we (E,40.10) = 0,62·3,30·(-0,3) = -0,61 kN/m2
we (E,27.55) = 0,62·3.05·(-0,3) = -0,57 kN/m2
we (E,15.00) = 0,62·2.60·(-0,3) = -0,48 kN/m2
![Page 19: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/19.jpg)
19
2.3. KARAKTERISTIČNO OPTEREĆENJE 2.3.1. VERTIKALNO OPTEREĆENJE -duljina stupa: lcol = hE - hPL = 2,90 – 0,20 = 2,70 m Etaže 01-19: -ploča 01-18: gk,1 = 7,00 kN/m2 -ploča 19: gk,2 = 9,50 kN/m2 -stup 70/70cm: gk,3 = (0,70x0,70x2,70)·25kN/m3 = 33,08 kN -nosivi zid 25 cm: gk,4 = (0,25·2,70)·25kN/m3 = 16,88 kN/m
-fasada: gk,5 = 2,0 kN/m2 Površine koje otpadaju na pojedine elemente: KONSTR ELEMENT: HORIZ SMJER(PLOČA) VERT. SMJER(FASADA) UNUTR. STUP (B4, C4) P=25,00 m2 x2 - VANJSKI STUP (A3): P=12,50 m2 P=14,50 m2 RUBNI STUP (D5): P=6,25 m2 P=14,50 m2 ZID 1 (A1-A2): P=15,63 m2 P=21,75 m2 ZID 2 (A4-A5): P=18,75 m2 P=29,00 m2 ZID 3 (A1-D1): P=31,25 m2 P=43,50 m2 ZID 4 (B5-C5): P=25,00 m2 P=29,00 m2 ZID 5 (D1-D2): P=6,25 m2 P=10,88 m2 ZID 6 (D2-D3): P=15,63 m2 P=18,13 m2 ZID 7 (D3-D4): P=18,75 m2 P=21,75 m2 STUBIŠNA JEZGRA: P=100,00 m2 UKUPNO: P=300,00 m2 P=203,00 m2
![Page 20: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/20.jpg)
20
![Page 21: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/21.jpg)
21
2.3.1.1. STALNO OPTEREĆENJE
KONSTRUKTIVNI ELEMENT
UNUTR. STUP B4,C4
VANJ. STUP
A3
RUBNI STUP
D5
ZID 1 A1-A2
ZID 2 A4-A5
ZID 3 A1-D1
etaža element opterećenje GEk (kN) GEk (kN) GEk (kN) GEk (kN) GEk (kN) GEk (kN)
19
ploča 9,50 kN/m2 237,50 118,75 59,38 148,49 178,13 296,88 stup 33,08 kN 33,08 33,08 33,08 - - - zid 16,88 kN/m - - - 82,30 84,40 248,98
fasada 2,00 kN/m2 - 29,00 29,00 43,50 58,00 85,55 ukupno: 270,58 180,83 121,46 274,29 320,53 631,41
18
ploča 7,00 kN/m2 175,00 87,50 43,75 109,41 131,25 218,75 stup 33,08 kN 33,08 33,08 33,08 - - - zid 16,88 kN/m - - - 82,30 84,40 248,98
fasada 2,00 kN/m2 - 29,00 29,00 43,50 58,00 85,55 ukupno: 208,08 149,58 105,83 235,21 273,65 553,28
… … … … … … … … … 01 ukupno: 208,08 149,58 105,83 235,21 273,65 553,28
01-19 UKUPNO: 4016,02x2= 8032,04
2873,27 2026,40 4508,07 5246,23 10590,45
KONSTRUKTIVNI ELEMENT
ZID 4 B5-C5
ZID 5 D1-D2
ZID 6 D2-D3
ZID 7 D3-D4
STUBIŠNA JEZGRA
etaža element opterećenje GEk (kN) GEk (kN) GEk (kN) GEk (kN) GEk (kN)
19
ploča 9,50 kN/m2 237,50 59,38 148,49 178,13 950,00 stup 33,08 kN - - - - - zid 16,88 kN/m 84,40 29,12 37,47 24,98 418,33
fasada 2,00 kN/m2 58,00 21,75 36,26 43,50 - ukupno: 379,90 110,25 222,22 246,61 1368,33
18
ploča 7,00 kN/m2 175,00 43,75 109,41 131,25 700,00 stup 33,08 kN - - - - - zid 16,88 kN/m 84,40 29,12 37,47 24,98 418,33
fasada 2,00 kN/m2 58,00 21,75 36,26 43,50 - ukupno: 317,40 94,62 183,14 199,73 1118,33
… … … … … … … 01 ukupno: 317,40 94,62 183,14 199,73 1118,33
01-19 UKUPNO: 6093,10 1813,41 3518,74 3841,75 21498,27 01-19 UKUPNO: GEk = 70 041,73 kN
![Page 22: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/22.jpg)
22
2.3.1.2. KORISNO OPTEREĆENJE
KONSTRUKTIVNI ELEMENT
UNUTR. STUP B4,C4
VANJ. STUP
A3
RUBNI STUP
D5
ZID 1 A1-A2
ZID 2 A4-A5
ZID 3 A1-D1
etaža element opterećenje QEk (kN) QEk (kN) QEk (kN) QEk (kN) QEk (kN) QEk (kN)
19 snijeg 0,24 kN/m2 6,00 3,00 1,50 3,75 4,50 7,50
korisno 0,75 kN/m2 - - - - - - ukupno: 6,00 3,00 1,50 3,75 4,50 7,50
18 uredi 3,00 kN/m2 75,00 37,50 18,75 46,89 56,25 93,75
stepen. 3,00 kN/m2 ukupno: 75,00 37,50 18,75 46,89 56,25 93,75
… … … … … … … … … 01 ukupno: 75,00 37,50 18,75 46,89 56,25 93,75
01-19 UKUPNO: 1356,00x2= 2712,00
678,00 339,00 847,77 1017,00 1695,00
KONSTRUKTIVNI
ELEMENT ZID 4 B5-C5
ZID 5 D1-D2
ZID 6 D2-D3
ZID 7 D3-D4
STUBIŠNA JEZGRA
etaža element opterećenje QEk (kN) QEk (kN) QEk (kN) QEk (kN) QEk (kN)
19 snijeg 0,24 kN/m2 6,00 1,50 4,50 3,75 24,00
korisno 0,75 kN/m2 - - - - - ukupno: 6,00 1,50 4,50 3,75 24,00
18
uredi 3,00 kN/m2 75,00 18,75 56,25 46,89 225,00 stepen., podest 3,00 kN/m2 - - - - 30,76
ukupno: 75,00 18,75 56,25 46,89 255,76 … … … … … … … … 01 ukupno: 75,00 18,75 56,25 46,89 255,76
01-19 UKUPNO: 1356,00 339,00 1017,00 847,77 4627,68 01-19 UKUPNO: QEk = 15 476,22 kN
![Page 23: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/23.jpg)
23
2.3.1.2.1 KORISNO OPTEREĆENJE - REDUKCIJA Koeficijent redukcije opterećenja: -uredske prostorije (E02-E19): CD = 0,7 + 0,6/= = 0,7 + 0,6/18 = 0,733, -stubište, podest: CD = 1,0 Koeficijenti kombinacije opterećenja: -snijeg: E = 0,6
KONSTRUKTIVNI ELEMENT
UNUTR. STUP B4,C4
VANJ. STUP
A3
RUBNI STUP
D5
ZID 1 A1-A2
ZID 2 A4-A5
ZID 3 A1-D1
etaža element opterećenje QEk,red
(kN) QEk,red
(kN) QEk,red
(kN) QEk,red
(kN) QEk,red
(kN) QEk,red
(kN)
19 snijeg 0,24 kN/m2 x0,6 3,60 1,80 0,90 2,25 2,70 4,50
korisno 0,75 kN/m2 - - - - - - ukupno: 3,60 1,80 0,90 2,25 2,70 4,50
18 uredi 3,00 kN/m2 x0,733 55,00 27,50 13,75 34,38 41,25 68,75
stepen. 3,00 kN/m2 - - - - - - ukupno: 55,00 27,50 13,75 34,38 41,25 68,75
… … … … … … … … … 01 ukupno 55,00 27,50 13,75 34,38 41,25 68,75
01-19 UKUPNO: 993,60 x2=
1987,20
496,80 248,40 621,09 745,20 1242,00
KONSTRUKTIVNI ELEMENT
ZID 4 B5-C5
ZID 5 D1-D2
ZID 6 D2-D3
ZID 7 D3-D4
STUBIŠNA JEZGRA
etaža element opterećenje QEk,red
(kN) QEk,red
(kN) QEk,red
(kN) QEk,red
(kN) QEk,red
(kN)
19 snijeg 0,24 kN/m2 x0,6 3,60 0,90 2,70 2,25 14,40
korisno 0,75 kN/m2 - - - - - ukupno: 3,60 0,90 2,70 2,25 14,40
18
uredi 3,00 kN/m2 x0,733 55,00 13,75 41,25 34,38 165,00 stepen., podest 3,00 kN/m2 - - - - 30,76
ukupno: 55,00 13,75 41,25 34,38 195,76 … … … … … … … … 01 ukupno 55,00 13,75 41,25 34,38 195,76
01-19 UKUPNO: 993,60 248,40 745,20 621,09 3538,08 01-19 UKUPNO: QEk,red = 11 487,06 kN
![Page 24: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/24.jpg)
24
2.3.2. HORIZONTALNO OPTEREĆENJE 2.3.2.1. VJETAR SLUČAJ A) VJETAR PUŠE NA VEĆU POVRŠINU ZGRADE
VJETAR A) Dimenzije Opterećenje
E Visina h (m)
Srednja visina hsr (m)
Visina etaže hi (m)
Širina etaže bi (m)
Površina etaže
Ai (m2)
Tlak vjetra we (kN/m2)
Sila F = we·Ai (kN)
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
19 53,65-55,10 54,38 1,45 20,0 29,0 1,76 -0,66 51,04 -19,14 18 50,75-53,65 52,20 2,90 20,0 58,0 1,76 -0,66 102,08 -38,28 17 47,85-50,75 49,30 … … … 1,76 -0,66 102,08 -38,28 16 44,95-47,85 46,40 … … … 1,76 -0,66 102,08 -38,28 15 42,05-44,95 43,50 … … … 1,76 -0,66 102,08 -38,28 14 39,15-42,05 40,60 … … … 1,76 -0,66 102,08 -38,28 13 36,25-39,15 37,70 … … … 1,76 -0,66 102,08 -38,28 12 33,35-36,25 34,80 … … … 1,59 -0,60 92,22 -34,80 11 30,45-33,35 31,90 … … … 1,55 -0,58 89,80 -33,64 10 27,55-30,45 29,00 … … … 1,51 -0,57 87,58 -33,06 09 24,65-27,55 26,10 … … … 1,47 -0,55 85,26 -31,90 08 21,75-24,65 23,20 … … … 1,43 -0,54 82,94 -31,32 07 18,85-21,75 20,30 … … … 1,39 -0,52 80,62 -30,16 06 15,95-18,85 17,40 … … … 1,39 -0,52 80,62 -30,16 05 13,05-15,95 14,50 … … … 1,39 -0,52 80,62 -30,16 04 10,15-13,05 11,60 … … … 1,39 -0,52 80,62 -30,16 03 7,25-10,15 8,70 … … … 1,39 -0,52 80,62 -30,16 02 4,35-7,25 5,80 … … … 1,39 -0,52 80,62 -30,16 01 1,45-4,35 2,90 2,90 20,0 58,0 1,39 -0,52 80,62 -30,16
![Page 25: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/25.jpg)
25
SLUČAJ B) VJETAR PUŠE NA MANJU POVRŠINU ZGRADE
VJETAR B) Dimenzije Opterećenje
E Visina h (m)
Srednja visina hsr (m)
Visina etaže hi (m)
Širina etaže bi (m)
Površina etaže
Ai (m2)
Tlak vjetra we (kN/m2)
Sila F = we·Ai (kN)
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
19 53,65-55,10 54,38 1,45 15,0 21,75 1,76 -0,66 38,28 -14,36 18 50,75-53,65 52,20 2,90 15,0 43,5 1,76 -0,66 76,56 -28,71 17 47,85-50,75 49,30 … … … 1,76 -0,66 76,56 -28,71 16 44,95-47,85 46,40 … … … 1,76 -0,66 76,56 -28,71 15 42,05-44,95 43,50 … … … 1,76 -0,66 76,56 -28,71 14 39,15-42,05 40,60 … … … 1,76 -0,66 70,91 -26,97 13 36,25-39,15 37,70 … … … 1,62 -0,60 70,47 -26,10 12 33,35-36,25 34,80 … … … 1,59 -0,59 69,17 -25,67 11 30,45-33,35 31,90 … … … 1,56 -0,57 67,86 -24,80 10 27,55-30,45 29,00 … … … 1,53 -0,56 66,56 -24,36 09 24,65-27,55 26,10 … … … 1,49 -0,54 64,82 -23,49 08 21,75-24,65 23,20 … … … 1,44 -0,53 62,64 -23,06 07 18,85-21,75 20,30 … … … 1,38 -0,51 60,03 -22,19 06 15,95-18,85 17,40 … … … 1,33 -0,49 57,86 -21,32 05 13,05-15,95 14,50 … … … 1,29 -0,48 56,12 -20,88 04 10,15-13,05 11,60 … … … 1,29 -0,48 56,12 -20,88 03 7,25-10,15 8,70 … … … 1,29 -0,48 56,12 -20,88 02 4,35-7,25 5,80 … … … 1,29 -0,48 56,12 -20,88 01 1,45-4,35 2,90 2,90 15,0 43,5 1,29 -0,48 56,12 -20,88
2.4. PROJEKTIRANO OPTEREĆENJE 2.4.1. VERTIKALNO OPTEREĆENJE 2.4.1.1. STALNO OPTEREĆENJE
STALNO OPTEREĆENJE KOEF. SIGURNOSTI FG = H, IJ
UNUTR. STUP B4,C4
VANJ. STUP
A3
RUBNI STUP
D5
ZID 1 A1-A2
ZID 2 A4-A5
ZID 3 A1-D1
etaža opterećenje GEd (kN) GEd (kN) GEd (kN) GEd (kN) GEd (kN) GEd (kN) 19 ukupno: 365,28 244,12 163,97 370,29 432,72 852,40 18 ukupno: 280,91 201,93 142,87 317,53 369,43 746,93 … … … … … … … … 01 ukupno: 280,91 201,93 142,87 317,53 369,43 746,93
01-19 UKUPNO: 5421,66x2= 10843,32
3878,86 2735,63 6085,83 7082,46 14297,11
STALNO OPTEREĆENJE
KOEF. SIGURNOSTI FG = H, IJ ZID 4 B5-C5
ZID 5 D1-D2
ZID 6 D2-D3
ZID 7 D3-D4
STUBIŠNA JEZGRA
etaža opterećenje GEd (kN) GEd (kN) GEd (kN) GEd (kN) GEd (kN) 19 ukupno: 512,87 148,84 300,00 332,92 1847,25 18 ukupno: 428,49 127,74 247,24 269,64 1509,75 … … … … … … 01 ukupno: 428,49 127,74 247,24 269,64 1509,75
01-19 UKUPNO: 8225,69 2448,16 4750,32 5186,44 29022,75 01-19 UKUPNO: GEd = 94 556,57 kN
![Page 26: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/26.jpg)
26
2.4.1.2. KORISNO OPTEREĆENJE
STALNO OPTEREĆENJE KOEF. SIGURNOSTI FK = H, J,
UNUTR. STUP B4,C4
VANJ. STUP
A3
RUBNI STUP
D5
ZID 1 A1-A2
ZID 2 A4-A5
ZID 3 A1-D1
etaža opterećenje QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEk (kN) QEd (kN) 19 ukupno: 9,00 4,50 2,25 5,63 6,75 11,25 18 ukupno: 112,50 56,25 28,13 70,34 84,38 140,63 … … … … … … … … 01 ukupno: 112,50 56,25 28,13 70,34 84,38 140,63
01-19 UKUPNO: 2034,00x2= 4068,00
1017,00 508,50 1271,75 1525,50 2542,50
STALNO OPTEREĆENJE
KOEF. SIGURNOSTI FK = H, J, ZID 4 B5-C5
ZID 5 D1-D2
ZID 6 D2-D3
ZID 7 D3-D4
STUBIŠNA JEZGRA
etaža opterećenje QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) 19 ukupno: 9,00 2,25 6,75 5,63 36,00 18 ukupno: 112,50 28,13 84,38 70,34 383,64 … … … … … … … 01 ukupno: 112,50 28,13 84,38 70,34 383,64
01-19 UKUPNO: 2034,00 508,50 1525,50 1271,75 6941,52 01-19 UKUPNO: QEd = 23 214,52 kN
2.4.1.2.1. KORISNO OPTEREĆENJE - REDUKCIJA
STALNO OPTEREĆENJE KOEF. SIGURNOSTI FK = H, J,
UNUTR. STUP B4,C4
VANJ. STUP
A3
RUBNI STUP
D5
ZID 1 A1-A2
ZID 2 A4-A5
ZID 3 A1-D1
etaža opterećenje QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEk (kN) QEd (kN) 19 ukupno: 5,40 2,70 1,35 3,38 4,05 6,75 18 ukupno: 82,50 41,25 20,63 51,57 61,88 103,13 … … … … … … … … 01 ukupno: 82,50 41,25 20,63 51,57 61,88 103,13
01-19 UKUPNO: 1490,40x2= 2980,80
745,20 372,60 931,64 1117,90 1863,00
STALNO OPTEREĆENJE
KOEF. SIGURNOSTI FK = H, J, ZID 4 B5-C5
ZID 5 D1-D2
ZID 6 D2-D3
ZID 7 D3-D4
STUBIŠNA JEZGRA
etaža opterećenje QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) QEd (kN) 19 ukupno: 5,4 1,35 4,05 3,38 21,60 18 ukupno: 82,50 20,63 61,88 51,57 293,64 … … … … … … … 01 ukupno: 82,50 20,63 61,88 51,57 293,64
01-19 UKUPNO: 1490,40 372,60 1117,90 931,64 5307,12 01-19 UKUPNO: QEd,red = 17 230,80 kN
![Page 27: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/27.jpg)
27
2.4.1.3. VJETAR SLUČAJ A) VJETAR PUŠE NA VEĆU POVRŠINU ZGRADE
VJETAR A) Karakteristično
opterećenje Projektirano opterećenje
E Visina h (m)
Srednja visina hsr (m)
Sila QWk = FW (kN)
Sila QWd = QWk ·1,50 (kN)
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
19 53,65-55,10 54,38 51,04 -19,14 76,56 -28,71 18 50,75-53,65 52,20 102,08 -38,28 153,12 -57,42 17 47,85-50,75 49,30 102,08 -38,28 153,12 -57,42 16 44,95-47,85 46,40 102,08 -38,28 153,12 -57,42 15 42,05-44,95 43,50 102,08 -38,28 153,12 -57,42 14 39,15-42,05 40,60 102,08 -38,28 153,12 -57,42 13 36,25-39,15 37,70 102,08 -38,28 153,12 -57,42 12 33,35-36,25 34,80 92,22 -34,80 138,33 -52,20 11 30,45-33,35 31,90 89,80 -33,64 134,70 -50,46 10 27,55-30,45 29,00 87,58 -33,06 131,37 -49,59 09 24,65-27,55 26,10 85,26 -31,90 127,89 -47,85 08 21,75-24,65 23,20 82,94 -31,32 123,74 -46,98 07 18,85-21,75 20,30 80,62 -30,16 120,93 -45,24 06 15,95-18,85 17,40 80,62 -30,16 120,93 -45,24 05 13,05-15,95 14,50 80,62 -30,16 120,93 -45,24 04 10,15-13,05 11,60 80,62 -30,16 120,93 -45,24 03 7,25-10,15 8,70 80,62 -30,16 120,93 -45,24 02 4,35-7,25 5,80 80,62 -30,16 120,93 -45,24 01 1,45-4,35 2,90 80,62 -30,16 120,93 -45,24
![Page 28: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/28.jpg)
28
SLUČAJ B) VJETAR PUŠE NA MANJU POVRŠINU ZGRADE
VJETAR A) Karakteristično
opterećenje Projektirano opterećenje
E Visina h (m)
Srednja visina hsr (m)
Sila QWk = FW (kN)
Sila QWd = QWk ·1,50 (kN)
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
Cpe= +0,8
Cpe= -0,3
19 53,65-55,10 54,38 38,28 -14,36 57,42 -21,54 18 50,75-53,65 52,20 76,56 -28,71 114,84 -43,07 17 47,85-50,75 49,30 76,56 -28,71 114,84 -43,07 16 44,95-47,85 46,40 76,56 -28,71 114,84 -43,07 15 42,05-44,95 43,50 76,56 -28,71 114,84 -43,07 14 39,15-42,05 40,60 70,91 -26,97 106,37 -40,46 13 36,25-39,15 37,70 70,47 -26,10 105,71 -39,15 12 33,35-36,25 34,80 69,17 -25,67 103,76 -38,51 11 30,45-33,35 31,90 67,86 -24,80 101,79 -37,20 10 27,55-30,45 29,00 66,56 -24,36 99,84 -36,54 09 24,65-27,55 26,10 64,82 -23,49 97,23 -35,24 08 21,75-24,65 23,20 62,64 -23,06 93,96 -34,59 07 18,85-21,75 20,30 60,03 -22,19 90,05 -33,28 06 15,95-18,85 17,40 57,86 -21,32 86,79 -31,98 05 13,05-15,95 14,50 56,12 -20,88 84,18 -31,32 04 10,15-13,05 11,60 56,12 -20,88 84,18 -31,32 03 7,25-10,15 8,70 56,12 -20,88 84,18 -31,32 02 4,35-7,25 5,80 56,12 -20,88 84,18 -31,32 01 1,45-4,35 2,90 56,12 -20,88 84,18 -31,32
![Page 29: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/29.jpg)
29
2.4.2. HORIZONTALNO OPTEREĆENJE USLIJED IMPERFEKCIJA NA ZIDOVE Za dokaz vertikalne stabilnosti građevine za Granično stanje nosivosti (GSN) potrebno je uzeti u obzir nagnutost vertikalnih elemenata prema horizontalni zbog nesavršenosti izvedbe i promjene temperature. Stoga se određuju zamjenske horizontalne sile koje se nanose na čitav statički sustav građevine.
Skica koja pokazuje razmještaj sila po visini na jednom okviru i kut nagiba stupova
Vrijednost geometrijske imperfekcije je kut nagiba stupova u odnosu na vertikalu:
α3� = 1100 ∙ MhNO0 = 1100 ∙ M55,1 = 1,35 ∙ 10P ≤ 5 ∙ 10P
Suma vertikalnih sila na jednoj etaži: ΣVEd = ΣGEd + ΣQEd = (280,91·2 + 201,93 + 142,87 + 317,53 + 369,43 + 746,93 + 428,49 +127,74 + 247,2 + 269,64 + 1509,75) + (112,5·2 + 56,25 + 28,13 + 70,34 + 84,38 + 140,63 + 112,50 + 28,13 + 84,38 + 70,34 + 383,64) = 4923,37 + 1283,72 = 6207,09 kN Prosječna sila po elementu: NEd,m = ΣFEd/n = 6207,09/12 = 517,26 kN
n = 12 – broj elemenata (vertikalni elementi = zidovi + stupovi + jezgra)
![Page 30: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/30.jpg)
30
U ovom pojednostavljenom dokazu, efektivni nosivi elementi su svi elementi koji prenose MINIMALNO 70 % sile NEd,m 70% prosječne sile: NEd,0,7 = 0,7·NEd,m = 0,7·516,62 = 362,08 kN Sila u rubnom stupu (D5) : NEd,Eck = GEd,Eck + QEd,Eck = 142,87 + 28,13 = 171 kN NEd,Eck = 171 kN ≤ NEd,0,7 = 362,08 kN – iz proračuna isključujemo rubni stup n = 12 – 1 = 11 elemenata Koeficijent redukcije:
α* = R1 + 1n2 = R1 + 1112 = 0,739
Reducirana vrijednost imperfekcije: α3�,TO� = α* ∙ α3� = 0,739 ∙ 1,35 ∙ 10P = 9,98 ∙ 10PU Horizontalna sila uslijed imperfekcija:
∆HX = Y VX) ∙ α3�,TO�*
)[�
Za etaže 01-18: ΣVEd = 6207,09 kN
∆H �(�\) = Y V �(�\) ∙ α3�,TO�*
)[�= 6207,09 ∙ 9,98 ∙ 10PU = 6,19 kN
Za zadnju etažu (19): ΣVEd = ΣGEd + ΣQEd = (365,28·2 + 244,12 + 163,97 + 370,29 + 432,72 + 852,40 + 512,87 + 148,84 + 300,00 + 269,64 + 1847,25) + (9,00·2 + 4,50 + 2,25 + 5,63 + 6,75 + 11,25 + 9,00 + 2,25 + 6,75 + 5,63 + 36,00) = 5872,66 + 108,01 = 5980,67 kN
∆H�] = Y V�] ∙ α3�,TO�*
)[�= 5980,67 ∙ 9,98 ∙ 10PU = 5,97 kN
![Page 31: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/31.jpg)
31
3. PROSTORNA STABILNOST I KRUTOST KONSTRUKCIJE 3.1. KARAKTERISTIKE PRESJEKA Skeletni nosivi sustav je u horizontalnim ravninama povezan sa krutim katnim pločama. Za dimenzioniranje vertikalnih nosivih elemenata (zidovi, stupovi, jezgra) bitno je određivanje karakteristika čitavog nosivog sustava. Potrebno ga je svrstati u pomični ili nepomični nosivi sustav. Ukoliko je nosivi sustav pomičan potrebno ga je proračunati prema teoriji 2.reda. Stoga je potrebno prvo odrediti geometrijske karakteristike (površina , moment tromosti) vertikalnih ukrutnih elemenata. Prema DIN 1045-1, točka 8.6.2: (5) Ako se ne provodi točniji dokaza stabilnosti, građevine koje su ukrućene vertikalnim nosivim elementima kao što su masivni zidovi ili je jezgre, mogu se smatrati nepomičnim ako je zadovoljeni sljedeći uvjeti: a) Kada su vertikalni ukrutni elementi raspoređeni približno simetrično i dozvoljavaju samo mala zanemariva zakretanja (rotacije) oko vertikalne osi građevine, potrebno je ispuniti sljedeći uvjet:
1h1A RE�� ∙ I�F6� ≥ 10,6 = 1,67 za m ≥ 4
1h1A RE�� ∙ I�F6� ≥ 10,2 + 0,1 · m = 1,67 za m ≤ 3
m = 19 – broj etaža huk = 55,1 m – ukupna visina zgrade FEd = 70,04 + 11,49 = 81,53 MN - ukupno vertikalno (karakteristično γF = 1,0) opterećenje b) Kada vertikalni ukrutni elementi NISU raspoređeni približno simetrično i dozvoljavaju veća zakretanja (rotacije) oko vertikalne osi građevine, potrebno je ispuniti sljedeći uvjet koji uzima u obzir krutost na zakretanje koja se sastoji od torzijske krutosti Gcm ·IT i od torzijske krutosti krivljenja Ecm ·Iω : 1h1A R E�� ∙ Ie∑ F6�,X ∙ rX� + 12,28 R G�� ∙ Ii∑ F6�,X ∙ rX� ≥ 10,6 = 1,67 za m ≥ 4
1h1A R E�� ∙ Ie∑ F6�,X ∙ rX� + 12,28 R G�� ∙ Ii∑ F6�,X ∙ rX� ≥ 10,2 + 0,1 · m = 1,67 za m ≥ 4
![Page 32: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/32.jpg)
32
FEd,j - računska sila od vertikalnog opterećenja na element j ( γF = 1,0) Ecm ·Ic - suma savojnih krutosti svih vertikalnih ukrutnih elemenata koji sudjeluju u
prijenosu sila u promatranom smjeru djelovanja. Pritom vlačna naprezanja u vertikalnim ukrutnim elementima ne smiju prekoračiti vrijednost fctm. Ako se krutost ukrutnog elementa mijenja po visini, potrebno je odrediti zamjensku ekvivalentnu krutost.
Ecm ·Iω - suma torzijske krutosti krivljenja svih ukrutnih elemenata koji sprečavaju
zakretanje Gcm ·IT - suma torzijske krutosti svih ukrutnih elemenata koji sprečavaju zakretanje (Saint-
Venantova torzija) Krutost i geometrijske karakteristike nosivih elemenata određuje se za neraspucali presjek (Stanje I). 3.1.1. STUBIŠNA JEZGRA Materijali: -beton: C35/45 Modul elastičnosti E: E�� = 33 500 N/mm� Modul posmika G: G = 6�j�(�kl) = � �(�k ,�) = 13 958,33 N/mm�
Dimenzije:
![Page 33: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/33.jpg)
33
Pojednostavljeni proračun se provodi prema Betonkalender 1990 / Teil 2: König / Liphardt: Hochhäuser aus Stahlbeton, S 495: Kod zidova sa pravilno raspoređenim otvorima po visini, ustanovljeno je da pojednostavljeni proračuni na zamjenskom punom zidu daju zadovoljavajuće rezultate. U ovom primjeru se može pretpostaviti zamjenski puni zid odgovarajuće debljine (debljina je manja od debljine stvarnog zida sa otvorima). Ova pretpostavka daje zadovoljavajuće rezultate zbog jednakih otvora po visini te relativno visoke grede iznad otvora koja osigurava dostatnu posmičnu krutost. Izrazi i dijagrami koji se koriste dobiveni su analitičkim metodama i navedeni su u Betokalenderu 1990 godine. NAPOMENA: Za detaljnija pojašnjenja pogledati primjer 20a Višekatna zgrada, knjiga Beispiele zur Bemessung nach DIN 1045-1, Band 2: Inginieurbau
![Page 34: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/34.jpg)
34
![Page 35: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/35.jpg)
35
l1 = huk = 55,10 m – ukupna visina zgrade l2 = 1,85 m a1 = 4,75 – (2,28 + 0,62) / 2 = 3,30 m b1 = (2,28 + 1,85) / 2 = 2,07 m c1 = (0,62 + 1,85) / 2 = 1,23 m a2 = huk/n = 55,10 / 19 = 2,90 m a3 = het – hvr = 2,90 – 2,10 = 0,80 m A1 = 0,25 ·2,41 = 0,55 m2 I1 = 0,25 ·2,413 / 12 = 0,292 m4
A2 = 0,25 ·0,74 = 0,19 m2 I2 = 0,25 ·0,743 / 12 = 0,0084 m4
A3 = 0,25 ·0,80 = 0,20 m2 I3 = 0,25 ·0,803 / 12 = 0,0107 m4
Pomak vrha:
∆= c� ∙ I� − b� ∙ I�I� + I� + 12 ∙ l�a� ∙ I� ∙ I�I
= 1,23 ∙ 0,292 − 2,07 ∙ 0,00840,292 + 0,0084 + 12 ∙ 1,852,90 ∙ 0,292 ∙ 0,00840,0107 = 0,1663 m
b1`= b1 + ∆ = 2,07 + 0,1663 = 2,24 m c1`= c1 - ∆ = 1,23 - 0,1663 = 1,06 m Koeficijenti:
η = 12 ∙ p∆l�q� + a�l� ∙ pb�`� II� + c�`� II�q =
η = 12 ∙ p0,16631,85 q� + 2,901,85 ∙ p2,24� ∙ 0,01070,292 + 1,06� ∙ 0,01070,0084q = 0,837
ά� = 12 ∙ a�� ∙ l��a� ∙ l� ∙ (1 + η) ∙ I(I� + I�) =
ά� = 12 ∙ 3,30� ∙ 55,10�2,90 ∙ 1,85 ∙ (1 + 0,837) ∙ 0,0107(0,292 + 0,0084) = 418,96
γ� = 1 + (I� + I�)a�� ∙ p 1A� + 1A�q =
γ� = 1 + (0,292 + 0,0084)3,30� ∙ p 10,55 + 10,19q = 1,20
ά ∙ γ = M418,96 ∙ 1,20 = 22,42
![Page 36: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/36.jpg)
36
Dijagram: Betonkalender 1990 / Teil 2: König / Liphardt: Hochhäuser aus Stahlbeton, stranica 502, slika 5.12. ℵ = 0,30 –očitano iz dijagrama Za jednoliko kontinuirano horizontalno opterećenje w po visini konzole, pomak vrha konzole iznosi:
![Page 37: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/37.jpg)
37
Zamjenski zid bez otvora
Za određivanje momenta tromosti oko osi x koristi se zamjenski poprečni presjek bez otvora: Efektivni moment tromosti:
IO�� = I� + I�ℵ = 0,292 + 0,00840,30 = 1,00 mU
Efektivna debljina zida:
hO�� = 12 ∙ IO��l = 12 ∙ 1,004,75 = 0,11 m
Moment tromosti oko osi x:
I�v, = b ∙ h12 = 4,93 ∙ 5,00
12 − 4,57 ∙ 4,5012 = 16,65 mU
Torzijska krutost: Ie, ≈ 0 Sandučasti poprečni presjek sa otvorima ne može se za djelovanje torzije promatrati kao zamjenski sandučasti poprečni presjek. (Betonkalender 1990, Teil 2, str. 511). Poprečni presjek jezgre je u stvarnosti otvoreni presjek malene torzijske krutosti te se stoga torzijska krutost krivljenja tj. ograničenu torziju u proračunu zanemaruje.
![Page 38: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/38.jpg)
38
Stvarni zid sa otvorom
Za određivanje momenta tromosti oko osi y i torzijske krutosti koristi se stvarni poprečni presjek sa otvorom pri čemu se zanemaruje prečka iznad otvora. Površina: Ac,0 = 4,5 · 0,25 · 2 + 5,0 ·0,25 + (2,41 + 0,74) ·0,25 = 4,29 m2
Težište presjeka: Položaj y osi:
xy0 = ∑ x) ∙ A)∑ A) = 2 ∙ 0,25 ∙ 5,0�2 + 4,50 ∙ 0,25�2 + 2,65 ∙ 0,25 ∙ 4,8752 ∙ 0,25 ∙ 5,0 + 4,50 ∙ 0,25 + 2,65 ∙ 0,25 = 2,24 m
Moment tromosti oko osi y:
I��, = b ∙ h12 = 2 ∙ 0,25 ∙ 5,00
12 + (4,50 + 2,65) ∙ 0,2512 + ⋯ … + 4,5 ∙ 0,25 ∙ (2,24 − 0,125)� + 2,65 ∙ 0,25 ∙ (2,24 − 0,125)�
I��, = 13,21 mU I�v�, ≈ 0 Torzijski moment tromosti:
Ii, = ∑(h) ∙ l))3 = 0,25 ∙ (3 ∙ 4,75 + 2,285 + 0,615)3 = 0,09 mU
![Page 39: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/39.jpg)
39
3.1.2. ZIDOVI ZID 1 (A1-A2): Površina: Ac,1 = 5,0 ·0,25 = 1,25 m2
Moment tromosti: Icx,1 = 5,0 ·0,253 / 12 = 0,0065 m4
Icy,1 = 0,25 ·5,03 / 12 = 2,60 m4
Torzijski moment tromosti: IT,1 = (5,0 ·0,253) / 3 = 0,026 m4 Savojna krutost. Iω,1 = 0 ZID 2 (A4-A5): Površina: Ac,2 = 5,0 ·0,25 = 1,25 m2
Moment tromosti: Icx,2 = 5,0 ·0,253 / 12 = 0,0065 m4
Icy,2 = 0,25 ·5,03 / 12 = 2,60 m4
Torzijski moment tromosti: IT,2 = (5,0 ·0,253) / 3 = 0,026 m4 Savojna krutost. Iω,2 = 0 ZID 3 (A1-D1): Površina: Ac,3 = 14,5 ·0,25 = 3,63 m2
Moment tromosti: Icx,3 = 0,25 ·14,53 / 12 = 63,51 m4
Icy,3 = 14,5 ·0,253 / 12 = 0,019 m4 Torzijski moment tromosti: IT,3 = (14,5 ·0,253) / 3 = 0,076 m4 Savojna krutost. Iω,3 = 0 ZID 4 (B5-C5): Površina: Ac,4 = 5,0 ·0,25 = 1,25 m2
Moment tromosti: Icx,4 = 0,25 ·5,03 / 12 = 2,60 m4
Icy,4 = 5,0 ·0,253 / 12 = 0,0065 m4
Torzijski moment tromosti: IT,4 = (5,0 ·0,253) / 3 = 0,026 m4 Savojna krutost. Iω,4 = 0 ZID 5 (D1-D2): Površina: Ac,5 = 1,85 ·0,25 = 0,46 m2
Moment tromosti: Icx,5 = 1,85 ·0,253 / 12 = 0,0024 m4
Icy,5 = 0,25 ·1,853 / 12 = 0,13 m4
Torzijski moment tromosti: IT,5 = (1,85 ·0,253) / 3 = 0,0096 m4 Savojna krutost. Iω,5 = 0 ZID 6 (D2-D3): Površina: Ac,6 = 2,22 ·0,25 = 0,56 m2
Moment tromosti: Icx,6 = 2,22 ·0,253 / 12 = 0,0029 m4
Icy,6 = 0,25 ·2,223 / 12 = 0,23 m4
Torzijski moment tromosti: IT,6 = (2,22 ·0,253) / 3 = 0,012 m4 Savojna krutost. Iω,6 = 0 ZID 7 (D3-D4): Površina: Ac,7 = 1,48 ·0,25 = 0,37 m2
Moment tromosti: Icx,7 = 1,48 ·0,253 / 12 = 0,0019 m4
Icy,7 = 0,25 ·1,483 / 12 = 0,07 m4
Torzijski moment tromosti: IT,7 = (1,48 ·0,253) / 3 = 0,0077 m4 Savojna krutost. Iω,7 = 0
![Page 40: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/40.jpg)
40
3.2. STABILNOST NA BOČNI POMAK
1h1A RE�� ∙ I�F6� ≥ 10,6 = 1,67 za m ≥ 4
1h1A RE�� ∙ I�F6� ≥ 10,2 + 0,1 · m = 1,67 za m ≤ 3
m = 19 – broj etaža huk = 55,1 m – ukupna visina zgrade FEd = 70,04 + 11,49 = 81,53 MN - ukupno vertikalno (karakt. γF = 1,0) opterećenje Krutost oko osi x:
155,1 R33 500 ∙ (16,65 + 2 ∙ 0,0065 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,0019)81,53 = I, IJ ≥ 1,67 zadovoljava! Krutost oko osi y:
155,1 R33 500 ∙ (13,21 + 2 ∙ 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07)81,53 = H, |} ≥ 1,67 zadovoljava!
![Page 41: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/41.jpg)
41
3.3. STABILNOST NA ZAKRETANJE Tlocrtna dispozicija sa armiranobetonskom jezgrom i zidovima najvjerojatnije ispunjava kriterij dostatne krutosti na zakretanje i ograničenje rotacije: 1h1A R E�� ∙ Ie∑ F6�,X ∙ rX� + 12,28 R G�� ∙ Ii∑ F6�,X ∙ rX� ≥ 10,6 = 1,67 za m ≥ 4
a) Centar posmika: Proračun središta posmika M u slučaju jednake krutosti ukrutnih elemenata po visini: Koordinata na x osi:
x~ = ∑(I�v,) ∙ x))∑ I�v,) = 16,65 ∙ 7,12 + 0,0065 ∙ 2,38 + 0,0065 ∙ 17,38 + 63,51 ∙ 016,65 + 0,0065 + 0,0065 + 63,51 + ⋯
… + 2,60 ∙ 19,75 + 0,0024 ∙ 0,80 + 0,0029 ∙ 5,99 + 0,0019 ∙ 14,142,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,0019 =
�� = +, ,J . Koordinata na y osi:
y~ = ∑(I��,) ∙ y))∑ I��,) = 13,21 ∙ 7,38 + 2,60 ∙ 14,73 ∙ 2 + 0,019 ∙ 7,38 + 0,0065 ∙ 7,3813,21 + 2,60 ∙ 2 + 0,019 + 0,0065 + ⋯
… + 0,13 ∙ 0 + 0,23 ∙ 0 + 0,07 ∙ 00,13 + 0,23 + 0,07 =
�� = }, +� .
![Page 42: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/42.jpg)
42
b) ∑ ���,� ∙ ��+ za sve vertikalne ukrutne elemente (stupovi, jezgra, zidovi) :
ELEMENTI xM,i
(m) yM,i
(m) ri
2 = xi2+yi
2 (m2)
GEd,i
(MN) QEd,i
(MN) FEd,i (MN)
FEd,i ·ri2
(MNm2) ST. JEZGRA 5,07 -1,87 29,20 21,50 3,54 25,04 731,17
ZID 1 (A1-A2) 0,33 5,49 30,25 4,51 0,62 5,13 155,18
ZID 2 (A4-A5) 15,33 5,49 265,15 5,25 0,74 5,99 1588,25
ZID 3 (A1-D1) -2,05 -1,87 7,70 10,59 1,24 11,83 91,09
ZID 4 (B5-C5) 17,70 -1,87 316,79 6,09 0,99 7,08 2242,87
ZID 5 (D1-D2) -1,25 -9,23 86,76 1,81 0,25 2,06 178,72
ZID 6 (D2-D3) 3,94 -9,23 100,72 3,52 0,75 4,27 430,07
ZID 7 (D3-D4) 12,09 -9,23 231,36 3,84 0,62 4,46 1031,87
STUP 1 (A3) 7,83 5,29 89,29 2,87 0,50 3,37 300,91
STUP 2 (B4) 12,83 -0,64 165,02 4,02 0,99 5,01 826,75
STUP 3 (C4) 12,83 -4,36 183,62 4,02 0,99 5,04 925,44
STUP 4 (D5) 17,48 -9,02 386,91 2,03 0,25 2,28 882,15
Σ 70,05 11,48 81,53 9384,47
��� i ��� - udaljenost središta posmika nosivog elementa od središta posmika čitavog ukrutnog sustava etaže
![Page 43: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/43.jpg)
43
c) E�� ∙ Ie = ∑�EIv,) ∙ x�,)� + EI�,) ∙ y�,)� + EIe,)�
ELEMENTI xM,i
(m) xM,i
2
(m) Ix,i
(m4) Ix,i· xM,i
2
(m6) yM,i
(m) yM,i
2
(m) Iy,i
(m4) Iy,i· yM,i
2
(m6) Iω,i
(m4) ST. JEZGRA 5,07 25,70 16,65 427,91 -1,87 3,50 13,21 46,24 0
ZID 1 (A1-A2) 0,33 0,11 0,0065 0 5,49 30,14 2,60 78,36 0
ZID 2 (A4-A5) 15,33 235,01 0,0065 1,53 5,49 30,14 2,60 78,36 0
ZID 3 (A1-D1) -2,05 4,20 63,51 266,74 -1,87 3,50 0,019 0,067 0
ZID 4 (B5-C5) 17,70 313,29 2,60 814,55 -1,87 3,50 0,0065 0,002 0
ZID 5 (D1-D2) -1,25 1,56 0,0024 0,004 -9,23 85,19 0,13 11,07 0
ZID 6 (D2-D3) 3,94 15,52 0,0029 0,045 -9,23 85,19 0,23 19,59 0
ZID 7 (D3-D4) 12,09 146,17 0,0019 0,28 -9,23 85,19 0,07 5,96 0
Σ 1511,06 239,68 0
E�� ∙ Ie = 33 500 ∙ (1511,06 + 239,68 + 0) = 5,86 ∙ 10� MNmU d) ∑ G�� ∙ Ii - torzijska krutost svih ukrutnih elemenata koji se suprotstavljaju zakretanju Y G�� ∙ Ii = 13 958,33 ∙ (0,09 + 0,026 ∙ 2 + 0,076 + 0,026 + 0,0096 + 0,012 + 0,007) = = 3814,81 MNm�
e) H��� � �-.∙��∑ ���,�∙��+ + H+,+� � G-.∙��∑ ���,�∙��+ ≥ H,,| = H, |�
1h1A R E�� ∙ Ie∑ F6�,X ∙ rX� + 12,28 R G�� ∙ Ii∑ F6�,X ∙ rX� = 155,10 R5,86 ∙ 10�9348,47 + 12,28 R3814,819348,47
= H, �+ > 1,67 zadovoljava!
![Page 44: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/44.jpg)
44
4. RASPODJELA HORIZONTALNIH SILA NA VERTIKALNE ELEMENTE Ako su vertikalni ukrutni elementi nesimetrično raspoređeni po tlocrtu građevine, konstrukciju je potrebno promatrati kao prostornu nosivu konstrukciju jer horizontalno opterećenje osim pomaka uzrokuje i zakretanje. Horizontalno opterećenje se raspoređuje na pojedine nosive elemente pod pretpostavkom da čitav poprečni presjek etaže pripada jednom grednom elementu, da je krutost konstantna po visine građevine, da je konstantno Ixy. Zanemaruje se torzijska krutost GIT i torzija krivljenja ECM Prvo se određuje raspodjela sila na nosive elemente jezgre i zidova od horizontalnih jediničnih sila koje djeluju u središtu posmika M, u smjeru osi x (sila Hx,E) u smjeru osi y (sila Hy,E) i jediničnom momenta zakretanja (moment Mz,E).
0x
yM
Mz,E=1Hx,E=1
Hy,E=1
![Page 45: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/45.jpg)
45
4.1. RASPODJELA HORIZONTALNIH SILA Raspodjela sila uslijed savijanja: - u smjeru osi x:
Hv,) = Hv,6 ∙ E ∙ I�.)∑ E ∙ I�.) STUBIŠNA JEZGRA 0:
Hv, = Hv,6 ∙ 13,2113,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0,700 ∙ Hv,6
ZID 1 (A1-A2):
Hv,� = Hv,6 ∙ 2,6013,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0,138 ∙ Hv,6
ZID 2 (A4-A5):
Hv,� = Hv,6 ∙ 2,6013,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0,138 ∙ Hv,6
ZID 3 (A1-D1):
Hv, = Hv,6 ∙ 0,01913,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0, 001 ∙ Hv,6
ZID 4 (B5-C5):
Hv,U = Hv,6 ∙ 0,006513,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0 ∙ Hv,6
ZID 5 (D1-D2):
Hv,� = Hv,6 ∙ 0,1313,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0,007 ∙ Hv,6
ZID 6 (D2-D3):
Hv,� = Hv,6 ∙ 0,2313,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0,012 ∙ Hv,6
ZID 7 (D3-D4):
Hv,� = Hv,6 ∙ 0,0713,21 + 2,60 + 2,60 + 0,019 + 0,0065 + 0,13 + 0,23 + 0,07 = 0,004 ∙ Hv,6
![Page 46: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/46.jpg)
46
- u smjeru osi y:
H�,) = H�,6 ∙ E ∙ Iv.)∑ E ∙ Iv.) STUBIŠNA JEZGRA 0:
H�, = H�,6 ∙ 16,6516,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0,202 ∙ Hv,6
ZID 1 (A1-A2):
H�,� = H�,6 ∙ 0,006516,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0 ∙ Hv,6
ZID 2 (A4-A5):
H�,� = H�,6 ∙ 0,006516,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0 ∙ Hv,6
ZID 3 (A1-D1):
H�, = H�,6 ∙ 63,5116,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0, 767 ∙ Hv,6
ZID 4 (B5-C5):
H�,U = H�,6 ∙ 2,6016,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0, 031 ∙ Hv,6
ZID 5 (D1-D2):
H�,� = H�,6 ∙ 0,002416,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0 ∙ Hv,6
ZID 6 (D2-D3):
H�,� = H�,6 ∙ 0,002916,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0 ∙ Hv,6
ZID 7 (D3-D4):
H�,� = H�,6 ∙ 0,001916,65 + 0,0065x2 + 63,51 + 2,60 + 0,0024 + 0,0029 + 0,002 = 0 ∙ Hv,6
![Page 47: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/47.jpg)
47
Raspodjela sila uslijed torzije: - u smjeru osi x:
Hv,) = M�,6 ∙ I�.) ∙ y)∑(Iv.) ∙ x)� + I�.) ∙ y)�)
Y�Iv.) ∙ x)� + I�.) ∙ y)�� = 16,65 ∙ 5,07� + 0,0065 ∙ 0,33� + 0,0065 ∙ 15,33� + … +63,51 ∙ (−2,05)� + 2,60 ∙ 17,70� + 0,0024 ∙ (−1,25)� + 0,0029 ∙ 3,94� + 0,002 ∙ 12,09� +13,21 ∙ (−1,87)� + 2,60 ∙ 5,49� + 2,60 ∙ 5,49� + 0,019 ∙ (−1,87)� + 0,0065 ∙ (−1,87)� + +0,13 ∙ (−9,23)� + 0,23 ∙ (−9,23)� + 0,07 ∙ (−9,23)� = 1751,74 m� STUBIŠNA JEZGRA 0:
Hv, = M�,6 ∙ 13,21 ∙ (−1,87)1751,74 = −0,014 ∙ M�,6
ZID 1 (A1-A2):
Hv,� = M�,6 ∙ 2,60 ∙ 5,491751,74 = 0,008 ∙ M�,6
ZID 2 (A4-A5):
Hv,� = M�,6 ∙ 2,60 ∙ 5,491751,74 = 0,008 ∙ M�,6
ZID 3 (A1-D1):
Hv, = M�,6 ∙ 0,019 ∙ (−1,87)1751,74 = 0 ∙ M�,6
ZID 4 (B5-C5):
Hv,U = M�,6 ∙ 0,0065 ∙ (−1,87)1751,74 = 0 ∙ M�,6
ZID 5 (D1-D2):
Hv,� = M�,6 ∙ 0,13 ∙ (−9,23)1751,74 = −0,001 ∙ M�,6
ZID 6 (D2-D3):
Hv,� = M�,6 ∙ 0,23 ∙ (−9,23)1751,74 = −0,001 ∙ M�,6
ZID 7 (D3-D4):
Hv,� = M�,6 ∙ 0,07 ∙ (−9,23)1751,74 = 0 ∙ M�,6
![Page 48: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/48.jpg)
48
- u smjeru osi y:
H�,) = M�,6 ∙ Iv.) ∙ x)∑(Iv.) ∙ x)� + I�.) ∙ y)�)
STUBIŠNA JEZGRA 0:
H�, = M�,6 ∙ 16,65 ∙ 5,071751,74 = 0,048 ∙ M�,6
ZID 1 (A1-A2):
H�,� = M�,6 ∙ 0,0065 ∙ 0,331751,74 = 0 ∙ M�,6
ZID 2 (A4-A5):
H�,� = M�,6 ∙ 0,0065 ∙ 15,331751,74 = 0 ∙ M�,6
ZID 3 (A1-D1):
H�, = M�,6 ∙ 63,51 ∙ (−2,05)1751,74 = −0,074 ∙ M�,6
ZID 4 (B5-C5):
H�,U = M�,6 ∙ 2,60 ∙ 17,701751,74 = 0,026 ∙ M�,6
ZID 5 (D1-D2):
H�,� = M�,6 ∙ 0,0024 ∙ (−1,25)1751,74 = 0 ∙ M�,6
ZID 6 (D2-D3):
H�,� = M�,6 ∙ 0,0029 ∙ 3,241751,74 = 0 ∙ M�,6
ZID 7 (D3-D4):
H�,� = M�,6 ∙ 0,0019 ∙ 12,091751,74 = 0 ∙ M�,6
![Page 49: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/49.jpg)
49
4.2. RASPODJELA HORIZONTALNIH SILA U SMJERU OSI X (VJETAR PUŠE NA MANJU POVRŠINU ZGRADE)
Moment torzije uslijed horizontalnog opterećenja vjetrom nastaje zbog ekscentriciteta sile u odnosu na središte posmika poprečnog presjeka. NAPOMENA: Prema DIN 1055-4., točka 9.1. (4) : Za djelovanje ukupne sile vjetra ekscentricitet iznosi ei = bi / 10 Ekscentricitet vjetra: ey = 15 / 10 = ± 1,5 m Krak sile: max yW = L + ey = 1,87 + 1,50 = 3,37 m gdje je bi - širina tijela na koje djeluje vjetar
M
0x = 2,05
y =
9,2
4
507
33
783
1533
394125
1209
1748
187
437
529
64
1 2
3 4
5 6 7
M
M
1283
1770
551
187
902
187
783
150
150
2000
1500
250
QWd,j
![Page 50: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/50.jpg)
50
STUBIŠNA JEZGRA 0
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W
f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0,700
44,37
-0,014
-2,71
15-18 114,84 6,19 121,03 387,01 84,72 -5,42
14 106,37 6,19 112,56 358,47 78,79 -5,02
13 105,71 6,19 111,90 356,24 78,33 -4,99
12 103,76 6,19 109,95 349,67 76,97 -4,90
11 101,79 6,19 107,98 343,03 75,59 -4,80
10 99,84 6,19 106,03 336,46 74,22 -4,71
09 97,23 6,19 103,42 327,67 72,39 -4,59
08 93,96 6,19 100,15 316,65 70,11 -4,43
07 90,05 6,19 96,24 303,47 67,37 -4,25
06 86,79 6,19 92,98 292,48 65,09 -4,09
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 63,26 -3,97
Napomena : ∆Hi - sila uslijed nesavršenosti izvedbe (stranica 32. primjera)
ZID 1 (A1-A2)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0,138
8,75
0,008
1,55
15-18 114,84 6,19 121,03 387,01 16,70 3,10
14 106,37 6,19 112,56 358,47 15,53 2,87
13 105,71 6,19 111,90 356,24 15,44 2,85
12 103,76 6,19 109,95 349,67 15,17 2,80
11 101,79 6,19 107,98 343,03 14,90 2,74
10 99,84 6,19 106,03 336,46 14,63 2,69
09 97,23 6,19 103,42 327,67 14,27 2,62
08 93,96 6,19 100,15 316,65 13,82 2,53
07 90,05 6,19 96,24 303,47 13,28 2,43
06 86,79 6,19 92,98 292,48 12,83 2,34
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 12,47 2,27
![Page 51: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/51.jpg)
51
ZID 2 (A4-A5)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0,138
8,75
0,008
1,55
15-18 114,84 6,19 121,03 387,01 16,70 3,10
14 106,37 6,19 112,56 358,47 15,53 2,87
13 105,71 6,19 111,90 356,24 15,44 2,85
12 103,76 6,19 109,95 349,67 15,17 2,80
11 101,79 6,19 107,98 343,03 14,90 2,74
10 99,84 6,19 106,03 336,46 14,63 2,69
09 97,23 6,19 103,42 327,67 14,27 2,62
08 93,96 6,19 100,15 316,65 13,82 2,53
07 90,05 6,19 96,24 303,47 13,28 2,43
06 86,79 6,19 92,98 292,48 12,83 2,34
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 12,47 2,27
ZID 3 (A1-D1)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W
f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0,001
0,06
0
0
15-19 114,84 6,19 121,03 387,01 0,12 0
14 106,37 6,19 112,56 358,47 0,11 0
13 105,71 6,19 111,90 356,24 0,11 0
12 103,76 6,19 109,95 349,67 0,11 0
11 101,79 6,19 107,98 343,03 0,11 0
10 99,84 6,19 106,03 336,46 0,11 0
09 97,23 6,19 103,42 327,67 0,10 0
08 93,96 6,19 100,15 316,65 0,10 0
07 90,05 6,19 96,24 303,47 0,10 0
06 86,79 6,19 92,98 292,48 0,09 0
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 0,09 0
![Page 52: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/52.jpg)
52
ZID 4 (B5-C5)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0
0
0
0
15-19 114,84 6,19 121,03 387,01 0 0
14 106,37 6,19 112,56 358,47 0 0
13 105,71 6,19 111,90 356,24 0 0
12 103,76 6,19 109,95 349,67 0 0
11 101,79 6,19 107,98 343,03 0 0
10 99,84 6,19 106,03 336,46 0 0
09 97,23 6,19 103,42 327,67 0 0
08 93,96 6,19 100,15 316,65 0 0
07 90,05 6,19 96,24 303,47 0 0
06 86,79 6,19 92,98 292,48 0 0
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 0 0
ZID 5 (D1-D2)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W
f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0,007
0,44
-0,001
-0,19
15-18 114,84 6,19 121,03 387,01 0,85 -0,39
14 106,37 6,19 112,56 358,47 0,79 -0,36
13 105,71 6,19 111,90 356,24 0,78 -0,36
12 103,76 6,19 109,95 349,67 0,77 -0,35
11 101,79 6,19 107,98 343,03 0,76 -0,34
10 99,84 6,19 106,03 336,46 0,74 -0,34
09 97,23 6,19 103,42 327,67 0,72 -0,33
08 93,96 6,19 100,15 316,65 0,70 -0,32
07 90,05 6,19 96,24 303,47 0,67 -0,30
06 86,79 6,19 92,98 292,48 0,65 -0,29
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 0,63 -0,28
![Page 53: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/53.jpg)
53
ZID 6 (D2-D3)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W
f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0,012
0,76
-0,001
-0,19
15-18 114,84 6,19 121,03 387,01 1,45 -0,39
14 106,37 6,19 112,56 358,47 1,35 -0,36
13 105,71 6,19 111,90 356,24 1,34 -0,36
12 103,76 6,19 109,95 349,67 1,32 -0,35
11 101,79 6,19 107,98 343,03 1,30 -0,34
10 99,84 6,19 106,03 336,46 1,27 -0,34
09 97,23 6,19 103,42 327,67 1,24 -0,33
08 93,96 6,19 100,15 316,65 1,20 -0,32
07 90,05 6,19 96,24 303,47 1,15 -0,30
06 86,79 6,19 92,98 292,48 1,12 -0,29
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 1,08 -0,28
ZID 7 (D3-D4)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Raspodjela Hx,i Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHx,i eyi max yW
max Mz,W
f (Hx,E) Hx,i f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m kNm kN kN
19 57,42 5,97 63,39
±1,5 3,37
193,51
0,004
0,25
0
0
15-18 114,84 6,19 121,03 387,01 0,48 0
14 106,37 6,19 112,56 358,47 0,45 0
13 105,71 6,19 111,90 356,24 0,45 0
12 103,76 6,19 109,95 349,67 0,44 0
11 101,79 6,19 107,98 343,03 0,43 0
10 99,84 6,19 106,03 336,46 0,42 0
09 97,23 6,19 103,42 327,67 0,41 0
08 93,96 6,19 100,15 316,65 0,40 0
07 90,05 6,19 96,24 303,47 0,38 0
06 86,79 6,19 92,98 292,48 0,37 0
01-05 84,18 6,19 90,37 283,69 0,36 0
![Page 54: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/54.jpg)
54
4.3. RASPODJELA HORIZONTALNIH SILA U SMJERU OSI Y (VJETAR PUŠE NA VEĆU POVRŠINU ZGRADE)
Ekscentricitet vjetra: ex = 20 / 10 = ± 2,0 m Krak sile: max xW = L + ex = 7,83 + 2,00 = 9,83 m
min xW = L + ex = 7,83 - 2,00 = 5,83 m
M
0
y =
9,2
4
33
783
1533
394125
1209
1748
187
437
529
64
1 2
3 4
5 6 7
M
M
1283
1770
551
187
902
783
200 200
783
2000
1500
250M
x = 2,05 507
QWd,j
![Page 55: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/55.jpg)
55
STUBIŠNA JEZGRA 0
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Moment torzije Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHv,i exi min xW
max xW
min Mz,W
max Mz,W f (Hv,E) f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m m kN kN kN
19 76,56 5,97 82,53
±2,0 - 9,83
- 752,58
0,202 0,048
52,79
13-18 153,12 6,19 159,31 - 1505,17 104,43
12 138,33 6,19 144,52 - 1359,78 94,46
11 134,70 6,19 140,89 - 1324,10 92,02
10 131,37 6,19 137,56 - 1291,37 89,77
09 127,89 6,19 134,08 - 1257,16 87,43
08 123,74 6,19 129,93 - 1216,36 84,63
01-07 120,93 6,19 127,12 - 1188,74 82,74
Napomena : ∆Hi - sila uslijed nesavršenosti izvedbe (stranica 32. primjera)
ZID 3 (A1-D1)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Moment torzije Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHv,i exi min xW
max xW
min Mz,W
max Mz,W
f (Hv,E) f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m m kN kN kN
19 76,56 5,97 82,53
±2,0 5,83 -
446,34 -
0,767 -0,074
30,27
13-18 153,12 6,19 159,31 892,69 - 56,13
12 138,33 6,19 144,52 806,46 - 51,17
11 134,70 6,19 140,89 785,30 - 49,95
10 131,37 6,19 137,56 765,89 - 48,83
09 127,89 6,19 134,08 745,60 - 47,66
08 123,74 6,19 129,93 721,40 - 46,27
01-07 120,93 6,19 127,12 705,02 - 45,33
![Page 56: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/56.jpg)
56
ZID 4 (B5-C5)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Moment torzije Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHv,i exi min xW
max xW
min Mz,W
max Mz,W
f (Hv,E) f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m m kN kN kN
19 76,56 5,97 82,53
±2,0 - 9,83
- 752,58
0,031 0,026
22,13
13-18 153,12 6,19 159,31 - 1505,17 44,07
12 138,33 6,19 144,52 - 1359,78 39,83
11 134,70 6,19 140,89 - 1324,10 38,79
10 131,37 6,19 137,56 - 1291,37 37,84
09 127,89 6,19 134,08 - 1257,16 36,84
08 123,74 6,19 129,93 - 1216,36 35,65
01-07 120,93 6,19 127,12 - 1188,74 34,85
ZID 1 (A1-A2), ZID 2 (A4-A5), ZID 5 (D1-D2), ZID 6 (D2-D3), ZID 7 (D3-D4)
Etaže
Horizontalno djelovanje
Ekscentricitet Moment torzije Raspodjela Hv,i
QWd ∆Hi ΣHv,i exi min xW
max xW
min Mz,W
max Mz,W
f (Hv,E) f (Mz,E) Hv,i
j kN kN kN m m m kN kN kN
19 76,56 5,97 82,53
±2,0 - 9,83
- 752,58
0 0
0
13-18 153,12 6,19 159,31 - 1505,17 0
12 138,33 6,19 144,52 - 1359,78 0
11 134,70 6,19 140,89 - 1324,10 0
10 131,37 6,19 137,56 - 1291,37 0
09 127,89 6,19 134,08 - 1257,16 0
08 123,74 6,19 129,93 - 1216,36 0
01-07 120,93 6,19 127,12 - 1188,74 0
![Page 57: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/57.jpg)
57
4.4. KONTROLA NAPREZANJA U BETONU Osnovna pretpostavka korištenja uvjeta provjere krutosti zgrade je da vlačna naprezanja u betonu pod odgovarajućom kombinacijom opterećenja su manja od srednje vrijednosti vlačne čvrstoće betona fctm. (poprečni presjek su u neraspucalom stanju I) Za mjerodavno opterećenje u ovom slučaju uzima se : uporabno opterećenje sa stalnim vertikalnim opterećenjem. Za karakterističnu vrijednost horizontalnog djelovanja u ovom primjeru se uzima računsko horizontalno djelovanje vjetra određeno u prethodnom poglavlju, podijeljeno sa γM =1,50. Mjerodavna kombinacija za određivanje vlačnih naprezanja u betonu može se uzeti maksimalni moment uzrokovan djelovanjem vjetra i samo nazovistalno vertikalno opterećenje. STUBIŠNA JEZGRA 0: Ukupna uzdužna sila pri dnu zgrade od stalnog djelovanja: NEk = GEk = 21 498,27 kN Moment savijanja pri dnu zgrade od horizontalnih sila (HEk = HEd / 1,5): MEk = HEk ·hi = 35,19 ·55,1 + 69,62 ·(52,20 + 49,30 + 46,40 + 43,50 + 40,60 + 37,70) + ...+ 62,97 ·34,80 + 61,35 ·31,90 + 59,85 ·29,00 + 58,29 ·26,10 + 56,42 ·23,20 + … ...+ 55,16 ·(20,30 + 17,40 + 14,50 + 11,60 + 8,70 + 5,80 + 2,90) = 33 908,86 kNm Naprezanje u betonu: σc = -NEK / Ac ± MEk ·y / Icx max σc = - 21,50 / 4,29 + 33,91 ·2,90 / 16,65
= - 5,01 + 5,91 = +0,90 MN/m2 ≤ fctm = +3,20 MN/m2 zadovoljava!
ZID 1 (A1-A2): Ukupna uzdužna sila pri dnu zgrade od stalnog djelovanja: NEk = GEk = 4508,07 kN Moment savijanja pri dnu zgrade od horizontalnih sila (HEk = HEd / 1,5): MEk = HEk ·hi = 1,03 ·55,1 + 2,07 ·(52,20 + 49,30 + 46,40 + 43,50) + 1,91 ·40,60 +… …+ 1,90 ·37,70 + 1,87 ·34,80 + 1,83 ·31,90 + 1,79 ·29,00 + 1,75 ·26,10 + 1,69 ·23,20.. …+ 1,62 ·20,30 + 1,56 ·17,40 + 1,51 ·(14,50 + 11,60 + 8,70 + 5,80 + 2,90) = 988,09 kNm Naprezanje u betonu: σc = -NEK / Ac ± MEk ·y / Icy max σc = - 4,51 / 1,25 + 0,99 ·2,90 / 2,60
= - 3,61 + 1,10 = -2,51 MN/m2 ≤ fctm = +3,20 MN/m2 zadovoljava
ZID 2 (A4-A5): Ukupna uzdužna sila pri dnu zgrade od stalnog djelovanja: NEk = GEk = 5246,23 kN Moment savijanja pri dnu zgrade od horizontalnih sila (HEk = HEd / 1,5): MEk = HEk ·hi = 1,03 ·55,1 + 2,07 ·(52,20 + 49,30 + 46,40 + 43,50) + 1,91 ·40,60 +… …+ 1,90 ·37,70 + 1,87 ·34,80 + 1,83 ·31,90 + 1,79 ·29,00 + 1,75 ·26,10 + 1,69 ·23,20.. …+ 1,62 ·20,30 + 1,56 ·17,40 + 1,51 ·(14,50 + 11,60 + 8,70 + 5,80 + 2,90) = 988,09 kNm Naprezanje u betonu: σc = -NEK / Ac ± MEk ·y / Icy max σc = - 5,25 / 1,25 + 0,99 ·2,90 / 2,60
= - 4,20 + 1,10 = -3,10 MN/m2 ≤ fctm = +3,20 MN/m2 zadovoljava!
![Page 58: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/58.jpg)
58
ZID 3 (A1-D1): Ukupna uzdužna sila pri dnu zgrade od stalnog djelovanja: NEk = GEk = 10 590,45 kN Moment savijanja pri dnu zgrade od horizontalnih sila (HEk = HEd / 1,5): MEk = HEk ·hi = 20,18 ·55,1 + 37,42 ·(52,20 + 49,30 + 46,40 + 43,50 + 40,60 + 37,70) + ...+ 34,11 ·34,80 + 33,30 ·31,90 + 32,55 ·29,00 + 31,77 ·26,10 + 30,85 ·23,20 + … ...+ 30,22 ·(20,30 + 17,40 + 14,50 + 11,60 + 8,70 + 5,80 + 2,90) = 18 396,12 kNm Naprezanje u betonu: σc = -NEK / Ac ± MEk ·y / Icx σc = -NEK / Ac ± MEk ·y / Icx max σc = - 10,59 / 3,63 + 18,40 ·2,90 / 63,51
= - 2,92 + 0,84 = -2,08 MN/m2 ≤ fctm = +3,20 MN/m2 zadovoljava!
ZID 4 (B5-C5): Ukupna uzdužna sila pri dnu zgrade od stalnog djelovanja: NEk = GEk = 6093,10 kN Moment savijanja pri dnu zgrade od horizontalnih sila (HEk = HEd / 1,5): MEk = HEk ·hi = 14,75 ·55,1 + 29,38 ·(52,20 + 49,30 + 46,40 + 43,50 + 40,60 + 37,70) + ...+ 26,55 ·34,80 + 25,86 ·31,90 + 25,23 ·29,00 + 24,56 ·26,10 + 23,77 ·23,20 + … ...+ 23,23 ·(20,30 + 17,40 + 14,50 + 11,60 + 8,70 + 5,80 + 2,90) = 14 295,81 kNm Naprezanje u betonu: σc = -NEK / Ac ± MEk ·y / Icx σc = -NEK / Ac ± MEk ·y / Icx max σc = - 6,09 / 1,25 + 14,30 ·2,90 / 2,60
= - 4,87 + 15,95 = +11,08 MN/m2 > fctm = +3,20 MN/m2 ne zadovoljava!
ZID 5 (D1-D2), ZID 6 (D2-D3), ZID 7 (D3-D4): Moment savijanja pri dnu zgrade od horizontalnih sila (HEk = HEd / 1,5): MEk = HEk ·hi = 0 kNm ZID 5 (D1-D2): max σc = - 1,81 / 0,46 + 0 = -3,93 MN/m2 ≤ fctm = +3,20 MN/m2 zadovoljava! ZID 6 (D2-D3): max σc = - 3,52 / 0,56 + 0 = -6,29 MN/m2 ≤ fctm = +3,20 MN/m2 zadovoljava! ZID 7 (D3-D4): max σc = - 3,84 / 0,37 + 0 = -10,37 MN/m2 ≤ fctm = +3,20 MN/m2 zadovoljava!
![Page 59: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/59.jpg)
59
5. GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI 5.1. VERTIKALNI UKRUTNI ELEMENTE 5.1.1. RAZDIOBA SILA PO ETAŽAMA Minimalna i maksimalna vrijednost uzdužne sile u vertikalnim elementima: STUBIŠNA JEZGRA 0: min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 21498,27 = 21 498,27 kN max NEd = GEd + QEd,red = 29 022,75 + 5307,12 = 34 329,87 kN ZID 1 (A1-A2): min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 4508,07 = 4508,07 kN max NEd = GEd + QEd,red = 6085,83 + 931,64 = 7017,47 kN ZID 2 (A4-A5): min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 5246,23 = 5246,23 kN max NEd = GEd + QEd,red = 7082,46 + 1117,90 = 8200,36 kN ZID 3 (A1-D1): min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 10590,45 = 10 590,45 kN max NEd = GEd + QEd,red = 14297,11 + 1863,00 = 16 160,11 kN ZID 4 (B5-C5): min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 6093,10 = 6093,10 kN max NEd = GEd + QEd,red = 8225,69 + 1490,40 = 9716,09 kN ZID 5 (D1-D2): min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 1813,41 = 1813,41 kN max NEd = GEd + QEd,red = 2448,16 + 372,60 = 2820,76 kN ZID 6 (D2-D3): min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 3518,74 = 3518,74 kN max NEd = GEd + QEd,red = 4750,32 + 1117,90 = 5868,22 kN ZID 7 (D2-D3): min NEd = 1,0· GEk = 1,0· 3841,75 = 3841,75 kN max NEd = GEd + QEd,red = 5186,44 + 931,64 = 6118,08 kN
![Page 60: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/60.jpg)
60
Momenti savijanja i poprečne sile uslijed vertikalnog djelovanja i djelovanja vjetra
STUBIŠNA JEZGRA 0
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 44,37 -2,71 2444,79 149,32 0 52,79 0 -2908,73 18 52,20 84,72 -5,42 4422,38 282,92 0 104,43 0 -5451,25 17 49,30 84,72 -5,42 4176,70 267,21 0 104,43 0 -5148,40 16 46,40 84,72 -5,42 3931,01 251,49 0 104,43 0 -4845,55 15 43,50 84,72 -5,42 3685,32 235,77 0 104,43 0 -4542,71 14 40,60 78,79 -5,02 3198,87 203,81 0 104,43 0 -4239,86 13 37,70 78,33 -4,99 2953,04 188,12 0 104,43 0 -3937,01 12 34,80 76,97 -4,90 2678,56 170,52 0 94,46 0 -3287,21 11 31,90 75,59 -4,80 2411,32 153,12 0 92,02 0 -2935,44 10 29,00 74,22 -4,71 2152,38 136,59 0 89,77 0 -2603,33 09 26,10 72,39 -4,59 1889,38 119,80 0 87,43 0 -2281,92 08 23,20 70,11 -4,43 1626,55 102,78 0 84,63 0 -1963,42 07 20,30 67,37 -4,25 1367,61 86,28 0 82,74 0 -1679,62 06 17,40 65,09 -4,09 1132,57 71,17 0 82,74 0 -1439,68 05 14,50 63,26 -3,97 917,27 57,57 0 82,74 0 -1199,73 04 11,60 63,26 -3,97 733,82 46,05 0 82,74 0 -959,78 03 8,70 63,26 -3,97 550,36 34,54 0 82,74 0 -719,84 02 5,80 63,26 -3,97 366,91 23,03 0 82,74 0 -479,89 01 2,90 63,26 -3,97 183,45 11,51 0 82,74 0 -239,95
VEd,x kN 1358,41 0 VEd,y kN -86,02 1706,86 MEd,y kNm 40822,29 0 MEd,x kNm 2591,59 -50863,30
![Page 61: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/61.jpg)
61
ZID 1 (A1-A2)
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 8,75 1,55 482,13 -85,41 0 0 0 0 18 52,20 16,70 3,10 871,74 -161,82 0 0 0 0 17 49,30 16,70 3,10 823,31 -152,83 0 0 0 0 16 46,40 16,70 3,10 774,88 -143,84 0 0 0 0 15 43,50 16,70 3,10 726,45 -134,85 0 0 0 0 14 40,60 15,53 2,87 630,52 -116,52 0 0 0 0 13 37,70 15,44 2,85 582,09 -107,45 0 0 0 0 12 34,80 15,17 2,80 527,92 -97,44 0 0 0 0 11 31,90 14,90 2,74 475,31 -87,41 0 0 0 0 10 29,00 14,63 2,69 424,27 -78,01 0 0 0 0 09 26,10 14,27 2,62 372,45 -68,38 0 0 0 0 08 23,20 13,82 2,53 320,62 -58,70 0 0 0 0 07 20,30 13,28 2,43 269,58 -49,33 0 0 0 0 06 17,40 12,83 2,34 223,24 -40,72 0 0 0 0 05 14,50 12,47 2,27 180,82 -32,92 0 0 0 0 04 11,60 12,47 2,27 144,65 -26,33 0 0 0 0 03 8,70 12,47 2,27 108,49 -19,75 0 0 0 0 02 5,80 12,47 2,27 72,33 -13,17 0 0 0 0 01 2,90 12,47 2,27 36,16 -6,58 0 0 0 0
VEd,x kN 267,77 0 VEd,y kN 49,17 0 MEd,y kNm 8046,95 0 MEd,x kNm -1481,44 0
![Page 62: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/62.jpg)
62
ZID 2 (A4-A5)
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 8,75 1,55 482,13 -85,41 0 0 0 0 18 52,20 16,70 3,10 871,74 -161,82 0 0 0 0 17 49,30 16,70 3,10 823,31 -152,83 0 0 0 0 16 46,40 16,70 3,10 774,88 -143,84 0 0 0 0 15 43,50 16,70 3,10 726,45 -134,85 0 0 0 0 14 40,60 15,53 2,87 630,52 -116,52 0 0 0 0 13 37,70 15,44 2,85 582,09 -107,45 0 0 0 0 12 34,80 15,17 2,80 527,92 -97,44 0 0 0 0 11 31,90 14,90 2,74 475,31 -87,41 0 0 0 0 10 29,00 14,63 2,69 424,27 -78,01 0 0 0 0 09 26,10 14,27 2,62 372,45 -68,38 0 0 0 0 08 23,20 13,82 2,53 320,62 -58,70 0 0 0 0 07 20,30 13,28 2,43 269,58 -49,33 0 0 0 0 06 17,40 12,83 2,34 223,24 -40,72 0 0 0 0 05 14,50 12,47 2,27 180,82 -32,92 0 0 0 0 04 11,60 12,47 2,27 144,65 -26,33 0 0 0 0 03 8,70 12,47 2,27 108,49 -19,75 0 0 0 0 02 5,80 12,47 2,27 72,33 -13,17 0 0 0 0 01 2,90 12,47 2,27 36,16 -6,58 0 0 0 0
VEd,x kN 267,77 0 VEd,y kN 49,17 0 MEd,y kNm 8046,95 0 MEd,x kNm -1481,44 0
ZID 3 (A1-D1)
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 0,06 0 3,31 0 0 30,27 0 -1667,88 18 52,20 0,12 0 6,26 0 0 56,13 0 -2929,99 17 49,30 0,12 0 5,92 0 0 56,13 0 -2767,21 16 46,40 0,12 0 5,57 0 0 56,13 0 -2604,43 15 43,50 0,12 0 5,22 0 0 56,13 0 -2441,66 14 40,60 0,11 0 4,47 0 0 56,13 0 -2278,88 13 37,70 0,11 0 4,15 0 0 56,13 0 -2116,10 12 34,80 0,11 0 3,83 0 0 51,17 0 -1780,72 11 31,90 0,11 0 3,51 0 0 49,95 0 -1593,41 10 29,00 0,11 0 3,19 0 0 48,83 0 -1416,07 09 26,10 0,10 0 2,61 0 0 47,66 0 -1243,93 08 23,20 0,10 0 2,32 0 0 46,27 0 -1073,46 07 20,30 0,10 0 2,03 0 0 45,33 0 -920,20 06 17,40 0,09 0 1,57 0 0 45,33 0 -788,74 05 14,50 0,09 0 1,31 0 0 45,33 0 -657,29 04 11,60 0,09 0 1,04 0 0 45,33 0 -525,83 03 8,70 0,09 0 0,78 0 0 45,33 0 -394,37 02 5,80 0,09 0 0,52 0 0 45,33 0 -262,91 01 2,90 0,09 0 0,26 0 0 45,33 0 -131,46
![Page 63: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/63.jpg)
63
VEd,x kN 1,93 0 VEd,y kN 0 928,24 MEd,y kNm 57,86 0 MEd,x kNm 0 -27594,52
ZID 4 (B5-C5)
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 0 0 0 0 0 22,13 0 -1219,36 18 52,20 0 0 0 0 0 44,07 0 -2300,45 17 49,30 0 0 0 0 0 44,07 0 -2172,65 16 46,40 0 0 0 0 0 44,07 0 -2044,85 15 43,50 0 0 0 0 0 44,07 0 -1917,05 14 40,60 0 0 0 0 0 44,07 0 -1789,24 13 37,70 0 0 0 0 0 44,07 0 -1661,44 12 34,80 0 0 0 0 0 39,83 0 -1386,08 11 31,90 0 0 0 0 0 38,79 0 -1237,40 10 29,00 0 0 0 0 0 37,84 0 -1097,36 09 26,10 0 0 0 0 0 36,84 0 -961,52 08 23,20 0 0 0 0 0 35,65 0 -827,08 07 20,30 0 0 0 0 0 34,85 0 -707,46 06 17,40 0 0 0 0 0 34,85 0 -606,39 05 14,50 0 0 0 0 0 34,85 0 -505,33 04 11,60 0 0 0 0 0 34,85 0 -404,26 03 8,70 0 0 0 0 0 34,85 0 -303,20 02 5,80 0 0 0 0 0 34,85 0 -202,13 01 2,90 0 0 0 0 0 34,85 0 -101,07
VEd,x kN 0 0 VEd,y kN 0 719,45 MEd,y kNm 0 0 MEd,x kNm 0 -21444,31
ZID 5 (D1-D2)
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 0,44 -0,19 24,24 10,47 0 0 0 0 18 52,20 0,85 -0,39 44,37 20,36 0 0 0 0 17 49,30 0,85 -0,39 41,91 19,23 0 0 0 0 16 46,40 0,85 -0,39 39,44 18,10 0 0 0 0 15 43,50 0,85 -0,39 36,98 16,97 0 0 0 0 14 40,60 0,79 -0,36 32,07 14,62 0 0 0 0 13 37,70 0,78 -0,36 29,41 13,57 0 0 0 0 12 34,80 0,77 -0,35 26,80 12,18 0 0 0 0 11 31,90 0,76 -0,34 24,24 10,85 0 0 0 0 10 29,00 0,74 -0,34 21,46 9,86 0 0 0 0 09 26,10 0,72 -0,33 18,79 8,61 0 0 0 0 08 23,20 0,70 -0,32 16,24 7,42 0 0 0 0 07 20,30 0,67 -0,30 13,60 6,09 0 0 0 0 06 17,40 0,65 -0,29 11,31 5,05 0 0 0 0 05 14,50 0,63 -0,28 9,14 4,06 0 0 0 0 04 11,60 0,63 -0,28 7,31 3,25 0 0 0 0
![Page 64: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/64.jpg)
64
03 8,70 0,63 -0,28 5,48 2,44 0 0 0 0 02 5,80 0,63 -0,28 3,65 1,62 0 0 0 0 01 2,90 0,63 -0,28 1,83 0,81 0 0 0 0
VEd,x kN 13,57 0 VEd,y kN -6,14 0 MEd,y kNm 408,26 0 MEd,x kNm 185,54 0
ZID 6 (D2-D3)
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 0,76 -0,19 41,88 10,47 0 0 0 0 18 52,20 1,45 -0,39 75,69 20,36 0 0 0 0 17 49,30 1,45 -0,39 71,49 19,23 0 0 0 0 16 46,40 1,45 -0,39 67,28 18,10 0 0 0 0 15 43,50 1,45 -0,39 63,08 16,97 0 0 0 0 14 40,60 1,35 -0,36 54,81 14,62 0 0 0 0 13 37,70 1,34 -0,36 50,52 13,57 0 0 0 0 12 34,80 1,32 -0,35 45,94 12,18 0 0 0 0 11 31,90 1,30 -0,34 41,47 10,85 0 0 0 0 10 29,00 1,27 -0,34 36,83 9,86 0 0 0 0 09 26,10 1,24 -0,33 32,36 8,61 0 0 0 0 08 23,20 1,20 -0,32 27,84 7,42 0 0 0 0 07 20,30 1,15 -0,30 23,35 6,09 0 0 0 0 06 17,40 1,12 -0,29 19,49 5,05 0 0 0 0 05 14,50 1,08 -0,28 15,66 4,06 0 0 0 0 04 11,60 1,08 -0,28 12,53 3,25 0 0 0 0 03 8,70 1,08 -0,28 9,40 2,44 0 0 0 0 02 5,80 1,08 -0,28 6,26 1,62 0 0 0 0 01 2,90 1,08 -0,28 3,13 0,81 0 0 0 0
VEd,x kN 23,25 0 VEd,y kN -6,14 0 MEd,y kNm 698,99 0 MEd,x kNm 185,54 0
![Page 65: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/65.jpg)
65
ZID 7 (D2-D3)
Etaže hE H u x-smjeru H u y-smjeru
Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE Hxd Hyd Hxd·hE -Hyd·hE
j m kN kN kNm kNm kN kN kNm kNm 19 55,10 0,25 0 13,78 0 0 0 0 0 18 52,20 0,48 0 25,06 0 0 0 0 0 17 49,30 0,48 0 23,66 0 0 0 0 0 16 46,40 0,48 0 22,27 0 0 0 0 0 15 43,50 0,48 0 20,88 0 0 0 0 0 14 40,60 0,45 0 18,27 0 0 0 0 0 13 37,70 0,45 0 16,97 0 0 0 0 0 12 34,80 0,44 0 15,31 0 0 0 0 0 11 31,90 0,43 0 13,72 0 0 0 0 0 10 29,00 0,42 0 12,18 0 0 0 0 0 09 26,10 0,41 0 10,70 0 0 0 0 0 08 23,20 0,40 0 9,28 0 0 0 0 0 07 20,30 0,38 0 7,71 0 0 0 0 0 06 17,40 0,37 0 6,44 0 0 0 0 0 05 14,50 0,36 0 5,22 0 0 0 0 0 04 11,60 0,36 0 4,18 0 0 0 0 0 03 8,70 0,36 0 3,13 0 0 0 0 0 02 5,80 0,36 0 2,09 0 0 0 0 0 01 2,90 0,36 0 1,04 0 0 0 0 0
VEd,x kN 7,72 0 VEd,y kN 0 0 MEd,y kNm 231,88 0 MEd,x kNm 0 0
![Page 66: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/66.jpg)
66
5.2. STUBIŠNA JEZGRA 5.2.1. STUBIŠNA JEZGRA – PRORAČUN NAPREZANJA Naprezanje u karakterističnim točkama: σ) = ¡¢&� + ~¡¢,£¤£ ∙ y) + ~¡¢,�¤� ∙ x) Ac = 4,29 m2 Ix = 16,65 m4 Iy = 13,21 m4 Udaljenosti karakterističnih točaka od središta jezgre: 1. x1 = -2,115 m y1 = 2,375 m 2. x2 = 2,635 m y2 = 2,375 m 3. x3 = 2,635 m y3 = -2,375 m 4. x4 = -2,115 m y4 = -2,375 m
ST. JEZGRA 0 Unutrašnje sile Naprezanje u karakterističnim
točkama
Kombinacije:
NEd MEd,x MEd,y σ1 σ2 σ3 σ4
MN MNm MNm MN/m2 MN/m2 MN/m2 MN/m2
1. min N + Hx -21,498 2,592 40,822 -11,18 3,50 2,76 -11,92
2. min N – Hx -21,498 -2,592 -40,822 1,15 -13,52 -12,78 1,89
3. min N + Hy -21,498 -50,863 0 -12,27 -12,27 2,24 2,24
4. min N – Hy -21,498 50,863 0 2,24 2,24 -12,27 -12,27
5. max N + Hx -34,33 2,592 40,822 -14,17 0,51 -0,23 -14,91
6. max N – Hx -34,33 -2,592 -40,822 -1,84 -16,51 -15,78 -1,10
7. max N + Hy -34,33 -50,863 0 -15,26 -15,26 -0,75 -0,75
8. max N – Hy -34,33 50,863 0 -0,75 -0,75 -15,26 -15,26
ZID U OSI C Kombinacija 8 za provjeru izvijanja: NEd = 0,5· (σ3 + σ4) ·Ac,C max NEd = 0,5· (-15,26 – 15,26) ·4,75 ·0,25 = -18,12 MN ZID U OSI 3: Kombinacija 7 za provjeru naprezanja i izvijanja: NEd = 0,5· (σ2 + σ3) ·Ac,2,3 max NEd = 0,5· (-15,26– 0,75) ·4,75 ·0,25 = -9,5 MN MEd = 0,5· (σ2 - σ3) ·Wc,2,3 max MEd = 0,5· (-075 – (-15,26)) ·(4,752 ·0,25 /6) = 6,82 MNm
![Page 67: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/67.jpg)
67
5.2.2. STUBIŠNA JEZGRA – ZID U OSI C PRORAČUN DULJINE IZVIJANJA I VITKOSTI ZIDA U OSI C: Jezgra se nalazi u središtu građevine. Zid u osi C je sa jedne strane pridržan horizontalnim pločama, a s druge strane je slobodan jer se nalazi otvor za lift i ventilacije. Stoga se u ovim primjeru iz edukativnih razloga prikazuje izvijanje zida koji je opterećen kao zid u osi C, a nije niti sa jedne strane pridržan pločama u razini etaža. To je slučaj kada se jezgra nalazi uz rub zgrade, sa liftom smještenim uz vanjski zid zgrade. U tom slučaju se zid pridržan u razini temelja i krovne ploče. Momenti savijanja koji nastaju zbog izvijanja zida pokriveni su horizontalnom armaturom u zidu jer se sile prenose u kraćem smjeru.
Proračunska duljina izvijanja zida: l0 = β ·lcol = 0,043 ·55,1 = 2,37 m β = b/(2·hS) = 4,75/(2·55,1) = 0,043 za: hS = 55,1 m > b = 4,75 m β - koeficijent za određivanje duljine izvijanja elementa zida koji je pridržan na 4 ruba pri
čemu je hS > b lcol = hS = 55,1 m - visina zida Vitkost zida: λ = l0/i = 2,37/0,072 = 32,84 i2 = I/A = 0,0006/1,19 = 0,0052 => i = 0,072 - središnji polumjer tromosti I = b· h3 /12 = 4,75 ·0,253 /12 = 6,18 ·10-3 m4 A = b· h = 4,75 ·0,25 = 1,19 m2 Granične vrijednosti za proračun prema teoriji 2. reda (armirani beton):
![Page 68: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/68.jpg)
68
Područje zamjenske visine nalazi se približno u polovici visine zida. Mjerodavna uzdužna sila stoga iznosi cca 50 % vrijednosti sile na spoju sa temeljem. Bezdimenzijska vrijednost uzdužne sile: NEd
= 0,5· max NEd = 0,5· (-18,12) = -9,06 MN - 50% vertikalne sile u zidu
ν6� = N6�b ∙ d ∙ f�� = −9,064,75 ∙ 0,25 ∙ 23,33 = −0,327
Maksimalna vitkost zida:
λ�3v = 16M|ν6�| = 16
M|−0,327| = +�, }� za |ν6�| < 0,41
λ = I+, �� > ©�3v = 27,98 -> potreban je proračun prema teoriji 2.reda PRORAČUN PREMA TEORIJI 2.REDA - za λ = 32,84 < λmax = 85,0 Proračunska otpornost: NRd = -(b· h· fcd· φ) Kut zaokreta: φ = 1,14· (1 – 2· etot /h) – 0,02 ·lo/h ≤ (1 – 2 ·etot/h) ≥ 0 = 1,14· (1 – 2· 0,59 /25) – 0,02 ·237 /25 = -0,512 = 0,897 ≤ 0,953 (1 – 2· 0,73 /25) = 0,953 ≥ 0 Ukupni ekscentricitet etot = e0 + ea + eφ = 0 + 0,59 + 0 = 0,59 cm
![Page 69: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/69.jpg)
69
Ekscentričnost prema teoriji I. reda: e = 0 cm Dodatna ekscentričnost:
e3 = ν · l 2 = 0,005 · 2372 = 0,59 cm
Kut nagiba prema vertikali:
ν = 1100 ∙ Ml�«¬ = 1100 ∙ M55,1 = 1,35 · 10P = 0,00135 < ν�)* = 0,005
ν�)* = �� = 0,005 - za nepridržane sustave Ekscentričnost prema teoriji II. reda: e = 0 cm Uvjet nosivosti: | nEd | ≤ | nRd | nEd = -3,95 MN/m nRd = -(h· fcd· φ) = -(0,25· 23,33· 0,897) = -5,23 MN/m nEd = 3,95 MN/m ≤ nRd = 5,23 MN/m uvjet je zadovoljen!
![Page 70: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/70.jpg)
70
5.2.3. STUBIŠNA JEZGRA – ZID U OSI 3 Poseban proračun potrebno je provesti za zid u osi 3, jer se u njemu nalaze otvori. Prvo se odrede sile na zidu bez otvora. Zatim se one raspodjele na horizontalne prečke iznad otvora i dijelove zida oko otvora. Koriste se dijagrami iz Betonkalender 1990/II, str. 500, slika 5.9.a.,König / Liphardt: Hochhäuser aus Stahlbeton. Potrebno je naći zamjensko kontinuirano vertikalno opterećenje na zgradu. Maksimalni moment savijanja određen na dnu zida pretvara se su jednoliko kontinuirano opterećenje koje djeluje na konzoli koja je visoka kao promatrana zgrada. Koristi se moment savijanja dobiven na 66. stranici max MEd i označen žutom bojom: Zamjensko horizontalno kontinuirano opterećenje na stubišnu jezgru:
q6�,®,O¯ = 2 ∙ M6�l�� = 2 ∙ 682055,10� = �, �} �°/.
Slika 5.8. a : Pomoćne vrijednosti za određivanje maksimalne poprečne sile max Qk
za djelovanje jednolikog kontinuiranog opterećenja
![Page 71: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/71.jpg)
71
Slika 5.9. a : Pomoćne vrijednosti za određivanje poprečne sile Qk u prečki u
četvrtinama visine za djelovanje jednolikog kontinuiranog opterećenja Maksimalna vrijednost poprečne sile: -od prije: a1 = 3,30 m a2 = 2,90 m γ� = 1,20 ά ∙ γ = 22,42 -za ά·γ = 22,42: ξmax = 0,15, -slijedi: xmax = ξmax· l1 = 0,15 ·55,10 = 8,27 m λmax = 0,82
max V6�, = q6� ∙ l�γ� ∙ a�a� ∙ λ�3v = 4,49 ∙ 55,11,20 ∙ 2,903,30 ∙ 0,82 = 148,56 kN
![Page 72: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/72.jpg)
72
1,00
0,75
0,5
0,250,15 148,56 kN
qEd,h,eq= 4
,49 kN/m
Ed,3
![Page 73: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/73.jpg)
73
PRORAČUN UNUTARNJIH SILA I NAPREZANJA U ZIDOVIMA UZ OTVORE:
![Page 74: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/74.jpg)
74
A1 = 0,25 ·2,41 = 0,55 m2 A2 = 0,25 ·0,74 = 0,19 m2 a1 = 3,30 m I1 = 0,292 m4
I2 = 0,0084 m4 γ� = 1,20 ά ∙ γ = 22,42 Mo = MEd = 6820 kNm -za ξ = 0: µ = 0,90
N6,�(0) = N6,�(0) = ±μγ� ∙ M6�
a� = ±0,901,20 ∙ 6820
3,30 = ± 1550 kN
M6(0) = p1 − μγ�q ∙ M6� = p1 − 0,901,20q ∙ 6820 = 1705 kNm
M6,)(0) = M6(0) ∙ I)∑ I)
M6,�(0) = M6(0) ∙ I�I� + I� = 1705 ∙ 0,2920,292 + 0,0084 = 1657 kNm
M6,�(0) = M6(0) ∙ I�I� + I� = 1705 ∙ 0,00840,292 + 0,0084 = 47,68 kNm
![Page 75: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/75.jpg)
75
N6,) = N6� ∙ A)A�
maxN6,� = maxN6� ∙ A�A� = −9500 ∙ 2,2854,75 = −4570 kN
maxN6,� = maxN6� ∙ A�A� = −9500 ∙ 0,6154,75 = −1230 kN
ZID Kombinacije: min NEd max NEd NE (0) ΣNEd,i MEd,i
kN kN kN kN kNm
1 Max N + M -4570 -1550 -6120 1657 2 Max N + M -1230 -1550 -2780 47,68
ZID 1: Ac,1 = 0,25· 2,285 = 0,57 m2 Wx,1 = 0,25· 2,2852 / 6 = 0,278 m3 maxNEd + MEd σc,1 = ΣNEd,i/Ac,1 ± MEd,i/Wx,1 = -4,57/0,57 ± 1,66/0,278 = -8,02 ± 5,97 σc,1,min = -8,02 – 5,97 = -13,99 MN/m2 < fcd = 23,33 MN/m2 zadovoljava! ZID 2: Ac,2 = 0,25· 0,615 = 0,15 m2 Wx,2 = 0,25· 0,6152 / 6 = 0,016 m3 maxNEd + MEd σc,2 = ΣNEd,i/Ac,1 ± MEd,i/Wx,1 = -1,23/0,15 ± 0,048/0,016 = -8,2 ± 3 σc,2,min = -8,2 – 3 = -11,2 MN/m2 < fcd = 23,33 MN/m2 ne zadovoljava!
![Page 76: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/76.jpg)
76
STUBIŠNA JEZGRA – ZID U OSI 3 – ZID 1 PRORAČUN DULJINE IZVIJANJA I VITKOSTI ZIDA U OSI C: Proračunska duljina izvijanja zida između dvije susjedne stropne ploče: l0 = β ·lcol = 0,85 ·2,9 = 2,48 m Koeficijent za određivanje mjerodavne duljine izvijanja kod zida pridržanog na tri ruba: β = 1 / [1 + (hS/3·b)2] = 1 / [1 + (2,9/3·2,285)2] = 0,85 > 0,3 lcol = hE = 2,9 m - visina zida Vitkost zida: λ = l0/i = 2,48/0,072 = 34,36 i2 = I/A = 0,0004/1,19 = 0,0052 => i = 0,072 - središnji polumjer tromosti I = b· h3 /12 = 2,285 ·0,253 /12 = 2,98 ·10-3 m4 A = b· h = 2,285 ·0,25 = 0,57 m2 Bezdimenzijska vrijednost uzdužne sile:
ν6� = N6�b ∙ d ∙ f�� = −8,722,285 ∙ 0,25 ∙ 23,33 = −0,654
NEd = -8,72 MN
Maksimalna vitkost zida:
λ�3v = 16M|ν6�| = 16
M|−0,654| = H}, �� λ = I�, I| > ©�3v = 19,78 -> potreban je proračun prema teoriji 2.reda PRORAČUN PREMA TEORIJI 2.REDA - za λ = 34,36 < λmax = 85,0 Proračunska otpornost: NRd = -(b· h· fcd· φ) Kut zaokreta: φ = 1,14· (1 – 2· etot /h) – 0,02 ·lo/h ≤ (1 – 2 ·etot/h) ≥ 0 = 1,14· (1 – 2· 0,73 /25) – 0,02 ·248 /25 = 0,875 = 0,875 ≤ 0,942 (1 – 2· 0,73 /25) = 0,942 ≥ 0 Ukupni ekscentricitet etot = e0 + ea + eφ = 0 + 0,73 + 0 = 0,73 cm Ekscentričnost prema teoriji I. reda: e = 0 cm
![Page 77: Visoke Gradjevine Primjer](https://reader036.fdocument.pub/reader036/viewer/2022081716/544b34b7af7959a4438b4f3a/html5/thumbnails/77.jpg)
77
Dodatna ekscentričnost:
e3 = ν · l 2 = 0,00587 · 2482 = 0,73 cm
Kut nagiba prema vertikali:
ν = 1100 ∙ Ml�«¬ = 1100 ∙ √2,9 = 5,872 · 10P = 0,00587 > ν�)* = 0,005
ν�)* = �� = 0,005 - za nepridržane sustave Ekscentričnost prema teoriji II. reda: e = 0 cm Uvjet nosivosti: | nEd | ≤ | nRd | nEd = h ·σc,1,min = 0,25 ·13,99 = -3,5 MN/m nRd = -(h· fcd· φ) = -(0,25· 23,33· 0,875) = -5,10 MN/m nEd = 3,5 MN/m < nRd = 5,10 MN/m uvjet nije zadovoljen!