UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA
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UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA
FACULTAD DE INGENIERIA DE PRODUCCION Y SERVICIOS
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA ELECTRICA
TRABAJO DE SUFICIENCIA PROFESIONAL
Cálculo y selección del centro de control de motores en baja tensión para sistema de
tratamiento de efluentes por contaminantes orgánicos y bioquímicos para Petroperú - Lima
Presentado por el bachiller:
Jesus Angel Alvarez Canchi
Para optar el Título Profesional de:
Ingeniero Electricista
Asesor:
Mikhail Venancio Carcausto Tapia
AREQUIPA - PERU
2020
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Dedicatoria
A MI ESPOSA E HIJOS:
Por su paciencia, amor, cariño
y confianza que me estimularon
en la ejecución de la tesis. A
ellos mi respeto y admiración.
A MIS PADRES:
Mi reconocimiento por el
apoyo constante que supieron
brindarme, el mismo que
contribuyo a mi formación
integral y al logro de mis
aspiraciones.
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RESUMEN
El presente informe muestra los resultados de los estudios desarrollados para el
Cálculo y Selección del Centro de Control de Motores en Baja Tensión para
Sistema de Tratamiento de Efluentes por Contaminantes Orgánicos y
Bioquímicos para el cual Petróleos del Perú S.A. ha desarrollado la ingeniería de
Detalle. El proyecto se encuentra ubicado dentro de las instalaciones del cliente
a la altura del Km 26.5 de la antigua Panamericana Sur Conchan, a unos
doscientos metros adyacente a dicha carretera hacia el mar, de propiedad de
Petroperú del Distrito de Lurín, Provincia y Departamento de Lima para el año
2018-2019, por lo que se requiere Controlar dichas facilidades para no afectar la
continuidad de la operación de la Planta Industrial de la Refinería Conchan por
tal motivo el cliente requiere de un Estudio que garantice la seguridad de su
personal así como del equipamiento a implementarse en estas nuevas
instalaciones. Con los Estudios de Flujo de Potencia, Cortocircuito y Selectividad
de Protecciones, el presente informe corrobora el correcto diseño, así como la
correcta selección de los Dispositivos Electromecánicos del Centro de Control de
Motores de Baja Tensión a instalarse en la Planta del Sistema de Tratamiento
de Efluentes por Contaminantes Orgánicos y Bioquímicos.
Palabras Clave: Centro Control de Motores en Baja Tensión, Sistema Eléctrico, Efluentes
Orgánicos y Bioquímicos, ETAP.
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ABSTRACT
This report shows the results of the studies developed for the Calculation and
Selection of the Low Voltage Motor Control Center for Effluent Treatment System
for Organic and Biochemical Contaminants for which Petróleos del Perú S.A. He
has developed the Detail engineering. The project is located within the client's
facilities at Km 26.5 of the old Panamericana Sur Conchan, about two hundred
meters adjacent to said highway to the sea, owned by Petroperú of the District of
Lurín, Province and Department of Lima for the year 2018-2019, so it is required
to control these facilities so as not to affect the continuity of the operation of the
Conchan Refinery Industrial Plant, for this reason the client requires a study that
guarantees the safety of its personnel as well as the equipment to be
implemented in these new facilities. With the Studies of Power Flow, Short Circuit
and Selectivity of Protections, this report corroborates the correct design, as well
as the correct selection of the Electromechanical Devices of the Control Center
of Low Voltage Motors to be installed in the Plant of the Treatment System of
Effluents by Organic and Biochemical Contaminants.
Keywords: Low Voltage Motor Control Center, Electrical System, Organic and
Biochemical Effluents, ETAP.
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INDICE
PARTE I CURRICULUM VITAE ..........................................................................x
PARTE II CURRICULUM DE LA EMPRESA ..................................................... xx
PARTE III INFORME DE EXPERIENCIA PROFESIONAL.............................. xxx
“CALCULO Y SELECCIÓN DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES EN
BAJA TENSIÓN PARA SISTEMA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES POR
CONTAMINANTES ORGÁNICOS Y BIOQUÍMICOS PARA PETROPERÚ -
LIMA”
CAPITULO I GENERALIDADES DEL PROYECTO
1.1. INTRODUCCIÓN. ................................................................................................ 1
1.2. DETERMINACION DEL PROBLEMA. ................................................................. 2
1.3. OBJETIVOS. ....................................................................................................... 2
1.3.1 OBJETIVO GENERAL. ............................................................................... 2
1.3.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS. ...................................................................... 3
1.4. DESCRIPCION DEL PROYECTO. ...................................................................... 3
1.5. NORMA TECNICAS. ........................................................................................... 5
1.6. IMPORTANCIA DEL TEMA. ................................................................................ 7
CAPITULO II: CENTRO DE CONTROL DE MOTORES EN BAJA TENSION
(MARCO TEORICO)
2.1 INTRODUCCION. ................................................................................................ 9
2.2 DEFINICION DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES. .............................. 9
2.3 OPERACIÓN Y USO DE MOTORES. ............................................................... 10
2.4 CRITERIOS DE SELECCIÓN DE MOTORES DE EFICIENCIA ALTA. .............. 14
2.5 GENERACION TRIFASICA. .............................................................................. 15
2.6 CONEXIÓN ESTRELLA. ................................................................................... 16
2.6.1 RELACION DE TENSIONES .................................................................... 17
2.6.2 CARGAS TRIFASICAS EN ESTRELLA, CUATRO HILOS BALANCEADOS. .... 18
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2.7 TIPOS DE CENTRO DE CONTROL DE MOTORES EN BAJA TENSION. ........ 19
2.8 NIVELES DE TENSION. .................................................................................... 19
2.9 NORMA TECNICAS. ......................................................................................... 20
2.10 IMPORTANCIA DEL TEMA. .............................................................................. 21
CAPITULO III : CALCULO DE MAXIMA DEMANDA ELECTRICA
3.1 INTRODUCCION ............................................................................................... 22
3.2 ALCANCES DE ESTUDIO ................................................................................. 22
3.3 ESTANDARES Y REFERENCIAS. .................................................................... 22
3.3.1 NORMAS DE REFERENCIA .................................................................... 22
3.3.2 TERMINOLOGIA. ..................................................................................... 23
3.4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO. .................................................................. 23
3.4.1 CONCENTRACION DE CARGAS. ............................................................ 24
3.4.2 FACTORES DE CALCULO....................................................................... 24
3.5 CALCULO DE MAXIMA DEMANDA ELECTRICA. ............................................. 24
3.5.1 CUADRO GENERAL DE CARGAS DEL CCM. ......................................... 25
CAPITULO IV: CALCULO DE CABLES ALIMENTADORES PARA CARGAS
ELECTRICAS
4.1 INTRODUCCION. .............................................................................................. 29
4.2 ALCANCES DE ESTUDIO. ................................................................................ 29
4.3 NORMAS. .......................................................................................................... 29
4.4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO. .................................................................. 30
4.5 METODOLOGIA DEL CÁLCULO. ..................................................................... 31
4.5.1 CALCULO DE ALIMENTADORES DE BAJA TENSION. ................................... 31
4.5.1.1 CORRIENTE NOMINAL MONOFASICA Y TRIFASICA. .................... 33
4.5.1.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR: POR CAIDA DE TENSIÓN. ......... 34
4.5.1.3 INTENSIDAD DE CORTO CIRCUITO. .............................................. 36
4.6 CALCULO DE CONDUCTORES EN BAJA TENSION (EJEMPLO). .................. 37
4.7 RECOMENDACIONES. ..................................................................................... 41
4.8 INSTALACION. .................................................................................................. 41
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CAPITULO V: CALCULO DE FLUJO DE POTENCIA Y CORTO CIRCUITO
5.1 INTRODUCCION. .............................................................................................. 42
5.2 ALCANCES DE ESTUDIO. ................................................................................ 42
5.3 NORMAS EMPLEADAS. ................................................................................... 42
5.4 SOFTWARE UTILIZADO. .................................................................................. 43
5.5 ESTUDIO DE FLUJO DE CARGA DEL SISTEMA. ............................................ 44
5.5.1 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO PARA EL FLUJO DE CARGA. ....... 44
5.5.2 METODOLOGIA DEL PROGRAMA. ......................................................... 45
5.5.3 RESULTADOS DEL FLUJO DE CARGA .................................................. 45
5.6 ESTUDIO DE CORTO CIRCUITO DEL SISTEMA. ............................................ 49
5.6.1 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO PARA EL CALCULO CORTO
CIRCUITO DEL SISTEMA. ....................................................................... 49
5.6.2 METODOLOGIA DEL PROGRAMA. ......................................................... 49
5.7 ESTUDIO DE SELECTIVIDAD DE PROTECCIONES DEL SISTEMA. .............. 51
5.7.1 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO PARA LA SELECTIVIDAD DE
PROTECCIONES DEL SISTEMA. ............................................................ 51
5.7.2 METODOLOGIA DEL PROGRAMA. ........................................................ 51
5.7.3 RESULTADOS DEL CALCULO DE SELECTIVIDAD DE PROTECCIONES
DEL SISTEMA. ......................................................................................... 52
CAPITULO VI: SELECCIÓN DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES EN BAJA
TENSION PARA EL SISTEMA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES
POR CONTAMINANTES ORGANICOS Y BIOQUIMICOS.
6.1 INTRODUCCION. .............................................................................................. 61
6.2 ALCANCES DE ESTUDIO. ................................................................................ 61
6.3 NORMAS EMPLEADAS. ................................................................................... 61
6.4 CARACTERISITICAS CONSTRUCTIVAS. ........................................................ 65
6.4.1 GENERALIDADES. ................................................................................ 65
6.4.2 CONDICIONES DE OPERACIÓN. ......................................................... 65
6.4.3 DISEÑO MECANICO. ............................................................................ 65
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6.4.4 DISEÑO ELECTRICO. ........................................................................... 72
6.4.5 IDENTIFICACION. ................................................................................. 80
6.4.6 SISTEMA DE COMUNICACION. ........................................................... 81
6.4.7 CONDICIONES AMBIENTALES. ........................................................... 81
6.4.8 EMBALAJE Y TRANSPORTE. ............................................................... 81
6.4.9 HERRAMIENTAS. .................................................................................. 82
6.4.10 REPUESTOS. ........................................................................................ 82
6.5 INSPECCIONES Y PRUEBAS. ......................................................................... 82
6.6 ASEGURAMIENTO DE CALIDAD. .................................................................... 83
6.7 GARANTIA. ....................................................................................................... 84
CONCLUSIONES
RECOMENDACIONES.
BIBLIOGRAFÍA
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ANEXOS
Anexo 1: tablas / factores de corrección / criterio
de diseño del proyecto
- Tabla A.1 : Ampacidad de cables de tres conductores de cobre, aislados,
separados en el aire, con base en temperaturas de conductor de 90°C (
194F°) y 105 °C (221 °F) y temperatura ambiente de 40 °C ( 104 °F).
- Tabla A.2 : Factores de Correccion de la temperatura ambiente.
- Tabla A.3 : 60 Hz impedance data for three – phase copper cable circuits, in
approximate ohms per 1000 ft at 75°C. (a) Three single conductors.
- Tabla A.4 : 60 Hz impedance data for three – phase copper cable circuits, in
approximate ohms per 1000 ft at 75°C. (b) Three conductors cable.
- Tabla A.5 : Ampacidades permisibles en conductors aislados para tensiones
nominales de hasta e incluyendo 2000 volts y 60°C a 90°C (140°F a 194°F).
- Tabla A.6 : Factores de corrección de temperatura ambiente basada en 30°C
(86°F).
- Tabla A.7 : Factores de ajuste para mas de tres conductores portadores de
corriente.
- Tabla A.8 : Ampacidades permisibles de conductores individuales aislados
para tensiones nominales de hasta e incluyendo 2000 volts al aire libre,
basados en una temperatura ambiente de 30°c (86°F).
- Tabla A.9 : Propiedades de conductores.
Anexo 2: listado de cables del sistema
Anexo 3: planos del proyecto
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INDICE DE FIGURAS
Figura N° 1.1.- Ubicación geográfica del proyecto
Figura N° 1.2.- Ubicación del área de la planta de tratamiento
Figura N° 2.1.- Diseño del ccm en baja tensión
Figura N° 2.2.- Secuencia de Fases
Figura N° 2.3.- Sistema Estrella
Figura N° 2.4.- Diagrama vectorial de tensiones trifásicas
Figura N° 2.5.- Diagrama vectorial de corrientes trifásicas
Figura N° 5.1.- Esquema Unifilar General.
Figura N° 5.2.- Esquema Unifilar con relación a Potencia.
Figura N° 5.3.- Esquema Unifilar con relación a Flujo de Carga.
Figura N° 5.4.- Esquema Unifilar con relación a Potencia Corto Circuito.
Figura N° 5.5.- Esquema Unifilar General para Selectividad de protecciones.
Figura N° 5.6.- Selectividad de Proteccion del ITM Ig-CCM parte 1.
Figura N° 5.7.- Selectividad de Proteccion del ITM Ig-CCM parte 2.
Figura N° 5.8.- Selectividad de Proteccion del ITM Ig-CCM2 parte 1.
Figura N° 5.9.- Selectividad de Proteccion del ITM Ig-CCM2 parte 2.
Figura N° 5.10.- Selectividad de Proteccion del ITM Ig-CCM4 parte 1.
Figura N° 5.11.- Selectividad de Proteccion del ITM Ig-CCM4 parte 2.
Figura N° 5.12.- Coordinación de Protección Nro. 01.
Figura N° 5.13.- Coordinación de Protección Nro. 02.
Figura N° 6.1.- Planta General del Proyecto.
Figura N° 6.2.- Diseño Mecánico del Centro de Control de Motores de baja tensión.
Figura N° 6.3.- Diseño Eléctrico del Centro de Control de Motores de baja tensión.
Figura N° 6.4.- Acabado Final del Centro de Control de Motores de baja tensión.
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INDICE DE TABLAS
Tablas 3.1: Cuadro de Cargas de maxima Demanda.
Tablas 5.1: Aplicación de las Redes de Análisis de la Metodología ANSI.
Tablas 5.2: Información Requerida en el Software ETAP 16.0.
![Page 12: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/12.jpg)
LISTADO DE SIMBOLOS Y ABREVIATURAS
CCM: Centro de Control de Motores
CCMBT: Centro de Control de Motores en Baja Tensión.
PLC: Controlador lógico programable.
MCP: Interruptores Protectores de Motores.
DGE: Dirección General de Electricidad.
S: Potencia Aparente (VA).
Q: Potencia Reactiva (VAR).
P: Potencia Activa (W).
BT: Baja tensión.
MT: Media tensión.
In: Corriente nominal (A), en motores se considera la IPC
L: Longitud del conductor (km)
R: Resistencia del conductor (Ω/km)
XL: Reactancia del conductor (Ω/km)
Ø: Angulo derivado del FP (Factor de Potencia)
E: Tensión del Sistema.
R1: Resistencia del conductor a 75°C de temperatura de operación.
α: Coeficiente de corrección por temperatura: 0.00323 para el cobre
T1: Temperatura de operación del conductor a 75°C.
T2: Temperatura de operación del conductor a corregir.
A: Sección transversal del conductor (mm2).
Icc: Corriente de Cortocircuito que demanda el sistema (kA).
K: Constante del material del conductor.
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t: Tiempo del Cortocircuito (seg).
FCT: Factor de corrección por temperatura.
FCA: Factor de corrección por agrupamiento.
FCH: Factor de corrección en charola.
SS.EE: Sub estación Electrica
VDF-01: Variadores de Frecuencia.
LSOH: bajos humos cero halógenos (LOW SMOKE + O (zero) Halogenos).
LSI: Integración de larga escala (large scale integration).
VCA: Amplificador de voltaje controlado ( Voltage Controlled Amplifier ).
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x
PARTE I CURRICULUM VITAE
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CURRICULUM VITAE
JESÚS ÁNGEL ÁLVAREZ CANCHI
Email: [email protected]
Mov: 914475432 (CLARO)
RESUMEN
Ing. Eléctrica en la especialidad de Energía Elaborando Trabajos para Empresas Bajo Presión, cumpliendo las funciones de Diseñador, Calculista, creativo, audaz y responsable y con ganas de superarse y aprender más cada día en la oportunidad que se presente.
DATOS PERSONALES
DOMICILIO : Calle Belén Nro. 137 San Juan De Dios.
Hunter - Arequipa
DNI : 41775949
LIBRETA MILITAR : 3011892829
LUGAR DE NACIMIENTO : Arequipa-Mollendo (Islay)
FECHA DE NACIMIENTO : 06 de Junio de 1982
ESTADO CIVIL : Conviviente
NACIONALIDAD : Peruana
EDAD : 37 Años
LICENCIA DE CONDUCIR : CLASE - A , CATEGORIA-2A
ESTUDIOS : UNSA (Universidad Nacional de San
Agustín de Arequipa) 2001- 2005.
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ESTUDIOS REALIZADOS
PRIMARIA: COLEGIO NACIONAL # 41513
MOLLENDO-CHUCARAPI
SECUNDARIA: COLEGIO NACIONAL # 41513
MOLLENDO-CHUCARAPI
SENATI:
CURSO DE SISTEMAS ELECTRICOS DE POTENCIA
SUPERIOR:
UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN DE AREQUIPA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA ELECTRICA
AÑOS 2001 – 2005.
CAPACITACION TECNICA.
Cursos de Computación (Info) En La Escuela Internacional de Gerencia
(E.I.G.E.R).
Cursos de Computación (Windows) En La Escuela
Internacional de Gerencia (E.I.G.E.R).
Cursos de Computación (Microsoft Excel 2000- Básico) En el Instituto de
Informática Unsa.
“Factores Para La Mejora Sostenida Del Servicio Eléctrico Arequipa” En
el Colegio de Ingenieros.
“Experiencias E Inquietudes En La Aplicación Del Reglamento De
Seguridad E Higiene Ocupacional Del sub.- Sector Eléctrico” En el
Colegio de Ingenieros.
“Mantenimiento De sub.-Estaciones Y Redes Eléctricas Energizadas” En
el Colegio de Ingenieros.
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Cursos de Computación (Autocad 2004 - Basico) En el instituto de
Informática Unsa.
Cursos de Computación (Microsoft Visual Basic – Básico) En el Instituto
de Informática Unsa.
“Xi Congreso Nacional De Estudiantes De Ingeniería
Mecánica Eléctrica, Electrónica y Ramas Afines” En la
Universidad de Nacional de Piura.
“Ensamblaje, Reparación, Configuración, Actualización y
Mantenimiento De Computadoras” En la Escuela
Profesional de Ingeniería de Sistemas.
“Seminario Internacional De Ingeniería Eléctrica” En la Universidad
Nacional de San Agustín.
“Ingles Básico” En La Escuela Internacional De Gerencia
(E.I.G.E.R).
PRACTICAS PRE-PROFESIONALES.
Cargo desempeñado como practicante en el área de electricidad en la construcción y mantenimiento de Rebobinados de motores eléctricos monofasicos y trifásicos en la empresa “EL CIRCUITO S.A” a cargo del Maestro Técnico Faustino Coa. En el periodo desde el 1 de Septiembre del 2003 al 21 de Noviembre del 2003.
Cargo desempeñado como practicante de ingeniería eléctrica en el Área Industrial de la Minera Ares S.A.C (Unidad Operativa Arcata) a cargo del Ingeniero Tito Minojosa Ramos (Residente Micgsa) en el periodo desde el 01 de Noviembre del 2004 al 31 de Marzo del 2005.
Cargo desempeñado como practicante de ingeniería eléctrica en el área del sistema comercial y distribución de la localidad de Moquegua en la empresa “ELECTROSUR S.A” a cargo del Ingeniero Froilán Calderón en el periodo desde el 19 de Mayo del 2005 al 15 de Agosto del 2005.
Actividades formativas realizadas en la empresa “ELECTROSUR S.A”
En la oficina (Gerencia Comercial)
Capacitación sobre el proceso de Facturación. Capacitación respecto a las normas legales que regulan la
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prestación del servicio público de electricidad. Adiestramiento en la identificación y modalidades de sustracción
clandestina de energía eléctrica. Aprendizaje al software del “SIGCOM” aplicado al sistema comercial
de la empresa. Verificación de las rutas de facturación existentes. Capacitación de la atención de los reclamos por exceso de
facturación.
PRACTICAS PRE-PROFESIONALES.
- EMPRESA VEPESA SAC.
Se me contrato para EL PROYECTO “Edificación Británico Arequipa De La Asociación Cultural Peruano Británica”, encargado como RESIDENTE DE OBRA DE IIEE en la Empresa VEPESA S.A.C desde el periodo 01/03/2019 hasta la Fecha Actual.
- EMPRESA DLC INGENIEROS PROYECTOS Y CONSTRUCCIONES SAC.
Se me contrato para EL PROYECTO “REFINERIA CONCHAN – ELFUENTES INDUSTRIALES”, encargado como JEFE DE OFICINA TECNICA EN AREA DE ELECTRICIDAD E INSTRUMENTACION en la Empresa DLC INGENIEROS PROYECTOS Y CONSTRUCCIONES S.A.C desde el periodo 01/11/2018 hasta 30/01/2019.
- EMPRESA CONSORCIO ICSE.
Se me contrato para EL PROYECTO “Trabajos de Diseño, Suministro de Equipos e Instalación de Sistema de Tratamiento de Efluentes por Contaminantes Orgánicos y Bioquímicos”, encargado como JEFE DE OFICINA TECNICA EN AREA DE ELECTRICIDAD E INSTRUMENTACION en la Empresa CONSORCIO ICSE desde el periodo 10/12/2017 hasta 15/06/18.
- EMPRESA A&R INGENIERIA, PROCESOS Y CONSTRUCCIONES GENERALES SAC.
Se me contrato para EL PROYECTO INSTALACIONES ELECTRICAS DE MEDIA Y BAJA TENSION encargado como JEFE DE PROYECTOS en la Empresa A&R INGENIERIA PROCESOS Y CONSTRUCCIONES GENERALES S.A.C desde el periodo 03/04/2016 hasta 30/11/2017.
- EMPRESA GyF COMERCIO E INVERSIONES SAC.
Se me contrato para EL PROYECTO INSTALACIONES MENORES EN CASA FUERZA ( SUB ESTACION ELECTRICA ) DE MEDIA Y BAJA TENSION encargado como JEFE DE OFICINA TECNICA en
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la Empresa GYF COMERCIO E INVERSIONES S.A.C desde el periodo 06/09/2015 hasta el 10/03/2016
- EMPRESA GyF COMERCIO E INVERSIONES SAC.
Se me contrato para EL PROYECTO SISTEMA DE PROTECCION ATMOSFEICA Y MALLA A TIERRA DE MEDIA Y BAJA TENSION encargado como JEFE DE OFICINA TECNICA en la Empresa GYF COMERCIO E INVERSIONES SAC desde el periodo 10/07/2015 hasta 05/09/2015.
- EMPRESA INDUSTRIAL CONTROL SAC.
Se me contrato para EL PROYECTO SISTEMA DE RECEPCIÓN, ALMACENAMIENTO Y EMBARQUE DE MINERALES Y AMARRADERO “F” EN BAHÍA ISLAY encargado como JEFE DE OFICINA TECNICA en la Empresa INDUSTRIAL CONTROL S.A.C desde el periodo 05/03/2015 hasta 05/07/2015.
- EMPRESA FABTECH (FABRICATORS AND TECHNOLOGY) SAC.
Se me contrato para EL PROYECTO PRESA DE FILTRADO DE RELAVES YURACYACU PARA EL CLIENTE CONSORCIO MINERO HORIZONTE UBICADO EN LA LIBERTAD-RETAMAS-PÍAS encargado como JEFE DE AREA DE ELECTRICIDAD INDUSTRIAL en la Empresa FABRICATORS AND TECHNOLOGY S.A.C desde el periodo 01/07/2014 hasta 28/02/2015
- EMPRESA CORP PERU SRL.
Se me contrato para EL LEVANTAMIENTO DE REDES EXISTENTES EN EL TALLER DE SERVICIOS METSO – AQP ZAMACOLA como JEFE DE PROYECTOS en la Empresa CORP PERU E INVERSIONES SRL desde el periodo 16/03/2014 hasta 30/06/2014.
- EMPRESA CORP PERU SRL.
Se me contrato para LA INSTALACION DE SISTEMA DE SEGURIDAD DE CAMARAS CCTV EN EL COLEGIO GRAN UNIDAD MARIANO MELGAR AQP como JEFE DE PROYECTOS en la Empresa CORP PERU E INVERSIONES SRL desde el periodo 16/03/2014 hasta 30/06/2014.
- EMPRESA MANFER SRL.
Se me contrato para LA CONSTRUCCION DE LA NAVE INDUSTRIAL TALLER DE SERVICIOS METSO – AQP ZAMACOLA como ING DE CAMPO DE INSTALACIONES en la Empresa MANFER S.R.L desde el periodo20/09/2013 hasta 15/03/2014
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- EMPRESA ELMYA PERU SAC.
Se me contrato para LA CONSTRUCCION DE LA NAVE INDUSTRIAL INCATOPS – AQP ZAMACOLA como ING DE CAMPO DE INSTALACIONES en la Empresa ELMYA PERU S.A.C desde el periodo 22/04/2013 hasta 11/09/2013.
- EMPRESA MASTERWALL SA.
Se me contrato para LA CONSTRUCCION DE LA TIENDA PARIS AQP CERRO COLORADO como ING DE CAMPO DE INSTALACIONES en la Empresa MASTERWALL S.A desde el periodo 22/11/2012 hasta 10/03/2013.
- EMPRESA SELECT SAC (MONTAJES ELECTRICOS).
Se me contrato para el CENTRO COMERCIAL PLAZA NORTE como SUPERVISOR ELECTRICISTA en la Empresa MONTAJES ELECTRICOS SELECT S.AC desde el periodo 26/06/2012 hasta 12/09/2012
- EMPRESA CONSORCIO BECTHEL – GRAÑA Y MONTERO.
Se me contrato para el PROYECTO ANTAPACAY DE LA COMPAÑÍA MINERA XSTRATA COPPER TINTAYA - ANTAPACAY como ASISTENTE DE TERRENO en la Empresa CONSORCIO BECTHEL – GRAÑA Y MONTERO desde el periodo 25/03/2012 hasta 18/06/2012.
- EMPRESA CONSORCIO SJT ( SALFA MONTAJES, JJC Y TECNICAS METALICAS) SA.
Se me contrato para el PROYECTO TRUCK SHOP DE LA COMPAÑÍA MINERA XSTRATA COPPER TINTAYA - ANTAPACAY como ASISTENTE DE OFICINA TECNICA en la Empresa CONSORCIO SJT S.A realizando trabajos para la Empresa BECHTEL desde el periodo 07/11/2011 hasta 15/03/2012.
- EMPRESA CONSORCIO GRAÑA Y MONTERO Y COSAPI SA.
Se me contrato para el PROYECTO EXPANSION ANTAMINA como ASISTENTE DE CAMPO en la Empresa CONSORCIO GRAÑA Y MONTERO – COSAPI S.A realizando trabajos para la Empresa AKER SOLUTION desde el periodo 25/07/2011 hasta el 13/10/2011.
- EMPRESA ELECTROSAN SRL.
Se me contrato para la OBRA SISTEMA DE MEDICION DE AGUA HELADA en el C.C Parque lambramani como SUPERVISOR DE OBRA en la Empresa ELECTROSAN SERVICIOS Y SUMINISTROS ELECTRICOS INDUSTRIALES S.R.L desde el periodo 01/04/2010
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hasta el 18/07/2011.
- EMPRESA DIAR INGENIEROS SA.
Se me contrato para la OBRA CENTRO COMERCIAL PARQUE LAMBRAMANI - AREQUIPA como Asistente del Ing. Residente en la Empresa DIAR INGENIEROS S.A desde el periodo 26/07/2010 hasta el 26/03/2011.
- EMPRESA GRAÑA Y MONTERO (GyM) SA.
Se me contrato para el Proyecto 1620 - PAMPA MELCHORITA – PERU LNG como ASISTENTE DE OFICINA TECNICA en la Empresa GRAÑA Y MONTERO S.A realizando trabajos para la Empresa CB&I desde el periodo 08/02/2010 hasta el 28/02/2010.
- EMPRESA GRAÑA Y MONTERO (GyM) SA.
Se me contrato para el Proyecto 1620 - PAMPA MELCHORITA – PERU LNG como ASISTENTE DE CAMPO técnico JEFE DE GRUPO de la Empresa GRAÑA Y MONTERO S.A realizando trabajos para la Empresa CB&I desde el periodo 26/03/2009 hasta el 07/02/2010.
- EMPRESA CAME SA.
Se me contrato para la PARADA como AISTENTE DE MANTENIMIENTO ELECTRICO MINA a cargo del Ing. Víctor Medrano de la Empresa CAME S.A realizando trabajos en la Empresa Minera ANTAMINA S.A desde el periodo 07/02/2009 hasta el 14/02/2009.
- EMPRESA CODIMSUR SRL.
Labore en la Empresa CODIMSUR S.R.Ltda Se me contrato como ASISTENTE DE PROYECTOS en la elaboración de proyectos de electrificación Rural en media y baja tensión para la OBRA PEQUEÑO SISTEMA ELÉCTRICO NUEVO SEASME II ETAPA, Dpto. de Amazonas y Loreto Contrato Nro 013 – 2008 MEM/DGER (Ministerio de Energía y Minas / Dirección General de Electrificación Rural) a cargo del Ingeniero Oscar Mamani en el periodo desde el 1 de Mayo del 2008 al 31 de Julio del 2008.
- EMPRESA ELECTRORED INGENIEROS SRL.
Labore en la Empresa ELECTRORED INGENIEROS S.R.L Se me contrato como ASISTENTE EN LA ELABORACIÓN DE PROYECTOS de electrificación en media y baja tensión a cargo del Ingeniero Miguel Jove Quispe en el periodo desde el 1 de Enero del 2007 al 31 de Marzo del 2007.
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- EMPRESA SOCIEDAD DE SERVICIOS COMERCIALES MULTIPLES (SCM) SRL .
Labore en la empresa Contratista “S.C.M” (Sociedad de Servicios Comerciales Múltiples S.R.Ltda). Se me contrato como ASISTENTE DEL SERVICIO DE DETECCIÓN DE FALLAS DE AISLAMIENTO C.AL – 171-2005 – SEAL, servicio que se brinda a la empresa distribuidora de Energía Eléctrica SEAL – AREQUIPA, en donde se realiza los siguientes trabajos:
Atención a reclamos por calidad de producto y/o suministro. Atención a las campañas de Osinerg por calidad de producto, de
acuerdo a lo que establece la norma técnica de calidad de los servicios eléctricos (N.T.C.S.E).
Análisis de la frecuencia de interrupciones registradas al final del semestre, para poder determinar las compensaciones, tal como establece la norma técnica de calidad de los servicios eléctricos (N.T.C.S.E).
Análisis de las fallas producidas en Baja, Media y Alta Tensión. Detección de hilos a tierra en las redes aéreas de Baja Tensión. Inspección de alimentadores de Media Tensión. Levantamientos de observaciones de Osinerg en los cortes
programados. Verificación de protección y ajuste de conectores en los CUT –
OUT de línea o CUT – OUT de las subestaciones. En el periodo desde el 25 de Agosto del 2006 al 20 de Noviembre del 2006.
- EMPRESA MINERA MILPO SA
Cargo desempeñado como ASISTENTE EN EL ÁREA DE PROYECTOS de la Compañía Minera Milpo S.A con RUC Nro 20100110513 Unidad Minera Cerro Lindo a cargo del Ingeniero Cesar Mazabal Galarza (Jefe del Área de Proyectos) en el periodo desde el 01 de Mayo del 2006 al 31 de Julio del 2006.
REFERENCIA CALIFICADA.
Ing Oscar Mamani. ( Ing. Mecánico - Electricista ) Empresa Codimsur S.R.L Cel. 95-9643015
Ing Víctor Medrano ( Ing. Electricista ) Empresa Came S.A RPM #231056
Ing. Javier Aldoradin Tejada (Jefe de Área Electrica-Instrumentacion) Empresa Consorcio SJT S.A Cel. 990203655 RPM #990203655
Ing. Richard Carbajal (Gerente de Proyectos) MASTERWALL S.A Cel. 989048354.
Ing. Esaú Zanabria (Gerente de Proyectos) ELMYA PERU S.A.C Cel. 981212874.
Ing. Luis Calle (Gerente de Proyectos) MANFER S.R.L Cel. 995233551.
Ing. Miguel de la Cruz (Gerente de Proyectos) FABTECH SAC Cel. 975138053.
Ing. Miguel de la Cruz (Gerente General) DLC INGENIEROS, PROYECTOS Y CONSTRUCCION SAC Cel. 975138053.
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xx
PARTE II CURRICULUM DE LA EMPRESA
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DATOS DE LA EMPRESA
RAZON SOCIAL:
ECSGO S.A.C
RUC:
20455427933
DIRECCIÓN:
CAL.MINERVA 111 MZA. G LOTE. 17 URB. JOSE C. MARIATEGUI AREQUIPA - AREQUIPA – PAUCARPATA
TELEFONOS:
MOV: 959665772
Email:
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PARTE III INFORME DE EXPERIENCIA PROFESIONAL
“CALCULO Y SELECCIÓN DEL CENTRO DE CONTROL DE
MOTORES EN BAJA TENSIÓN PARA SISTEMA DE
TRATAMIENTO DE EFLUENTES POR CONTAMINANTES
ORGÁNICOS Y BIOQUÍMICOS PARA PETROPERÚ - LIMA”
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1
CAPITULO I
GENERALIDADES DEL PROYECTO.
1.1. INTRODUCCIÓN.
El ámbito de aplicación y de utilidad de la energía eléctrica es muy amplio
a tal grado que se afirma, sin temor a equivocarse, que de no existir
energía eléctrica no se tendría desarrollo industrial o estaría muy limitado.
La evolución del conocimiento, la ciencia y la tecnología han permitido
darle mayor optimización a su uso; más aún, para cada tipo de instalación
se requiere atender las especificaciones normativas a fin de garantizar
una instalación eléctrica adecuada.
En este contexto las instalaciones referidas al Tratamiento de Efluentes
Por Contaminantes Orgánicos y Bioquímicos se consideran con
instalaciones especiales toda vez que debe existir la garantía de que no
presentaran daño, que puedan poner en peligro al propio Efluente y lo
más importante a las personas y a sus bienes.
Por lo anterior, el diseño de los circuitos Derivados al CCM de Baja
Tension de este trabajo requiere de atender plenamente la normatividad
establecida.
Considerando este criterio, se integra primero:
En el Capítulo I, Generalidades del Proyecto para el sistema de
tratamiento de efluentes por contaminantes orgánicos y
bioquímicos.
En el Capítulo II, se hace una descripción del CCM, requerido para
atender la parte eléctrica de este proyecto.
En el Capítulo III se contempla el Cálculo de Máxima Demanda del
sistema eléctrico.
En el Capítulo IV se contempla el Cálculo de los Cables Eléctricos
Alimentadores y Sub Alimentadores del sistema eléctrico.
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2
En el Capítulo V se contempla el Cálculo de Flujo de Potencia y
Corto Circuito del sistema eléctrico.
Finalmente, En el Capítulo VI se contempla la Selección del Centro
de Control de Motores en Baja Tensión Para el Sistema de
Tratamiento de Efluentes Por Contaminantes Orgánicos y
Bioquímicos.
1.2. DETERMINACION DEL PROBLEMA.
Los Efluentes Industriales Actuales conformados por efluentes aceitosos,
de drenaje y pluviales, efluentes químicos, considerados de vertido
continuo; están siguiendo un pretratamiento en la unidad de flotación tipo
DAF y en un filtro prensa (Etapa I).
El presente proyecto contempla la nueva planta de tratamiento de
efluentes Industriales que será consecutiva a la unidad de
flotación/filtración, el cual se Opto en realizar el Calculo y Seleccion de un
Centro de Control de Motores en Baja Tension controlando
adecuadamente el Sistema Electrico de la Planta.
1.3. OBJETIVOS.
1.3.1 OBJETIVO GENERAL.
Diseñar un Centro de Control de Motores a partir de una serie de equipos
y datos para poder desarrollar nuestras destrezas en el diseño, cálculos
y construcción de este equipo de alta importancia y alta frecuencia de
utilización en las instalaciones industriales.
Determinar parámetros del diseño eléctrico de circuitos derivados del
Centro de Control de Motores requerido para el proyecto del sistema de
tratamiento de efluentes por contaminantes orgánicos y bioquímicos.
![Page 33: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/33.jpg)
3
1.3.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS.
- Facilitar las tareas de mantenimiento de motores de una empresa
a través de la integración de estos equipos dentro de un mismo
sistema.
- Proteger a los dispositivos de control de un sistema de medios
peligrosos
- Diseñar a partir de la necesidad de disminuir los costos, que
pueden ser mediante el ahorro de energía.
- Cálculo y dimensionamiento de los conductores para los
diferentes equipos y poder hacer el requerimiento de estos.
- Cálculo de caída de tensión para cada una de las barras
principales del sistema para el diseño el CCM en baja tensión
- Cálculo de la máxima demanda requerida para el sistema para el
diseño el CCM en baja tensión.
- Cálculo de corriente de corto circuito para la selección de las
protecciones del sistema para el diseño el CCM en baja tensión.
1.4. DESCRIPCION DEL PROYECTO.
El proyecto corresponde al desarrollo del Calculo Y Selección Del
Centro De Control De Motores En Baja Tensión Para Sistema De
Tratamiento De Efluentes Por Contaminantes Orgánicos Y
Bioquímicos, el cual comprende en general los siguientes sistemas:
- Poza de Almacenamiento Volumen 544 m3
- Poza Bio I Volumen 524 m3
- Poza Bio II Volumen 524 m3
- Poza Anoxia volumen279 m3
- Poza Homogenización 637 m3
- Sala de Fuerza y Control
- Decantador
![Page 34: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/34.jpg)
4
1.1 NORMA TECNICAS.
1.1 IMPORTANCIA DEL TEMA.
- Arquetas
- Poza de ozonificación
- Sala de almacenamiento de productos químicos
- Área de Soplantes.
UBICACIÓN GEOGRAFICA
El área correspondiente al presente proyecto está ubicado a la altura
del Km 26.5 de la antigua Panamericana Sur Conchan, a unos
doscientos metros adyacente a dicha carretera hacia el mar, de
propiedad de Petroperú del Distrito de Lurín, Provincia y Departamento
de Lima.
Figura N° 1.2.- UBICACIÓN DEL AREA DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO
Figura N° 1.1.- UBICACIÓN GEOGRAFICA DEL PROYECTO
![Page 35: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/35.jpg)
5
LIMITES DE BATERIA
En general; los límites de batería a contemplar por el ofertante dentro
del alcance de la presente oferta son los indicados en los planos de
implantación, incluidos como Anexos a la presente requisición.
La zona prevista para la instalación de la nueva unidad se ubica dentro
de la parcela de la actual planta de aguas servidas, al este de la
misma, en un área delimitada por los siguientes límites:
Norte: Con el cerco perimétrico actual planta de aguas servidas.
Sur: Con el cerco Perimétrico que separa la propiedad
de PETROPERÚ con respecto al dominio público de la playa.
Este: Con el cerco perimétrico actual planta de aguas servidas.
Oeste: Con el vial actual de acceso a la planta de aguas
servidas.
1.5. NORMA TECNICAS.
Para el Diseño y Especificaciones del Calculo Y Selección Del Centro
De Control De Motores En Baja Tensión Para Sistema De
Tratamiento De Efluentes Por Contaminantes Orgánicos Y
Bioquímicos a proyectar, se utilizan la última edición de las Normas,
Guías de Diseño y/o Estándares indicados en la Lista de Normas y
Códigos siguientes.
NEMA ICS 1-2000 : Normas Generales para Control de
Sistemas Industriales.
NEMA ICS 2-2000 : Control de Sistemas Industriales.
Controladores, Contactores y Relés
de Sobrecarga Nominal de 600 Voltios.
NEMA ICS 4-2005 : Bloques Terminales.
NEMA ICS 6- 1993 : Control de Sistemas Industriales.
NEMA ICS 18-2001 : Centro de Control de Motor.
NEMA ICS 2 Part 8-1998: Control de Sistemas Industriales:
Controladores, Contactores y Relés de
![Page 36: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/36.jpg)
6
Sobrecarga, nominal no más de 2000
Voltios AC o 750 Voltios DC parte 8:
Dispositivos de Desconexión para uso en
Equipos de Control Industrial.
NEMA-250-2003 : Cajas para Equipamiento Eléctrico
(máximo 100 Voltios)
NEMA-PB-2-1995 : Interruptor de Distribución de Frente
Muerto.
ANSI C 57-13-1993 : Requisitos Estándar para Transformadores
de Instrumentación.
NEMA SG3-1995 : Equipo de Interrupción de Potencia.
ANSI C37.20.1-2002 : Estándares para Gabinetes Metálicos de
baja tensión con Interruptor Automático de
Potencia.
DS-055-2010-EM : Reglamento de Salud y Seguridad
Ocupacional en Minería.
UL 508 : Equipamiento Control Industrial
UL 508C : Equipos de conversión de energía
UL 50 : Cajas para equipos eléctricos no
Ambientales-Consideraciones
NFPA 70E : Norma para la seguridad eléctrica en el
lugar de trabajo
NFPA 70 : National electrical code (NEC) Softbound,
2014 edition
NEMA ICS 1B : Centro de control de motores
IEEE 1584 : Guía para realización de cálculos Arc-Flash
de peligro.
IEEE 693 : Calificación sísmica de compuestos para
Subestaciones de Equipos de alto voltaje
![Page 37: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/37.jpg)
7
1.6. IMPORTANCIA DEL TEMA.
En la actualidad toda empresa industrial cuenta con máquinas
eléctricas, las cuales tienen como pieza fundamental al motor
eléctrico, y este a su vez se encuentra controlada por un tablero
eléctrico de fuerza y de control. Bien sabemos que una empresa
industrial cuenta con más de una maquina eléctrica y por ende por
más de 1 motor eléctrico y en la actualidad cada motor es
controlado por su tablero lo cual está cerca del mismo. Lo que se
quiere es Diseñar el Cálculo Y Selección Del Centro De Control De
Motores En Baja Tensión Para Sistema De Tratamiento De
Efluentes Por Contaminantes Orgánicos Y Bioquímicos, lo cual nos
permitirá tener en un solo gabinete todo el sistema de control y
fuerza del conjunto de motores, los cuales estarán independizados
para su respectivo mantenimiento o posible falla en su
funcionamiento, para cualquier maniobra que desee realizarse y así
mismo para el chequeo de parte del personal responsable para que
de esta manera se pueda realizar un trabajo sofisticado. Este
tipo de maquina se diseña a partir de la necesidad de reducir los
costos y simplificar el diseño y construcción de los procesos
productivos.
Una vez determinadas las necesidades se procede a realizar el
estudio de diagnóstico para el desarrollo del proyecto,
determinándose que dada las características es factible la
ampliación del Sistema De Tratamiento De Efluentes Por
Contaminantes Orgánicos Y Bioquímicos, que implica también el
desarrollo del proyecto eléctrico correspondiente.
A continuación se puede apreciar las Caracteristicas del CCM en
baja tensión del proyecto Sistema De Tratamiento De Efluentes Por
Contaminantes Orgánicos Y Bioquímicos:
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8
DATOS CARACTERÍSTICA A DETERMINAR
Tipo de alimentación al CCM · Un interruptor de acometida.
Datos del Sistema · 480 VAC, 60 Hz, 3F+T. (fuerza)
· 230 VAC, 60 Hz, 3F+T. (para red de
Iluminación y Tomas Industriales)
Tension de diseño 600 volt
Tensión de operación: 480 volt
230 volt
Tipo de interruptor principal: · Electromagnético
Clase de CCM y Alambrado · Clase I Tipo B
Gabinete o envolvente
Nema 1 Servicio interior, (con empaque de
neopreno de poro cerrado en puertas para restringir la entrada de polvo) Nema 3R Servicio intemperie sin
pasillo interno
Llegada y salida de cables · Inferior (Normal)
· Superior
Corriente nominal de alimentación y capacidad de las Barras horizontals
600, 800, 1200, 1600, 2000 y 2500 A
Barras verticals 300 A mínimo
Cortocircuito de la estructura e interruptores termomagnéticos, electromagnéticos o cortocircuito más bajo de cualquier unidad combinada o alimentadora en derivación
Para CCM en 480 volt
· 15 000 A Para CCM en 230 volt
· 10 000 A
Fuente. Cuadro de Resumen de datos del Centro de
Control de Motores en Baja Tensión.
![Page 39: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/39.jpg)
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CAPITULO II
CENTRO DE CONTROL DE MOTORES EN BAJA TENSION
(MARCO TEORICO)
2.1 INTRODUCCION.
En este capítulo se podrá apreciar que en algunos de los sistemas eléctricos
de las instalaciones se requieren equipos destinados para el arranque, paro,
control, protección, medición, monitoreo de equipos y motores en baja
tensión agrupados en un envolvente y ensamble vertical. Por motivos de
seguridad de los operadores y de las maquinas estos equipos deben operar
de manera eficiente, segura y tener garantía de calidad de los materiales con
los que se fabriquen.
Bajo estas consideraciones se describen las partes principales del CCM,
desde sus características eléctricas hasta aspectos físicos.
2.2 DEFINICION DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES.
Un Centro de Control de Motores o C.C.M. por definición es un arreglo de
varias unidades agrupadas para proteger un determinado grupo de motores,
como también lograr a través de su cableado interior el automatismo
necesario para realizar un determinado proceso. La ventaja que ofrece este
sistema es que permite tanto la supervisión como la operación con un mínimo
costo.
Las unidades de protección y de corte de circuitos pueden ser: interruptores
termomagnéticos, guardamotores o fusibles para protección de motores. Los
tipos de arranque para cada motor pueden ser: de plena tensión (arranque
directo), reversible, Estrella – Triángulo (arranque con voltaje reducido),
variador de frecuencia (arranque inducido) y por controladores programables
(PLC).
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10
Figura N° 2.1.- Diseño del CCM en baja tension
Los CCM se proporcionan con alambrado Clase I o Clase II; con cualquiera
de las clases el usuario puede especificar el arreglo físico de las unidades
dentro del centro de control de motores (sujeto a los parámetros de diseño).
La ventaja que ofrece este sistema es que permite tanto la supervisión como
la operación con un mínimo costo. Los CCM son utilizados como eslabón de
unión entre los equipos de generación y los consumidores finales tales como
motores, equipos de climatización, etc. Los CCM ofrecen la ventaja de
integrar dentro de un mismo gabinete los sistemas arrancadores de motores
de distintas áreas de una planta, así como el sistema de distribución de la
misma, al utilizar este equipamiento se reducen los costos ya que la líneas
de alimentación llegan a un solo lugar (el CCM) y desde allí salen los cables
de poder y de control hacia las cargas finales.
2.3 OPERACIÓN Y USO DE MOTORES.
Los motores eléctricos juegan un papel sobresaliente en el desarrollo
industrial. Un motor eléctrico es un equipo que convierte la energía eléctrica
en energía mecánica, utilizando las propiedades magnéticas de la corriente
eléctrica.
Existen motores monofásicos y polifásicos: los monofásicos operan
haciendo uso de una sola fase (un solo hilo) de un sistema eléctrico
determinado y los polifásicos utilizan varias fases, en estos últimos se
encuentran los motores trifásicos en sus distintas configuraciones. Cabe
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11
señalar que a nivel industrial se usan más los motores trifásicos en atención
a la potencia requerida y la operación del sistema eléctrico. Así mismo, se
tienen diferentes tipos de motores de corriente alterna: monofásicos, de
inducción, tipo jaula de ardilla y de uso general en potencia nominal de 0.180
a 1.500 kW, entre otros.
El motor de inducción, en particular el de tipo jaula de ardilla se puede
clasificar en:
Clase A: Es un motor normal o estándar fabricado para uso a velocidad
constante.
Clase B: Este tipo de motor también es conocido como de propósito
general; es muy parecido al de la clase A debido al comportamiento de
su deslizamiento-par.
Clase C: Estos motores tienen un rotor de doble jaula de ardilla, el cual
desarrolla un alto par de arranque y una menor corriente de arranque.
Clase D: Este motor es comercial y está diseñado con un alto par y alta
resistencia.
Clase F: Es un motor con doble jaula y bajo par.
Por sus características, el motor de jaula de ardilla es uno de los más usados,
a nivel industrial, debido a que se puede elegir el diseño que satisfaga las
necesidades del usuario, en el accionamiento de bombas, ventiladores y
compresores. Entre sus principales ventajas se encuentran: su simplicidad
de construcción del rotor y controladores, su bajo costo y su adaptabilidad a
ambientes más agresivos.
En el motor asíncrono se tiene dos devanados, uno se coloca en el estator
y el otro en el rotor. Entre el estator y rotor se tiene un entrehierro, cuya
longitud se trata de, en lo posible, hacerlo pequeño (s = 0.1 - 0.3 mm), con
lo que se logra mejorar el acople magnético entre los devanados.-
![Page 42: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/42.jpg)
12
El devanado del estator puede ser monofásico o trifásico (en caso general
polifásico). En lo sucesivo se analiza el motor trifásico, cuyas bobinas se
colocan en las ranuras interiores del estator. Las fases del devanado del
estator AX, BY, CZ se conectan en tipo estrella Y o triángulo ∆, cuyos
bornes son conectados a la red.
El devanado del rotor también es trifásico (o polifásico) y se coloca en la
superficie del cilindro. En el caso simple se une en corto circuito.
Cuando el devanado del estator es alimentado por una corriente trifásica,
se induce un campo magnético giratorio, cuya velocidad (síncrona) es:
n1 60 f1 (Ec.1)
p
Si el rotor está en reposo o su velocidad n < nsinc, entonces el campo
magnético giratorio traspasa los conductores del devanado rotórico e
inducen en ellos una f.e.m. En el gráfico siguiente se muestra por la regla de
la mano derecha, la dirección de la f.e.m. inducida en los conductores del
rotor cuando el flujo magnético gira en sentido contrario. La componente
activa de la corriente Irot se encuentra en fase con la f.e.m. inducida.
Sobre los conductores con corriente, empleados en el campo magnético,
actúan fuerzas electromagnéticas cuya dirección se determina por la regla
de la mano izquierda; estas fuerzas crean un Melmagn que arrastra al rotor tras
el campo magnético. Si este Melmagn es lo suficientemente grande entonces
el rotor va a girar y su velocidad n2 va a corresponder a la igualdad.
Melmagn est = M freno rot (Ec.2)
Este es el funcionamiento de la máquina en régimen de motor y es
evidente en este caso.
0 ≤ n2 < n1 (Ec.3)
A la diferencia de velocidades entre el campo magnético y el rotor se le
![Page 43: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/43.jpg)
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llama deslizamiento y se representa por el símbolo s.
s n1 n2 (Ec.4)
n1
De donde se deduce que en el régimen de motor
0 < s ≤ 1 (Ec.5)
En generador: s > 0
En frenado electromagnético: s > 1
La principal característica de las motor asíncrono es la presencia del
deslizamiento s, ósea la desigualdad de velocidades entre el campo del
estator y la velocidad del rotor n2 ≠ n1
Cuando se tienen diferentes motores que conforman un sistema el cual
realiza un determinado proceso, es adecuado que los contactores o
arrancadores que son el principal componente de control de los motores,
estén agrupados en un envolvente, esto con la finalidad de prevenir
condiciones ambientales y de operaciones inadecuadas para el equipo y
personal de trabajo. El objetivo de instalar de esta manera la conexión de los
equipos es la siguiente.
Prevenir contacto accidental con partes vivas.
Proteger al controlador del medio ambiente dañino.
Prevenir la explosión o incendio que pudiese resultar del
arco eléctrico, causado por la apertura de contactos dentro
de un medio explosivo.
Combinación, alimentadores y/o unidades, arregladas en un montaje
conveniente incluyendo la conexión, de las unidades a las barras de
potencia.
![Page 44: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/44.jpg)
14
2.4 CRITERIOS DE SELECCIÓN DE MOTORES DE EFICIENCIA ALTA.
¿Cuándo se justifica el uso de un motor de Eficiencia Alta?; Existe mucha
literatura que puede ayudar a soportar esta decisión, e incluso, técnicas
bien definidas que permiten apoyar en un estudio de recuperación de la
inversión en función de la Energía ahorrada por estos equipos.
En forma general se puede decir que estos motores son empleados
cuando el resultado de un programa de ahorro de energía así lo requiera,
sin embargo hay recomendaciones generales que el usuario bien puede
considerar al momento de adquirir e instalar estos motores, que le
permitirán tener la mejor utilización de los mismos, algunas de ellas son:
a. Evitar un sobredimensionamiento excesivo de la potencia requerida; Es
muy común que cuando se elige un motor de cierta capacidad, este sea
sobredimensionado hasta el doble de su potencia, esto hará que el
motor no opere en su punto potencia nominal de salida
desaprovechando así el mejor nivel de eficiencia del producto.
b. Evitar condiciones de instalaciones eléctricas en mala condiciones,
siempre es recomendable un buen sistema de alimentación que
permita un suministro de energía eléctrica adecuado al motor.
c. Evitar condiciones de instalaciones eléctricas en malas condiciones,
como pueden ser bandas mal tensadas, mal anclaje de motor,
vibraciones excesivas.
d. Estos motores tendrán un mejor resultado si son empleados en
regímenes continuos de operación y no en regímenes intermitentes.
e. A medida de lo posible permitir una buena circulación de aire para
garantizar que el sistema de refrigeración opere en forma óptima.
Otra pregunta muy común es ¿Cómo sé que recupero mi inversión?. Para
poder evaluar la recuperación de la inversión de un motor de este nivel de
eficiencia, se siguen algunas metodologías predefinidas, todas ellas
toman en cuenta tanto el nivel de consumo de energía como las tarifas
aplicables, para determinar el ahorro monetario en un periodo de tiempo
![Page 45: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/45.jpg)
15
determinado, por ejemplo un año se considera:
Aa = (ToCe + NfDm)Pa (Ec.6)
Donde:
Aa= Ahorro anual
To= Tiempo de operación (horas/año)
Ce= Costo de energía ($/kWh)
Nf= Número de periodos facturados en el periodo (periodos Facturados/año)
Dm= Demanda máxima ($/kW)
Pa= Potencia ahorrada (kW) Para la potencia ahorrada se tiene:
(Ec.7)
Donde:
Ps= Potencia de salida (kW)
Fc= Factor de carga
hs= Eficiencia del motor estándar (%)
hae= Eficiencia del motor de alta (%)
2.5 GENERACION TRIFASICA.
Las tensiones generadas en un sistema trifásico son de la misma magnitud
y presentan una diferencia de fase de 120° eléctricos. El orden de aparición
de las tensiones fasoriales nos muestra la secuencia, que por convenio se
indica como positiva para la rotación de los fasores en el plano complejo,
Figura 2.2, contrario a la dirección del movimiento de las manecillas del
reloj, esto es con respecto al tiempo o al desplazamiento angular. Las
ventajas de usar este tipo de distribución son las siguientes:
Para alimentar una carga de igual potencia eléctrica, las corrientes en los
conductores son menores que las que se presentan en un sistema
![Page 46: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/46.jpg)
16
monofásico.
Para una misma potencia, las maquinas eléctricas son de menor tamaño
que las maquinas eléctricas monofásicas. En un Sistema trifásico es posible
conectar cargas monofásicas y trifásicas simultáneamente.
Figura N° 2.2.- Secuencia de Fases
Fuente: Maquinas Eléctricas y Transformadores Irving L. Kosow
En el sistema trifásico se tienen dos alternativas de conexión de los
devanados, para las tensiones generadas por fase, siendo la conexión en
estrella y la conexión en delta. Se podrá observar que para la misma tensión
generada por fase en ambos sistemas, en el sistema tipo estrella se tendrá
mayor tensión de línea, que para el sistema tipo delta; resultado de la
composición de los fasores, disposición y conexión de los devanados.
2.6 CONEXIÓN ESTRELLA.
Efectuando la conexión de las terminales de los devanados del generador
en los puntos iníciales o finales, se obtiene una conexión en estrella;
tendremos un sistema de distribución eléctrico de tres fases y cuatro hilos
(en este caso se tiene acceso al punto neutro en el cuatro hilo), ver Figura
2.3.
![Page 47: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/47.jpg)
17
Figura N° 2.3.- Sistema Estrella.
Fuente: Maquinas Eléctricas y Transformadores Irving L. Kosow
2.6.1 RELACION DE TENSIONES
En la conexión estrella, con secuencia positiva tenemos que se han
conectado las terminales A´, B´ y C´; el cual corresponde al punto
común o neutro (N). Mediante este tipo de conexión se dispone de las
tensiones de fase y de línea, ver Figura 2.4
Figura N° 2.4.- Diagrama vectorial de tensiones trifásicas
Fuente.- Maquinas Eléctricas y Transformadores Irving L. Kosow.
Ecuaciones fasoriales de la conexión estrella de secuencia positiva.
…..….. (Ec.8)
![Page 48: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/48.jpg)
18
Determinación de la tension de línea o tensión entre las fases A y B.
3 E 3 / 2 j 1 / 2
3 E cos 30 º jsen 30 º
= 3 E 30 º ……….. (Ec.9)
Los resultados del desarrollo anterior, indican que la tensión de línea
es mayor 3 la tensión de fase y también podemos observar que se
adelanta 30º sexagesimales.
2.6.2 CARGAS TRIFASICAS EN ESTRELLA, CUATRO HILOS BALANCEADOS.
Al conectar tres cargas idénticas a un sistema trifásico, Figura 2.5, se
constituye un sistema balanceado ya que la potencia proporcionada
por cada fase es igual. En dicha figura se aprecia un sistema trifásico
de cuatro hilos con cargas balanceadas cuyo modelo fasorial de
tensiones se describe en la parte adjunta de la misma figura.
![Page 49: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/49.jpg)
19
Figura N° 2.5.- Diagrama vectorial de corrientes trifásicas
Fuente.- Maquinas Eléctricas y Transformadores Irving L. Kosow
2.7 TIPOS DE CENTRO DE CONTROL DE MOTORES EN BAJA TENSION.
Existen varios tipos de C.C.M., entre los cuales podemos mencionar:
Fijos Abierto: Son aquellos C.C.M cuyos arrancadores o protección
específica para lo motores son de protección térmica fija o ajustable.
Fijos Compartimentados: Son aquellos C.C.M., cuyos arrancadores o
protección específica para los motores se encuentran fijadas al igual que
anterior pero separadas en compartimentos o gavetas.
Extraíbles: Las Características de un C.C.M extraíble es similar a la de un
CCM Fijo Compartimentado, sin embargo las gavetas o compartimentos se
pueden extraer teniendo dos posiciones únicas: dentro
o fuera del C.C.M. debe tener un mecanismo de posición intermedia
definida para la prueba donde a pesar de no tener voltaje de trabajo en la
gaveta, en esa posición persistirá el voltaje de control, facilitando
así (cuando la gaveta esta fuera del C.C.M.) la prueba de cualquier
componente de ésta.
2.8 NIVELES DE TENSION.
Nivel de Tensión : 480 VAC, trifásico, 3H, frecuencia 60 Hz.
Voltaje de Control : 120 VAC, monofásico, 60 Hz.
![Page 50: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/50.jpg)
20
2.9 NORMA TECNICAS.
NEMA ICS 1-2000 : Normas Generales para Control de
Sistemas Industriales.
NEMA ICS 2-2000 : Control de Sistemas Industriales.
Controladores, Contactores y Relés
de Sobrecarga Nominal de 600 Voltios.
NEMA ICS 4-2005 : Bloques Terminales.
NEMA ICS 6- 1993 : Control de Sistemas Industriales.
NEMA ICS 18-2001 : Centro de Control de Motor.
NEMA ICS 2 Part 8-1998: Control de Sistemas Industriales:
Controladores, Contactores y Relés de
Sobrecarga, nominal no más de 2000
Voltios AC o 750 Voltios DC parte 8:
Dispositivos de Desconexión para uso en
Equipos de Control Industrial.
NEMA-250-2003 : Cajas para Equipamiento Eléctrico
(máximo 100 Voltios)
NEMA-PB-2-1995 : Interruptor de Distribución de Frente
Muerto.
ANSI C 57-13-1993 : Requisitos Estándar para Transformadores
de Instrumentación.
NEMA SG3-1995 : Equipo de Interrupción de Potencia.
ANSI C37.20.1-2002 : Estándares para Gabinetes Metálicos de
baja tensión con Interruptor Automático de
Potencia.
DS-055-2010-EM : Reglamento de Salud y Seguridad
Ocupacional en Minería.
UL 508 : Equipamiento Control Industrial
UL 508C : Equipos de conversión de energía
UL 50 : Cajas para equipos eléctricos no
ambientales-Consideraciones
NFPA 70E : Norma para la seguridad eléctrica en el
![Page 51: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/51.jpg)
21
lugar de trabajo
NFPA 70 : National electrical code (NEC) Softbound,
2014 edition
NEMA ICS 1B : Centro de control de motores
IEEE 1584 : Guía para realización de cálculos Arc-Flash
de peligro.
IEEE 693 : Calificación sísmica de compuestos para
subestaciones de Equipos de alto voltaje
2.10 IMPORTANCIA DEL TEMA.
La importancia de un centro de control de motores se considera por su :
• Confiabilidad para la continuidad del proceso
• Seguridad del operador en la operación, supervisión y mantenimiento;
• Instalación en sitios centralizados para facilidad de operación y de
mantenimiento;
• Versatilidad para mando y protección de gran números de motores;
• Elevada compactación, posibilitando el máximo aprovechamiento del
espacio físico;
• Mantenimiento fácil y rápido, principalmente por la extracción de
gavetas y su intercambiabilidad;
• Modularidad del sistema, permitiendo fácil ampliación;
• Recolocación de las gavetas que permite expansiones o
modificaciones;
• Elevada seguridad, pues permite la ejecución de mantenimiento y
otros servicios en determinado equipamiento sin desenergizar los
demás.
![Page 52: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/52.jpg)
22
CAPITULO III
CALCULO DE MAXIMA DEMANDA ELECTRICA
3.1 INTRODUCCION
Esta memoria tiene como objetivo el cálculo de la potencia demandada por la
planta y así poder tener una base para el dimensionamiento eléctrico de la
subestación.
3.2 ALCANCES DE ESTUDIO
El presente documento abarca el cálculo de la máxima demanda para el proyecto
“Calculo y Selección del Centro de Control de Motores En Baja Tensión Para
Sistema de Tratamiento de Efluentes por Contaminantes Orgánicos y
Bioquímicos para Petroperú - Lima”.
3.3 ESTANDARES Y REFERENCIAS.
La realización de la memoria de cálculo de máxima demanda está basada en las
secciones aplicables de las últimas ediciones de los siguientes códigos,
estándares, regulaciones y otros documentos listados a continuación:
3.3.1 NORMAS DE REFERENCIA
Código Nacional de Electricidad Suministro 2011.
Código Nacional de Electricidad Utilización 2006.
NFPA-70 Codigo Nacional de Electricidad 2014
IEEE Std 141 – 1993 Práctica recomendada para la distribución de energía
eléctrica para plantas industriales.
IEEE Std 399 – 1997 Práctica recomendada para el análisis de sistemas de
potencia industriales y comerciales.
IEC 60439-1: Conjuntos de dispositivos de conmutación y control de baja
![Page 53: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/53.jpg)
23
tensión - Parte 1. Edición 4.1 2004 .
NTCSE 1997-10-09.- D. S. Nº 020-97-EM Norma Técnica de Calidad de los
Servicios Eléctricos.
DGE 2002-02-11.- R.M. N° 091-2002-EM/VME Terminología en electricidad
En caso exista algún conflicto entre las normas citadas, el criterio más exigente
prevalecerá.
3.3.2 TERMINOLOGIA.
Demanda Máxima: Valor máximo de la carga durante un periodo de
tiempo dado, por ejemplo, un día, un mes, un año (DGE – Terminología
en Electricidad, Sección 2, 023, pag.16).
Factor de carga: Relación, expresada como un valor numérico o como
un porcentaje, de la potencia máxima de una instalación o grupo de
instalaciones durante un período determinado, y la carga total instalada
de la (s) instalación(es). (DGE – Terminología en Electricidad, Sección 8,
88, pag.91)
Factor de demanda: Es la relación de la máxima demanda de un sistema
o parte de un sistema y la potencia instalada de las cargas de un sistema.
Factor de Diversidad: Es la relación entre las sumas de las demandas
máximas individuales y la demanda máxima de todo el grupo. Puede
referirse a dos o más cargas separadas, o puede incluir todas las cargas
de cualquier parte de un sistema eléctrico o el sistema total.
3.4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO.
Para los cálculos se tuvieron las siguientes consideraciones:
![Page 54: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/54.jpg)
24
3.4.1 CONCENTRACION DE CARGAS.
Las cargas se alimentan de la Subestación Eléctrica Etapa II, 36-CCM-02 y a su
vez esta subestacion se alimentan de la Subestacion Exitente (Tanques
Quimicos) (1Q-12Q) TB-SSEE-TQ.
Para el presente cálculo se tendrá en cuenta la distribución de carga para
determinar la máxima demanda de toda la instalación.
3.4.2 FACTORES DE CALCULO.
Los factores a utilizar son:
Factor de Demanda
1 : Para compresoras, bombas, extractores de aire, detector de metales,
inyectores de aire HVAC,soplantes.
1 : Para Agitadores, Decantador y luminarias
0.6 : Para Ventiladores, Válvulas, destructor y Generador Ozono
0.5 : Para tomacorrientes
0.5 : Para reservas
Factor de Potencia
0.85 : Para motores, bombas.
0.90 : Para luminarias
3.5 CALCULO DE MAXIMA DEMANDA ELECTRICA.
Para los cálculos se utilizarán las siguientes fórmulas:
Potencia Instalada: Es la potencia que consume cada equipo o tablero.
𝑃𝐼𝑛𝑠𝑡𝑎𝑙𝑎𝑑𝑎=𝑃 𝑥 𝑁 (Ec.10)
Dónde:
P : Potencia nominal de la carga
![Page 55: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/55.jpg)
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N : Número de cargas iguales
Máxima Demanda: Es la potencia que solicitan los tableros al tablero general o
alimentador de la sub estación; se considera un factor de ampliación que asegura
una reserva de potencia para un crecimiento futura de la carga.
(Ec.11)
Dónde:
MD : Máxima Demanda
Fs : Factor de Simultaneidad
Fd : Factor de demanda
PInstalada : Potencia Instalada
Se presenta el resumen del cálculo de la máxima demanda de la subestación, el
detalle de las cargas se presentan a continuación en las siguientes tablas.
3.5.1 CUADRO GENERAL DE CARGAS DEL CCM.
CENTRO DE CONTROL DE MOTORES (36-CCM-02) NRO
TAG
APLICACIÓN
DESCRIPCION
Fases
Tensión
(VAC)
Potencia
instalada
(kW)
Factor de
Demanda
Máxima
Demanda
(kW)
Máxima
Demanda
(kVA)
1 36-G-338A Soplante Homogenización I 3F 460 22.38 1 22.38 26.33
2 36-G-338B Soplante Homogenización II 3F 460 22.38 1 22.38 26.33
3 36-G-347A Soplante Biológico I (cable apantallado) 3F 460 26.11 1 26.11 30.72
4 36-G-347B Soplante Biológico II (cable apantallado) 3F 460 26.11 1 26.11 30.72
5 36-G-347C Soplante Biológico II (cable apantallado) 3F 460 26.11 1 26.11 30.72
6 36-G-341A Ventilador Soplante Homogenización I 3F 460 0.20 0.6 0.12 0.14
7 36-G-341B Ventilador Soplante Homogenización II 3F 460 0.20 0.6 0.12 0.14
8
36-P-339A
Bomba Agua Salida Homogenización I (cable apantallado)
3F
460
1.49
1
1.49
1.76
9
36-P-339B
Bomba Agua Salida
Homogenización II (cable apantallado)
3F
460
1.49
1
1.49
1.76
![Page 56: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/56.jpg)
26
10 36-MX-343A Agitador Sumergible Anoxia I 3F 460 4.63 1 4.63 5.44
11 36-MX-343B Agitador Sumergible Anoxia II 3F 460 4.63 1 4.63 5.44
12 36-G-356A Ventilador Soplante Biológico I 3F 460 0.20 0.6 0.12 0.14
13 36-G-356B Ventilador Soplante Biológico I 3F 460 0.20 0.6 0.12 0.14
14 36-G-356C Ventilador Soplante Biológico I 3F 460 0.20 0.6 0.12 0.14
15 36-P-346A Bomba Recirculación Interna I 3F 460 0.37 1 0.37 0.44
16 36-P-346B Bomba Recirculación Interna II 3F 460 0.37 1 0.37 0.44
17 36-K-349 Puente Decantador 3F 460 0.55 1 0.55 0.65
18 36-P-355A Bomba Recirculación y Purga
I 3F 460 2.98 1 2.98 3.51
19 36-P-355B Bomba Recirculación y Purga II 3F 460 2.98 1 2.98 3.51
20 36-P-351A Bomba Recirculación Sobrenadantes I 3F 460 2.20 1 2.20 2.59
21 36-P-351B Bomba Recirculación Sobrenadantes II 3F 460 2.20 1 2.20 2.59
22
36-P-353A
Bomba Agua Limpia a
Ozonificación I (cable apantallado)
3F
460
2.20
1
2.20
2.59
23
36-P-353B Bomba Agua Limpia a Ozonificación II (cable apantallado)
3F
460
2.20
1
2.20
2.59
24 36-P-361A Bomba Alimentación Filtro I 3F 460 1.12 1 1.12 1.32
25 36-P-361B Bomba Alimentación Filtro II 3F 460 1.12 1 1.12 1.32
26 36-P-395A Bomba a Punto Reúso I
(cable apantallado) 3F 460 4.00 1 4.00 4.70
27 36-P-395B Bomba a Punto Reúso II
(cable apantallado) 3F 460 4.00 1 4.00 4.70
28 MOV-36801 Válvula motorizada 3F 460 1.87 0.6 1.12 1.32
29 MOV-36802 Válvula motorizada 3F 460 1.87 0.6 1.12 1.32
30 LV-36513 VALVULA CONTROL ACTUADOR ELEC 3F 460 0.75 0.6 0.45 0.53
31 RESERVA Reserva 3F 460 1.87 0.5 0.93 1.10
32 RESERVA Reserva 3F 460 1.87 0.5 0.93 1.10
33
36-POS-
01A,36- POS-02A
Caja de registro tomas de corriente Sala Ultrafiltración y Ósmosis (Trifásicos).
3F
460
37.30
0.5
18.65
21.94
34 36-PG-01A ,
36-PG-02A
Caja de registro tomas de corriente Sala Soplantes (Trifásicos).
3F
460
37.30
0.5
18.65
21.94
35
36-PQUI-
01A, 36- PQUI-02A
Caja de registro tomas de corriente Sala Químicos (Trifásicos).
3F
460
37.30
0.5
18.65
21.94
36 RESERVA Reserva 3F 460 1.87 0.5 0.93 1.10
37 RESERVA Reserva 3F 460 1.87 0.5 0.93 1.10
38 RESERVA Reserva 3F 460 1.87 0.5 0.93 1.10
39 RESERVA Reserva 3F 460 1.87 0.5 0.93 1.10
40 36-P-332A Bomba Dosificadora Peróxido I 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
41 36-P-332B Bomba Dosificadora Peróxido
II 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
![Page 57: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/57.jpg)
27
42 36-P-334A Bomba Dosificadora Sosa I 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
43 36-P-334B Bomba Dosificadora Sosa II 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
44 36-P-336A Bomba Dosificadora Acido I 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
45 36-P-336B Bomba Dosificadora Acido II 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
46 36-P-396A Bomba Dosificadora Sosa Reúso I 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
47 36-P-396B Bomba Dosificadora Sosa Reúso II 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
48 36-P-397A Bomba Dosificadora Sosa Reúso I 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
49 36-P-397B Bomba Dosificadora Sosa Reúso II 2F 230 0.15 1 0.15 0.18
50 36-G-402 Extractor sala soplantes 2F 230 0.10 1 0.10 0.12
51 36-G-402.2 Extractor sala almacén
químico 2F 230 0.10 1 0.10 0.12
52
36-G-402.3
Extractor sala Sala Ultrafiltración y Ósmosis (Monofásicos).
2F
230
0.10
1
0.10
0.12
53
36-POS-
011B,36- POS-012B
Caja de registro tomas de corriente Sala Ultrafiltración y Ósmosis (Monofásicos).
2F
230
5.97
0.5
2.99
3.51
54
36-PG-011B
,36-PG- 012B
Caja de registro tomas de corriente Sala Soplantes (Monofásicos).
2F
230
5.97
0.5
2.98
3.51
55
36-PQUI-
011B,36- PQUI-012B
Caja de registro tomas de
corriente Sala Químicos (Monofásicos).
2F
230
5.97
0.5
2.98
3.51
56 36-AC-01 Aire acondicionado sala de control 2F 230 4.48 1 4.48 5.27
57 36-PL-003- OZ
PANEL LOCAL UNIDAD PAQUETE OZONIZACION 2F 230 1.49 1 1.49 1.76
58 36-K-359 Destructor de Ozono 2F 230 0.26 0.6 0.16 0.18
59 36-K-357 Generador ozono 2F 230 3.32 0.6 1.99 2.34
60 RESERVA Reserva 2F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
61 RESERVA Reserva 2F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
62 RESERVA Reserva 2F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
63 RESERVA Reserva 2F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
64 36-C04 Circuito Alumbrado Sala CCM (2 lumin. 2x58W) 3F 230 0.46 1 0.46 0.51
65
36-C05
Circuito Alumbrado Sala
Técnica (4 luminarias 2x36W)
3F
230
0.46
1
0.46
0.51
66
36-C06 Circuito Alumbrado Sala Soplantes (4 luminarias 2x36W)
3F
230
0.22
1
0.22
0.25
67
36-C07
Circuito Alumbrado Sala Químicos (4 luminarias 2x58W)
3F
230
0.46
1
0.46
0.51
68
36-C08 Circuito Alumbrado Ozonificación (1 luminarias 2x36W)
3F
230
0.22
1
0.22
0.25
69 36-C09 Circuito Alumbrado Filtración (9 luminarias 2x58W) 3F 230 0.43 1 0.43 0.47
70 36-C10 Circuito Alumbrado Aseos (1 luminarias 2x58W) 3F 230 0.75 1 0.75 0.84
71 36-C11 RESERVA 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
72 36-C12 RESERVA 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
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28
73 36-C13 RESERVA 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
74 36-C14 RESERVA 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
75 36-CAE-1 ALUMBRADO en BLOQUE de EMERGENCIA 3F 230 0.15 1 0.15 0.17
76 36-TCI-02 Tablero sistema detección y alarma contraincendios 3F 230 1.49 1 1.49 1.76
77 36-RIO-02 Entrada y salidas remotas 3F 230 1.49 1 1.49 1.76
78 RESERVA Reserva 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
79 RESERVA Reserva 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
80 RESERVA Reserva 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88
81 RESERVA Reserva 3F 230 1.49 0.5 0.75 0.88 260.43 306.18
260.43 306.18
Tabla N° 3.1 Cuadro de Cargas de máxima Demanda
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29
CAPITULO IV
CALCULO DE CABLES ALIMENTADORES PARA CARGAS
ELECTRICAS
4.1 INTRODUCCION.
Esta memoria tiene como objetivo describir los cálculos justificativos para el
dimensionamiento de los alimentadores y conductores a nivel de ingeniería
de detalle del proyecto “Calculo y Selección del Centro de Control de
Motores En Baja Tensión Para Sistema de Tratamiento de Efluentes por
Contaminantes Orgánicos y Bioquímicos para Petroperú - Lima.”.
4.2 ALCANCES DE ESTUDIO.
El presente documento abarca el cálculo de los alimentadores para las
cargas a instalar en el proyecto “Calculo y Selección del Centro de
Control de Motores En Baja Tensión Para Sistema de Tratamiento de
Efluentes por Contaminantes Orgánicos y Bioquímicos para Petroperú
- Lima.”, cuyo alcance es el siguiente:
Cálculo y selección de cables alimentadores de energía.
Dimensionamiento de dispositivos de protección.
4.3 NORMAS.
Para el Diseño y Especificaciones de las instalaciones a proyectar, se
utilizan la última edición de las Normas, Guías de Diseño y/o Estándares
indicados en la Lista de Normas y Códigos siguientes.
La clasificación es la siguiente:
CNE: Código Nacional de Electricidad – Suministro, Ed. 2011.
CNE: Código Nacional de Electricidad – Utilización, Ed. 2006.
IEC 60228: Calibres nominales y composición de conductores de
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30
cables aislados.
IEC 60364-5-52: Selection and erection of electrical equipment –
Wiring systems, Ed. 2009.
IEC 60949: Calculation of thermally permissible short-circuit
currents, taking into account non-adiabatic heating effects.
NEC 70: National Electrical Code, Ed. 2011.
NTP 370.251: Norma Técnica Peruana – Conduc eléc, Ed. 2011.
4.4 CONSIDERACIONES DE DISEÑO.
Para la realización de los cálculos se tuvieron las siguientes
consideraciones:
a. Tensión de distribución en baja tensión:
460 V, 60 Hz, 3 fases más tierra, para circuitos de fuerza,
tomacorrientes industriales y alimentadores.
230 V, 60 Hz, 3 fases más tierra, para cargas de Bombas,
TDU, alumbrado y tomacorrientes.
b. La máxima caída de tensión considerada para el alimentador
principal no será mayor al 4% de la tensión nominal de distribución
en baja tensión.
c. La máxima caída de tensión considerada para Circuitos de Fuerza
a motores y Equipos no será mayor al 2.5% de la tensión nominal
de distribución en baja tensión.
d. La máxima caída de tensión considerada para Circuitos de
Alumbrado y Tomacorrientes (hasta el punto de utilización mas
alejado) no será mayor al 4% de la tensión nominal de distribución
en baja tensión.
e. Se considera un factor de seguridad para el cálculo de corriente de
diseño igual al 25% de la corriente nominal.
f. Los cables serán conductores de Cu trenzados – revestimiento
exterior de polietileno reticulado.
g. Material de aislamiento PVC.
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31
h. Temperatura ambiente 30°C.
i. Temperatura del terreno 20°C.
j. Resistividad de disipación térmica del terreno 1.0 k.m/w.
k. Tipo de instalación:
- Por ductos.
4.5 PASOS A SEGUIR.
Para el desarrollo de los cálculos se utilizarán los siguientes datos de carga:
Potencia de la carga (kW). Es la proporción por unidad de tiempo o ritmo con la cual la energía es transferida por un circuito eléctrico.
Tipo de sistema (3Φ, 1 Φ). Es la conexión del sistema ya sea monofásico o trifásico.
Tensión de servicio (volt.). Es el valor de la tensión realmente existente en un punto cualquiera de una instalación en un momento determinado
Factor de potencia. Se define factor de potencia, f.d.p., de un circuito de corriente alterna, como la relación entre la potencia activa, P, y la potencia aparente, S. Da una medida de la capacidad de una carga de absorber potencia activa.
Longitud del conductor (m). Cuanto más grande sea el diámetro del conductor más baja será la resistencia y más elevada será la corriente. El flujo de electrones también está condicionado por la longitud del conductor; para dos cables del mismo material, el más largo ofrecerá más resistencia a la conducción
Temperatura ambiente (°C). es la que está comprendida entre las temperaturas que la gente prefiere para lugares cerrados. Representa el rango en el cual el aire no se siente ni muy frío ni caliente cuando se usa ropa de entrecasa. Este rango está entre 15 °C (59 °F) y 30 °C (86 °F) y es el rango para regular la temperatura que ofrecen los dispositivos de control climático
Con la data de las cargas se procede a dimensionar la sección de los
conductores por capacidad de corriente utilizando el siguiente cálculo:
4.5.1 CALCULO DE ALIMENTADORES DE BAJA TENSION.
A la hora de determinar la sección nominal de los conductores de baja
tensión, se deben de tener en cuenta tres criterios:
El de intensidad máxima admisible, es la que está comprendida entre las
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32
temperaturas que la gente prefiere para lugares cerrados. Representa el rango en el cual el aire no se siente ni muy frío ni caliente cuando se usa ropa de entrecasa. Este rango está entre 15 °C (59 °F) y 30 °C (86 °F) y es el rango para regular la temperatura que ofrecen los dispositivos de control climático
El de caída de tensión, es la que está comprendida entre las temperaturas que la gente prefiere para lugares cerrados. Representa el rango en el cual el aire no se siente ni muy frío ni caliente cuando se usa ropa de entrecasa. Este rango está entre 15 °C (59 °F) y 30 °C (86 °F) y es el rango para regular la temperatura que ofrecen los dispositivos de control climático
El de intensidad de cortocircuito, es la que está comprendida entre las temperaturas que la gente prefiere para lugares cerrados. Representa el rango en el cual el aire no se siente ni muy frío ni caliente cuando se usa ropa de entrecasa. Este rango está entre 15 °C (59 °F) y 30 °C (86 °F) y es el rango para regular la temperatura que ofrecen los dispositivos de control climático
Se escogerá la sección del conductor a partir del criterio más restrictivo.
A continuación se explican con detalle dichos criterios:
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33
4.5.1.1 CORRIENTE NOMINAL MONOFASICA Y TRIFASICA.
𝐼𝑛𝑜𝑚(1∅) =Ptotal
Vnom∗Cos∅∗𝑛𝑒𝑓 𝐼𝑛𝑜𝑚(3∅) =
Ptotal
√3∗Vnom∗Cos∅∗𝑛𝑒𝑓 (Ec.12)
CORRIENTE DE DISEÑO (AMP):
𝐼𝑑 = 1.25 ∗ Inom (Ec.13)
En función al método de instalación utilizado se aplica la metodología
indicada en la norma IEC 60364-5-52 edición 2009, para obtener la
capacidad admisible de los conductores.
Donde:
Ptotal : Potencia eléctrica total de la línea en watts (W) Inom
: Intensidad nominal de la línea en amperios (A) cos φ :
Factor de potencia de la instalación
Vnom : Tensión de la línea en voltios (V) N
ef : Rendimiento del Equipo.
A partir de la intensidad determinada se debe buscar una sección de cable
tal que su intensidad admisible sea superior a la intensidad determinada
multiplicada por factores de corrección según condiciones de uso y tipo de
instalación.
Los factores de corrección ha usar son debidos a agrupación de cables en
una misma conducción, a temperatura ambiente, a tipo de local y a
influencia de armónicos.
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34
Es importante tener en cuenta que las líneas destinadas a alimentación de
motores deben ser dimensionadas para la intensidad nominal de los
motores multiplicada por 1,25 y las destinadas a alimentación de puntos de
luz con lámparas o tubos de descarga deben dimensionarse para un 1,8
veces la potencia nominal de dichas lámparas.
Siempre la corriente admisible de la sección escogida debe estar por
encima de la intensidad nominal del dispositivo de protección aguas arriba.
4.5.1.2 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR: POR CAIDA DE TENSIÓN.
Encontrada la sección por el procedimiento anterior, se calculará la caída
de tensión mediante las siguientes formulas:
Circuito monofásico:
V
CT
2 P L (RCos XSen ) (Ec.14)
V Cos
Circuito trifásico:
VCT
(Ec.15)
N 1000
Donde:
Vct : Valor de Voltaje de Caída de Tensión (V)
I : Corriente de Carga (A).
L : Longitud Total del cable alimentador de la carga (m)
R : Resistencia por unidad de longitud del cable (Ohm/km).
X : Reactancia por unidad de longitud del cable (Ohm/km)
Ø : Angulo de desfase entre voltaje y corriente en la carga (º)
3 I L (RCos XSen)
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N : Número de Ternas
P : Potencia activa de la carga (kW)
V : Voltaje de operación de la carga (V)
Una vez se dispone de la caída de tensión debida a la longitud y sección del
cable seleccionado, se usará el criterio más restrictivo de los hasta ahora
usados. En el caso de que dicha caída de tensión expresada en % respecto
tensión de alimentación, no sea superior al 4% (según Código Nacional de
Electricidad de Perú), se usará el criterio de caída de tensión y se aumentará
la sección del conductor hasta donde sea necesario.
Se corregirá el valor de resistencia para una temperatura de operación del
conductor a 90°C, según la expresión tomada de las notas de la tabla 8 del
capítulo 9 de la NFPA 70 (NEC), se tiene:
𝑅2 = 𝑅1[1 + 𝛼(𝑇2 − 𝑇1)] (Ec.16)
Dónde:
R1 = Resistencia del conductor a 75°C de temperatura de operación, según
tabla 8 del capítulo 9 de la NFPA 70 (NEC)
α = Coeficiente de corrección por temperatura: 0.00323 para el cobre
T1= Temperatura de operación del conductor a 75°C
T2 = Temperatura de operación del conductor a corregir.
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36
4.5.1.3 INTENSIDAD DE CORTO CIRCUITO.
Para cumplir con la recomendación del numeral 5.6.2 del estándar ANSI /
IEEE std-141, se calcula el área mínima del conductor para soportar los
esfuerzos térmicos impuestos bajo condiciones de corto circuito.
Se tienen las siguientes ecuaciones:
( I
A)
2
t = K log(T2+234
T1+234 ) (Ec.17)
( I
A)
2
t = K log(T2+228
T1+228 ) (Ec.18)
Despejando A, tenemos lo siguiente:
𝐴 =𝐼
√( 𝐾
t)
.log(
T2+234
T1+234 )
= 𝑐𝑚𝑖𝑙𝑠 (Ec.19)
𝐴 =𝐼
√( 𝐾
t)
.log(
T2+228
T1+228 )
= 𝑐𝑚𝑖𝑙𝑠 (Ec.20)
Dónde:
A = Sección transversal del conductor (mm2)
I = Corriente de Cortocircuito que demanda el sistema (kA)
K = Constante del material del conductor
K = 0.0297 para conductores de cobre
K = 0.0125 para conductores de aluminio
t = Tiempo del Cortocircuito (seg)
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37
T1= Temperatura inicial del conductor, 90°C
T2= Temperatura final del conductor, 250°C
T = 234°C para cobre recocido y estirado en frío con 100% IACS de
conductividad
T = 228°C para aluminio.
Aplicando el factor de conversión recomendado en el “Standard for use of
the International System of Units, The Modern Metric System, IEEE/ASTM
SI 10-1997, se obtiene la sección requerida en mm2, siendo el factor igual
a:
F =1
1973.53 = 0.00005067
A = cmils ∗ F (Ec.21)
4.6 CALCULO DE CONDUCTORES EN BAJA TENSION (EJEMPLO).
4.6.1.1 ALIMENTACION EN 480 V DE UN MOTOR TRIFASICO
(SOPLANTE BIOLOGICO I).
Datos:
Tag del equipo 36 – G - 347A
Circuito No 36 – G - 347A -F
Capacidad del motor 150 HP
Tensión del Sistema 480 VAC
Frecuencia 60 HZ
Nro Fases 3
Factor de Potencia 0.86
Temperatura Ambiente 24 ºC
Aislamiento del conductor XHHW-2, 600 V
Temperatura de operación 90 ºC
Longitud del circuito 90 m
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38
Canalización Bandeja de Acero Galvanizado
- CALCULO POR CAPACIDAD DE CORRIENTE.
Para poder determinar la IPC del motor, tomamos como consideración el
artículo 430 de la NFPA 70(NEC), sección 430.250, Tabla 430.250
Corriente a Plena carga de motores trifásicos de corriente alterna, (ver
tabla 9 del anexo 1 de este documento) por lo que para un motor de 150
HP a 480 V, se tiene lo siguiente:
Ipc = 180 Amp. (Ec.22)
De acuerdo a la sección 430.22 de la NFPA 70 (NEC), los conductores
que alimenten un solo motor usado en una aplicación de servicio
continuo deben tener ampacidad no menor al 125 por ciento del valor
nominal de corriente de plena carga del motor, por lo que se tiene lo
siguiente:
I COND = 1.25 x I PC = 1.25 x 180 Amp. = 225 Amp. (Ec.23)
- CANALIZACIÓN DEL ALIMENTADOR EN BANDEJA.
Apoyándonos en la NFPA 70(NEC) Artículo 392, sección 392.80(A)(2)(b)
la cual nos indica que cuando estén instalados según los requisitos de
392.22(B), la ampacidad de los cables de un solo conductor de 1/0 AWG
a 500 kCM en bandejas portacables cubiertas continuamente por más
de 1.80 metros de tapas sólidas sin ventilación, la ampacidad para los
cables de 1/0 AWG a 500 kCM no debe exceder el 60 por ciento de la
ampacidad permisible de la Tabla (Ver tabla 8 del anexo 1 de este
documento).
Se selecciona de la Tabla 310.15 (B)(17) un conductor calibre 4/0 AWG
I COND 4/0 AWGl 90°C = 405 Amp. (Ec.24)
Aplicando el factor de decremento de bandeja del 60 % de la ampacidad
del conductor y el factor de temperatura del 1.04 se tiene lo siguiente:
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39
I corregida = I COND X FCH X FCT = Amp
I corregida = 405 Amp. X 0.6 X 1.04 = 252.72 Amp.
Por lo que el conductor seleccionado es correcto.
252.72 Amp. del conductor > 225 Amp. de la ICOND
- CALCULO POR CAIDA DE TENSION.
Se verifica que la selección de conductores propuestos cumpla con los
requerimientos de caída de tensión, para lo cual se calcula la caída de
tensión aplicando la expresión general definida en el estándar
ANSI/IEEE std-141:
%𝑉 = √3 𝑥 𝐼𝑛 𝑥 𝐿 𝑥 (𝑅𝑐𝑜𝑠𝜑 + 𝑋𝐿 𝑠𝑒𝑛𝜑) 𝑥 100 (Ec.25) 𝐸 Dónde:
IN = Corriente nominal (A), en motores se considera la IPC
L = Longitud del conductor (km)
R = Resistencia del conductor (Ω/km)
(Ver en Tabla 4A -7 y 4A-8 del estándar ANSI/IEEE std-141)
XL = Reactancia del conductor (Ω/km)
(Ver en Tabla 4A -7 y 4A-8 del estándar ANSI/IEEE std-141)
FP = Factor de Potencia (0.86)
Ø = Angulo derivado del FP (30. 68º)
E = Tensión del Sistema.
Los valores de Resistencia y Reactancia serán tomados de la tabla 4A-7
del ANSI/IEEE std 141, (ver tabla 3 del anexo 1 de este documento),
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40
establecido lo anterior tomando los datos para un calibre 4/0 AWG clase
600 V se tiene:
R =0.0633 Ω/1000 ft a 75ºC
XL= 0.0398 Ω/1000 ft a 75ºC
Cambiando de unidades a Ω/km, se tiene:
R1 =0.2077 Ω/km a 75ºC
XL= 0.1306 Ω/km a 75ºC
Corrigiendo el valor de resistencia para una temperatura de operación del
conductor de 90°C, según la expresión tomada de la NFPA 70 (NEC)
Tabla 8.- propiedades de los conductores, (ver tabla 8 del anexo 1 de este
documento), se tiene:
𝑅2 = 𝑅1 [1 + (𝑇2 − 𝑇1)] (Ec.26)
R1 = Resistencia del conductor a 75°C de temperatura de operación
R2 = Resistencia del conductor a 90°C de temperatura de operación
∝ = Coeficiente de corrección por temperatura: 0.00323 para el cobre
T1 = Temperatura de operación del conductor a 75°C
T2 = Temperatura de operación del conductor a 90°C
Sustituyendo valores se tiene el valor de resistencia a la temperatura de
operación del conductor:
R2 = 0.2077 [1 + 0.00323 (90-75)]
R2 = 0.2177 Ohms / Km
Luego se procederá a calcular la caída de tensión con los siguientes
datos
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41
%𝑉 = √3 𝑥 180 𝑥 0.09 𝑥 (0.2177 𝑥 0.86 + 0.1306 𝑠𝑒𝑛 30.68) 𝑥 100 480
%𝑉 = 1.484
Como la caída de tensión es menor a la especificada en los criterios de
diseño eléctrico, el conductor por fase calibre 4/0 AWG clase 600 V
cumplen con esta necesidad.
4.7 RECOMENDACIONES.
a) La acometida del cable alimentador se prevé instalar en DUCTOS
existentes del Cliente.
b) Los DUCTOS existentes deberán inspeccionarse para corroborar las
características técnicas con las que fueron suministradas. Asimismo, la
inclinación de drenaje y otros específicos como solado, rellenos de
concreto (minimizar peligro de hundimiento), profundidad, uniones optimas
(superficie interior continua lisa entre las secciones, obstáculos de
instalación con el propósito de evitar que estos no dañen el cable
alimentador.
4.8 INSTALACION.
a) Antes de instalar los cables deberá realizarse primero la limpieza de
ductos.
b) En su instalación se procurara que constituyan tramos rectos en lo posible.
Cuando existan obstáculos en la ruta y por tanto se haga indispensable
formar curvas, éstas deben se suaves y no exceder del 1% de desviación
(es decir, una desviación máxima de 10 mm por cada 1000 mm).
![Page 72: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/72.jpg)
42
CAPITULO V
CALCULO DE FLUJO DE POTENCIA Y CORTO CIRCUITO.
5.1 INTRODUCCION.
Analizar el comportamiento del sistema eléctrico en condición normal de
operación, con la finalidad de evaluar los niveles de tensión en barras y
verificar la capacidad de transmisión de los transformadores de distribución
y líneas.
Verificar la capacidad de ruptura de los interruptores de potencia y la
capacidad térmica de las barras en:
Cabecera del transformador de potencia trifásico existente TR-3 de
10/0.46kV (Conchàn)
Armario Ampliación SS.EE. Ventas (Conchàn) con 0.46 kV
Armario de SS.EE. Zona Portuario con 0.46 kV
Centro de Control de Motores (CCM) con Tag 36-CCM-02 y tensiones
de trabajo de 0.46 y 0.23 kV
5.2 ALCANCES DE ESTUDIO.
Dentro de los alcances para el proyecto “Calculo y Selección del Centro de
Control de Motores En Baja Tensión Para Sistema de Tratamiento de
Efluentes por Contaminantes Orgánicos y Bioquímicos para Petroperú -
Lima”. se encuentran los siguientes estudios:
Estudio de Flujo de Potencia.
Estudio de Cortocircuito.
Estudio de Selectividad de protecciones.
5.3 NORMAS EMPLEADAS.
El presente estudio ha sido desarrollado en base a las siguientes normas:
IEEE Std. 242-2001™ Recommended Practice for Protection and
Coordination of Industrial and Commercial Power Systems.
![Page 73: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/73.jpg)
43
C37.13-1990 - “Estándar IEEE para interruptores de circuito de
alimentación de CA de bajo voltaje utilizados en recintos”
IEEE C37.010-1979 - “Guía de aplicación IEEE para interruptores
automáticos de alto voltaje de CA clasificados en base simétrica y
suplementos”
IEEE Std 242-1986 & 2001- “Práctica recomendada de IEEE para la
protección y coordinación de sistemas de energía industriales y
comerciales”.
Código Nacional de Electricidad Peruano.
5.4 SOFTWARE UTILIZADO.
El presente estudio de corto circuito se elabora utilizando el software ETAP
en su versión 16.0, empleando la norma ANSI/IEEE la cual considera 3
redes de impedancia para calcular las Icc momentáneas, interrupción,
estado estacionario, y los esfuerzos correspondientes para diferentes
dispositivos de protección.
Estas redes son: red de ½ ciclo (red subtransitoria), red de 1.5 - 4 ciclos
(red transitoria) y red de 30 ciclos (red de estado estacionario).
La exactitud de los resultados depende en gran parte del ingreso acertado
de los parámetros eléctricos del sistema a estudiar, la Tabla 5.1 describe la
información necesaria para llevar a cabo dichos análisis.
Tabla 5.1 Aplicación de las redes de análisis de la metodología ANSI.
Fuente: Manual de ETAP 16.0
![Page 74: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/74.jpg)
44
Tabla 5.2 Información requerida en el Software ETAP 16.0.
Fuente: Manual de ETAP 16.0
5.5 ESTUDIO DE FLUJO DE CARGA DEL SISTEMA.
Analizar el comportamiento del sistema eléctrico en condiciones normales
de operación, con la finalidad de evaluar los niveles de tensión en barras y
los flujos de potencia activa y reactiva a través de los transformadores de
distribución, de tal forma se pueda verificar la capacidad de transmisión de
los mismos.
5.5.1 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO PARA EL FLUJO DE CARGA.
La empresa PETROPERU S.A., con el propósito de procesar sus efluentes
industriales generados en la Refinería Conchàn cuenta actualmente con
una planta de proporciones insuficientes (Etapa I) para tal fin, por ello ha
![Page 75: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/75.jpg)
45
proyectado realizar el “Calculo y Selección del Centro de Control de
Motores en baja tensión para sistema de tratamiento de efluentes por
contaminantes orgánicos y bioquímicos para Petroperú - Lima”,
El proyecto a desarrollar se encuentra en el Distrito de Lurín y se alimentara
del transformador de potencia trifásico TR-3 con 10/0.46 kV de propiedad
de Petroperú S.A. ubicado en el armario Ampliación Panel 3 SS.EE Planta
Ventas (Conchan), el cual es un sistema delta (aislado).
5.5.2 PROCEDIMIENTO DEL PROGRAMA.
El análisis de operación normal se realiza para el periodo de Máxima
operatividad de la Planta; es decir, considerando la Máxima Demanda de
los equipos receptores:
M.D. 36-CCM-02 : 239.81 kW
Los considerados de evaluación son:
Operación Normal:
Con aporte energético en baja tensión del TR-3 10/0.46 kV
Niveles de tensiones admisibles en barra.
Operación normal : ±5% Vn
Cargas en Redes y transformadores.
Redes de Distribución : 100% de su potencia
nominal.
Transformadores de potencia : 100% de su potencia
nominal.
5.5.3 RESULTADOS DEL FLUJO DE CARGA
A continuación, se presentan los diagramas unifilares del centro de control
de motores y los Parámetros eléctricos de flujo de carga indicando sus
respectivas caídas de tensión con el aporte del Transformador 3ø
(Existente) TR-3 de 10 / 0.46:
![Page 76: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/76.jpg)
46
DIAGRAMA UNIFILAR GENERAL
TRANSFORMADOR TR-03 (SSEE VENTAS)
BARRA DE LA SSEE VENTAS CONCHAN
BARRA DE LA SSEE PORTUARIO
BARRA DE LA SSEE DEL CENTRO CONTROL MOTORES 02 (36-CCM-02)
Fuente.- Proyecto Sistema de Tratamiento de Efluentes por contaminantes Orgánicos y Bioquímicos.
Figura N° 5.1 ESQUEMA UNIFILAR GENERAL
![Page 77: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/77.jpg)
47
DIAGRAMA UNIFILAR CON RELACION A POTENCIA:
BARRA DE LA SSEE DEL CENTRO CONTROL MOTORES 02 (36-CCM- 02)
BARRA DE LA SSEE PORTUARIO
BARRA DE LA SSEE VENTAS CONCHAN
TRANSFORMADOR TR-03 (SSEE VENTAS)
Figura N° 5.2 ESQUEMA UNIFILAR DE POTENCIA
Fuente.- Proyecto Sistema de Tratamiento de Efluentes por contaminantes Orgánicos y Bioquímicos.
![Page 78: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/78.jpg)
48
Fuente.- Proyecto Sistema de Tratamiento de Efluentes por contaminantes Orgánicos y Bioquímicos.
DIAGRAMA UNIFILAR CON RELACION A CAIDA DE TENSION Y CORRIENTES:
TRANSFORMADOR TR-03 (SSEE VENTAS)
BARRA DE LA SSEE VENTAS CONCHAN
BARRA DE LA SSEE PORTUARIO
BARRA DE LA SSEE DEL CENTRO CONTROL MOTORES 02 (36-CCM-02)
Figura N° 5.3 ESQUEMA UNIFILAR CON RELACION A FLUJO DE CARGA
![Page 79: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/79.jpg)
49
5.6 ESTUDIO DE CORTO CIRCUITO DEL SISTEMA.
Los resultados de cortocircuito nos proporcionan los valores de las
corrientes de fase, en módulo y ángulo, más los valores de secuencia
positiva, negativa y cero que medirán los relés para las diferentes
ubicaciones y tipos de fallas. Adicionalmente, los resultados de cortocircuito
nos permitirán verificar el comportamiento térmico y la capacidad de
corriente de cortocircuito que tienen las barras en 0.46 y 0.23 kV.
5.6.1 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO PARA EL CALCULO CORTO
CIRCUITO DEL SISTEMA.
La empresa PETROPERU S.A., con el propósito de procesar sus efluentes
industriales generados en la Refinería Conchàn cuenta actualmente con
una planta de proporciones insuficientes (Etapa I) para tal fin, por ello ha
proyectado realizar el “Calculo y Selección del Centro de Control de
Motores en baja tensión para sistema de tratamiento de efluentes por
contaminantes orgánicos y bioquímicos para Petroperú - Lima”,El proyecto
a desarrollar se encuentra en el Distrito de Lurín y se alimentara del
transformador de potencia trifásico TR-3 con 10/0.46 kV de propiedad de
Petroperú S.A. ubicado en el armario Ampliación Panel 3 SS.EE Planta
Ventas (Conchan), el cual es un sistema delta (aislado).
5.6.2 PROCEDIMIENTO DEL PROGRAMA.
Para obtener las máximas corrientes de falla en operación normal se han
simulado fallas francas en las principales barras del sistema eléctrico en
estudio. Para obtener las corrientes de cortocircuito, se han simulado fallas
trifásicas, bifásicas y monofásicas en las principales barras del sistema en
estudio; 0.46 kV, teniendo como base el aporte del centro de control de
motores ubicado en Sala Eléctrica para los flujos de potencia analizados.
Las simulaciones fueron realizadas bajo las normas IEC60909 (edic. 2001)
5.6.3 RESULTADOS DEL CALCULO DE CORTO CIRCUITO DEL SISTEMA.
Los resultados de los cálculos de las corrientes de cortocircuito para este
aporte se presentan a continuación:
![Page 80: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/80.jpg)
50
Fuente.- Proyecto Sistema de Tratamiento de Efluentes por contaminantes Orgánicos y Bioquímicos.
DIAGRAMA UNIFILAR CON RELACION A POTENCIA CORTO CIRCUITO:
ZONA PORTUARIO
BARRA DE LA SSEE VENTAS CONCHAN
TRANSFORMADOR TR-03 (SSEE VENTAS)
BARRA DE LA SSEE PORTUARIO
BARRA DE LA SSEE DEL CENTRO CONTROL MOTORES 02 (36-CCM-02)
Figura N° 5.4 ESQUEMA UNIFILAR CON RELACION A POTENCIA CORTO CIRCUITO
![Page 81: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/81.jpg)
51
5.7 ESTUDIO DE SELECTIVIDAD DE PROTECCIONES DEL SISTEMA.
El objetivo de este estudio es seleccionar los ajustes de los dispositivos de
protección de sobre corriente para el sistema eléctrico del proyecto “Calculo
y Selección del Centro de Control de Motores en baja tensión para sistema
de tratamiento de efluentes por contaminantes orgánicos y bioquímicos
para Petroperú - Lima”, asegurándonos de conseguir una coordinación
adecuada que nos permita tener selectividad en los dispositivos de
protección y continuidad en el servicio.
5.7.1 DATOS DEL SISTEMA ELECTRICO PARA LA SELECTIVIDAD DE
PROTECCIONES DEL SISTEMA.
La empresa PETROPERU S.A., con el propósito de procesar sus efluentes
industriales generados en la Refinería Conchàn cuenta actualmente con
una planta de proporciones insuficientes (Etapa I) para tal fin, por ello ha
proyectado realizar el “Calculo y Selección del Centro de Control de
Motores en baja tensión para sistema de tratamiento de efluentes por
contaminantes orgánicos y bioquímicos para Petroperú - Lima”,El proyecto
a desarrollar se encuentra en el Distrito de Lurín y se alimentara del
transformador de potencia trifásico TR-3 con 10/0.46 kV de propiedad de
Petroperú S.A. ubicado en el armario Ampliación Panel 3 SS.EE Planta
Ventas (Conchan), el cual es un sistema delta (aislado).
5.7.2 PROCEDIMIENTO DEL PROGRAMA.
El análisis de corto circuito es el punto de partida para el estudio de
coordinación de protecciones. Este estudio se basa en la memoria de
cálculo de corto circuito, además de las características nominales de todos
los equipos y dispositivos seleccionados en esta red. La metodología para
el estudio de coordinación de protecciones de sobrecorriente consiste en
determinar los puntos de operación de las curvas de los dispositivos de
![Page 82: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/82.jpg)
52
protección y conjuntamente con las curvas características tiempo-corriente
de los elementos serie del sistema, los cuales se expresan en ejes
logarítmicos, para dar como resultado la gráfica final de coordinación. El
dispositivo de protección próximo a una carga específica debe operar
rápidamente, de acuerdo a los tiempos establecidos, operando con cierto
retraso de tiempo la siguiente protección que está hacia la fuente.
5.7.3 RESULTADOS DEL CALCULO DE SELECTIVIDAD DE
PROTECCIONES DEL SISTEMA.
Los resultados de los cálculos de selectividad de Protecciones para este aporte se presentan a continuación:
![Page 83: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/83.jpg)
53
Fuente.- Proyecto Sistema de Tratamiento de Efluentes por contaminantes Orgánicos y Bioquímicos.
DIAGRAMA UNIFILAR GENERAL
IG-CCM2
BARRA DE LA SSEE PORTUARIO
TRANSFORMADOR TR-03 (SSEE VENTAS)
IG-CCM
BARRA DE LA SSEE VENTAS CONCHAN
IG-CCM4
BARRA DE LA SSEE DEL CENTRO CONTROL MOTORES 02 (36-CCM- 02)
Figura N° 5.5 ESQUEMA UNIFILAR GENERAL PARA SELECTIVIDAD DE PROTECCIONES
![Page 84: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/84.jpg)
54
SELECTIVIDAD DEL INTERRUPTOR IG- CCM
Figura N° 5.6 Selectividad de Protección del ITM Ig-CCM parte 1
![Page 85: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/85.jpg)
55
Figura N° 5.7 Selectividad de Protección del ITM Ig-CCM parte 2
![Page 86: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/86.jpg)
56
SELECTIVIDAD DEL INTERRUPTOR IG- CCM2
Figura N° 5.8 Selectividad de Protección del ITM Ig-CCM2 parte 1
![Page 87: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/87.jpg)
57
Figura N° 5.9 Selectividad de Protección del ITM Ig-CCM2 parte 2
![Page 88: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/88.jpg)
58
SELECTIVIDAD DEL INTERRUPTOR IG- CCM4
Figura N° 5.10 Selectividad de Protección del ITM Ig-CCM4 parte 1
![Page 89: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/89.jpg)
59
Figura N° 5.11 Selectividad de Protección del ITM Ig-CCM4 parte 2
![Page 90: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/90.jpg)
60
COORDINACION DE PROTECCION 01
Figura N° 5.12 Coordinación de Protección nro. 01
COORDINACION DE PROTECCION 02
Figura N° 5.13 Coordinación de Protección nro. 02
![Page 91: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/91.jpg)
61
CAPITULO VI
SELECCIÓN DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES EN
BAJA TENSION PARA EL SISTEMA DE TRATAMIENTO DE
EFLUENTES POR CONTAMINANTES ORGANICOS Y
BIOQUIMICOS.
6.1 INTRODUCCION.
El objetivo de esta especificación es establecer las características técnicas
mínimas que debe cumplir el Centro de Control de Motores de Baja
Tensión, para ser aplicadas al .proyecto de “Calculo y Selección del Centro
de Control de Motores en baja tensión para sistema de tratamiento de
efluentes por contaminantes orgánicos y bioquímicos para Petroperú - Lima”
6.2 ALCANCES DE ESTUDIO.
Este documento tiene como alcance establecer las especificaciones técnicas
para la fabricación, montaje, pruebas y suministro del Centro de Control de
Motores de baja tensión, del Proyecto “Calculo y Selección del Centro de
Control de Motores en baja tensión para sistema de tratamiento de efluentes
por contaminantes orgánicos y bioquímicos para Petroperú - Lima”, localizado
en el distrito de Lurin, provincia de Lima, Región Lima, Perú, de propiedad de
Petroperu.
6.3 NORMAS EMPLEADAS.
El presente estudio ha sido desarrollado en base a las siguientes normas:
NEMA ICS 1-2000 : Normas Generales para Control de
Sistemas Industriales.
NEMA ICS 2-2000 : Control de Sistemas Industriales.
Controladores, Contactores y Relés
de Sobrecarga Nominal de 600 Voltios.
![Page 92: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/92.jpg)
62
NEMA ICS 4-2005 : Bloques Terminales.
NEMA ICS 6- 1993 : Control de Sistemas Industriales.
NEMA ICS 18-2001 : Centro de Control de Motor.
NEMA ICS 2 Part 8-1998: Control de Sistemas Industriales:
Controladores, Contactores y Relés de
Sobrecarga, nominal no más de 2000
Voltios AC o 750 Voltios DC parte 8:
Dispositivos de Desconexión para uso en
Equipos de Control Industrial.
NEMA-250-2003 : Cajas para Equipamiento Eléctrico
(máximo 100 Voltios)
NEMA-PB-2-1995 : Interruptor de Distribución de Frente
Muerto.
ANSI C 57-13-1993 : Requisitos Estándar para Transformadores
de Instrumentación.
NEMA SG3-1995 : Equipo de Interrupción de Potencia.
ANSI C37.20.1-2002 : Estándares para Gabinetes Metálicos de
baja tensión con Interruptor Automático de
Potencia.
DS-055-2010-EM : Reglamento de Salud y Seguridad
Ocupacional en Minería.
UL 508 : Equipamiento Control Industrial
UL 508C : Equipos de conversión de energía
UL 50 : Cajas para equipos eléctricos no
ambientales-Consideraciones
NFPA 70E : Norma para la seguridad eléctrica en el
lugar de trabajo
NFPA 70 : National electrical code (NEC) Softbound,
2014 edition
NEMA ICS 1B : Centro de control de motores
IEEE 1584 : Guía para realización de cálculos Arc-Flash
de peligro.
![Page 93: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/93.jpg)
63
IEEE 693 : Calificación sísmica de compuestos para
subestaciones de Equipos de alto voltaje
Los equipos eléctricos suministrados así como las estructuras metálicas del
Centro de Control de Motores cumplen con las normas NEMA, tableros
cumplen con Estándares UL & CSA., y equipamiento con certificación UL.
![Page 94: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/94.jpg)
64
Figura N° 6.1 Planta General del Proyecto Sistema deTratamiento de Efluentes por contaminantes Organicos y Bioquimicos
FUENTE.- PROYECTO SISTEMA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES POR CONTAMINANTES ORGANICOS Y BIOQUIMICOS
SALA ELECTRICA (CENTRO DE CONTROL DE MOTORES DE BAJA TENSION)
![Page 95: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/95.jpg)
65
6.4 CARACTERISITICAS CONSTRUCTIVAS.
6.4.1 GENERALIDADES.
En todos los casos, los CCM serán modulares con cubículos extraíbles y
estarán compuestos por tres compartimentos:
- Compartimento del bus principal ubicado en la parte posterior del CCM
- Compartimento de Fedder / Arrancadores
- Compartimento para cables.
Cada columna estará unida eléctrica y mecánicamente con las demás
formando una sola unidad.
Todas las columnas modulares tendrán una misma apariencia y tendrán un
mismo tamaño exterior.
Se contempla una reserva de 20% de circuitos con su respectivo interruptor.
6.4.2 CONDICIONES DE OPERACIÓN.
Nivel de Tensión : 460 VAC, trifásico, 3H, frecuencia 60 Hz.
Voltaje de Control : 120 VAC, monofásico, 60 Hz
6.4.3 DISEÑO MECANICO.
Estructura
La estructura básica del cuadro MNS está constituida por perfiles de
acero en "C" de 2.769 mm y 2.108 mm de espesor con perforaciones
a pasos de 25 mm, conforme a la norma DIN 43660. Este paso básico
de 25 mm equivale a la dimensión de un módulo 1E, utilizado en el
sistema MNS para definir la configuración modular de cada columna.
Las columnas se construyen fijando por medio de bulones los perfiles
horizontales y verticales, formando así una estructura modular rígida.
Gracias al uso de tornillos autorroscantes y a un sistema de
acoplamiento de por vida con bulones autoblocantes ESLOK, la
![Page 96: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/96.jpg)
66
estructura queda exenta de mantenimiento. Para proteger los perfiles
de la corrosión se utiliza protección galvánica (Zn o Al-Zn). Los paneles
laterales y traseros del CCM se hacen con láminas metálicas de 1.651
mm (N° 16 Gauge) de espesor asegurados por tornillos roscados al
techo.
![Page 97: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/97.jpg)
67
Figura N° 6.2 Diseño Mecánico del Centro Control Motores de Baja tensión
DISEÑO MECANICO DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES DE BAJA TENSION PARA EL SISTEMA
DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES POR CONTAMINANTES ORGANICOS Y BIOQUIMICOS
![Page 98: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/98.jpg)
68
Envolvente
La envolvente deberá proveer un grado mínimo de hermeticidad o
protección equivalente a NEMA 1A. El Centro de Control de Motores
será resistente a la corrosión causada por la atmósfera del local donde
será instalado. La superficie del gabinete metálico será sometida a un
tratamiento de limpieza profunda de su superficie y la protección de su
estructura será garantizada con la aplicación de dos capas de pintura
base anticorrosiva, el color del acabado del CCM es un gris martillo-
tono (ANSI 61) o RAL 70358. Las tapas laterales, puertas y techo son
completamente desmontables para fácil acceso además de permitir su
ampliación para ambos lados extremos. Cada cuerpo no tendrá partes
bajo tensión accesibles en su parte frontal tendrá puertas
independientes frente muerto con cerraduras, equipadas con trabas de
seguridad, bisagras y manoplas para uso con llave. Las puertas serán
herméticas, provistas de empaquetadura de neopreno en todo su
perímetro para asegurar el grado de hermeticidad requerido, asimismo
contará con bandejas y chapas removibles
Barras
El sistema de barras principales del CCM se monta en la parte
posterior del cuadro. Esta característica garantiza la máxima distancia
entre las barras y el operador o el personal de mantenimiento. El
sistema de barras principales se halla completamente segregado tanto
del compartimento de aparamenta como del compartimento de cables.
El sistema de barras no necesita mantenimiento gracias al uso de
tornillos autoblocantes ESLOK junto a arandelas de resorte cónicas.
El sistema de barras y todos los componentes asociados son de cobre,
según las disposiciones de la norma DIN 40500, para una tensión
nominal de aislamiento de1000 V, las barras en disposición horizontal
deberán tener una capacidad mínima de 800 A y para las barras en
disposición vertical deberán tener una capacidad mínima de 600 A,
determinándose según el diagrama unifilar asociado en ambos casos
adecuados para soportar los esfuerzos térmicos y mecánicos de las
corrientes de corto-circuito de, 65 kA (simétrico) el diseño estará
![Page 99: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/99.jpg)
69
proyectado para trabajar con capacidad nominal de corriente de
acuerdo a las cargas incluyendo las reservas en régimen continuo. Las
barras serán fijadas por medio de aisladores hechos de resina sintética
con alto grado de aislamiento y elevada resistencia mecánica.
Para las unidades fijas la conexión a barra derivada se realizara por
medio de barras de Cobre.
Barras de Tierra
Como estándar, la barra de tierra de protección discurre
horizontalmente en la parte anterior del cuadro, prácticamente sobre
la base. La barra PE queda fijada a la estructura para garantizar la
continuidad eléctrica del sistema. Dentro del compartimento para
cables las barras están montadas en posición vertical, en la parte
anterior derecha del compartimento.
El CCM estará provisto de un colector de tierra compuesto de una
cobre en la parte inferior y a lo largo del tablero, la capacidad de las
barras de tierra no deberán ser menor a 400 A.
Compartimientos
El De acuerdo a la necesidad del proyecto se seleccionará una
estructura la cual puede ser subdividida en los siguientes
compartimientos (áreas funcionales):
Compartimiento de barras del bus principal.
Compartimiento del equipamiento de los arrancadores
(Cubículos)
Compartimiento de cables (mínimo de 200 mm).
El compartimiento de la barra del BUS principal, estará ubicado en la
parte posterior del CCM, totalmente separado de los otros
compartimientos.
Se tendrá un material aislante ubicado entre el compartimiento del bus
principal y compartimiento de los arrancadores/feeders, de alta
resistencia al arco eléctrico y retardante a la llama, no toxico, de
propiedades no higroscópicas y no absorbe la humedad
![Page 100: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/100.jpg)
70
Los cubículos extraíbles deben poseer pinzas protegidas,
garantizando la separación total de las fases antes de la conexión en
los contactos de fuerza a las barras de distribución vertical.
- Posiciones de maniobra de los módulos extraíbles
Todas las conexiones principales y auxiliares se ajustan
automáticamente, sin necesidad de utilizar herramientas
adicionales.
- Posición ON: el cajón está insertado, el interruptor principal
cerrado y el circuito principal y auxiliar conectado.
- Posición OFF: el cajón está insertado, el interruptor principal
abierto, el circuito principal y auxiliar desconectado, posibilidad
de bloqueo con candados (máximo 3).
- Posición PRUEBA: el cajón está insertado, el interruptor
principal abierto, el circuito principal desconectado, el circuito
auxiliar conectado, posibilidad de bloqueo con candados
(máximo 3).
- Posición SECCIONADO: el cajón se encuentra semiextraído
(30 mm de la posición de insertado), el interruptor principal
abierto, el circuito principal y auxiliar desconectado, posibilidad
de bloqueo con candados (máximo 3).
- Posición MOVIMIENTO: el cajón puede extraerse del cuadro
por completo.
Los ítems mencionados anteriormente corresponden a las
características técnicas del CCM fabricado en una planta
certificada. Todas las posiciones/condiciones están claramente
indicadas en la sección fija del mando de maniobra, según las
disposiciones de la norma IEC 61439-1/-2.
En el compartimiento del equipamiento se encuentran los
módulos operativos. El compartimiento de barras contiene las
![Page 101: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/101.jpg)
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barras principales y de distribución. El compartimiento para
cables contiene los cables de entrada y salida (adecuado para
permitir el ingreso por la parte superior y/o inferior), el cableado
requerido para la conexión y/o interconexión entre los módulos
y también a los dispositivos auxiliares (fijaciones de cables,
conexiones paralelas, etc.). El ingreso de cables al CCM será
por la parte inferior del equipo. La barra a tierra será prevista a
todo lo largo del CCM, para garantizar el aterramiento efectivo
de toda sus partes metálicas. La identificación de las barras
principales, de distribución y de tierra será hecha con pintura
esmalte, de colores según normas y en tramos de fácil
visualización, debiendo haber por lo menos una identificación
por sección vertical la cual será por lo menos de 50 mm de
ancho.
Calentadores de espacio del CCM
Cada sección vertical, tendrá en la parte inferior un calentador de
espacio y cada grupo de máximo tres secciones verticales será
controlado por termostato, para que se mantenga una temperatura
arriba de la del punto de rocío. Los calentadores de espacio deben
operar a 120 VCA. Se conectarán a través de un interruptor termo
magnético de capacidad adecuada para protección del circuito.
Puertas
Cada cubículo conteniendo equipo, tendrá una puerta frontal
abisagrada con bloqueos mecánicos que eviten su apertura cuando
los medios de desconexión estén energizados, pero con opción para
que personal especializado pueda abrirla con seguridad cuando el
interruptor esté cerrado.
La puerta frontal abisagrada debe tener una conexión firme a tierra y
permitir la instalación de tres candados de fabricación comercial para
evitar la energización del equipo en periodo de mantenimiento.
Se suministrar un bloqueo mecánico que impida al operador poner al
dispositivo de desconexión en la posición de conectado cuando la
puerta de la unidad removible esté abierta. Siendo posible para
personal autorizado desactivar este bloqueo. Se suministrara un
![Page 102: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/102.jpg)
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bloqueo que no podrá ser desactivado, entre la palanca del
mecanismo del interruptor y las palancas de inserción de la unidad,
para permitir la inserción o el retiro de la misma únicamente cuando
la posición del interruptor esté en la posición desconectado.
Se incluirá lock outs con candados para desconexión segura durante
los periodos de mantenimiento de los equipos
6.4.4 DISEÑO ELECTRICO.
Unidades de Maniobra
Las unidades de maniobra podrán ser:
- Interruptores en Aire Electromagnéticos
- Interruptor seccionador con mando manual o
- Interruptor Automático de caja moldeada
Para interruptores seccionadores con mando manual mayor a
1000 A, se conectará directamente sobre las barras principales.
Para los interruptores automáticos mayores a 600 A se
conectarán también sobre las barras principales.
Los interruptores automáticos deben de disponer de mando
motorizado, con contactos auxiliares, bloqueos y enclavamientos
con candado y llave.
![Page 103: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/103.jpg)
73
Figura N° 6.3 Diagrama Unifilar del Sistema de potencia del cono sureste
DIAGRAMA UNIFILAR DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES DE BAJA TENSION PARA EL
SISTEMA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES POR CONTAMINANTES ORGANICOS Y BIOQUIMICOS
Fuente: Proyecto de Electrificación del SISTEMA DE TRATAMIENTO DE EFLUENTES POR CONTAMINANTES ORGANICOS Y BIOQUIMICOS
![Page 104: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/104.jpg)
74
Interruptores principales de CCM
La unidad de interruptor principal electromagnético será instalado
en la parte superior o inferior de la sección vertical del CCM.
Será del tipo removible de 3 polos, tiro sencillo, operados eléctrica
y manualmente de energía almacenada y adecuados para servicio
en un sistema de 460 V, 3 fases, 3 hilos, 60 Hz, con capacidad de
interrupción mínima de 65 KA a 460 Voltios, con funciones de
disparo ajustable por sobrecorriente continua de tiempo largo,
tiempo corto e instantánea (LSI) o (LSIG) incluyendo protección por
falla a tierra, estas funciones serán controladas por una unidad de
disparo de estado sólido con comunicación al sistema de control
distribuido asignado
Serán de energía almacenada y tener un mecanismo de resortes
para el accionamiento del interruptor, incluyendo una bobina de
disparo y una bobina de cierre, con tensión de control de 120 VCA,
equipados con un motor-reductor en esta misma tensión. Los
mecanismos de operación de los interruptores se conectarán a
una fuente propia de 120 VCA, y deben ser capaces de abrir el
interruptor a carga plena, con una tensión de control entre 70 y
110 % de la tensión nominal, y cerrarlo con una tensión entre el
85 y 110 % de la tensión nominal.
Interruptor para protección de motores:
Los interruptores protectores de motores (MCP) deberán ser del
tipo “caja moldeada”, de tres polos, de operación manual.
Contará con protección instantánea de cortocircuito provista por
un elemento sólo magnético, ajustable e independiente.
Interruptor para protección de feeders:
Los interruptores para alimentadores a otras cargas (derivados),
serán con protección por sobrecarga y contra cortocircuito, con
![Page 105: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/105.jpg)
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una capacidad adecuada a la carga según diagrama y que
soporte la corriente de cortocircuito indicada en la hoja de datos
técnicos y diagramas unifilares
Los interruptores de los Feeders serán del tipo caja moldeada del
tipo termo magnético.
- Hasta 400 A: fijos instalados en cubículos extraíbles
- Menor a 800 A y mayor de 400 A: Enchufables en cubículos
fijos
Interruptor seccionador con mando manual o Interruptor
automático de caja moldeada
Los interruptores derivados tipo termomagnético serán de caja
moldeada, 3 polos, 600 VCA, en frame no menor de 100 A, con
capacidad interruptiva como mínima según planos unifilares a 460
V. y deben abrir automáticamente las tres fases en caso de
sobrecarga en una de las fases del interruptor.
Todos los interruptores estarán provistos de un mecanismo de
operación manual desde el exterior con la puerta cerrada, tendrán
indicación de la posición “Cerrado-Fuera-Disparado”.
Las unidades con interruptores termomagnéticos derivados hasta
250 A de marco serán conectados a las barras verticales a través
de clips. Las unidades con interruptor de marco 400 A o mayor se
conectaran directamente a las barras a través de barras de cobre
de capacidad adecuada. No se permite el uso de cable en esta
conexión.
El lado de carga de cada interruptor contara con Terminales, para
recibir los cables de cobre en el tamaño determinado en la
ingeniería de detalle.
![Page 106: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/106.jpg)
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Lámparas Piloto
Las lámparas piloto (verde-rojo) serán del tipo LED de alta
intensidad luminosa, con duración mínima de 100 000 Horas,
protegidas para evitar aumento de iluminación en caso de picos
de tensión o por falsa alimentación debida a fallas en el
alambrado, la lámpara debe tener lente de 2.2 a 2.5 cm de
diámetro nominal contar con aro y cuerpo
metálico. La lámpara roja equivale a equipo operando, la verde a
equipo fuera de operación, la lámpara roja debe quedar al lado
derecho y la verde al izquierdo, deben ser reemplazables desde
el frente del tablero sin abrir la puerta.
Instrumentos de Medición
Los instrumentos de medición serán operados con
transformadores de corriente de 5A y transformadores de
potencial de 120 V, en sus respectivos secundarios, a una
frecuencia de 60Hz. Las cajas de todos los instrumentos serán
rectangulares, de montaje en tablero y a prueba de polvo.
Los instrumentos de medición serán del tipo digital multifunción
de estado sólido a base de microprocesador y debe contar con
puerto de comunicación necesario para implementar una red de
comunicación Profibus DP, display de cristal líquido, deben tener
una precisión con margen de error menor al 1%, proveerán los
siguientes parámetros de medición:
Corriente de línea y de fase.
Tensión de línea y entre fases
Potencia
Energía
Factor de potencia
![Page 107: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/107.jpg)
77
Transformadores de control, de potencial y corriente
Cada combinación debe ser equipada con un transformador de
control, con 2 fusibles en el primario y un fusible en el secundario,
relación 480/120 Vca para CCM en 460 Vca.
La capacidad estándar del transformador de control en VA será
suficiente para alimentar la bobina del arrancador y tres luces
piloto, se puede solicitar capacidad adicional si se tienen
conectados más elementos que consuman potencia en el circuito
de control, de acuerdo a lo siguiente:
El valor en VA de capacidad debe ser visible desde el frente
cuando la puerta esté abierta. Los fusibles en el primario deben
ser tipo limitadores de corriente, mínimo con la capacidad de
cortocircuito solicitada para el CCM. Los fusibles deben
localizarse de forma que puedan sustituirse con el CCM
energizado. Los fusibles en el primario deben tener capacidad
máxima de 10 A para 120VCA y de 5 A para 460 VCA, con sus
excepciones, de acuerdo a la tabla 9 de ANSI C-37.20.1
Las terminales del primario de los transformadores de control
deben traslaparse entre las fases A, B y C para balancear las
cargas monofásicas en cada CCM lo mejor posible. La terminal
de tierra X2 de los transformadores de control invariablemente
debe ser puesta a tierra.
Transformadores de potencial. La relación de transformación de
los transformadores de potencial será de 480/120 volts, con
fusibles e interruptor termomagnético tanto en el primario como
en el secundario, estos transformadores serán encapsulados.
Los transformadores de corriente deben ser tipo pasamuro o tipo
dona encapsulado, relación única con secundario 5A. Todos los
transformadores de instrumentos deben estar alambrados a
![Page 108: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/108.jpg)
78
tablillas terminales, independientes y separadas de las tablillas
para el alambrado de control.
Los transformadores de corriente para protección deben ser
independientes de los de medición y deben tener una potencia de
precisión mínima suficiente para operar adecuadamente en
condiciones de corto circuito sin llegar a la saturación. El
Contratista debe demostrarlo con curvas de saturación para el
valor de cortocircuito requerido para el CCM.
Cableado
Los conductores de mando serán de cobre electrolítico, temple
blando, cableados y flexibles, con aislamiento termoplástico auto
extinguible y no propagador de llama, con clase de aislamiento
0.6/1 kV y compatible con la tensión de trabajo. Las secciones
permitidas para el cableado serán de calibre de 4.0 mm2 para el
circuito de mando, medición y fuerza. Se usarán sección menor
que las indicadas cuando sean para los anunciadores o
dispositivos de supervisión acordes a las corrientes y tensión que
soportaran. Los cables de fuerza serán conducidos por una
sección vertical no juntándose con los cables de mando y control
evitando sobre tensiones por inducción. Todo cruce de los cables
en las divisiones metalizas será hecha por medio de bushings
adecuados a fin de evitar la pérdida de aislamiento por deterioro
del cable. Los amarres de los cables de mando serán hechos con
cintas de nylon adecuados para este uso. Todos los cables
utilizados deberán ser flexibles para interconexión a los equipos
montados en puertas o en tableros articulados. Todos los cables
de mando y control serán ubicados en borneras adecuadas y
numerados de acuerdo a planos finales, asimismo estos serán de
fácil acceso, manipulación e identificación.
![Page 109: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/109.jpg)
79
Dispositivos de control
Las bobinas de los contactores y relés serán apropiados para 120
VAC, esta tensión será suministrada por un transformador de
control.
Alambrado
El alambrado para el CCM será Clase I Tipo B, que consiste en
unidades independientes en donde el usuario se conecta hasta
las terminales de carga localizadas inmediatamente adyacentes y
fácilmente accesibles al ducto de alambrado vertical en unidades
combinadas tamaño menores, y para unidades mayores se
conecta directamente a las terminales del dispositivo.
Todos los cables instalados en el MCC deben ser libres de
halógenos.
Todo el cable instalado por el Contratista dentro del CCM debe
ser de cobre, para 600 Volts, 90°C, con aislamiento de baja
emisión de humos y retardador de la flama. El cableado debe ir
en forma conjunta agrupada y debidamente soportado.
Para el alambrado de fuerza dentro del tablero, el tamaño mínimo
de los cables debe ser calibre 12 AWG para fuerza, 14 AWG para
control y 10 AWG para los cables del secundario de los
transformadores de control a tablillas.
El alambrado para elementos ubicados en las puertas abatibles y
los que estén sujetos a movimientos deben tener longitud
suficiente para permitir la apertura total de la puerta, ser flexibles,
estar agrupados y sujetados, adecuadamente para este servicio
específico.
Todos los conductores que van a tablillas terminales deben
rematar con terminales aisladas tipo anillo.
![Page 110: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/110.jpg)
80
Todo el alambrado de control debe ser sin empalmes del origen
al destino, debidamente marcado e identificado de forma indeleble
de acuerdo a los diagramas elementales y de interconexión, los
contactos disponibles o no empleados deben ser alambrados a
tablillas terminales.
6.4.5 IDENTIFICACION.
Cada cubículo tendrá identificación, basada en placas lamicoid, las cuales se
fijaran mediante tornillos o pernos a cada componente resaltando la función
asignada en cada circuito, así mismo tendrá la identificación por
compartimiento identificando claramente a la zona y equipo que pertenece
(tag).
El CCM debe tener una identificación general con una placa de aluminio o
lamicoid grabada, localizada en lugar visible, fijada de manera permanente
(tornillos/pernos) con al menos los datos principales siguientes:
Tipo de equipo
Número de serie
Orden de taller
Voltaje nominal
Corriente nominal
Corriente de cortocircuito.
Año de fabricación.
Servicio clase NEMA
Para cada cubículo en la parte exterior de las unidades se debe proporcionar
unas placas de datos con la clave del motor de acuerdo al proceso, de
tamaño de la letra mínimo de 9.12 mm (7/16”), en la parte interior los
componentes también deben ser identificados con su clave con un tamaño
de la letra mínimo de 3.2 mm (1/8”), La placa de datos de cada cubículo será
de lamicoid, con letras grabadas, blancas en fondo negro o gris. La
dimensión total exterior de la placa debe ser mínimo de 38 mm (1.5 pulgadas)
de alto, por (6.25 pulgadas) de ancho).
![Page 111: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/111.jpg)
81
6.4.6 SISTEMA DE COMUNICACION.
Se plantea la implementación de una red PROFIBUS DP con los
componentes necesarios como fuentes de alimentación, concentradores
normalizados Solución Field Bus Plug (FBP), cables normalizados para
comunicación y supervisión integral del sistema propuesto, para lo cual
cada CCM tendrá un medidor de energía con puerto de comunicación
PROFIBUS DP a través del cual se realizara una red para recoger la
información de cada compartimiento, del mismo modo los variadores, soft
starter, arrancadores con relés inteligentes y otros componentes con
comunicación serán integrados a la red de comunicación descrita, estos
equipos estarán comunicados hacia el DCS.
El sistema de comunicación Profibus DP contempla los componentes y
accesorios necesarios para su respectiva integración al DCS.
6.4.7 CONDICIONES AMBIENTALES.
El Centro de Control de Motores de Baja Tensión debe operar bajo las
condiciones ambientales dispuestas.
Los CCM irá instalado en la sala eléctrica de la subestación
eléctrica según corresponda.
Los equipos suministrados serán de uso industrial para régimen de
trabajo continuo.
La aplicación de estos estará sujeta a los requerimientos y
necesidades del proceso.
6.4.8 EMBALAJE Y TRANSPORTE.
Todo el equipo debe ser empacado a prueba de intemperie, adecuadamente
anclado (montado en su patín cuando se requiera) y protegido por el método
de embarque del fabricante.
![Page 112: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/112.jpg)
82
Cada paquete o embalaje será identificado con el número de orden de
compra, número de ítem y número de identificación del equipo.
6.4.9 HERRAMIENTAS.
Se incluirá como suministro un juego de accesorios y herramientas
especiales para la instalación, mantenimiento y operación del CCM.
6.4.10 REPUESTOS.
Se proporcionara anexo a una lista de partes de repuesto recomendadas
para dos años de operación, en la propuesta económica se indicara el costo
por unidad de cada repuesto.
6.5 INSPECCIONES Y PRUEBAS.
El contratista realizará las pruebas, en presencia de personal de
PETROPERU, previa notificación al menos con 10 días calendarios de
adelanto a las pruebas, así mismo efectuará y entregará registros de los
siguientes protocolos::
INSPECCIÓN VISUAL
- Entrega de planos
- Color del tablero
- Identificación de fases
- Verificación de equipos de acuerdo a especificaciones
- Indicación de letreros y señalización de componentes
- Barra de tierra
- Limpieza y acabado general
![Page 113: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/113.jpg)
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INSPECCIÓN MECANICA
- Dimensión de tablero según plano
- Accionamiento de puertas
- Cableado interno adecuado
- Montaje adecuado de los equipos
- ajuste de circuito de fuerza, terminales y empalmes
- ajuste de circuito de control, terminales y empalmes
PRUEBAS ELECTRICAS
- Prueba de resistencia de aislamiento de cada sección de barras, fase a fase y fase a tierra
- Pruebas de operación mecánica
- Operación eléctrica y control de alambrado
- Continuidad y aislamiento de cables
- Verificación de polaridad
- Secuencia de fases
La aprobación por parte de PETROPERU de las pruebas de fábrica y en
campo no libera a la contratista y fabricante de su responsabilidad por el buen
funcionamiento y cumplimiento de las especificaciones del equipo.
6.6 ASEGURAMIENTO DE CALIDAD.
El contratista hará entrega de los registros de pruebas de laboratorio y
certificados de los CCM, la presentación de esta documentación a
PETROPERU debe ser requisito para la recepción del equipo.
![Page 114: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/114.jpg)
84
6.7 GARANTIA.
Se solicitará al fabricante del Centro de Control de Motores las siguientes
garantías:
Garantizar por escrito que la fabricación del equipo que propone satisface
las condiciones de operación solicitadas, para las condiciones del lugar
donde serán instaladas.
Garantizar todo el equipo y partes componentes contra defectos de
material, mano de obra y fallas en operación normal por 1 año después de
su puesta en operación.
En caso de falla en dicho tiempo, el fabricante debe reemplazar o corregir
las fallas del equipo sin carga hacia PETROPERU.
Garantizar la existencia de los repuestos en el mercado durante un periodo
de 10 años.
El fabricante dará conformidad por escrito a las condiciones de instalación
y operación de arrancadores electrónicos, variadores de velocidad y filtros
de armónicas dentro de la garantía de servicio del equipo.
![Page 115: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/115.jpg)
85
Figura N° 6.4 Acabado Final del Centro de Control de Motores de Baja tensión
PANEL FOTOGRAFICO DEL CENTRO DE CONTROL DE MOTORES DE
BAJA TENSION
![Page 116: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/116.jpg)
86
CONCLUSIONES
- De las simulaciones de flujo de carga, considerando el aporte energético
en Baja Tensión del TR-3 10/0.46 kV (Conchàn), se puede observar lo
siguiente:
1. No se presentan sobrecarga en las Redes de distribución de 0.46 kV, ni
en los conductores dentro de la sala eléctrica con niveles de tensión 0.46
y 0.23 kV.
2. No se presentan sobrecargas en el transformador de potencia (existente)
Asignado como TR-3 de 10/0.46 kV ubicado en la Sala Eléctrica de Ventas
(Conchàn); en ella también se alberga al armario Ampliación SS.EE.
Panel 3 Ventas que administra y controla las cargas aguas abajo del
armario Zona Tanques Químicos (1Q – 12Q) de 0.46 kV hasta la Sala
Eléctrica del proyecto que en ella se instalara el CENTRO DE CONTROL
DE MOTORES 36-CCM-02 con tensiones de trabajo 0.46 kV y 0.23 kV .
3. De modo que las tensiones en las barras del Armario Ampliación SS.EE.
Ventas (Conchàn), del Armario de SS.EE. Zona de Tanques Químicos y
del Centro de Control de Motores 36-CCM-02; todos con 0.46 kV en el
área de influencia del estudio se mantenga dentro del margen de +/- 5%
de sus tensiones nominales.
4. En este informe se muestran los diagramas de los flujos de Carga con el
aporte del transformador de Potencia TR-3 de 10/0.46 kV.
- Con el cálculo de corriente de cortocircuito mediante el módulo de ETAP. Se
tienen los datos de corriente de cortocircuito en las barras de nuestro sistema
la cual nos permite verificar si el dimensionamiento de las barras del Centro
de Control de Motores de baja Tensión principales son las correctas, así
también los datos del estudio de cortocircuito nos ayudan a verificar las
protecciones del sistema para alcanzar un grado de selectividad confiable,
como se puedo apreciar el Capítulo V de este informe.
![Page 117: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/117.jpg)
87
- De las simulaciones de cortocircuito, puede observarse lo siguiente:
1. El poder de corte de los interruptores en 0.46 kV se encuentran
adecuadamente dimensionadas (40 kA, 15 kA, 10 kA correspondientes a
los armarios Ampliación SS.EE Panel 3 Ventas, SS.EE. Zona Tanques
Químicos (1Q – 12Q) y 36-CCM-02 respectivamente) para soportar las
corrientes de cortocircuito más desfavorable ante un cortocircuito trifásico
en barra del 36-CCM-02 para el escenario con aporte del sistema eléctrico
del transformador de potencia trifásico TR-3 10/0.46 kV
2. La capacidad térmica de las barras en 0.46 kV se encuentran
adecuadamente dimensionadas (40 kA) para soportar las corrientes de
cortocircuito más desfavorable que se presenta en la barra del armario de
la SSEE VENTAS.
![Page 118: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/118.jpg)
88
RECOMENDACIONES.
- Se recomienda implementar este diseño ya que permitiría construir un centro
de control de motores de baja tensión a un costo menor en comparación a
los existentes en el mercado.
- Manipular el Centro de Control de Motores por personal Especializado con
la puesta en servicio y operación para asegurar el funcionamiento correcto
del equipo.
- El Centro de Control de Motores de Baja tensión, Se diseño con el propósito
de trabajar integrando diferentes Tipos de comunicaciones y Protocolos
Industriales, por esta Razón se deberá tener una información detallada de
todo el SOFTWARE que se desarrolla en este Informe.
![Page 119: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/119.jpg)
89
BIBLIOGRAFÍA (REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS)
[1] Schneider Electric. 2011, “Diseño Eléctrico IEC”.
[2] Jhon J. Grainger/William D. Stevenson Jr., “Análisis de sistemas de
Potencia”.
[3] Samuel Ramírez Castaño, “Protección de sistemas eléctricos”.
[4] Schneider Electric., “Coordinación de protecciones de BT”.
[5] Libro 05 - Legrand, “Guía de potencia 2011”.
[6] Ing. Gilberto Enríquez Happer, “El ABC de las instalaciones
eléctricas Industriales”.
[7] Schneider Electric, “Guía de diseño de instalaciones eléctricas
Según normas internacionales IEC”.
[8] ANSI/IEEE-Std-141, “Recommended Practice for Electric Power
Distribution for Industrial Plants”.
[9] ANSI/IEEE-Std-399, “Recommended Practice for Industrial and
Commercial Power Systems Analysis”.
[10] ANSI/IEEE-Std-835, “Power Cable Ampacity Tables”.
[11] Código Nacional de Electricidad, “Suministro 2011 / Utilización
2006”.
[12] GERALDO KINDERMANN, “Corto Circuito (2010)”.
[13] National Electric Code (NEC) 2011, “Edition NFPA 70”.
[14] IEC 60071-2, “Insulation coordination”.
[15] JHON J. GRAINGER, WILLIAM D. STEVENSON Jr., “Análisis
de Sistemas de Potencia (2001)”.
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ANEXO 1 - TABLAS / FACTORES DE CORRECCIÓN
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TABLA A.1
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TABLA A.2
![Page 123: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/123.jpg)
TABLA A.3
![Page 124: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/124.jpg)
TABLA A.4
![Page 125: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/125.jpg)
TABLA A.5
![Page 126: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/126.jpg)
TABLA A.6
![Page 127: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/127.jpg)
TABLA A.7
![Page 128: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/128.jpg)
TABLA A.8
![Page 129: UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTIN AREQUIPA](https://reader030.fdocument.pub/reader030/viewer/2022012017/615bbe4269506f18e60e7e40/html5/thumbnails/129.jpg)
TABLA A.9
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ANEXO 2 – LISTADO DE CABLES DEL SISTEMA
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Cliente: PETROPERU - Operaciones Conchán ICSE-011-400-LI-001-18-001-1
Proyecto: Sistema de Tratamiento de Aguas Industriales Fecha: 10/05/2018
Rev.: 1
ITEM
CABLEDESDE HASTA
POTENCIA
(HP)
TENSIÓN
(V)
INTENSIDAD
(A)
INTENSIDAD
CÁLCULO
(A) Ix1.25
Nº DE
COND.
SECCIÓN
(mm2)
TIPO DE
CABLE
SELECCIÓN DEL
ITMAISLAMIENTO TIPO ARRANQUE CUBIERTA
LONG.
(m)
REACTANCIA
DEL
CONDUCTOR
(ohms/km)
RESISTENCIA
DEL
CONDUCTOR
(ohms/km)
CAIDA
TENSIÓN
PARA V
CAIDA
TENSIÓN
PARA (%)
CAIDA
TENSIÓN
ACUMULADA
PARA mm2 (%)
Icc
ADMISIBLE
PARA mm2 (kA)
(t=0.2seg)
CIRCUITO ELECTRICO OBSERVACIONES
TR-3 - AMPLIACION VENTAS ( CCM-REFINERIA)
CP-CCM-REFINERIA TR-3 CCM-REFINERIA 638.07 460 709.54 886.92 2x3x1 300 NYY 3X1600A-REG A 1000A. PVC 80ºC / 600V PVC 10 0.075 0.078 0.65 0.14% 0.141% 77.14 2(3-1x300 mm2 NYY)+1x150mm2 NYY ALIMENTADOR DESDE LA SSEE DE VENTAS HACIA LA SSEE DE TANQUES QUIMICOS
CP-CCM-REFINERIA TR.3 CCM-REFINERIA - - - - - 150 NYY - - - - - - - - -
AMPLIACIÓN PANEL 3, SSEE PLANTA VENTAS ZONA REFINERIA DE PETROPERU ( CCM-REFINERIA)
CP-CCM-PV-02 CCM-REFINERIA CCM-PV-02 373.34 460 417.30 521.63 2x3x1 185 NYY 3X800A-REG A 630A. PVC 80ºC / 600V PVC 470 0.0742 0.125 12.33 2.68% 2.82% 47.57 4-(3-1x185 mm2 NYY) ALIMENTADOR DESDE LA SSEE DE VENTAS HACIA LA SSEE DE TANQUES QUIMICOS
CT-CCM-PV-02 CCM-REFINERIA CCM-PV-02 - - - - - - - - - - - - - - - -
SSEE ZONA TANQUES QUÍMICOS TANQUES QUIMICOS) (1Q-12Q) (TB-SSEE TQ)
CP-36-CCM-02 CCM-PV-02 36-CCM-02 321.46 460 360.20 450.25 2x3x1 150 NYY 3X600A-REG A 600A. PVC 80ºC / 600V PVC 180 0.0742 0.125 5.43 1.18% 4.00% 38.57 3(3-1x185 mm2 NYY)+1x70mm2 NYY ALIMENTADOR DESDE LA SSEE DE TANQUES QUIMICOS HACIA EL CCM-02
CT-36-CCM-02 CCM-PV-02 36-CCM-02 - - - - 1x1 70 NYY PVC 80ºC / 600V - - -
SALA ELECTRICA CENTRO DE CONTROL DE MOTORES (36-CCM-02)
CENTRO CONTROL MOTORES (CCM)
C-1 36-CCM-02 T1, 50 Kva, 460/230VAC, Dyn5 46.03 460 53.94 67.42 3x1 25 N2XY 3X160A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.30 0.07% 0.07% 6.43 N2XY,0,6/1 KV,3x25mm2+1x16 mm2(T) ALIMENTACION AL TRANSFORMADOR 480/230 VAC DYN5
C-2 36-CCM-02 36-G-338A 30.00 460 35.15 43.94 3x1 25 N2XY 3X63A PVC 90ºC / 600V Arrancador estatico NYLON 66 1.30 0.28% 0.28% 6.43 N2XY,0,6/1 KV,3x25mm2+1x16 mm2(T) Soplante Homogeinizacion I
CM-PB-36-G-338A 36-CCM-02 36-G-338A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 66 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-3 36-CCM-02 36-G-338B 30.00 460 35.15 43.94 3x1 25 N2XY 3X63A PVC 90ºC / 600V Arrancador estatico NYLON 68 1.34 0.29% 0.29% 6.43 N2XY,0,6/1 KV,3x25mm2+1x16 mm2(T) Soplante Homogeinizacion II
CM-PB-36-G-338B 36-CCM-02 36-G-338B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 68 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-4 36-CCM-02 36-G-347A 35 460 41.01 51.27 3x1 25 N2XY 3X100A PVC 90ºC / 600V Arrancador estatico NYLON 66 1.52 0.33% 0.33% 6.43 N2XY,0,6/1 KV,3x25mm2+1x16 mm2(T) Soplante Biologico I (cable apantallado)
CM-PB-36-G-347A 36-CCM-02 36-G-347A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 66 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-5 36-CCM-02 36-G-347B 35 460 41.01 51.27 3x1 25 N2XY 3X100A PVC 90ºC / 600V Arrancador estatico NYLON 70 1.61 0.35% 0.35% 6.43 N2XY,0,6/1 KV,3x25mm2+1x16 mm2(T) Soplante Biológico II (cable apantallado)
CM-PB-36-G-347B 36-CCM-02 36-G-347B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 70 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-6 36-CCM-02 36-G-347C 35 460 41.01 51.27 3x1 25 N2XY 3X100A PVC 90ºC / 600V Arrancador estatico NYLON 68 1.56 0.34% 0.34% 6.43 N2XY,0,6/1 KV,3x25mm2+1x16 mm2(T) Soplante Biológico II (cable apantallado)
CM-PB-36-G-347C 36-CCM-02 36-G-347C 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 68 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-7 36-CCM-02 36-G-341A 0.27 460 0.32 0.40 3x1 4 N2XY 3X 0,4-0,63A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 66 0.07 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Ventilador Soplante Homogeinizacion I
C-8 36-CCM-02 36-G-341B 0.27 460 0.32 0.40 3x1 4 N2XY 3X 0,4-0,63A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 68 0.08 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Ventilador Soplante Homogeinizacion II
C-9 36-CCM-02 36-P-339A 2 460 2.34 2.93 3x1 4 N2XY 3X 2,5 - 4A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 54 0.44 0.10% 0.10% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Agua Salida Homogeinizacion I (cable apantallado)
CM-PB-36-P-339A 36-CCM-02 36-P-339A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 54 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-10 36-CCM-02 36-P-339B 2 460 2.34 2.93 3x1 4 N2XY 3X 2,5 - 4A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 53 0.43 0.09% 0.09% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Agua Salida Homogeinizacion II (cable apantallado)
CM-PB-36-P-339B 36-CCM-02 36-P-339B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 53 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-11 36-CCM-02 36-MX-343A 6.20 460 7.27 9.08 3x1 6 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 70 1.19 0.26% 0.26% 1.54 N2XY,0,6/1 KV,3x6mm2+1x4 mm2(T) Agitador Sumergible Anoxia I
CM-PB-36-MX-343A 36-CCM-02 36-MX-343A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 70 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-12 36-CCM-02 36-MX-343B 6.20 460 7.27 9.08 3x1 6 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 70 1.19 0.26% 0.26% 1.54 N2XY,0,6/1 KV,3x6mm2+1x4 mm2(T) Agitador Sumergible Anoxia II
CM-PB-36-MX-343B 36-CCM-02 36-MX-343B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 70 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-13 36-CCM-02 36-G-356A 0.27 460 0.32 0.40 3x1 4 N2XY 3X 0,4-0,63A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 66 0.07 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Ventilador Soplante Biológico I
C-14 36-CCM-02 36-G-356B 0.27 460 0.32 0.40 3x1 4 N2XY 3X 0,4-0,63A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 70 0.08 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Ventilador Soplante Biológico I
C-15 36-CCM-02 36-G-356C 0.27 460 0.32 0.40 3x1 4 N2XY 3X 0,4-0,63A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 68 0.08 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Ventilador Soplante Biológico I
C-16 36-CCM-02 36-P-346A 0.50 460 0.59 0.73 3x1 4 N2XY 3X 0,63-1A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 60 0.12 0.03% 0.03% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Recirculacion Interna I
CM-PB-36-P-346A 36-CCM-02 36-P-346A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 60 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-17 36-CCM-02 36-P-346B 0.50 460 0.59 0.73 3x1 4 N2XY 3X 0,63-1A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 60 0.12 0.03% 0.03% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Recirculacion Interna II
CM-PB-36-P-346B 36-CCM-02 36-P-346B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 60 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-18 36-CCM-02 36-K-349 0.74 460 0.87 1.08 3x1 4 N2XY 3X 2,5 - 4A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 110 0.33 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Puente Decantador
CM-PB-36-K-349 36-CCM-02 36-K-349 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 110 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-19 36-CCM-02 36-P-355A 4.00 460 4.69 5.86 3x1 4 N2XY 3X 4-6,3A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 100 1.64 0.36% 0.36% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Recirculación y Purga I
CM-PB-36-P-355A 36-CCM-02 36-P-355A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 100 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-20 36-CCM-02 36-P-355B 4.00 460 4.69 5.86 3x1 4 N2XY 3X 4-6,3A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 100 1.64 0.36% 0.36% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Recirculación y Purga II
CM-PB-36-P-355B 36-CCM-02 36-P-355B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 100 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-21 36-CCM-02 36-P-351A 2.95 460 3.46 4.32 3x1 4 N2XY 3X 4-6,3A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 98 1.19 0.26% 0.26% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Recirculacion Sobrenadantes I
CM-PB-36-P-351A 36-CCM-02 36-P-351A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 98 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-22 36-CCM-02 36-P-351B 2.95 460 3.46 4.32 3x1 4 N2XY 3X 4-6,3A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 98 1.19 0.26% 0.26% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Recirculacion Sobrenadantes II
CM-PB-36-P-351B 36-CCM-02 36-P-351B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 98 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-23 36-CCM-02 36-P-353A 2.95 460 3.46 4.32 3x1 4 N2XY 3X 4-6,3A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 96 1.16 0.25% 0.25% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Agua Limpia a Ozonificacion I (cable apantallado)
CM-PB-36-P-353A 36-CCM-02 36-P-353A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 96 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-24 36-CCM-02 36-P-353B 2.95 460 3.46 4.32 3x1 4 N2XY 3X 4-6,3A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 96 1.16 0.25% 0.25% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Agua Limpia a Ozonificacion II (cable apantallado)
CM-PB-36-P-353B 36-CCM-02 36-P-353B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 96 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-25 36-CCM-02 36-P-361A 1.5 460 1.76 2.20 3x1 4 N2XY 3X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 80 0.49 0.11% 0.11% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Alimentación Filtro I
CM-PB-36-P-361A 36-CCM-02 36-P-361A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 80 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-26 36-CCM-02 36-P-361B 1.5 460 1.76 2.20 3x1 4 N2XY 3X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 80 0.49 0.11% 0.11% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Alimentación Filtro II
CM-PB-36-P-361B 36-CCM-02 36-P-361B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 80 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-27 36-CCM-02 36-P-395A 5.36 460 6.28 7.85 3x1 4 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 92 2.02 0.44% 0.44% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba a Punto Reuso I (cable apantallado)
CM-PB-36-P-395A 36-CCM-02 36-P-395A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 92 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-28 36-CCM-02 36-P-395B 5.36 460 6.28 7.85 3x1 4 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 92 2.02 0.44% 0.44% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Bomba a Punto Reuso II (cable apantallado)
CM-PB-36-P-395B 36-CCM-02 36-P-395B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 92 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-29 36-CCM-02 MOV-36801 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON 60 0.62 0.13% 0.13% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Válvula motorizada
C-30 36-CCM-02 MOV-36802 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON 62 0.64 0.14% 0.14% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Válvula motorizada
C-31 36-CCM-02 LV-36513 1 460 1.17 1.46 3x1 4 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON 100 0.41 0.09% 0.09% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) VALVULA CONTROL ACTUADOR ELEC
C-32 RESERVA 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON reserva
C-33 RESERVA 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 6-10A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON reserva
C-34 36-CCM-02 36-POS-01A,36-POS-02A 50 460 58.59 73.24 3x1 35 N2XY 3X 80A PVC 90ºC / 600V NYLON 81 1.90 0.41% 0.41% 9.00 N2XY,0.6/1 Kv, 3x35mm2+1x16mm2(T) Caja de registro tomas de corriente Sala Ultrafiltracion y Ósmosis (Trifásicos).
C-35 36-CCM-02 36-PG-01A , 36-PG-02A 50 460 58.59 73.24 3x1 35 N2XY 3X 80A PVC 90ºC / 600V NYLON 79 1.85 0.40% 0.40% 9.00 N2XY,0.6/1 Kv, 3x35mm2+1x16mm2(T) Caja de registro tomas de corriente Sala Soplantes (Trifásicos).
C-36 36-CCM-02 36-PQUI-01A, 36-PQUI-02A 50 460 58.59 73.24 3x1 35 N2XY 3X 80A PVC 90ºC / 600V NYLON 77 1.81 0.39% 0.39% 9.00 N2XY,0.6/1 Kv, 3x35mm2+1x16mm2(T) Caja de registro tomas de corriente Sala Químicos (Trifásicos).
C-37 RESERVA 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 10A PVC 90ºC / 600V RIEL DIN NYLON reserva
C-38 RESERVA 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 10A PVC 90ºC / 600V RIEL DIN NYLON reserva
C-39 RESERVA 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 10A PVC 90ºC / 600V RIEL DIN NYLON reserva
C-40 RESERVA 2.5 460 2.93 3.66 3x1 4 N2XY 3X 10A PVC 90ºC / 600V RIEL DIN NYLON reserva
TRANSFORMADOR T1, 50 Kva, 460/230VAC, Dyn5
C-1 TRAFO 1 TABLERO 230 46.03 230 107.88 134.85 2x1 35 N2XY 3X160A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.22 0.09% 0.09% 9.00 N2XY,0,6/1 KV,3x35mm2+1x16 mm2(T)
TABLERO 230 VOLTIOS
C-1 36-CCM-02 36-P-332A 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 77 0.15 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Peróxido I
CM-PB-36-P-332A 36-CCM-02 36-P-332A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 77 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-2 36-CCM-02 36-P-332B 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 77 0.15 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Peróxido II
CM-PB-36-P-332B 36-CCM-02 36-P-332B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 77 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-3 36-CCM-02 36-P-334A 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 80 0.16 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Sosa I
CM-PB-36-P-334A 36-CCM-02 36-P-334A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 80 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-4 36-CCM-02 36-P-334B 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 81 0.16 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Sosa II
CM-PB-36-P-334B 36-CCM-02 36-P-334B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 81 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-5 36-CCM-02 36-P-336A 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 75 0.15 0.06% 0.06% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Acido I
CM-PB-36-P-336A 36-CCM-02 36-P-336A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 75 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-6 36-CCM-02 36-P-336B 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 76 0.15 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Acido II
CM-PB-36-P-336B 36-CCM-02 36-P-336B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 76 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-7 36-CCM-02 36-P-396A 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V NYLON 83 0.16 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Sosa Reuso I
CM-PB-36-P-396A 36-CCM-02 36-P-396A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 83 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-8 36-CCM-02 36-P-396B 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 83 0.16 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Sosa Reuso II
CM-PB-36-P-396B 36-CCM-02 36-P-396B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 83 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-9 36-CCM-02 36-P-397A 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 80 0.16 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Sosa Reuso I
CM-PB-36-P-397A 36-CCM-02 36-P-397A 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 80 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-10 36-CCM-02 36-P-397B 0.48 230 1.95 2.43 2x1 4 N2XY 2X 1,6-2,5A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 80 0.16 0.07% 0.07% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Bomba Dosificadora Sosa Reuso II
CM-PB-36-P-397B 36-CCM-02 36-P-397B 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 80 N2XY, 1x12x2,5mm2 NUMERADO
C-11 36-CCM-02 36-G-402 0.14 230 0.57 0.71 2x1 4 N2XY 2X 0,63- 1A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 65 0.04 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Extractor sala soplantes
CM-PB-36-G-402 36-CCM-02 36-G-402 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 65 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-12 36-CCM-02 36-G-402.2 0.14 230 0.57 0.71 2x1 4 N2XY 2X 0,63- 1A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 85 0.05 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Extractor sala almacen quimico
CM-PB-36-G-402.2 36-CCM-02 36-G-402.2 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 85 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
C-13 36-CCM-02 36-G-402.3 0.14 230 0.57 0.71 2x1 4 N2XY 2X 0,63- 1A PVC 90ºC / 600V Directo NYLON 95 0.05 0.02% 0.02% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Extractor sala Sala Ultrafiltracion y Ósmosis (Monofásicos).
CM-PB-36-G-402.3 36-CCM-02 36-G-402.3 230 1x7 4 CCT-B PVC 80ºC / 600V PVC 95 CCT-B, 1x7x2,5mm2 MULTICOLOR
TABLERO 230 36-POS-011B,36-POS-012B 8.00 230 32.45 40.56 2x1 16 N2XY 2X50A PVC 90ºC / 600V NYLON 81 0.66 0.29% 0.29% 4.11 N2XY, 0.6/1KV,2x16 mm2+1x6mm2(T) Caja de registro tomas de corriente Sala Ultrafiltracion y Ósmosis (Monofásicos).
C-15 TABLERO 230 36-PG-011B ,36-PG-012B 8.00 230 32.43 40.54 2x1 16 N2XY 2X50A PVC 90ºC / 600V NYLON 79 0.65 0.28% 0.28% 4.11 N2XY, 0.6/1KV,2x16 mm2+1x6mm2(T) Caja de registro tomas de corriente Sala Soplantes (Monofásicos).
C-16 TABLERO 230 36-PQUI-011B,36-PQUI-012B 8.00 230 32.43 40.54 2x1 16 N2XY 2X50A PVC 90ºC / 600V NYLON 77 0.63 0.27% 0.27% 4.11 N2XY, 0.6/1KV,2x16 mm2+1x6mm2(T) Caja de registro tomas de corriente Sala Químicos (Monofásicos).
C-17 TABLERO 230 36-AC-01 6.01 230 12.51 15.64 3x1 4 N2XY 2X32A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON 10 0.25 0.11% 0.11% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,3x4mm2+1x4mm2(T) Aire acondicionado sala de control
C-18 TABLERO 230 36-PL-003-OZ 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X16A PVC 90ºC / 600V NYLON 82 0.67 0.29% 0.29% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) PANEL LOCAL UNIDAD PAQUETE OZONIZACION en .......
C-19 TABLERO 230 36-K-359 0.35 230 1.42 1.77 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON 82 0.12 0.05% 0.05% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Destructor de Ozono
C-20 TABLERO 230 36-K-357 4.45 230 18.04 22.55 2x1 6 N2XY 2X25A PVC 90ºC / 600V Feed NYLON 84 1.02 0.44% 0.44% 1.54 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Generador ozono
C-21 RESERVA 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V
C-22 RESERVA 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V
C-23 RESERVA 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V
C-24 RESERVA 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V
C-25 TABLERO 230 36-AL-02 12.21 230 28.61 35.77 3x1 10 N2XY 3X50A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.20 0.09% 0.09% 2.57 N2XY,0,6/1 KV,3x10mm2+1x6 mm2(T) ALIMENTACION AL TABLERO 36-AL-02
C-26 TABLERO 230 T3-10KVA,3F,230/230VAC 8.58 230 20.11 25.13 3x1 6 N2XY 3X32A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.23 0.10% 0.10% 1.54 N2XY,0,6/1 KV,3x6mm2+1x4 mm2(T) ALIMENTACION AL TABLERO 36-AL-02
TABLERO 36 - AL - 02
C-1 TABLERO 36-AL-02 36-C04 0.61 230 2.47 3.09 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 125 0.31 0.14% 0.14% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Circuito Alumbrado Sala CCM (2 lumin. 2x58W)
C-2 TABLERO 36-AL-02 36-C05 0.61 230 2.47 3.09 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 91 0.23 0.10% 0.10% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Circuito Alumbrado Sala Técnica (4 luminarias 2x36W)
C-3 TABLERO 36-AL-02 36-C06 0.30 230 1.22 1.52 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 95 0.12 0.05% 0.05% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Circuito Alumbrado Sala Soplantes (4 luminarias 2x36W)
C-4 TABLERO 36-AL-02 36-C07 0.61 230 2.47 3.09 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 105 0.26 0.11% 0.11% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Circuito Alumbrado Sala Químicos (4 luminarias 2x58W)
C-5 TABLERO 36-AL-02 36-C08 0.30 230 1.22 1.52 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 65 0.08 0.03% 0.03% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Circuito Alumbrado Ozonificación (1 luminarias 2x36W)
C-6 TABLERO 36-AL-02 36-C09 0.57 230 2.31 2.89 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 150 0.35 0.15% 0.15% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Circuito Alumbrado Filtración (9 luminarias 2x58W)
C-7 TABLERO 36-AL-02 36-C10 1.01 230 4.09 5.12 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 90 0.37 0.16% 0.16% 1.03 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Circuito Alumbrado Aseos (1 luminarias 2x58W)
C-8 RESERVA 36-C11 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) RESERVA
C-9 RESERVA 36-C12 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) RESERVA
C-10 RESERVA 36-C13 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) RESERVA
C-11 RESERVA 36-C14 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) RESERVA
C-12 TABLERO 36-AL-02 36-CAE-1 0.20 230 0.81 1.01 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 90 0.07 0.03% 0.03% 4.60 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) ALUMBRADO en BLOQUE de EMERGENCIA
TABLERO 36-TDU-O2 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T)
C 1 36-TDU-02 36-TCI-02 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.08 0.04% 0.04% 4.60 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Tablero sistema detección y alarma contraincendios
C 2 36-TDU-02 36-RIO-02_P 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.08 0.04% 0.04% 4.60 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Entrada y salidas remota primario
C 3 36-TDU-02 36-RIO-02_S 2.00 230 8.11 10.14 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.08 0.04% 0.04% 4.60 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Entrada y salidas remota secundario
C 4 36-TDU-02 36-RIO-02_F 1.00 230 4.05 5.07 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.04 0.02% 0.02% 4.60 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Entrada y salidas remotas field power
C 5 36-TDU-02 36-RIO-02_R 0.50 230 2.03 2.53 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V NYLON 10 0.02 0.01% 0.01% 4.60 N2XY, 0.6/1KV,2x4mm2+1x4mm2(T) Entrada y salidas reserva
C 6 RESERVA 0.50 230 2.03 2.53 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V RESERVA
C 8 RESERVA 0.50 230 2.03 2.53 2x1 4 N2XY 2X10A PVC 90ºC / 600V RESERVA
CUADRO DE CALCULO ELECTRICO PROYECTO PLANTA TRATAMIENTO DE EFLUENTES INDUSTRIALES.
LISTA DE CABLES ELECTRICOS
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ANEXO 3 – PLANOS DEL PROYECTO
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