TR-0-052-REV 0

Document No. KP-TR-0-052-Rev 0Revision 0 / 154 de febrero de 2007GSA Yanacocha-GNP-004/06AFE No. 0370C011-9930-95100-3

Rev. No. Fecha Descripción Knight Piésold MYSRL

A 21 de diciembre de 2006 Emitido para Revisión /

AprobaciónGilberto Domínguez

0 154 de febrero de 2007 Emitido para

Construcción

Gilberto Domínguez

Minera Yanacocha S.R.L.

Carachugo Etapa 10Expansión de la Plataforma de

Lixiviación

Reporte Final de Diseño

154 de febrero de 2007

Preparado para

Minera Yanacocha S.R.L.Av. Camino Real, Torre El Pilar – Piso 10

San Isidro, Lima 27 PeruTeléfono: (511) 215-2600Facsímil: (511) 215-2610

Preparado por

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Santiago de Surco – Lima 33, PerúTeléfono: 511 702-9090

Fax: 511 702-9099

LI201-00119/75



Carachugo Etapa 10Expansión de la Plataforma de Lixiviación


Tabla de Contenido

Resumen Ejecutivo ................................................................................................RE-1

1.0 Introducción ....................................................................................................................1

1.1 General ......................................................................................................................1

1.2 Trabajos previos ........................................................................................................2

1.3 Información topográfica ............................................................................................3

1.4 Descargo de responsabilidades .................................................................................3

2.0 Caracterización del Área .................................................................................................4

2.1 Ubicación ..................................................................................................................4

2.2 Datos climatológicos .................................................................................................4

2.2.1General ..............................................................................................................4

2.2.2 Precipitación de tormenta de diseño de 24-Hr de duración .............................4

2.2.3 Análisis de datos de precipitación ....................................................................5

2.2.4 Datos de temperatura del aire ..........................................................................6

2.3 Geología ....................................................................................................................7

2.3.1 Geología regional .............................................................................................7

2.4 Riesgo sísmico ..........................................................................................................8

2.4.1 Estudios realizados ...........................................................................................8

2.4.2 Recomendaciones para el diseño sísmico ......................................................10

3.0 Investigación Geotécnica ..............................................................................................12

3.1 General ....................................................................................................................12

3.2 Investigación geotécnica realizada para Carachugo 10 ..........................................13

3.3 Caracterización geotécnica de la fundación ............................................................13

3.4 Unidades geotécnicas ..............................................................................................14

3.5 Ensayos de laboratorio ............................................................................................15

3.5.1 Ensayos de propiedades índice ......................................................................15

3.5.2 Contenido de humedad ..................................................................................16

3.5.3 Ensayo de consolidación ................................................................................16

i



3.5.4 Ensayo triaxial ...............................................................................................17

3.5.5 Ensayo de interface geomembrana / Revestimiento de suelo ........................17

3.5.6 Ensayo de permeabilidad ...............................................................................18

3.5.7 Ensayo de contenido de ácido base ................................................................18

3.6 Canteras de materiales para construcción ...............................................................18

4.0 Análisis Hidrológico e Hidráulico ................................................................................19

4.1 General ....................................................................................................................19

4.2 Balance de aguas .....................................................................................................19

4.3 Canales de derivación .............................................................................................21

4.4 Alcantarillas ............................................................................................................22

4.5 Estructuras de control de sedimentos ......................................................................22

4.6 Análisis de rotura de presa ......................................................................................22

5.0 Diseño ...........................................................................................................................24

5.1 Criterios de Diseño .................................................................................................24

5.2 Plataforma de Lixiviación .......................................................................................24

5.2.1 Superficie de Fundación ................................................................................24

5.2.2 Sistema de Subdrenaje ...................................................................................24

5.2.3 Superficie de nivelación .................................................................................25

5.2.4 Sistema de Revestimiento ..............................................................................26

5.2.5 Sistema de Colección de Solución .................................................................28

5.2.6 Sistema de Monitoreo de Colectores Principales (SMCP) ............................29

5.2.7 Capa de Drenaje .............................................................................................30

5.2.8 Estructura de Salida .......................................................................................30

5.2.9 Banqueta perimetral para tuberías de procesos ..............................................31

5.3 Caminos de acceso ..................................................................................................31

5.4 Canales de derivación .............................................................................................32

5.5 Canal de transferencia de solución Maqui Maqui ..................................................34

5.6 Camino de acarreo ..................................................................................................34

5.7 Sistema de distribución de solución ........................................................................35

5.8 Pozas de Operaciones y de Eventos de Tormenta ..................................................36

5.9 Canal para tuberías de procesos ..............................................................................38

5.10 Canal para eventos de tormenta ............................................................................38

5.11 Áreas de acumulación de material orgánico .........................................................39

5.11.1 General 39

5.11.2 Área de acumulación de material orgánico Maqui Maqui 1 40

5.11.3 Área de acumulación de material orgánico Cerro Yanacocha 2A 40

5.12Estructuras para el control de sedimentos ..............................................................41

ii



5.12.1 Pozas de sedimentación 41

5.13 Instrumentos de monitoreo geotécnico .................................................................42

5.14 Especificaciones Técnicas ....................................................................................42

6.0 Análisis de Estabilidad ..................................................................................................44

6.1 Generalidades ..........................................................................................................44

6.2 Consideraciones de diseño ......................................................................................44

6.3 Secciones de análisis ...............................................................................................46

6.4 Propiedades de los Materiales .................................................................................46

6.5 Método de análisis ..................................................................................................49

6.6 Resultados y Conclusiones .....................................................................................50

7.0 Control de Erosión / Sedimentos ..................................................................................52

7.1 General ....................................................................................................................52

7.2 Mejores prácticas de manejo (BMP) .......................................................................53

8.0 Plan de Carguío .............................................................................................................55

9.0 Cantidades .....................................................................................................................56

9.1 Movimiento de Tierras, Instalación de Geosintéticos y Tuberías ...........................56

9.2 Materiales ................................................................................................................57

Referencias ................................................................................................................................58

iii



Lista de Tablas

Tabla Título

2.1 Datos de tormentas de 24-horas de duración con límites de confianza para la

Estación Climatológica Carachugo (Mayo 1991 – Marzo 2005)

2.2 Datos de precipitación sintética en Carachugo

2.3 Datos de precipitación media mensual - Carachugo (Enero 1994 a Marzo 2005)

2.4 Datos de Temperatura en Carachugo

3.1 Resumen de calicatas

3.2 Resumen de ensayos de laboratorio

3.3 Resultados del ensayo de contenido de acido base

3.4 Resumen de resultados de ensayo triaxial consolidado no drenado

5.1 Criterio de diseño

6.1 Propiedades de los materiales de la Plataforma de Lixiviación

6.2 Interfase Revestimiento de Suelo/Geomembrana Lisa Envolvente de Mohr No

Lineal

6.3 Interfase Capa Friccionante / Geomembrana Texturada Envolvente de Mohr No

Lineal

6.4 Interfase Capa de Protección / Geomembrana Lisa Envolvente de Mohr No Lineal

6.5 Resumen de Resultados del Análisis de Estabilidad de la Etapa 10

7.1 Frecuencia Anual Promedio de Varios Eventos de Tormenta Diarios

8.1 MYSRL 2003 Life of Mine Study. La Quinua Heap Leach Facility. Loading

Schedule for p05g 2005 LOM

9.1 Estimado de Cantidades

9.2 Materiales Geosintéticos

9.3 Tuberías

9.4 Accesorios Para Tuberías

9.5 Accesorios Misceláneos

iv



Lista de Figuras

Figura Título

2.1 Aceleraciones de Campo versus Periodo de Retorno

3.1 Ubicación de Canteras de Soil Liner propuestas y limites EIA por MYSRL

4.1 Áreas de Contribución para Canales de Derivación de Carachugo Etapa 10

4.2 Áreas de contribución para Canales de Derivación de los Botaderos CY2ACY2A y Maqui

Maqui.

6.1 Ubicación de secciones críticas para el Análisis de Estabilidad

6.2 Propiedades de los materiales de la plataforma de Lixiviación

6.3 Sección A Falla en bloque Análisis Estático

6.4 Sección A Falla en bloque Análisis Pseudo Estático

6.5 Sección B Falla en bloque Análisis Estático

6.6 Sección B Falla en bloque Análisis Pseudo Estático

v



Lista de Planos

Plano Rev. Título

1100-0-13-100 0 Configuración general de Carachugo

1110-0-13-105 0 Plano geotécnico

1110-0-13-110 0 Canteras de material de revestimiento de suelo (SL) disposición en planta

1110-0-13-115 0 Plano geotécnico secciones transversales

1110-0-13-120 0 Limites de limpieza de terreno

1110-0-13-125 0 Sistema de subdrenaje

1110-0-13-130 0 Sistema de subdrenaje plataforma de lixiviación y poza de procesos

1110-0-13-135 0

Sumidero del sistema de subdrenaje de las pozas de operaciones y de

eventos de tormenta, planta

1110-0-13-140 0

Acceso al sumidero del sistema de subdrenaje, planta, perfil, sección típica y

control horizontal

1110-0-13-145 0 Sistema de subdrenaje, secciones y detalles hoja 1 de 3



1110-0-13-160 0 Plano de nivelación y distribución del SMCP

1110-0-13-170 0 Requerimientos relativos de construcción

1110-0-13-175 0 Plano de distribución de geomembrana

1110-0-13-180 0 Sistema de tuberías de colección de solución

1110-0-13-185 0 Plataforma de lixiviación, secciones y detalles hoja 1 de 3



1110-0-13-200 0 Configuración general de Carachugo 10, distribución de planos

1110-0-13-205 1 Acceso perimetral norte, planta y perfil hoja 1 de 3



1110-0-13-218 0Acceso perimetral norte, alcantarilla de descarga del canal

de derivación norte

1110-0-13-220 0 Acceso perimetral sur, planta y perfil hoja 1 de 2

1110-0-13-225 0 Acceso perimetral sur, planta y perfil hoja 2 de 2

1110-0-13-230 0 Descarga del canal de derivación oeste y cruce con el acceso maqui maqui

1110-0-13-235 1 Acceso perimetral norte, secciones

vi



Lista de Planos (Cont.)

1110-0-13-240 0 Acceso perimetral sur, secciones

1110-0-13-250 1 Canales de derivación, secciones

1110-0-13-252 0 Detalles de zanjas de anclaje transversal

1110-0-13-255 0Canales de derivación revestidos con geoceldas de HDPE

con concreto, secciones y detalles

1110-0-13-260 0 Accesos perimetrales y canales de derivación norte y sur, detalles

1110-0-13-265 0 Canal de derivación sur, planta, perfil y control horizontal

1110-0-13-270 0 Canal de derivación sur estructura de toma no. 1, planta, secciones y detalles

1110-0-13-275 0 Canal de derivación sur estructura de toma no. 2, planta, secciones y detalles

1110-0-13-280 0Instrumentación geotécnica de Carachugo etapa 10, planta, perfil

y sección típica

1110-0-13-300 0 Salida de tuberías de solución, planta

1110-0-13-305 0 Salida de tuberías de solución, secciones y detalles, hoja 1 de 2

1110-0-13-310 0 Salida de tuberías de solución, secciones y detalles, hoja 2 de 2

1110-0-13-315 0Salida del sistema de monitoreo de colectores principales (SMCP),

secciones y detalles

1110-0-13-320 0 Aforadores Parshall, planta, secciones y detalles, hoja 1 de 2

1110-0-13-325 0 Aforadores Parshall, secciones y detalles, hoja 2 de 2

1110-0-13-330 0 Sistema de distribución de solución, planta

1110-0-13-335 0 Sistema de distribución de solución, secciones y detalles

1110-0-13-340 0Cimentación del sistema de distribución de solución, planta,


1110-0-13-345 0Plataforma metálica del sistema de distribución de solución,

planta, secciones y detalles

1110-0-13-355 B Plan de Carguio de la Etapa 10 Hoja 1 de 3



1111-0-13-400 1 Canal de transferencia de solución Maqui Maqui, planta y perfil, hoja 1 de 3

1111-0-13-405 2 Canal de transferencia de solución Maqui Maqui, planta y perfil, hoja 2 de 3

1111-0-13-410 2canal de transferencia de solución Maqui Maqui, planta, perfil y control

horizontal, hoja 3 de 3

1111-0-13-415 2 Canal de transferencia de solución Maqui Maqui, secciones y detalles

vii




1111-0-13-420 0Canal de transferencia de solución Maqui Maqui empalme con la plataforma

de Carachugo existente

1111-0-13-425 0Canal de transferencia de solución Maqui Maqui cruce con camino de

acarreo mariana, hoja 1 de 2

1111-0-13-430 0Canal de transferencia de solución Maqui Maqui cruce con camino de

acarreo mariana, hoja 2 de 2

1111-0-13-435 0Canal de transferencia de solución Maqui Maqui, cruce con el acceso

perimetral y canal de derivación sur, hoja 1 de 2

1111-0-13-440 0Canal de transferencia de solución Maqui Maqui, cruce con el acceso

perimetral y canal de derivación sur, hoja 2 de 2

1111-0-13-445 0Canal de transferencia de solución Maqui Maqui, cruce de

alcantarillado no. 6, planta y sección

1111-0-13-500 0 Canal de descarga norte, planta y perfil, hoja 1 de 2

1111-0-13-502 0 Canal de descarga norte, planta, perfil y control horizontal, hoja 2 de 2

1111-0-13-504 0 Canal de descarga norte, secciones y detalles, hoja 1 de 2

1111-0-13-506 0 Canal de descarga norte, secciones y detalles, hoja 2 de 2

1111-0-13-508 0Canal de descarga norte, empalme con extensión del canal de

derivación sur

1111-0-13-520 0Empalme del acceso perimetral norte con el acceso

Maqui Maqui, planta y secciones

1111-0-13-530 0 Extensión del canal de derivación sur

1111-0-13-542 0 Descarga al drenaje principal, hoja 1 de 3



1111-0-13-550 0 Acceso a la poza de eventos de tormenta

1111-0-13-570 0Compuerta para mantenimiento de la poza para eventos de

tormenta, planta, secciones y detalles, hoja 1 de 3

1111-0-13-575 0Compuerta para mantenimiento de la poza para eventos

de tormenta, secciones y detalles, hoja 2 de 3

1111-0-13-580 0Compuerta para mantenimiento de la poza para eventos

de tormenta, secciones y detalles, hoja 3 de 3

1112-0-13-650 1Area de acumulación de material orgánico Cerro Yanacocha

2a (cy2aCY2A), configuración final

viii




1112-0-13-652 1Area de acumulación de material orgánico Cerro Yanacocha

2a (cy2aCY2A), subdrenes y calicatas

1112-0-13-654 0

Area de acumulación de material orgánico Cerro Yanacocha 2a

(cy2aCY2A),

canal de derivación cy2aCY2A, hoja 1 de 3

1112-0-13-656 0


(cy2aCY2A),


1112-0-13-658 0


(cy2aCY2A),


1112-0-13-670 1Area de acumulación de material orgánico Maqui Maqui 1

configuración general


plano geotécnico y de subdrenes


secciones y detalles, hoja 1 de 2


secciones y detalles, hoja 2 de 2

1112-0-13-678 1Area de acumulación de material orgánico Maqui Maqui 1 canales de

derivación norte y este

1115-0-13-375 0 Camino interno de acarreo, planta general

1115-0-13-380 0 Camino de acarreo, planta y perfil, hoja 1 de 2

1115-0-13-385 0 Camino acarreo, planta y perfil, hoja 2 de 2

1115-0-13-390 0 Camino interno de acarreo con rampa de acceso, planta y perfil

1115-0-13-392 1 Camino interno de acarreo, secciones y detalles, hoja 1 de 2

1115-0-13-394 0 Camino interno de acarreo, secciones y detalles, hoja 2 de 2

1115-0-13-396 1Camino interno de acarreo extensión de alcantarilla existente, planta,


1115-0-13-398 0Camino interno de acarreo sistema de monitoreo de

colectores principales (SMCP)

1120-0-13-700 0 Pozas de operaciones y de eventos de tormenta configuración general

1120-0-13-705 0 Poza de operaciones, planta

1120-0-13-710 0 Poza de eventos de tormenta, planta

ix




1120-0-13-713 0Poza de operaciones y de eventos de tormenta sistema de colección

y recuperación de fugas, vistas isométricas

1120-0-13-715 0Pozas de operaciones y de eventos de tormenta, secciones

Y detalles hoja 1 de 4







1120-0-13-735 0Aliviadero del canal para eventos de tormenta y dique de

división de la poza de eventos de tormenta

1120-0-13-740 0Canal para tuberías de procesos, planta, perfil, secciones,

detalles y control horizontal

1120-0-13-745 0 Canal para eventos de tormenta, planta, perfil, secciones y control horizontal

1120-0-13-750 0 Aliviadero de la poza de operaciones, planta y secciones

1120-0-13-755 0 Aliviadero de la poza de eventos de tormenta, planta y secciones típicas

1120-0-13-760 0 Aliviadero de la poza de eventos de tormenta, secciones y detalles

1722-0-13-800 0 Control de erosión y sedimentos típicos, secciones y detalles hoja 1 de 7







1722-0-13-900 B Sistema de control de erosión y sedimentos planta general

1722-0-13-905 BSistema de control de erosión y sedimentos pozas de sedimentos no. 1 y no.

2, planta

1722-0-13-910 BSistema de control de erosión y sedimentos acceso de inspección, planta,

perfil y control horizontal

1722-0-13-915 BSistema de control de erosión y sedimentos canal de captación, planta,


x




1722-0-13-920 BSistema de control de erosión y sedimentos aliviadero de la poza de

sedimentos no. 1, planta y secciones

1722-0-13-925 BSistema de control de erosión y sedimentos aliviadero de la poza no. 2,

planta, secciones y detalles

1722-0-13-930 B Sistema de control de erosión y sedimentos secciones y detalles, hoja 1 de 2

1722-0-13-935 B Sistema de control de erosión y sedimentos secciones y detalles, hoja 2 de 2

xi



Lista de Anexos

Anexo Título

Anexo A Análisis Hidrológico / Hidráulico / Análisis HEC / SEDCAD

A-1 Análisis HEC-HMS para Canales Plataforma de Lixiviación y

Camino Interno de Acarreo

A-2 Análisis HEC-HMS para Canal de Transferencia de Solución Maqui

Maqui

A-3 Análisis HEC-HMS para Canal de Descarga Norte y

Extensión Sur

A-4 Análisis HEC-HMS para Alcantarillados Plataforma de Lixiviación,

Camino de Acarreo, Canal de Transferencia y Canal de Descarga Norte

y Extensión Sur

A-5 Análisis HEC-HMS para canales Área de Acumulación de Material

Orgánico Maqui Maqui y CY2ACY2A

A-6 Análisis HEC-HMS para alcantarillas Botadero Maqui Maqui

A-7 Análisis HEC-HMS para Estructura de Descarga al Drenaje Principal y

Estructuras de Toma Nº o1 y Nº o2

A-8 Análisis HEC-HMS para Poza de Sedimentación Maqui Maqui

Anexo B Investigación Geotécnica

B-1 Calicatas

Registros (Logeos) Calicatas, Plataforma de Lixiviación

Registros (Logeos) Calicatas, Areas de Préstamo para Soil Liner

Registros (Logeos) Calicatas, Areas de acumulación de material

organico

Registros (Logeo) Calicatas, Pozas de Operaciones

Registros (Logeos) Calicatas, Información Complementaria

B-2 Registros (Logeos) de Perforaciones

B-3 Resultados de Ensayos de Laboratorio

Anexo C Análisis de rotura de presa (Dam Break Analysis)

xii






Resumen Ejecutivo

La plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10 (Carachugo 10) se encuentra ubicada de

manera aislada al este de las Etapas 7A y 8, inmediatamente al norte del potencial tajo

Quecher y al norte de tres lagunas existentes. Esta expansión incrementará el área total de la

plataforma en aproximadamente 39 0000 m2 y proveerá capacidad adicional para el

procesamiento de aproximadamente 26 millones de toneladas de mineral. La futura Etapa 11

ha sido proyectada entre las etapas existentes y la Etapa 10, para aprovechar el espacio

disponible y optimizar la capacidad de acumulación de mineral.

Minera Yanacocha S.R.L. (MYSRL) contrató a Knight Piésold para desarrollar la ingeniería

preliminar y de detalle de Carachugo 10. El diseño se realizó entre Octubre de 2004 y Agosto

de 2005. El diseño de esta estructura ha pasado por varias etapas, incluyendo diversas

configuraciones para ubicar las plataformas maximizando capacidad y minimizando costos de

construcción. Criterios que se usaron para determinar diversas configuraciones incluyeron la

existencia de lagunas (se modificó la configuración debido a potenciales problemas con la

comunidad), expansión hacia el norte (habría que eliminar un botadero de gran volumen) y

expansión hacia el este (potencial tajo Quecher obligó el movimiento de la plataforma hacia el

oeste). También se consideraron diversas alternativas para la ubicación vertical de la

plataforma, en función de los volúmenes de corte y relleno más convenientes para la

construcción de la estructura. Durante el diseño se consideraron la expansión 11 (dentro del

plan de mina) y una posible expansión 12 en el futuro, si fuera necesario.

El diseño de Carachugo 10 se realizó siguiendo los criterios de diseño utilizados para este tipo

de estructuras en la mina, las cuales cumplen con los requerimientos nacionales y estándares

internacionales en el diseño de este tipo de estructuras. Los criterios de diseño fueron

acordados con MYSRL al inicio del diseño, los cuales se fueron refinando a lo largo del

periodo de diseño para cumplir con ciertos cambios requeridos por MYSRL, tales como el

uso de áreas en las zonas de lagunas, requerimientos de control de sedimentos, etc.

RE-1



La plataforma de lixiviación de Carachugo 10 se compone de los siguientes principales

elementos:

Plataforma de lixiviación donde se procesará el mineral (390 000 m2)

Pozas de operaciones (52 000 m3) y de eventos de tormenta (141 500 m3)

Sistema de control y manejo de solución (para etapas 10 y 11)

Camino de acarreo (interno y externo)

Canal de transferencia de solución

Canales de derivación y accesos principales y secundarios

Areas de acumulación de material orgánico

El presente informe describe los trabajos de diseño realizados para Carachugo 10, incluyendo

la caracterización de la zona (geológica, geotécnica, hidrológica y sísmica), trabajos de

investigación geotécnica, descripción de cada una de las estructuras diseñadas, diseño

hidráulico y geotécnico, análisis de estabilidad, sistemas de control de erosión y sedimentos,

planes de carguío de mineral y el estimado de los trabajos de construcción así como de

materiales requeridos. A continuación se presenta un resumen de las estructuras diseñadas.

La Plataforma de lixiviación cuenta con un sistema de revestimiento similar a los utilizados

en la mayoría de las plataformas de lixiviación de MYSRL. El sistema se compone, de abajo

hacia arriba, de una capa de revestimiento de suelo de baja permeabilidad que funciona como

contención secundaria, una geomembrana de 2.,0 mm de espesor en su mayoría de alta

flexibilidad y una capa de protección para evitar el daño de la geomembrana. Debajo del

sistema de revestimiento, siguiendo el trazo de tuberías principales, se coloca un sistema de

monitoreo consistente de tuberías envueltas con grava, que sirve para monitorear posibles

fugas que puedan ocurrir en las zonas de mayor concentración de solución.

Sobre la capa de protección se ha diseñado un sistema de colección de solución consistente de

tuberías secundarías (tuberías de 4” distribuidas con un espaciamiento general de 10 m) y

tuberías de colección principal que derivan la solución hacia la poza de operaciones. Todas

las tuberías son corrugadas de polietileno que resisten mejor las cargas esperadas, y se

encuentran encapsuladas en material granular que sirve para mejorar las características de

drenaje para derivar la solución y para proteger las mismas tuberías. El flujo de solución se

deriva a un sistema de distribución de solución, el cual sirve para derivar la solución de alta

concentración hacia la poza de operaciones y el resto hacia la poza de eventos de tormenta,

mediante el uso de válvulas. Antes de llegar al sistema de distribución de solución el flujo de

RE-2



las tuberías principales pasa por aforadores tipo Parshall que permitirán el monitoreo de

caudales de las celdas demarcadas dentro de la plataforma.

Los volúmenes de las pozas de operaciones y de eventos de tormenta han sido estimados de

acuerdo a un balance de aguas general de la mina realizado al inicio de los trabajos de diseño

y considerando las expansiones 10 y 11 de Carachugo; de considerarse una futura expansión

12, se deberá revisar el balance de aguas para determinar si fuera necesario mayor capacidad.

Las pozas se encuentran aguas debajo de Carachugo 10 para que los flujos sean manejados

completamente por gravedad. La solución llega a las pozas, tal como se ha descrito

anteriormente, mediante el sistema de manejo de solución; además, a la poza de eventos de

tormenta también llega el flujo mediante un sistema de alcantarillas y canal de eventos de

tormenta. La poza de eventos de tormenta cuenta con un dique interno de división que

permite separar las pozas en poza de menores y mayores eventos; asimismo, sirve para poder

realizar trabajos de mantenimiento mediante el uso de un canal adicional de derivación y

compuertas de control.

Debido a que Carachugo 10 esta ubicada en un área que posee taludes inclinados el análisis de

las condiciones de estabilidad fueron esenciales para determinar la configuración final de la

plataforma y de la pila de mineral. Una de las características mas importantes que permitió

modificar la configuración de la estructura fue el tipo de revestimiento de suelo utilizado, el

cual considera una capa friccionante de arena en contacto con la geomembrana, que mejora la

resistencia de la interfase del revestimiento de suelos/geomembrana y los ensayos de

laboratorio de interfase así lo confirman. Los análisis de estabilidad realizados confirman que

la pila de Carachugo 10 es estable, con factores de seguridad dentro de los estándares de

diseño, es decir de 1.,3 como mínimo en el caso estático. La aceleración basal máxima

horizontal para el área del proyecto es de 0.,13g; para el análisis de estabilidad con cargas

sísmicas se consideró una aceleración horizontal promedio de 0,.22g sobre la superficie de

falla, teniendo en cuenta efectos de amplificación por altura de pila y reduccióòn por periodo

de aplicación de la carga síìsmica. Los resultados muestran que para condiciones sísmicas se

obtienen factores de seguridad mayor o iguales a la unidad y, en los casos en que son

menores, se determinaron deformaciones aceptables para este tipo de obras. Es importante

mencionar que los análisis de estabilidad se realizaron considerando condiciones mas

conservadoras a las requeridas en el diseño; las condiciones mas importantes consideradas

incluyen la altura de pila de mineral de 150 m, talud general de la pila 2H:1V (en lugar de

2.,5:1V) y la eliminación de la rampa del camino de acarreo; esto permite que la pila tenga

mayor flexibilidad en los futuros planes de descarga de mineral.

RE-3



Para asegurar las características de los materiales utilizados en la construcción de las

estructuras, así como los procedimientos mismos, se prepararon especificaciones técnicas para

cada material y sistema. Estas especificaciones son de alta exigencia y son similares a las

utilizadas anteriormente en MYSRL. En algunos casos las especificaciones fueron

modificadas y/o ajustadas, como en el caso del revestimiento de suelo en el cual se redujo el

rango de variación de este material en el lado fino.

El plan de carguío para la Etapa 10 esta basado en el plan de producción de mina p05g

proveído por MYSRL Considera la colocación del mineral en capas de 16 metros, con

banquetas intermedias de manera que permita un talud global de toda la pila de 2H:1V.

Carachugo 10 tendrá acceso a través de la rampa ubicada al sureste de la pila (a la cual se

accede desde el camino de acarreo Mariana) para luego empalmar con un camino interno

revestido con geomembrana debido a su ubicación dentro de los limites de la futura Etapa 11,

que permita el carguío de las primeras capas de la pila en Carachugo 10.

Durante el proceso de diseño de la plataforma de lixiviación fueron analizadas diversas

posibles áreas para la acumulación de material orgánico, finalmente se diseñaron dos áreas;

Maqui Maqui 1 y Cerro Yanacocha 2A.

RE-4


Document No. KP-TR-0-052-Rev 0Revision 0 / 154 de febrero de 2007GSA Yanacocha-GEP-04/06AFE No. 0370C011-9930-95100-3




1.0 Introducción

1.1 General

Minera Yanacocha S.R.L. (MYSRL) opera tres frentes de minado y cuatro plataformas de

lixiviación que son Carachugo, Maqui Maqui, Cerro Yanacocha y La Quinua. Las

instalaciones están ubicadas a 25 km aproximadamente al norte de Cajamarca,

Perú. Actualmente existen dos plantas de procesamiento Merill-Crowe, una ubicada en la

zona de Pampa Larga en las instalaciones de Carachugo, y la otra ubicada en la zona de las

instalaciones de Yanacocha. Actualmente, la solución rica (mineral óxido) proveniente de la

plataforma de lixiviación Carachugo es bombeada hacia la planta de Pampa Larga para su

procesamiento. Como parte del proceso de expansión de la operación, Knight Piésold

desarrolló el diseño final de la expansión de la plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10

(Carachugo 10), la cual se considera una expansión de la plataforma de lixiviación existente.

Actualmente, la plataforma de lixiviación existente Carachugo comprende las etapas

1 a 9, cubriendo un área revestida de 2 305 000 m² y una capacidad de aproximadamente

251,3 millones de toneladas de mineral. Con el avance del carguío y los planes de minado

más recientes, el espacio para colocación de mineral resultó insuficiente para la continuidad

de la operación, por lo cual se requirieron nuevas expansiones, habiéndose determinado la

necesidad de las Etapas 10 y 11 de la plataforma de lixiviación Carachugo. Carachugo 10

incrementará el área total de la plataforma en 390 000 m² y proveerá una capacidad adicional

de aproximadamente 26 millones de toneladas; la capacidad final de las Etapas 10 y 11 ha

sido estimada en aproximadamente 81 millones de toneladas.

El flujo de solución proveniente de Carachugo 10 se conducirá a través de un sistema de

tuberías, denominado sistema de colección de solución, hacia una nueva poza de operaciones

que se construirá adyacente, al este, de la expansión. El flujo de tormentas se derivará hacia

una nueva poza de eventos de tormenta, ubicada al sur de la poza de operaciones. Se estima

que las pozas proyectadas serán suficientes para la operación de las Etapas 10 y 11, debiendo

revisarse el balance de aguas de considerarse una futura expansión (etapa 12) aun no

1



contemplada, para determinar si fuera necesario una nueva poza que se construiría aguas

abajo de las pozas consideradas en este diseño.

El presente reporte resume los trabajos de diseño para Carachugo 10, incluyendo la

configuración general, sistema de subdrenaje, configuración de la plataforma base, sistema de

contención de solución, sistema de colección y distribución de solución, pozas de procesos,

canal de solución, análisis de estabilidad, diseño hidráulico e hidrológico de manejo de aguas

superficial, camino de acarreo, estructuras para control de sedimentos, planes de carguío de

mineral, áreas para acumulación de material orgánico, estimado de cantidades y materiales de

construcción. Para detalles de la ubicación de las estructuras que se incluyen como parte del

diseño de la plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10, ver el Plano General

1100-0-12-100 y para mayores detalles el Plano 1110-0-13-200.

1.2 Trabajos previos

Knight Piésold realizó el diseño de las Etapas 1 a 9 de la plataforma de lixiviación Carachugo

(excepto el diseño de la Etapa 3). Para estas expansiones se elaboraron reportes de diseño y

reportes de construcción (la mayoría). Entre Octubre del 2004 y Agosto del 2005 se realizó un

primer diseño de detalle la Etapa 10 que consideraba dos futuras ampliaciones, las Etapas 11

y 12 el cual no fue viable debido a que no se pudo obtener en su debido momento, los

permisos ambientales para proyectar la plataforma de lixiviación y camino interno de acarreo

sobre las lagunas existentes.

Antes de la ingeniería de detalle se desarrollaron otros estudios, tales como el diseño de una

plataforma para la lixiviación de mineral transicional, análisis de alternativas para diversas

expansiones y el estudio de vida de la mina. Como parte de estos trabajos previos se

realizaron investigaciones geotécnicas para evaluar las condiciones de la fundación e

identificar áreas potenciales de préstamo para los materiales de construcción que se requieran.

Las investigaciones geotécnicas incluyeron calicatas, perforaciones y ensayos de laboratorio

de los suelos encontrados dentro del área de la plataforma de lixiviación y pozas, y de las

áreas de préstamo identificadas.

La información proporcionada por estos estudios ha sido utilizada para el diseño de esta

plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10.

2



1.3 Información topográfica

La información topográfica usada para el Proyecto Carachugo Etapa 10 es una combinación

de levantamientos realizados por MYSRL en el área específica del proyecto, incluyendo lo

siguiente:

Levantamientos Topográficos de la superficie existente del área de la plataforma de la

Etapa 10 y de las pozas de procesos, recibidos entre Enero y Octubre del

2005. Además fueron recibidos levantamientos topográficos para las áreas de

acumulación de material orgánico en Enero del 2006. La información fue recibida vía

e-mail.

En las zonas donde no se contaba con levantamientos topográficos recientes, como en

el caso del “análisis de falla de presa” (Dam Break Análisis) de las pozas de

Carachugo Etapa 10, se utilizó el levantamiento topográfico del vuelo aéreo del 4 de

julio de 1996, compilado por Horizon Inc. y recibida de Bechtel International Inc. el

21 de octubre de 1996, esta información fue recibida en Junio del 2006 vía e-mail.

1.4 Descargo de responsabilidades

Este reporte ha sido preparado exclusivamente para MYSRL y parte de éste se basa en

información proporcionada por MYSRL y obtenida de otros recursos que están fuera del

control de MYSRL o Knight Piésold. Aunque esta información se considera que es correcta y

por lo tanto las conclusiones de este reporte, ni MYSRL ni Knight Piésold garantizan su

precisión. Ninguna entidad externa tiene derecho al uso de este reporte sin la autorización

escrita de MYSRL y Knight Piésold. El uso de este reporte y de la información de éste será

de responsabilidad total del usuario, independientemente de los errores, omisiones o

negligencia por parte de MYSRL o Knight Piésold.

3



2.0 Caracterización del Área

2.1 Ubicación

La Plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10 (Carachugo 10) está ubicada

aproximadamente a 50 km al norte de la ciudad de Cajamarca, en la Cordillera de Los Andes

de Perú. Específicamente la Etapa 10 está ubicada al este de la Etapa 7A existente (ver Plano

1110-0-13-100). Carachugo 10 se encuentra al norte del potencial tajo Quecher (aun por

confirmar). El área del proyecto se encuentra entre las elevaciones 4, 150 m y 3, 990 teniendo

el punto más bajo hacia el sur-este donde se ubicaran las pozas de procesos; y el punto más

alto hacia el sur-oeste, en la intersección del canal de solución con la Etapa 7A existente.

En el área de Carachugo Etapa 10 la topografía corresponde típicamente a una ladera

erosionada por glaciación con cambios de pendiente moderados a fuertes, descendiendo de

oeste a este y al sur-este con pendientes que varían entre 0% y 40%,

y con una diferencia de elevaciones máxima de hasta 96 m aproximadamente.

Debido a la topografía el drenaje del agua es continuo en cursos naturales claramente

definidos; sin embargo, existen zonas relativamente planas donde se han formado pequeñas

lagunas y bofedales.

2.2 Datos climatológicos

2.2.1 General

En Marzo del 2006, los registros climatológicos de las estaciones in-situ y cercanas a la zona

del proyecto fueron revisados y evaluados con fines de establecer parámetros de diseño,

obteniéndose datos de precipitaciones de tormentas de 24 horas de duración, precipitaciones

promedio mensuales, precipitaciones máximas y mínimas mensuales y datos de temperatura

mensual. (Ver Reporte Final KP-TR-0-047 “Yanacocha Climatological Data Analysis Final

Report” emitido en Abril del 2006). Las siguientes sub-secciones resumen los resultados de la

revisión de datos climatológicos.

2.2.2 Precipitación de tormenta de diseño de 24-Hr de duración

Para la estimación de la tormenta de diseño de 24 horas de duración, se ha utilizado la

información de la estación Carachugo (Mayo 1991 – Mayo 1992 y Abril 1993 – Marzo

2005). El Cuadro 2.1 resume las precipitaciones máximas en 24 horas de la estación

climatológica Carachugo para varios intervalos de recurrencia. Adicionalmente se presentan

datos de precipitación correspondientes a límites de confianza al 95 por ciento.

Cuadro 2.1

4



Datos de Tormentas de 24-Horas de Duración con Límites de Confianza

para la Estación Climatológica Carachugo

(Mayo 1991 – Mayo 1992 y Abril 1993 - Marzo 2005)

Intervalos de

Recurrencia (años)

Precipitación Máxima en

24 horas (mm)

Límite de Confianza del

95% (mm)

2 58,4 64

25 94,2 123

50 104,0 139

100 113,8 154

500 136,7 191

2.2.3 Análisis de datos de precipitación

Para el análisis de balance de agua se emplearon los datos de la estación Carachugo. En el

Cuadro 2.2 se presenta un resumen de los valores medios, máximos y mínimos de

precipitación total de la serie generada sintéticamente.

Cuadro 2.2

Datos de precipitación sintética en Carachugo

Mes

Precipitación (mm)

Promedio Máximo Mínimo

Enero 141,4 396,1 52,7

Febrero 167,8 468,7 74,0

Marzo 205,8 453,2 51,6

Abril 135,8 285,4 39,0

Mayo 67,0 135,2 14,9

Junio 28,0 134,6 0

Julio 18,3 74,6 0

Agosto 26,0 103,0 0

Septiembre 65,7 200,9 17,6

Octubre 130,4 279,7 14,8

Noviembre 130,1 333,2 39,4

Diciembre 144,0 336,3 16,9

Annual 1 253,5 2 015,9 714,9

Para determinar el número promedio de días por año con precipitación, se realizó un análisis

estadístico usando datos de precipitación diaria de la estación Carachugo. Los resultados

5



muestran que en promedio ocurre precipitación en 200 días del año. En El Cuadro 2.3 se

muestra el número de días promedio al mes con ocurrencia de precipitación y el valor

correspondiente de precipitación del evento promedio. A medida que se cuente con más

información climatológica, se recomienda que el registro sea revisado y se hagan las

modificaciones correspondientes a la base de datos climatológica.

Cuadro 2.3

Datos de precipitación media mensual - Carachugo

(Enero 1994 – Marzo 2005)

Mes Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Set Oct Nov Dic# Promedio de

días con

precipitación

20 22 25 22 15 8 6 4 13 19 20 22

Precipitación

promedio

(mm)

7,52 8,78 9,34 6,32 5,04 3,44 2,51 2,28 6,15 6,79 8,50 8,83

2.2.4 Datos de temperatura del aire

De los datos disponibles de temperatura, se encontraron los siguientes valores promedio de las

temperaturas máximas y mínimas.

Cuadro 2.4

Datos de Temperatura en Carachugo

(Abril 1993 – Marzo 2005)

Mes

Temperatura

Máxima (ºC)

Temperatura

Mínima (ºC)

Enero 11,46 2,16

Febrero 10,51 1,69

Marzo 10,54 2,08

Abril 10,68 2,02

Mayo 11,00 2,73

Junio 10,58 2,02

Julio 10,28 2,06

Agosto 10,79 2,38

Septiembre 10,98 2,72

Octubre 10,96 2,26

6



Noviembre 11,08 1,98

Diciembre 11,57 2,01

2.3 Geología

2.3.1 Geología regional

La evolución del Paleozoico Inferior en los Andes Peruanos está pobremente documentada

debido al hecho de que los afloramientos del basamento cristalino precámbrico ocurrieron

sólo a lo largo de la Costa y la Cordillera Este. El plegamiento de los sedimentos del

Paleozoico Inferior ocurrió durante el período Devónico Tardío al Misisipiano Temprano y

fue seguido por la deposición escalonada dentro del Pérmico inferior. Una deposición masiva

de volcánicos ácidos acompañó la sedimentación del Paleozoico Superior. El plegamiento de

esta secuencia de rocas ocurrió en el Pérmico Medio y fue seguido por un asentamiento de

rocas plutónicas a lo largo de la Cordillera Este.

El ciclo andino es caracterizado por largos períodos de sedimentación seguidos por actividad

tectónica y magmatismo. La sedimentación fue limitada por dos características estructurales

dominantes: la Coraza Brasilera y el Bloque Paracas, a una cuenca paralela a la actual línea

costera. Durante el Jurásico Medio, la elevación de un bloque inclinado noroeste-sureste

(Anticlinal del Marañón) cambió la paleogeografía dividiendo la cuenca en dos partes:

Depresión Peruano Oeste y Depresión Peruano Este. La sedimentación Mesozoica fue

controlada también por dos zonas Paleozoicas transversales de corte, Huancabamba en el

norte y Pisco-Abancay en el Sur.

La sedimentación cesó en la Depresión Peruano Oeste, creando un nuevo régimen geológico

caracterizado por una deformación compresional y extensional, actividades plutónicas y

volcánicas intensas, elevación, erosión y sedimentación continental. La sedimentación marina

fue limitada por pequeñas cuencas a lo largo de las regiones costeras actuales.

Los sedimentos de la Depresión Peruana Oeste fueron distorsionados en diferentes fases con

un patrón de migración oeste a este cerrando la Depresión. Durante las fases de deformación,

el magmatismo estuvo activo, y una secuencia de rocas volcánicas se depositó sobre los

sedimentos Mezosoicos deformados.

Subsecuentemente al cierre de la Depresión Peruana Oeste, la actividad volcánica plutónica

produjo el Batolito de la costa, un cinturón de rocas plutónicas que salían a superficie

paralelas a la línea costera actual. Las etapas volcánicas del Paleoceno al Mioceno superior

ocurrieron en un cinturón ubicado al este del Batolito de la Costa. Cerro Yanacoha yace en

7



una de estas áreas volcánicas del Mioceno. La gran silicificación y argilización en las áreas

volcánicas del Mioceno son responsables de la mineralización del oro en Yanacocha. Los

volcánicos inalterados del Plioceno al Pleistoceno cubren aisladamente el área.

2.3.2 Geología local

El área del proyecto está localizada en la zona norte de la Cordillera Oeste al norte del Perú.

La topografía es de moderado relieve con elevaciones variables entre 3 500 m a 4 200 m. Las

principales características hidrológicas son flujos que drenan dispersamente, pequeñas

lagunas y áreas pantanosas.

La zona del proyecto de Carachugo yace en el extremo sur de un extenso campo volcánico

terciario (hasta 700 metros de espesor) el cual discordantemente yace sobre sedimentos

cretácicos. Existen dos series de rocas volcánicas en el área: una pequeña serie de dacitas y

andesitas de la etapa Mioceno Medio subyaciendo discordantemente a dacitas ignimbritas y

tufos de la etapa del Mioceno Superior al Plioceno. Hacia el este del área del proyecto están

expuestas calizas y lutitas del Cretáceo Superior. Estas rocas están estrechamente plegadas en

una serie de anticlinales y sinclinales orientados de este a oeste, en contraste con la estructura

dominante inclinada de Los Andes (noroeste-sureste). Las calizas y lutitas del Cretáceo

Superior subyacen bajo la serie volcánica en el área del proyecto y no afloran a la superficie

del terreno.

2.4 Riesgo sísmico

2.4.1 Estudios realizados

En los más de 15 años de operaciones del proyecto Yanacocha, varios estudios de riesgo

sísmico han sido completados. Con la finalidad de evaluar si había necesidad de revisar el

diseño sísmico, una revisión de la información existente fue desarrollada por Knight Piésold

en Abril del 2005. En el Reporte “Review of Existing Information on the Seismic Risks of the

Site” emitido el 20 de Abril del 2005, se presentan los detalles del estudio entregado

resumiendo anteriores estudios. A continuación se presenta un resumen de los estudios y sus

correspondientes autores:

Machare and Rodriguez, 1991, “Seismic Hazard Assessment in the Yanacocha Area,”

Private Report for Newmont Peru Ltd.

Knight Piesold LLC, 1997, “Minera Yanacocha S.A. Cerro Yanacocha Heap Leach

Facility, Stage 1 Expansion, Final Design Report” Prepared for Bechtel International

Inc.

8



Hidroenergía Consultores en Ingenieria SRL, 2002, “La Quinua Geotechnical

Investigation, Final Report”.

Golder Paste Technology Ltd. 2005, “Basic Engineering of the HCT Tailings Disposal

System for the Yanacocha Gold Mill Project”, Yanacocha Mine, Peru, Draft Report

04-1900-018.

Las aceleraciones de campo reportadas y los correspondientes periodos de retorno fueron

trazados para determinar si era posible hacer un mejor estimado de la información. La

Figura 2.1 muestra las aceleraciones de campo y los correspondientes periodos de retorno.

Se encuentra una significante cantidad de dispersión en la información trazada; sin

embargo, considerando y reconociendo que los análisis de riesgo sísmico son un poco

subjetivos en naturaleza, no es sorprendente que varios escritores hayan producido una

gama de recomendaciones para este punto. Para ser capaz de bosquejar de manera

estimada una mejor conclusión de los datos la información fue revisada con moderación.

El trabajo por Machare y Rodriguez fue eliminado del análisis al estar considerado

desactualizado. Se determinó que los datos restantes eran representativos de los estudios y

aplicables en el tiempo de la revisión. Los datos retenidos fueron entonces interpretados

por regresión lineal, obteniéndose la siguiente expresión:

Aceleración = 0,0551 x (Periodo de Retorno) – 0,119

(R2 = 0,81)

La interpretación resulta en los siguientes valores:

Periodo de Retorno, Años Aceleración Pico %g

100 0,13

250 0,19

500 0,22

1 000 0,26

10 000 0,39

En ausencia de datos adicionales para el sitio, estos valores son recomendados para usarse

como el pico máximo de aceleración de campo en estimación probabilística de actividades

sísmicas.

También se evaluó la existente información de periodo de retorno de eventos sísmicos

9



obteniéndose los siguientes valores recomendados:

Periodo de Retorno, Años Eventos de Sismo Magnitud, M

100 7

500 7,5

1 000 8

El diseño sísmico de la pila de mineral de Cerro Yanacocha, históricamente ha estado basado

en un evento de 100 años, lo cual es considerado apropiado para este tipo de estructuras; por

lo tanto, una aceleración pico de 0,13 g, según se estableció en la revisión del estudio, es

considerado aplicable.

2.4.2 Recomendaciones para el diseño sísmico

Sobre la base del análisis descrito arriba, una estimación conservadora del sismo crítico a

usarse en el diseño sísmico de estructuras importantes en el área del proyecto podría

considerarse como un evento de zona de subducción de magnitud 7. Este tendría una duración

de vibrado fuerte y podría producir una aceleración horizontal pico en el basamento rocoso

dentro del área del proyecto del orden de 0,13g.

Para la estructura de la plataforma de lixiviación de Carachugo, la aceleración horizontal pico

libre del suelo deberá amplificarse por un factor estimado del orden de 2 a 3 debido a que las

ondas sísmicas se propagan verticalmente hacia arriba a través de la pila. Esto podría resultar

en una aceleración en la parte superior de la pila variable entre 0,26 y 0,39 g. Este efecto de

amplificación esta basado en numerosas investigaciones realizadas por varios investigadores

durante los pasados 20 o 30 años, así como también en registros actuales de movimientos de

la tierra en el mundo y en una variedad de condiciones del suelo y roca.

Para análisis de estabilidad seudo estático o cálculo de deformaciones por sismo, es necesario

establecer la aceleración horizontal promedio (generalmente referido como coeficiente

sísmico horizontal) que actúa sobre la masa deslizable en el caso más crítico. Este valor

depende en cierto grado de la forma y profundidad (superficial o profunda) de la masa

deslizante pero generalmente puede ser asumido como un medio o dos tercios del valor pico.

Para la plataforma de lixiviación Carachugo se recomiendan un valor de 0,.15g y 0,.22g para

superficies de fallas superficiales y profundas, respectivamente.

10



3.0 Investigación Geotécnica

3.1 General

Para el diseño de la plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10 se contó con datos

geotécnicos obtenidos de diversas investigaciones realizadas anteriormente en la zona, cuando

se estudió una plataforma de lixiviación alternativa denominada “Transition Ore Phase I”. La

investigación mas reciente fue realizada por Knight Piésold en diciembre del 2004 con la

finalidad de verificar y caracterizar la fundación subyacente a la estructura propuesta.

Las investigaciones geotécnicas consistieron en la excavación de calicatas y observaciones de

superficies, cortes de canales y accesos existentes. Después de analizar toda la información

disponible se realizó un mapeo geotécnico del área. Debe tenerse en cuenta que la

información que se presenta esta basada en calicatas e inspecciones visuales realizadas en

campo que intentan representar las características del lugar, pudiéndose encontrar condiciones

distintas durante los trabajos de construcción. En el Plano No 1110-0-13-105 se presenta un

plano geotécnico con la ubicación de calicatas y el mapeo geotécnico.

La descripción general y fecha de ejecución de las investigaciones realizadas en la zona son

las siguientes:

47 calicatas en Diciembre del 2004, 35 calicatas adicionales en Agosto del 2005 con

la finalidad de verificar la fundación del área adicional a la antigua propuesta de

plataforma de lixiviación “Transition Ore Phase I”, que se denomina actualmente

Carachugo Etapa 10;

140 calicatas en marzo del 2003, con la finalidad de verificar la fundación del antiguo

“Transition Ore Phase I”, en las áreas de los botaderos y áreas de material de

préstamo;

23 calicatas en octubre del 2002, en el área del botadero de material inadecuado (ver

Reporte Geotécnico “Alternate Transition Ore Study - Carachugo” – LI201-00009/61,

Nov. 2002);

33 calicatas en el mes de junio del 2002 con el fin de determinar los niveles

aproximados de fundación para el estudio del “Transition Ore Study” –

LI201-00009/25, Nov. 15 – 2002; y

4 perforaciones en julio de 1993 en el área del botadero de material inadecuado y

alrededores.

11



3.2 Investigación geotécnica realizada para Carachugo 10

La investigación geotécnica realizada para Carachugo Etapa 10 incluyó la excavación de

calicatas, realización de ensayos in-situ, extracción de muestras representativas y ensayos de

laboratorio. El objetivo principal de esta investigación fue verificar la fundación y definir los

parámetros geotécnicos que tendrán una influencia importante en el diseño, principalmente en

los siguientes aspectos:

Evaluar las condiciones del subsuelo en el área del proyecto y relacionarlo al diseño y

funcionamiento de la plataforma de lixiviación propuesta y sus instalaciones

auxiliares;

Determinar los niveles de fundación adecuados;

Estimar las cantidades de materiales de excavación a ser removidos del área del

proyecto;

Identificar áreas de materiales de préstamo adecuados, dentro de los límites de

construcción que puedan usarse como material de construcción; y

Definir las propiedades índices de los suelos (gradación, límites de consistencia,

densidad y contenido de humedad) para materiales que serán importados e

incorporados en la construcción de la plataforma de lixiviación.

Los registros detallados de las calicatas están incluidos en el Anexo B-1 y en el Anexo B-2 se

muestra el registro de perforaciones realizadas. En el Anexo B-3 se presentan los resultados

de los ensayos de laboratorio. Un resumen de las calicatas excavadas en las diferentes

campañas de investigación geotécnica tanto para la plataforma de Lixiviación como para el

estudio de canteras es presentado en la Tabla 3.1.

3.3 Caracterización geotécnica de la fundación

Las investigaciones efectuadas en el área de estudio, la geología del terreno y los ensayos de

campo efectuados, han permitido realizar una clasificación y caracterización geotécnica de los

materiales en el emplazamiento de la plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10.

Geomorfológicamente el área del proyecto corresponde a un valle estrecho de origen glacial.

El relieve es semi-accidentado, rodeado por cerros donde se presentan afloramientos rocosos

de estribaciones moderadas a abruptas, modeladas por la erosión glacial con elevaciones que

varían entre los 3 900 y los 4 100 msnm. Los afloramientos rocosos están presentes en

aproximadamente 40% del área de emplazamiento de la plataforma de lixiviación y se

caracteriza principalmente por la presencia de tobas volcánicas. En el área de la plataforma se

presentan tres lagunas escalonadas también de origen glacial, de distintos espejos de agua y

12



profundidad. La zona este inferior donde se localizan las pozas de procesos, esta modelada

por el agua de escorrentía, caracterizada por la presencia de surcos profundos en los

afloramientos rocosos debido a la erosión lineal.

En la siguiente sección se proporciona un resumen de las condiciones geotécnicas y de los

materiales encontrados en el área de Carachugo Etapa 10.

3.4 Unidades geotécnicas

El área de emplazamiento de Carachugo Etapa 10, esta conformado por aproximadamente

40% de afloramientos rocosos (en su gran mayoría tobas volcánicas) y 60% cubierto en forma

discontinua por suelo orgánico (topsoil). En el área se encontraron las siguientes unidades

geotécnicas:

Bofedales: Conformados por materiales finos blandos, gravas arenosas sueltas, arenas

limosas sueltas, saturadas, turba y material argílico; estos materiales son compresibles

e inadecuados para fundación. Las mediciones de resistencia a la compresión simple

con penetrómetro de bolsillo arrojaron valores de 0,2 a 1,0 kg/cm2; en algunos casos

los materiales se comportan como flujo de lodo y en algunas calicatas las paredes son

muy inestables. Esta unidad se localiza principalmente en la parte central del área de

la plataforma, relacionado a zonas relativamente planas de drenaje deficiente y

pequeñas quebradas.

Suelos Coluviales: En el área de emplazamiento se encontraron materiales de

naturaleza coluvial, los cuales provienen generalmente de la meteorización física y

transporte por gravedad de las rocas presentes. Estos suelos están conformados por

gravas arcillosas, arcillas areno gravosas y limos gravosos; estos materiales se

localizan en las laderas inferiores de los cerros, entre los límites de los bofedales y los

afloramientos rocosos. Estos materiales son inadecuados para fundación y deberán

removerse para ser destinados a otros usos (revestimiento de suelo, relleno común,

etc.) o transportados a los botaderos correspondientes.

Suelos Residuales: Sobre esta unidad se apoya la mayor parte de la plataforma de

lixiviación Carachugo Etapa 10 y esta conformada por suelos residuales que

provienen de la alteración hidrotermal de las tobas volcánicas, que por lo general se

localizan debajo de áreas húmedas. Estos materiales se caracterizan en su mayoría por

ser limos elásticos a limos arenosos de consistencia muy rígida a dura en sus niveles

de fundación, encontrándose presencia de material gris a gris claro con características

argílicas y ácidas, por lo cual se enviaron seis muestras aparentemente argílicas al

13



laboratorio de Geología MYSRL para su análisis NCV (Net Carbonate Value),

resultando la totalidad de las muestras ácidas como se presenta en la Sección 3.2.4.6.

Afloramientos de Roca: El material rocoso que se presenta, corresponde

mayormente a tobas silicificadas de grano medio a fino y en menor porcentaje a tobas

argilizadas de grano grueso a fino. Las tobas silicificadas se encuentran

principalmente en los afloramientos y laderas pronunciadas, y son competentes para

fundación. Sin embargo las tobas argílicas meteorizadas y/o suelos residuales se

localizan generalmente subyacentes a las áreas planas y/o bofedales y son

inadecuados para fundación, por lo que será necesario su corte respectivo en el techo

hasta encontrar su competencia. Los afloramientos rocosos se ubican en forma

discontinua, principalmente en el límite sur del área de la plataforma y están

relacionados a colinas o cerros. Estas rocas son característicamente tobas silíceas en

el techo y tobas argílicas en el piso; se presentan meteorizadas a moderadamente

meteorizadas, con resistencia baja a débil (la resistencia a la compresión simple,

estimada con el martillo de geólogo, varía entre 0,5 a 5,0 MPa), son de color gris

claro blanquecino y gris característico. Los afloramientos rocosos están cubiertos en

forma discontinua por suelo orgánico, de 0,2 a 0,6 m de espesor.

3.5 Ensayos de laboratorio

Para determinar las propiedades índice y los parámetros resistentes de los suelos para el

análisis de estabilidad y asentamientos, se realizaron ensayos de laboratorio en muestras

representativas provenientes de la zona de investigación. En las secciones que siguen se

presentan breves descripciones de los ensayos realizados utilizando las muestras obtenidas en

campo. En el Anexo B-3 están incluidos los registros de los ensayos de laboratorio y en la

Tabla 3.2 se presenta un resumen de los resultados obtenidos.

3.5.1 Ensayos de propiedades índice

Se realizaron 12 ensayos de propiedades índices en muestras representativas provenientes del

nivel de fundación propuesto para la plataforma, con la finalidad de caracterizar los diferentes

tipos de materiales y determinar su clasificación en el Sistema Unificado de Clasificación de

Suelos (SUCS).

Clasificación de suelos

La clasificación de campo por observación visual de las muestras, fue verificada en

laboratorio en concordancia con el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS) y

por la norma de ensayo D 2488 de la American Society for Testing and Materials (ASTM).

14



Una vez terminados los ensayos de laboratorio de las propiedades índice, las muestras fueron

clasificadas, de acuerdo con la norma ASTM D 2987.

Análisis granulométrico por tamizado y sedimentación

Se realizaron análisis granulométricos y de sedimentación. El análisis se realizó por tamizado

hasta la malla Nº 200 (0,07 mm de abertura) en concordancia con la norma ASTM D 422;

debajo de esta malla se procedió a realizar el ensayo de sedimentación para determinar el

porcentaje de arcillas y limos presentes en los materiales de fundación. De esta manera se

determina la naturaleza de estos materiales, particularmente lo relacionado al contenido de

finos de los materiales de fundación y de préstamo.

Límites de Atterberg

Los ensayos de límites de Atterberg se realizaron con la finalidad de evaluar sus

características de consistencia y poder clasificarlos. Estos ensayos se realizaron según la

norma de ensayo ASTM D 4318.

Densidad natural

Los ensayos de densidad se realizaron en muestras inalteradas, para determinar su grado de

compacidad y/o consistencia. Estos ensayos se realizaron según la norma de ensayo

ASTM D 4531 B. Se obtuvieron valores promedio de 2,11 g/cm3 para los materiales de

fundación de la plataforma de lixiviación.

Gravedad específica

Se realizaron ensayos de gravedad específica en las muestras CAKP04-20, CAKP04-40 y

CAKP04-42, de acuerdo a la norma de ensayo ASTM D 854.

3.5.2 Contenido de humedad

Los ensayos de contenido de humedad se realizaron con la finalidad de evaluar su condición

en el estado natural. Estos ensayos se realizaron según la norma de ensayo ASTM D 2216. De

esta manera se obtuvieron valores entre 14,67 y 28,50% con un promedio de 18,42% para los

materiales de fundación y entre 14,87 y 29,30% para los materiales sobreyacentes.

3.5.3 Ensayo de consolidación

Se realizaron dos ensayos de consolidación en muestras inalteradas representativas de los

materiales de fundación provenientes de las calicatas CAKP04-40 y CAKP04-42. Los

ensayos se ejecutaron de acuerdo a la norma ASTM D 2425 y los resultados que se muestran

15



en la Tabla 3.2 indican esfuerzos de pre-consolidación del orden de 1 500 a 1 800 kPa, lo que

evidencia la naturaleza sobreconsolidada de estos materiales.

3.5.4 Ensayo triaxial

Se realizaron tres ensayos triaxiales en muestras inalteradas provenientes de las calicatas

CAKP04-20, CAKP04-40 y CAKP04-42. Estos ensayos fueron del tipo consolidado-no

drenado (CU) con medición de presión de poros controlada. El propósito de este ensayo fue

establecer los parámetros de resistencia al corte total y efectivos del suelo de fundación en la

zona crítica de la plataforma de lixiviación, para ser usados en el análisis de estabilidad. El

ensayo se realizó de acuerdo con el procedimiento del Cuerpo de Ingenieros de los Estados

Unidos (EM 1110-2-1906, Apéndice 1). Resumen de los resultados de los ensayos se

muestran en la Tabla 3.2 adjunta y en el Cuadro 3.4 a continuación; los detalles de los ensayos

se presentan en el Anexo B-3.

Cuadro 3.4

Resumen de los resultados de ensayo triaxial consolidado - no drenado

Muestra Esfuerzos Totales Esfuerzos Efectivos

Cohesión

(kPa)

Ángulo de

Fricción

Cohesión

(kPa)

Ángulo de

Fricción

CAKP04-20 Pico 23 12 18 21

Residual 26 10 14 21

CAKP04-40 Pico 42 29 35 39

Residual 19 26 0 29

CAKP04-42 Pico 231 23 40 48

Residual 214 22 47 29

3.5.5 Ensayo de interface geomembrana / Revestimiento de suelo

Para determinar las características del revestimiento de suelo se desarrollaron ensayos de

interfase revestimiento de suelo/geomembrana y de interfase revestimiento de suelo/capa

friccionante/geomembrana. Estos ensayos se realizaron en el laboratorio geotécnico de Knight

Piésold de Denver, en los Estados Unidos de Norteamérica. Los resultados de los ensayos se

presentan en el Anexo B-3 de este reporte.

3.5.6 Ensayo de permeabilidad

Se realizaron dos ensayos de permeabilidad tipo pared flexible con dos muestras inalteradas

tomadas de las canteras de préstamo para revestimiento de suelo, obteniéndose valores bajos

16



de 1,20 x 10-7 y 1,20 x 10-8 cm/seg, respectivamente. Estos valores indican la naturaleza fina y

densa de los suelos residuales como material de fundación de la plataforma.

3.5.7 Ensayo de contenido de ácido base

Para determinar si los materiales de fundación de la plataforma de lixiviación serán

potencialmente generadores de ácido (PAG), MYSRL realizó en su laboratorio ensayos de

contenido de ácido-base. Los resultados de estos ensayos se muestran en la Tabla 3.3 e

indican que las seis muestras ensayadas son potenciales generadores de ácido.

3.6 Canteras de materiales para construcción

Durante la investigación geotécnica se determinaron áreas de préstamo para materiales de

construcción, tales como materiales para revestimiento de suelo (SL), capa de protección

(PL), agregado de drenaje (DL) y relleno común (RF). Estas áreas de préstamo están

indicadas en el Plano 1110-0-13-110 y en la Figura 3.1 siendo las siguientes:

Para la construcción de Carachugo 10 se identificaron dos canteras de material para

revestimiento de suelo, tal como se muestra en el Plano 1110-0-13-105. Muestras de

estas canteras se ensayaron en el laboratorio para determinar su permeabilidad y

caracteristicas de interface con la geomembrana.

A lo largo del lado sur de la plataforma de lixiviación se encuentra material adecuado

para su uso como relleno común, capa de protección y material de drenaje; previo

procesamiento mediante chancado y/o zarandeo de los materiales. Similar materials

se podría obtener del cerro ubicado en el límite noreste de la plataforma de

lixiviación.

En las voladuras de los afloramientos rocosos que se realizarán durante la

construcción, se obtendrá una cantidad significativa de roca con sobre tamaño que

puede ser utilizada como enrocado. Asimismo estos materiales serán encontrados

durante la explotación de las áreas de préstamo anteriormente descritas ya que la

mayor parte de los afloramientos se componen de tobas volcánicas silíceas.

17



4.0 Análisis Hidrológico e Hidráulico

4.1 General

Para el diseño de estructuras hidráulicas asociadas a Carachugo 10, se ha elaborado un mapa

de drenaje para distinguir las áreas de las subcuencas que contribuyen con escorrentía a las

diferentes estructuras que conforman el proyecto. En la Figura 4.1 se muestran las subcuencas

que han sido establecidas para el diseño.

Las descargas estimadas para el diseño de las estructuras hidráulicas de Carachugo 10

corresponden al evento de tormenta de 24 horas de duración y 100 años de periodo de retorno.

La data metereológica utilizada en el diseño corresponde a la analizada en el estudio realizado

por Knight Piésold “Yanacocha Climatological Data análisis” emitido como reporte final el

12 de Abril de 2006. La estación pluviométrica de referencia es la estación Carachugo.

Las áreas de las subcuencas han sido utilizadas para estimar los flujos picos generados de los

análisis hidrológicos. Los flujos pico han sido usados para determinar las dimensiones de los

canales de derivación, el revestimiento de protección contra erosión, el tamaño de las

alcantarillas, entre otras estructuras.

Para la superficie de terreno existente en cada área de drenaje, se ha establecido un número

de curva de acuerdo al tipo de suelo, uso de la tierra y condiciones de la humedad de los

suelos (AMC). Asumiendo condiciones de AMC II, el número de curva para suelos no

disturbados y disturbados fue estimado en 84. Con fines prácticos se ha asumido despreciable

la contribución del flujo base sobre los canales.

Para realizar los análisis de flujos se utilizó el software HEC-HMS (Hydrologic Engineering

Center - Hydrologic Modeling System). En este análisis se utilizan diferentes parámetros tales

como la distribución de precipitaciones (se ha asumido que será SCS Tipo II), el número de

curva y la técnica de la onda cinemática, para calcular los flujos picos en cada subcuenca. El

resumen de los resultados del análisis con HEC-HMS se presenta en el Anexo A de este

reporte.

4.2 Balance de aguas

Como parte de los estudios realizados en el periodo 2005/2006, se desarrolló un balance

general de aguas para todas las estructuras de procesos de MYSRL. Dicho balance toma en

cuenta la interconexión existente entre las cuatro plataformas de lixiviación y las diferentes

plantas de extracción que operan en Yanacocha.

18



Los objetivos del balance de aguas son:

Identificar fluctuaciones potenciales en los volúmenes de agua en el proceso.

Proveer una base para diseñar los requerimientos de almacenamiento de las pozas de

procesos y de tormentas, así como las dimensiones de las tuberías de conducción.

Estimar los requerimientos de agua y de la necesidad de su tratamiento a fin de que los

volúmenes de las pozas permanezcan en el nivel operacional deseado e identificar con

anticipación las demandas de agua para mantener la operación minera.

Brindar una guía de referencia para orientar la operación de las facilidades.

El balance de aguas ha sido desarrollado de acuerdo al plan de minado p05e, del cual

considera que el carguío de Carachugo 10 se inicia en Octubre del 2006. Inicialmente el

balance de aguas se desarrollo considerando la etapa 12 de Carachugo; sin embargo, de

acuerdo al plan de mina utilizado, la etapa 12 no será requerida; por lo tanto los resultados no

fueron considerados. Para mayor información referirse al reporte de Knight Piesold titulado

“Minera Yanacocha S.R.L. p05e Life of Mine Plan Process Water Balance Report”, emitido

el 9 de Marzo del 2006.

A continuación se presenta un resumen de los resultados del balance de aguas aplicado para

las etapas 10 y 11 de la plataforma de lixiviación Carachugo.

Las Etapas 10 y 11 requieren de pozas de procesos independientes de las demás pozas de

Carachugo debido a la localización de estas expansiones. Según los resultados del balance de

aguas se requerirá de una capacidad mínima de almacenamiento de 190 000 m3; incluyendo

capacidad para almacenar solución lixiviada y aguas de lluvia. El volumen total que

brindarán estas pozas será de 193 500 m3, distribuidos en dos pozas; 52 000 m3 para la poza

de operaciones y 141 500 m3 para la poza de eventos de tormenta. Para condiciones

climatológicas promedio, se estima que la operación de las pozas podría variar de un volumen

de operación mínimo de 35 000 m3 hasta 120 000 m3.

Durante la operación de la plataforma de lixiviación, el volumen de agua requerido para las

pilas de las etapas 10 y 11 ha sido estimado que varía entre 0 y 40 m 3/hr para condiciones

climatológicas promedio; y para las mismas condiciones el volumen total de agua requerido

durante la vida de la instalación es de 250 000 m3 Hay que tener en cuenta que el mayor

requerimiento ocurre de Septiembre de 2006 a Diciembre de 2009 con la colocación de nuevo

mineral cargado sobre estas etapas.

19



La solución de la poza de operaciones de las etapas 10 y 11 es enviada a Pampa Larga para su

procesamiento; asimismo, el agua excedente también es enviada a Pampa Larga para su

tratamiento. Durante las operaciones de carguío el flujo de agua excedente puede variar entre

0 a 150 m3/hr, de acuerdo a condiciones climatológicas promedio. Para condiciones extremas

de precipitación la máxima tasa transferida puede llegar a 450 m3/hr; mientras que en periodos

secos puede ser 0.

La tasa total de flujo de solución a ser aplicado a la pila de lixiviación varia de acuerdo a los

siguientes periodos: 250 m3/hr al iniciar el carguio (Octubre 2006); luego sube a 850 m3/hr

para el periodo Enero 2008 a Octubre del 2010, en donde sube a 1 250 m3/hr (Noviembre

2010) hasta terminar el periodo de carga de mineral (Diciembre 2012).

La solución preñada de las etapas 10 y 11 será procesada en las columnas de carbón y la

planta Merrill Crowe de Pampa Larga. Durante el periodo de operación el flujo de solución

enviado a la planta Merrill Crowe fluctuaría entre 200 a 600 m3/hr y el enviado a las columnas

de carbón entre 400 a 700 m3/hr.

En épocas de fuerte lluvia, el flujo de solución fue modelado para ser reciclado sobre la

plataforma de lixiviación. Se encontró que el porcentaje del flujo de solución reciclado puede

variar de 0 a 250 m3/hr, con picos de 450 m3/hr cómo máximo.

4.3 Canales de derivación

Los canales de derivación han sido diseñados para derivar los caudales de escorentía

correspondientes a eventos con un periodo de retorno de 100 años y duración de 24 horas. El

dimensionamiento de los canales ha sido realizado mediante el empleo de la fórmula de

Manning.

Para la protección de las paredes de los canales contra erosión, se consideraron diversos

revestimientos. Para canales temporales (no más de una temporada de lluvia en servicio), se

consideró el uso de geomembranas. Para canales permanentes se consideró el uso de

geoceldas con concreto debido a su durabilidad, manejabilidad y costo. El dimensionamiento

fue desarrollado por la compañía proveedora del material, ANDEX y revisado por Knight

Piésold. El diseño se basa en el método del factor de seguridad de esfuerzos cortantes; este

método selecciona el revestimiento con el criterio que la relación entre los esfuerzos cortantes

resistentes al movimiento y esfuerzos cortantes actuantes sobre las celdas debe ser como

mínimo 1,2. El resumen de los resultados del análisis está incluido en el Anexo A de este

20



reporte. En algunas estructuras también se utilizó enrocado y enrocado con concreto; cuyo

diseño es equivalente (método del factor de seguridad).

4.4 Alcantarillas

El dimensionamiento de las alcantarillas han sido realizados empleando las metodologías que

figuran en el Manual “Hydraulic Design of Highway Culverts” del Administración Federal de

Carreteras de los Estados Unidos. Las metodologías toman en cuenta en tipo de control

hidráulico sobre el flujo en la alcantarilla a fin de determinar el nivel aguas arriba de la

misma. El resumen de los resultados del análisis está incluido en el Anexo A de este reporte.

4.5 Estructuras de control de sedimentos

Para evitar el ingreso de sedimentos en cauces naturales, se diseñaron pozas de control de

sedimentos en las siguientes zonas:

A la salida del sistema de colección de subdrenaje del área de acumulación de material

orgánico Maqui Maqui

A la salida de la alcantarilla debajo del Camino interno de acarreo Extensión Mariana.

También se diseñó un sistema general de control de sedimentos para los trabajos de

construcción de la Etapa 10; sin embargo esta estructura al parecer no será construida.

Para este trabajo, incluyendo la determinación de las caracteristicas de los sedimentos se

empleó el software SEDCAD de la Universidad de Kentucky. Como criterio diseño se asumió

que las pozas de sedimentación retendrán la mayor cantidad de sedimentos que se producirán

debido a tormentas con un periodo de retorno de 2 años. El resumen de los resultados del

análisis está incluido en el Anexo A de este reporte.

4.6 Análisis de rotura de presa

Las pozas de Carachugo 10 cuentan con terraplenes de rellenos de alturas relativamente

considerables; así como el volumen de agua que contienen; en estos casos los terraplenes se

podrían considerar como presas que si fallaran tendrán un impacto importante sobre la zona

aguas abajo. Por tal motivo se realizó un análisis de rotura de presa de la Poza de Eventos de

Tormentas (llamado en inglés dam break analysis).

El propósito del análisis de rotura de presa realizado es predecir la magnitud y características

de los caudales pico que se originarían con la eventual falla del terraplén e identificar las

potenciales zonas de inundación en el tramo de 5,6 km comprendido entre la poza de eventos

de tormenta y la presa del río Azufre que se encuentra aguas abajo en la misma quebrada.

21



El estudio identificó como modalidad de rotura más probable, la falla por tubificación. La

modelación de la falla, efectuada con el modelo BREACH, mostró que en el peor escenario el

caudal pico que se produciría inmediatamente aguas abajo de la presa podría alcanzar el valor

de 175,5 m3/s.

El transito de los hidrogramas de rotura de presa, efectuada con el modelo HEC-RAS, a lo

largo del tramo en estudio, mostró que los caudales picos tendrán una atenuación muy

pequeña, en el peor escenario el caudal pico al final del tramo alcanzarían el valor de

168,62 m3/s.

Los niveles de agua que se alcanzaran a lo largo del tramo estudiado variaran entre los 1,73 y

3,53 m. Dado lo encajonado de las secciones transversales estos niveles máximos no

ocasionaran problemas de desbordamiento e inundación.

Se observó asimismo que la onda de rotura de presa alcanzará la presa del Río Azufre en un

lapso de 11 minutos que eventualmente podría dar tiempo a una alerta temprana.

Para mayores detalles a cerca del análisis de rotura de la presa referirse al Anexo C de este

Reporte.

22



5.0 Diseño

5.1 Criterios de Diseño

La Plataforma de Lixiviación de la Etapa 10 de Carachugo (Carachugo 10) cubre un área de

aproximada de 390 000 m2 y tiene una capacidad estimada en 26 millones de toneladas de

mineral. El diseño de Carachugo 10 se ha desarrollado sobre la base del plan de minado p05g

(2005) que se presenta en la Tabla 8.1 y considera lixiviar mineral de los tajos Carachugo y

Cerro Yanacocha.

Los criterios de diseño para el diseño civil de la plataforma de lixiviación de Carachugo 10

han sido preparados por Knight Piésold con datos obtenidos y acordados con MYSRL; estos

criterios de presentan en detalle en la Tabla 5.1.

5.2 Plataforma de Lixiviación

5.2.1 Superficie de Fundación

La superficie de fundación representa aquella superficie sobre la cual se puede construir la

plataforma de lixiviación; habiéndose eliminado todo material orgánico e inadecuado. Esta

superficie ha sido preparada en función a los datos de investigación geotécnica, en su mayoría

calicatas, en donde se identifica las profundidades a los cuales se espera encontrar una buena

fundación. Esta superficie es importante ya que es aquella sobre la cual se inician los trabajos

de diseño; es decir, a partir de esta superficie se definen los trabajos de corte y relleno para el

resto de las estructuras a diseñar. Esta superficie está representada por las curvas de nivel del

Plano 1110-0-13-125.

5.2.2 Sistema de Subdrenaje

El sistema de subdrenaje en la fundación de la Etapa 10 consiste de una red de tuberías que

tienen como objetivo interceptar flujos de agua subterránea dentro de los límites de la

fundación de la plataforma de lixiviación y pozas, y derivar este flujo por debajo del sistema

de revestimiento hacia fuera de los límites de la plataforma. En los Planos 1110-0-13-125 a

1110-0-13-155 se presentan los detalles del sistema incluyendo la configuración general de

ubicación tentativa de las tuberías, sistema de salida y control y secciones y detalles del

sistema.

El sistema de subdrenes consiste de tuberías corrugadas de polietileno (CPT) perforadas de

100 mm, 150 mm y 200 mm de diámetro. Estas tuberías se colocan en zanjas cuyas

dimensiones mínimas son de 0,5 m de profundidad y 0,5 m de ancho. Las zanjas se rellenan

con material para drenaje y son encapsuladas en geotextil no-tejido que funciona como filtro

23



para evitar el ingreso de material fino que pueda atorar el sistema. Estas tuberías

transportarán el agua de subdrenaje hacia colectores de salida que consisten de tuberías CPT

de 200 mm y 300 mm de diámetro.

En el diseño se han considerados tres sistemas de subdrenaje independientes, incluyendo uno

para la etapa 10, otro para la etapa 11 y otro para las pozas de operaciones y eventos de

tormentas. El sistema de subdrenaje de las etapas 10 y 11 (plataforma de lixiviación)

descargará en la poza de eventos de tormenta, mientras que el sistema de subdrenaje de las

pozas descargará en un sumidero ubicado aguas abajo; el sumidero tendrá doble revestimiento

de geomembrana y un sistema de bombeo retornará el agua del sumidero a la poza de eventos

de tormenta, evitando la descarga del agua del sistema de subdrenaje a cursos de agua

naturales.

La localización de las tuberías de subdrenaje que se muestra en los planos es tentativa y se ha

preparado en función a lo observado en campo; sin embargo, una vez se hayan comenzado los

trabajos de construcción, la localización de las tuberías puede ser modificada y/o

incrementada de acuerdo a lo encontrado en campo. En general es común encontrar zonas en

donde se requerirá la instalación de tuberías de subdrenaje adicionales debido a ojos de agua

que se identifiquen con la superficie de fundación expuesta; por lo tanto, la ubicación exacta

de los subdrenes será determinada durante los trabajos de construcción, para asegurar que

todos los ojos/flujos de agua encontrados durante la preparación de la fundación hayan sido

adecuadamente interceptados.

5.2.3 Superficie de nivelación

La superficie de nivelación representa aquella sobre la cual se colocará el sistema de

contención de la plataforma de lixiviación; a esta se llega mediante trabajos de corte y relleno

a partir de la superficie de fundación y una vez que las tuberías de subdrenaje han sido

instaladas. La superficie de nivelación ha sido diseñada para contar con una pendiente

máxima de 3H:1V y una pendiente mínima de aproximadamente 2%. Se ha definido el 2%

como pendiente mínima para asegurar drenaje de solución por gravedad a las tuberías

principales de salida, hacia la poza de operaciones. La plataforma de lixiviación será nivelada

tal como se indica en los planos y, en la medida de lo posible, de forma que se aproxime al

terreno de fundación conformando rutas de drenaje donde se colocarán las tuberías principales

de colección de solución. La superficie de nivelación se muestra en el Plano 1110-0-13-160.

La superficie de nivelación ha sido configurada con el objetivo de brindar estabilidad a la pila

de lixiviación y optimizar los volúmenes de movimiento de tierras. Para mejorar la

24



estabilidad de la pila de mineral reduciendo volúmenes de corte, se ha incorporado la

colocación de una capa friccionante de 25 mm de espesor sobre la capa de revestimiento de

suelo (SL) en ciertas áreas de la plataforma, tal como se muestra en el Plano 1110-0-13-160.

Durante los trabajos de construcción es posible que se realicen cambios en la superficie de

nivelación con respecto al diseño para reducir volúmenes de movimiento de tierra; sin

embargo, estos cambios solo se realizarán con la aprobación del ingeniero responsable del

diseño ya que primero se debe revisar su viabilidad con respecto a las características de

estabilidad.

5.2.4 Sistema de Revestimiento

El sistema de revestimiento de la plataforma de lixiviación consistirá de una capa de suelo de

baja permeabilidad de 300 mm de espesor, denominada revestimiento de suelo

(soil liner). Sobre esta capa se colocará una geomembrana de 2,0 mm (80 mil) de espesor, la

cual será cubierta por un material de protección de grano fino de 300 mm de espesor,

denominado capa de protección (protective layer). En las zonas mas críticas de estabilidad se

colocará una capa friccionante (arena) de 25 mm de espesor, la cual mejora la estabilidad

general de la pila.

El sistema de revestimiento cumple con normas internacionalmente aceptadas en el diseño de

este tipo de estructuras y para el diseño se ha tomado como referencia el cumplimiento de los

requerimientos a los criterios de diseño del “Nevada Division of Environmental Protection

(NDEP)” para plataformas de lixiviación. Estos criterios incluyen una capa de revestimiento

de suelo con una permeabilidad máxima de 1×10-6 cm/seg cubierta por una geomembrana con

una permeabilidad máxima de 1×10-11 cm/seg.

5.2.4.1 Revestimiento de suelo

El revestimiento de suelo (también llamado soil liner o SL) representa el sistema de

contención secundario colocado debajo de la geomembrana. Este material estará compuesto

de suelos arcillosos (grava y arena arcillosa) y será colocado con un espesor mínimo de 300

mm. Los requerimientos más importantes de esta capa son que presente una permeabilidad

máxima de 1×10-6 cm/seg y que su superficie no dañe a la geomembrana a ser colocada sobre

esta; por otro lado, debe presentar cierta rugosidad para brindar cierta resistencia ante el

deslizamiento de la geomembrana. Estos requerimientos han sido investigados y

considerados en el diseño mediante ensayos de laboratorio y análisis de estabilidad que se

describen en este reporte.

25



El revestimiento de suelo será importado de áreas de préstamo propuestas (ver Sección 3.2.5

de este reporte) o de canteras que se identifiquen posteriormente; en este último caso, el

material deberá ser anáalizado y aprobado por el diseñador para verificar que cumplan con los

criterios anteriormente descritos. La capa de revestimiento de suelo puede conformarse en

dos capas. La capa inferior de 200 mm de espesor especificada con un tamaño máximo de

partícula de 150 mm. La capa superior de 100 mm de espesor compuesta de un material fino

(tamaño máximo de partícula de 50 mm); sus especificaciones varían, dependiendo si se

colocará capa friccionante o no. El requerimiento de tamaño máximo de partícula para la

capa superior de 100 mm se debe a la necesidad de reducir el potencial de daño a la

geomembrana por incrustación de partículas angulares durante la instalación de la

geomembrana, carguío y operación de la plataforma. Con respecto a las características de

fricción entre la geomembrana y el revestimiento de suelo, en la Sección 6.4 se presentan

detalles de las propiedades físicas del revestimiento de suelo utilizadas en el análisis de

estabilidad.

5.2.4.2 Capa friccionante

La capa friccionante consistirá de arenas y limos de especificaciones estrictas para que

mejoren las características de estabilidad de la pila (mejorando la fricción entre la

geomembrana y la superficie inferior). Esta capa ha sido colocada para permitir la

modificación de la configuración de la base de la plataforma, reduciendo significativamente

volúmenes de corte y relleno en el diseño de Carachugo 10. Este material será conformado

sobre el revestimiento de suelo con una capa de 25 mm de espesor aproximadamente.

5.2.4.3 Geomembrana

La geomembrana es el sistema de contención primario y deberá contar con una permeabilidad

máxima de 1×10-11 cm/seg. El espesor será de 2.,0 mm (80 mil) para permitir la colocación de

grandes alturas de mineral; si bien se espera una altura máxima de 120 m; es posible que este

espesor de geomembrana pueda resistir cargas de hasta 150 m. Se ha elegido una

geomembrana de polietileno muy flexible (VFPE) o polietileno lineal de baja densidad

(LLDPE) ya que este material es más flexible y permite mayores deformaciones (elongación).

La geomembrana VFPE o LLDPE será utilizada en todas aquellas zonas que estarán cubiertas

por la pila de mineral. El perímetro de la plataforma será revestido con geomembrana de

polietileno de alta densidad (HDPE) debido a que este material presenta buenas características

ante los rayos ultravioleta y la geomembrana del perímetro no estará protegida. En general

toda la geomembrana contará con un lado texturado (adyacente al revestimiento de suelo)

para mejorar las caracteristicas de fricción entre estas dos superficies; sin embargo, debajo del

camino interno de acarreo se colocará una geomembrana doble texturada ya que se espera

26



mayores movimientos en esta zona. La configuración de la distribución de la geomembrana

se muestra en el Plano 1110-0-13-175.

Se ha considerado la colocación de “rain flaps” de geomembrana los cuales han sido

diseñados como una medida de control temporal del flujo de agua sobre la superficie de la

geomembrana que todavía no ha sido cubierta con la capa de protección. Los “rain flaps” han

sido diseñados para un flujo generado por un evento de tormenta de 2 años en 24 horas,

asumiendo un área de contribución de 60 000 m2. Estos “rain flaps” descargarán en un badén

que se extenderá a través de una abertura en la berma perimetral hacia el canal de derivación

adyacente. Cuando el avance del carguío de la plataforma lo requiera, los “rainflaps” serán

removidos para dar paso a la colocación de la capa de protección y sistema de colección de

solución. La localización de los “rain flaps” puede ser modificada de acuerdo al avance del

mineral.

5.2.4.4 Capa de protección

La capa de protección (también llamada protective layer o PL) será colocada sobre toda la

superficie de la geomembrana para evitar el contacto del mineral con esta. Esta capa es

esencial para la protección de la geomembrana durante la colocación de la capa de drenaje y

durante el primer carguío de mineral sobre la plataforma de lixiviación.

La capa de protección tendrá un espesor mínimo de 300 mm y el material consistirá de una

arena gravosa limosa bien gradada que, en general, se obtendrá de operaciones de chancado

y/o tamizado. El material de esta capa tendrá un tamaño máximo de partícula de 37,5 mm y

contendrá finos entre 10 y 50 por ciento. El material de capa de protección se colocará de

manera que se minimice el riesgo de daño a la geomembrana subyacente y deberá ser

colocada en dirección pendiente arriba.

5.2.5 Sistema de Colección de Solución

Sobre la capa de protección se colocará un sistema de colección de solución que permitirá

coleccionar la solución lixiviada y derivarla con mayor eficiencia hacia la poza de

operaciones. El sistema consiste de una red de tuberías colectoras perforadas que facilitarán

el drenaje de la solución lixiviada y la infiltración del agua de lluvias que percola a través de

la pila de mineral. Estos colectoras se conectan a tuberías principales de salida de solución

que derivan la solución hacia aforadores tipo Parshall, luego a un sistema de distribución de

solución y finalmente a las pozas de operaciones o de eventos de tormentas. El sistema de

colección de solución ha sido diseñado para minimizar la carga de solución sobre el sistema

de revestimiento de la plataforma de lixiviación y para facilitar y acelerar la captura de

27



solución lixiviada y su transporte hacia las pozas. La distribución del sistema de tuberías de

colección de solución se muestra en el Plano 1110-0-13-180.

El sistema de colección de solución consiste de tuberías corrugadas de polietileno (CPT)

perforadas, de pared interior lisa. Las tuberías colectoras secundarias (o laterales) son de 4”

de diámetro colocadas a intervalos de 10 m; este espaciamiento ha sido seleccionado para

minimizar la carga hidráulica en el sistema de revestimiento y ha sido diseñado basado en los

resultados de los análisis de espaciamientos de tuberías desarrollados durante los diseños de

plataformas de lixiviación anteriores. El diseño de espaciamientos de tuberías laterales utiliza

permeabilidades asumidas de 0,5×10-2 cm/seg para la capa de drenaje y de 1×10-2 cm/seg para

el mineral. Las tuberías laterales han sido dimensionadas para colectar y transportar el 100

por ciento del flujo de solución y el flujo adicional debido a eventos de tormenta.

Los colectores de solución transportan la solución a las tuberías principales. Las tuberías

principales han sido ubicadas en los sectores más bajos del terreno nivelado y se dirigen hacia

la zona más baja de la plataforma de lixiviación. Las tuberías principales tienen diámetros

variables entre 12” y 24” y han sido diseñadas para transportar el flujo de la solución lixiviada

y el flujo adicional debido a eventos de tormenta; además, el dimensionamiento de las

tuberías toma en consideración la reducción de la sección transversal del tubo debido a la

carga impuesta por la pila y el aplastamiento del tubo. Cada tubería principal es dimensionada

basada en la pendiente del terreno nivelado y el área efectiva de contribución de solución.

5.2.6 Sistema de Monitoreo de Colectores Principales (SMCP)

Para detectar posibles fugas en zonas de alta concentración de solución se ha considerado la

colocación un sistema de monitoreo de colectores principales (SMCP). Este sistema se

localiza debajo de los colectores principales de solución de 12”, 18” y 24” de diámetro, tanto

en la Plataforma de Lixiviación de la Etapa 10 como en el camino interno de acarreo y la

proyección de la futura Etapa 11. El trazo del SMCP se muestra en los Planos 1110-0-13-160

y 1115-0-13-398.

El SMCP consiste de una zanja trapezoidal revestida con geomembrana (VFPE o HDPE) lisa

de 2 mm de espesor (80 mil), una tubería corrugada (CPT) perforada de 4” de diámetro y

material de drenaje en toda la zanja. Esta sección se encuentra inmediatamente debajo de las

capas de revestimiento de la plataforma de lixiviación.

28



5.2.7 Capa de Drenaje

Sobre las tuberías de solución se colocará material de drenaje llamado capa de drenaje

(también llamado drainage layer o DL). Este material cumple tres funciones; facilita el

drenaje de la solución lixiviada hacia las tuberías de colección, provee protección a las

tuberías durante la descarga inicial de mineral y provee soporte a la tubería debido a la

presión aplicada al tubo por la pila de mineral.

El material para la capa de drenaje consiste de grava mal gradada con un mínimo de finos

(menos del 5 por ciento pasa la malla No. 200). Este material será colocado alrededor de las

tuberías colectoras de solución con un recubrimiento mínimo de 300 mm sobre la tubería.

Después de colocar la capa de drenaje sobre las tuberías del sistema de colección de solución,

MYSRL mediante operaciones de mina colocará una capa de 2 m de mineral de alta

permeabilidad para mantener bajo el nivel freático mejorando la estabilidad de la pila. Esta

primera capa de mineral es además importante porque permite proteger las tuberías de

colección de las posteriores descargas de mineral.

5.2.8 Estructura de Salida

Los colectores principales del sistema de colección de solución de Carachugo 10 descargan en

dos tuberías sólidas de polietileno de alta densidad (HDPE) de 24 pulgadas de diámetro, cada

una de las cuales se conectan con aforadores tipo Parshall. A los aforadores se conectan dos

tuberías de HDPE de 24” de diámetro que atraviesan el perímetro de la plataforma hacia un

sistema de distribución de solución que permite derivar la solución hacia la poza de

operaciones o a la de eventos de tormenta (ver Sección 5.7). En la zona de salida de solución

también se cuenta con un sumidero y alcantarillas que permiten el drenaje de solución y agua

cuando ocurran tormentas; las cuales derivan el agua hacia un canal que lleva el agua hacia la

poza de eventos de tormenta. En el plano 1110-0-13-300 se muestra la planta general de toda

esta zona.

Cada aforador Parshall es colocado sobre la plataforma de lixiviación y es protegido por una

caja de concreto reforzado que incluye disipadores de energía para monitorear y muestrear el

flujo de solución proveniente de cada tubería de salida. Cada aforador Parshall ha sido

diseñado para medir flujos en el rango de 0,014 a 0,69 m3/s. El diseño de los aforadores se

muestra en los Planos 1110-0-13-320 y 1110-0-13-325.

29



5.2.9 Banqueta perimetral para tuberías de procesos

Para atender los requerimientos de la operación se ha considerado la construcción de una

banqueta de ancho variable para las tuberías de procesos en algunas zonas perimetrales de la

plataforma; esta banqueta está ubicada dentro de la plataforma de lixiviación, adyacente a la

poza de operación y se extiende a lo largo del acceso perimetral norte; asimismo, es parte del

canal de transferencia Maqui Maqui (ver Sección 5.5). La banqueta para tuberías de procesos

no es necesaria en el perímetro que colinda con la futura Etapa 11.

5.3 Caminos de acceso

Alrededor de toda la plataforma de lixiviación y pozas de operaciones de tormenta, así como

adyacente a los canales de derivación, se contará con caminos de acceso. Los caminos de

acceso alrededor de la plataforma de lixiviación (accesos perimetrales) se han dividido en

acceso perimetral norte y acceso perimetral sur. En el Plano 1110-0-13-200 se muestra la

distribución de estos caminos.

Los caminos de acceso han sido diseñados de acuerdo a los criterios de diseño establecidos y

mostrados en la Tabla 5.1 y según el “Manual de Manejo Ambiental” de MYSRL. Los

anchos de los accesos perimetrales de la plataforma varían entre 4 m y 8 m, dependiendo de la

circulación de vehículos esperada; además, cuentan con una capa de rodadura de 150 mm de

espesor y tienen una ligera inclinación (de 3 a 5%) hacia fuera de la plataforma y de la berma

perimetral para derivar el agua de lluvia hacia los canales de derivación adyacentes.

El acceso perimetral norte tiene una longitud de 1 512 metros y ha sido diseñado con un radio

de curvatura mínimo de 25 m y una pendiente máxima de 20 por ciento. Cuenta con una

banqueta para tuberías de procesos de ancho variable que inicia en la estación 1+040.00 y

termina en la estación 1+512 donde se empalma a la banqueta de tuberías de procesos del

acceso perimetral sur. Los Planos 1110-0-13-205 a 1110-0-13-215 muestran la planta, perfil

y control horizontal del acceso perimetral norte.

El acceso perimetral sur tiene una longitud de 1 160 y ha sido diseñado con un radio de

curvatura mínimo de 25 m y una pendiente máxima de 19 por ciento. Aproximadamente

entre las estaciones 0+730 a 0+870 el acceso perimetral sur cruza con el camino interno de

acarreo considerándose áreas de volteo en cada extremo debido a la altura de la capa de

mineral (mayor a 4 metros) en dicha zona, la cual impide la construcción de rampas de

acceso. En este cruce se considera la instalación de dos alcantarillas dentro de la plataforma

para el drenaje de agua de eventos de tormenta.

30



5.4 Canales de derivación

Para el diseño hidráulico de los canales de derivación se empleó la ecuación de Manning para

condiciones de flujo uniforme, donde la descarga de diseño se calcula según:

Q = 1.0 A R2/3 S½ / n,

donde:

Q = descarga de diseño (m3/seg)

A = área de la sección transversal del canal (m2)

R = radio hidráulico (m)

S = pendiente de fondo (m/m)

n = coeficiente de rugosidad de Manning

Los valores de los coeficientes de rugosidad de Manning fueron estimados basados en las

propiedades del revestimiento y en las condiciones esperadas de flujo. Los canales de

derivación han sido diseñados para hacer pasar los flujos generados por un evento de tormenta

de 24 horas de duración y 100 años de período de retorno. Para canales permanentes el

revestimiento contra los efectos de erosión se ha diseñado utilizando el mismo flujo antes

mencionado. Para canales temporales (menos de 1 ½ años) se consideran canales con

revestimiento de geomembrana.

En general, los canales de derivación permanentes han sido diseñados con geoceldas de

HDPE rellenas con concreto, con secciones transversales trapezoidales, con taludes laterales

de 2H:1V, y con agujeros para drenaje ubicados en el fondo del canal y en los taludes

laterales espaciados cada 20.,0 m (para evitar presiones). Las especificaciones de las

geoceldas de HDPE son proporcionadas por el proveedor. En los Planos 1110-0-13-250 a

1110-0-13-260 se incluyen secciones y detalles para la instalación de las geoceldas.

Todos los revestimientos de canales, ya sean geoceldas de HDPE, riprap, grouted riprap, roca

y geomembrana, requerirán inspección periódica y mantenimiento a lo largo de su vida

útil. La inspección involucrará caminatas periódicas a lo largo del alineamiento del canal a fin

de notar dónde el revestimiento del canal se ha dañado o alterado en comparación con el

diseño original. El mantenimiento requerirá reparación del revestimiento del canal a las

condiciones que tenía inmediatamente después de la construcción.

El canal de derivación Norte se encuentra paralelo al acceso perimetral norte y se divide en

dos tramos independientes; siendo el flujo de cada uno de estos canales bastante pequeño. El

primer tramo tiene una longitud aproximada de 450 metros y descarga al terreno natural luego

31



de atravesar, mediante una alcantarilla, un acceso existente. El segundo tramo es de 180

metros y también descarga al drenaje natural. Los planos 1110-0-13-205 a 1110-0-13-218

muestran la planta, perfil y detalles de los canales de derivación norte.

El canal de derivación Oeste tiene una longitud aproximada de 620 metros y descarga en el

terreno natural mediante una estructura de descarga luego de atravesar el acceso existente

Maqui Maqui mediante dos alcantarillas de 30” de diámetro.

El canal de derivación Sur se inicia en una estructura de toma (No. 1), cruza debajo del

camino interno de acarreo mediante tres alcantarillas de 48 pulgadas de diámetro y continua

hacia la extensión del canal de derivación sur pasando por tres alcantarillas de 60 pulgadas de

diámetro que se encuentran debajo del acceso perimetral sur y el canal de transferencia de

solución Maqui Maqui. Luego de pasar el camino de acarreo el canal es alimentado por flujo

del lado sur mediante una estructura de toma (No. 2). El canal termina en una estructura de

descarga que se describe mas adelante. Los Planos 1110-0-13-220 a 1110-0-13-232 muestran

planta, perfil y detalles de estos canales. Las Estructuras de toma han sido diseñadas para

captar el flujo de agua proveniente de las quebradas y se muestran en los Planos

1110-0-13-270 y 1110-0-13-275.

El canal de derivación Este se encuentra paralelo al acceso perimetral norte, entre las

estaciones 0+720 y 1+040.0 donde se empalma al canal existente adyacente al camino de

acceso Maqui Maqui el cual deberá ser mejorado para un flujo mayor. El Plano

1110-0-13-210 muestra la planta y perfil del canal de derivación Este y la sección típica del

mejoramiento del canal adyacente al acceso Maqui Maqui se muestra en el Plano

1111-0-13-506.

El Canal de Descarga Norte tiene su origen en el empalme con el canal de derivación

existente Maqui Maqui ubicado al Este de Carachugo 10, el cual será mejorado mediante la

colocación de geoceldas con concreto. En la zona de empalme con el canal existente Maqui

Maqui el canal de Descarga Norte pasa por debajo del acceso existente a Maqui Maqui

mediante dos tuberías de 30 pulgadas de diámetro; a partir de ese punto el canal cuenta con

una longitud aproximada de 410 metros de los cuales los primeros 160 metros no incluye

acceso de inspección; el resto del tramo avanza paralelo a un acceso existente, hasta descargar

mediante un badén a la extensión del canal de derivación Sur. Los Planos 1111-0-13-500 a

1111-0-13-508 muestran la planta, perfil, secciones y detalles del canal de Descarga Norte.

32



La estructura de descarga al drenaje principal evacua las aguas provenientes de la extensión

del canal de derivación sur y el canal de descarga norte. Estos canales a su vez evacuan las

aguas provenientes de los canales de derivación: Maqui Maqui existente, canales de

derivación perimetral, canal de derivación Sur y el canal de derivación Norte. La estructura

incluye una poza de descarga que funciona como disipador de energía y facilita la derivación

de agua hacia sedimentadores existentes mediante alcantarillas ubicadas al nivel de la base de

la poza (sedimentadotes diseñado por otros que se consideran para una máxima tormenta

anual de 24 horas de duración y periodo de retorno de 2 años). Para un evento de tormenta de

24 horas de duración y periodo de retorno de 100 años el agua rebosa la poza de descarga y es

conducida mediante un aliviadero hacia la estructura de descarga aguas abajo la cual vierte el

agua hacia la quebrada natural. Los Planos 1111-0-13-542 a 1111-0-13-546 presentan el

diseño de la estructura de descarga al drenaje principal.

5.5 Canal de transferencia de solución Maqui Maqui

El canal de transferencia de solución Maqui Maqui de una longitud de 1 478 metros, cuenta

con dos tipos de canales; el primero para derivar las aguas de escorrentía producto de las

lluvias y el segundo para la contención secundaria de las tuberías de acero carbono que

transportan solución lixiviada, barren u otros. El canal de derivación será revestido con

geoceldas con concreto y el de contención secundaria con geomembrana HDPE.

El canal se inicia en la intersección con la plataforma de lixiviación Etapa 7A, avanza hasta

interceptar el camino de acarreo existente Mariana, pasando el canal de derivación debajo del

camino de acarreo a través de dos tuberías de 24 pulgadas de diámetro y el canal de tuberías

de procesos dentro de tuberías herméticas. El canal continúa hasta interceptar el acceso

perimetral sur y la extensión del canal de derivación sur de Carachugo 10 pasando por debajo

del acceso perimetral sur a través de tuberías herméticas.

Los Planos 1111-0-12-600 y 1111-0-12-605 muestran la planta, perfil y control horizontal y

los Planos 1111-0-12-610 y 1111-0-12-612 muestran las secciones y detalles de este canal.

5.6 Camino de acarreo

El transporte de mineral en la plataforma de lixiviación de Carachugo Etapa 10 se realizará

por medio de la construcción de un camino de acarreo conformado por un tramo inicial de

400 metros aproximadamente fuera de los límites de futuras expansiones de la plataforma de

lixiviación (denominado camino de acarreo “Extensión Mariana”); este tramo no requiere

recubrimiento de geomembrana. El segundo tramo de aproximadamente 360 metros se

encuentra dentro de los límites de la futura Etapa 11 (denominado camino interno de acarreo);

33



este tramo si contará con revestimiento de geomembrana. El diseño del camino de acarreo se

muestra en detalle en los Planos 1115-0-13-375 a 1115-0-13-398.

El camino de acarreo ha sido diseñado de acuerdo a los criterios de diseño establecidos y

servirá como acceso para el carguío del mineral hasta los niveles iniciales de la plataforma e

indicados en el último plan de Mina. (Elevación 4 062 msnm). El camino de acarreo cuenta

con una pendiente máxima de 10 por ciento y con un ancho mínimo efectivo de 31 metros a

nivel de la capa de rodadura, donde circularán los camiones de mina (haul packs), y un ancho

mínimo de 60 metros a nivel de la geomembrana, 4 metros debajo de la superficie de la capa

de rodadura.

El camino interno de acarreo cuenta además con alcantarillas que cruzan debajo de este en las

progresivas 0+100, 0+380 y 0+720, aproximadamente. También cuenta con canales y cunetas

de coronación temporales ubicadas dentro del área de la construcción de la futura etapa 11. El

primer cruce de alcantarillas se encuentra ubicado aproximadamente en la estación 0+100 y

considera extender una alcantarilla existente CMP de 36” de diámetro para conducir el flujo

de agua y descargarlo a una poza de sedimentación proyectada. El segundo cruce de

alcantarillas se encuentra ubicado aproximadamente en la estación 0+380 y consiste en 2

tuberías enterradas CPT de 24” de diámetro para el drenaje del futuro canal perimetral de la

Etapa 11 a ser construida en los siguientes años. El tercer cruce de alcantarillas se encuentra

ubicado en la estación 0+720 cercano a la zona de intersección con la Etapa 10 y consiste en 3

tuberías CPT de 48” de diámetro que forman parte del canal de derivación sur.

5.7 Sistema de distribución de solución

El sistema de distribución de solución permite una distribución controlada de los diferentes

tipos de solución lixiviada. El sistema consiste de tuberías y válvulas que permiten controlar

la dirección del flujo de solución hacia la poza de procesos o a la de eventos de tormenta. El

sistema de distribución de solución, incluyendo planta, secciones y detalles, se muestra en los

Planos 1110-0-13-300 a 1110-0-13-345.

En general, la Etapa 10 y la futura Etapa 11 de la plataforma de lixiviación de Carachugo, han

sido divididas en un número de celdas de colección de solución en las cuales la solución

correspondiente a cada celda es derivada hacia tuberías de salida y luego al sistema de

distribución de solución (ver Plano 1110-0-13-180). En el caso de la Carachugo 10 se tendrán

dos celdas y la solución será distribuida mediante válvulas, tal como se detalla en la Tabla 2

del Plano 1110-0-13-330. El sistema de tuberías ha sido diseñado para el paso de un caudal

máximo de 3 700 m3/hr en cada tubería de salida hacia la poza de operaciones.

34



Para la futura expansión de Carachugo Etapa 11 se han proyectado dos celdas de colección de

solución. La solución de esta etapa será derivada mediante dos tuberías HDPE de 24

pulgadas de diámetro que serán extendidas hasta la zona de salida en donde se conectarán a

nuevos aforadores Parshall para finalmente conectarse al sistema de distribución de solución.

El diseño hidráulico del sistema de distribución de solución se completó usando el Método

Haestad, con el programa de cómputo Storm CAD. Este software permitió analizar diversas

condiciones de flujo. Sobre la base de los resultados se establecieron las elevaciones de cada

uno de los puntos de salida del sistema, en particular asegurando que la operación del

aforador Parshall no se altere debido a la operación del sistema de distribución de solución.

Para el acceso al sistema de distribución de solución se ha incluido una plataforma metálica

que permite acceso a la zona de válvulas. La plataforma estará conformada por un piso de

rejillas de platinas y barandas y ha sido diseñada de acuerdo a estándares nacionales en el

diseño de estructuras metálicas. La configuración de la plataforma metálica del sistema de

distribución de solución, secciones y detalles, son mostrados en los Planos 1110-0-13-335 a

1110-0-13-345.

5.8 Pozas de Operaciones y de Eventos de Tormenta

Para la operación de Carachugo 10 se requiere de la construcción de pozas de operaciones y

de eventos de tormenta. La capacidad de estas pozas fue determinada de acuerdo al balance

de aguas preparado para la operación general de la mina y que se reporta en el documento

“KP-TR-0-047 Marzo 2006, P05e Life of Mine Plan Process Water Balance Report”. La

capacidad de la poza de operaciones es de 52, 000 m3 y la capacidad de la poza de eventos de

tormenta es de 141, 500 m3. Estas pozas serán construidas durante la construcción de

Carachugo 10 y tienen capacidad suficiente para procesar la solución lixiviada de las Etapas

10 y 11; de considerarse mas adelante otra futura expansión se deberá revisar el balance de

aguas para establecer la necesidad de una tercera poza que se podría considerar aguas abajo de

las pozas propuestas.

Las pozas de Carachugo 10 están ubicadas al este de la plataforma de lixiviación Carachugo

10. Las pozas son de forma irregular y han sido diseñadas con taludes interiores de 2,.5H:1V

y taludes exteriores en corte y relleno con inclinación 2.,2H:1V o 2,.0H:1V. La solución llega

a la poza de operaciones desde el sistema de distribución de solución. El agua hacia la poza

de eventos de tormenta llega a través del canal de eventos de tormenta; ya sea desde el

35



sistema de distribución de solución o de alcantarillas para eventos de tormenta en Carachugo

10.

Para el caso de rebose la solución de la poza de operaciones se contará con un aliviadero

revestido con geomembrana, que descarga en el canal para eventos de tormenta. La capacidad

de la poza de eventos de tormenta ha sido diseñada para eventos de tormenta de 100 años; sin

embargo, se ha previsto la construcción de un aliviadero que será construido con concreto y

empedrado con concreto.

El sistema de subdrenaje de las pozas esta conformado por tuberías colectoras perforadas CPT

(tipo SP) de 4 pulgadas de diámetro y dos colectores de salida que consisten de tuberías

perforadas CPT (tipo SP) de 6 pulgadas de diámetro, las cuales reportan a dos tuberías

principales sólidas HDPE (SDR 26) de 6 pulgadas de diámetro que descargan al sumidero del

sistema de subdrenaje. El sumidero del sistema de subdrenaje se encuentra aguas abajo de la

poza de eventos de tormenta y cuenta con doble cobertura de geomembrana HDPE de 1,.5

mm (60 mil) de espesor y con un sistema de colección y recuperación de fugas (SCRF). El

agua de subdrenaje es del sumidero es bombeada hacia la poza de eventos de tormenta a

través de una tubería sólida HDPE de 12 pulgadas de diámetro. Los Planos 1110-0-13-130 a

1110-0-13-155 muestran la planta, secciones y detalles del sistema de subdrenaje de las pozas.

Para las pozas de operación y de eventos de tormenta se ha considerado un triple

revestimiento de geomembrana; el sistema de revestimiento, de abajo hacia arriba, consiste

en:

Una capa compactada de 150 mm de espesor de sub-base preparada;

Geotextil de 270 gram/m2;

Geomembrana terciaria de 1,5 mm (60 mil) HDPE lisa;

Geonet secundario de HDPE;

Geomembrana secundaria de 1,5 mm (60 mil) HDPE lisa,

Geonet primario de HDPE; y

Geomembrana primaria de 1,5 mm (60 mil) HDPE simple texturada.

Las pozas cuentan con sistema de colección y recuperación de fugas (SCRF); en ambos casos

el SCRF se encuentra en la esquina norte de cada poza. Los SCRF cuentan con bombas para

recircular la solución detectada hacia las respectivas pozas.

36



Para los trabajos de mantenimiento que consisten en la remoción de sedimentos, o reparación

si fuera necesario, se ha considerado un dique de división en la poza de eventos de tormentas.

La poza de eventos de tormenta recibe la descarga del canal a ambos lados del dique de

división, el cual cuenta con una tubería sólida HDPE (SDR 17) con bridas en los extremos,

para transferir la solución a uno u otro lado del dique de división, según lo requiera el

mantenimiento de la poza. La configuración de la poza de operaciones y de eventos de

tormenta incluyendo planta, secciones y detalles, son mostrados en los Planos 1120-0-13-700

a 1120-0-13-760.

5.9 Canal para tuberías de procesos

El canal para tuberías de procesos se encuentra ubicado entre la poza de operaciones y la

plataforma de lixiviación; y ha sido diseñado como contención secundaria de las tuberías de

procesos entre la plataforma de lixiviación y la planta, inmediatamente al noreste de la poza

de operaciones. El canal tiene una longitud de aproximadamente 208 metros y contienen dos

tuberías de acero carbono de 18” y 24” de diámetro, y otra de acero carbono de 2” de

diámetro. El Plano 1120-0-13-740 presenta los detalles del canal para tuberías de procesos.

El canal cruza debajo del acceso perimetral mediante una estructura de concreto reforzado (el

diseño de esta estructura es por Fluor).

El sistema de revestimiento del canal para tuberías de procesos de la Etapa 10 consta de los

siguientes elementos (de abajo hacia arriba):

Subbase preparada compactada de 150 mm;

Geotextil de 270 gr/m2;

Geomembrana de 1,5 mm (60 mil) HDPE lisa; y

Hoja de protección de geomembrana HDPE de 1.5 mm.

5.10 Canal para eventos de tormenta

El canal para eventos de tormenta está ubicado entre la poza de operaciones y la poza de

eventos de tormenta; ha sido diseñado para derivar el agua de eventos de tormenta que ingresa

a la plataforma de lixiviación. Este canal tiene una longitud de aproximadamente 150 metros

y una pendiente máxima de 10 por ciento. El Plano 1120-0-13-745 presenta los detalles de

este canal.

El agua al canal de eventos de tormenta ingresa en su mayoría a través del sumidero que se

encuentra en la parte mas baja de la plataforma de lixiviación; y es conducido a través de tres

alcantarillas sólidas CPT de 48 pulgadas de diámetro hasta el canal de eventos de tormenta.

37



Además, se cuenta con una alcantarilla para menores eventos de 24 pulgadas de diámetro, tal

como se muestra en el Plano 1110-0-13-300.

Para conseguir que el canal de eventos de tormenta descargue a ambos lados del dique de

división de la poza de eventos de tormenta, en la progresiva 0+102, en el lado sur, se

construirá un canal tipo aliviadero. Este canal funcionará cuando entre en funcionamiento

una compuerta que se instalará aguas abajo (progresiva 0+108) y que será operada mediante

manivelas. Para la operación de las compuertas se ha previsto una pasarela metálica. El Plano

1120-0-13-735 muestra el aliviadero del canal de eventos de tormenta y dique de división de

la poza de eventos de tormenta. En los Planos 1111-0-13-570 a 1111-0-13-580 se presentan

detalles de la compuerta del canal de eventos de tormenta.

El sistema de revestimiento del canal de eventos de tormenta de Carachugo 10 consta de:

Sub-base preparada de 150 mm;

Geotextil de 270 gr/m2;

Geomembrana secundaria de 1,5 mm (60 mil) HDPE lisa;

Geonet de HDPE colocado a lo largo del fondo del canal; y

Geomembrana primaria de 1,5 mm (60 mil) HDPE simple texturada;

5.11 Áreas de acumulación de material orgánico

5.11.1 General

La construcción de Carachugo 10 requiere de áreas para la acumulación del material orgánico

proveniente de los trabajos de construcción de la plataforma de lixiviación y obras anexas.

Durante el proceso de diseño de Carachugo 10 se consideraron diferentes áreas para esta

estructura, y se seleccionaron dos áreas correspondientes al área de acumulación de material

orgánico Maqui Maqui 1 (MM1) y el área de acumulación de material orgánico Cerro

Yanacocha 2A (CY2ACY2A).

En los planos de control de erosión y sedimentos (Planos 1722-0-13-900 a 1722-0-13-935) se

presentan recomendaciones para el control de la erosión y sedimentos de estas

estructuras. Debe tenerse en cuenta que el área de acumulación de material orgánico debe ser

reclamada progresivamente, conforme vaya alcanzando la configuración final del diseño; los

trabajos se realizarán de acuerdo a las directivas de MYSRL.

38



Los Planos 1112-0-13-670 a 1112-0-13-680 y 1112-0-13-650 a 1112-0-13-658 presentan el

diseño del área de acumulación de material orgánico MM 1 y CY2ACY2A respectivamente.

A continuación se presenta una descripción general de estas dos estructuras.

5.11.2 Área de acumulación de material orgánico Maqui Maqui 1

El área de acumulación de material orgánico Maqui Maqui 1 esta ubicado al noreste de

Carachugo 10, aproximadamente a 4,3 km de distancia del centroide. El área cuenta con

material orgánico depositado anteriormente que deberá ser reconformado antes de depositar el

resto del material orgánico. El diseño considera también canales de derivación paralelos a los

accesos existentes los cuales descargan en el punto mas bajo ubicado al suroeste, donde se

encuentra una alcantarilla existente de metal que deberá ser removida y remplazada por tres

tuberías sólidas CPT (tipo S) de 36 pulgadas de diámetro que conducen el flujo de agua de los

canales de derivación hacia una poza de sedimentación diseñada de acuerdo a los

requerimientos de MYSRL (ver Plano 1112-0-13-680).

La configuración del botadero Maqui Maqui 1 no requiere la construcción de un dique de

contención. El material orgánico será acumulado hasta la elevación 4 055,00 msnm,

conformando los taludes con una inclinación que varia entre 6H:1V y 10H:1V (taludes

requeridos por razones de estabilidad), resultando en una capacidad de almacenamiento de

aproximadamente 420 000 m3. Se han diseñado subdrenes que serán instalados sobre la

superficie del terreno existente, en el fondo de los cursos naturales de drenaje,

aproximadamente en las ubicaciones propuestas en el Plano 1112-0-13-672. Los subdrenes

consisten de tuberías CPT perforadas de 100 mm y 200 mm de diámetro encapsuladas en

agregado de drenaje, que conducen el agua infiltrada hacia una tubería sólida HDPE (SDR 26)

de 1 200 mm de diámetro que descarga en la plataforma de lixiviación existente Maqui

Maqui.

5.11.3 Área de acumulación de material orgánico Cerro Yanacocha 2A

El área de acumulación de material orgánico Cerro Yanacocha 2A (CY2ACY2A) esta

ubicado entre los botaderos de material orgánico existentes No. 3 y No. 2 de Cerro

Yanacocha. Cuenta con un canal de derivación al este, que cruza por la parte alta del dique de

contención del botadero No 3 y descarga al canal existente ubicado al norte del botadero

Maqui Maqui 1. Debido a la configuración del área donde se proyecta el botadero, este no

requiere la construcción de un dique de contención. El material orgánico será acumulado

hasta la elevación 3 925,00 msnm, conformando los taludes con una inclinación de 6H:1V

(talud requerido por razones de estabilidad), resultando en una capacidad de almacenamiento

de aproximadamente 1 millón de metros cúbicos. Se han diseñado subdrenes que serán

39



instalados sobre la superficie del terreno existente, en el fondo de los cursos naturales de

drenaje, aproximadamente en las ubicaciones propuestas en el Plano 1112-0-13-652;

adicionalmente, se deberá instalar una tubería sólida CPT de 12 pulgadas de diámetro para la

salida del agua de subdrenaje del botadero No. 3 existente. Los subdrenes consisten de

tuberías CPT perforadas de 100 mm y 200 mm de diámetro encapsuladas en agregado de

drenaje, que conducen el agua infiltrada hacia canales o sedimentadotes a ser definidos en

campo.

5.12 Estructuras para el control de sedimentos

5.12.1 Pozas de sedimentación

Las Pozas de Sedimentación proyectadas para Carachugo 10 han sido diseñadas para retener

los sedimentos provenientes de la erosión de las laderas y taludes de las diferentes estructuras

que queden expuestas a largo plazo. Se cuentan con dos pozas de sedimentación; una al

suroeste del área de acumulación de Material Orgánico Maqui Maqui 1, y otra a la salida de la

alcantarilla existente que cruza debajo del Camino de Acarreo Extensión Mariana.

Poza de sedimentación Maqui Maqui 1

La Poza de Sedimentos se ha diseñado considerando el drenaje de las ladeas carentes de

cobertura y los taludes del Área de Acumulación de Material Orgánico Maqui Maqui 1, para

el máximo evento de tormenta anual de 24 horas de duración y un periodo de retorno de 2

años, requiriendo una capacidad aproximada de 1 350 m3. El Plano 1112-0-13-680 muestra la

planta y detalles de la poza de sedimentación.

La Poza de sedimentos está conformada por una poza de disipación de energía revestida con

enrocado con concreto de 450 mm de espesor; diseñada para un máximo evento de tormenta

anual de 24 horas y periodo de retorno de 100 años. Esta ubicada a 44 metros de distancia de

la salida de las alcantarillas y tiene por finalidad controlar la velocidad de ingreso y evitar la

erosión de las paredes y la base. De la poza de disipación de energía el agua ingresa por

rebose a la poza de sedimentos. La Poza de sedimentos cuenta con una estructura de descarga

aguas abajo revestida con concreto embebido en Geoceldas de HDPE de 100 mm de espesor,

el cual evacua las aguas hacia el curso natural de agua existente.

El periodo de limpieza recomendado para la estructura es el siguiente:

Inmediatamente después de una tormenta de periodo de retorno de 2 años o mayor.

Una vez terminada la temporada de lluvias

Antes de iniciar una temporada de lluvias

40



Poza de sedimentación del camino de acarreo extensión Mariana

La Poza de sedimentos del camino de acarreo se ha diseñado considerando una eficiencia de

70 por ciento para retener los sedimentos provenientes de las laderas y las cuencas ubicadas al

norte del camino de acarreo Extensión Mariana para el máximo evento de tormenta anual de

24 horas de duración y un periodo de retorno de 2 años, requiriendo una capacidad

aproximada de 238 m3. El Plano 1115-0-13-396 muestra la planta y detalles de la poza de

sedimentación.

La Poza de sedimentos está conformada por una poza de disipación de energía revestida con

geoceldas con concreto de 150 mm de espesor; diseñada para un máximo evento de tormenta

anual de 24 horas y periodo de retorno de 2 anos. Esta ubicada al pie de la caída del agua

proveniente de la alcantarilla y tiene por finalidad controlar la velocidad de ingreso y evitar la

erosión de las paredes y la base. Luego el agua ingresa por rebose a la poza de sedimentos; el

agua luego descarga al curso natural de agua existente. El revestimiento de la poza será con

concreto embebido en Geoceldas de HDPE de 150 mm de espesor y de 75 mm de espesor en

la zona de descarga al drenaje natural.

El periodo de limpieza recomendado para la estructura es el siguiente:

Inmediatamente después de una tormenta de periodo de retorno de 2 años o mayor.

Una vez terminada la temporada de lluvias

Antes de iniciar una temporada de lluvias

5.13 Instrumentos de monitoreo geotécnico

Dado que la plataforma de lixiviación de Carachugo Etapa 10 contará con pozas que serán

construidas sobre material de relleno, se considera como medida de seguridad monitorear la

estabilidad de las estructuras mediante la instalación de pozos de monitoreo, piezómetros de

cuerda vibrante o de tubo vertical e hitos topográficos. La ubicación de los instrumentos de

monitoreo se muestran en el Plano 1110-0-13-280.

Para los procedimientos de instalación, operación y mantenimiento remitirse a las

Especificaciones Técnicas de Movimiento de Tierras.

5.14 Especificaciones Técnicas

Para los trabajos de construcción de cada una de las estructuras diseñadas se desarrollaron

especidficaciones técnicas; tanto para movimiento de tierras, tuberías y concreto

41



especificaciones para geosintéticos, como para elementos específicos como los Aforadores

Parshall u otros considerados para Carachugo 10. Los documentos preparados emitidos en las

fechas correspondientes así como número de documentación incluyen los siguientes.

42


Especificaciones Técnicas de

Movimiento de Tierras, tuberías

y concreto

Fecha de emisión:

06 Julio del 2006

Numero de Documento:

KP-SP-0-045

Especificaciones Técnicas para

Geosintéticos

Fecha de emisión:

06 Julio del 2006


KP-SP-0-046

Especificaciones Técnicas para

Aforador Tipo Parshall

Fecha de emisión:

06 Julio del 2006


KP-SP-0-047


6.0 Análisis de Estabilidad

6.1 Generalidades

En esta sección se describe el análisis de estabilidad desarrollado como parte del diseño final

de la Plataforma de Lixiviación Carachugo Etapa 10 (Carachugo 10). El análisis de

estabilidad involucra, para la configuración de la plataforma y pila de mineral, determinar las

secciones más críticas, establecer las propiedades mecánicas de los materiales involucrados

usando información de ensayos de laboratorio actuales y de anteriores estudios, y completar el

análisis de estabilidad mediante la determinación de factores de seguridad y comparación con

mínimos aceptables; así como la determinación de deformaciones esperadas bajo carga

sísmica, si las hubiera, para garantizar que estas sean menores a las máximas perimisibles.

6.2 Consideraciones de diseño

Carachugo 10, incluyendo las pozas de operaciones y de eventos de tormenta, se encuentra

dentro de una zona de quebrada inclinada por lo que las condiciones de estabilidad son

esenciales en el diseño de estas estructuras. Las características máas importantes de las pozas

esta relacionada a los terraplenes que forman prácticamente dos presas de retención de

agua. En el caso de la plataforma de lixiviación, el talud de mineral y su pie se encuentran

sobre una plataforma inclinada por lo que fue necesario considerar trabajos de

reconfiguración y uso de capas friccionantes.

Durante los trabajos de diseño análisis de estabilidad preliminares mostraron la necesidad de

preparar una plataforma horizontal relativamente grande como resultado de la forma inclinada

del terreno y la baja resistencia de la interfase entre el revestimiento de suelo y la

geomembrana texturada. Durante los primeros trabajos de configuración se consideraron

varias alternativas para proveer estabilidad aceptable a la pila de mineral; las cuales

incluyeron una plataforma relativamente horizontal de 120 metros de ancho, con inclinación

de la fundación de 4,.5%; esta consideración generó excesivos volúmenes de movimiento de

tierras (corte y/o relleno). También se consideró la reducción del talud completo de la pila de

2H:1V a 2,.5H:1V; sin embargo, esto le quitaría flexibilidad a la configuración final de la

pila. Como alternativa se consideró el uso de una capa friccionante de arena, la cual mejoró

las características de resistencia de la interfase del revestimiento de suelos/geomembrana

sustancialmente que es la zona crítica de falla de la pila.

Para determinar las características de resistencia de la interfase entre la capa friccionante y la

geomembrana, se realizaron ensayos en el laboratorio geotécnico de Knight Piésold en

43



Denver. La función de resistencia sin revestimiento confirma que la resistencia de la interfase

entre la capa friccionante y la geomembrana texturada es substancialmente mayor.

Análisis de estabilidad inicial, usando material de capa friccionante, muestran mejora

sustancial en las condiciones de estabilidad de la pila, permitiendo el aumento del talud de

pila total y reduciendo los requerimientos de tamaño de plataforma horizontal. Para optimizar

el uso de la capa friccionante, los límites de colocación en la plataforma fueron evaluados

mientras mantenían un apropiado factor de seguridad estático, establecido en 1.,3, como el

mínimo requerido.

Para determinar la extensión de la capa friccionante se realizaron varios análisis de

estabilidad, variando la longitud de la capa en el perímetro este de la plataforma. Resultados

de los análisis iniciales de estabilidad, considerando sólo la Etapa 10, indicaron que la capa

friccionante provee un incremento substancial en el factor de seguridad de la pila. Dentro del

análisis, se considero evaluar las futuras expansiones (planificadas y potenciales) para

permitir flexibilidad en la configuración de la pila y en la expansión de futuras etapas,

incluyendo lo siguiente:

Etapa 10; altura de pila aproximadamente 85 m

Expansión de la Etapa 11; altura de pila aproximadamente 115 m

Altura máxima de pila de 150 m.

Finalmente se acordó con MYSRL considerar un talud general de pila de 2H:1V y una altura

de pila de 150 m. De acuerdo a esto, los límites de la capa friccionante fueron calculados y se

seleccionaron las secciones criticas de análisis.

Otras consideraciones asociadas al análisis de estabilidad realizado para Carachugo 10

incluyen:

Eventuales expansiones (etapa 12) a pesar de que en el actual plan de mina solo se

considera hasta la etapa 11.

Posible relocalización del camino interno de acarreo. El presente plan de carguío

considera la construcción del camino de acarreo al este de la pila; sin embargo, el

análisis no incluye este camino para permitir un margen de flexibilidad al remover el

camino de acarreo permitiendo mayor capacidad de almacenamiento.

44



6.3 Secciones de análisis

Para el análisis de estabilidad de Carachugo 10 se han seleccionado secciones críticas en base

a la configuración (nivelación) de la plataforma y la futura configuración de la pila en su

etapa final. En la Figura 6.1 se muestran las curvas de nivel que representan dichas

superficies, así como las secciones críticas analizadas y que se incluyen en este reporte. La

configuración final de la pila se considera con un talud global de 2H:1V, con banquetas

intermedias de 9,.6 m de ancho cada 16 m de altura y ángulo de reposo de 1.,4H:1V. La

altura máxima de pila analizada fue considerada en 150 m, la cual es la altura máxima

permitida cuando se considera una geomembrana de 80-mil y una tubería de solución con una

carga máxima permisible. Si bien el plan de MYSRL considera taludes de pila de 2,.5H:1V y

alturas menores de pila, el análisis se ha realizado para permitir las condiciones más críticas

en caso MYSRL considere cambios en el futuro.

Las condiciones de agua subterránea y niveles freáticos dentro de la pila fueron consideradas

basándose en los resultados de la investigación de campo y experiencias pasadas en la zona.

Se estimó conservadoramente el nivel de agua subterránea local a 1 metro debajo de la

superficie del terreno natural y los suelos de fundación sobre este nivel fueron modelados

como no-saturados. La superficie freática dentro de la pila fue asumida conservadoramente

para ser de 3 metros sobre el sistema de revestimiento teniendo en cuenta el material tipo

ROM de los tajos de Carachugo o Cerro Yanacocha. Adicionalmente, se ha asumido que

este nivel se deprime hacia el pie de talud de la pila en los perímetros de la plataforma.

Las Figuras 6.3 a 6.6 muestran las secciones transversales A y B incluyendo la distribución de

los diferentes tipos de materiales dentro del perfil, el nivel freático en la pila, y el nivel de

agua subterránea local.

6.4 Propiedades de los Materiales

Con el fin de establecer las propiedades de los diferentes tipos de materiales relevantes para el

análisis de la estabilidad de la pila se examinó e interpretó cuidadosamente la información

obtenida de reportes pasados y de los trabajos de investigación y ensayos de laboratorio

realizados para el diseño de esta etapa.

Para el análisis de estabilidad de la pila se consideraron cinco materiales principales: (1)

mineral lixiviado; (2) interfase revestimiento de suelo/geomembrana texturada; (3) interfase

capa friccionante/geomembrana texturada; (4) material de fundación; (5) Relleno común

compactado. En la siguiente tabla se muestran las propiedades de los materiales considerados

en el análisis de estabilidad (ver también Figura 6.2).

45



Tabla 6.1

Propiedades de los Materiales de la Plataforma de Lixiviación

Tipo de Material Peso

Unitario

Húmedo

(kN/m3)

Peso

Unitario

Saturado

(KN/m3)

Cohesión

(kPa)

(Ver Nota 3)

Angulo de

Fricción

(grados)

(Ver Nota 3)

Mineral (Ver Nota 1) 17.,6 20.,0 0 35

Interfase Revestimiento de

Suelo/Geomembrana Texturada

(Ver Nota 2) 15,.6 15,.6 Nota 2 Nota 2

Interfase Capa Friccionante

/Geomembrana Texturada (Ver Nota 2) 15,.6 15,.6 Nota 2 Nota 2

Material de Fundación (Gravas, arcillas) 17,.6 20,.0 0 28

Relleno Común Compactado 18,.0 20,.0 0 32

Notas:

1. Los datos de resistencia del mineral fueron obtenidos de ensayos triaxiales realizados en este material

anteriormente. El ángulo de fricción escogido para el análisis se considera conservador.

2. Los valores para la resistencia al corte de la interfase suelo/geomembrana, capa

friccionante/geomembrana y capa de protección/geomembrana están basados en una envolvente no

lineal. Esta información se presenta a continuación y en las Tablas 6.2, 6.3 y 6.4.

3. A excepción de donde se indica, la cohesión y el ángulo de fricción se toman como efectivos ya que la

presión de poros en estos suelos es generalmente cero.

Las características de interfase entre la geomembrana y materiales adyacentes (sistema de

revestimiento compuesto) se determinaron en base a ensayos de corte directo de las interfases

involucradas (revestimiento de suelo, capa friccionante y capa de protección). Los ensayos de

corte en la interfase revestimiento de suelo/geomembrana texturada y capa

friccionante/geomembrana texturada, fueron realizados en el laboratorio de Knight Piésold en

Denver, Colorado; como parte del diseño final de Carachugo 10.

46



Tabla 6.2

Interfase Revestimiento de Suelo/Geomembrana Texturada

Envolvente Mohr-Coulomb No Lineal

Esfuerzo Normal (kPa) Esfuerzo Cortante (kPa)

0.,0 0,.0

200 86.,5

400 137.,5

800 236,.9

1 000 285,.7

1 200 326,.6

2 000 477,.0

3 000 644,.4

* Referirse al Anexo B: Investigación Geotécnica y Resultados de Laboratorio

Tabla 6.3

Interfase Capa Friccionante /Geomembrana Texturada



0.0 0.0

200 128.1

400 234.1

600 333.1

1400 696.1

2800 1272.0

3000 1350.7


47



Tabla 6.4

Interfase Capa de Protección /Geomembrana Lisa



0,.0 0,.0

100 240

200 438.,8

400 801,.6

800 1 464.,3

1 600 2 674,.7


Cabe mencionar que para el análisis de estabilidad se seleccionó el valor más conservador de

las resistencias de interfase entre revestimiento de suelo y geomembrana, considerando el uso

de geomembrana del proveedor GSE. Debido a que la estabilidad de la pila esta

principalmente gobernada por la resistencia de las interfases entre la geomembrana y los

materiales adyacentes, la selección de MYSRL de otro proveedor de geomembrana

incrementaría la estabilidad de la pila con respecto a lo presentado en este reporte; sin

embargo, es recomendable realizar ensayos con el material seleccionado antes de proceder a

su selección.

6.5 Método de análisis

Basados en las propiedades de los materiales, configuración de taludes y ubicación de napas

freáticas descritas anteriormente, se ha llevado a cabo el análisis de estabilidad para varias

secciones criticas, usando el software SLOPE/W®. SLOPE/W® es un programa disponible en

el mercado que determina estados de equilibrio límite. Tiene la capacidad de analizar

superficies circulares de fallas, o en general, cualquier tipo de falla que se especifique

mediante diferentes métodos de análisis, incluyendo los métodos de Bishop modificado,

Janbu simplificado, Spencer y Morgenstern & Price. El método de Bishop ha sido empleado

para analizar superficies de falla circulares; y el método de Janbu, Spencer y Morgenstern &

Price han sido empleados para determinar fallas críticas del tipo bloque. Para la evaluación

de la estabilidad de la pila, los métodos de Spencer y de Morgenstern & Price son los más

aplicables por ser mas rigurosos, ya que consideran fuerzas interceldas normales y cortantes;

y satisfacen ambos el equilibrio de fuerzas y el equilibrio de momentos, consideraciones que

48



no se utilizan con los métodos de Bishop y Janbu Simplificado. Todos los factores de

seguridad presentados en este informe corresponden al método de Morgenstern & Price.

El análisis de estabilidad se ha realizado en base a esfuerzos efectivos. El análisis de

estabilidad bajo cargas sísmicas ha sido evaluado basado en la magnitud y el impacto

potencial de deformaciones permanentes en el talud. Las deformaciones por efectos de sismo

han sido estimadas haciendo uso del método gráfico desarrollado por Makdisi y Seed (1978),

el cual esta basado en los resultados de una serie de estudios con elementos finitos y en el

concepto de bloques deslizantes originalmente propuesto por Newmark (1965). Analizando

estos resultados, Makdisi y Seed desarrollaron una serie de curvas para sismos de diferentes

magnitudes. Estas curvas relacionan la aceleración “yield”, la aceleración promedio máxima y

la magnitud del sismo con un rango de desplazamientos permanentes esperados. El análisis de

riesgo sísmico llevado a cabo en el área del proyecto indica que la magnitud del evento

sísmico a ser considerada para efectos de diseño es de M=7 (ver Sección 2.4), la cual produce

una aceleración basal máxima horizontal de 0.,13 g. Por efectos de amplificación debido a la

altura de la pila y reducciòn por el periodo de tiempo de aplicación de la carga sìsmica, se

utilizó una aceleración horizontal máxima de 0.,22 g a lo largo de la superficie de falla para el

análisis de establidad. La aceleración “yield” es la aceleración horizontal de la pila bajo la

aplicación de un sismo, ante la cual el desplazamiento es inminente (estado de equilibrio

límite); es decir, es el coeficiente horizontal pseudo estático para el cual se obtiene un factor

de seguridad de uno.

Es importante tener en cuenta que factores de seguridad menores a la unidad no deben ser

interpretados como un escenario de colapso, puesto que la fuerza horizontal sísmica es

aplicada en el modelo como una carga estática permanente, mientras que en la práctica esta es

aplicada por solo un corto periodo de tiempo. El Método propuesto por Makdidi y Seed es un

estimado del potencial de deformación para estos casos, donde el factor de seguridad pseudo

estático son menores que la unidad (condición de falla pseudo-estática).

6.6 Resultados y Conclusiones

Para identificar las superficies de falla más críticas (factor de seguridad más bajo) se han

llevado a cabo diferentes análisis. En la siguiente Tabla 6.5 se presenta en forma tabulada los

resultados más críticos del análisis de estabilidad de taludes para las secciones transversales A

y B consideradas para la pila de Carachugo 10. Los resultados del análisis se ilustran en las

Figuras 6.3 a 6.6 e incluyen superficies de falla potenciales del tipo circular y en bloque, tanto

para cargas estáticas como para cargas sísmicas.

49



Table 6.5

Resumen de Resultados del Análisis de Estabilidad de la Etapa 10

Sección / Modo de FallaCondición

Factor de

Seguridad

Estático

Aceleración

“Yield” (g)

Deformación

Promedio max.

Inducida por

Sismo (cm)

Longitud

horizontal capa

friccionante

(m)

Sección A / Bloque Estático 1,39 - - 230

Sección A / BloquePseudo

Estático<1,0 0.,11 <18 230

Sección B / Bloque Estático 1,39 - - 155

Sección B / BloquePseudo

Estático<1,0 0,.12 <15 155

Los Resultados muestran que la pila se puede considerar estable para condiciones estáticas y

sísmicas, asumiendo que las condiciones en el campo no varíen significativamente con

respecto a las modeladas en este análisis.

Con respecto a la estabilidad de la pila ante la aplicación de cargas sísmicas, se ha definido

que la pila presenta una adecuada estabilidad (experimentando deformaciones aceptables)

bajo la influencia del sismo de diseño. Para aquellas secciones que bajo cargas sísmicas

presentan factores de seguridad inferiores a la unidad a lo largo de las interfases, se ha

determinado que el desplazamiento no sería significativo (ver Tabla 6.5), estimándose que

este desplazamiento no presentará impactos en la estabilidad de la pila ni en la integridad de

la geomembrana; siempre y cuando los materiales componentes del sistema de revestimiento

sean los estrictamente especificados.

Adicionalmente se debe mencionar que el talud global esperado será menor que el de diseño,

esto debido a que los planes de carga de mineral en la pila incluyen un rampa externa de

acarreo; esta rampa hará que el talud general de la pila sea maás echado y, por lo tanto, la pila

más estable.

50



7.0 Control de Erosión / Sedimentos

7.1 General

MYSRL ha desarrollado un amplio manual de control de sedimentos titulado “Manual para el

Control de Sedimentos en MYSRL”, de fecha 30 de Marzo del 2005. Este manual incorpora

las mejores prácticas de manejo, a partir de documentos preparados por Knight Piésold

anteriormente; igualmente expone acerca de las condiciones específicas de la zona. El manual

incluye procedimientos para minimizar la erosión en los suelos en áreas disturbadas a corto o

a largo plazo, en canales temporales o permanentes, que derivan el agua de precipitación de

las áreas no disturbadas, alrededor de las áreas disturbadas; asimismo, incluye el diseño de

estructuras de control de sedimentos para remover finos (en la medida de lo posible) antes de

la descarga a los drenajes naturales. Este manual también indica la documentación requerida a

ser emitida para su revisión y aprobación previao al inicio de las labores de construcción. El

manual recomienda diferentes métodos para controlar la erosión y la generación de

sedimentos; tales como el sembrado, la colocación de una cubierta vegetal, presas de

retención, canales de derivación y revestimiento de canales, pozas o trampas para sedimentos,

cortinas de retención de sedimentos y transplantes. Este manual debe ser incorporado en la

expansión de la plataforma de lixiviación de Carachugo Etapa 10, de tal forma que los

requerimientos de MYSRL para el control de erosión y sedimentos sean implementados.

Adicionalmente, de acuerdo a lo solicitado en anteriores proyectos por MYSRL, Knight

Piésold ha elaborado secciones y detalles típicos de las estructuras de control de erosión y

sedimentos, las cuales están incluidas en los planos de diseño. En general, todas las

estructuras temporales de control de erosión y sedimentos mostradaos en los planos, han sido

diseñadas para almacenar sedimentos acumulados después de un período promedio de dos

meses de precipitación durante la época de lluvias, asumiendo que los taludes de corte y/o

relleno no han sido revegetados. Por lo tanto, las estructuras requieren limpieza cuando la

altura de sedimentos sea aproximadamente la altura de la estructura, después de un período de

dos meses de precipitación promedio, durante la época de lluvias (aproximadamente 250 mm

de precipitación acumulada) o después de un evento de tormenta de 50 mm. Los detalles

típicos de las estructuras de control de erosión se muestran en los Planos 1722-0-13-800 a

1722-0-13-830.

7.2 Mejores prácticas de manejo (BMP)

En general, para el diseño de las estructuras de control de erosión y sedimentos, temporales

(vida menor a 18 meses) y permanentes, se han considerado las “Mejores Prácticas de

Manejo” (BMP) en el Control de Erosión y Sedimentos. Los diseños BMP se han realizado

para las siguientes estructuras temporales y permanentes:

51



Taludes de corte y relleno,

En los canales de derivación,

En las entradas de alcantarillas,

En las descargas de todos los canales y alcantarillas,

Durante la construcción de la plataforma de lixiviación y estructuras asociadas.

En general, se han diseñado bajo éstos métodos, las siguientes estructuras de control de

erosión y sedimentos:

Preparación de superficies rugosas,

Geoceldas de HDPE para estabilización de suelo orgánico,

Mantas/mallas para control de erosión,

Pacas de paja,

Cortina de retención de sedimentos (silt fences),

Presas de retención,

Estructuras de disipación de energía,

Trampas para sedimentos,

Serpentines,

Cunetas cortacorrientes en los accesos,

Canales protegidos contra erosión,

Cunetas de coronación,

Rehabilitación de los taludes de corte y relleno, tan pronto como sea posible después

de la construcción.

Para las instalaciones temporales y permanentes se ha considerado el diseño de las estructuras

de control de erosión y sedimentos para cada estructura en base a sus condiciones específicas.

En general, las estructuras de control de erosión y sedimentos han sido diseñadas para la

mayoría de tormentas que ocurren en el área. Típicamente, todas las estructuras de control de

erosión y sedimentos han sido diseñadas para un evento de tormenta de 25 mm, debido a que

el 80% de tormentas en la zona dan origen a este valor de precipitación o menores. La

siguiente Tabla 7.1 resume el número de tormentas por año, basada en diferentes rangos de

precipitación recolectada de información diaria de las estaciones climatológicas de Carachugo

y La Quinua:

Tabla 7.1

Frecuencia Anual Promedio de Varios Eventos de Tormenta Diarios

52



Rango de

Precipitación (mm)

Número de Eventos

Anuales Promedio

(Estación Carachugo)

Número de Eventos

Anuales Promedio

(Estación La Quinua)

0 - 0,5* 199 195

0,5 - 1,0* 17 16

1,0 - 5,0* 64 54

5,0 - 7,5* 21 26

7,5 - 10,0* 16 14

10,0 - 12,5 11 14

12,5 - 15,0 11 11

15,0 - 17,5 8 12

17,5 - 20,0 5 5

20,0 - 25,0 6 8

25,0 - 37,5 6 8

37,5 - 50,0 1 1

50,0 - 62,5 0 0

62,5 - 75,0 0 0

>75 0 1* Asumiendo una curva promedio Nº 84 para la zona, eventos de 10 mm o menores,

no producen escorrentía.

En la emisión de planos para construcción asociados a cada estructura se detallan los diseños

específicos para presas de retención en canales o trampas para sedimentos en los ingresos de

las alcantarillas. Para los diseños BMP tales como cunetas cortacorrientes, control de erosión

de taludes de corte y relleno o cunetas de coronación, remitirse a las secciones y detalles

típicos de las estructuras de control de erosión y sedimentos mostrados en los Planos

2722-0-12-800 a 2722-0-12-830. Adicionalmente, se puede referir a la última versión de los

documentos “MYSRL Sediment Control Guidelines” y “Manual de Manejo Ambiental”.

8.0 Plan de Carguío

53



Plan de Carguío

El plan de carguío para la pila de lixiviación Carachugo Etapa 10 esta basado en el plan de

producción de mina p05g proveído por MYSRL el cual es mostrado en la Tabla 8.1.

La plataforma de Lixiviación Carachugo (Etapas 1 a 9) tiene la capacidad de almacenar un

total de 251,3 millones de toneladas de mineral, considerando una densidad de 1,75 t/m3 y una

altura de mineral máxima de 120 metros sobre la Etapa 1 a la 7/7A y de 150 metros sobre el

resto de las etapas. La Etapa 10 tiene una capacidad de 26 millones de toneladas

aproximadamente. De acuerdo al plan de mina p05g se requerirá la colocación de mineral a

partir de Octubre del 2006. Se han desarrollado planos de carguío para el período de Octubre

2006 a Agosto 2008. De acuerdo al plan de carguío la Etapa 10 estaría iniciando en Octubre

del 2006 con mineral óxido. La configuración del plan de carguío se presenta en los Planos

1110-0-13-355 a 1110-0-13-365.

La capacidad de Carachugo 10 se logra mediante 7 capas o “lifts” (E10-L1 a E10-L7). El

carguío del primer lift se consideró para Octubre 2006. Durante los años 2006 a 2008 el

carguío se realiza sólo en la Etapa10. En Agosto del 2008 empezará el carguío de la Etapa 11,

por lo cual a partir de esa fecha el carguío se hará en forma alternada para cumplir con los

ciclos de lixiviación.

La geometría de la pila de lixiviación considera lifts de 16 metros de altura, con superficies

planas y banquetas intermedias entre lifts de un ancho tal que permita obtener un talud global

de 2,5H:1V de acuerdo al plan de minado proporcionado por MYSRL; sin embargo, para el

análisis de estabilidad fue considerado un talud global de 2H:1V y altura de mineral máxima

de 150 metros para brindar mayor flexibilidad en el futuro. La configuración de cada lift se ha

desarrollado asumiendo que el mineral se apilará a su ángulo de reposo de 1,4H:1V. Durante

el carguío podrían requerirse ajustes si el ángulo de reposo no fuera 1,4H:1V o las banquetas

podrían variar de ancho debido a deslizamientos locales de la cara del talud de

mineral. Adicionalmente, se debe considerar apilar los lifts con ligeras pendientes de tal forma

de proveer banquetas con pendiente longitudinal y facilitar la colocación de cunetas de tal

forma de reducir costos durante la etapa de rehabilitación de la pila.

La pila de mineral de Carachugo 10 tendrá acceso a través de una rampa ubicada al sureste de

la pila (a la cual se accede desde el camino de acarreo Mariana) para luego empalmar con un

acceso interno que permita el carguío de los primeros lifts de Carachugo 10. El Plano

1115-0-13-375 muestra la configuración del camino interno de acarreo.

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9.0 Cantidades

Los trabajos de construcción de la plataforma de lixiviación Carachugo Etapa 10 incluyen

movimiento de tierras (cortes y rellenos), instalación de geomembranas, tuberías y otros

elementos descritos en el reporte. Como parte del diseño se ha realizado el estimado de

cantidades de cada una de las partidas requeridas para la construcción para facilitar el proceso

de contratación y seguimiento posterior durante la construcción. AsÍimmismo, se han

estimado las cantidades de materiales requeridas como parte del proceso de licitación y

compra de los mismos.

9.1 Movimiento de Tierras, Instalación de Geosintéticos y Tuberías

Las cantidades o volúmenes de movimiento de tierras e instalación de geosintéticos y tuberías

han sido separados en los siguientes elementos:

PLATAFORMA DE LIXIVIACIÓN (Incluye canales de derivación, accesos

perimetrales norte, sur y camino interno de acarreo dentro de la etapa 10)

CANAL DE TRANSFERENCIA DE SOLUCION MAQUI MAQUI, CAMINO DE

ACARREO Y CAMINO INTERNO DE ACARREO (Futura etapa 11, incluye

accesos y canales de derivación adyacentes)

POZA DE OPERACIONES Y POZA DE EVENTOS DE TORMENTA (incluye

plataforma para planta, canal para eventos de tormenta, canal para tuberías de

procesos, estructura de distribución de solución y sumidero de subdrenes)

EXTENSION DEL CANAL DE DERIVACION SUR y CANAL DE DESCARGA

NORTE (Incluye estructura de descarga)

ÁREA DE ACUMULACIÓN DE MATERIAL ORGÁNICO MAQUI MAQUI 1

(incluye accesos, canales de derivación y poza de sedimentación)

Las cantidades de moviendo de tierras (corte y relleno) requeridas para conformar la

superficie nivelada de la plataforma de lixiviación han sido determinados en base a la

evaluación de los materiales encontrados durante la investigación geotécnica y al análisis de

estabilidad de la pila de mineral, cuyos resultados requieren incorporar un área relativamente

plana de 60 metros de ancho aproximadamente y con un grado de inclinación de la fundación

de 4,0 % mínimo en la zona Este de la Plataforma de Lixiviación, para mantener estable la

estructura.

De acuerdo a lo coordinado con MYSRL, las cantidades de movimiento de tierras

(particularmente volúmenes de material inadecuado) se estimaron considerando que la

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construcción se llevará a cabo durante la estación seca. Si la construcción se realiza en

temporada de lluvias, estos estimados deberán ser modificados.

Los materiales requeridos para el sistema de revestimiento de la plataforma de lixiviación

fueron estimados basados en su proyección tridimensional, multiplicados por el espesor de la

capa de revestimiento, de manera consistente al sistema de medición y pago descrito en el

documento de licitación “Alcance de Trabajo”. Asimismo, el sistema de colección de solución

fue estimado basado en el arreglo que se muestra en los planos, considerando longitudes

horizontales.

Se ha estimado que los materiales provenientes de las excavaciones (con equipo para

movimiento de tierras convencional (desgarrable o por voladura) generadas dentro de los

límites de la plataforma no serán suficientes para cumplir con los requerimientos de

colocación de relleno común; la diferencia de material para relleno común requerido para la

nivelación de las superficies de diseño deberá importarse de un área de préstamo. Las

cantidades de construcción se presentan en la Tabla 9.1.

9.2 Materiales

Como parte del proceso de adquisición de materiales para la construcción de Carachugo 10,

han sido estimadas las cantidades de materiales de geosintéticos, tuberías, accesorios de

tuberías y miscelaneos correspondientes a cada una de las áreas de diseño, para

posteriormente realizar los requerimientos de materiales en formato MATMAN y asistir a

MYSRL durante el proceso de compra.

Las cantidades de materiales se generaron para todos los materiales geosintéticos, tuberías,

accesorios para tuberías y misceláneos, y se presentan en las Tablas 9.2 a la Tabla 9.5. Estas

cantidades reflejan la cantidad de materiales requerida para completar la construcción de la

plataforma de lixiviación de la Etapa 10.

El cálculo de los costos estimados de construcción no forma parte de los alcances del trabajo

contratado con Knight Piésold, según los requerimientos de MYSRL; razón por lo cual no han

sido incluidos.

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Referencias

A.J. Aisenbrey, Jr., R.B. Hayes, H.J. Warren, D.L. Winsett, R.B. Young (Bureau of

Reclamation), 1978, "Design of Small Canal Structures"

American Association of State Highway and Transportation Officials, 1984, “A Policy on

Geometric Design of Highways and Streets”

American Association of State Highway Officials, 1965, “A Policy on Geometric Design of

Rural Highways”

American Iron & Steel Institute, 1983, Handbook of Steel Drainage and Highway

Construction Products.

Brandyk, T. and J.G. Wessling, 1987, “Soil Moisture Flow in Drainage-Subirrigation

System,” Journal of Irrigation and Drainage Engineering, ASCE, Vol. 113, No. 1,

February.

Brockenbrough, R.L. and Associates, 1990 “Steel Pipe Users Manual” Version 1.2,

Pittsburgh, PA.

Bureau of National Affairs, Inc., 1996, Nevada Department of Environmental Protection

(NDEP) Regulations Governing Design, Construction, Operation, and Closure of

Mining Operations.

Cesar Arturo Rosell Calderon, 1998, Colegio de Ingenieros del Perú "Irrigación"

Chow, V.T., Ph.D., 1959, Open-Channel Hydraulics.

Chow, V.T., Ph.D., 1994, “Hidrología Aplicada”.

Division of Environmental Protection, 1990, “Regulations Governing Design, Construction,

Operation and Closure of Mining Operations,” State of Nevada, November 9.

Gumbel, E.J., 1953, “Probability Tables for the Analysis of Extreme-Value Data,” National

Bureau of Standards Applied Mathematics Series 22, U.S. Government Printing Office,

Washington, D.C., July 6, 32 pp.

57



Gumbel, E.J., 1954, “Statistical Theory of Extreme Values and Some Practical Applications,“

National Bureau of Standards Applied Mathematics Series 33, U.S. Government

Printing Office, Washington, D.C., February 12, 51 pp.

Hargreaves, G.H., and Z.A. Samani, “Estimating Potential Evapotranspiration,” Technical

Note, Journal of Irrigation and Drainage Engineering, ASCE, Vol. 108, No. 3, pp. 225-

239.

Janbu, N., 1963, Soil Compressibility as Determined by Oedometer and Triaxial Tests,

Proceedings of the European Conference on Soil Mechanics and Foundation

Engineering, Weisbaden, Germany, Vol. 1, pp.19-25.

Janbu, N., 1967, Settlement Calculations Based on the Tangent Modulus Concept, Soil

Mechanics and Foundation Engineering Bulletin No. 2, The Technical University of

Norway, Trondheim, Norway, 20 pp.

Janbu, N., and E.I. Hjeldnes, 1965, Principal Stress Ratios and Their Influence on the

Compressibility of Soils, Proceedings of the 6th International Conference on Soil

Mechanics and Foundation Engineering, Montreal, Canada, Vol. 1, pp. 249-253.

Jurgenson, L., 1934, The Application of Theories of Elasticity and Plasticity to Foundation

Problems, Contributions to Soil Mechanics 1925-1940, Boston Society of Civil

Engineers, Boston, Massachusetts, pp. 148-183.

Kite, G.W., 1977, Frequency and Risk Analysis in Hydrology, Fort Collins, Water Resources

Publications, 224 pp.

Koerner, R.M., 1998, Designing with Geosynthetics, 4th Edition, Prentice Hall Inc., New

Jersey.

Lindeburg, M.R., 1994, Civil Engineer Reference Manual, Sixth Edition.

Machare, J., and L. Rodriguez, 1991, “Seismic Hazard Assessment in the Yanacocha Area,”

Report Prepared for Newmont Peru Ltd., Lima, Peru.

Makdisi, F.I., and H.B. Seed, 1978, ”Simplified Procedure for Estimating Dam and

Embankment Earthquake-Induced Deformations,” Journal of the Geotechnical

Engineering Division, ASCE, Vol. 104, No. GT7, pp. 849-867.

Máximo Villón Béjar, 2001 2da Edición "Hidrología Estadística"

58



Moser, A.P., 1990, “Buried Pipe Design”, McGraw-Hill, Inc.

Newmark, N.M., 1965, “Effects of Earthquakes on Dams and Embankments,” Geotechnique,

Vol. 15, No. 2, pp. 139-160.

Newmark, N.M., 1965, “Effects of Earthquakes on Dams and Embankments,” Geotechnique,

Vol. 15, No. 2, pp. 139-160.

Olsta, J.T., and R.H. Swan, “Internal Shear Strength of a Geosynthetic Clay Liner at High

Normal Loads,” Proceedings of Tailings and Mine Waste ’01 Conference, in press,

Colorado.

P. Novak et al., 1988 ·3rd edition "Hydraulic Structures"

Peck, R.B., W.E. Hanson, and T.H. Thornburn, 1974, Foundation Engineering, 2nd ed., John

Wiley and Sons, Inc., New York, 514 pp.

Richard Fench, 1988 "Hidráulica de Canales Abiertos"

Richardson, C.W., 1981, “Stochastic Simulation of Daily Precipitation, Temperature, and

Solar Radiation,” Water Resources Research, Vol. 17, No. 1.

Ritchie, J.T., 1972, “A Model For Predicting Evaporation from a Row Crop with Incomplete

Cover,” Water Resources Research, 8(5):12044-1213.

Sharma, S., 1998, XSTABL Version 5.202, Interactive Software Designs, Inc., Moscow,

Idaho.

TRI/Environmental, Inc., 1998, “Interface Friction/Direct Shear Testing & Slope Stability

Issues Short Course,” Austin, Texas, June 25-26.

United States Army Corps of Engineers (USACE), 1990, “HEC-1 Flood Hydrograph

Package,” Haestad Methods Inc., Waterbury, Connecticut, September.

United States Army Corps of Engineers (USACE), 1991, “Hydraulic Design of Flood Control

Channels,” July 1.

United States Army Corps of Engineers (USACE), 1993, “Hydrologic Frequency Analysis,”

Washington, D.C., March.

United States Army Corps of Engineers (USACE), 1995 "HEC-RAS River Analysis System

Hydraulic Reference Manual", Haestad Methods Inc. Waterbury, Connecticut, July.

59



United States Department of the Interior (USDOI), 1982, Surface Mining Water Diversion

Design Manual, September.

United States Department of the Interior, Bureau of Reclamation (BOR), 1992, “Design

Standards, Embankment Dams No. 13,” Chapter 9 - Static Deformation Analysis, July.

Urban Drainage and Flood Control District, 1969 and 1999, “Urban Storm Drainage Criteria

Manual Volumes 1, 2 , and 3.”

Urban Drainage and Flood Control District, 1986, “Evaluation and Design Recommendations

for Drop Structures in the Denver Metropolitan Area,” December.

World Meteorological Organization (WMO), 1973, Manual for Estimation of Probable

Maximum Precipitation, Operational Hydrology Report No. 1, WMO - No. 332,

Geneva, Switzerland, 190 pp.

60


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