Text Placa de Centrare ( Model 2013)
-
Upload
bogdan-gale -
Category
Documents
-
view
250 -
download
8
description
Transcript of Text Placa de Centrare ( Model 2013)
CAPITOLUL 7. PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE EXECUTIE AREPERULUI PLACĂ DE CENTRARE
7.1. Stabilirea itinerarului tehnologic
1. Debitarea la lungime l=15 [mm]
2. Strunjire frontală
3. Găurire la 25
4. Strunjire cilindrică exterioară 89
5. Strunjire frontală la lungimea de 11.5mm
6. Strunjirea exterioară la 89x5
7. Strunjire exterioara la 89x5.3
8. Gaurire la 25 strapuns
9. Strunjire interioara de degrosare la 35
10. Strunjire interioara de finisare la 35.8
11. Strunjire interioara de degrosare la 43x4mm
12. Strunjire interioara de finisare la 44x4mm
13. Strunjire exterioara de finisare la 88.4mmx10.3mm
14. Tesire exterioara la 2x45°
15. Gaurire strapunsa la 6.3x3gauri echidistante
16. Alezare gauri la 6.6x3 gauri echidistante
17. Frezare cilindro-frontala la 13x6mm
18. Tratament termic calire-revenire HRC 42-45
19. Rectificare exterioara la ][ 05.088 mm
20. Rectificare plana la ][ 02.010 mm
21. CONTROL FINAL
7.2 Calculul analitic al adaosului de prelucrare
1. Pentru suprafaţa
054.088
a) pentru rectificare (operaţia precedentă este strunjirea)
1
22111 222
min iiizp SRAii
, [10, pag. 191, rel. 3.3.]
în care:
minipA adaosul de prelucrare minim pentru operaţia (faza) i, considerat pe o
parte (pe rază sau pe o singură faţă plană)
1izR
înălţimea neregularităţilor profilului rezultate la faza precedentă i-1
1iS adâncimea statului superficial defect (ecruisat) format la faza precedentă
i-1
1i abaterile spaţiale ale suprafeţei de prelucrat rămase după efectuarea
fazei precedente i-1
i eroarea de aşezare la faza de prelucrare considerată i
][ 251 mR
iz [10, pag. 220, tab. 4.9]
01 iS [10, pag. 220, tab. 4.9]
cci l 21 [10, pag. 213, tab. 4.2]
]/[ 5.0 mmmc [10, tab. 4.6]
l 15 mm= lungimea semifabricatului
0i
][ 3715/5.021 mmmmi
][ 1240372)025(22 22
minmA
ip
Din 10, pag. 170, cap. 2, tab. 2.15, obţinem toleranţa pentru operaţia de strunjire conform
treptei 10 de precizie
][ 2401 mTi
Deci adaosul nominal pentru rectificare (după strunjire) este:
][ 364)240124(22 1minmmTAA ipp iinom
Diametrul maxim înainte de rectificare (după strunjire) este:
][ 364.88264.0882
maxmax1 mmAddinompii
Se rotunjeşte la:
][ 4.88
max1 mmdd inomi
Diametrul minim rezultă:
][ 16.88)140.03.90(
min1 mmmmd i
2
Deci operaţia de strunjire se va executa la cota:
][ 4.88 140.0 mm
b) pentru strunjire la 90 (anterior strunjirii materialului este o bară sub formă de laminat)
centrci
i
z
mS
mRi
21
1
1
];[ 120
];[ 125
în care: c mărimea curburii totale
centr erorea de centrare
][ 37
]/[ 5.0
2
mml
mmm
l
c
c
ccc
[10, pag. 218, tab. 4.6]
][ 3737/5.02 mmmmmmc
0centr
][ 37037 221 mmi
Adaosul minim pentru strunjire este:
][ 614372)120150(22)(22 111minmmSRA iizp ii
Din 10, pag. 214, tab. 4.1 se obţine abaterea inferioară a diametrului barei laminate:
][ 5.1 mmAi
Adaosul nominal de calcul:
][ 2114150061422min
mmAAA ipp iinom
Diametrul nominal de calcul al barei laminate se determină cu formula 10, pag. 212, 4.1:
][ 414.92500.1614.03.90 mmmmdnoms
Se alege o bară laminată având diametrul standardizat mm0.19.194
, conform STAS 333-87.
Pentru suprafaţă 05.036
a) pentru rectificare (operaţia precedentă este strunjire)
3
][ 1002522522
][ 2525/5.02
][ 25)1237(
]/[ 5.0
2
0
][ 25
2
1
1
1
1
minmmA
mmmmmm
mmmml
mmm
l
S
mR
i
i
p
i
c
c
cci
i
z
[10, pag. 218, tab. 4.6]
Din 10, pag. 170, tab. 2.15, obţinem toleranţa pentru operaţiade strunjire
conform treptei 10 de precizie.
][ 1401 mTi
Adaosul nominal pentru rectificare este:
][ 240)140100(22 1minmmTAA ipp iinom
Diametrul maxim înainte de rectificare (după strunjire) este:
][ 35.84)240.06.35(2maxmax1 mmmmAdd
inompii
Se rotunjeşte la:
][ 35.8max
mmddnomii
Diametrul minim rezultă:
][ 66.35)140.08.35(min1 mmmmd i
Deci operaţia de strunjirese va executa la cota: ][ 36 14.0 mm
b) Pentru strunjirea de la diametrul 4.88 la 8.35 nu se mai fac calcule deoarece
diametrul 4.88 s-a obţinut la strunjirea diametrului pentru dimensiunea 88 .
Adaosul de prelucrare fiind diferenţa între cele două diametre
][ 6.52)8.354.88(2 mmmmAip
.
Pentru degajarea ][ 1] [ 5.2 mmmm
Adaosul de prelucrare se determină din diferenţa diametrelor, înainte de rectificare şi
diametrul final de degajare.
Diametrul înainte de rectificare:
][ 4.86)24.88(
][ 4.88
deg
1max
mmmmd
mmd
ajare
i
deci adaosul de prelucrare este:
][ 2)4.864.88(2 mmmmAip
4
pentru prelucrarea frontală a piesei
a) pentru rectificare (operaţia precedentă fiind strunjirea de finisare):
][ 242.0242]2.962252[2
][ 2.96)373.12(
0
][ 25
min
1
1
1
mmA
mm
S
mR
i
i
p
i
i
z
Toleranţa de strunjire în treapta 10 de precizie la lungimea de 10mm este m100 .
[10, pag. 170, tab. 2.15].
Abaterea limită la lungimea de strunjire va fi mm050.0 .
Adaosul nominal calculat pentru suprafaţa frontală este:
][ 292.005.0242.022min
mmmmAAA iinom
Deci lungimea piesei înainte de rectificarea suprafeţelor frontale va fi:
][ 3.10292.10292.010 05.0 mmmmmmmm
b) pentru operaţia de strunjire frontală (operaţia precedentă: debitarea)
][ 20011 mSR izi [10, pag. 221, tab. 4.11]
Di 01.01 [10, pag. 221, tab. 4.11]
][ 194095022022
][ 95095.09501.0
min
1
mA
mmmmm
ip
i
Toleranţa la lungimea de debitare în treapta a 14-a de precizie este de m630 .
Abaterea la lungimea de debitare va fi: ][ 315.0 mm
Prin urmare adaosul nominal calculate pentru strunjirea frontală este:
][ 255.0315194022min
mAAA ipi inom
Deci piesa va avea lungimea de:
mmmmL 525.10255.03.10 rotunjit
][ 11 mmL cu toleranţa
Pentru suprafaţa ][ 35.8 mm
a) pentru rectificare (operaţia precedentă este găurirea):
501 izR
[10, pag. 256, tab.6.1]
701 iS [10, pag. 256, tab.6.1]
5
Abaterea spaţială pentru găuri executate cu burghiul:
22 lC yo
Din 10, pag. 260, tab. 6.3 avem:
9.0
][ 25
y
o mC
l lungimea găurii din piesa de prelucrat
][ 3.10 mml
][ 8.323429.0252705022 22
minmmA
ip
Toleranţa pentru operaţia precedentă - găurire conform treptei 12 de precizie este:
][ 2101 mTi
Dimensiunea minimă după găurirea găurii (înainte de rectificarea interioară) este:
][ 784.352108.3238.35min1 mmmmmmd i
Se rotunjeşte:
][ 980.35210.077.25
][ 78.35
max
min
1
1
mmmmd
mmd
i
i
Diametrul burghiului va fi de ][ 5.25 mm (STAS 575/80 Rp5).
7.3. Calculul regimului de aşchiere
Strunjirea frontală la un capăt al barei:
][ 95.02
3.352.37mmmmt
Maşina unealtă este SN 400 iar cuţitul utilizat este un cuţit lateral pentru strunjire frontală
(STAS 6381-80), având
,12,2525 hb =0,5, min 90 ,/ 10 ;45 2 TmmdaNa
[8, pag. 174, tab.9.25]
Regimul de aşchiere : rotmms / 4.0 ; rotmmsMU / 44.0
Din [5, pag. 174, tab.9.25 şi tab. 9.40], alegem:
6
min/ 26590
9.7410001000
93.36 96.087.075.0134.144
89.0196.087.075.070.005.2
min/ 9.74min/ 196.086.075.0152.0230
rotD
vn
daNdaNF
kWN
mmv
min]/[ 250 rotnMU ; min]/[ 6.70min]/[
1000
25090
1000mm
nDv
Operaţia 3: Găurire la 25
Se va folosi un burghiu elicoidal cu coadă conică STAS 575-80:
Burghiu 25 STAS 575-80 Rp5
Elementele caracteristice ale burghiului:
STAS 1370-74: 1182 ;
10 ; 55 ;
][ 5.122
25mmt
Avansul se determină cu relaţia:
6.0DCks ss [8, rel. 12.3, pag. 226]
1k când C< 3D: în acest caz ,11l 25D deci condiţia este satisfăcută.
sC coeficient de avans; 047.0sC [8, pag. 226, tab. 12.9]
]/[ 32.0/ 25047.0 6.0 rotmmrotmms
rotmmsMU / 32.0 (Maşină: SN 320)
Calculul vitezei de aşchiere:
vpym
zv
p KsT
DCv
v
v
[8, pag. 233, rel. 12.7]
Valorile coeficientului vC şi a exponenţilor sunt date în [8, pag. 234, rel.
12.22]: ;4.12vC 2.0 4.0 mZ v ; 5.0vY ; T=25 [min].
SvlvTvMvVp KKKKK [8, pag. 233, rel. 12.9]
Din 8, pag. 234, tab. 12.23. avem:
85.089
759.0
MvK
; 1TvK ; 1lvK ; 1SvK ; 85.0VpK
;
min/3685.032.025
5.254.125.02.0
4.0
mv
Turaţia: min]/[ 450min/ 6.449min/
5.25
361000rotrotrotn
7
min]/[ 450 rotnMU ; min]/[ 36 mv .
Operaţia 4: Strunjirea cilindrică exterioară la 4.88
Adâncimea de aşchiere: ][ 3.3
2
6.6
2
4.8895mmmmt
Calculul forţei principale de aşchiere:
111
4nyx
z HBstCF [10, pag. 347, rel. 10.7]
Din 10,pag. 338, tab10.7, se allege avansul pentru strunjire:
]/[ 9.0]/[ 2.16.0 rotmmsrotmms
4C coeficient funcţie material de prelucrat
7.354 C [10, pag. 347, tab. 10.15]
1n exponentul durităţii; 35.01 n [10, pag. 353, tab. 10.22]
11 , yx exponenţii adâncimii şi avansului de aşchiere
0.11 x , 75.01 y [10, pag. 353, tab. 10.21]
][ 525 2559.03.27.35 35.075.01 daNdaNFz
Verificarea avansului ales:
]/[ 64.0
]/[ 77.03.22557.356
1375.01010
675.0
35.04
1
11
rotmms
rotmmtHBC
l
hhb
s
MU
y
xn
r
Am ales un strung normal SN 320.
Am ales un cuţit pentru degroşare:
30P STAS 6376-80; 1010 hb ; 12 ;
45 ; ]/[ 13 2mmdaNr ;
][ 5.0 mmr .
Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul mişcării principale a
maşinii unelte:
10002
DFM z
t
[10, pag. 355, rel. 10.26]
][ 875.491000
955252 mmdaNmmdaNM t
8
Dublul moment de torsiune calculat cu formula 10.26 trebuie să nu depăşească valoarea
dublulului moment de torsiune care poate fi realizat la maşina unealtă respectivă, care se
determină cu relaţia 10.27,10, pag. 355.
][ 19500
2 mmdaNn
NM m
t
în care: n= turaţia maşinii unelte
mN puterea motorului = 3 [kW]
randamentul maşinii = 0,85
Pentru a găsi turaţia trebuie să calculăm viteza de aşchiere:
,
200
987654321 KKKKKKKKKHB
stT
Cv
nyxm
v
vv
în care: vC coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucrează şi ale
materialului sculei aşchietoare, [10, pag. 360, tab. 10.30]
T= durabilitatea cuţitului, [10, pag. 355, tab. 10.3]
m= exponentul durabilităţii, [10, pag. 359, tab. 10.29]
nyx vv ,, exponenţii adâncimii de aşchiere, [10, pag. 360, tab. 10.30, iar
n din pag. 361]
1K coeficient care ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului,
[10, pag. 361, tab. 10.30]
2K coeficient care ţine seama de influenţa secţiunii unghiului de atac principal,
[10, pag. 361, tab. 10.30]
3K coeficient care ţine seama de influenţa unghiului tăişului secundar,
[10, pag. 162, rel. 10.32]
4K coeficient care ţine seama de influenţa razei de racordare a vârfului cuţitului,
[10, pag. 362, rel. 10.33]
5K coeficient care ţine seama de influenţa materialului din care este confecţionată
partea aşchietoare a sculei,
[10, pag. 362, tab. 10.31]
6K coeficient care ţine seama dematerialul de prelucrat,
[10, pag. 363, tab. 10.32]
7K coeficient care ţine seama de influenţa secţiunii transversale a cuţitului,
9
[10, pag. 361, tab. 10.30]
8K coeficient care ţine seama de starea stratului superficial al semifabricatului,
[10, pag. 363]
9K coeficient care ţine seama deforma suprafeţei de degajar[10, pag. 364]
30201
qK
, în care: q= suprafaţa secţiunii transversale a cuţitului
0,08 pentru oţel.
86.03020
101008.0
1
K
; 3.0,
452
K
;145
453.0
2
K
90.045
1515,
09.0
3
09.0
13
Ka
aK
87.02
5.01.0,
2
1.0
44
K
rK
1;1;1;75.0;7.0 98765 KKKKK
18.0;75.1;35.0;294 vvv xnyC
min]/[ 12.43min/ 11175.07.087.09.0186.0
200
25564.03.245
29475.1
35.018.0125.0
mvmv
min]/[ 55.14495
12.431000min/
1000rotrot
D
vn
min]/[ 125 rotnMU
][ 8.397125
85.03195002 mmdaNmmdaNM t
Cum 49,87<397.8, condiţia este satisfăcută.
Operaţia 6: Strunjirea interioara la 8.35 (operatia precedenta: gaurirea 25 )
] [ 4.52
8.10
2
258.35mmmmt
Strunjirea va fi efectuată din patru treceri, fiecare cu o adâncime de 1,0 mm. Deci
t= 2,0 mm.
Prelucrarea se va realiza pe SN 320, cu un cuţit 30P , STAS 6376-80,
10
.5.0,/ 13,45,12,1010 2 rmmdaNhb r
Avansul se alege din gama rotmms /2.16.0 .Se ia s=0,8 [mm/rot]
[10, pag. 338, tab. 10.7]
][ 7.440 2558.01.27.35
35.0;75.0;1;7.3535.075.0
1114
4111
daNdaNF
nyxC
HBstCF
z
nyxz
Coeficienţii şi exponenţii de mai sus sunt luaţi ca la cei de la operaţia 5.
Verificarea avansului
]/[ 41.0/ 1.22557.356
1375.01010
6 35.04
1
11rotmmrotmm
tHBCl
hhb
sy
xn
r
]/[ 44.0 rotmmsMU
Verificarea dublului moment de torsiune
][ 8.411000
957.440
10002 mmdaNmmdaN
DFM z
t
][
195002 mmdaN
n
MM m
t
Calculul vitezei
,
200
987654321 KKKKKKKKKHB
stT
Cv
nyxm
v
vv
35.0;18.0;294 vvv yxC
30201
qK
, 86.0
3020
101008.0
1
K
,
45
452
K 1
45
453.0
2
K
90.045
1515,
09.0
3
09.0
13
Ka
aK
87.02
5.01.0,
2
1.0
44
K
rK
min][ 45 ; 125.0 ; 1 ; 1;1 ; 75.0 ; 7.0 98765 TmKKKKK
Toate elementele au fost luate conform tabelelor ca la operaţia 5.
11
min]/[ 04.71min/ 11175.07.087.09.0186.0
200
25544.01.245
29475.1
35.018.0125.0
mvmv
min]/[ 23895
04.7110001000rot
D
vn
min]/[ 200 rotnMU
Deci la min]/[ 125 rotnMU îi corespunde
min]/[ 69.59min/1000
20095
1000mm
nDv MU
][ 62.248 200
85.0319500195002 mmdaNmmdaN
n
NM
MU
mf
Cum 41,8< 208.92, condiţia este satisfăcută.
Operaţia 7: Strunjirea degajării: lăţimea de 2,5 mm, adâncimea de 1 mm. Deci t= 1 mm.
Maşina unealtă este SN 320 iar cuţitul utilizat este un cuţit lateral pentru strunjire
frontală 10P STAS 6381-80, având .5.0],/ [ 10,45,12,1010 2 rmmdaNhb r
]/[ 44.0 ; ] / [ 5.0 rotmmsrotmms MU .
Din 12, pag. 164, tab. 9.15, se alege v= 200 [m/min]. Această viteză trebuie corectată
conform 12, tab. 9.15 şi tab. 9.40: min]/[ 87.075.086.0140.0200 mv
min]/[ 45min/ 89.44 mm ;
Alegând ][ 73.50 87.081.044.150 50 daNdaNFdaNF
][ 74.0 87.075.086.070.090.1 kWkWN e
min]/ [ 199
72
4510001000rot
D
vn
min]/[ 200 rotnMU
min]/[ 2.45min/ 1000
20072
1000mm
nDv
Operaţia 7/1: Strunjirea teşirii 452
Maşina unealtă este SN 400 iar cuţitul utilizat este 10P având geometria:
10 min],[ 90],[ 2,45,12,1010 Tmrhb
12
Din gama ]/[ 9.06.0 rotmms , alegem s=0,4 [mm/rot], t= 1,5 [mm].
Din 12, pag. 164, tab. 9.15, alegem: v=,195 [m/min], atunci: min]/[ 87.075.086.04.0195 mv min]/[ 76.43 m
Alegând ][ 61 87.081.044.160 60 daNdaNFdaNF
][ 36.1 87.086.07.06.2 kWkWN e
min]/[ 155
90
76.4310001000rot
D
vn
min]/[ 160 rotnMU
min]/[ 21.45min/ 1000
16090
1000mm
nDv
Operaţia 8: Găurire 3.6 Se foloseşte un burghiu elicoidal scurt cu coada cilindrică conform STAS 573-80 cu
următoarele elemente constructive: 50,10,1182 .
Avansul de burghiere se determină cu relaţia:
6.0DCkS ss [8, pag. 226, rel. 12.3]
3Dl când 1 sk , în cazul de faţă [mm] 1243 l
avans de coeficient sC [8, pag. 226, tab. 12.9 ]
;047.0sC
mm/rot 0.11 [mm/rot] 40.047 0.6 S
10.0MUS (Maşini de găurit G 16 – găurirea în dispozitiv)
Calculul vitezei de aşchiere
pv
V
vym
Zv
p ksT
DCv
[8, pag. 233, rel. 12.7]
Valoarea coeficientului Cv şi a exponenţilor sunt date în [8, pag. 234, tab. 12.22]:
Cv =3,7 , Zv=0,4 , m=0,2 , Yv=0,7 , T=7 min
VVVVp SITMv kkkkk [8, pag. 233, rel. 12.9]
Valoarile sunt luate din [8, pag. 234, tab. 12.23]:
1 ; 1 ; 1 ; 85.089
759.0
VVVV SlTM kkkk
13
Deci m/min 68.18
min85.0
1.07
47.3V ; 85.0
7.02.0
4.0
p
m
kpV
Turaţia:
min.
rot. 1487 [rot/min.]
4
68.1810001000
D
vn
[m/min] 14.8 [m/min] 1000
11804
1000
rot/min. 1180
nD
V
n
p
MU
Operaţia 9 Alezarea găurii la Ø6.6
Se alege un alezor conform STAS 9846 – 74:
- Alezor, STAS 9846 – 74 / Rp3
Avansul lărgitor se determină cu relaţia:
6.0DCks ss [8, pag. 236, rel. 12.3]
sk =1 , lungimea găurii fiind de 4,6 [mm] conform desenului anexat.
mm/rot 16.0
mm/rot 0.16mm/rot 80.047 s ; 047.0 0.6
MU
s
S
C
Viteza de prelucrare
; pVr
V
Vxym
ZV
p ktsT
DCV
coeficienţii şi exponenţii se iau din tabele ca la operaţia de
găurire.
Cv =11,6 , Zv=0,4 , m=0,2 , Xv=0,2, Yv=0,5 , T=12 [min]
m/min 15
1000
6008
1000
;rot/min 600
min
rot 679.95rot/min
8
98.161000
m/min 16.98m/min 85.0216.012
86.11v
; 85.0 ; 1 ; 1 ; 1 ; 85.089
75
2.05.02.0
4.0
p
9.0
nDv
n
D
vn
kkkkk
kkkkk
MU
VSITM
SITMV
VVVV
VVVV
Operaţia 12: Rectificarea plană a suprafeţelor frontale la cota 10-0,02
14
Avansul de trecere la o cursă dublă:
St = βrBּ , [mm/cd] [8, pag. 421 rel. 18.19]
βr=0,50 , [8, pag. 421 rel. 18.23]
Prelucrarea de rectificare se va realiza cu un disc abraziv E 40 KC,
[8, pag. 399, tab. 18.2]
având dimensiunile: D= 320 [mm] ; B=40 [mm].
mm/cd 20 mm/cd 4052.0 St
T=32 min, [8, pag. 420, tab. 18.22]
Determinarea avansului de pătrundere:
Avansul de pătrundere se stabileşte din [8, tab. 18.24] în funcşie de viteza
avansului principal pV. Pentru oţel călit se recomandă pV
= (12÷35) [m/min]. Vom lua pV= 16
[m/min]. În continuare din acelaşi tabel:
Avansul de pătrundere: t = 0,09 mm , care se caracterizează cu coeficienţii de corecţie, în
funcţie de precizia prelucrării, natura materialului prelucrat şi gradul de acoperire al mesei.
[mm] 0.081mm 19.0109.0 t
* Determinare vitezei de avans a piesei (a mesei):
25.2 ;
75.07.0
V
Vp C
tT
CV
pentru oţel călit
T= durabilitatea medie a discului abraziv care se recomandă
T= 15 [min]
β= 0,5
m/min 5.41
m/min 4.5 min
m
0.150.56.65
2.25m/min
081.05.015
25.275.07.0
ppprel
p
VVV
V
* Determinarea puterii efective:
kW 5.4 kW 48.4081.0205.468.068.08.08.08.08.0 eppe NtsVN
Operaţia 13: Rectificarea cilindrică interioară la Ø36+0,05
Alegerea diametrului discului abraziv:
D= 0,95 Dg, [8, pag. 409, tab. 18.10]
Dg= diametrul găurii de rectificat
Dg= 36 [mm]
mm 34.2mm 3695.0 D
D = 32 [mm]
15
Alegerea lăţimii discului abraziv:
Lăţime discului este în funcţie de lungimea găurii.
Din [8, pag. 409, tab. 18.11] avem:
pentru mm 8l mm 10 disc gl
Determinarea avansului:
Avansul de trecere longitudinal se determină cu relaţia 18.1 din 8, pag. 400.
mm/cd 8.4 mm/cd 283.0
;
l
l
S
BS
β din 8, pag. 410, tab. 18.12 → β=0,3
Avansul de pătrundere se determină din 8, pag. 410, tab. 18.12; t = 0,0015 mm/cd.
Determinare vitezei de aşchiere şi a vitezei periferice a piesei:
Viteza maximă admisă a discului abraziv cu liant ceramic este de: v =35 m/s.
Viteza periferică a piesei de determină cu relaţia 18.09, pag. 410 din 8
m/min yxm
Vp tT
dCV
În care: VC = coeficient depinzând de natura materialului
d = diametrul găurii de rectificat
T = durabilitatea discului abraziv
t = avans de pătrundere [mm/cd]
β = avans de trecere în funcţie de lăţimea discului
y x,m, , = exponenţi
În 8, pag. 411, tab. 8.13, se dau valorile coeficientului VC şi exponenţilor y x,m, ,
astfel:
VC =0,058 ; =0,5 ; m = 0,6 ; x = 0,9 ; y = 0,9 ; T = 2,5 min.
m/min 17.23 m/min
3.00015.05.2
5.25058.09.09.06.0
5.0
v
* Determinarea puterii:
kW dts z*
l* pNe vCN
În care: NC = coeficient dependent de natura materialulu [8, pag. 413, tab. 18.15]
pv= viteza periferică a pietrei
ls = avansul de trecere la o rotaţie
t = avansul de pătrundere [mm/cd]
16
d = diametrul găurii de prelucrat
y x,m, , = exponenţi [8, pag. 413, tab. 18.15]
NC = 0,36 ; x = 0,5 ; y = 0,4 ; z = 0,4 ; =0,3
kW 0.64 kW 520.00154.823.1736.0 3.00.40.40.5 eN
Operaţia 15: Rectificarea cilindrică exterioară la Ø88+0,05
Rectificarea se execută pe o maşină de rectifcat universal cu piatră de rectificat calitatea E
50 KC.
* Determinarea avansului:
Avansul de trecere ls în [mm/rot] se determină în funcţie de lăţimea
discului abraziv cu relaţia [18.1 din 8, pag. 400]
BS l , în care este avansul în funcţie de lăţimea discului abraziv, iar B lăţimea
discului.
Alegem discul: D = 400 [mm]
La finisare se ia în funcţie de rugozitatea suprafeţei: 75.05.0 . Adoptăm =
0,50.
Avansul de pătrundere şi avansul transversal se iau din [8, pag. 403, tab. 18.14],
în funcţie de viteza avansului principal care se ia din [8, pag. 404, tab. 18.5] :
[m/min.] 40av , considerată în funcţie de diametrul piesei de rectificat.
Avansul de trecere (logitudinal): lS 10 [mm/rot]
Avansul de pătrundere (transversal): t =0,015 [mm/cursă]
* Determinarea vitezei de aşchiere şi a vitezei periferice a piesei:
Ca şi viteză de aşchiere se consideră viteză periferică a discului de rectificat. În [8, pag.
405, tab. 18.7] se dau vitezele de aşchiere v [m/sec] ale discului de rectificat.
[m/sec] 3525 v
Viteza periferică a piesei la rectificare cu periferia discului abraziv, se calculează cu
relaţiile:
- rectificare cu avans de trecere longitudinal;
215.0
3.0
kk 17.0
tT
dv p
În care: d = diametrul piesei care se prelucrează
T = durabilitatea discului abraziv
= avans logitudinal în funcţie de lăţimea pietrei
17
t = avans de pătrundere
1k = coeficient dependent de natura materialului pentru oţel călit 1k = 0,95
2k coeficient dependent de dimensiunile discului abraziv; la diametrul
D =400 mm, 2k 0,82.
d = 90 [mm] ; T = 5 [min]. [8, pag. 406, tab. 18.8]
min
m 30.58 m/min 82.095.0
015.05.05
9017.05.0
3.0
pv
La rectficarea prin pătrundere:
215.0
3.0
kk 165.0
tT
dv p
min
m 15.02
min
m 82.095.0
015.0
90165.05.0
3.0
Tv p
* Determinarea forţei de aşchiere:
0.60.7l
0.7 ts pFz vCF
În care: FC = coeficient dependent de natura materialului; la oţel călit FC =2,2
lS = avansul de trecere al piesei determinat conform [8, pag. 400, tab. 18.1]
BS l = 10 [mm/rot] [8, tab. 18.4]
t = avans de pătrundere
pv= viteza periferică a piesei
[daN] 26.97 daN 015.01058.602.2 0.60.7 vFz
* Determinarea puterii la rectificare:
kW 6.13 kW 1.116.10290015.0012530208.0 05.00.27.00.7 eN
7.4 Calculul normei tehnice de timp
Normarea se va face în producţie de unicat.
Strunjirea frontală la un capăt al piesei
min/250;/44.0;95.0 rotnrotmmsmmt MU
.min/6.70 mv
Alegem timpul unitar incomplet: .min42.1uiT [5, pag.279, tab. 11.1]
18
Acesta se corectează cu următorii coeficienţi de corecţie: .35.1;92.0;20.1 321 kkk Deci:
.min10.2min35.1*92.0*20.1*42.1 uiT
Se ia timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei:
min5.0at [5, pag.292, tab.11.19]
Pentru prindere vom lua min33.0
3
2*5.01 at
, iar pentru desprindere
min17.0min33.05.012 aaa ttt .
Luăm timpul de pregătire-încheiere:
min20.71 pitpentru primirea şi studierea documentaţiei si
min13.62 ptpentru pregătirea
modului de prindere, rezultând:
min33.13min13.620.7 pît; [5, pag. 288, tab. 11.18]
min60.25.010.2 opt
Găurirea la 25
mrotnrmmsmmt MU /450;/32.0;75.12
min/36mv
Se alege timpul operativ incomplet, în funcţie de diametrul sculei aşchietoare şi de
lungimea de prelucrat.
132 *;86.0 kkkkkkT aopi [5, pag. 309, tab. 11.43]
ak din 12, pag.336, tab.11.77; 45.0;68.0450/310;1;11.0;96.1 321 xkkkka
43.145.0*11.068.0*196.1 k
min23.143.1*86.0 opiT
Alegem timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei:
min;27.0at [5, pag.340, tab.11.78]
min50.1min27.023.1 aopiop tTT
Strunjirea cilindrică exterioară la 89
min/125;/64.0;3.2 rotnrotmmsmmt MU
min/12.43 mv
Alegem timpul unitar incomplet:
19
42.1uiT [5, pag.279, tab. 11.1]
Acesta se caracterizează cu următorii coeficienţi: 35.1;1;20.1 321 kkk
min30.2min35.1*20.1*42.1 uiT
Luăm timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei:
min5.0at [5, pag.292, tab. 11.19]
Pentru prindere vom lua min33.03/2*5.01 at şi pentru desprindere
min17.0min33.05.012 aaa ttt
Timpul de pregătire-încheiere nu se mai calculează, deoarece s-a calculat la operaţia 2
min85.2min5.03.2 opT
Strunjire frontală la lungimea de 10.3mm.
Valorile sunt identice cu cele de la operaţia 2, anume:
min60.2;5.0min;10.2 opaui TmmtT
Strunjire exterioară la: 4.88
min/69.59min;/200;44.0;00.2 mvrotnst MU
Alegem timpul unitar incomplet:
321min*30.1 kkkTui [5, pag.279, tab. 11.1]
35.1;1;20.1 321 kkk
min10.235.1*20.1*30.1 uiT
Având 4 treceri .min4.8min1.2*4
Luăm timpi ajutători pentru prinderea şi desprinderea piesei:
min9.8min;5.0 opa Tt [5, pag.292, tab.11.19]
Strunjirea teşirii la 45*2
min/160;/4.0;40.1 rotnrotmmsmmt MU
Alegem timpul unitar incomplet:
321 ***03.1 kkkTui [5, pag.279, tab. 11.1]
35.1;92.0;20.1 321 kkk
min53.1uiT
Luăm timpii ajutători pentru prinderea şi desprinderea piesei.
20
min5.0at [5, pag.292, tab. 11.19]
min03.2min5.053.1 auiop tTT
Strunjirea interioara la Φ 35.8.
min2.45min;/200;/44.0;1
mvrotnrotmmsmmt MU
min60.1min35.1*92.0*20.1*10.1min;10.1 aiai TT
min10.2min5.060.1min;5.0 opa Tt
Norma tehnică de timp pentru operaţiile care se execută pe strung
min91.35min33.1310.203.29.860.285.250.160.2.. pîopn TTT
strgbuc
Găurit 3 găuri echidistante 6.6
min;/1180;/10.0;2 rotnrotmmsmmt MU
.min/8.14 mv
Se alege timpul operativ incomplet în funcţie de diametrul sculei aşchietoare şi de
lungimea de prelucrare:
xkkkkkkT aapî **;41.0 132 [5, pag.309, tab.11.43]
ak : [5, pag.336, tab.11.77]
1180
152029.1;1;11.0;96.1 321 kkkka
35.0x
60.235.0*11.029.196.1 k
min24.44min*06.16.2*41.0 găăurTapî
Alegem timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei.
min30.0at [5, pag.340, tab. 11.78]
.min57.4opT
Alegem următorii timpi:
- timp de pregătire-încheiere min;8min44 pît
[5, pag.343, tab. 11.81]
- timp de deservire: min;35.0100/3* opd TT
[5, pag.343, tab. 11.81]
- timp de odihnă şi necesităţi fireşti:
21
min36.0100
3* opan TT
[5, pag.343, tab. 11.81]
min29.13/ npîandopn TTTTT [5, pag.343, tab. 11.81]
Lărgirea găurii la .44
min/600;/16.0;2 rotnrotmmsmmt MU
min/15mv
Se alege timpul operativ incomplet în funcţie de diametrul sculei aşchietoare şi de
lungimea de prelucrat.
min61.0 kTapî [5, pag.317, tab. 11.51]
xkkkkk a ** 153 in care:
44.0;1;53.0600/320;11.0 531 xkkk
81.044.0*11.01*53.041.1 ak
min49.0min81.0*61.0 apîT
Se alege timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei:
30.0at [5, pag. 840, tab. 11.78]
.min79.0min30.049.0 aopîop tTT
Se aleg următorii timpi:
- timp de pregătire-încheiere:
min8min44 pît [5, pag. 343, tab. 11.81]
- timp de deservire:
.min06.0min100/8*79.0100/8 opd TT [5, pag. 343, tab. 11.81]
- timp de odihnă şi necesităţi fireşti:
- 100
8*opan TT
[5,pag. 343, tab. 11.81]
min06.0min100
8*79.0
anT
[5, pag. 343, tab. 11.81]
Timpul normat pe operaţie va fi:
min91.8/ npîandopn TTTTT [5, pag. 343, tab. 11.81]
Rectificarea plană a suprafeţelor frontale la cota 05.010
22
Timpul de pregătire-încheiere:
min5.20pîT [5, pag. 108, tab. 12.25]
Timpul de bază:
knt
A
BB
BB
v
lllt C
D
DP
pb *
1**
5*
*100021
[5, pag. 110, tab. 12.27]
30.1;1221 kmmll
Se foloseşte un disc abraziv E40KC – 400*50*205.
Se prelucrează o singură piesă. Adaosul de prelucrare mmAc 15.0 pe o parte a piesei.
mmDl m 90 , deoarece se prelucrează o singură piesă
./25/50*5.0*.;./5.0
;50;90;1
rotmmrotmmBBSdcmmB
mmBmmdBbucn
Dttt
DP
Avansul de pătrundere:
081.0t (calculate la regim de aşchiere);
min/5.4 mv p
(calculat la regim de aşchiere)
min30.03.1*
081.0
15.0*
50*5.0
55090*
5.4*1000
1290 bt
- timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei:
min60.01 at [5, pag. 117, tab.12.36]
- timpul ajutător pentru comanda maşinii:
min17.02 at [5, pag. 118, tab.12.37]
- timpul pentru măsurători de control:
min31.03 at [5, pag. 94, tab. 12.10]
min08.1min31.017.060.0321 aaaa tttt
- timpul pentru deservire tehnică se determină cu relaţia:
;**1.1
bi
dt tT
tt
[5, pag. 95, 12.6]
1.2it [5, pag. 96, tab. 12.11]
02.0min30.0*32
1.2*1.1min;32
dttT
- timpul pentru deservire organizatorică:
min03.0min100*08.160.08.1 dot [5, pag. 119, tab. 12.39]
23
- timp de odihnă şi necesităţi fireşti:
min004.0min100/3.0*08.130.0 ant [5, pag. 106, tab. 12.24]
Norma tehnică de timp/bucată:
min86.432 andodabpîT tttttTN
S-a înmulţit cu 2, deoarece se rectifică pe două feţe.
Rectificarea cilindrică interioară la cota .36 05.0 Vom folosi un disc abraziv En 24 JC cu
diametrul: mmmmDd 245.25*95.095.0 9 şi lăţimea de 20 mm.
Adaosul de prelucrare: 2AC = 0.323
Norma de timp se calculează cu:
andodtabpîT tttttTN <min> [5, pag.85, 12.1]
Timpul de pregătire-încheiere:
min7.39min7.01690.14 pîT
[5, pag.99, tab. 12.14]
kSnS
ALt
tpl
cb *
**
*2
cdmmScdmmS tl /0015.0;/4.8
k – din 9, pag.99, tab.12.15; 5.1k
min/210min/26*
23.17*1000
*
1000rotrot
D
vn p
p
k- [5, pag.99, tab. 12.15]
min40.6min5.1*0015.0*210*4.8
161.0*35*2 bt
Timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei:
min29.01 at [5, pag. 103, tab. 12.19]
Timpul ajutător pentru comanda maşinii:
min13.004.004.005.02 at [5, pag. 104, tab. 12.20]
Timpul ajutător pentru măsurători de control:
40.05 at [5, pag.104, tab. 12.21]
Timpul ajutător: min82.0521 aaaa tttt
Timpul td pentru deservire tehnică:
24
bi
dt tT
tt *
15.1
[5, pag. 101, rel. 12.9]
9.1it , [5, pag.105, tab.12.22]
min29.5min40.6*5.2
9.1*15.1min;5.2 dttT
Timp ajutător pentru deservire organizatorică:
ti = 1.7
min12.0100/7.1*82.040.6 dot [5, pag.105, tab. 12.23]
Timp de odihnă şi necesităţi fireşti:
min21.0min100/0.3*82.040.6 ant [5, tab. 12.24, poz.7]
Norma de timp pentru o bucată:
min54.52 andodtabpiT ttttttN
Rectificare cilindrică exterioară la 05.088
Prelucrarea se face pe dorn între vârfuri pe maşina de rectificat RU 320, dimensiunile
discului abraziv 400*50*205 cu caracteristicile E 50 KC. Adaosul de prelucrare 309.02 cA
Timp de pregătire-încheiere:
min7.16piT [5, pag. 86, tab.12.1]
Timp de bază: k
StnSl
AcLt
pb *
**
*2
L=12; Ac=0.15; k=1.2 [5, pag.87, tab.12.2]
Sl=10mm/rot; t=0.015 mm/c.d.
min/10890*
58.30*1000
*
1000rot
d
vn p
p
min26.0bt
Timpul ajutător pentru prinderea şi desprinderea piesei:
min43.01 at [5, pag. 92, tab. 12.8,]
Timp ajutător pentru comanda maşinii:
min14.02 at
Timp ajutător ta5 pentru măsurători:
min88.031.014.043.0
min31.05
a
a
t
t
[5, pag. 94, tab. 12.10]
25
Timp de deservire tehnică:
min12.0*
1.11.2 b
idti t
T
ttt
[5, pag. 95, rel. 12.6]
Timp pentru deservire organizatorică:
min045.0min100/4*88.026.0 dot [5, pag. 97, tab. 12.13]
Timp de odihnă şi necesităţi fireşti:
min03.18
min034.0min100/3*88.026.0
andodtabpîT
an
ttttttN
t
[5, pag. 97, tab. 12.13]
CAPITOLUL 8. NORME DE SĂNĂTATE ŞI SECURITATE INMUNCĂ
8.1 Pentru prelucrările prin aşchiere
8.1.1 Strunjire
-Funcţionarea strungului este condiţionată de poziţia de protecţie a ecranului.
-Mandrinele, universalele şi platourile trebuie să fie protejate cu apărători.
-Platourile vor avea marcată turaţia maximă până la care pot fi folosite în condiţii de
securitate.
-Strungul se va opri în mod automat în cazul scăderii presiunii sub limita minimă necesarăstrângerii piesei.
-Strungurile trebuie prevăzute cu frâne care trebuie să asigure o frânare eficientă a axului
principal după decuplare.
-Mandrinele, universale şi platourile trebuie să fie bine fixate pe axul principal şi asigurateîmpotriva deşurubării la inversarea sensului de rotaţie.
8.1.2 Găurire
-Inainte de fixarea piesei pe masa maşinii se vor curăţa masa şi canalele ei, de aşchii.
-Prinderea piesei pe masa maşinii şi desprinderea ei se va face numai după ce axul principal
s-a oprit complet.
-Fixarea piesei pe masa maşinii se va face în cel puţin două puncte , fie cu dispozitive de
fixare, fie cu ajutorul menghinei.
-Inainte de pornirea maşinii se va alege regimul de lucru corespunzător operaţiei care se
execută, ssculelor utilizate şi matreialul piesei de prelucrat.
26
-Mandrinele de prindere se vor strânge şi destrânge numai cu chei adecvate, care se vor
scoate înainte de pornirea maşinii.
-Se interzice frânarea cu mâna a mandrinei în timpul funcţionării maşinii, pentru strângerea
sculei.
-Burghiul sau alezorul introdus în axul principal sau în mandrină trebuie să fie bine centrat
şi fixat.
-Scoatera burghiului sau alezorului din axul principal se va face numai cu ajutorul unei scule
speciale.
-Se interzice folosirea burghielor necorespunzătoare sau prost ascuţite.
-Construcţia maşinii trebuie să permită decuplarea mişcării principale şi utilizarea mişcărilor
de avans pentru reglarea, trasarea sau măsurarea piesei de prelucrat.
-Maşina trebuie să fie prevăzută cu ştifturi de forfecare sau alte sisteme de siguranţă care să
nu permită depăşirea unui moment maxim prescris al mişcărilor de avans.
8.1.3 Rectificare
-Maşinile trebuie să fie prevăzute cu carcase de protecţie.
-Pe maşini vor fi marcate: sensul de rotire al corpului abraziv (printr-o săgeată), turaţiile sau
vitezele periferice de lucru ale acestuia.
-Mesele maşinilor pentru rectificat plan trebuie să fie prevăzute cu îngrădire pentru reţinerea
pieselor în cazul desprinderii lor.
-Mesele maşinilor cu platou electromagnetic trebuie să fie prevăzute cu sisteme de
interblocare.
-Maşinile de rectificat rotund cu prelucrarea între vârfuri trebuie prevăzute cu dispozitive de
blocare care să excludă posibilitatea deplasării accidentale a pinolei păpuşii mobile.
-La maşinile de rectificat interior se interzice folosirea dornului port-piatră dimensionat
necorespunzător ca lungime şi diametru, în raport cu partea de prindere; se interzice folosirea
dornului port-piatră care prezintă vibraţii sau excentricităţi.
-Alegerea corpului abraziv se face în funcţie de materialul de prelucrat, de forma şi
dimensiunile piesei de prelucrat, de calitatea suprafeţei ce trebuie obţinută, de tipul şi starea
maşinii, de felul operaţiei de prelucrare.
-Carcasele de protecţie ale maşinilor de rectificat fixe , vor avea forma constructivă,
respectiv unghiurile de deschidere, grosimile minime ale pereţilor lateraliai lor, conform STAS
6177 – 89.
-Montarea corpurilor abrazive pe maşini se face de către persoane bine instruite şi autorizate
de conducerea unităţii să execute astfel de operaţii.
27
-Inainte de montare toate suprafeţele în contact reciproc ale corpului abraziv, garniturilor şi
flanşelor vor trebui bine curăţate de orice corp străin cu ajutorul aspiratorului, aerului comprimat
sau a periilor.
-Muncitorii din atelierele de ajustaj, lăcătuşerie, montaj vor purta echipamentul de protecţie
şi de lucru corespunzător.
BIBLIOGRAFIE
1. Amza Gh., Dumitru M., Rândaşu, V.- Tratat de Tehnologia materialelor, EdituraAcademiei Române, Bucureşti, 2002..Avram V., Fitero L., Anghel F., Voia I., Bizadea S.,-Desen tehnic idustrial – Îndrumător de lucrări, Partea I-a, I. P. Timişoara, 1989.
2. Manea Gh., Boşianu O., Chişu A., Săveanu L.,- Organe de maşini II, Editura tehnică,Bucureşti, 1958.
3. Minciu C.- Scule aşchietoare. Indrumar de proiectare. Ed.Tehnică, Bucuresti,1995.Mihăilă I., Mihăilă St Tehnologii mecanice Universitatea din Oradea.2005.
4. Mihăilă St.., Tehnologia materialelor Vol.I, Editura Univ. Oradea 2006, 5. Picoş C., şi alţii,- Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere, vol. 2, Editura tehnică,
Bucureşti, 1982. 6. Picoş C., şi alţii,- Calculul adaosurilor de prelucrare şi al regimurilor de aşchiere, Editura
tehnică, Bucureşti, 1974.7. Picoş C., şi alţii,- Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prin aşchiere, vol. I,
Editura tehnică, Bucureşti, 1992.8. Rădulescu Gh., şi alţii,- Îndrumar de proiectare în construcţia de maşini, vol. III, Editura
tehnică, Bucureşti, 1986.9. Steţiu,G.ş.a.- Teoria şi practica sculelor aşchietoare , vol .I,II,III. Ed.Universităţii Sibiu
1994.10. Vlase A., Sturzu A., Mihail A., Bercea I., -Regimuri de aşchiere, adaosuri de prelucrare şinorme tehnice de timp, vol. 1, Editura tehnică, Bucureşti.
28