Skripta - 1. Dio
-
Upload
jasmin-selimovic -
Category
Documents
-
view
37 -
download
3
description
Transcript of Skripta - 1. Dio
Skripta riješenih zadataka
Kolegij: Otpornost materijala 1
Pripremili: Torić Neira Šćulac Paulo
Škec Leo
Literatura: Šimić, V.: Otpornost materijala I, Školska knjiga, Zagreb, 2002. Šimić, V.: Otpornost materijala II, Školska knjiga, Zagreb, 2002. Brnić, J.,Turkalj,G.: Nauka o čvrstoći I, Tehnički fakultet Sveučilišta u Rijeci,
2004. Brnić, J.,Turkalj,G.: Nauka o čvrstoći II, Zigo, Rijeka, 2006. Alfirević, I.: Nauka o čvrstoći I, Tehnička knjiga, Zagreb, 1995. Bazjanac D.: Nauka o čvrstoći, Tehnička knjiga, Zagreb, 1973. Timošenko S.: Otpornost materijala 1, Građevinska knjiga, Beograd, 1972. Timošenko S.: Otpornost materijala 2, Građevinska knjiga, Beograd, 1966. Benham P.P., Crawford R.J.: Mechanics of Engineering Materials, Longman
Scientific and Technical, Harlow, 1988. Beer F.P., Johnston E.R.: Mechanics of Materials, McGraw-Hill, London, 1992. Stanek M., Turk G.: Osnove mehanike trdnih teles, Fakulteta za gradbeništvo in
geodezijo Univerze v Ljubljani, Ljubljana, 1996. Rašković D.: Otpornost materijala, Građevinska knjiga, Beograd, 1985. Brčić V.: Otpornost materijala, Građevinska knjiga, Beograd, 1982.
2
1. Zadatak Za konzolni nosač prikazan na slici potrebno je izračunati naprezanja i nacrtati dijagram naprezanja.
2
2
11
11
mm
NMPa
m
NPa
Vrijednosti uzdužnih sila na pojedinim segmentima :
NFFFN
FFN
NFN
I
II
III
4123
21
41
104
0
102
Vrijednosti naprezanja na pojedinim segmentima :
MPaPaA
NA
N
MPaPaA
N
II
III
IIIIII
401040
0
201020
6
6
mb
ma
mcmA
PaE
NF
NFF
1
2
1010
102,2
104
102
232
11
43
421
3
F
F
F
1
2
3
(1)
(2)
(3)
l 1
l 2
l 3
120 cm
x
2. Zadatak Cilindrični stup promjera 4 cm, dužine 120 cm opterećen je na udaljenostima 0, 40 i 80 cm od slobodnog kraja aksijalnim silama F1= 15 kN, F2= 10 kN i F3= 5 kN. Izračunati naprezanja u pojedinim dijelovima stupa i pomak slobodnog kraja.
24422
321
5
1056,124
104
4
403
;120
4
102
md
A
cmL
llllcmL
cmd
MPaE
Naprezanja po dijelovima:
MPaPa
m
N
A
N
kNFFFN
cmx
MPaPam
N
A
N
kNFFN
cmx
MPaPam
N
A
N
kNFN
cmx
2410241056,12
1030
30
120803
2010201056,12
1025
25
80402
1210121056,12
1015
15
4001
624
33
3
3213
624
32
2
212
624
31
1
11
Pomak slobodnog kraja:
mmllll
mmmNkl
mmmNkl
mmmNkl
N
m
AE
lk
NkNNNAE
lllll
ii
112,0
048,01080,4103010159,0
04,01000,4102510159,0
024,010415,2101510159,0
10159,01021056,12
4,0
321
53833
53822
53811
8114
3
1321321
4
A
B
1
2
FB
1
2
lt
Bl
E1 1A
E 2A2
1
2
T
l
l
FAA
B
1
2
1
2
E1 1A
E 2A2
1
2
l
l
3. Zadatak Za sastavljeni štap koji je kraći za od razmaka dviju krutih nepomičnih stijenki potrebno je odrediti naprezanja u štapu pri promjeni temperature za +ΔT .
Ukoliko nema vanjskog otpora izduženju štapa, nema niti naprezanja u štapu. To znači da se štap AC može slobodno izdužiti pod utjecajem temperature za veličinu δ. Sve dok je tl u štapu nema naprezanja.
Ukoliko je tendencija štapa da se izduži za tl , aktivira se u štapu sila koja opet “ vraća “ štap
na realnu dužinu AB, kao što se vidi na slici. Može se zaključiti i da će sila u štapu biti tlačna, odnosno s predznakom – (minus). δ – realno izduženje Iz uvjeta ravnoteže štapa: BABA FFFF 0
0,0
0,02211
t
t
t
l
l
TlTll
3
2)(
1
22
2
11
1
2211
AE
lF
AE
lFl
Tlll
ll
BBB
t
Bt
22
11
1
212
112211
22
22
11
1
21
12211
11
22
11
1
21
112211
1
)(
1
)(
1
)(13;2
AE
AE
l
llA
AETll
A
F
AE
AE
l
ll
ETll
A
F
AE
AE
l
ll
AETllF
Bx
Bx
B
5
S1
S
A
BC
2
1 AE 1
2E A2
1S
D
E oo
F
2S
acba
b
b
HG
2
1
E oo
4. Zadatak Dimenzionirati štapove AB i DG kružnog poprečnog presjeka napravljene od čelika, te odrediti njihova produljenja.
mc
mb
ma
kNF
MpaE
Mpadop
1
2
3
100
102
1405
ml
ml
2
2222
2
221
Iz sume momenata oko točke H i C dobivamo sile u štapovima 1 i 2.
kNSSSSM
kNFSFSM
C
H
8,17645sin3
575
45sin3
50345sin50
751004
3
4
30340
2112
22
Dimenzioniranje:
)15,6(2861,24
4
36,510536,010140
1075
)85,13(4201,44
4
6,121026,110140
108,176
221
22
22
2
2236
32
2
211
11
21
1
2236
31
1
cmAmmdusvojenocmA
dd
A
cmmS
A
cmAmmdusvojenocmA
dd
A
cmmS
A
SA
A
S
doppot
doppot
doppotdopx
6
cmmAE
lSl
cmmAE
lSl
MPaMPaA
S
MPaMPaA
S
dopx
dopx
12,010195,121015,6102
21075
18,010056,181085,13102
22108,176
štapovaaProduljenj
1409,1211015,6
1075
1406,1271085,13
108,176
Kontrola
4411
3
22
222
4411
3
11
111
4
3
2
22
4
3
1
11
7
F
2S1S
CD
B
A B CD
VA
HA
5. Zadatak Odrediti naprezanja u štapovima 1 i 2 te vertikalni pomak točke D.
Sustav je jedanput statički neodređen (ima jednu prekomjernu veličinu), odnosno nepoznate su 4 veličine ( AH , AV , S1 , S2 ). Uz tri uvjeta ravnoteže postavljamo dodatnu jednadžbu na deformiranom sustavu na principu sličnosti trokuta. Iz uvjeta ravnoteže sila :
30sin0
2cos0cos0
10sin0
12
11
1122
V
HH
A
RSFSY
SASAX
aSaSFlM
Iz plana pomaka :
sin; 1
2
ll BC
4...
Iz sličnosti trokuta :
512
aa
BC
Iz Hookovog zakona :
22
222
11
111 ;
AE
lSl
AE
lSl 6...
)5()4( sin1
1
2
2
a
l
a
l
7...
8
)7()6(
sin111
11
222
22
aAE
lS
aAE
lS
22
2
21
1
2
22
112
21
2
1
1
2
22
1121
sin1
1
sin
a
a
l
l
AE
AEa
FlSS
a
a
l
l
AE
AESS
Naprezanja u štapovima:
2
22
1
11
A
S
A
S
Vertikalni pomak točke D ( 2lC ):
222
22
22
2 aAE
llS
a
ll
la DDC
9
A B C D
E
1 2
F
A ,E1 A ,E2
E=
200 cm 150 cm 150 cm 100 cm
300
cm
6. Zadatak Greda ABCD, beskonačno velike krutosti, zglobno je povezana u točki A i ovješena o dva čelična štapa BE i CE te opterećena silom F. Potrebno je odrediti dopuštenu veličinu sile F iz uvjeta da naprezanja u štapovima BE i CE ne prekorače dopuštenu vrijednost naprezanja 140dop MPa.
E = 2,0 105 N/mm2 A1 = 4,0 cm2 A2 = 1,5 A1= 6,0 cm2
m,,ll 3543513 2221
A
200 cm 150 cm 150 cm 100 cm
S1 S2F
A
B'
C'D'
1 2
E=
B
D
C
l 1
l2
B C D
Iz plana pomaka dobivamo sljedeće podatke:
)2(5
2
52CB
CB
43630251
3,,
,tg
1065sin2sin
0
21
FSS
M A
)4(
)3(
22
11
sin
llsin
sin
llsin
CC
BB
10
Uvrštavanjem jednadžbi (3) i (4) (2) uz 1
111 EA
lSl i
1
22
1
22
2
222 3
2
2
3 EA
lS
AE
lS
EA
lSl
slijedi:
)(SSlllSlS
EA/EA
lS
EA
lS
ll
sin/sin
l
sin
l
515
4)(
15
4
3
2
5
25
25
2
21212211
11
22
1
11
21
21
(5) (1)
F,F
sinsin
FSFsinsinS
FSsinSsin
2124183
90
15
836
6)515
8(
65215
4
22
22
Uvrstimo li dobivenu vrijednost sile u štapu 2 S2 u (5) dobivamo S1 u ovisnosti o sili F:
F,Fsin
S 3233083
90
15
41
.
Dopuštenu veličinu sile F dobivamo iz uvjeta da naprezanja u štapovima ne prekorače dopuštene vrijednosti naprezanja:
kNNF
mmmm
NA
FA
F
A
S
dop
dopdopdop
dop
214,173173214
3233,0
400140
3233,0
3233,02
21
1
1
11
kNNF
mmmm
NA
FA
F
A
S
dop
dopdopdop
dop
284,6969284
2124,1
600140
2124,1
2124,12
22
2
2
22
Mjerodavno je kNNFdop 284,6969284 .
11
2
2cossin
5
4
6
53
2
cos5
3
6
52sin
l
l
l
l
7. Zadatak Dimenzionirati čeličnu zategu kružnog porečnog presjeka (A1) i drveni kosnik pravokutnog poprečnog presjeka (h=2b) površine A2 = 10A1 ako je F=155 kN a dopuštena naprezanja za čelik 12 ·107 N/m2 i drvo 6·106 N/m2.
ll
l
llllll
l
3
2
32
6
5
36
25
9
4
43
2
2
2
2
22222
1
Plan pomaka :
F
2S
1S
B2l
Lo1l
B'D'
C'
A C DB
DC
bh
AA
EEm
NE
m
NE
m
Nm
N
dop
dop
2
10
20
101
102
106
1012
12
21
210
2
211
1
26
2
27
1
12
Sile u štapovima :
kNSkNSFFF
S
SSSlAE
lAES
SlAE
lAES
AE
lS
AE
lS
AE
lSl
AE
lSl
ll
lSlSFlM
DC
CDDc
A
41,296;38,154996,0
6
2
125
96sin3
2
25
48sin
3
1
125
48
255310
2362202
sin
sin2
sin2
sin2
sinsin;
sinsin
22
3
2
3
1
103
1sin
3
2sin0
122
212
12
121
2122
2111
22
22
11
11
11
111
22
222
21
Dimenzioniranje :
cmh
cmb
cmA
bcmbhbA
cmAA
cmd
A
cmdcmmd
Sd
SdA
A
S
dopdopdop
78,23
89,11
89,112
70,282
270,2822
70,28227,281010
27,284
6
4
66,5056,0
1012
1041,29644
4
2222
212
222
1
7
3
1
1
1
12
111
11
Kontrola naprezanja :
MPaMPaA
S
MPaMPaA
S
dop
dop
646,51089,112
1038,154
12083,104
4
106
1041,296
242
3
2
22
142
3
1
11
13
8. Zadatak Odrediti naprezanja u štapovima ukoliko se temperatura štapa 2 poveća za ΔT :
E 1A1AE 22
12
1E 1A
F2
1F1F
2l
l1
T1
l12l D
D''D'
F2l
tl T1.
F22.
Iz plana pomaka i opterećenja (ovdje promjena temperature) možemo zaključiti da se štap 2 nastoji izdužiti, no njegovo potpuno izduženje sprječavaju druga dva štapa spojena u čvoru D, koji nisu direktno opterećeni i nemaju tendenciju izduženja. Štap 2 se izduži za Δlt pri čemu čvor D zauzme položaj D'. Tada se javi otpor štapova 1 koji u štapu 2 aktivira tlačnu silu F2 koja čvor D vraća iz D' u D''. Budući da su sva tri štapa međusobno spojena u čvoru D, izduženjem štapa 2 prisilno se izdužuju i štapovi s brojem 1. Kao posljedica izduženja u njima se javlja vlačna sila F1 (vlačna sila uzrokuje izduženje ako nema nikakvog drugog opterećenja). Iz uvjeta ravnoteže sila :
1cos20cos20 2121 FFFFY Iz plana pomaka :
2coscos 212
1
1
2 lll
l
l
l
Iz Hookovog zakona :
311
111
AE
lFl 4
22
222222
AE
lFlTlll Ft
Ukupno izduženje 2l = utjecaj temp.(=povećanje) + utjecaj tlačne sile(=skraćenje: predznak –)
22
2122
11
11
22
2222
11
11
cos2
cos)5()1(
)5...(cos)()2()4(,3
AE
lFlT
AE
lF
AE
lFlT
AE
lF
14
F2
1F1F
2l
l1 D
D'
cos12 ll
3
22
11
2112
1
cos21
cos
AE
AEATE
F
3
22
11
3112
212
cos21
cos2cos2)1(
AE
AEATE
FFF
Naprezanja u štapovima: 2
22
1
11 ;
A
F
A
F
Zadatak se može riješiti i na način da se u svim štapovima pretpostave vlačne sile (svi će se štapovi produžiti). Iz uvjeta ravnoteže sila :
1cos20cos20 2121 FFFFY Iz plana pomaka :
2coscos 212
1
1
2 lll
l
l
l
Iz Hookovog zakona :
311
111
AE
lFl 422
22
222 lT
AE
lFl
Ukupno izduženje 2l = utjecaj vlačne sile(=povećanje) + utjecaj temp.(=povećanje)
2222
21
11
11
2222
22
11
11
cos2
cos)5()1(
)5...(cos)()2()4(,3
lTAE
lF
AE
lF
lTAE
lF
AE
lF
cos12 ll
3
22
11
2112
1
cos21
cos
AE
AEATE
F
3
22
11
3112
212
cos21
cos2cos2)1(
AE
AEATE
FFF
Naprezanja u štapovima: 2
22
1
11 ;
A
F
A
F
15
9. Zadatak Odrediti naprezanja u štapovima ako je srednji štap izveden kraći za δ od predviđene duljine l.
F
E A11
22E 2A
AE 11
1
F 1
2
F
1l
2l
strelice - smjer deformiranja
D
D''
D'
1
1l2l
1
D''
Iz uvjeta ravnoteže sila : 1cosF2F0cosF2F0Y 1212 Iz plana pomaka :
2cos
1)(
cos
cos
11
11
22
2212
2
1
1
2
AE
lF
AE
lFll
l
l
l
l
2223
211
32211
1222
211
22211
2
2223
211
22211
1222
211
22111
11
1
22
21
11
11
22
21
cos)(2
cos2
cos)(2
cos21
cos)(2
cos
cos)(2
cos
cos
1cos2
cos
1cos
)(221
lAElAE
AEAE
lAElAE
AEAEF
lAElAE
AEAE
lAElAE
AEAEF
AE
l
AE
lF
AE
lF
AE
lF
Naprezamja u štapovima 1
11 A
F
2
22 A
F
22
222
11
111
)(
AE
lFl
AE
lFl
16
10. Zadatak Kruta greda AB obješena je o tri čelična štapa istog poprečnog presjeka površine 10 cm2. Dužina štapova je h = 1 m, s tim da je srednji štap (2) napravljen kraći od projektirane dužine za Δ = 0,6 mm. Odrediti sile u štapovima i izduženje srednjeg štapa ako je izvršena prinudna montaža sustava.
hlll
EAAEAEAE
321
332211
A
a
B
h
a a
2 31
E oo
S2
S3
S1
1l2l
3l-A
B
VA
HA
EA
hSl
EA
hSl
EA
hSl 3
32
21
1 ;)(
;
mmmEA
hSl
kNS
kNS
kNS
kNSh
h
h
EASS
kNSSS
kNh
EASSS
h
h
h
EAS
SSSaSaSaSM
Sh
h
h
EAS
EA
hS
EA
hSll
a
l
a
l
SSEA
hS
EA
hSll
a
l
a
l
A
429,01029,4101101,2
)106,01(1090)(
54
05,90
18
05,902
2
5431
181014
29)
2(232,1
3320320
222)(
22
13333
4311
332
2
3
2
1
121
131
1111
321321
1212
2121
1313
1313
17
1 2
A B C
E D
50 cm 100 cm
100
cm
A,E A,E
E=
+T
11. Zadatak Greda ABC, beskonačno velike krutosti, ovješena je o 2 čelična štapa kružnog poprečnog presjeka promjera d. Pri izradi konstrukcije štap AE izrađen je kraći za od potrebne duljine, te se pri njegovoj montaži morala upotrijebiti sila. Potrebno je odrediti: a) naprezanja u štapovima AE i CD ako se temperatura štapa CD poveća za 25T K, b) vertikalni pomak točke C. mm1
E = 2,1 105 MPa 51001 ,T K-1 d = 2 cm
mmmmmml 999110001
ml 0,12
222
1434
2
4cm,
dA
A B C
1 2
S1 S2
A B C
1 2
A'
C'
l2
-l1
l1
Produljenja štapova 1 i 2 definiramo kao:
EA
lSl 111 i 2
222 lT
EA
lSl T
12
00,15,0
0
21
21
SS
SS
M B
22
5001
12
12
...ll
,
l
,
l
18
Uvrštavanjem produljenja 1l i 2l u (2) dobivamo:
32 112
22
EA
lSlT
EA
lST
Uvrštavanjem (1) (3) slijedi
mmKKmmmmmm
mmmm
N
lTll
EAS
lTEA
l
EA
lS
EA
lSlT
EA
lS
T
T
T
1000251011299941000
314101,22
4
24
222
15
22
5
212
2
212
2
122
22
kNNS 098,235,230972
kNNSS 196,46461952 21
Naprezanja u štapovima iznose:
MPamm
N
A
S
MPamm
N
A
S
56,73314
23098
12,147314
46196
22
22
21
11
Vertikalni pomak točke C:
mmmmmml
mmKKmm
mm
NmmN
lTEA
lSl T
6,025,035,0
100025101314101,2
100023098
2
15
22
52
222
19
12. Zadatak Za zadani poprečni presjek (čije su mjere zadane u cm) potrebno je: a) Odrediti momente površine drugog reda (momente tromosti) zI , yI i zyI s obzirom na težište
poprečnog presjeka. b) Odrediti glavne momente površine drugog reda (momente tromosti) poprečnog presjeka, te
položaj pripadajućih glavnih osi.
8 8 8
88
y
z
1
1
8
Površina poprečnog presjeka iznosi
22 73,2694881624 cmA .
Težište poprečnog presjeka:
cmy
cmz
T
T
95,873,269
844)88(8)1624(
85,1073,269
8420)88(12)1624(
2
2
8 8 8
88
y
z
1
1
8 Tz
y
10,85 13,15
7,05
8,95
2,85 5,15
0,95
20
y
z
1
1
z
y
u
v
18,43°
Momenti površine drugog reda zI , yI i zyI s obzirom na težište poprečnog presjeka iznose:
4224
23
23
4224
23
23
9,1263085,2)4(64
815,9)88(
12
8815,1)1624(
12
2416
6,638295,0)4(64
895,4)88(
12
8895,0)1624(
12
1624
cmI
cmI
y
z
4
2
1,2343
)95,0()85,2()4(0)95,4(15,9)88(0)95,0(15,1)1624(0
cmI
I
zy
zy
Budući je 0zyI , osi z i y nisu glavne osi poprečnog presjeka.
Glavni momenti površine drugog reda (momenti tromosti) poprečnog presjeka računaju se prema sljedećem izrazu:
18,390575,9506
1,23434)9,126306,6382(2
1
2
9,126306,6382
4)(2
1
2
2,1
222,1
222,1
I
I
IIIII
I zyyzyz
4
24
1 57,560193,13411 cmIcmI Budući je yz II vrijedi:
4
2min
41max
57,5601
93,13411
cmIII
cmIII
u
v
Kut glavnih osi tromosti poprečnog presjeka:
43,1887,362
75,09,126306,6382
1,234322
yz
zy
II
Itg