Sesión 4 Estabilidad Taludes Suelos Finos

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    SESION IV:

    ESTABILIDAD DE TALUDES ENSUELOS ARCILLOSOS

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    COMPORTAMIENTO NO DRENADO

    n

    su

    N.F.

    uo = VARIABLE

    Permeabilidad k < 10-6

    cm/seg

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    CAMBIO VOLUMETRICO Y

    COMPORTAMIENTO NO DRENADO

    El agua no drena libremente, laEl agua no drena libremente, la

    presin de poros,presin de poros,

    uu

    oo se alterase altera

    (aumenta en suelos blandos,(aumenta en suelos blandos,disminuye en suelos duros o sedisminuye en suelos duros o semantiene constante)mantiene constante)

    su = c + tan (n-uvariable)

    Arcilla:Blanda N.C. ComprimeDura S.C. Dilata

    su

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    Mecanismo de Falla Tpico Observado en laCarretera Pedro Ruiz-Ro Nieva y Rioja-Tarapoto

    Arcilla Saturada de BajaResistencia

    Terrapln Granular

    TERRAPLENES GRANULARES SOBRE ARCILLAS BLANDAS

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    El agua acta en una arcilla blanda mediante un comportamiento no drenado que puede ser modelado utilizando: a) modeloriguroso y b) modelo emprico.

    El modelo rigurosomodelo riguroso y preciso, obedece el principio de losesfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:

    ssuu == cc ++ tantan((--u)u)

    donde:

    su : resistencia no drenadac : cohesin efectiva (0 en arci llas blandas normalmente consolidada) : ngulo de friccin efectiva (entre 15 y 25)u : presin de poros medido en el campo

    : esfuerzo normal o confinante

    COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1

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    Lnea Piezomtrica y Nivel Fretico.

    Arcilla Saturada de

    Baja Resistencia

    TerraplnGranular

    L.P.

    N.F.

    Piezmetro(esquema)

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    El modelomodelo empempricorico es conservador. No respeta el principio deesfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:

    ssuu = c= cuu ++ tantanuudonde:

    su : resistencia no drenadacu : cohesin no drenada

    u : ngulo de friccin no drenada (entre 0 y 15) : esfuerzo normal o confinante

    COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2

    Los parmetros de resistencia: cu y u resultan de ensayostriaxiales no drenados, del tipo no consolidadono drenado, UU.

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    ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TERRAPLENES Y PRESAS DE TIERRAFINAL DE CONSTRUCCION

    - Se asume que el suelo o material fino no ha disipado las presiones de poroacumuladas durante la construccin tanto en el terrapln como en la cimentacin.

    - Se utilizan parmetros de resistencia del ensayo triaxial UU (No consolidado-No

    drenado).

    - La resistencia no drenada, sues definida en trminos de esfuerzos totales:

    su= cu+ tanun

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    A. Terrapln construido sobre cimentacin arcillosa.

    Triaxial UU medida in situ de Su

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    B. Ncleo arcilloso construido rpidamente.

    TX - UU

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    ESTABILIDAD DE RELLENOSGRANULARES SOBRE ARCILLAS

    BLANDAS

    Condicin Crtica : Final de Construccin

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    Estabilidad de Excavaciones sobre

    Arcillas Duras

    Condicin Crtica : Largo Plazo

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    ESTABILIDAD DE TALUDES LA AMPLIACION DELTERRENO DE LA SUB-ESTACION

    PUCALLPA

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    MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS LL% IP%

    0.00-0.50 M -1 CL A -6(4) 51.00 20.09 28.05 11.97

    0.50-0.70 M -2 SC A -4(2) 43.00 22.46 24.82 9.98

    0.70-1.45 M -3 CL-M L A -4(3) 52.00 25.67 23.12 6.81

    1.45-2.30 M -4 CL A -6(9) 64.00 25.59 33.50 14.67

    SPT-1 2.30-2.45 M -5 CL A -6(10) 75.00 24.12 28.65 13.43

    2.45-2.55 M -6 M L A -4(5) 61.00 21.31 23.19 NP

    2.55-2.65 M -7 M L A -4(6) 61.00 21.86 24.46 NP

    2.64-4.00 M -8 SM A -2-4(0) 35.00 15.06 NP NP

    4.00-5.00 M -9 SM A -1B (0) 21.00 15.63 24.40 NP

    SPT-2 0.00-1.00 M -1 SC A -6(6) 49.00 30.42 36.73 19.94

    1.00-2.00 M -2 SC A -6(4) 45.00 28.15 36.21 16.98

    2.00-2.45 M -3 CL A -6(6) 53.00 30.17 32.18 15.11

    3.00-3.45 M -4 CL A -6(9) 57.00 30.83 37.37 18.08

    6.00-6.45 M -5 SC A -6(4) 47.00 28.30 36.23 15.57

    6.45-6.80 M -6 CL A -6(5) 53.00 31.12 35.77 14.51

    6.80-7.00 M -7 SC A -6(2) 39.00 30.12 37.59 15.70

    7.00-7.45 M -8 SC A -6(4) 42.00 27.72 37.52 19.05

    7.45-8.48 M -9 CL A -6(6) 55.00 31.29 37.67 13.81

    SPT-3 0.00-0.90 M -1 CL A -6(5) 51.00 27.06 37.75 15.10

    0.90-1.45 M -2 CL A -6(7) 54.00 27.64 35.63 16.65

    1.45-3.00 M -3 CL A -6(6) 54.00 30.57 39.77 14.80

    3.00-3.50 M -4 SC A -6(2) 40.00 30.27 31.39 13.54

    4.00-4.45 M -5 SC A -2(0) 28.00 22.67 26.99 9.14

    SPT N

    CLASIFICACIN SEGNCONTENIDO

    DE HUMEDAD%

    LIMITES DEATTERBERG

    PROFUNDIDAD(m )

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    COMPRESION NOCONFINADA

    MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS qu(kg/cm 2)

    C-4 1.50 M -2 CL A-6(9) 61.00 3.50

    C-5 1.00 M -2 SC A-4(3) 50.00 2.48

    B-16 0.70 M -6 CL A-4-(4) 55.00 2.50

    CALICATA PROFUNDIDAD

    (m )

    CLASIFICACIN

    CONTENIDO

    DE

    C(max)

    (kg/cm2)

    (max)()

    C(residual)

    (kg/cm2)

    (residual)()

    HUMEDAD

    (%)

    DENSIDAD

    HUMEDA

    gr/cm

    DENSIDAD

    SECA

    gr/cm

    LL% IP%

    0.200 7.2 0.200 6.2 28.93 18.170 14.12 39.47 16.35

    0.300 19.4 0.150 22.7 25.41 19.030 15.36 27.44 9.78

    0.070 11.7 0.100 6.6 27.04 18.680 14.86 28.92 9.14

    CORTE DIRECTO PESO UNITARIOLIMITES DE

    ATTERBERG

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    C - 2

    S P T - 2

    C - 5

    S C

    S C

    S C

    C L

    C L

    C L

    C L

    S C

    S C

    C L

    G R A V A

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    Parmetros de los Materialesdel Talud Natural

    ZONA MATERIAL(SUCS) FRICCION() COHESINC(T/m2) PESO UNITARIO(T/m3)1 SC 14 0 1.55

    2 CL 20 0 1.65

    3 SC 20 0 1.7

    4 GC-GM 35 0 2.1

    Parmetros Efectivos

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    0.837

    SC

    CL

    SC

    GC

    ANALISIS PSEUDOESTATICOSismo a = 0.1g

    FS = 0.837

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    1er. CONGRESO NACIONAL DE GEOSINTETICOS

    REFORZAMIENTO DE LA CIMENTACION CONGEOMALLA DE PRESAS DE RELAVES SOBRE

    MATERIALES LICUABLES

    ABEL ORDOEZ, Ing. Civil,ABEL ORDOEZ, Ing. Civil, M.ScM.Sc..Doctorado en Ing. GeotcnicaDoctorado en Ing. Geotcnica

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    La presa de material de prstamo tiene una alturaLa presa de material de prstamo tiene una alturade 26m y un talud 2.5de 26m y un talud 2.5--1V.1V.

    El proyecto corresponde a la sobreEl proyecto corresponde a la sobre--elevacin de laelevacin de lapresa de relaves con la construccin de un diquepresa de relaves con la construccin de un diquesecundario de 6m de altura.secundario de 6m de altura.

    El dique secundario consider un retiro horizontal deEl dique secundario consider un retiro horizontal de10 m. de la cresta del dique principal.10 m. de la cresta del dique principal. Para construir el dique secundario se mejoraron lasPara construir el dique secundario se mejoraron las

    condiciones de cimentacin con la colocacin decondiciones de cimentacin con la colocacin deuna capa de enrocamiento reforzado conuna capa de enrocamiento reforzado con geomallasgeomallas.. El proyecto cumpli los dispositivos ambientales de

    la DGAA del MEM.

    GENERALIDADES

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    El CISMID-UNI realiz un ensayo de CPT hasta una

    profundidad de 12 m . El CPT es un ensayo continuo,rpido y de bajo costo.

    El Prof. Ishihara de la Univ. de Tokyo, utiliz el CPT en

    1990, en evaluaciones del comportamiento de presas derelaves que han sufrido licuacin, utilizando la

    resistencia por punta, qc.

    Actualmente, en los EEUU se estn utilizando ensayosde CPT para evaluar el potencial de licuacin.

    INVESTIGACIONES GEOTECNICASINVESTIGACIONES GEOTECNICAS

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    CONOHOLANDESMECANICO

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    CORRELACIONES PARA ARCILLAS BLANDAS

    El valor qc es utilizado directamente enanlisis y diseo. su es obtenido a partir de (Bowles, 97):

    su = (qc-po)/Nkdonde:

    po : presin de tapada, zNk: 13 + 5.5 IP/50 (+/- 2)

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    CORRELACIONES PARA ARENAS

    Densidad Relativa, DRpara depsitos de arenasn.c. (Ko=0.45) y o.c. (Bowles, 1997):

    DR = 1/2.38 ln[ qc/(248 ,ho0.55)]

    qc, ,ho en kPa

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    CUADRO 1: PARAMETROS OBTENIDOS PARA LOS

    ANALISIS DE ESTABILIDAD

    20.1 (5.7)0.200.200.64

    (arena limosa, Nc=70)

    03540-50SM8.5-12

    20.1 (5.7)0.200.15

    (arenas

    limpias)

    0.20

    (limos, Nc =15)

    0.2502-4ML6.5-8.5

    20.1 (5.7)0.150.200.36

    (arena limosa, Nc=70)

    0.03325SM3-6.5

    20.1 (5.7)0.150.150.23

    (limos, Nc =15)

    0.15252-5SM y

    ML

    0-3

    r(utilizado)

    su/v (r)(***)

    su(utilizado)(kg/cm2)

    su (**)(kg/cm2)

    su = qc/Nc (*)(kg/cm2)

    c(Kgcm2)

    (o)

    qc(kg/cm2)

    MaterialProf.(m)

    (*) Ishihara, K (1990)(**) Seed and Harder, 1990(***) Stark and Mesri, 1992

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    PRESA SAN FERNANDO FALLAMIENTO POR LICUACION, 1971

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    ESQUEMAS DEFALLAMIENTO POR

    LICUACION

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    Fig. 3 Comportamiento Dinmico de Diques deFig. 3 Comportamiento Dinmico de Diques de

    Arenas sobre Cimentacin Licuable,Arenas sobre Cimentacin Licuable, AdalierAdalier19981998

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    Fig. 2 Refuerzo de la Cimentacin del Dique Secundario

    Relave a Depositar

    Cresta del DiqueSecundarioB=35m

    SeparacinHorizontal 10 m

    Relleno Granular con 02capas de GeomallasTENSAR BX 1200

    Relave Depositado

    por Segregacin

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    La construccin progresiva del dique se realiz en 04etapas, el dique fue terminado y el 80% del volumen derelaves depositados. No se han presentado problemas dehundimientos hasta la fecha.

    Durante la construccin del enrocado se us equipomecnico liviano.

    Los proyectos de sobre-elevacin de presas de relavessujetos a licuacin consideran anlisis de estabilidad

    post-sismo, tambin se deben considerar losasentamientos debido al proceso de licuacin.

    CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

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    1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOS1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOSPROBLEMAS DE ESTABILIDADPROBLEMAS DE ESTABILIDAD

    GEOLOGICOS: PRESENCIA DE ROCAS SENSIBLESPRESENCIA DE ROCAS SENSIBLESAL HUMEDECIMIENTO.AL HUMEDECIMIENTO.

    CLIMATICOS: LLUVIAS EXCEPCIONALESLLUVIAS EXCEPCIONALES COMO ELFENOMENO DEL NIO.

    OTROS: DEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRASDEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRASDRENAJES.DRENAJES.

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    2. GEOLOGIA2. GEOLOGIA

    EN El AREA EN ESTUDIO SE PRESENTAN LAS

    FORMACIONES SEDIMENTARIASFORMACIONES SEDIMENTARIAS CHAMBIRA,YAHUARANGO, CHONTA Y POZO. (VER PLANOGEOLOGICO)

    LOS ESTRATOS SEDIMENTARIOS LO COMPONEN

    BASICAMENTE INTERCALACIONES DE ROCAS LUTITASINTERCALACIONES DE ROCAS LUTITASY LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCASY LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCAS..

    TAMBIEN SE PRESENTAN EN ALGUNOS SECTORESCRITICOS DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTODEPOSITOS DE DESLIZAMIENTO DE VARIOS

    METROS DE ESPESOR COMPUESTOS POR SUELOSARCILLOSOS CON BLOQUES DE ROCAS ARENISCAS.

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    3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS

    LOS DESLIZAMIENTOS OCURRIDOS ESTAN ASOCIADOSPRINCIPALMENTE A LA PRESENCIA DE ROCAS LUTITASPRESENCIA DE ROCAS LUTITASY LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIAY LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIACON EL HUMEDECIMIENTO.CON EL HUMEDECIMIENTO.

    PRESENCIA DE DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTOSDESLIZAMIENTOSANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) PORANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) POR

    UBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITASUBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITAS.

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    4.4. INVESTIGACIONES GEOTECNICASINVESTIGACIONES GEOTECNICAS

    ENSAYOS DE REFRACCION SISMICAREFRACCION SISMICA (CISMID-UNI, LINEASLONGITUDINALES Y SECCIONES TRANSVERSALES)

    EXCAVACION DE CALICATASCALICATAS Y EXTRACCION DEMUESTRASMUESTRAS ALTERADAS E INALTERADAS

    PERFORACIONES DIAMANTINAPERFORACIONES DIAMANTINA Y ENSAYOS IN SITU DES.P.T.S.P.T. (BOART LONGYEAR BK-51, MCA PERFORACIONES)

    ENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIOENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIO:TRIAXIALES UU Y PERMEABILIDAD (CISMID-UNI)

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    Caso SUCS LL IP Densidad Seca(gr/cm3)

    Humedad(%)

    Ensayo c (kg/cm2) ()

    Km 22+420 a 22+700 CL 38 22 1.92 7.63 Triaxial UU 0.60 41.3Km 24+180 a 24+360 CL 31 18 1.84 12.81 Triaxial UU 0.45 15.3

    CL 34 19 1.71 17.21 Triaxial UU 0.56 4.0Km 24+460 a 25+050 CL 43 23 1.77 17.41 Permeab.

    CL 43 23 1.75 19.31 Triaxial UU 0.60 6.0CL 35 18 1.91 13.97 Permeb.CL 35 18 1.80 17.16 Triaxial UU 0.38 5.8

    Km 29+450 a 29+700 CL 30 15 1.89 13.99 Triaxial UU 0.36 3.0CL 31 16 1.87 13.66 Triaxial UU 0.35 3.5

    Km 35+300 a 35+500 CH 52 39 Permeab.CH 52 39 1.74 18.87 Triaxial UU 0.56 0.9

    Km 35+715 a 35+870 CH 66 46 1.65 21.95 Triaxial UU 0.54 3.3CH 66 46 1.65 20.14 Permeab.

    Km 54+780 a 54+880 CL 49 19 1.68 12.70 Permeab.CL 49 19 1.63 14.89 Triaxial UU 1.60 20.2

    Km 55+800 a 56+300 CH 65 38 1.44 30.53 Triaxial UU 0.26 5.3CH 56 28 1.24 43.20 Triaxial UU 0.19 2.9CH 57 32 1.59 22.23 Triaxial UU 0.67 6.1

    RESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALESRESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALES

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    RESISTENCIA CORTANTE CON LARESISTENCIA CORTANTE CON LAPROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOSPROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOS

    Geologia para Ingenieros, Blyht y De Freitas, 1989

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    CASO 2 KM 24+180 A 24+360CASO 2: KM 24+180 A 24+360

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    CASO 2: KM 24+180 A 24+360CASO 2: KM 24+180 A 24+360

    ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DEASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMAASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA

    OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMASEMICIRCULAR.

    PRESENCIA DE BOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LABOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LAALCANTARILLA SUPERFICIAL.ALCANTARILLA SUPERFICIAL.PEQUEAS Y MULTIPLES GRIETAS EN EL TALUD SUPERIORDE 25o, SIN EMBARGO LA CUNETA DE CORONAMIENTOCUNETA DE CORONAMIENTO

    ESTA EN BUEN ESTADO.ESTA EN BUEN ESTADO.

    RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO ALBUZAMIENTO CONTRARIO AL

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    FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO ALBUZAMIENTO CONTRARIO AL

    DESLIZAMIENTODESLIZAMIENTO.RETROANALISIS ARROJA Su = 0.29Su = 0.290.34 kg/cm0.34 kg/cm22..RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT ENTRE 8ENTRE 8--3333COMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cCOMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cuu=0.50kg/cm=0.50kg/cm

    22 yy uu=5=5oo))

    HUMEDECIMIENTO ESTA REDUCIENDO LA RESISTENCIA EN ELTALUD INFERIOR.GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR ASOCIADA A HUMEDECIMIENTOSUPERFICIAL.

    ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ANULAR EL BOFEDAL.ANULAR EL BOFEDAL.COLOCACION DE DREN FRANCESDREN FRANCES.OBRAS DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDADEBIDO A LA SATURACION ACTUAL.

    SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD.DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD.TRATAMIENTO DE GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR.

    CASO 2: KM 24+180 A 24+360CASO 2: KM 24+180 A 24+360

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    PK3-1PK3-2

    PK3-3

    C-4C-5

    Lutita muy alteradacon areniscas

    Lutita poco alterada

    Vp=790 m/s

    Vp=1995 m/s

    Vp=300

    m/s

    Vp=750 m/s

    Vp=2060 m/s

    N =6-16SPT

    N >100SPTN >70SPT

    oOu=15.3UU: Cu=0.45 kg/cm2UU: Cu=0.56 kg/cm2

    Ou=4.0o

    RETROANALISISFS=1.0

    Su=0.29 kg/cm2Ou=0

    RETROANALISISFS=1.0

    Su=0.34 kg/cm2Ou=0

    SPTN =79-85N =8-11-32

    SPT

    N >100SPT

    N >100SPT

    N =8-10-33SPT

    Lutita muy alteradacon areniscas

    Relleno Granular

    Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.8-5 m. de espesor

    FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:Capas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalacionesde capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesor

    de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesorCapas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalacionesFORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:

    suelo arcilloso con bloques de areniscaDEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:

    FORMACION CHAMBIRA:

    FORMACION CHAMBIRA:Intercalaciones de Roca Arenisca de perforacion proxima

    FS=1.10Su=0.20 kg/cm2

    Cu=0.50 kg/cm2

    ANALISIS (DRENAJE)FS Estatico=2.14

    Ou=5

    FS Seudoestatico=1.29

    FS Estatico=1.75ANALISIS (DRENAJE)

    FS Seudoestatico=1.18

    FS Seudoestatico=1.24FS Estatico=1.53

    Cu=0.50 kg/cm2

    ANALISIS

    Ou=5

    ANALISIS C. EXTREMA

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    82/97CASO 7: KM 35+715 A 35+870CASO 7: KM 35+715 A 35+870

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    ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD.DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD.

    OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRASZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRASDRENAJE CON PRESENCIA DE CAA.DRENAJE CON PRESENCIA DE CAA.

    TALUD TENDIDO DE 15TALUD TENDIDO DE 15oo CON MULTIPLES GRIETASCON MULTIPLES GRIETAS DEHASTA 20 cm DE ESPESOR.

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    87/97RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:

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    INTERCALACIONES CASI VERTICALESINTERCALACIONES CASI VERTICALES (60-70o) YTRANSVERSALES DE LUTITAS Y ARENISCAS DE LAFORMACION YAHUARANGO.

    ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:DRENAJE DE LA PLATAFORMA.DRENAJE DE LA PLATAFORMA.EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD.EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.

    USO DE BIOMANTAS.USO DE BIOMANTAS.

    SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DRENAJE DE LA PLATAFORMA.DRENAJE DE LA PLATAFORMA.

    REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.USO DE BIOMANTAS.USO DE BIOMANTAS.

    CASO 8: KM 46+270 A 46+300CASO 8: KM 46+270 A 46+300

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    PK10-1

    N =5SPTLutita alterada

    Roca lutita dura

    Roca arenisca fracturada

    Limolita

    Lutita Dura

    Relleno granular

    Lutita Dura N >100SPT

    N =70SPT

    N =85SPT

    Vp=350 m/s

    Vp=890 m/s

    Intercalaciones de estratos de roca arenisca de 2-3 m. de espesor

    FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA:Estratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalacionesde estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesor

    de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesorEstratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalacionesFORMACION YAHUARANGO:

    suelo arcilloso con bloques de areniscaDEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:

    FORMACION YAHUARANGO:

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    90/97RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:

    DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON VALORES DE NDE NSPT

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    DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON VALORES DE NDE NSPTSPTMENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD.MENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD.EN LA PLATAFORMA DE DESVIO EL TERRENO ES DURO ATERRENO ES DURO APARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD.PARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD.

    AFLORAMIENTO DE LUTITAS DE FORMACION YAHUARANGOEN EL TALUD SUPERIOR.

    ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:

    REALIZAR EL NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO.NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO.DRENAJE DE LA QUEBRADA.DRENAJE DE LA QUEBRADA.

    SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:

    DESVIO Y DRENAJEDESVIO Y DRENAJE

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