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REPÚBLICA DEL ECUADOR UNIVERSIDAD CATÓLICA DE CUENCA COMUNIDAD EDUCATIVA AL SERVICIO DEL PUEBLO UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL, ARQUITECTURA Y DISEÑO FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN PARA LA COMUNIDAD DE LA ESMERALDA UBICADO EN LA PARROQUIA DE SAN JOSE DE RARANGA PERTENECIENTE AL CANTÓN SIGSIG. Trabajo de Investigación, previo a la obtención del Título de Ingeniero Civil DIRECTOR:ING. ESTEBAN BERMEO. AUTOR:TLGO. XAVIER ANTONIO CONTRERAS FLORES. CUENCA – ECUADOR 2013
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REPÚBLICA DEL ECUADOR
UNIVERSIDAD CATÓLICA DE CUENCA COMUNIDAD EDUCATIVA AL SERVICIO DEL PUEBLO
UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL, ARQUITECTURA Y DISEÑO
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO POR ASPERSIÓN PARA LA COMUNIDAD DE LA ESMERALDA UBICADO
EN LA PARROQUIA DE SAN JOSE DE RARANGA PERTENECIENTE AL CANTÓN SIGSIG.
Trabajo de Investigación, previo a la obtención del Título de Ingeniero Civil
DIRECTOR:ING. ESTEBAN BERMEO. AUTOR:TLGO. XAVIER ANTONIO CONTRERAS FLORES.
CUENCA – ECUADOR 2013
DEDICATORIA
Este trabajo de investigación va dedicada principalmente a Dios quien siempre me guió y me dio fuerzas en todo momento, a toda mi familia y en especial a mis abuelitos Chabelita y Antonio,pues ellos siempre me enseñaron que el éxito se obtiene con esfuerzo y sacrificio, por ayudarme a comprender que se pueden superar todas las eventualidades que se presenten en la vida con fé y amor en Dios, mi Padre José mi tía Elisabeth y a mis hermanos Karla, David, Adrian y Verónica quienes siempre me apoyaron con sus consejos y dándome la confianza necesaria para poder alcanzar esta anhelada meta
AGRADECIMIENTO
Mi gratitud perecerá a la Universidad Católica de Cuenca por formarme como un profesional apto y competitivo, a mis profesores en especial al Ing. Esteban Bermeo, quien me asesoró y dirigió durante todo mi trabajo de investigación, a la Fundación Ecológica Rickarina quienes me brindaron las facilidades durante todo el proceso investigativo, abuelos, Familiares y todas aquellas personas que me brindaron su apoyo para obtener mi aspirada profesión
INDICE PÁGS
INTRODUCCIÓN……………………………………………………….. I
OBJETIVO……………………………………………………………….II
CAPÍTULO I
GENERALIDADES……………………………………………………………….…………….1
1. Tipos de Sistemas de riego…………………………………………………………...…..1
2. Sistema de riego empleado………………………………………………………….........6
2.1. Sistema de riego por aspersión…………………………………………………..8
2.2. Características fundamentales del riego por aspersión……………………...8
3. Clasificación del sistema de aspersión…………………………………….………..….12
4. Características del aspersor……………………………………………….….…………14
CAPÍTULO II
LEVANTAMIENTO TOPOGRÁFICO DE LAS ÁREAS DE RIEGO…………….……….16
1. Zonas de levantamiento……………………………………………………………...……16
2. Referencias de la zona, orientación y altitud. …………………….……………………17
3. Nivelación……………………………………………………………………………………19
CAPÍTULO III
ESTUDIO CATASTRAL DE LAS ÁREAS A BENEFICIARCE……………………….....22
1. Registro de los usuarios……………………………………………..………….…………22
2. Área de cada parcela………………………………………………………………………24
CAPÍTULO IV
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO……………………………….………………………..26
1. Datos requeridos para la determinación del régimen de riego…………………….26
2. Análisis de las necesidades de riego………………………………………..…………26
3. Diseño del Sistema………………………………………………………...………..…….28.
CAPÍTULO V
SELECCIÓN DE LOS ASPERSORES…………………………………………………..…46
1. Elección de los Aspersores…………………………………………………..………….46
2. Caudal de los aspersores……………………………………………………..………….47
3. Radial del chorro de agua………………………………………………………………..49
4. Precipitación Horaria………………………………………………………...……………55
CAPÍTULO VI
PRESUPUESTO
1. Análisis de Precios Unitarios…………………………………………..……………….56
2. Cronograma……………………………………………………………………………
INTRODUCCIÓN
El presente trabajo esta orientado a mejorar el Sistema de Riego de la Comunidad de la Esmeralda
ubicado en la parroquia San José de Raranga del cantón Sigsig, provincia del Azuay; y, conjuntamente
con el Directorio de Aguas de la “Y” de Rosas (Junta de Regantes), definen las propuestas y acciones a
implementarse para el mejoramiento de dicho Sistema.
Este Sistema de Riego viene siguiendo un curso de trabajo conjuntamente con IntermonOxfam, tal es así
que se ha venido desarrollando una labor planificada y concertada a fin de conseguir que las
aspiraciones de los campesinos de mejorar su sistema sean cristalizadas y efectivamente logradas,
asegurando un acceso más seguro y equitativo al agua.
En este sentido, para alcanzar el mencionado objetivo, la comunidad de la Esmeralda junto con la
Fundación Ecológica Rikcharina, la Universidad Católica de Cuenca y por intermedio del egresado
Xavier Antonio Contreras Flores, llevaron a cabo actividades técnicas concernientes al mejoramiento de
la infraestructura del sistema de aspersión para el riego en dicha comunidad, sumándose a este
componente alternativas de uso sustentable del agua. El sistema cuenta con 78 usuarios.
I
OBJETIVOS
1. Objetivo General
Diseñar un Sistema de Riego de acuerdo a las necesidades de la comunidad para solucionar la falta de
este recurso necesario e imprescindible.
2. Objetivos específicos
Garantizar un sistema que brinde calidad, cantidad y permanencia del servicio al sector a servirse del
proyecto.
Diseñar el sistema para cada usuario en base al levantamiento topográfico de cada terreno.
Identificar las principales necesidades que se presentan en la comunidad a causa de la falta de un
sistema de riego.
Plantear un diseño a la comunidad de manera que se vea beneficiado cada usuario.
Programar la distribución del servicio para el sector.
II
1
CAPÍTULO I
GENERALIDADES
El proyecto a realizarse tendrá un caudal de diseño concedido por parte de (SENAGUA) 14.62 lt/s.
el cual será tomado de las vertientes RUMIURCO, CHOCAR, E IZCAYACOlas mismas q pertenecen a
la micro cuenca 10 Rio Pamar, subcuenca 09 R. Paute, cuenca 01 R. Santiago.
La captación se lo realizara en terrenos del Señor Ignacio Lituma en la cota 2770 m.s.n.m. entre las
coordenadas geográficas 3° 7´ 25” de Latitud Sur y 78° 56´ 20”. el área estimada de riego es de 45 ha.
La topografía del terreno es de una pendiente que va desde el 5 % al 20 % y los cultivos predominantes
son pasto, maíz, frejol, papas, etc.
La cuenca hidrográfica a la que pertenece el sistema de riego la Esmeralda es la del río Moya, la cuenca
tiene una alta incidencia de deforestación y ampliación de la frontera agrícola a las tierras altas, lo que
evidencia la falta de planificación para la utilización de los recursos naturales, esta problemática provoca
escasez de agua, para riego y uso domestico, deslaves, crecientes de los ríos, erosión de los suelos y
escasa protección en las fuentes hídricas.
En lo que respecta a la conducción se puede indicar que se producen fugas y filtraciones en algunas
partes del trayecto de este canal, siendo necesario realizar ciertas obras para mejorar estos aspectos
que inciden en el servicio continuo del agua para el riego de las parcelas.
Este es un canal que data de muchos años por lo que en su estructura principal se lo puede considerar
estable y su recorrido no debe ser cambiado.
El reservorio se volverá a utilizar pero como un tanque de almacenamiento para agua de riego. Se
deberá verificar su funcionamiento y de ser necesario se realizará nuevas obras como el revestimiento
del canal, mejorar los tunos y caudal de los usuarios, etc. para satisfacer las necesidades del sistema de
riego.
Para el dimensionamiento y diseño del sistema se analizó la alternativa de manejo por turnos.
1 TIPOS DE SISTEMAS DE RIEGO.
Los sistemas de riego se pueden clasificar en tres principales grupos de métodos para irrigar. Los riegos
por superficie, los de aspersión y los de riego localizado o microirrigación.
2
Sistemas de riego por superficie
Los sistemas de riego por superficie pueden clasificarse en dos grandes grupos: los que cubren
completamente la superficie con agua, como es el caso del riego en melgas, o cuando ésta se cubre sólo
parcialmente, como es el caso de riego en surcos. Los métodos que incluyen el cubrir toda la superficie
del suelo son el riego de inundación de campo a partir de un canal y el riego por melgas.
En el riego por surcos o cubrimiento parcial del suelo, el agua al infiltrarse en el suelo se mueve tanto
lateralmente como hacia abajo con el fin de humedecer la zona radicular de las plantas.
Método de inundación de campo.
El método de riego más antiguo es sin duda el de inundación de campo. El agua se aplica directamente
al campo a partir de un canal sin más trazo que algunos bordos a nivel para controlar el flujo del agua.
Método de riego por melgas.
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Consiste en regar controlando la inundación de la superficie. El campo es dividido en franjas (melgas)
mediante bordos paralelos creando un canal ancho de poca profundidad. El agua es introducida en la
cabeza superior y progresivamente cubre la superficie completa. Existen principalmente dos tipos de
riego por melgas: Abiertas, y a nivel o cerradas.
Método de riego por surcos.
Con este método, pequeños canales a surcos son usados para conducir el agua sobre la superficie del
suelo en flujos pequeños, individuales y paralelos. Este método es todavía muy común en cultivos en
hileras a través del mundo. Las corrugaciones a pequeños surcos son frecuentemente usados en
cultivos de siembra densa. Este método es especialmente bueno para suelos de baja velocidad de
infiltración o que sus partículas se dispersan cuando se inundan formando costras duras cuando se
secan.
Los surcos en contorno facilitan el riego en terrenos con pendientes más pronunciadas sin crear
problemas potenciales de erosión.
Sistemas de riego por aspersión.
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Los sistemas de riego por aspersión pueden ser clasificados de varias formas, una es de acuerdo al
grado de portabilidad. Estas se clasifican como:
1. Sistema de riego por aspersión completamente portátil. Estos sistemas emplean líneas de conducción
principales, líneas laterales y aspersores que son todos portátiles.
2. Sistemas de riego por aspersión semiportatiles. Los sistemas de este tipo cuentan con líneas de
conducción principales fijas y laterales con aspersores portátiles.
3. Sistemas de riego por aspersión fijos. Los sistemas fijos de riego por aspersión cuentan con todos sus
componentes fijos en una sola posición durante su funcionamiento al irrigar el campo.
Otra forma de clasificar los sistemas de riego por aspersión es de acuerdo a la naturaleza de sus
movimientos (continuo, en línea, pivoteo, movimiento alto). De hecho, el método mas apropiado para la
clasificación de este tipo de sistemas depende del objeto para lo cual se pretenda clasificarlos.
El grado de mecanización es también objeto de clasificación importante en este tipo de sistemas de
riego. Así, los sistemas de movimiento manual, movimiento mecanizado y automáticos son reconocidos
frecuentemente también.
Sistemas de riego por micro irrigación.
A medida que el agua disponible para riego disminuye, los sistemas de riego por microirrigación o riego
localizado, se han hecho más populares; sin embargo, no es solamente su eficacia en el uso del agua lo
que ha hecho que cada día más agricultores y profesionales del riego vean a estos métodos de riego
como la mejor opción en la mayoría de los cultivos en hileras.
Estos sistemas de riego han evolucionado mucho en las últimas dos décadas y quedan bajo este grupo
desde los originales riegos por goteo y posterior surgimiento de los sistemas de riego por microaspersión
hasta los riego por cintilla de goteo hoy ampliamente usados en muchos cultivos por hileras.
Sistemas de riego por goteo.
5
Estos sistemas de riego emplean emisores para depositar el agua sólo en la superficie de suelo próxima
a la planta. Generalmente aplicando pequeños gastos de agua pero lo suficiente para reponer la
humedad del suelo de la zona a ser intervenida,
El riego por goteo también se caracteriza por gastos usualmente de 2 a 4 lph.
Sistemas de riego por micro aspersión.
Se desarrollaron para mejorar la distribución del agua de riego donde el gotero no garantizaba el cubrir
adecuadamente la zona a ser intervenida, como era el caso de los suelos arenosos. Estos temas de
riego muy populares en riego de huertos y los emisores pueden ser tipo rociador, los cuales distribuyen
el agua siguiendo un patrón de rociado en finas líneas de agua; mientras que los de tipo de riego con
dispersor dinámico cuentan con un dispositivo que asperja el agua en una lluvia fina. Ambos tipos de
microaspersor descargan gastos desde 25 a 160 lph y tienen un alcance con un radio de mojado
frecuentemente no mayor a los 2.5 mts.
Sistemas de riego por cintilla.
Estos sistemas de riego son cada vez más ampliamente usados y representan la respuesta viable del
riego por goteo para muchos cultivos estacionales. Las cintillas se clasifican por el espesor de su
paredde polietileno que van desde la más ligera de tan sólo 4 mil milésimas de pulgada hasta las más
gruesas que son de 20 mil. Sus descargas se miden en litros por hora/metro.
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En síntesis, se puede mencionar que los sistemas de riego por microirrigacióntiene componentes
comunes que los hacen que se integren en un mismo grupo. Es frecuente ver en ellos los sistemas de
fertilización, los sistemas de filtración y el diseño de sus redes de tuberías basadas en procedimientos
muy parecidos.
2 Sistema de riego empleado
La selección del sistema de riego más adecuado y que mejor se adapte a las condiciones del sitio es un
proceso donde se combina la experiencia y el análisis de los siguientes factores: Las condiciones del
sitio, los aspectos económicos y la disponibilidad de los materiales y equipos que conforman el sistema
de riego.
A continuación se presentan algunos factores que favorecen la elección de un determinado método de
riego.
a) Factores que favorecen el riego por superficie.
Los siguientes factores usualmente favorecen la instalación de un sistema de riego por superficie.
No se dispone de capital para hacer una inversión inicial en otros tipos de sistemas más
sofisticados.
La mano de obra y el agua son relativamente baratos para operar un sistema de superficie.
La topografía de la superficie es tal que sólo requiere muy poca preparación adicional para la
implementación de un riego por superficie.
El gasto de agua es relativamente grande; pero sólo se dispone de él por cortos períodos.
El cultivo tiene requerimientos especiales de agua, tales como el arroz, que necesita para su
crecimiento estar cubierto en gran parte por el agua.
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b) Factores que favorecen a un sistema de riego por aspersión.
Los siguientes factores que se listan a continuación son aquellos que usualmente favorecen la
instalación de un sistema por aspersión.
Los suelos son muy porosos ó variables para obtener una buena distribución por métodos de
superficie.
Los suelos son muy poco profundos para ser apropiadamente nivelados.
Cuando los costos de nivelación son excesivos.
El suelo es fácilmente erosionado
El gasto de agua disponible es pequeño, pero puede obtenerse siempre que sea requerido.
No se dispone de mano de obra capacitada y hábil para manejar un sistema de riego de
superficie.
Solamente se requiere de una irrigación complementaria
Una pequeña pero constante aplicación de agua es requerida.
Ventajas adicionales que se adjudican a los sistemas por aspersión:
La cantidad de agua aplicada es fácilmente medida.
Existe una mínima interferencia con el resto de las operaciones agrícolas.
Una alta eficiencia en la aplicación del agua es posible de lograr.
4. Los aspersores pueden ser usados para proveer protección contra la congelación y el calor
excesivos.
c) Factores que favorecen un sistema de riego por goteo.
Algunos de los factores que favorecen al riego por aspersión también favorecen al de goteo.
Los suelos son muy porosos y variables para permitir una buena distribución del agua por
métodos de superficie.
Los suelos son muy poco profundos para ser apropiadamente nivelados.
El suelo es fácilmente usado.
El gasto es pequeño, pero disponible cuando se le requiere.
Lo siguiente puede ser agregado a lo anteriormente expuesto como aspectos desfavorables:
El suministro de agua es limitado.
El costo de la mano de obra es alto.
El costo del fertilizante es elevado.
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Descripción del sistema de riego
Las definiciones clásicas de riego establecían de un medio de aplicar agua artificialmente a los cultivos
para complementar la acción de la lluvia.
Un buen riego es aquél que humedece adecuadamente la zona a ser intervenida,Por otro lado, la
aplicación debe ser oportuna de tal manera que las plantas no sufran por déficit, ni por exceso de
humedad. Por ello, la cantidad de agua que se incorpore al perfil del suelo debe corresponder al agua
consumida por el cultivo. Además el riego debe realizarse mediante una técnica adecuada que permita
humedecer uniformemente la zona de raíces, evitando excesos al inicio de la zona regada y déficit al
final.
Si la aplicación de agua al suelo no cumple estos requisitos pueden surgir los siguientes problemas:
Menores rendimientos de los cultivos por exceso (riegos muy extensos) o déficit de
humedad (riegos cortos o demasiado rápidos).
Pérdida de agua durante el proceso: por escurrimiento superficial,percolación profunda, evaporación,
etc. que determina una baja eficienciaen el aprovechamiento del recurso.
Lavado de nutrientes, ocasionado por riegos aplicados durante tiempos muy largos.
Mal drenaje y salinización de los suelos, resultando tierras improductivas yfinalmente abandonadas.
Erosión del suelo.
Una vez conocido los diversos tipos de Sistemas de Riego utilizados en la actualidad, se ha procedido a
la elección del sistema mas conveniente para la comunidad de la Esmeralda para lo cual se ha tomado
en cuenta las condiciones ya sea físicas, económicas, sociales, etc. de dicha comunidad siendo el más
conveniente el Sistema de Riego por Aspersión.
2.1 Sistema de Riego por Aspersión.
Es aquel sistema de riego que trata de imitar a la lluvia. Es decir, el agua destinada al riego se hace
llegar al las plantas por medio de tuberías y mediante unos pulverizadores, llamados aspersores y,
gracias a una presión determinada, el agua se eleva para que luego caiga pulverizada o en forma de
gotas sobre la superficie que se desea regar.
2.2 Características fundamentales del Riego por Aspersión.
Para conseguir un buen Riego por Aspersión son necesarios
Presión en el agua
Una estudiada red de tuberías adecuadas a la presión del agua
Aspersores adecuados que sean capaces de esparcir el agua a presión que les llega por la red de
distribución.
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Depósito de agua que conecte con la red de tuberías.
Presión en el agua: Es necesaria por dos motivos: le red de distribución se multiplica en proporción a la
superficie que debemos regar y teniendo en cuenta que el agua debe llegar al mismo tiempo y a la
misma presión a las bocas donde se encuentran instalados los mecanismos de difusión (aspersores) con
el fin de conseguir un riego uniforme. La segunda razón es que la presión del agua debe ser capaz de
poner en marcha todos los aspersores al mismo tiempo bien sean fijos o móviles.
Red de tuberías: En general la red de tuberías que conducen el agua por la superficie a regar se
compone de ramales de alimentación que conducen el agua principal para suministrar a los ramales
secundarios que conectan directamente con los aspersores.
Todo esto involucra un estudio técnico adecuado ya que de él dependerá el éxito de la instalación.
Aspersores: Los más utilizados en la agricultura son los giratorios porque giran alrededor de su eje y
permiten regar una superficie circular impulsados por la presión del agua, aunque en el mercado los hay
de variadas funciones y distinto alcance. Son parte muy importante del equipo del riego por aspersión y
por tanto el modelo, tipo de lluvia (más o menos pulverizada) que producen, alcance etc. deben formar
parte del estudio técnico antes mencionado.
Depósito del agua: Desempeña dos funciones: la de almacenamiento del agua suficiente para uno o
varios riegos y la de ser punto de enlace entre el agua sin presión y una bomba de impulsión de agua en
el caso de no existir la presión necesaria para el riego calculado.
VENTAJAS E INCONVENIENTES DEL RIEGO POR ASPERSIÓN VENTAJAS:
De orden técnico
Hay un mejor aprovechamiento de las condiciones topográficas del terreno.
Aprovechamiento de caudales pequeños y de fuentes con reducido caudal de agua como
manantiales y riachuelos.
Posibilidades de incrementar el área de riego.
Mejora el manejo del agua y posibilita un uso más eficiente del recurso.
Se puede aplicar fertirrigación y control fitosanitario combinando los procesos.
Permite el uso de pequeños caudales en el riego de laderas, donde no se puede regar por
gravedad.
El caudal permite el diseño agronómico – hidráulico con grandes niveles de optimización.
Se puede regar con facilidad las 24 horas del día.
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Optimiza el uso del agua e intensifica el uso del suelo.
Permite satisfacer mejor las demandas hídricas de los cultivos.
Mejora la uniformidad del riego.
Permite aplicar láminas de agua muy pequeñas.
De orden sociocultural
No se requiere un alto nivel de organización para el riego.
Posibilita que se amplié el número de beneficiarios.
No se requiere un alto nivel de instrucción para su manejo.
Propicia mejores niveles de organización para el manejo de agua.
Permite al usuario tener tiempo adicional para otras actividades productivas.
El trabajo en el manejo del sistema de riego por aspersión incorpora a toda la familia,
especialmente a mujeres y niños.
El riego por aspersión permite incorporar la dimensión de género.
Genera cambios de actitud en el uso y manejo de recursos.
Fácil aprendizaje y manejo del sistema por todos los miembros de la familia.
Aporta con conocimientos y tecnología a los conocimientos ya existentes.
De orden económico
Posibilita la siembra oportuna de los cultivos.
Reduce la cantidad de mano de obra y el costo de movimiento de tierras.
Permite obtener mayores productividades y más ingresos económicos.
Reduce los costos de operación y mantenimiento del sistema de riego.
Reduce el costo en jornales para el riego en parcela.
Permite una diversificación de la producción para mejorar la dieta alimentaria de la personas.
Reduce los riesgos para la producción por efecto del clima y de plagas.
Incrementa la actividad pecuaria (cultivo de pastos)
Es especialmente propicio para los siguientes cultivos: pastos, hortalizas (raíz, bulbos), aromáticas
(orégano)
En terrenos de ladera se puede lograr presión de agua sin costo adicional por uso de energía.
De orden medio ambiental
Disminuye el riesgo de erosión y contribuye a la conservación de los recursos naturales.
Posibilita el control mecánico de algunas plagas.
Disminuye el proceso erosivo del suelo mediante la buena selección de aspersores.
Contribuye a la mejor conservación de los recursos suelo y flora.
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INCONVENIENTES
De orden Técnico
Las áreas adyacentes a las fuentes de agua son difíciles de regar con la técnica de aspersión.
No se puede utilizar agua con sedimentos ni aguas salinas. Requiere aguas con bajo contenido de
sales y óxidos de hierro
Baja eficiencia de riego en lugares con fuerte viento. Los fuertes vientos dificultan la uniformidad de
riego.
Exige un mayor cuidado en el manipuleo de los equipos.
Al inicio, requiere de una asistencia técnica especializada.
Exige un proceso de mediano a largo plazo para la adopción y sostenibilidad en organizaciones con
cultura de riego por gravedad.
Requiere de una inversión inicial alta y de mantenimiento frecuente.
Limitada oferta de accesorios de equipos de riego por aspersión a nivel local.
En algunos cultivos incrementa la incidencia de enfermedades.
Cuando las fuentes de agua están ubicadas distantes al terreno y en un mayor desnivel, se requiere
más carga de presión incrementando los costos.
A mayores pendientes del terreno no existe una adecuada uniformidad en el riego.
De Orden Socio cultural
Inexistencia en el país de una política Técnico - Normativa para promover el Riego por Aspersión.
Existe riesgo de pérdidas de equipos y accesorios por robo de partes y accesorios de los equipos.
Requiere de un periodo más prolongado de acompañamiento.
En algunos casos agudiza la diferenciación campesina.
De Orden Económico
Requiere de una alta inversión inicial la que muchas veces no está al alcance del productor.
Requiere contar con dinero en efectivo (fondos propios) para ejecutar acciones de mantenimiento y
reposición.
Los accesorios son costosos y no se consignen fácilmente en el mercado local.
La reposición de accesorios es relativamente cara, muchas veces fuera del alcance del productor.
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3. Clasificación de los Sistemas por Aspersión
Los clasificamos en función de la movilidad de los diferentes elementos del sistema ya que facilita la
comprensión de su funcionamiento y puede dar idea de los gastos de inversión necesarios. Con carácter
previo podemos hablar de sistemas convencionales y no convencionales (sistemas automecanizados)
atendiendo a la disposición que adoptan en el campo y la utilización de maquinaria adicional o no. Así,
se tendrá:
Los sistemas fijos consisten en un equipo de tuberías y aspersores que cubren completamente el área
de riego y no precisan transporte durante la campaña de riegos. Pueden ser permanentes, si la red de
distribución está enterrada y todo el equipo está en la parcela de riego en todo momento. Son de
utilización preferente en instalaciones deportivas, jardinería, viveros, cultivos ornamentales, y aunque
con menor proporción en cultivos extensivos de regadío. También pueden ser transportables o
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amovibles, si al menos parte de los mismos se puede desmontar y retirar cuando acaba la campaña de
riegos.
Los sistemas semifijos suelen tener fija la estación de bombeo y la red de tuberías principales, que va
enterrada, donde se conectan las tuberías de alimentación y los ramales de riego que son móviles.
Estos ramales de riego, pueden llevar acoplados directamente los aspersores o bien ir dotados de
mangueras que desplazan cada uno de los aspersores (sobre patines) a una determinada distancia del
ramal, permitiendo realizar varias posturas sin necesidad de cambiar la tubería de sitio. En los de tubería
fija, sólo se cambian los tubos porta-aspersores y los aspersores.
El proceso de transporte admite diferentes grados de mecanización desde el completamente manual
hasta los mecanizados. En última instancia se puede transportar solamente los aspersores de una
parcela a otra y en ese caso se tendría un sistema de cobertura total.
Los sistemas móviles, la totalidad de la red de distribución se puede desplazar de una posición a otra,
incluso puede darse el caso de ser móvil el grupo de elevación, generalmente accionado por un motor de
un tractor. En estos casos reviste especial importancia la resistencia mecánica de los materiales
empleados.
Dentro de los sistemas no convencionales, también llamados sistemas automecánicos, podemos
distinguir los sistemas pivotantes, que consisten en una tubería sustentada por una serie de torres
autopropulsadas que describen un movimiento circular alrededor de una toma central fija. El sistema se
autorregula para mantener la alimentación y la velocidad angular en las condiciones prefijadas.
En los sistemas de desplazamiento lateral las torres autopropulsadas describen un movimiento rectilíneo
y cubre una parcela rectangular desde un extremo al otro. En este caso es frecuente que el suministro de
agua se realice desde un canal o tubería flexible y se eleve mediante un grupo accionado desde un
tractor.
Se conocen una gran cantidad de máquinas regadoras, más o menos automatizadas, entre las que cabe
destacar los bastidores con tuberías de aspersión y los caños autopropulsados.
Para la elección del sistema hay que tener en cuenta los condicionamientos relativos a: los cultivos, el
suelo, la forma, dimensiones y topografía de la parcela, disponibilidades de mano de obra y el análisis
económico de la inversión:
La tendencia actual es hacia los sistemas de baja presión, que permitan el riego nocturno y sean de fácil
manejo y automatización. En este sentido uno de los sistemas más interesantes son los pivotes o pívot,
cuyas principales limitaciones son los suelos con baja capacidad de infiltración y la excesiva
diversificación de los cultivos bajo un mismo equipo.
14
En parcelas pequeñas o de forma irregular se adaptan mejor los sistemas fijos que los de ramales
móviles. Los que son permanentes necesitan de menos mano de obra y permiten el paso de
maquinaria., pero requieren cuidados en las labores de preparación del suelo, recolección, etc. para no
dañar los tubos porta aspersores.
Los sistemas semifijos se están usando cada vez menos, porquerequieren más mano de obra, son más
incómodos de manejo y no son útilespara cultivos de porte alto como el maíz a pesar de ser los que
requieren menor inversión.
Los laterales de avance frontal, son muy adecuados para parcelas rectangulares de gran longitud,
consiguiendo una alta uniformidad de riego con baja presión, pero requieren mayor inversión que los
pivotes y tienen un manejo más complicado.
Las alas sobre carro son interesantes por su movilidad y adecuación a diferentes condiciones de
parcelas y cultivos y están sustituyendo en buena medida a los aspersores gigantes.
4 Características del Aspersor
En los sistemas de riego por aspersión son usados aspersores con cabeza giratoria, aspersores con
cabeza fija, rociadores con boquilla y placas de impacto y también pequeñas perforaciones hechas
directamente en las tuberías.
Una gran proporción de los sistemas de riego por aspersión usan aspersores con cabeza giratoria, y la
mayoría de los procedimientos de cálculo y evaluación están basados en este tipo de aspersores. Los
aspersores de cabeza giratoria, giran alrededor de un eje vertical. La rotación resulta del torque (principio
del impulso- momento) causado por la reacción que produce el agua al salir de la boquilla al impactarse
sobre el brazo giratorio del aspersor (cargado con un resorte para lograr un retroceso) que
periódicamente interrumpe el chorro que sale por alguna de las boquillas del aspersor.
Se han fabricado tres tipos de aspersores giratorios: aspersores de giro rápido, aspersores de gran
cañón y aspersores de giro lento. Los aspersores de giro rápido son generalmente pequeños aspersores
usados en jardinería o huertos frutícolas bajo la copa de los árboles. Los aspersores gigantes o de gran
cañón, son aspersores giratorios equipados con un brazo que al oscilar interrumpe el chorro del agua
con cierta periocidad ocasionando un giro sobre la base del aspersor. Estos aspersores descargan de 5
a 70 litros por seg. Cubriendo un diámetro de 75 a 190 m de precipitación. Durante su operación trabajan
a presiones que van de 4.2 a 7.0 kg/cm2 (60 – 100 psi) y están equipados con boquillas de 15 a 50 mm
de diámetro.
Estos aspersores tienen una amplia variedad de usos, sobre todo para cultivos altos y plantaciones
frutícolas. Los aspersores de giro lento, que son la mayoría de aspersores de uso agrícola, están
equipados con una o dos boquillas que varían sus diámetros de 1.5 a 15
15
mm, descargando un gasto que va de 7 a 75 litros por minuto, cubriendo áreas circulares de 10 a 40 m
de diámetro y la presión de trabajo es de 1.4 a 4.2 kg/ha
(20 a 60 psi). Algunos tipos de aspersores de cabeza giratoria pueden ser ajustados para dar un círculo
completo o cubrir cualquier segmento de círculo.
Los aspersores estacionarios o de cabeza fija son usados principalmente en jardines, ornamentales e
invernaderos. En los sistemas de riego agrícola, este tipo de aspersores es usado en forma de rociador
en los sistemas llamados de pivote central.
16
CAPÍTULO II
LEVANTAMIENTO TOPOGRAFICO.
1. Zonas de levantamiento
Para cumplir con el objetivo de alcanzar un progreso individual y colectivo que vaya de la mano con el
mejoramiento de la calidad de vida de los pobladores, vinculados directa e indirectamente con los
beneficios que pretende alcanzar el presente estudio, tiene como meta fundamental dotar de servicios e
infraestructura de riego, que permita acelerar el desarrollo y fomentar al crecimiento tanto agrónomo,
vacuno por ende económico de la población.
Es muy importante poner énfasis el tema del líquido vital como fuente de la vida misma, además del
bienestar que brinda sobre toda la colectividad de un sitio dado. La cual mantiene una relación
directamente proporcional con el desarrollo integral de todos y cada uno de los miembros de un
conglomerado, es por esto que la calidad de vida de todos se obtiene solo cuando se trabaja unificando
esfuerzos.
Un punto importante y que determina el éxito o fracaso de todo proyecto de carácter social, es sin duda
el involucramiento e incorporación de todos los individuos que se verán afectados directa y/o
indirectamente de todos los beneficios que brinde el presente proyecto, además, de la concientización de
la importancia de participar activamente para hacer efectiva la realización y culminación exitosa de la
misma.
El presente proyecto pretende como punto principal dar a conocer la factibilidad y condiciones
necesarias para el mejoramiento del canal, y distribución del agua de riego para la Comunidad, mediante
un estudio acorde al sitio por donde tiene su trazado actual el mencionado canal.
El objetivo principal es realizar el levantamiento Topográfico de los sitios de captación y conducción
principal del Canal de la Comunidad de la Esmeralda.
Una vez definida la concepción del proyecto según lo descrito anteriormente, se procedió a efectuar los
trabajos de levantamiento topográfico de toda el área de influencia y sitios especiales en los cuales se
diseñarán los sistemas de distribución. Complementariamente, se desarrolló el levantamiento de las
parcelas y edificaciones existentes de los usuarios.
Los trabajos topográficos fueron efectuados mediante una estación total SOKKIA de alta precisión, la
cual tiene entre sus características la de permitir realizar nivelaciones dado su altísima precisión la cual
llega a las décimas de milímetro. Es importante indicar que todos los levantamientos se encuentran
enlazados a las coordenadas y cotas establecidas por un GPS
17
PLANIFICACIÓN DE ACTIVIDADES:
Recorrido de reconocimiento del canal.
Definición de coordenadas de inicio uso de carta topográfica, GPS de precisión
Establecimiento de punto de inicio.
Levantamiento de la captación, conducción y del reservorio.
2. REFERENCIAS DE LA ZONA, ORIENTACION Y ALTITUD
EJECUCIÓN DE TRABAJOS
Se procedió a realizar el levantamiento taquimétrico de los diferentes componentes del sistema, los
mismos que fueron ubicados con la ayuda de los habitantes de la comunidad. A continuación se indican
las referencias correspondientes:
Captación:
Coordenadas: 728732.132 m E 9654533.618 m N
Altitud: 2729.829 m.s.n.m.
Reservorio:
Coordenadas: 728918.060m E 9653276.179m N
Altitud: 2784.688m.s.n.m.
Canal: Con una longitud de 1850 m tiene como coordenadas las siguientes.
Extremo inicial
Coordenadas: 728760.745m E 9654523.937N
Altitud: 2805.712 m.s.n.m.
Extremo final
Coordenadas: 728905.997E 9653345.312N
Altitud: 2786.878 m.s.n.m.
Tubería de Conducción: Con una Longitud de 3060 m
Extremo inicial
Coordenadas: 728918.060E 9653276.128N
Altitud: 2785.564 m.s.n.m.
18
Extremo final
Coordenadas: 730888.735E 9652470.622N
Altitud: 2602.548 m.s.n.m.
Existen sitios en donde se han realizado trabajos de mantenimiento y mejora, con el fin de contrarrestar
perdida de caudal por derrumbos y filtraciones, como también colocación de tubos para el cruce en
quebradas.
El canal en sus borde se encuentran lleno de vegetación muy alta en varios sectores lo cual ha
dificultado los trabajos, esto ha sido factor determinante para que los trabajos no se hayan podido
realizar dentro del cronograma establecido.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
Para el caso de quebradas grandes sería muy necesario hacer un diagnostico del la quebrada y su
cauce para poder implantar algún tipo de conducción y el costo que esto implicaría tanto en lo económico
y la parte constructiva ya que son sitios casi inexigibles; caso contrario se debe optar por mantener las
mismas condiciones existentes de paso por estas quebradas, para esto solo se debería contemplar
estructuras tanto en de desagüe a la quebrada y en la re captación del caudal para su transportación en
el canal.
Para transportar el caudal en las quebradas o caídas bruscas del nivel del canal de poca longitud se
recomienda la colocación de tubería de acuerdo a las normas y especificaciones que resultare de los
estudios.
Las estructuras existentes no se debería tomar en cuenta ya que son arreglos o enmiendas para el
momento y no para ser tomados en cuenta a la hora la construcción definitiva.
Sobre el trazado existente no se debería hacer mayores cambios ya que la topografía no se presta para
hacer mayores cambios en este tema.
19
3. NIVELACIÓN.
NIVELACION DE PERFIL
Cuando se requiere el estudio de una vía de comunicación terrestre ya sea un camino, introducción de
agua potable, un sistema de alcantarillado, un canal, líneas de transmisión, etc. Se utiliza este
procedimiento, el cual consiste en determinar las elevaciones, alturas o cotas a intervalos cortos sobre
una línea fija, generalmente sobre el centro o eje de la vía que se pretende alojar. Por lo general estos
intervalos son en forma longitudinal a cada 20 m y en cambios de pendiente importantes, a estos
intervalos se le llama estaciones completas o estaciones cerradas, a los demás puntos se les conoce
como estaciones intermedias y en cada estación se clava una estaca la cual tiene su respectivo
kilometraje.
Para poder conocer las elevaciones del perfil de una zona se requiere de el auxilio de los métodos
anteriores, es decir establecer bancos de nivel y puntos de liga para que en función de ellos se proceda
a ejecutar dicho perfil.
En la siguiente figura se ilustran en planta y elevación las operaciones que se ejecutan.
EJEMPLO
En los trabajos que se realizaron para obtener las elevaciones del perfil longitudinal del terreno natural
del eje de un camino, se obtuvieron los datos del registro siguiente:
PV
L . ATRÁS +
L. ADELANTE
-
L. INTERM
-
ELEVACIONES
20
Σ= 15.557 Σ= 1.708
Comprobación para saber si la nivelación se efectuó correctamente.
Σ (+) = 15.557 1756.774
Σ (-) = 1.708 - 1742.925
13.849 13.849
2.475 – 0.423 = 2.052
2.793 – 0.510 = 2.283
BN-3 –1 2.475 1745.400 1742.925
PL-1 2.793 1747.770 0.423 1744.977
PL-2 3.158 1750.418 0.510 1747.260
2+540 2.15 1748.268
2+560 0.98 1749.438
2+580 0.80 1749.618
2+600 0.40 1750.018
PL-3 3.956 1754.216 0.158 1750.260
2+620 3.81 1750.410
2+640 3.15 1751.070
+643.50 2.60 1751.620
2+660 1.95 1752.270
2+680 1756.774 0.82 1753.400
PL-4 3.175 0.617 1753.599
21
3.158 – 0.158 = 3.000 1753.599
3.956 – 0.617 = 3.339 - 1742.925
10.674 10.674
Cuando se han concluido los trabajos de campo y calculado las cotas de todos los puntos así como las
distancias horizontales, se procede a dibujar el perfil. En este dibujo se deben representar las distancias
horizontales y las distancias verticales, que deben estar referenciadas al nivel medio del mar.
Se recomienda que las escalas a utilizar sean diferentes, es decir la escala horizontal debe ser menor
que la vertical para poder apreciar la diferencia de elevaciones entre los puntos del terreno.
Por ejemplo: si la escala horizontal es de 1:1000, la escala vertical se hace diez veces mayor 1:100,
aunque se pueden manejar escalas que mejor convengan al ingeniero.
DESNIVEL TOTAL DEL
BN-3-1 AL BN FINAL DE
LLEGADA
22
CAPÍTULO III
ESTUDIO CATASTRAL DE LAS ÁREAS A BENEFICIARCE.
1. REGISTRO DE LOS USUARIOS.
Luego de realizar el estudio pertinente para el sistema de riego de la comunidad de la Esmeralda se a
optado por dividirlos en 4 grupos, los mismos que tendrán el agua para el riego en turnos de 6 horas
pasando un día. En los siguientes cuadros se detallan los mismos con sus áreas respectivas:
Grupo 1: Que procederá al riego el primer día de 6 am a 12 am
Nº Usuario Área
1 Víctor Pillacela 1789.850 m²
2 Ana Pillacela 5641.890 m²
3 José Pillacela 5320.410 m²
4 Carmen Pillacela 2600.070 m²
5 María Jiménez 27358.510 m²
6 José Jiménez 1755.450 m²
7 Ángel Guartan 22739.840 m²
8 Luis Samaniego 29057.540 m²
9 Juana Guazhima 11159.900 m²
10 Gerardo Delgado 11941.390 m²
11 Antonio Carchi 24754.170 m²
12 Eliseo Fernández 8600.250 m²
13 Eliseo Fernández 5374.520 m²
14 Jorge Jarro 2673.980 m²
15 Fabián Jarro 6524.120 m²
16 Manuel Jarro 15195.670 m²
17 Estalin Fernández 13184.580 m²
18 María Angelita Jarro Pillacela 12697.170 m²
19 María Rebeca Fares 25611.330 m²
23
Grupo 2: Que procederá al riego el primer día de 12 am a 6 pm
Nº Usuario Área
20 José Jarro 13347.420 m²
21 Miguel Arias 2676.250 m²
22 Angelita Suconota 3195.530 m²
23 Ángeles Fares 28400.560 m²
24 Efraín Urgiles 30269.170 m²
25 Rosa Urgiles 5102.500 m²
26 Marcelino Urgiles 30069.250 m²
27 Ángel Urgiles 7817.370 m²
28 Reginaldo Arias 43064.980 m²
29 Juan Criollo 12321.660 m²
30 Sabina Sánchez 4328.950 m²
31 Luis Tarquino Guartan 9609.990 m²
32 Auxiliadora Mora 9782.150 m²
33 Miguel Suconota 2364.480 m²
34 Luis Adolfo Fernández 4062.040 m²
35 Manuel Jesús Fernández 33015.330 m²
36 Carmen Shungo 878.440 m²
37 Eduardo Brito 2904.460 m²
38 Ramiro Fernández 21990.100 m²
39 Narcisa Delgado 8622.670 m²
Grupo 3: Que procederá al riego el segundo día de 6 am a 12 am
Nº Usuario Área
40 Hermel Jarro 2977.510 m²
41 Trinidad Suconota 9364.580 m²
42 María Julia Mora 25237.000 m²
43 Gregorio Fernández 2745.920 m²
44 Santos Zhungo 9993.010 m²
45 Eusebio Fernández 4730.390 m²
46 José Zhungo 10608.940 m²
47 Andrés Morocho 17748.260 m²
48 Rodrigo Urgiles 4037.280 m²
49 José Fernández 6706.040 m²
50 Teresa Malla 6706.040 m²
51 Lizardo Matailo 3382.570 m²
52 Manuel Segundo Suconota 6826.780 m²
53 Rosa Sichique 4965.850 m²
54 Braulio Suconota 5325,637 m²
55 Ángel Suconota 4679.010 m²
56 Saúl Fernández 4841.430 m²
57 Manuel Cruz Suconota 8214.740 m²
58 Aurelio Sichique 22453.650 m²
59 Espíritu Arias 48800.280 m²
24
Grupo 4: Que procederá al riego el segundo día de 12 am a 6 pm
Nº Usuario Área
60 Miguel Arias 10271.950 m²
61 Claudio Tirado 62233.190 m²
62 Luis Jarro 41582.650 m²
63 Wilmer Fernandez 13180.590 m²
64 Carlos Morocho 16826.360 m²
65 Miriam Morocho 4798.460 m²
66 Alfonso Fernández 23338.060 m²
67 Jesús Vázquez 6396.470 m²
68 Alfredo Guartan 16824.770 m²
69 Leoncio Urgiles 13077.520 m²
70 Valeria Urgiles 1326.430 m²
71 Gladis Urgiles 9157.650 m²
72 Paula Morocho 1780.560 m²
73 Amable Sánchez 1805.600 m²
74 Olivia Delgado 1760.207 m²
75 Salvador Arias 5016.800 m²
76 Alberto Sanches 7927.670 m²
77 Ines Calle 17789.230 m²
78 Ariolfo Arias 15553.270 m²
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CAPÍTULO IV
DISEÑO DEL SISTEMA DE RIEGO
1. Datos requeridos para la determinación del régimen de riego.
Los datos requeridos para la determinación del régimen de riego se refieren a la cantidad de
agua que debe reponerse al sueloen cada riego y corresponde al volumen de agua que dicho
suelo puede almacenar, entre su capacidad máxima de retención y el nivel de humedad
establecido como adecuado para el riego.
El criterio en riego por gravedad por surcos, para determinar este nivel de humedad es considerar un
porcentaje de la humedad aprovechable entre 40% y 60%. En riego localizado de alta frecuencia, como el
goteo, es por encima del 90% de la humedad aprovechable (tensiones de humedad por debajode 0.6 bares). Por
otro lado, la necesidad real de riego o requerimiento bruto, es la cantidad de aguaque debe aplicarse en
cada riego, de manera de asegurar una cantidad determinada de agua en la zona de raíces, que permita
satisfacer las necesidades de riego.
No es posible asegurar una eficiencia de riego del 100%, no toda el agua que ingresa a un campo es
retenida en la zona de raíces. Existen pérdidas inevitables causadas por desuniformidad en la aplicación
del agua en el campo, por percolación más abajo de la zona radicular, por escurrimiento superficial al
final del campo y por evaporación directa de la superficie del suelo y de la planta.
2. Análisis de las necesidades de riego.
La necesidad de agua de riego (NR), corresponde a la cantidad de agua que debe ser aplicada a la
unidad de riego, en los niveles que los cultivos puedan absorberla con facilidad, de acuerdo a sus
requerimientos, asegurando su penetración y almacenamiento en la zona radicular. Si el riego es la
única fuente de agua, la necesidad de agua de riego será, como mínimo, igual a la evapotranspiración
y normalmente debe ser mayor, con el fin de suplir posibles pérdidas durante el riego, como la
necesaria para el lavado de sales, percolación profunda o por distribución desuniforme. En otros
términos, el concepto de necesidad de agua de riego, considera la eficiencia de aplicación de agua de
riego y las necesidades adicionales por concepto de lavado de sales, si fuere necesario. Por otra parte,
si la planta está recibiendo parte del agua a través de otras fuentes, como la lluvia, agua almacenada
en el suelo o de napas freáticas, la necesidad de riego puede considerarse menor que la de
evapotranspiración.
Asimismo, tan importante como conocer las necesidades de agua en el predio, es también
conocer el caudal de agua que se dispone.
La siguiente fórmula es utilizada para calcular la cantidad de agua que puede almacenar un suelo en
términos de lámina de agua
26
𝐿𝑎 =𝐶𝐶 − 𝑃𝑀
100∗ 𝐷𝑎 ∗ 𝑃𝑟 ∗ 𝐶𝑅
La: Lámina de agua (cm.)
CC: Contenido de humedad del suelo a capacidad de campo (% masa).
PM: Contenido de humedad del suelo a punto de marchites (% masa).
Da: Densidad aparente del suelo (gr/cm3).
Pr: Profundidad de raíces del cultivo (cm).
CR: Criterio de riego (en riego tecnificado por surcos y riego por aspersión: CR = 50% de la humedad
aprovechable. En riego localizado de alta frecuencia por goteo, aspersión o exudación: CR = 98 - 90%
de la humedad aprovechable).
Capacidad de Campo (CC): también conocido como límite máximo, es el contenido de agua presente
en un suelo luego de drenar libremente durante los 2 o 3 días posteriores a una lluvia o riego intenso.
Se estima que corresponde al agua retenida a un potencial mátrico que puede variar entre 0.1 bar para
suelos arenosos hasta 0.5 bares para suelos arcillosos. Se puede tomar como valor medio 0.3 bar.
La estimación de la CC en condiciones naturales puede lograrse provocando la saturación del suelo y
cubriéndolo con plástico para evitar la evaporación. Se espera entre 24 y 72 horas (más tiempo en los
suelos arcillosos) y se toma una muestra para determinar su contenido de humedad.
Otra forma de estimación es en laboratorio a través de la determinación de la humedad equivalente,
considerando la muestra de suelo disturbada. En esta determinación hay influencias significativas de la
granulometría, los suelos de textura arenosa pierden más agua que los de textura fina. Dada la
estrecha relación entre el contenido de fracciones texturales finas y el contenido de humedad
equivalente este valor también puede estimarse a través de ecuaciones predictivas, ajustadas a las
condiciones edáficas regionales.
Punto de Marchitez Permanente (PMP): También conocido como límite mínimo, es el contenido de
agua de un suelo retenida tan firmemente que las plantas no pueden extraerla causándoles una
marchitez irreversible. En este estado se admite, en general, que el agua está retenida con potenciales
menores a -15 bares.
Para la estimación de la cantidad de agua que un suelo posee en el PMP se emplean metodologías
más complejas (biológicas u ollas de placas o membranas de Richards). En general se puede asumir
que el valor de PMP de un suelo es aproximadamente el 50 % de la CC del mismo.
No todas las especies vegetales tiene la misma capacidad para extraer agua del suelo, incluso esta
capacidad puede variar según el estado fenológico de la planta; por lo tanto el valor del PMP no será
un punto constante, para todos los casos. Además el PMP depende también de características propias
del suelo como la granulometría del suelo, su compactación, el contenido de materia orgánica, la
profundidad del perfil, entre otros factores.
27
Densidad Aparente (Da=) de un material o un cuerpo es la relación entre el volumen y el peso seco,
incluyendo huecos y poros que contenga, aparentes o no. Esta definición se emplea tanto en Geología
como en la Teoría de los Materiales.
La densidad aparente del suelo es un buen indicador de importantes características, tales como
porosidad, grado de aireación y capacidad de drenaje. En un tipo de suelo los valores bajos de
densidad aparente implican suelos porosos, bien aireados y con buen drenaje. Por otro lado, si los
valores son altos, quiere decir que el suelo es compacto o poco poroso, que tiene poca porosidad en su
composición, que la infiltración del agua es lenta, lo cual puede provocar anegamientos.
3. Diseño del sistema
En el diseño de sistemas de riego se tienen diferentes factores que se deben consideran,
aunque el diseño final se hará considerando las diferentes posibilidades y el resultado será
siempre una solución de compromiso, porque nunca se podrán eliminar todos los riesgos y
desventajas, únicamente se asegura que la influencia negativa sea la menor posible y que la
solución técnica propuesta no sea inconveniente debido a los altos costos.
3.1 INFORMACIÓN DEL ÁREA DEL PROYECTO
a) Ubicación geográfica
El sistema de la Esmeralda esta localizado en el cantón Sigsig, provincia del Azuay y sus coordenadas
geográficas de inicio son: 728995E 9654404N 2792Z
28
b) Clima
El Sigsig corresponde al clima Mesotérmico y Semihúmedo, con temperaturas que varían de 12 a 18 ºC
y precipitaciones entre los 500 y 1000 mm.
c) Calidad del aire y ruido
Por ser una zona rural la calidad del aire es óptima y no existe emisión de ruido.
d) Vías de Acceso
La comunidad La Esmeralda se encuentra ubicada en la parroquia San José de Rarangateniendo como
vías de acceso desde la ciudad de Cuenca:
La vía Cuenca - Cumbe - San José de Raranga - La Esmeralda cuya longitud es de 62 Km.
La vía Cuenca - Quingeo–Serrag – La Esmeralda cuya longitud es de 70 Km.
3.2 DESCRIPCIÓN DE LA INFRAESTRUCTURA EXISTENTE.
3.2.1 CONDUCCIÓN
El canal principal de riego desde la bocatoma hasta la llegada al reservorio es una estructura en suelo
natural, con una longitud de 1850 metros.
En el Sistema de La Esmeralda, no se prevé revestir el canal, ya que una reconstrucción requeriría un
costo elevado, y sobre todo, es la distribución la que como se ha dicho, presenta los mayores
inconvenientes. De todas formas, habrá que seguir definiendo las estrategias para impedir que se
produzcan roturas arbitrarias en el canal, que puedan acelerar un proceso de deterioro del mismo.
3.2.2 RESERVORIO.
Con relación al reservorio del Sistema de Riego La Esmeralda, el mismo no presentan filtraciones
visibles y en los años que lleva construido (3 años), no han evidenciado problemas estructurales que
hagan temer por su estabilidad. También se debe anotar que algunos usuarios no tienen derecho al
reservorio del Sistema, pues dicho derecho ha sido ganado por los aportes realizados para la
construcción del mismo, aportes que no necesariamente fueron hechos por todos los usuarios.
29
3.2.3 SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN
El sistema de distribución de La Esmeralda se realiza mediante una red principal de canales y acequias
sobre el terreno natural, donde se encuentran ubicadas mangueras de polietileno que distribuyen el agua
a cada una de las parcelas.
4. CRITERIOS DE DISEÑO
4.1 DISEÑO DE LA CONDUCCIÓN
El sistema de conducción mantendrá su trazado original debido a que su infraestructura no es una
amenaza para la conducción del caudal requerido.
4.2 DISTRIBUCIÓN DEL AGUA PARA EL SISTEMA DE RIEGO
Un sistema de distribución es un conjunto de conductos cerrados a través de los cuales se transporta el
agua bajo presión a los diferentes puntos de consumo.
Este sistema de distribución de agua para riego debe ofrecer un suministro seguro de agua en cantidad
suficiente y a una presión adecuada para usos de los aspersores para si mantener un riego eficiente.
Los sistemas de distribución suelen tenderse en forma de red ramificada o tipo malla, para este Sistema
de Riego, se plantea la construcción de redes a presión mediante tuberías PVC, tanques y válvulas de
control, con acometidas para los usuarios mediante una válvula de 2 pulgadas. Para el diseño de las
redes, se ha considerado la distribución especial de los lotes de los usuarios (catastro), Para la definición
de los diámetros de las tuberías, se ha utilizado el software Civil CAD, Edición Académica, utilizando la
fórmula de Hazen-Williams para el cálculo de pérdidas. Se ha buscado mantener presiones de trabajo
entre el rango de 15 y 60 metros de columna de agua, a fin de garantizar un correcto funcionamiento de
los elementos, así como adecuadas condiciones de presión para el riego por aspersión. Un conjunto de
tanques y válvulas de control, está orientado a desarrollar y permitir una adecuada operación y
mantenimiento del Sistema.
Cuando en una red de distribución es imposible mantener las presiones de servicio en un rango tolerable
se hace necesario recurrir a dispositivos como válvulas reductoras de presión o tanques rompe presión,
así como cuando existe acumulación de aire en las partes altas y acumulación de sedimentos en las
partes bajas del sistema de distribución es necesario ubicar válvulas de aire y de purga respectivamente.
30
4.2.1 Tanque rompe-presión
Al existir fuerte desnivel entre la captación y algunos puntos a lo largo de la línea de conducción, pueden
generarse presiones superiores a la máxima que puede soportar la tubería. En este caso se sugiere la
instalación de cámaras rompe-presión cada 50 m de desnivel.
4.2.2 Cámara de válvula de aire
El aire acumulado en los puntos altos provoca la reducción del área del flujo del agua, produciendo un
aumento de pérdida de carga y una disminución del gasto. Para evitar esta acumulación es necesario
instalar válvulas de aire automáticas (ventosas) o manuales.
4.2.3 Cámara de válvula de purga
Los sedimentos acumulados en los puntos bajos de la línea de conducción con topografía accidentada,
provocan la reducción del área de flujo del agua, siendo necesario instalar válvulas de purga que
permitan periódicamente la limpieza de tramos de tuberías.
4.2.4 Consideraciones generales
De acuerdo con el levantamiento topográfico se han encontrado franjas que resultan apropiadas para
tender la tubería de distribución que abastecerá a la 77 familias las cuales se dividieron equitativamente
en tres grupos para un correcto aprovechamiento del agua. Estos grupos están conformados de la
siguiente manera:
Grupo 1 con 19 usuarios
Grupo 2 con 20 usuarios
Grupo 3 con 20 usuarios
Grupo 4 con 19 usuarios
La red de distribución se deberá diseñar para el caudal obtenido para cada grupo.
Para la obtención del caudal a ser distribuido se desarrollo un cálculo que divide en forma porcentual el
caudal adjudicado y el caudal de aporte del reservorio respecto al número de usuarios de cada grupo.
El riego tiene un ciclo de 12 horas al día. Se estableció que al igual que el caudal el ciclo de horas se
dividirá porcentualmente con respecto al número de usuarios, obteniendo así el número de horas a regar
por cada grupo. Cabe anotar existe un grupo de usuarios que se abastecen directo del canal de
conducción por encontrarse sus parcelas adyacentes o en el trayecto del canal.
El cálculo del caudal dió como resultado lo siguiente:
El grupo 1 regara el primer día las 6 primeras horas (6H00 a 12H00).
El grupo 2 regara el primer día las siguientes 6 horas (12H00 a 18H00).
El grupo 3 regara el segundo día las 6 primeras horas (6H00 a 12H00).
El grupo 4 regara el segundo día las siguientes 6 horas (12H00 a 18H00).
31
Para el cálculo hidráulico de las tuberías se utilizará fórmulas racionales. En este caso se aplicara la
fórmula de Hazen - Williams:
ℎ𝑓 =10.665 ∗ 𝑄1.85 ∗ 𝐿
𝐶1.85𝐷4.78
Donde:
Q = Caudal (m3/s)
D = Diámetro en m.
L = Longitud en metros
C = Coeficiente fricción según el material. (PVC 150)
El diámetro a utilizarse será aquel que asegure el caudal y presión adecuada en cualquier punto de la
red. Los diámetros nominales mínimos serán: 25 a 32mm en redes principales.
En cuanto a la presión del agua, debe ser suficiente para que el agua pueda poner en funcionamiento un
aspersor en las parcelas más alejadas del sistema. La presión máxima será aquella que no origine
consumos excesivos por parte de los usuarios y no produzca daños a los componentes del sistema, por
lo que la presión dinámica en cualquier punto de la red no será menor de 10mca y la presión estática no
será mayor de 50mca.
-La velocidad mínima en ningún caso será menor de 0,3 m/s y deberá garantizar la auto limpieza del
sistema. En general se recomienda un rango de velocidad de 0,5 – 1,00 m/s. Por otro lado, la velocidad
máxima en la red de distribución no excederá los 2 m/s.
- A fin de que no se produzcan pérdidas de carga excesivas, puede aplicarse la fórmula para la
determinación de las velocidades ideales para cada diámetro. Dicha fórmula aplicable a presiones a la
red de distribución de 20 a 50mca está dada por:
𝑉 = 1273 ∗ 𝑄
𝐷2
Donde:
V = Velocidad (m/s)
D = Diámetro de la tubería (mm.)
Q = Caudal del tramo (lt/s)
-El número de válvulas será el mínimo de manera que permita una adecuada sectorización y garantice el
buen funcionamiento de la red. Las válvulas permitirán realizar las maniobras de reparación del sistema
de distribución de agua sin perjudicar el normal funcionamiento de otros sectores.
4.2.5 Procedimientos de cálculo
El diseño hidráulico se realizó como redes abiertas y los cálculos deben efectuarse tomando en cuenta
los diámetros internos reales de las tuberías.
32
Redes abiertas
El Dimensionamiento de las redes abiertas o ramificadas se realizará de acuerdo con los siguientes
criterios:
- Se admitirá que la distribución del caudal sea uniforme a lo largo de la longitud de cada tramo.
- La pérdida de carga en el ramal será determinada para un caudal igual al que se verifica en su extremo.
- Cuando por las características de la población se produzca algún gasto significativo en la longitud de la
tubería, éste deberá ser considerado como un nudo más.
El diseño hidráulico se realizará teniendo en cuenta el criterio de Hazen – Williams.
El diseño hidráulico del sistema de distribución parcelario nos ha dado los siguientes resultados:
El caudal para el que se diseño la tubería es:
Grupo 1 Q = 14.62lt/s 25 usuarios 0.585lt/s por usuario
Grupo 2 Q = 14.62lt/s 25 usuarios 0.585lt/s por usuario
Grupo 3 Q = 14.62lt/s 25 usuarios 0.585lt/s por usuario
Grupo 4 Q = 14.62lt/s 25 usuarios 0.585lt/s por usuario
33
TABLA DE CALCULO DE REDES DE DISTRIBUCION PARA EL SISTEMA DE RIEGO METODO HARDY-CROSS/HAZEN-WILLIAMS
PROYECTO: Distribucion 11-12-13 PROYECTISTA: Xavier Contreras No. de tramos: 5 No. de nodos: 6
LON G ø EX T. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO V ELOC ID A D OB S ER V
D e a ( m) ( mm) ( mm) H- WILLIA M S IN IC IA L( lp s ) F IN A L( lp s ) ( m/ s ) P OR TR A M O A C U M U LA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 140.219 110.0 104.6 150 1.755 1.755 0.204 0.065 0.065 2788.795 2774.700 2788.795 2788.730 0.000 14.095 0.000 14.030
2 5 100.000 90.0 85.6 150 0.585 0.585 0.102 0.016 0.082 2774.700 2745.903 2788.730 2788.713 14.095 42.892 14.030 42.811
2 3 133.531 90.0 85.6 150 0.585 0.585 0.102 0.022 0.103 2774.700 2764.611 2788.713 2788.692 14.095 24.184 14.013 24.081
TABLA DE CALCULO DE REDES DE DISTRIBUCION PARA EL SISTEMA DE RIEGO METODO HARDY-CROSS/HAZEN-WILLIAMS
PROYECTO: Distribucion 18-20-22 PROYECTISTA: Xavier Contreras No. de tramos: 5 No. de nodos: 6
LON G ø EX T. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO V ELOC ID A D OB S ER V
D e a ( m) ( mm) ( mm) H- WILLIA M S IN IC IA L( lp s ) F IN A L( lp s ) ( m/ s ) P OR TR A M O A C U M U LA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
2a 3 125.916 110.0 104.6 150 1.755 1.755 0.204 0.059 0.061 2784.605 2766.412 2784.685 2784.627 0.083 18.276 0.080 18.215
3a 18 56.309 90.0 85.6 150 0.585 0.585 0.102 0.009 0.070 2766.412 2757.046 2784.627 2784.618 18.276 27.641 18.215 27.571
5a 22 4.817 90.0 85.6 150 0.585 0.585 0.102 0.001 0.071 2766.412 2765.716 2784.618 2784.617 18.276 18.972 18.206 18.901
5a 20 70.865 90.0 85.6 150 0.585 0.585 0.102 0.011 0.082 2765.716 2756.076 2784.617 2784.605 18.972 28.612 18.901 28.529
TABLA DE CALCULO DE REDES DE DISTRIBUCION PARA EL SISTEMA DE RIEGO METODO HARDY-CROSS/HAZEN-WILLIAMS
PROYECTO: Distribucion 21-(24-26) PROYECTISTA: Xavier Contreras No. de tramos: 5 No. de nodos: 6
LON G ø EX T. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO V ELOC ID A D OB S ER V
D e a ( m) ( mm) ( mm) H- WILLIA M S IN IC IA L( lp s ) F IN A L( lp s ) ( m/ s ) P OR TR A M O A C U M U LA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
3 24-26 156.714 90.0 85.6 150 1.760 1.760 0.306 0.195 0.228 2772.410 2751.356 2784.654 2784.459 12.278 33.332 12.245 33.103
26 21 62.051 90.0 85.6 150 0.585 0.585 0.102 0.010 0.239 2751.356 2741.528 2784.459 2784.449 33.332 43.160 33.103 42.921
TABLA DE CALCULO DE REDES DE DISTRIBUCION PARA EL SISTEMA DE RIEGO METODO HARDY-CROSS/HAZEN-WILLIAMS
PROYECTO: Distribucion 23-(25-27-29) PROYECTISTA: Xavier Contreras No. de tramos: 5 No. de nodos: 6
LON G ø EX T. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO V ELOC ID A D OB S ER V
D e a ( m) ( mm) ( mm) H- WILLIA M S IN IC IA L( lp s ) F IN A L( lp s ) ( m/ s ) P OR TR A M O A C U M U LA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1c 2c 5.817 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.026 0.026 2753.125 2753.510 2779.157 2779.131 0.000 -0.385 26.032 25.621
2c 3c 17.697 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.079 0.105 2753.510 2753.249 2779.131 2779.052 -0.385 -0.125 25.621 25.802
3c 4c 29.832 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.133 0.239 2753.249 2756.062 2779.052 2778.918 -0.125 -2.937 25.802 22.856
4c 5c 37.252 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.167 0.405 2756.062 2757.077 2778.918 2778.751 -2.937 -3.953 22.856 21.674
5c 6c 29.545 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.132 0.537 2757.077 2754.322 2778.751 2778.619 -3.953 -1.197 21.674 24.297
6c 7c 16.282 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.073 0.610 2754.322 2754.126 2778.619 2778.547 -1.197 -1.002 24.297 24.420
7c 8c 43.387 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.194 0.804 2754.126 2755.545 2778.547 2778.352 -1.002 -2.420 24.420 22.807
8c 9c 14.822 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.066 0.871 2755.545 2754.462 2778.352 2778.286 -2.420 -1.337 22.807 23.824
9c 10c 4.990 90.0 85.6 150 3.510 3.510 0.610 0.022 0.893 2754.462 2754.078 2778.286 2778.264 -1.337 -0.953 23.824 24.186
10c 33 350.000 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.347 1.240 2754.078 2683.116 2778.264 2777.917 -0.953 70.009 24.186 94.801
10c 11c 4.389 90.0 85.6 150 2.925 2.925 0.508 0.014 1.254 2754.078 2753.569 2777.917 2777.903 -0.953 -0.444 23.838 24.334
11c 12c 35.663 90.0 85.6 150 2.925 2.925 0.508 0.114 1.368 2753.569 2754.072 2777.903 2777.789 -0.444 -0.948 24.334 23.716
12c 12c 10.000 63.0 59.0 150 2.340 2.340 0.856 0.129 1.497 2754.072 2751.632 2777.789 2777.659 -0.948 1.493 23.716 26.028
12c 14c 12.866 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.027 1.524 2754.072 2754.327 2777.659 2777.632 -0.948 -1.202 23.587 23.305
14c 15c 28.977 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.061 1.586 2754.327 2756.390 2777.632 2777.571 -1.202 -3.265 23.305 21.181
15c 16c 30.285 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.064 1.650 2756.390 2751.877 2777.571 2777.507 -3.265 1.248 21.181 25.631
16c 17c 32.165 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.068 1.717 2751.877 2753.449 2777.507 2777.439 1.248 -0.324 25.631 23.990
17c 18c 12.137 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.026 1.743 2753.449 2752.313 2777.439 2777.414 -0.324 0.812 23.990 25.101
18c 19c 16.959 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.036 1.779 2752.313 2749.461 2777.414 2777.378 0.812 3.663 25.101 27.916
19c 20c 34.516 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.073 1.852 2749.461 2756.976 2777.378 2777.305 3.663 -3.851 27.916 20.329
20c 21c 10.365 90.0 85.6 150 2.340 2.340 0.407 0.022 1.874 2756.976 2755.083 2777.305 2777.283 -3.851 -1.958 20.329 22.200
21c 23 300.0 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.298 2.171 2755.083 2677.504 2777.283 2776.986 -1.958 75.621 22.200 99.482
21c 22c 8.901 90.0 85.6 150 1.755 1.755 0.305 0.011 2.182 2755.083 2755.366 2776.986 2776.974 -1.958 -2.241 21.903 21.609
22c 23c 18.145 90.0 85.6 150 1.755 1.755 0.305 0.022 2.205 2755.366 2752.903 2776.974 2776.952 -2.241 0.222 21.609 24.049
23c 24c 15.523 90.0 85.6 150 1.755 1.755 0.305 0.019 2.224 2752.903 2755.088 2776.952 2776.933 0.222 -1.963 24.049 21.845
24c 25c 16.696 90.0 85.6 150 1.755 1.755 0.305 0.021 2.245 2755.088 2753.270 2776.933 2776.912 -1.963 -0.145 21.845 23.642
25c 26c 21.778 90.0 85.6 150 1.755 1.755 0.305 0.027 2.272 2753.270 2747.615 2776.912 2776.885 -0.145 5.509 23.642 29.270
26c 2 5 - 2 7 - 2 9 250.000 63.0 59.0 150 1.755 1.755 0.642 1.897 4.169 2747.615 2680.335 2776.885 2774.988 5.509 72.790 29.270 94.653
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA ( m) C OTA D E T.N . ( m) C OTA P IEZOM ETR IC A ( m) C A R GA ES TA TIC A ( m) C A R GA D IN A M IC A ( m)
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA ( m) C OTA D E T.N . ( m) C OTA P IEZOM ETR IC A ( m) C A R GA ES TA TIC A ( m) C A R GA D IN A M IC A ( m)
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA ( m) C OTA D E T.N . ( m) C OTA P IEZOM ETR IC A ( m) C A R GA ES TA TIC A ( m) C A R GA D IN A M IC A ( m)
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA ( m) C OTA D E T.N . ( m) C OTA P IEZOM ETR IC A ( m) C A R GA ES TA TIC A ( m) C A R GA D IN A M IC A ( m)
34
TABLA DE CALCULO DE REDES DE DISTRIBUCION PARA EL SISTEMA DE RIEGO METODO HARDY-CROSS/HAZEN-WILLIAMS
PROYECTO: TUBERIA PRINCIPAL PROYECTISTA: Xavier Contreras
LON G ø EX T. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO V ELOC ID A D OB S ER V
D e a ( m) ( mm) ( mm) H- WILLIA M S IN IC IA L( lp s ) F IN A L( lp s ) ( m/ s ) P OR TR A M O A C U M U LA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 5.000 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.118 0.118 2784.688 2784.605 2784.688 2784.569 0.000 0.083 0.000 -0.036
2 3 66.279 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.569 1.687 2784.605 2772.410 2784.569 2783.001 0.083 12.278 -0.036 10.591
3 4 9.331 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.221 1.908 2772.410 2771.568 2783.001 2782.780 12.278 13.120 10.591 11.212
4 5 48.478 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.147 3.056 2771.568 2766.661 2782.780 2781.632 13.120 18.027 11.212 14.971
5 6 56.852 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.346 4.401 2766.661 2756.235 2781.632 2780.286 18.027 28.453 14.971 24.051
6 7 35.054 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.830 5.231 2756.235 2753.425 2780.286 2779.457 28.453 31.263 24.051 26.032
7 23-25-27-29 7.183 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.170 5.401 2753.425 2754.593 2779.457 2779.287 31.263 30.095 26.032 24.694
8 3 0 - 3 1 - 3 2 3.278 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.078 5.479 2754.593 2755.110 2779.287 2779.209 30.095 29.578 24.694 24.099
9 10 21.856 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.517 5.996 2755.110 2756.280 2779.209 2778.692 29.578 28.407 24.099 22.411
10 11 46.785 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.107 7.103 2756.280 2758.821 2778.692 2777.584 28.407 25.867 22.411 18.764
11 12 15.501 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.367 7.470 2758.821 2759.604 2777.584 2777.217 25.867 25.083 18.764 17.613
12 13 22.681 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.537 8.007 2759.604 2759.616 2777.217 2776.681 25.083 25.071 17.613 17.064
13 14 35.909 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.850 8.857 2759.616 2758.305 2776.681 2775.831 25.071 26.383 17.064 17.526
14 15 32.610 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.772 9.629 2758.305 2756.098 2775.831 2775.059 26.383 28.590 17.526 18.961
15 16 33.253 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.787 10.416 2756.098 2755.897 2775.059 2774.272 28.590 28.790 18.961 18.374
16 17 32.908 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.779 11.195 2755.897 2755.605 2774.272 2773.493 28.790 29.082 18.374 17.887
17 18 34.866 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.825 12.020 2755.605 2761.598 2773.493 2772.667 29.082 23.090 17.887 11.069
18 19 82.432 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.951 13.972 2761.598 2761.172 2772.667 2770.716 23.090 23.516 11.069 9.544
19 34 24.052 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.569 14.541 2761.172 2758.062 2770.716 2770.147 23.516 26.626 9.544 12.085
20 21 23.028 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.545 15.086 2758.062 2755.319 2770.147 2769.602 26.626 29.369 12.085 14.283
21 22 44.243 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.047 16.133 2755.319 2757.006 2769.602 2768.555 29.369 27.681 14.283 11.548
22 33 11.518 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.273 16.406 2757.006 2755.114 2768.555 2768.282 27.681 29.574 11.548 13.168
23 35 49.052 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.161 17.567 2755.114 2754.379 2768.282 2767.121 29.574 30.309 13.168 12.742
24 25 31.111 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.736 18.303 2754.379 2755.902 2767.121 2766.384 30.309 28.786 12.742 10.482
25 36 11.270 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.267 18.570 2755.902 2756.065 2766.384 2766.118 28.786 28.623 10.482 10.053
26 27 17.264 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.409 18.979 2756.065 2755.508 2766.118 2765.709 28.623 29.180 10.053 10.201
27 28 11.474 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.272 19.250 2755.508 2755.210 2765.709 2765.437 29.180 29.478 10.201 10.227
28 37 22.415 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.531 19.781 2755.210 2754.838 2765.437 2764.907 29.478 29.850 10.227 10.069
29 3 8 - 3 9 - 4 1 - 4 2 - 4 3 54.249 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.284 21.065 2754.838 2755.058 2764.907 2763.623 29.850 29.629 10.069 8.564
30 31 49.751 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.178 22.243 2755.058 2753.631 2763.623 2762.445 29.629 31.056 8.564 8.814
31 44 10.776 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.255 22.498 2753.631 2752.371 2762.445 2762.190 31.056 32.317 8.814 9.819
33 45 137.158 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 3.247 25.744 2752.509 2751.872 2762.190 2758.944 32.179 32.815 9.681 7.071
34 35 30.743 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.728 26.472 2751.872 2753.098 2758.944 2758.216 32.815 31.590 7.071 5.118
35 36 6.494 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.154 26.626 2753.098 2752.516 2758.216 2758.062 31.590 32.172 5.118 5.546
36 37 21.319 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.505 27.130 2752.516 2749.834 2758.062 2757.558 32.172 34.854 5.546 7.724
37 46-47 46.909 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.110 28.241 2749.834 2749.700 2757.558 2756.447 34.854 34.988 7.724 6.747
38 49-50 55.718 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.319 29.559 2749.700 2748.498 2756.447 2755.128 34.988 36.190 6.747 6.631
39 40 108.257 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.562 32.122 2748.498 2734.716 2755.128 2752.566 36.190 49.972 6.631 17.850
40 41 115.063 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.724 34.845 2734.716 2724.700 2752.566 2749.842 49.972 59.988 17.850 25.142
40 51 48.067 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.138 35.983 2734.716 2734.990 2749.842 2748.705 49.972 49.697 15.127 13.714
41 52 164.036 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 3.883 39.866 2724.700 2713.140 2748.705 2744.822 59.988 71.548 24.005 31.682
41 52 76.369 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.808 41.674 2724.700 2724.700 2744.822 2743.014 59.988 59.988 20.122 18.314
42 55 13.719 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.325 41.998 2724.700 2724.700 2743.014 2742.689 59.988 59.988 18.314 17.989
43 54-56 68.301 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.617 43.615 2724.700 2724.700 2742.689 2741.073 59.988 59.988 17.989 16.373
44 53-57 78.127 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.849 45.464 2724.700 2723.562 2741.073 2739.223 59.988 61.126 16.373 15.661
45 46 13.055 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.309 45.773 2723.562 2724.342 2739.223 2738.914 61.126 60.346 15.661 14.573
46 47 21.436 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.507 46.281 2724.342 2722.254 2738.914 2738.407 60.346 62.433 14.573 16.153
47 48 13.190 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.312 46.593 2722.254 2721.726 2738.407 2738.095 62.433 62.962 16.153 16.369
48 49 11.998 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.284 46.877 2721.726 2072.037 2738.095 2737.811 62.962 712.650 16.369 665.773
49 50 10.223 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.242 47.119 2072.037 2176.747 2737.811 2737.569 712.650 607.941 665.773 560.822
50 51 29.914 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.708 47.827 2176.747 2723.428 2737.569 2736.861 607.941 61.260 560.822 13.433
52 59 87.963 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.082 49.909 2713.140 2707.238 2736.861 2734.779 71.548 77.450 23.721 27.540
54 55 25.604 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.606 50.515 2707.238 2715.542 2734.779 2734.173 77.450 69.145 27.540 18.630
C OTA D E T.N . ( m) C OTA P IEZOM ETR IC A ( m) C A R GA ES TA TIC A ( m) C A R GA D IN A M IC A ( m)TR A M O P ER D ID A D E C A R GA ( m)
35
54 60 105.257 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.491 53.007 2707.238 2701.221 2734.173 2731.681 77.450 83.467 26.934 30.460
56 57 57.547 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.362 54.369 2701.221 500.154 2731.681 2730.319 83.467 2284.533 30.460 2230.164
57 58 26.568 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.629 0.629 2693.002 2684.400 2693.002 2692.374 0.000 8.602 0.000 7.974
58 59 64.882 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.536 2.165 2684.400 2684.400 2692.374 2690.838 8.602 8.602 7.974 6.438
59 61 9.088 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.215 2.380 2684.400 2668.093 2690.838 2690.623 8.602 24.910 6.438 22.530
60 62 114.293 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.705 5.085 2684.700 2668.173 2690.623 2687.917 8.302 24.830 5.923 19.745
60 61 44.210 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.046 6.132 2684.700 2682.177 2687.917 2686.871 8.302 10.826 3.217 4.694
62 69-72 69.785 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.652 7.783 2668.173 2654.714 2686.871 2685.219 24.830 38.289 18.698 30.505
63 67-68 44.546 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.054 8.838 2654.714 2651.483 2685.219 2684.165 38.289 41.520 30.505 32.682
65 66 107.139 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.536 11.374 2651.483 2639.459 2684.165 2681.629 41.520 53.543 32.682 42.169
66 67 4.754 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.113 0.113 2639.459 2638.824 2639.459 2639.347 0.000 0.635 0.000 0.522
67 68 4.430 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.105 0.217 2638.824 2638.195 2639.347 2639.242 0.635 1.264 0.522 1.047
68 69 17.733 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.420 0.637 2638.195 2635.644 2639.242 2638.822 1.264 3.815 1.047 3.178
69 71 86.203 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.040 2.678 2635.644 2617.758 2638.822 2636.782 3.815 21.702 3.178 19.024
69 70 7.621 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.180 2.858 2635.644 2635.647 2636.782 2636.601 3.815 3.812 1.138 0.954
71 73 97.029 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.297 5.155 2617.758 2609.700 2636.601 2634.305 21.702 29.759 18.844 24.605
7170-71-72-73 5.595 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.132 5.287 2617.758 2618.106 2634.305 2634.172 21.702 21.353 16.547 16.066
7375-76-77-78 55.964 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 1.325 6.612 2609.700 2609.700 2634.172 2632.848 29.759 29.759 24.472 23.148
74 75 90.000 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 2.130 8.742 2603.000 2604.000 2632.848 2630.717 36.459 35.459 29.848 26.717
CONDUCCION 58 Tanque rompe Presion
CONDUCCION 66 Tanque rompe Presion
36
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 1 Vic to r P illa c e la P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 19.632 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.579 0.579 2792.271 2789.398 2792.271 2791.692 0.000 2.873 0.000 2.294 0
2 3 11.375 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.336 0.915 2789.398 2789.398 2791.692 2791.357 2.873 2.874 2.294 1.959
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 2 A na P illa c e la P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L THE WOBBLER
1 2 22.751 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.671 0.671 2792.365 2786.346 2792.365 2791.694 0.000 6.020 0.000 5.349
2 3 28.605 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.844 1.515 2786.346 2781.825 2791.694 2790.851 6.020 10.540 5.349 9.025 4
12.82
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 3 J o s e P illa c e la P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 3 N o . de no do s : 4
TR A M O LON G ø IN T. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m ) OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 34.364488 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 1.014 1.014 2797.651 2791.641 2797.651 2796.638 0.000 6.011 0.000 4.997
2 3 36.953468 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 1.090 2.104 2791.641 2783.784 2796.638 2795.548 13.867 13.867 4.997 11.764 8
3 4 87.930741 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 2.594 4.697 2783.784 2789.616 2795.548 2792.954 8.035 8.035 11.764 3.338
10.13
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 4 C a rm e n P illa c e la P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 30.000 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.885 0.885 2794.654 2792.817 2794.654 2793.769 0.000 1.837 0.000 0.952 0
2 3 15.240 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.450 1.334 2792.817 2786.119 2793.769 2793.319 1.837 8.534 0.952 7.200
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 5 M a ria J im e ne z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 51.930 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 6.287 6.287 2792.133 2772.571 2792.133 2785.846 0.000 19.562 0.000 13.275
2 3 32.279 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.908 10.195 2772.571 2762.073 2785.846 2781.938 19.562 30.061 13.275 19.866 7
11.23
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 6 J o s e J im e ne z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 20.981 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.619 0.619 2792.133 2788.066 2792.133 2791.514 0.000 4.068 0.000 3.449
2 3 11.991 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.354 0.973 2788.066 2783.894 2791.514 2791.161 4.068 8.239 3.448 7.266 4
12.82
Diametro de a lcance de l As pers o r
Diametro de a lcance de l As pers o r
C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
P ER D ID A D E C A R GA (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O
TR A M O
TR A M O
TR A M O
No hay pres io n
No hay pres io n
C OTA D E T.N .(m )
P ER D ID A D E C A R GA (m )
P ER D ID A D E C A R GA (m )
P ER D ID A D E C A R GA (m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
37
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 7 A ng e l Gua rta n P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 102.53 32.0 29.0 150 0.585 0.585 0.885 3.233 3.233 2792.639 2781.135 2792.639 2789.406 0.000 11.504 0.000 8.271
2 3 78.274 32.0 29.0 150 0.585 0.585 0.885 2.468 5.701 2781.135 2761.925 2789.406 2786.938 11.504 30.714 8.271 25.013 6
11.47
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 8 Luis S a m a nie g o P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 81.30 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 9.842 9.842 2794.400 2772.809 2794.400 2784.558 0.000 21.591 0.000 11.749
2 3 84.813 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 10.268 20.110 2772.809 2756.489 2784.558 2774.290 21.591 37.911 11.749 17.801 7
11.23
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 9 J ua na Gua zhim a P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 74.83 32.0 29.0 150 0.585 0.585 0.885 2.360 2.360 2788.383 2775.403 2788.383 2786.023 0.000 12.980 0.000 10.621
2 3 69.151 32.0 29.0 150 0.585 0.585 0.885 2.180 4.540 2775.403 2758.542 2786.023 2783.843 12.980 29.841 10.620 25.301 6
11.47
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 10 Ge ra rdo D e lg a do P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 74.83 32.0 29.0 150 0.585 0.585 0.885 2.360 2.360 2788.383 2775.403 2788.383 2786.023 0.000 12.980 0.000 10.621
2 3 69.151 32.0 29.0 150 0.585 0.585 0.885 2.180 4.540 2775.403 2758.542 2786.023 2783.843 12.980 29.841 10.620 25.301 6
11.47
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 11 A nto nio C a rc hi P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASP ERSOR 5035 RM ¾
1 2 71.18 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 8.618 8.618 2761.885 2741.100 2788.390 2779.773 0.000 20.784 26.506 38.672
2 3 42.673 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 5.166 13.784 2741.100 2723.438 2779.773 2774.606 20.784 38.447 38.673 51.169 1
27.50
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 12 Elis e o F e rna nde z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASP ERSOR 5035 RM ¾
1 2 32.10 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.886 3.886 2745.603 2731.709 2788.414 2784.528 0.000 13.894 42.811 52.819
2 3 50.947 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 6.168 10.054 2731.709 2721.170 2784.528 2778.360 13.894 24.432 52.819 57.190 1
27.50
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 13 Elis e o F e rna nde z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 40.000 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 1.180 1.180 2792.189 2777.021 2792.189 2791.009 0.000 15.168 0.000 13.988
2 3 21.400 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.631 1.811 2777.021 2768.306 2791.009 2790.378 15.168 23.883 13.988 22.072 7
11.53
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
38
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 14 M a nue l J a rro P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 98.95 25.0 22.0 150 1.755 0.585 1.539 11.980 11.980 2788.408 2766.603 2788.408 2776.428 0.000 21.804 0.000 9.825
2 3 91.933 25.0 22.0 150 1.755 0.585 1.539 11.130 23.110 2766.603 2741.986 2776.428 2765.298 21.804 46.422 9.825 23.312 7
11.53
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 15 J o rg e J a rro P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 98.95 25.0 22.0 150 1.755 0.585 1.539 11.980 11.980 2788.408 2766.603 2788.408 2776.428 0.000 21.804 0.000 9.825
2 3 91.933 25.0 22.0 150 1.755 0.585 1.539 11.130 23.110 2766.603 2741.986 2776.428 2765.298 21.804 46.422 9.825 23.312 7
11.53
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 16 F a bia n J a rro P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
TR A M O LON G ø IN T. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m ) OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 110.65 25.0 22.4 150 0.585 0.585 1.484 12.270 12.270 2754.762 2737.487 2754.762 2742.492 0.000 17.275 0.000 5.005
2 3 53.08 25.0 22.4 150 0.585 0.585 1.484 5.886 18.156 2737.487 2715.490 2742.492 2736.606 39.272 39.272 5.005 21.116 7
3 4 46.61 25.0 22.4 150 0.585 0.585 1.484 5.169 23.325 2715.490 2702.721 2736.606 2731.437 52.041 52.041 21.116 28.716
11.23
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 17 Es ta lin F e rna nde z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 31.98 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.943 0.943 2785.274 2775.919 2785.274 2784.331 0.000 9.355 0.000 8.411
2 3 9.226 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.272 1.215 2775.919 2773.786 2784.331 2784.059 9.355 11.488 8.412 10.273 10
10.13
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 18 M a ria A ng e lita J a rro P illa c e la P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASP ERSOR 5035 RM ¾
1 2 68.36 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 8.276 8.276 2756.746 2735.628 2784.318 2776.042 0.000 21.118 27.571 40.413
2 3 61.415 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 7.435 15.711 2735.628 2723.047 2776.042 2768.607 21.118 33.699 40.414 45.559 1
27.50
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 19 R e be c a F a re z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 99.04 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 11.990 11.990 2783.289 2760.530 2783.289 2771.299 0.000 22.759 0.000 10.769 10
2 3 88.240 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 10.683 22.672 2760.530 2752.996 2771.299 2760.616 22.759 30.293 10.769 7.621
10.13
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca e l
S is tema de
As perc io n en e l
nudo # 3
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
39
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 2 0 J o s e J a rro P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 112.68 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 13.641 13.641 2755.776 2736.997 2755.776 2742.135 0.000 18.779 0.000 5.138
2 3 49.678 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 6.014 19.655 2736.997 2716.616 2742.135 2736.121 18.779 39.161 5.138 19.505 7
11.23
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 2 1 M ig ue l A ria s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASP ERSOR 5035 RM ¾
1 2 29.56 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.579 3.579 2739.689 2733.048 2782.610 2779.031 0.000 6.641 42.921 45.983
2 3 19.536 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 2.365 5.944 2733.048 2728.889 2779.031 2776.666 6.641 10.799 45.983 47.776 1
27.50
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 2 2 M a ria A ng e lita S uc o no ta P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 28.18 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.412 3.412 2765.416 2760.964 2784.317 2780.905 0.000 4.451 18.901 19.941
2 3 16.366 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 1.981 5.393 2760.964 2758.504 2780.905 2778.924 4.451 6.912 19.941 20.420 7
11.23
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 2 3 A ng e le s F a re z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 30.43 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.030 0.030 2699.257 2690.303 2699.257 2699.227 0.000 8.954 0.000 8.924
2 3 64.136 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.064 0.094 2690.303 2677.504 2699.227 2699.164 8.954 21.754 8.924 21.660 7
11.53
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la s 2 4 -2 6 Efra in y M a rc e lino Urg ile s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 12.78 25.0 22.0 150 1.170 1.170 3.077 5.585 5.585 2751.056 2749.175 2784.159 2778.575 0.000 1.881 33.103 29.400
2 3 19.842 25.0 22.0 150 1.170 1.170 3.077 8.672 14.256 2749.175 2745.568 2778.575 2769.903 1.881 5.488 29.400 24.335 6
11.47
P R OYEC TO: C o nduc c io n 2 5 -2 7 -2 9 R o s a y A ng e l Urg ile s y J ua n C rio llo P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 5 N o . de no do s : 6
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V P ro pie ta rio Aspersor # Aspersores Alcance
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 5 148.62 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.058 0.058 2709.199 2680.335 2709.199 2709.141 0.000 28.865 0.000 28.806 2 5 R. Urgiles AS P ERS OR 5035 RM ¾ 2 26.502 5 40.00 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.040 0.098 2680.335 2674.978 2709.141 2709.101 28.865 34.222 28.806 34.124
2 3 40.00 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.040 0.138 2680.335 2676.652 2709.101 2709.062 28.865 32.547 28.766 32.409
3 2 7 155.42 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.154 0.292 2676.652 2674.400 2709.062 2708.907 32.547 34.799 32.410 34.507 2 7 A. Urgiles AS P ERS OR 5035 RM ¾ 2 26.505 2 9 106.84 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.106 0.398 2674.978 2662.088 2708.907 2708.801 34.222 47.112 33.929 46.714 2 9 J . Crio llo AS P ERS OR 5035 RM ¾ 1 27.50
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
C A R GA D IN A M IC A (m )
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O
TR A M O
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
40
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 3 0 S a bina S a nc he s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASP ERSOR 5035 RM ¾
1 2 52.52 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 6.358 6.358 2753.176 2745.683 2779.016 2772.658 0.000 7.493 25.840 26.974
2 3 22.515 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 2.726 9.084 2745.683 2739.771 2772.658 2769.932 7.493 13.405 26.975 30.161 2
26.50
P R OYEC TO: C o nduc c io n 3 1-3 2 P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V P ro pie ta rio Aspersor # Aspersores Alcance
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 3 44.67 90.0 71.4 150 1.755 1.755 0.438 0.134 0.141 2754.293 2753.005 2778.979 2778.845 0.000 1.288 24.686 25.840
3 3 1 280.41 90.0 71.4 150 1.170 1.170 0.292 0.397 0.538 2753.005 2716.822 2778.845 2778.449 1.288 37.471 25.840 61.627 3 1 L. T. Guartan AS P ERS OR 5035 RM ¾ 33 4 5.00 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.002 0.540 2753.005 2753.176 2778.449 2778.447 1.288 1.117 25.444 25.271
5 6 52.92 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.008 0.548 2716.822 2713.751 2778.447 2778.439 37.471 40.542 61.625 64.688
5 3 2 19.92 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.008 0.548 2716.822 2713.751 2778.447 2778.439 37.471 40.542 61.625 64.688 3 2 M. A. Mo ra AS P ERS OR 5035 RM ¾ 1
P R OYEC T O: P arcela 33 M iguel Suco no ta P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 53.01 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 6.418 6.418 2754.079 2745.025 2766.821 2760.403 0.000 9.054 12.742 15.378
2 3 30.225 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.659 10.077 2745.025 2737.018 2760.403 2756.744 9.054 17.061 15.378 19.726 7
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la 3 4 Luis A do lfo F e rna nde z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASP ERSOR 5035 RM ¾
1 2 26.99 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.268 3.268 2745.524 2738.551 2769.833 2766.565 0.000 6.974 24.309 28.015
2 3 17.760 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 2.150 5.418 2738.551 2733.315 2766.565 2764.415 6.974 12.209 28.014 31.100 2
26.50
P R OYEC T O: P arcela 35 M anuel Jesus F ernandez P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 53.01 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 6.418 6.418 2754.079 2745.025 2766.821 2760.403 0.000 9.054 12.742 15.378
2 3 30.225 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.659 10.077 2745.025 2737.018 2760.403 2756.744 9.054 17.061 15.378 19.726 7
11.53
P R OYEC T O: P arcela 36 C armen Shungo P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 18.33 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.541 0.541 2756.065 2753.559 2766.118 2765.577 0.000 2.506 10.053 12.019
2 3 21.673 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.639 1.180 2753.559 2750.937 2765.577 2764.938 2.506 5.128 12.018 14.001 8
11.00
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
C A R GA D IN A M IC A (m )
TR A M O
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
Diametro de a lcance de l As pers o r
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
41
P R OYEC T O: P arcela 37 Eduardo B rito P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 10.57 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.312 0.312 2754.538 2753.766 2764.607 2764.295 0.000 0.772 10.069 10.529
2 3 10.241 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.302 0.614 2753.766 2753.257 2764.295 2763.993 0.772 1.281 10.529 10.736 10
10.13
P R OYEC T O: C o nduccio n 38-39-41-42-43 P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V P ro pie ta rio Aspersor # Aspersores Alcance
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 75.73 110.0 104.6 150 2.925 2.925 0.340 0.091 0.091 2755.058 2744.079 2763.623 2763.532 0.000 10.979 8.564 19.452
2 4 1 107.21 90.0 71.4 150 2.340 2.340 0.584 0.547 0.639 2744.079 2727.230 2763.532 2762.984 10.979 27.829 19.453 35.755 4 1 M. Suco no ta AS P ERS OR 5035 RM ¾ 2 26.502 3 9 7.21 90.0 71.4 150 2.340 2.340 0.584 0.037 0.675 2744.079 2743.597 2762.984 2762.947 10.979 11.461 18.905 19.350 3 9 N. Delgado MINI-WOBBLER 7 11.232 3 8 89.83 90.0 71.4 150 2.340 2.340 0.584 0.037 0.675 2744.079 2743.597 2762.984 2762.947 10.979 11.461 18.905 19.350 3 8 R. Fernadez MINI-WOBBLER 7 11.234 4 3 52.73 63.0 59.0 150 1.170 1.170 0.428 0.189 0.864 2727.230 2729.970 2762.947 2762.759 27.829 25.088 35.717 32.789 4 3 G. Fernandez AS P ERS OR 5035 RM ¾ 2 26.504 6 65.65 63.0 59.0 150 1.170 1.170 0.428 0.235 1.099 2727.230 2710.436 2762.759 2762.524 27.829 44.623 35.529 52.088
6 7 4.15 63.0 59.0 150 1.170 1.170 0.428 0.015 1.114 2710.436 2710.308 2762.524 2762.509 44.623 44.750 52.088 52.200
6 4 2 88.68 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.088 1.202 2710.436 2685.646 2762.509 2762.421 44.623 69.413 52.073 76.775 4 2 M. J . Mo ra ASPERSOR 5035 RM ¾ 1 27.5
P R OYEC T O: P arcela 40 H ermel Jarro P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 16.64 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.491 0.491 2753.623 2752.158 2762.823 2762.333 0.000 1.466 9.200 10.175
2 3 16.824 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.496 0.987 2752.158 2749.102 2762.333 2761.837 1.466 4.521 10.175 12.734 8
11.00
P R OYEC T O: P arcela 44 Santo s Z hungo P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 17.99 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.531 0.531 2752.209 2748.856 2762.028 2761.498 0.000 3.354 9.819 12.642
2 3 11.771 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.347 0.878 2748.856 2746.464 2761.498 2761.151 3.354 5.745 12.642 14.687 0
11.23
P R OYEC T O: P arcela 45 Eusebio F ernandez P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 9.65 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.285 0.285 2751.572 2750.253 2758.644 2758.359 0.000 1.319 7.071 8.106
2 3 25.014 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.738 1.022 2750.253 2748.787 2758.359 2757.621 1.319 2.786 8.106 8.834 4
12.82
P R OYEC T O: P arcela 46 Jo se Z hungo P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 15.00 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.015 0.015 2749.400 2749.400 2756.147 2756.132 0.000 0.000 6.747 6.732
2 3 7.516 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.007 0.022 2749.400 2749.025 2756.132 2756.125 0.000 0.375 6.732 7.100 4
12.82
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O C A R GA D IN A M IC A (m )P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
C OTA P IEZOM ETR IC A (m )
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O
TR A M O
42
P R OYEC T O: P arcela 47 A ndres M o ro cho P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 93.54 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 1.893 1.893 2748.198 2738.675 2754.828 2752.935 0.000 9.522 6.631 14.260
2 3 42.840 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.932 2.825 2738.675 2733.430 2752.935 2752.003 9.522 14.767 14.260 18.573 7
11.23
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 4 8 R o drig o Le o nc io Urg ile z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L THE WOBBLER
1 2 15.00 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.015 0.015 2749.400 2749.400 2756.147 2756.132 0.000 0.000 6.747 6.732
2 3 7.516 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.007 0.022 2749.400 2749.025 2756.132 2756.125 0.000 0.375 6.732 7.100 4
12.82
P R OYEC T O: P arcelas 49-50 Jo se F ernandez y T ereza M alla P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 64.19 32.0 29.4 150 1.170 1.170 1.723 6.835 6.835 2748.198 2738.675 2754.828 2747.994 0.000 9.522 6.631 9.318
2 3 31.595 32.0 29.4 150 1.170 1.170 1.723 3.364 10.199 2738.675 2733.430 2747.994 2744.629 9.522 14.767 9.319 11.199 6
11.23
P R OYEC T O: P arcela 51 Lizardo M atailo P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 24.04 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.709 0.709 2734.690 2732.874 2748.405 2747.696 0.000 1.816 13.714 14.822
2 3 50.198 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 1.481 2.190 2732.874 2726.184 2747.696 2746.215 1.816 8.506 14.822 20.030 7
11.23
P R OYEC T O: P arcela 52 Segundo M anuel Suco no ta P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 19.830 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 2.401 2.401 2724.400 2718.304 2742.714 2740.313 0.000 6.096 18.314 22.010 7
2 3 29.711 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.597 5.998 2718.304 2708.123 2740.313 2736.716 6.096 16.277 22.009 28.593
11.53
P R OYEC T O: P arcela 53 R o sa Sichique P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 31.863 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 3.858 3.858 2723.262 2712.298 2738.923 2735.066 0.000 10.963 15.661 22.767 7
2 3 42.260 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 5.116 8.974 2712.298 2698.059 2735.066 2729.950 10.963 25.203 22.768 31.890
11.53
P R OYEC T O: P arcela 54 B raulio Suco no ta P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASP ERSOR 5035 RM ¾
1 2 43.411 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 5.256 5.256 2724.400 2708.195 2741.750 2736.494 0.000 16.205 17.350 28.300
2 3 41.726 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 5.052 10.307 2708.195 2693.066 2736.494 2731.443 16.205 31.334 28.299 38.377 2
26.50
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
TR A M O C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
P ER D ID A D E C A R GA (m )
43
P R OYEC T O: P arcela 55 A ngel Suco no ta P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 12.136 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 1.469 1.469 2724.400 2722.548 2742.389 2740.920 0.000 1.852 17.989 18.372
2 3 17.761 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 2.150 3.619 2722.548 2716.105 2740.920 2738.770 1.852 8.295 18.372 22.665 6
11.47
P R OYEC T O: P arcela 56 Saul F ernandez P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 16.002 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 1.937 1.937 2724.400 2716.896 2740.773 2738.835 0.000 7.504 16.373 21.940 7
2 3 17.829 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 2.158 4.096 2716.896 2708.026 2738.835 2736.677 7.504 16.374 21.939 28.651
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la 5 7 M a nue l C ruz S uc o no ta P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 37.39 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 4.527 4.527 2723.262 2712.298 2738.923 2734.397 0.000 10.963 15.661 22.098 7
2 3 45.850 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 5.551 10.077 2712.298 2698.059 2734.397 2728.846 10.963 25.203 22.099 30.787
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la s 5 8 -6 2 -6 3 -6 4 -6 5 -6 6 P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V P ro pie ta rio Aspersor # Aspersores Alcance
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 24.374 90.0 71.4 150 3.510 3.510 0.876 0.264 0.264 2681.877 2678.300 2686.571 2686.307 0.000 3.576 4.694 8.007
2 6 6 20.000 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.008 0.272 2678.300 2676.241 2686.307 2686.299 3.576 5.635 8.007 10.058 6 6 A. Fernandez THE WOBBLER 4 12.822 3 38.436 90.0 71.4 150 2.925 2.925 0.730 0.297 0.568 2678.300 2672.203 2686.299 2686.003 3.576 9.673 7.999 13.799
3 4 59.190 90.0 71.4 150 1.755 1.755 0.438 0.177 0.746 2672.203 2660.885 2686.003 2685.825 9.673 20.992 13.800 24.940
3 5 8 180.68 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.023 0.354 2672.203 2653.656 2686.240 2686.217 9.673 28.220 14.037 32.560 5 8 A. Sichique AS P ERS OR 5035 RM ¾ 2 26.503 6 4 58.202 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.023 0.768 2672.203 2653.656 2685.825 2685.802 9.673 28.220 13.622 32.879 6 4 C. Mo ro cho AS P ERS OR 5035 RM ¾ 2 26.504 6 2 134.68 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.039 0.393 2660.885 2635.186 2686.217 2686.178 20.992 46.691 25.332 50.992 6 2 Luis J a rro AS P ERS OR 5035 RM ¾ 1 27.504 6 5 99.545 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.039 0.808 2660.885 2635.186 2685.802 2685.763 20.992 46.691 24.917 50.578 6 5 M. Mo ro cho AS P ERS OR 5035 RM ¾ 1 27.50
4 6 3 15.149 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.006 0.813 2660.885 2657.872 2685.763 2685.757 20.992 24.004 24.878 27.885 6 3 W. Fernandez AS P ERS OR 5035 RM ¾ 2 26.50
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
P R OYEC TO: P a rc e la 5 9 M a nue l C ruz S uc o no ta Es piritu A ria s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
52 54 87.96 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.034 0.034 2713.140 2707.238 2713.140 2713.106 0.000 5.902 0.000 5.867
54 55 25.60 110.0 104.6 150 14.620 14.620 1.701 0.606 50.515 2707.238 2715.542 2734.779 2734.173 77.450 69.145 27.540 18.630 10
10.13
P R OYEC TO: P a rc e la 6 0 M ig ue l A ria s GA S TO N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 55.500 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 6.719 1.244 2687.940 2685.400 2706.930 2705.686 0.000 0.000 18.990 20.286
2 3 40.020 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 4.845 2.441 2680.100 2678.634 2705.686 2704.489 0.000 0.000 25.586 25.855 7
11.23
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
Diametro de a lcance de l As pers o r
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m )
C A R GA D IN A M IC A (m )
C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O
C A R GA D IN A M IC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
44
P R OYEC TO: P a rc e la 6 1 C la udio Tira do P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 10.278 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 1.244 1.244 2684.400 2684.400 2706.930 2705.686 0.000 0.000 22.530 21.286
2 3 9.887 25.0 22.0 150 0.585 0.585 1.539 1.197 2.441 2684.400 2684.400 2705.686 2704.489 0.000 0.000 21.286 20.089 7
11.23
P R OYEC TO: P a rc e la 6 7 -6 8 J e s us Va zque s - Luis Gua rta n P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V P ro pie ta rio Aspersor # Aspersores Alcance
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L
1 2 35.642 90.0 71.4 150 1.170 1.170 0.292 0.050 0.050 2651.183 2647.859 2683.865 2683.814 0.000 3.324 32.682 35.955
2 4 3.683 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.001 0.052 2647.859 2647.561 2683.814 2683.813 3.324 3.622 35.955 36.252 J . Vazques AS P ERS OR 5022 RM 1/ 2” BOQ. # 3.2 x 2.5 2 24.00
2 3 29.358 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.012 0.063 2647.859 2642.750 2683.813 2683.801 3.324 8.433 35.954 41.051 L. A. Guartan AS P ERS OR 5022 RM 1/ 2” BOQ. # 3.2 x 2.5 2 24.00
P R OYEC TO: P a rc e la 6 9 Le o nc io Urg ile s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L ASPERSOR 5035 RM ¾
1 2 20.217 63.0 59.0 150 1.170 1.170 0.428 0.072 0.072 2654.414 2654.405 2684.919 2684.847 0.000 0.009 30.505 30.442
2 3 190.55 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.189 0.261 2654.405 2636.811 2684.847 2684.658 0.009 17.603 30.442 47.847 2
27.50
P R OYEC TO: P a rc e la 7 0 Va le ria Urg ile s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 25.440 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.025 0.025 2623.231 2617.753 2639.297 2639.272 0.000 5.478 16.066 21.519 7
2 3 28.623 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.028 0.054 2617.753 2606.946 2639.272 2639.243 5.478 16.285 21.519 32.297
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la 7 1 Gla dys Urg ile s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 25.440 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.025 0.025 2623.231 2617.753 2639.297 2639.272 0.000 5.478 16.066 21.519 7
2 3 85.939 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.028 0.054 2617.753 2606.946 2639.272 2639.243 5.478 16.285 21.519 32.297
11.53
P R OYEC T O: P arcela 72 P aula M o ro cho P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 303.470 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.514 0.514 2609.400 2609.400 2632.548 2632.033 0.000 0.000 24.543 23.656
2 3 79.890 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.599 1.113 2609.400 2609.400 2632.033 2631.434 0.000 0.000 21.764 20.989 7
11.53
P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
C A R GA D IN A M IC A (m )TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
C A R GA D IN A M IC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
45
P R OYEC T O: P arcela 73 A mable Sanches P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 30.687 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.030 0.030 2617.458 2611.993 2647.963 2647.933 0.000 5.465 30.505 35.940 6
2 3 23.719 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.024 0.054 2611.993 2602.096 2647.933 2647.909 5.465 15.362 35.940 45.813
11.47
P R OYEC TO: P a rc e la 7 4 Oliv ia D e lg a do 0 N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 33.750 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.514 0.514 2609.400 2609.400 2632.548 2632.033 0.000 0.000 22.453 22.114
2 3 41.760 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.599 1.113 2609.400 2609.400 2632.033 2631.434 0.000 0.000 20.785 20.056 7
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la 7 5 S a lv a do r A ria s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 44.279 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.044 0.044 2609.400 2609.400 2632.548 2632.504 0.000 0.000 23.148 23.104
2 3 29.721 63.0 59.0 150 0.585 0.585 0.214 0.029 0.073 2609.400 2609.400 2632.504 2632.474 0.000 0.000 23.104 23.074 7
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la 7 6 A lbe rto S a nc he z P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 17.439 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.514 0.514 2609.400 2609.400 2632.548 2632.033 0.000 0.000 23.148 22.633
2 3 20.301 32.0 29.4 150 0.585 0.585 0.862 0.599 1.113 2609.400 2609.400 2632.033 2631.434 0.000 0.000 22.633 22.034 7
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la 7 7 Ine s C a lle P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 32.000 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.013 0.013 2609.400 2609.400 2632.548 2632.535 0.000 0.000 23.148 23.135 7
2 3 89.590 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.035 0.048 2609.400 2601.953 2632.535 2632.500 0.000 7.447 23.135 30.547
11.53
P R OYEC TO: P a rc e la 7 8 A rio lfo A ria s P R OYEC TIS TA : Xa v ie r C o ntre ra s N o . de tra m o s : 2 N o . de no do s : 3
LON G ø EXT. ø EF EC . C OEF . GA S TO GA S TO VELOC ID A D OB S ER V # A s pe rs o re s
D e a (m ) (m m ) (m m ) H-WILLIA M S IN IC IA L(lps ) F IN A L(lps ) (m / s ) P OR TR A M O A C UM ULA D O IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L IN IC IA L F IN A L MINI-WOBBLER
1 2 38.937 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.015 0.015 2609.400 2609.400 2632.548 2632.532 0.000 0.000 23.148 23.132 7
2 3 51.063 90.0 71.4 150 0.585 0.585 0.146 0.020 0.035 2609.400 2601.298 2632.532 2632.512 0.000 8.102 23.132 31.214
11.53
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
Diametro de a lcance de l As pers o r
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 2
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
TA B LA D E C A LC ULO D E R ED ES D E D IS TR IB UC ION P A R A EL S IS TEM A D E R IEGO M ETOD O HA R D Y-C R OS S / HA ZEN -WILLIA M S
TR A M O P ER D ID A D E C A R GA (m ) C OTA D E T.N .(m ) C OTA P IEZOM ETR IC A (m )C A R GA ES TA TIC A (m ) C A R GA D IN A M IC A (m )
Diametro de a lcance de l As pers o r
Diametro de a lcance de l As pers o r
Se co lo ca lo s
As pers o res en e l
nudo 3
46
CAPÍTULO V
SELECCIÓN DE LOS ASPERSORES
1. Elección de los Aspersores.
La elección del tipo de aspersor a aplicar en un sistema de riego por aspersión estásujeta a varios
factores:
Velocidad básica de infiltración: la intensidad de precipitación del aspersor, expresada enmm/hora, no
debe superar la velocidad básica de infiltración del suelo, para evitarescorrentía.
El tamaño de las parcelas: en parcelas grandes se puede aplicar aspersores con undiámetro mojado grande, mientras que
en parcelas pequeñas se deberían aplicaraspersores con diámetros mojados más pequeños para adecuarse al área más
pequeña,o aplicar aspersores sectoriales.
Tipo de cultivos: Si la parcela será dedicada a hortalizas con rotaciones muy estrechas,será conveniente
un aspersor con un diámetro pequeño (micro aspersores) para poderajustar el riego a las necesidades
de cada parte de la parcela.
Presiones de trabajo disponibles: para condiciones de la sierra se quiere aspersores quepuedan trabaja trabajar en un
rango largo, desde presiones de 1 atm. hasta 4.5 atm.Existe una gama larga de modelos de aspersores,
adaptados a diferentescondiciones del terreno, cultivos, características del sistema, etc. Sin embargo,
no todos lostipos se adaptan igualmente a las condiciones específicas de un riego presurizado
porgravedad, que es el tipo sistema que se adecua especialmente a la agricultura campesinade la Sierra (por su bajo
costo: no se emplean estaciones de bombeo). Los siguientescriterios pueden servir para hacer una
selección entre los modelos presentes en el mercado:
Material de confección: existen aspersores de bronce (de varias calidades) y de plástico(igualmente de
varias calidades). Por lo general, a pesar de que el bronce es másduradero, las marcas conocidas (Senninger, VYR,
Naan, Rainbird, Nelson, etc.) tienen aspersoresde plástico de alta calidad. Aspersores de bronce
requieren por lo general una presiónmínima de 2 a 2,5 Bar (20 a 25 metros de carga de agua), lo que
limita su aplicaciónpara sistemas presurizadas por gravedad. Aspersores de plástico son más ligeros ypueden
funcionar (aunque deficitariamente) con 10m de carga de agua.
Las conexiones de aspersores varían de ½” a 1” , y los aspersores pueden tener 1 o 2boquillas. Aspersores con 2 boquillas
tienen generalmente conexiones ¾” o 1” y emitencaudales mayores por lo cual necesitan presiones
relativamente altas. Pueden tenerimpactos fuertes, que lleva el riesgo de la destrucción de la estructura
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del suelo enterrenos con pendientes fuertes. Para nuestros sistemas escogeremos
preferiblementeaspersores de ½” con una boquilla.
Hay aspersores que son sectoriales y aspersores que funcionan a círculo completo.Aspersores
sectoriales tienen la ventaja de acomodarse con mayor facilidad en parcelaspequeñas.
Para nuestro diseño se ha escogido aspersores mini wobbler de la marca senninger.
El aspersor mini-Wobbler de Senninger emplea la mismaacción rotativa oscilante que el Wobbler
estándar.La patente del rociador WOBBLER (cabeza loca) es la técnica de acción rotativa central que
proporciona una notable uniformidad a bajas presiones
Por su suave aplicación no compacta el suelo por lo que es muy superior a otros rociadores, haciendo
más fácil que el agua penetre en el suelo.
Conexión Standard a rosca hembra de 1/2" Suministra una cobertura extremadamente uniforme de gran
diámetro a presiones bajas.
FUNCIONAMIENTO
Los mini-Wobblers utilizan una excepcional acción rotatoria fuera del centro que ofrece un patrón de
distribución sumamente uniforme sobre una gran área. Su modelo de lluvia suave tiene una pérdida por
evaporación muy baja. Son sumamente durables porque tienen una sola parte móvil. Los mini-Wobblers
están totalmente construidos con termoplástico de ingeniería para una excelente resistencia a la
corrosión.
ESPECIFICACIONES TÉCNICAS
Baja pérdida por evaporación
Angulo de tiro de multinivel aproximado 10º grados
Caudales: 0.42 a 2.18 gpm [95 a 495 L/hr]
Presiones operativas: 15 a 25 psi [1.03 a 1.72 bar]
Entrada: M NPT 1/2"
Boquillas codificadas por color para una identificación rápida del tamaño.
2. Caudal de los aspersores.
En este párrafo hablaremos del caudal de los aspersores, información técnica y diferentes
modelos. Cuando nos disponemos a llevar a cabo la adquisición de un elemento o herramienta para
nuestros parcelas debemos tener en cuenta ciertos puntos especiales de los cuales dependería la
calidad de vida de nuestros cultivos. Con esto nos referimos, en primera instancia, al caudal de los
aspersores. Los aspersores de líquidos los cuales utilizamos para el abastecimiento del liquido, la
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mayoría de veces agua proveniente de canales o reservorios contruidos por las comunidades, nuestros
cultivos tiene una suma importancia en donde podría aportarles las cantidades de liquido a nuestros
cultivos como también podríamos perjudicarlos si no tenemos en cuenta el caudal de los aspersores.
Con esto nos referimos que los caudales de liquido que le damos a nuestros cultivos deben ser
detenidamente calculados para tales caudales no causen complicaciones que en muchísimos casos no
tiene remedio. Los cultivos son seres vivos a los que debemos cuidarlos tal cual lo haríamos con
cualquier otro tipo de ser vivo.
El caudal de los aspersores es muy importante debido a que esto podría causar el bien de su cultivo
como el mal curable o definitivamente irremediable. Los cultivos son seres muy sensibles en donde
podemos admirar una gran cantidad de propiedades de las que ellos dependen pero también,
dependiendo del caudal con el que se provea el mismo, ellos también se verían perjudicados. El caudal
de los aspersores tiene su nivel de complicación. Muchísimas personas suelen tomarse muy a la ligera la
importancia de todos los alimentos de sus cultivos, en si, de todos los elementos y trabajos que se llevan
a cabo en un parcela.
Muchas personas suelen utilizar a los aspersores para, además de proveer los líquidos a sus plantas,
aportarles fertilizantes a su cultivo.Esto es importante también dado que muchos fertilizantes, de los más
utilizados son naturales u orgánicos como quiera llamarle, y el caudal de los aspersores deben ser dados
a sus cultivos de un modo medido y con cuidado.. Por ello es que el caudal de los aspersores
depende mucho del tipo de modelo de rociador.
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3. Radial del chorro de agua.
El radio de alcance de los emisores de riego es un parámetro importante, pero los valores que
encontramos en las fichas técnicas se dan para un terreno llano. Cuando uno pretende colocar los
aspersores en un talud, el tiro se verá afectado por la influencia de la gravedad terrestre. En dirección
cuesta abajo se prolonga, y cuesta arriba se acorta.
Para que se mantenga la uniformidad de riego, deberíamos compensar el efecto modificando la
separación entre los aspersores.
En el caso de los aspersores, no nos preocupa tanto donde caerá la última gota, si no cuanto podemos
espaciarlos de modo que aún sigan cumpliendo su función eficazmente . Para ello en todas las hojas de
especificaciones técnicas, además de las tablas de rendimientos, se proporcionan unos marcos de
trabajo recomendados para el material, tanto para las presiones como de los alcances.
Estos son los dos puntos principales que debemos barajar a la hora de hacer un proyecto de riego. Nos
aseguraremos de que cada aspersor funcione a su presión adecuada y que se halle separado del resto
al espaciamiento recomendado. Esta y no otra es la clave del éxito.
Un aspersor funcionando a la presión adecuada, demanda una cierta cantidad de agua, un caudal
determinado. Por tanto deberemos hacer un buen estudio y cálculo hidráulico paraque la cantidad de
agua de que disponemos sea capaz de alimentar adecuadamente a cada aspersor.
EFECTO DE LA PRESIÓN DEL AGUA EN EL ASPERSOR EN LA DISTRIBUCIÓN DE LA LLUVIA
GENERADA
A. Presión Demasiado Baja B. Presión Correcta C. Presión Demasiado Alta
El fabricante proporciona unas tablas con unos alcances, normalmente las medidas del radio.
Pues bien vamos a ver, en base a estas distancias, como los tendremos que espaciar.
Vamos a solaparlos. Las explicación para solapar es las siguientes
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En todos los aparatos de riego, sobre todo en los de tipo "chorro" (aspersores de turbina o de impacto).
No se puede obtener un reparto uniforme de agua a lo largo de todo el chorro; lógicamente el máximo de
agua se encuentra junto al aspersor y va disminuyendo progresivamente a medida que nos alejamos de
el.
DISTRIBUCIÓN DEL AGUA SOBRE EL SUELO
El reparto de agua también esta en función de la presión de salida que tenga esta en la boquilla del
aparato.
Cabría pensar que si un aspersor alcanza un radio de 10 m, el siguiente aspersor podría colocarse a 20
m de distancia, circunstancia que es totalmente errónea, ya que el perfil del suelo mojado sería como se
indica en la primera imagen de la figura anterior. Para paliar este inconveniente y obtener un buen
reparto es necesario prever un gran recubrimiento de los chorros; a este condicionante se le denomina
solape, y merced a él se consigue que los triángulos de la figura anterior se conviertan en rectángulos,
aportando de esta forma igual cantidad de agua en todos los puntos.
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En el riego por aspersión, y basándonos en que es una instalación fija, el solape o recubrimiento debe
ser del 100%; esto significa que un aparato moje a otro. En el ejemplo anterior, el aspersor de 10 m
deberá estar a otros 10 m de distancia del siguiente, cumpliéndose así con la exigencia de solapar al
100%.
En los difusores, al ser aparatos que no giran, el reparto es bastante más uniforme que el de los
aspersores; no obstante hay que tener en cuenta que, debido a su fabricación y diseño, en un radio de
0,50 m a su alrededor, apenas si cae agua, circunstancia que exige también solapar al 100%. En
cualquier diseño de instalación de riegos en parques o jardines habrá que atenerse a lo anteriormente
explicado, pero haciendo la salvedad de que es aconsejable que un aparato moje a otro y "no" que un
aparato reciba el chorro de varios, pues la intensidad de lluvia puede ser muy alta.
COMO DISTANCIAR LOS ASPERSORES O DIFUSORES
Marco en cuadrado y en triángulo.
Distancias entre filas.
Marco de los aspersores
Marco Cuadrado Marco Rectangular Marco Triangular
Superficie regada por cada aspersor:
Distancia entre aspersor x Distancia entre ramales = Da x Dr¿MARCO EN CUADRADO O EN
TRIANGULO? La forma primera y más lógica de colocar los aspersores es en cuadrado. Es muy fácil,
proporciona una cobertura en los lindes y una buena distribución del agua. Sin embargo el
espaciamiento en triángulo ofrece algunas ventajas, como es una mejor distribución del agua y poder
separarlos más que cuando se colocan en cuadrado.
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Con cuatro aspersores solapados en triángulo a 4,5 m, se riega mejor y más superficie que con cuatro
aspersores espaciados en cuadrado a la misma distancia. Este incremento es mas o menos de un 18%.
En el replanteo en cuadrado se observa la disparidad de zonas regadas por 2, 3 y 4 aspersores
respectivamente. En el replanteo en triángulo se observa una mayor uniformidad en el reparto del agua,
ya que solo se distinguen dos zonas (3 y 4), siendo una de ellas predominante con tres aspersores de
influencia, y otra mínima con cuatro aspersores.
¿CUÁNTO DISTANCIAR LAS FILAS?
Separación entre Aspersores y Ramales más Recomendada
Marco Cuadrado Marco Triangular
Marco Rectangular
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La separación entre filas de riego esta comprendida entre un 20-40% mas de su radio. Si un aspersor
tiene un radio de 10 m, la separación entre filas podrá ser de 12 a 14 m.
Si es un difusor cuyo radio es 4 m, la separación oscilará entre 5 y 6 m aproximadamente.
No Recomendable Recomendable
EFECTO DEL VIENTO El viento es uno de los peores enemigos del riego por aspersión, influye de forma
determinante, en el reparto y uniformidad del agua lanzada por el aspersor.
Efecto del viento en la distribución de la lluvia generada por el aspersor.
Este problema se agrava con la velocidad y dirección del viento.
De una forma gráfica vemos el comportamiento del riego frente al viento.
Dirección Dirección
del viento del viento
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Vemos que el replanteo en cuadrado no es el más indicado para combatir la acción del viento.
Obsérvese la zona intermedia del replanteo, la cual queda fuera del alcance y acción del agua. El
replanteo en triángulo sería el más indicado, siempre que se pueda, para combatir la acción del viento.
Obsérvese la zona intermedia del replanteo la cual queda cubierta por los aspersores centrales. Se
recomienda por tanto el replanteo en triangulo.
RECOMENDACIONES.
- Para vientos de hasta 8 km/h el espaciamiento puede ser: * 55% del diámetro de los aspersores. * 50 %
del diámetro para difusores.
- Para vientos que excedan de esa velocidad, se recomienda disminuir el espaciamiento un 2% por cada
1,5 km/h de aumento de velocidad del viento. Como norma se distribuirán siempre en triángulo, a fin de
obtener una buena distribución del agua, salvo en aquellos casos que no sea posible.
MEDIDAS PARA COMBATIR LOS EFECTOS DEL VIENTO
1º- Replanteo en triángulo.
2º- No regar con vientos superiores a 20 km/h.
3º- Disminuir los espaciamientos.
4º- Diseñar con aspersores de menor alcance.
5º- Regar de noche o de madrugada. 6º- Regar en pequeños ciclos repetidos.
ESPACIAMIENTOS RECOMENDABLES
Espaciamientos en cuadrado para respetar lindes:
Sin viento 55% del diámetro
Viento de 6,5 km/h 50% del diámetro
Viento de 12,9 km/h 45% del diámetro
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Espaciamiento en triángulo:
Sin viento 60% del diámetro
Viento de 6,5 km/h 55% del diámetro
Viento de 12,9 km/h 50% de diámetro
Se recomienda diseñar en base a las peores condiciones de viento y espaciamiento.
4. Precipitación Horaria.
La precipitación horaria e la relación entre el caudal aplicado y la duración del riego, de tal forma que:
Si se aplica un caudal de 500m3 por hectárea y la duración del riego es de 10 horas la precipitación
horaria (PH) sera de 5mm. por hora.
𝑃𝐻 =500
10= 50𝑚3 = 5𝑚𝑚/ℎ𝑜𝑟𝑎
Si se relacióna la descarga del aspersor en litros por hora, con el espaciamiento de los aspersores en
metros también se obtiene la ´precipitacion horaria.
Si la descarga es de 1600 litros y la distancia entre líneas y aspersores es 18 y 12 respectivamnete, la
precipitación horaria será:
𝑃𝐻 =1600
18𝑋12= 14𝑚𝑚/ℎ𝑜𝑟𝑎
La precipitación horaria equivale a la densidad de lluvia y puede considerarse como:
Baja de 5-10mm/hora
Media de 10-15mm/hora
Alta mas de 15mm/hora
Como norma básica la precipitación horaria no debe sobrepasar la mitad de la infiltración básica, para
que el riego sea efectivo.
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ITEM DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD PRECIO PRECIO TOTAL
MATRIZ PRINCIPAL
4.2.2.1 Replanteo y nivelacion m 7800.00 0.64 4992.00
520002 Desbroce y limpieza m2 450.00 1.09 490.50
502002 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 2340.00 8.70 20358.00
502756 Tapado manual de zanjas m3 1638.00 3.89 6371.82
535123 Sum, Tuberia PVC U/E 0,63 MPA - 110 mm m 4050.00 4.48 18144.00
509003 Colocacion Tuberia PVC U/E D=110 mm m 4050.00 0.42 1701.00
535223 Sum, Tuberia PVC U/E 0,63 MPA - 90 mm m 2250.00 2.96 6660.00
509073 Colocacion Tuberia PVC U/E D= 90 mm m 2250.00 0.34 765.00
535078 Sum, Tuberia PVC U/E 0,63 MPA - 63 mm m 1500.00 2.08 3120.00
509002 Colocacion Tuberia PVC U/E D= 63 mm m 1500.00 0.28 420.00
535634 Sum, Reductor PVC U/E D=110 x 90 mm u 1.00 30.68 30.68
509022 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D=110 mm u 7.00 4.52 31.64
535082 Sum, Reductor PVC U/E D=90 x 63 mm u 1.00 23.60 23.60
509021 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 90 mm u 1.00 3.32 3.32
535160 Sum, Reductor PVC E/C D=63 x 50 mm u 1.00 2.38 2.38
509020 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 63 mm u 6.00 2.10 12.60
535126 Sum, Tee PVC U/E D=110 x 90 mm u 4.00 49.56 198.24
535088 Sum, Tee PVC E/C D=63 x 50 mm u 5.00 9.05 45.25
535103 Sum, Tee PVC U/E D=110 mm u 2.00 65.70 131.4058509.43
CAJA DE VALVULA DE CONTROL Y ABASTECIMIENTO
2.1 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 19.50 8.70 169.652.2 Replantillo de Piedra, e=15 cm m2 5.00 6.62 33.102.3 Colocacion replantillo de piedra m2 5.00 2.71 13.552.4 Hormigón Simple 210 Kg/cm2 m3 5.50 127.69 702.302.7 Enlucido con mortero 1:3 m2 16.00 8.77 140.322.8 Enlucido con mortero 1:3 (MO. No incluye arena) m2 16.00 8.31 132.962.9 Sum, Valvula Compuerta D=3" u 10.00 64.50 645.00
2.10 Sum, Neplo HG D=3" u 20.00 3.80 76.002.11 Colocacion Acc HF,HG,HD,AL, Cobre sin anclajes, D=90 mm u 30.00 4.22 126.602.12 Sum, Adaptador Hembra 90mm x 3" u 20.00 7.70 154.00
2.13 Sum, Reductor PVC U/E D=110 x 90 mm u 5.00 30.68 153.402.14 Sum, Tee PVC U/E D=110 mm u 5.00 29.52 147.602.15 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 110 mm u 30.00 4.52 135.602.16 Sum, Tapa metalica m2 5.00 133.34 666.702.17 Sum, Candado de 40 mm u 5.00 11.80 59.00
3355.78
16.1 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 8.00 8.70 69.6016.2 Replantillo de Piedra, e=15 cm m2 3.60 6.62 23.8316.3 Colocacion replantillo de piedra m2 3.60 2.71 9.7616.4 Hormigón Simple 210 Kg/cm2 m3 1.96 112.89 221.2616.5 Acero de Refuerzo (Incluye corte y doblado) Kg 40.00 1.79 71.6016.6 Encofrado Recto m2 20.00 10.63 212.6016.7 Sum, Valvula Flotadora D=3" u 2.00 175.94 351.8816.8 Sum,-Ins, Neplo HG D=3" u 2.00 3.30 6.6016.9 Sum, Valvula RW D=3" u 2.00 185.85 371.7016.10 Colocacion Valvulas HF y bronce, D= 3" mm sin anclajes u 8.00 3.61 28.8816.11 Sum, Neplo Perdido HG D=3" u 2.00 2.70 5.4016.12 Sum, Adaptador Hembra PVC D=90 mm a 3" u 2.00 7.54 15.0816.13 Sum, Reductor PVC U/E D=110 x 90 mm u 2.00 30.68 61.3616.14 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 63 mm u 6.00 2.10 12.6016.16 Sum,-Ins, Tapa metalica m2 4.50 139.37 627.1716.17 Sum, Candado de 40 mm u 2.00 11.80 23.60
2112.92
4.1.2.1 Replanteo y nivelacion m 7130.00 0.64 4563.20
520002 Desbroce y limpieza m2 870.00 1.09 948.30
502002 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 2139.00 8.70 18609.30
502756 Tapado manual de zanjas m3 1497.30 3.89 5824.50
535123 Sum, Tuberia PVC U/E 0,63 MPA - 110 mm m 80.00 4.48 358.40
509003 Colocacion Tuberia PVC U/E D=110 mm m 80.00 0.42 33.60
535223 Sum, Tuberia PVC U/E 0,63 MPA - 90 mm m 1700.00 2.96 5032.00
509073 Colocacion Tuberia PVC U/E D= 90 mm m 1700.00 0.34 578.00
535078 Sum, Tuberia PVC U/E 0,63 MPA - 63 mm m 1100.00 2.08 2288.00
509002 Colocacion Tuberia PVC U/E D= 63 mm m 1100.00 0.28 308.00
PRESUPUESTO REFERENCIALPROYECTO: SISTEMA DE RIEGO LA ESMERALDACANTON: SIGSIGPROVINCIA: AZUAY
TANQUES ROMPE PRESION TUBERIA DE 110-90mm.
DISTRIBUCION SUBRAMALES
CAPÍTULO VI
PRESUPUESTO
1. Análisis de Precios Unitarios
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540127 Sum, Tuberia PVC E/C 1,25 MPA - 32 mm m 1550.00 1.01 1565.50
535073 Sum, Tuberia PVC E/C 1,60 MPA - 25 mm m 2700.00 0.60 1620.00
509001 Colocacion Tuberia PVC E/C D= 25 a 50 mm m 4250.00 0.20 850.00
535166 Sum, Tee PVC U/E D=110 x 63 mm u 12.00 43.20 518.40
535084 Sum, Tee PVC U/E D=90 x 63 mm u 18.00 30.42 547.56
535210 Sum, Reductor PVC U/R D=63 x 32 mm u 43.00 4.18 179.74
535159 Sum, Reductor PVC E/C D=63 x 25 mm u 31.00 1.83 56.73
535082 Sum, Reductor PVC U/E D=90 x 63 mm u 8.00 23.60 188.80
535126 Sum, Tee PVC U/E D=110 x 90 mm u 4.00 49.56 198.24
535718 Sum, Tee PVC E/C D=63 x 32 mm u 19.00 5.68 107.92
535540 Sum, Tee PVC E/C D=63 x 25 mm u 23.00 4.39 100.97
535086 Sum, Tee PVC E/C D=32 mm u 28.00 0.91 25.48
535781 Sum, Tee PVC E/C D=25 mm u 42.00 0.55 23.10
509022 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D=110 mm u 16.00 4.52 72.32
509020 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 63 mm u 85.00 2.10 178.50
509021 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 90 mm u 26.00 3.32 86.32
509029 Colocacion Acc PVC E/C sin anclajes, D=0 a 50 mm u 70.00 1.55 108.5044971.38
4.1.3.1 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 0.25 8.70 2.184.1.3.2 Replantillo de Piedra, e=10 cm m2 0.50 5.52 2.764.1.3.3 Colocacion replantillo de piedra m2 0.50 2.71 1.364.1.3.4 Hormigón Simple 180 Kg/cm2 m3 0.25 117.69 29.42
5.5 Mamposteria de Bloque de concreto 10x30x33 m2 2.00 16.18 32.36505009 Mamposteria de Bloque de concreto 10x30x33 (MO. Noincluye m2 2.00 10.87 21.74507001 Enlucido con mortero 1:3 m2 2.10 8.77 18.42507006 Enlucido con mortero 1:3 (MO. No incluye arena) m2 2.10 8.31 17.454.1.3.6 Sum, Valvula Compuerta D=2" u 1.00 58.20 58.204.1.3.7 Sum, Neplo HG D=2" u 2.00 2.70 5.404.1.3.8 Colocacion Acc HF,HG,HD,AL, Cobre sin anclajes, D= 2" u 3.00 4.22 12.664.1.3.9 Sum, Tee PVC U/E D= 75 x 63 mm u 1.00 41.90 41.90
4.1.3.10 Sum, Adaptador Hembra 63mm x 2" u 2.00 1.58 3.164.1.3.11 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 2" u 3.00 2.65 7.954.1.3.12 Sum,-Ins, Tapa de HF (0.70 x 0.70) (Incluye cerco) u 1.00 141.90 141.904.1.3.13 Sum, Candado de 40 mm u 1.00 11.80 11.80
408.65
4.1.4.1 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 0.25 8.70 2.184.1.4.2 Replantillo de Piedra, e=10 cm m2 0.50 5.52 2.764.1.4.3 Colocacion replantillo de piedra m2 0.50 2.71 1.364.1.4.4 Hormigón Simple 180 Kg/cm2 m3 0.25 117.69 29.42
5.5 Mamposteria de Bloque de concreto 10x30x33 m2 2.00 16.18 32.36505009 Mamposteria de Bloque de concreto 10x30x33 (MO. Noincluye m2 2.00 10.87 21.74507001 Enlucido con mortero 1:3 m2 2.10 8.77 18.42507006 Enlucido con mortero 1:3 (MO. No incluye arena) m2 2.10 8.31 17.454.1.4.6 Sum,-Ins, Valvula de aire 3/4" u 1.00 83.56 83.564.1.4.7 Sum, Neplo HG D=3/4" u 1.00 0.42 0.424.1.4.8 Sum,-Ins, Collarin D=75 mm x 3/4" (Especif. Normas u 1.00 29.18 29.184.1.4.9 Sum,-Ins, Tapa de HF (0.70 x 0.70) (Incluye cerco) u 1.00 141.90 141.90
4.1.4.10 Sum, Candado de 40 mm u 1.00 11.80 11.80392.54
4.1.5.1 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 4.00 8.70 34.804.1.5.2 Replantillo de Piedra, e=15 cm m2 1.80 6.62 11.924.1.5.3 Colocacion replantillo de piedra m2 1.80 2.71 4.884.1.5.4 Hormigón Simple 210 Kg/cm2 m3 1.20 112.89 135.474.1.5.5 Acero de Refuerzo (Incluye corte y doblado) Kg 20.00 1.79 35.804.1.5.6 Encofrado Recto m2 10.00 10.63 106.30
4.1.5.7 Sum, Valvula Flotadora D=2" (Importada) u 1.00 309.75 309.75
4.1.5.8 Sum,-Ins, Neplo HG D=2" u 1.00 3.30 3.30
4.1.5.9 Sum, Valvula Compuerta D=2" u 1.00 58.20 58.20
4.1.5.10 Colocacion Valvulas HF y bronce, D= 2" mm sin anclajes u 3.61 3.61 13.03
4.1.5.11 Sum, Neplo Perdido HG D=2" u 1.00 2.70 2.70
4.1.5.12 Sum, Adaptador Hembra PVC D=63 mm a 2" u 1.00 1.58 1.58
4.1.5.13 Sum, Reductor PVC U/E D=75 x 63 mm u 1.00 27.45 27.45
4.1.5.14 Colocacion Acc PVC U/E sin anclajes, D= 63 mm u 3.00 2.10 6.30
4.1.5.15 Colocacion Acc HF,HG,HD,AL sin anclajes, D=2" u 2.00 4.22 8.44
4.1.5.16 Sum,-Ins, Tapa de HF (0.70 x 0.70) (Incluye cerco) u 1.00 141.90 141.90
4.1.5.17 Sum, Candado de 40 mm u 1.00 11.80 11.80913.61
VALVULA DE PURGA
CAJA VALVULA DE AIRE 3/4"
TANQUE ROMPE PRESION 2"
58
4.3.9.1 Excavación a mano en Suelo sin clasificar, Profundidad entre 0 y 2 m m3 627.00 8.70 5454.904.3.9.3 Tapado manual de zanjas m3 438.90 3.89 1707.32
21.1 Válvula de compùerta RW 1" u 148.00 17.32 2563.36
535086 Sum, Tee PVC E/C D=32 mm u 64.00 0.91 58.24
535781 Sum, Tee PVC E/C D=25 mm u 84.00 0.55 46.20
535092 Sum, Tapon PVC E/C D=32 mm u 64.00 0.46 29.44
535150 Sum, Tapon PVC E/C D=25 mm u 84.00 0.32 26.88
535090 Sum, Codo PVC E/C D=32 mm 90 grad. u 128.00 2.86 366.08
535811 Sum, Codo PVC E/C D=25 mm 90 grad. u 168.00 2.30 386.40
21.5 Adaptador PVC 32 mm x 1" u 128.00 0.36 46.08
21.5 Adaptador PVC 25 mm x 1" u 168.00 0.34 57.12
21.6 Aspersor MINI WOOBLER u 488.00 2.98 1454.24
21.7 Aspersor NAAM 5035 RM 3/4 u 44.00 4.48 197.12
21.7 Aspersor THE WOOBLER u 296.00 3.57 1057.14
535505 Sum, Collarin HF D=32 mm x 1/2" u 386.00 5.90 2277.40
535809 Sum, Collarin HF D=25 mm x 1/2" u 442.00 3.54 1564.68
21.9 Neplo PVC 1/2´´ x 1m u 828.00 1.28 1059.84
21.10 Unión IPS rosca-rosca 1/2" u 828.00 0.26 215.28
540127 Sum, Tuberia PVC E/C 1,25 MPA - 32 mm m 850.00 1.01 858.50
535073 Sum, Tuberia PVC E/C 1,60 MPA - 25 mm m 1240.00 0.60 744.00
509001 Colocacion Tuberia PVC E/C D= 25 a 50 mm m 2090.00 0.20 418.00
13426.00
124090.31COSTO TOTAL DE LA OBRA =
CONEXIONES PARCELARIAS
