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REGIONE DEL VENETO
Provincia di Vicenza
Comune di Vicenza
Indagine geologica a corredo del progetto di costruzione di n°4 edifici
ad uso produttivo all’interno del Piano Urbanistico Attuativo
“Granatieri di Sardegna”, in Comune di Vicenza
RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA
(D.M. 11.03.1988 – O.P.C.M. n°3274 del 20.03.2003 - D.M 14.01.2008)
Dott. Geol. Rimsky Valvassori
Committente: Ing. Enrico Visentin
Data : marzo 2008
La legge sui diritti d’autore (22/04/41 n° 633) e quella istitutiva dell’Ordine Professionale dei Geologi (03/02/63 n° 112) vietano la riproduzione ed utilizzazione anche parziale di questo documento, senza la preventiva autorizzazione degli autori.
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1. PREMESSE
Su incarico e per conto dell’Ing. Enrico Visentin è stata eseguita un’indagine geologica,
geotecnica e sismica a supporto del progetto di costruzione di n°4 edifici ad uso produttivo
all’interno del Piano Urbanistico Attuativo “Granatieri di Sardegna”, in Comune di Vicenza, in
Provincia di Vicenza (Fig.1 – Corografia alla scala 1:25.000, estratto da I.G.M. Foglio n°50,
Quadrante IV, Orientamento S.O. "Vicenza").
Dal punto di vista generale, la presente relazione geologica e geotecnica si propone di
valutare le possibili interazioni tra le azioni di progetto e l’ambiente geologico, ed in particolare di:
Fig. 1
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Verificare la situazione geologica, geomorfologica e idrogeologica generale dell’area.
Analizzare le problematiche geologico-tecniche del sito in esame.
Ricostruire l’assetto stratigrafico del sottosuolo.
Determinare le caratteristiche meccaniche del terreno di fondazione.
Riconoscere le proprietà del sistema idrogeologico locale.
Verificare la compatibilità e sostenibilità degli interventi di progetto in relazione alla dinamica
delle componenti del territorio di cui ai punti precedenti.
Fornire al Progettista i parametri tecnici necessari per la corretta scelta e dimensionamento
delle strutture fondazionali.
A tal fine è stata effettuata un'indagine sperimentale in sito, che ha richiesto l'esecuzione
delle seguenti prove sperimentali in sito:
• Esecuzione di n°9 Prove Penetrometriche Statiche (CPT), per la caratterizzazione e
parametrizzazione geotecnica del sottosuolo fino alla profondità massima di 20 m dal piano
campagna, eseguite in corrispondenza delle strutture di fondazione in progetto.
• Esecuzione di n°5 Prove Penetrometriche Statiche con Punta Elettrica e Piezocono
(CPTU), per la caratterizzazione e parametrizzazione geotecnica del sottosuolo fino alla
profondità massima di 20 m dal piano campagna, eseguite in corrispondenza delle strutture
di fondazione in progetto.
• esecuzione di n°5 Sondaggi a rotazione con elicoide (SM), per la caratterizzazione
stratigrafica del sottosuolo fino a profondità di circa 3.0 m.
• installazione di n°5 Piezometri a Tubo Aperto, per la misurazione ed il monitoraggio del livello
freatico della falda superficiale;
• Esecuzione di n°4 Prospezioni Sismiche Passive, tramite la metodologia HVSR (Metodo di
Nakamura) con la strumentazione Tromino® per la verifica della frequenza di risonanza
caratteristica del terreno, la valutazione della velocità della onde sismiche Vs e l’attribuzione
delle categoria di suolo di fondazione (rif: O.P.C.M n°3274 20/03/2003 e suc.mod. - D.M
14/09/2005);
Le indagini in sito e le valutazioni dei parametri geotecnici sono state effettuate in ottemperanza a
quanto disposto dal D.M. 11/03/1988, recante le “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e
sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la
progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione” e
della successiva Circ. Min. LL.PP. 24/09/1988 n. 30483 contenente le relative istruzioni per
l’applicazione. Si precisa che l'osservanza delle norme sopra citate è stata recentemente ribadita nella
Circolare del Presidente della Giunta Regionale n°9 del 5 aprile 2000, relativa agli "Indirizzi in materia di
prescrizioni tecniche da osservare per la realizzazione di opere pubbliche e private. Obblighi derivanti dalla
Legge 2 febbraio 1974, n°64 e dal D.M. 11 marzo 1988", che precisa inoltre "...che le relazioni geologica e
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geotecnica, debbono avere contenuti di cui alla Circolare del M.L.L. 24 settembre 1988 n°30183, e
debbono essere presentate all'atto della richiesta delle concessioni/autorizzazioni edilizie in quanto parte
integrante degli atti progettuali".
A titolo indicativo si riportano a seguire alcune prescrizioni della stessa normativa sia di carattere
generale e sia in materia di opere di fondazioni: …omissis…“Le scelte di progetto, i calcoli e le verifiche
devono essere sempre basati sulla caratterizzazione geotecnica del sottosuolo ottenuta per mezzo di rilievi,
indagini e prove”…omissis…”i risultati delle indagini, degli studi e dei calcoli geotecnici devono essere esposti
in una relazione geotecnica, parte integrante degli atti progettuali. Nei casi in cui le presenti norme
prescrivano uno studio geologico, deve essere redatta anche una relazione geologica che farà parte
integrante degli atti progettuali”. Sempre nella stessa legge, in successive raccomandazioni di carattere
tecnico per la realizzazione di opere di fondazioni dirette, si recita inoltre .....”i rilievi e le indagini da
effettuare”…omissis…”hanno lo scopo di accertare la costituzione del sottosuolo e la presenza di acque
sotterranee a pelo libero ed in pressione e di misurare e consentire la valutazione delle proprietà fisico-
meccaniche dei terreni”…omissis…”la profondità da raggiungere con le indagini va computata dalla quota più
bassa dell’opera di fondazione. Essa va stabilita e giustificata caso per caso in base alla forma, alle
dimensioni, alle caratteristiche strutturali del manufatto, al valore dei carichi da trasmettere in fondazione,
alle stesse caratteristiche degli stessi terreni di fondazione ed alla morfologia di un’area di adeguata
estensione intorno all’opera, nonché alla profondità ed al regime della falda idrica”.
Dal punto di vista generale, la vigente normativa in materia di geologia, geotecnica e risposta
sismica locale è regolata dal Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 (supplemento
ordinario n. 30 Gazzetta ufficiale n. 29 del 4 febbraio 2007) recante "Approvazione delle nuove norme
tecniche per le costruzioni".
Più specificatamente, è stata approvata la legge di conversione del decreto-legge 31 dicembre
2007, n°248 (Decreto Milleproroghe) che all’articolo 20 prevede un periodo transitorio per le norme
tecniche per le costruzioni. Il testo dell’articolo 20 è stato formulato in sette commi e in particolare:
il comma 1 definisce che il periodo transitorio in cui è possibile continuare ad utilizzare i decreti
ministeriali del 1996 viene traslato al 30 giugno 2009. Con la nuova formulazione, sino al 30 giugno
2009 potranno essere utilizzate sia le nuove norme tecniche di cui al D.M. 14 gennaio 2008 sia le
precedenti approvate con D.M. 14 settembre 2005, sia le norme di cui al D.M. del 9 gennaio 1996,
al D.M. 16 gennaio 1996, al D.M.16 gennaio 1996 (costruzioni in zone sismiche), al D.M. 11 marzo
1988 (terreni, rocce e stabilità dei pendii);
il comma 4 precisa che le indicazioni di cui ai punti precedenti (in particolare comma 1) non operano
per le verifiche tecniche e le nuove progettazioni degli interventi relativi agli edifici di interesse
strategico e alle opere infrastrutturali la cui funzionalità durante gli eventi sismici assume rilievo
fondamentale per le finalità di protezione civile, nonché relativi agli edifici ed alle opere infrastrutturali
che possono assumere rilevanza in relazione alle conseguenze di un loro eventuale collasso. Si richiama inoltre la normativa vigente per quanto riguarda il vincolo ambientale (Legge
1497/1939, Legge 431/1985 e successive note applicative) ed il vincolo idrogeologico (R.D.L. 30
dicembre 1923, n. 3267, L.R. 27 giugno 1997, n. 25).
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Dal punto di vista operativo, l’impostazione metodologica adottata per il presente studio è
stata articolata come di seguito esposto:
acquisizione ed esame critico degli elaborati progettuali preliminari;
indagine geognostica in sito;
sintesi delle indagini effettuate ed interpretazione dei dati sperimentali;
elaborazioni grafiche di analisi e sintesi;
commento dei risultati ottenuti;
parametrizzazione stratigrafica, idrogeologica e geotecnica del sottosuolo;
parametrizzazione sismica del sottosuolo;
valutazione della capacità portante del terreno;
verifica preliminare dei cedimenti;
sintesi e prescrizioni per le opere di progetto.
Le ipotesi e le valutazioni tecniche formulate nel presente elaborato devono essere intese
come inquadramento preliminare per il dimensionamento e la valutazione della fattibilità delle
opere di fondazione previste. Per la stesura della presente relazione tecnica, oltre a riferimenti di
archivio e bibliografici, sono stati utilizzati i dati sperimentali e le osservazioni derivanti dai
rilevamenti e dalle prove in sito effettuati nel mese di Febbraio 2008.
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2. INQUADRAMENTO GENERALE DELL’AREA
2.1. Ubicazione e caratteri geomorfologici principali
La zona di indagine è situata nella periferia occidentale del territorio del Comune di
Vicenza, presso la Località Villaggio del Sole, a circa 2000 m di distanza dal centro storico in
direzione Ovest (Fig. 2 – Corografia alla scala 1:10.000 – estratto da CTR Sezione n°125030
“Vicenza Nord”).
In particolare la zona di indagine è situata tra le estreme propaggini meridionali dei Monti
Lessini e i lembi più settentrionali dei Colli Berici, nei pressi del settore occidentale del territorio di
Vicenza.
Fig. 2
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Il territorio si presenta fortemente urbanizzato e modificato nei suoi lineamenti
morfologici dall'intervento antropico; oltre all'area fortemente industrializzata posta ad Sud del
sito di indagine, segnalano numerose vie di comunicazione di interesse regionale come
l'Autostrada A4 MI-VE, disposta con andamento Est-Ovest, ed il tracciato della linea ferroviaria
che dista circa 1000 m in direzione Sud (Fig. 3 – Estratto di ortofoto a colori).
Dal punto di vista morfologico, il territorio si inserisce in una zona pianeggiante, nella zona
compresa tra le terminazioni meridionali dei Monti Lessini e i Colli Berici; le quote dei terreni sono
pari a circa 35-37 metri s.l.m.
Per quanto riguarda l’assetto geomorfologico si è fatto riferimento alla Carta delle Unità
Geomorfologiche della Regione Veneto alla scala 1:250000 estratta dal P.R.A.C., di cui si riporta
di seguito in Fig. 4 uno stralcio.
Fig. 3
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Relativamente all’idrografia di superficie l’elemento di maggior spicco è rappresentato dal
Fiume Bacchiglione, che scorre nel tratto di pianura compreso tra il sito ed i rilievi collinari ad Est
a circa 400 m di distanza, con direzione di deflusso SO-NE verso N, dirigendosi verso Vicenza.
2.2. Stratigrafia ed idrogeologia generale
I lineamenti geologici dell’area lessineo-berica sono noti e studiati da tempo. Nella loro
parte più orientale i Monti Lessini possono essere assimilati ad un esteso tavolato debolmente
inclinato verso SE, che rappresenta una struttura omoclinale immergente sotto la coltre
alluvionale dell’Alta Pianura Veronese-Vicentina. Numerose dislocazioni tettoniche interferendo tra
loro in più fasi diacrone, hanno notevolmente influenzato l’assetto idrografico e morfologico del
territorio anche in tempi molto recenti. Nell’area sono infatti evidenti episodi di deviazioni fluviali
imputabili a fenomeni di Neotettonica quaternaria (Pellegrini, 1988). La successione stratigrafica,
presente nei rilievi della zona, è costituita dalle formazioni sedimentarie calcaree organogene e da
rocce vulcaniche e vulcanoclastiche terziarie, parzialmente mascherate a ridosso dei rilievi dai
depositi quaternari.
Per quanto riguarda i Colli Berici, la loro struttura geologica generale è rappresentata
anch'essa da un tavolato costituito principalmente da un complesso calcareo-marnoso molto
erodibile (nel settore occidentale) e da un complesso prevalentemente calcareo, talora massiccio
(nel settore orientale), di età comprese tra il Cretaceo superiore ed il Miocene superiore. Da un
Fig. 4
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punto di vista tettonico i Monti Berici, si presentano come un complesso sedimentario
caratterizzato da strati debolmente inclinati, coinvolti in debolissime pieghe ad ampio raggio con
l’asse NNE-SSW. Tali motivi plicativi sono poi stati articolati da due sistemi di dislocazione
tettonica, che mostrano movimenti di tipo trascorrente (prevalentemente sinistrorsi) associati a
deboli o nulli rigetti verticali.
Il primo sistema, scledense, che presenta orientamento NW-SE, influenza i caratteri del
margine nord-occidentale del gruppo e vari segmenti della rete idrografica interna; l’elemento più
importante di tale sistema (da cui prende il nome) è la grande faglia denominata “Schio-Vicenza”.
L’altro sistema, ad orientamento NNE-SSW, è composto da faglie a prevalente rigetto verticale.
La principali di queste, la cosiddetta faglia della Riviera Berica, è sepolta anch’essa sotto le
alluvioni padane (la cui presenza è stata accertata sulla base di dati geofisici, Benvenuti e Norinelli,
1967) ed è evidenziata dalla lunga scarpata sud-orientale. Dall’interferenza dei due sistemi di
faglie, a sviluppo in prima approssimazione ortogonale, si deve inoltre l’impostazione e la
reciproca orientazione della rete idrografica e quindi dei solchi vallivi.
F ig. 5
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I depositi quaternari occupano per intero il territorio analizzato, in corrispondenza
dell’area in studio. Si tratta di materiali detritici continentali formatisi durante tutto il quaternario
rappresentati principalmente da depositi alluvionali, che per i termini più granulari sono
riconducibili all'opera dei gruppi fluviali dell'Agno/Guà e del Leogra/Bacchiglione, che hanno
alternativamente solcato questa porzione di pianura. Relativamente ai termini più superficiali e
coesivi, la loro presenza è riconducibile all'opera deposizionale del Fiume Bacchiglione. Dal punto
di vista generale tali depositi presentano spessori, forme, composizioni, tessiture e strutture
diverse in funzione dei processi morfogenetici che li hanno generati. Dal punto di vista
deposizionale, l’area era caratterizzata da ambiente a bassa e media, con conseguente
deposizione di litotipi prevalentemente coesivi a granulometria fine, dalle argille fino ai limi
sabbiosi. Sono altresì documentate situazioni di ambiente lacustre e paludoso, instauratesi per la
notoria difficoltà di scolo delle acque che affligge tutta questa zona già da epoche protostoriche,
che hanno originato la deposizione di livelli torbosi ad elevata frazione organica
F ig .6
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Dal punto di vista idrogeologico il sito in esame, trovandosi all’interno della fascia delle
risorgive, è caratterizzato dalla classica situazione che evidenzia una prima falda idrica a debole
profondità, seguita da più falde in pressione contenute entro i livelli più permeabili (acquiferi) e
separate tra loro da strati a bassa conducibilità idraulica (non acquiferi).
Dal punto di vista generale, l'acquifero superficiale è caratterizzato da variabili rapporti di
drenaggio ed alimentazione nei confronti del Fiume Tesina. Ne consegue che il livello freatico
dipenderà direttamente nelle sue oscillazioni dalla portata di tali corsi d'acqua, la cui influenza è
ovviamente funzione della distanza dall'asse di deflusso.
In Fig. 7 è illustrato l’andamento delle isofreatiche: il livello della falda nella zona d’indagine
si ubica a circa 1.0-1.5 m di profondità dal piano campagna medio.
F ig .7
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3. PROVE IN SITO
3.1. Premesse
Al fine di ottenere la caratterizzazione del sottosuolo interessato dalle future opere in
progetto sono state eseguite alcune indagini geognostiche in sito. Vista la situazione geologica e
morfologica locale evidenziata dal rilievo preliminare di campagna, e considerata la tipologia
dell'intervento in oggetto, le prove sperimentali sono state condotte principalmente per
riconoscere la natura e parametrizzare le caratteristiche geotecniche dei terreni di fondazione
delle opere edilizie.
A tal fine è stata effettuata un'indagine in sito, che ha richiesto l'esecuzione delle seguenti
prove sperimentali in sito:
• Esecuzione di n°9 Prove Penetrometriche Statiche (CPT), per la caratterizzazione e
parametrizzazione geotecnica del sottosuolo fino alla profondità massima di 20 m dal piano
campagna, eseguite in corrispondenza delle strutture di fondazione in progetto.
• Esecuzione di n°5 Prove Penetrometriche Statiche con Punta Elettrica e Piezocono
(CPTU), per la caratterizzazione e parametrizzazione geotecnica del sottosuolo fino alla
profondità massima di 20 m dal piano campagna, eseguite in corrispondenza delle strutture
di fondazione in progetto.
• esecuzione di n°5 Sondaggi a rotazione con elicoide (SM), per la caratterizzazione
stratigrafica del sottosuolo fino a profondità di circa 3.0 m.
• installazione di n°5 Piezometri a Tubo Aperto, per la misurazione ed il monitoraggio del livello
freatico della falda superficiale;
• Esecuzione di n°4 Prospezioni Sismiche Passive, tramite la metodologia HVSR (Metodo di
Nakamura) con la strumentazione Tromino® per la verifica della frequenza di risonanza
caratteristica del terreno, la valutazione della velocità della onde sismiche Vs e l’attribuzione
delle categoria di suolo di fondazione (rif: O.P.C.M n°3274 20/03/2003 e suc.mod. - D.M
14/09/2005);
Le prove di campagna sono state ubicate entro i terreni di proprietà ed in
corrispondenza delle future opere di fondazione, tenendo in considerazione le condizioni logistiche
e di accessibilità del sito, come riportato in Fig. 8 - Ubicazione prove in sito.
1
2
4
5
63
SM1
SM2
SM3
SM4
SM5
CPT1
CPT2CPT3
CPT4
CPT5
CPT6
CPT7CPT8
CPT9
HVSR1
HVSR2
HVSR3
HVSR4
CPTU10
CPTU12
CPTU11
CPTU13
CPTU14
LEGENDA
Sondaggio e piezometro
Tromografia sismica
Prova penetrometrica statica meccanica
Figura 8
INDAGINE GEOLOGICA E GEOTECNICA
UBICAZIONE PROVE IN SITO
Comune di VICENZA
Committente: Ing. Enrico Visentin
Marzo 2008Disegno non in scala
Provincia di VICENZA
Prova penetrometrica statica elettrica
Edifici di progetto
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3.2. Strumentazione penetrometrica
La prova penetrometrica statica CPT (di tipo meccanico) consiste essenzialmente nella
misura della resistenza alla penetrazione di una punta meccanica di dimensioni e caratteristiche
standardizzate, infissa nel terreno a velocità costante (v = 2 cm / sec ± 0,5 cm / sec ).
La penetrazione viene effettuata tramite un dispositivo di spinta (martinetto idraulico),
opportunamente ancorato al suolo con coppie di coclee ad infissione, che agisce su una batteria
doppia di aste (aste coassiali esterne cave e interne piene), alla cui estremità è collegata la punta.
Lo sforzo necessario per l'infissione è misurato per mezzo di manometri, collegati al
martinetto mediante una testa di misura idraulica.
La punta conica (del tipo telescopico) è dotata di un manicotto sovrastante, per la
misura dell'attrito laterale : punta / manicotto tipo "Begemann".
Le dimensioni della punta / manicotto sono standardizzate, e precisamente :
- diametro Punta Conica meccanica ∅ = 35,7 mm
- area di punta Ap = 10 cm2
- angolo di apertura del cono α = 60 °
- superficie laterale del manicotto Am = 150 cm2
Sulla batteria di aste esterne può essere installato un anello allargatore per diminuire
l'attrito sulle aste, facilitandone l'infissione.
Una cella di carico, che rileva gli sforzi di infissione, è montata all'interno di un'unità
rimovibile, chiamata "selettore", che preme alternativamente sull'asta interna e su quella esterna.
Durante la fase di spinta le aste sono azionate automaticamente da un comando
idraulico. L'operatore deve solamente controllare i movimenti di spinta per l'infissione delle aste.
I valori acquisiti dalla cella di carico sono visualizzati sul display di una Sistema
Acquisizione Automatico (qualora presente) o sui manometri.
Per mezzo di un software (in alcuni strumenti) è possibile sia durante l'acquisizione, che
in un secondo momento a prove ultimate trasferire i dati ad un PC.
Le letture di campagna (che possono essere rilevate dal sistema di acquisizione sia in
Kg che in Kg/cm2) durante l’infissione sono le seguenti:
• Lettura alla punta LP = prima lettura di campagna durante l’infissione relativa all’infissione della sola
punta
• Lettura laterale LT = seconda lettura di campagna relativa all’infissione della punta+manicotto
• Lettura totale LLTT = terza lettura di campagna relativa all’infissione delle aste esterne ( tale lettura
non sempre viene rilevata in quanto non è influente metodologicamente ai fini interpretativi).
I dati rilevati della prova sono quindi una coppia di valori per ogni intervallo di lettura
costituiti da LP (Lettura alla punta) e LT (Lettura della punta + manicotto), le relative resistenze
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vengono quindi desunte per differenza, inoltre la resistenza laterale viene conteggiata 20 cm
sotto (alla quota della prima lettura della punta).
La resistenze specifiche Qc (Resistenza alla punta RP ) e Ql (Resistenza Laterale RL o
fs attrito laterale specifico che considera la superficie del manicotto di frizione) vengono desunte
tramite opportune costanti e sulla base dei valori specifici dell’area di base della punta e dell’area
del manicotto di frizione laterale tenendo in debito conto che:
Ap = l’area punta (base del cono punta tipo “Begemann” ) = 10 cm2
Am = area del manicotto di frizione = 150 cm2
Ct = costante di trasformazione =10
La loro elaborazione, interpretazione e visualizzazione grafica consente di “catalogare e
parametrizzare” il suolo attraversato con un’immagine in continuo, che permette anche di avere
un raffronto sulle consistenze dei vari livelli attraversati e una correlazione diretta con sondaggi
geognostici per la caratterizzazione stratigrafica.
La sonda penetrometrica permette inoltre di riconoscere abbastanza precisamente lo
spessore delle coltri sul substrato, la quota di eventuali falde e superfici di rottura sui pendii, e la
consistenza in generale del terreno. L’utilizzo dei dati dovrà comunque essere trattato con spirito
critico e possibilmente, dopo esperienze geologiche acquisite in zona.
Per quanto riguarda la PUNTA ELETTRICA (CPTE) generalmente tale strumento
permette di ottenere dati in continuo con un passo molto ravvicinato (anche 2 cm.) rispetto al
PUNTA MECCANICA (20 cm.).
Per il PIEZOCONO (CPTU) i dati di inserimento oltre a quelli di LP e LT sono invece la
pressione neutrale misurata ed il tempo di dissipazione (tempo intercorrente misurato tra la
misura della sovrappressione neutrale e la pressione neutrale o pressione della colonna d’acqua).
Tale misurazione si effettua generalmente misurando la sovrappressione ottenuta in fase di
spinta e la pressione neutrale (dissipazione nel tempo) misurata in fase di alleggerimento di spinta
(arresto penetrazione). Il programma usato per le elaborazioni permette di immettere U1 – U2 –
U3 cioè la sovrappressione neutrale misurata rispettivamente con filtro poroso posizionato nel
cono, attorno al cono, o attorno al manicotto a seconda del tipo di piezocono utilizzato. Tale
sovrappressione (che è data dalla somma della pressione idrostatica preesistente la
penetrazione e dalle pressioni dei pori prodotte dalla compressione) può essere positiva o
negativa e generalmente varia da (-1 a max. + 10-20 kg/cmq) ed è prodotta dalla compressione
o dilatazione del terreno a seguito della penetrazione.
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3.3. Tecnica HVSR
Lo scopo dell’indagine geofisica è la caratterizzazione sismica del sottosuolo e, in
particolare, l’individuazione delle discontinuità sismiche nonché le frequenze caratteristiche di
risonanza del sito.
La tecnica sismica passiva (tecnica dei rapporti spettrali o HVSR, Horizontal to Vertical
Spectral Ratio) è totalmente non invasiva, molto rapida, si può applicare ovunque e non necessita
di nessun tipo di perforazione, né di stendimenti di cavi, né di energizzazione esterne diverse dal
rumore ambientale che in natura esiste ovunque. I risultati che si possono ottenere da una
registrazione di questo tipo sono:
• la frequenza caratteristica di risonanza del sito che rappresenta un parametro
fondamentale per il corretto dimensionamento degli edifici in termini di risposta sismica
locale in quanto si dovranno adottare adeguate precauzioni nell’edificare edifici aventi la
stessa frequenza di vibrazione del terreno per evitare l’effetto di “doppia risonanza”
estremamente pericolosi per la stabilità degli stessi;
• la frequenza fondamentale di risonanza di un edificio, qualora la misura venga effettuata
all’interno dello stesso. In seguito sarà possibile confrontarla con quella caratteristica del
sito e capire se in caso di sisma la struttura potrà essere o meno a rischio;
• la velocità media delle onde di taglio Vs calcolata tramite un apposito codice di calcolo. È
necessario, per l’affidabilità del risultato, conoscere la profondità di un riflettore noto dalla
stratigrafia (prova penetrometrica, sondaggio, ecc.) e riconoscibile nella curva H/V. Sarà
quindi possibile calcolare la Vs30 e la relativa categoria del suolo di fondazione come
esplicitamente richiesto dalle Norme Tecniche per le Costruzioni del 14 settembre 2005.
• la stratigrafia del sottosuolo con un range di indagine compreso tra 0.5 e 700 m di
profondità anche se il dettaglio maggiore si ha nei primi 100 metri. Il principio su cui si
basa la presente tecnica, in termini di stratigrafia del sottosuolo, è rappresentato dalla
definizione di strato inteso come unità distinta da quelle sopra e sottostanti per un
contrasto d’impedenza, ossia per il rapporto tra i prodotti di velocità delle onde sismiche
nel mezzo e densità del mezzo stesso;
Le basi teoriche della tecnica HVSR si rifanno in parte alla sismica tradizionale (riflessione,
rifrazione, diffrazione) e in parte alla teoria dei microtremori. La forma di un’onda registrata in un
sito x da uno strumento dipende:
1. dalla forma dell’onda prodotta dalla sorgente s,
2. dal percorso dell’onda dalla sorgente s al sito x (attenuazioni, riflessioni, rifrazioni,
incanalamenti per guide d’onda),
3. dalla risposta dello strumento.
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Possiamo scrivere questo come:
segnale registrazione al sito x =
sorgente * effetti di percorso * funzione trasferimento strumento
Il rumore sismico ambientale, presente ovunque sulla superficie terrestre, è generato dai
fenomeni atmosferici (onde oceaniche, vento) e dall’attività antropica oltre che, ovviamente,
dall’attività dinamica terrestre. Si chiama anche microtremore poiché riguarda oscillazioni molto
piccole, molto più piccole di quelle indotte dai terremoti. I metodi che si basano sulla sua
acquisizione si dicono passivi in quanto il rumore non è generato ad hoc, come ad esempio le
esplosioni della sismica passiva. Nel tragitto dalla sorgente s al sito x le onde elastiche (sia di
terremoto che microtremore) subiscono riflessioni, rifrazioni, intrappolamenti per fenomeni di
guida d’onda, attenuazioni che dipendono dalla natura del sottosuolo attraversato. Questo
significa che se da un lato l’informazione relativa alla sorgente viene persa e non sono più
applicabili le tecniche della sismica classica, è presente comunque una parte debolmente
correlata nel segnale che può essere estratta e che contiene le informazioni relative al percorso
del segnale ed in particolare relative alla struttura locale vicino al sensore. Dunque, anche il
debole rumore sismico, che tradizionalmente costituisce la parte di segnale scartate dalla
sismologia classica, contiene informazioni. Questa informazione è però “sepolta” all’interno del
rumore casuale e può essere estratta attraverso tecniche opportune. Una di queste tecniche è la
teoria dei rapporti spettrali o, semplicemente, HVSR che è in grado di fornire stime affidabili delle
frequenze principali dei sottosuoli; informazione di notevole importanza nell’ingegneria sismica.
Per l’acquisizione dei dati è stato utilizzato un tromometro digitale della ditta Micromed
S.r.L modello “Tromino” che rappresenta la nuova generazione di strumenti ultra-leggeri e ultra-
compatti in altra risoluzione adatti a tali misurazioni. Lo strumento racchiude al suo interno tre
velocimetri elettrodinamici ortogonali tra loro ad alta definizione con intervallo di frequenza
compreso tra 0.1 e 256 Hz. Nella figura seguente si riporta la curva di rumore di “Tromino” a
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confronto con i modelli standard di rumore sismico massimo (in verde) e minimo (in blu) per la
Terra. Gli spettri di potenza sono espressi in termini di accelerazione e sono relativi alla
componente verticale del moto.
Per la determinazione delle velocità delle onde di taglio si utilizza un codice di calcolo
appositamente creato per interpretare i rapporti spettrali (HVSR) basati sulla simulazione del
campo d’onde di superficie (Rayleigh e Love) in sistemi multistrato a strati piani e paralleli
secondo la teoria descritta in AKI (1964) e Ben-Menahem e Singh (1981). Operativamente si
costruisce un modello teorico HVSR avente tante discontinuità sismiche quante sono le
discontinuità evidenziate dalla registrazione eseguita. Successivamente, tramite uno specifico
algoritmo, si cercherà di adattare la curva teorica a quella sperimentale; in questo modo si
otterranno gli spessori dei sismostrati con la relativa velocità delle onde Vs.
3.4. Modello geomorfologico, geologico ed idrogeologico locale
Dal punto di vista morfologico il sito in esame si ubica in una zona pianeggiante
debolmente inclinata verso Sud, i cui unici elementi sono rappresentati dal microrilievo dovuto
all’impronta dell’attività agricola, tramite la realizzazione di deboli baulature e di fossi di sgrondo
delle acque meteoriche.
La stratigrafia del terreno di fondazione del lotto in esame è stata ottenuta in maniera
diretta nel corso dei sondaggi a rotazione per quanto riguarda i primi 3-4 metri. Il quadro
geognostico è stato poi integrato in maniera indiretta dall'interpretazione delle prove CPT e CPTU
e dalle indagini sismiche passive, effettuate per la caratterizzazione geotecnica a corredo degli
interventi edilizi.
Dall’analisi dei dati sperimentali è possibile constatare, fino alla massima profondità
indagata, una situazione globalmente disomogenea in relazione alla continuità spaziale degli
orizzonti individuati ma relativamente uniforme dal punto di vista geotecnico.
In generale è possibile osservare la prevalente presenza di terreni argillosi ed argilloso
torbosi, alternati a sottili orizzonti sabbiosi e limoso sabbiosi fittamente stratificati. Sono presenti
inoltre alcuni orizzonti fortemente discontinui di sabbie grossolane mediamente addensate,
soprattutto nel settore centrale dell’area indagata (CPT2 e CPTU11), dei quali si dovrà tenere
debita considerazione in fase di scavo.
Dal punto di vista metodologico, la serie stratigrafica è stata integrata indirettamente
dall’analisi del Rapporto di Begemann Rp/Rl e tramite il Metodo di Schmertmann, il cui grafico è
riportato a seguire (Fig. 9 - Metodo di Schmertmann per la classificazione dei terreni da risultati
di prove CPT con punta meccanica).
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Nello specifico, dall’analisi dei diagrammi penetrometrici, è possibile individuare i seguenti
orizzonti stratigrafici in corrispondenza dei singoli lotti, con profondità riferita alla quota del piano
campagna, che risulta depressa di circa 0.20 – 0.80 m rispetto al caposaldo progettuale riferito
al piano stradale.:
FABBRICATO 3 (ri f : CPT1-CPT2-CPT3-CPTU10)
Orizzonte Profondità Litologia correlata
- 0.00 - 0.40 Terreno vegetale
A 0.40 – 1.50/3.00 Limi argillosi e limi sabbiosi
B 1.50/3.00 – 6.00 Sabbie grossolane med. addensate (CPT3)
C 1.50/3.00 – 10.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
D 10.00 – 12.00 Sabbie limose discontinue
E 12.00 – 14.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
F 14.00 – 16.00 Sabbie limose discontinue
G 16.00 – 20.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
Fig.9 - Metodo di Schmertmann per la classificazione dei terreni da risultati di prove CPT con punta meccanica)
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FABBRICATO 4 (ri f : CPT8-CPT9-CPTU14)
Orizzonte Profondità Litologia correlata
- 0.00 - 0.40 Terreno vegetale
A 0.40 – 3.00 Limi sabbiosi e sabbie limose
B 3.00 – 5.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
C 5.00 – 6.00 Limi sabbiosi e sabbie limose
D 6.00 – 15.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
E 15.00 – 16.00 Limi sabbiosi e sabbie limose
F 16.00 – 20.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
FABBRICATO 5 (Rif :CPT4-CPT5-CPTU11-CPTU12)
Orizzonte Profondità Litologia correlata
- 0.00 - 0.40 Terreno vegetale
A 0.40 – 1.50/3.00 Limi argillosi e limi sabbiosi
B 1.50/3.00 – 5 .00 Sabbie grossolane med. addensate (CPT3)
C 1.50/3.00 – 10.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
D 10.00 – 12.00 Sabbie limose discontinue
E 12.00 – 16.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
F 16.00 – 18.00 Sabbie limose discontinue
G 18.00 – 20.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
FABBRICATO 6 (r i f : CPT6-CPT7-CPTU13)
Orizzonte Profondità Litologia correlata
- 0.00 - 0.40 Terreno vegetale
A 0.40 – 3.00 Limi sabbiosi e sabbie limose
B 3.00 – 15.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
C 15.00 – 16.00 Limi sabbiosi e sabbie limose
D 16.00 – 20.00 Argille compressibili con livelli sabbiosi
Si precisa che la definizione di quadro stratigrafico completo sarà possibile solo
analizzando i diagrammi penetrometrici relativi ad ogni edificio, in virtù della già citata
disomogeneità
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3.5. Modello idrogeologico locale
Dal punto di vista idrogeologico, le indagini geognostiche hanno verificato la presenza di
falda a debole profondità, con soggiacienza compresa tra 0.90 e 1.20 m dal piano campagna
locale, corrispondenti a circa 0.80 e 2.00 m dal caposaldo progettuale Le osservazioni, che si
sono protratte per circa un mese e sono riferite al solo acquifero superficiale, hanno evidenziato
una serie di valori che sono riportati nella tabella a seguire.
Piezometro Quota p.c. (m)
Profondità falda (m)
quota falda (m)
SM1 -0.88 1.19 -2.07 SM2 -0.18 1.20 -1.38 SM3 -0.63 0.98 -1.61 SM4 +0.14 0.90 -0.76 SM5 -0.06 1.23 -1.29
La Figura 10 - Carta Idrogeologica illustra le osservazioni sperimentali che hanno
consentito di costruire un carta isofreatica, riferita al caposaldo progettuale.
Per quanto riguarda l’alimentazione di tale acquifero si ritiene che, nonostante la bassa
permeabilità che caratterizza alcuni degli strati individuati dall’indagine, la circolazione idrica nel
sottosuolo sia importante, anche in virtù della vicinanza all’alveo del Fiume Bacchiglione, drenante
in questo tratto di bassa pianura, e quindi da considerare attentamente nella realizzazione delle
strutture in progetto,
A tale proposito si evidenzia la confluenza di due linee di deflusso sotterranee principali,
dovute allo spartiacque sotterraneo del rilievo di monte Crocetta, poco a Nord del sito in studio.
Si segnala inoltre la presenza nel settore compreso tra i fabbricati 3 e 5 di un importante
livello di sabbia grossolana fino a circa 5-6 m, caratterizzato da elevata permeabilità del quale si
dovrà tenere debito conto nella realizzazione di sistemi di drenaggio della falda e di opere
provvisionali di sostegno.
In generale nella realizzazione di strutture interrate si dovrà comunque tenere debito
conto di tali considerazioni, nella previsione di impermeabilizzazioni e/o drenaggi a tergo delle
strutture interrate stesse.
1
2
4
5
63
SM1
SM2
SM3
SM4
SM5
CPT1
CPT2CPT3
CPT4
CPT5
CPT6
CPT7CPT8
CPT9
HVSR1
HVSR2
HVSR3
HVSR4
CPTU10
CPTU12
CPTU11
CPTU13
CPTU14
LEGENDA
Sondaggio e piezometro
Tromografia sismica
Prova penetrometrica statica meccanica
Figura 10
INDAGINE GEOLOGICA E GEOTECNICA
CARTA IDROGEOLOGICA
Comune di VICENZA
Committente: Ing. Enrico Visentin
Marzo 2008Disegno non in scala
Provincia di VICENZA
Prova penetrometrica statica elettrica
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3.6. Modello sismico locale
Il complesso delle nuove norme tecniche per le costruzioni in zona sismica è stato varato
con ordinanza n. 3274 del presidente del Consiglio dei Ministri del 20 marzo 2003 ed è stato
pubblicato sulla Gazzetta Ufficiale l’8 maggio e successivamente ripreso dalle Norme Tecniche
per le Costruzione del 14 settembre 2005. Le nuove norme si compongono di quattro argomenti
e in particolare in n° 2 evidenzia le norme tecniche per il progetto, la valutazione e l’adeguamento
sismico degli edifici. Come si legge nel documento esplicativo, la principale finalità del corpo delle
nuove norme è quella di rinnovare profondamente le norme tecniche per le zone sismiche
adottando, in modo omogeneo per tutto il paese, soluzione coerenti con il sistema di norme già
definito a livello europeo (Eurocodice 8). Per comprendere pienamente il significato della nuova
normativa è necessario rifarsi al concetto di risposta sismica locale. Dal punto di vista
strettamente fisico, per effetto di sito (risposta sismica locale) si intende l’insieme delle modifiche
in ampiezza, durata e contenuto in frequenza che un moto sismico, relativo ad una formazione
rocciosa di base (R), subisce attraversando gli strati di terreno sovrastanti fino alla superficie (S).
Nel presente lavoro si sfrutterà la teoria di Nakamura che relazione lo spettro di risposta del
substrato roccioso (rapporto spettrale H / V = 1) con quello effettivamente misurato in
superficie. La rappresentazione di un moto sismico può essere espressa sia nel campo del tempo
che delle frequenze. Per capire la procedura per il calcolo del moto sismico in superficie
analizziamo un caso semplificato di un deposito di terreno omogeneo di spessore H, poggiante su
un basamento roccioso soggetto ad onde di taglio con direzione di propagazione verticale. Se le
onde di taglio verticali incidenti sono sinusoidali di frequenza f, l’accelerazione sull’affioramento
rigido è una sinusoidale di frequenza f e ampiezza amaxr mentre la corrispondente accelerazione
alla superficie del deposito, anch’essa sinusoidale di frequenza f, ha ampiezza paria ad amaxs. Il
rapporto amaxr / amaxs prende il nome di fattore di amplificazione, A, e dipende dalla frequenza
dell’eccitazione armonica, dal fattore di smorzamento del terreno e dal rapporto I = (σbVb) /
(σsVs) tra l’impedenza sismica della roccia di base σbVb e quella del deposito σsVs. La variazione
del fattore di amplificazione con la frequenza definisce la funzione di amplificazione A(f) del
deposito. Il moto sismico è amplificato in corrispondenza di determinate frequenze, che
corrispondono alle frequenze naturali fn di vibrazione del deposito: fn = 1 / Tn = (Vs*(2n – 1)) / (4*H) con n = 1, 2, ……., [3.1]
mentre risulta ridotto di amplificazione alle frequenze elevate a causa dello smorzamento del
terreno. Di particolare importanza è la prima frequenza naturale di vibrazione del deposito f1,
denominata frequenza fondamentale di risonanza :
f1 = 1 / T1 = Vs / 4H [3.2]
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E’ quindi necessario porre estrema attenzione a fenomeni di “doppia risonanza”, cioè
la corrispondenza tra le frequenze fondamentali del segnale sismico così come trasmesso in
superficie e quelle dei manufatti ivi edificati in quanto le azioni sismiche su di essi sarebbero, a
dir poco, gravose.
Dal punto di vista empirico, è noto che la frequenza di risonanza di un edificio è governata
principalmente dall’altezza e può essere pertanto calcolata, in prima approssimazione, secondo la
formula (cfr. Es. Pratt):
freq. naturale edificio ≈ 10 Hz / numero piani. [3.3]
E’ la coincidenza di risonanza tra terreno e struttura:
freq. naturale edificio ≈ freq. fondamentale di risonanza del sito [3.4]
ad essere particolarmente pericolosa, poiché da luogo alla massima amplificazione e deve quindi
essere oggetto di studi approfonditi.
Per una corretta ricostruzione sismica del sottosuolo e una buona stima delle onde Vs è
necessario adottare una modellizzazione numerica che può essere rappresentata dalla seguente
equazione:
[3.5]
dove:
Vs = valore di velocità delle onde di taglio [m/s];
H = profondità alla quale si desidera stimare Vs [m] (30 m in caso di Vs30);
hi = spessore dello strato i – esimo [m];
vi = velocità delle onde Vs all’interno dello strato i – esimo [m/s].
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In via puramente indicativa, al fine di correlare le velocità delle onde di taglio ad un tipo di
suolo, si riportano una serie d’esempi di classificazioni fatte sulla base di semplici misure H/V a
stazione singola. In tutti i siti descritti, la stratigrafia è nota da sondaggi e prove penetrometriche
e il profilo Vs è ricavato anche con metodi alternativi.
TIPO DI SUOLO Vs min
[m/s]
Vs media
[m/s]
Vs max
[m/s]
ROCCE MOLTO DURE (es. rocce metamorfiche molto - poco fratturate)
1400 1620 -
ROCCE DURE (es. graniti, rocce ignee, conglomerati, arenarie e argilliti, da mediamente a poco fratturate).
700 1050 1400
SUOLI GHIAIOSI e ROCCE DA TENERE A DURE (es. rocce sedimentarie ignee tenere, arenarie, argilliti, ghiaie e suoli con > 20% di ghiaia).
375 540 700
ARGILLE COMPATTE e SUOLI SABBIOSI - GHIAIOSI (es. ghiaie e suoli con < 20% di ghiaia, sabbie da sciolte a molto compatte, limi e argille sabbiose, argille da medie a compatte e argille limose).
200 290 375
TERRENI TENERI (es. terreni di riempimento sotto falda, argille da tenere a molto tenere).
100 150 200
Nel caso specifico del sito in esame si è cercato di correlare il valore di picco massimo
dello spettro di risposta HVSR con la profondità del substrato roccioso compatto (bedrock
geofisico) e di individuare una corrispondenza tra i valori di frequenza relativi alle discontinuità
sismiche e i cambi litologici presenti nel sottosuolo.
Interpretando i minimi della componente verticale come risonanza del modo
fondamentale dell’ onda di Rayleigh e i picchi delle componenti orizzontali come contributo delle
onde SH, si sono potute ricavare le frequenze relative ad ogni discontinuità sismica. Sapendo che
ad ogni picco in frequenza corrisponde una profondità [m] dell’orizzonte che genera il contrasto
d’impedenza si è estrapolato una stratigrafia geofisica del sottosuolo.
La sovrapposizione degli spettri sismici registrati nei quattro punti prova evidenzia un
trend sismico sostanzialmente identico per bassi valori di frequenza: il contrasto sismico
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maggiore si colloca nell’intervallo di frequenza 1,2 – 1,7 Hz. Tale finestra frequenziale
rappresenta la vibrazione propria di sito.
L’andamento spettrale risulta caratterizzato in ogni punto da un determinato rapporto
H/V che è direttamente proporzionale al contrasto d’impedenza tra i sismostrati. La permanenza
al di sotto di un contrasto sismico H/V < 2 denota l’assenza di forti discontinuità di origine
stratigrafica per valori di frequenza superiori a 3 Hz mentre sono presenti evidenti inversioni di
velocità poiché la curva spettrale si posiziona costantemente su di un rapporto minore di 1.
In molte situazioni geologiche la velocità delle onde Vs aumenta con la profondità cioè
aumentano le proprietà sismiche del materiale. Il grafico seguente schematizza un aumento
progressivo delle velocità delle onde Vs con la profondità dovuto al carico litostatico dove V0 e a
dipendono dalle caratteristiche del sedimento (coesione, granulometria,…):
In alcuni casi avviene una situazione opposta a quella appena descritta e cioè una
diminuzione di velocità e quindi delle caratteristiche sismiche degli strati con la profondità. In
questo caso siamo in presenza di “inversioni di velocità” che denotano situazioni da trattare con
estrema attenzione in quanto materiali più competenti poggiano sopra materiali meno
competenti. Si è osservato, da un’attenta analisi del segnale acquisito, che il sito in studio
presenta tali inversioni in tutte le misure effettuate.
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• Acquisizione sismica HVSR n°1
È presente un forte contrasto sismico dato dal contatto tra copertura e bedrock mentre
alle medie frequenza è presente un’inversione di velocità. Un modello d’inversione proposto è
dato in Tabella 1 nella quale l’inversione di velocità è segnata in rosso.
Frequenza fondamentale di risonanza
1,56 ± 0,04 Hz
Rapporto spettrale H/V misurato. In rosso è indicato l’HV medio mentre in nero l’intervallo di confidenza al 95%.
Contatto copertura - bedrock
Inversione di velocità
La curva spettrale rossa rappresenta l’andamento sismico registrato in campagna mentre quella blu è la curva sintetica generata dal codice di calcolo.
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È stato quindi possibile stimare, tramite la formula [3.5], la velocità delle onde Vs a 30 m
dal p.c. (Vs30) come esplicitamente richiesto dalle Norme Tecniche per le Costruzioni del 14
settembre 2005: Vs30 ≈ 210 m/s.
• Acquisizione sismica HVSR n°2
Lo spettro sismico acquisito nel punto prova HVSR n°2 risulta caratterizzato dal forte
contrasto sismico tra copertura e bedrock e da una discontinuità stratigrafica alle alte frequenza
Spessore
sismostrati [m] Profondità [m]
Velocità onde Vs
[m/s]
3,3 0,0 – 3,3 140 – 180
5 3,3 – 8,3 150
20 8,3 – ≈28 240
52 ≈28 – ≈80 430
Semispazio ≈80 – …. 670 Tabella 1
0 100 200 300 400[m / s]
302826
2422201816
14121086
42
[m d
al p
.c.]
Velocità onde Vs
VS
Andamento delle Vs fino a 30 m dal p.c.
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(primo metro di profondità). E’ inoltre presente un’inversione di velocità alle medie frequenze. Un
modello d’inversione proposto è dato in Tabella 2 nella quale l’inversione di velocità è segnata in
rosso.
Frequenza fondamentale di risonanza
1,19 ± 0,06 Hz
Contatto copertura - bedrock
Inversione di velocità
Rapporto spettrale H/V misurato. In rosso è indicato l’HV medio mentre in nero l’intervallo di confidenza al 95%.
La curva spettrale rossa rappresenta l’andamento sismico registrato in campagna mentre quella blu è la curva sintetica generata dal codice di calcolo.
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È stato quindi possibile stimare, tramite la formula [3.5], la velocità delle onde Vs a 30 m
dal p.c. (Vs30) come esplicitamente richiesto dalle Norme Tecniche per le Costruzioni del 14
settembre 2005: Vs30 ≈ 200 m/s.
Spessore
sismostrati [m] Profondità [m]
Velocità onde Vs
[m/s]
6,6 0,0 – 6,6 80 – 200
8,5 6,6 – 15,1 160
25 15,1 – ≈40 280
55 ≈40 – ≈95 450
Semispazio ≈95 – …. 670 Tabella 2
0 100 200 300 400[m / s]
302826
2422201816
14121086
42
[m d
al p
.c.]
Velocità onde Vs
VS
Andamento delle Vs fino a 30 m dal p.c.
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Contatto copertura - bedrock
Inversione di velocità
Rapporto spettrale H/V misurato. In rosso è indicato l’HV medio mentre in nero l’intervallo di confidenza al 95%.
• Acquisizione sismica HVSR n°3
La prova sismica HVSR n°3 presenta, come nelle prove n°1 e n°2, una superficie di
discontinuità sismica (contatto copertura – bedrock) a circa 1,5 Hz mentre è presente una forte
inversione di velocità che si localizza nell’intervallo di frequenze 4,5 – 25 Hz. Un modello
d’inversione proposto è dato in Tabella 3 nella quale l’inversione di velocità è segnata in rosso.
Frequenza fondamentale di risonanza
1,5 ± 0,02 Hz
La curva spettrale rossa rappresenta l’andamento sismico registrato in campagna mentre quella blu è la curva sintetica generata dal codice di calcolo.
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È stato quindi possibile stimare, tramite la formula [3.5], la velocità delle onde Vs a 30 m
dal p.c. (Vs30) come esplicitamente richiesto dalle Norme Tecniche per le Costruzioni del 14
settembre 2005: Vs30 ≈ 200 m/s.
Spessore
sismostrati [m] Profondità [m]
Velocità onde Vs
[m/s]
2 0,0 – 2 120 – 190
13 2 – 15 150 – 170
25 15 – ≈40 290
43 ≈40 – ≈83 420
Semispazio ≈83 – …. 650 Tabella 3
0 100 200 300 400[m / s]
302826
2422201816
14121086
42
[m d
al p
.c.]
Velocità onde Vs
VS
Andamento delle Vs fino a 30 m dal p.c.
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Contatto copertura - bedrock
Inversione di velocità
Rapporto spettrale H/V misurato. In rosso è indicato l’HV medio mentre in nero l’intervallo di confidenza al 95%.
• Acquisizione sismica HVSR n°4
Lo spettro sismico ha rilevato il contatto copertura – bedrock ad una frequenza di 1,7 Hz
mentre a frequenze maggiori, come per le altre prove eseguite, è presente un’inversione di
velocità. Un modello d’inversione proposto è dato in Tabella 4 nella quale l’inversione di velocità è
segnata in rosso.
Frequenza fondamentale di risonanza
1,72 ± 0,01 Hz
La curva spettrale rossa rappresenta l’andamento sismico registrato in campagna mentre quella blu è la curva sintetica generata dal codice di calcolo.
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È stato quindi possibile stimare, tramite la formula [3.5], la velocità delle onde Vs a 30 m
dal p.c. (Vs30) come esplicitamente richiesto dalle Norme Tecniche per le Costruzioni del 14
settembre 2005: Vs30 ≈ 200 m/s.
Spessore
sismostrati [m] Profondità [m]
Velocità onde Vs
[m/s]
3,9 0,0 – 3,9 130 – 180
12 3,9 – ≈16 150
30 ≈16 – ≈46 300
35 ≈46 – ≈81 430
Semispazio ≈81 – …. 620 Tabella 4
0 100 200 300 400[m / s]
302826
2422201816
14121086
42
[m d
al p
.c.]
Velocità onde Vs
VS
Andamento delle Vs fino a 30 m dal p.c.
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3.7. Modello geotecnico
Per la caratterizzazione geotecnica dei terreni sono stati utilizzati i risultati delle Prove
Penetrometriche Statiche CPT e CPTU e delle indagini sismiche passive; le indagini sono state
eseguite nell’intorno delle future opere di fondazione, secondo quanto indicato dalla Committenza,
in relazione alle condizioni logistiche e di accessibilità.
Dal punto di vista generale, per la valutazione delle caratteristiche meccaniche degli
orizzonti di natura prevalentemente coesiva, è stato utilizzato il Metodo di Lunne ed Eide, valido
per argille di bassa, media ed alta plasticità e poco sensibili, che relaziona la Rp delle prove
penetrometriche con la Coesione non drenata (Cu), secondo la formula:
Cu = Rp - σ'V /Nk
Ove:
Rp = Resistenza penetrometrica di punta (kg/cm2);
σ'V = Pressione verticale efficace alla profondità di calcolo (kg/cm2);
Nk = fattore adimensionale.
Per la valutazione dell’angolo di attrito (Φ), relativamente agli orizzonti di natura granulare
sabbioso-limosi, sono stati utilizzati alcuni metodi riferibili a diversi autori, dipendenti dal medesimo
Fig. 11– Correlazioni Rp - Φ
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valore di Rp ottenuto nel corso delle prove penetrometriche statiche CPT (Fig. 11 – Correlazione
Rp – Φ). Più precisamente sono state utilizzate le seguenti relazioni:
De Beer: V'b = 1.3 e 2πtanΦ ⋅ tan2(45+Φ/2)
Koppejan: V'b = 1.3 e (2.5π−Φ) ⋅ tanΦ ⋅ [(1 - sen Φ )/(1 + sen2 Φ)]
Caquot : V'b = 10 3.04 tanΦ
dove V'b = Rp / σ'V (kg/cm2)
Escluso lo spessore del terreno vegetale superficiale, i parametri di resistenza
penetrometrica medi caratteristici derivati dall’indagine in sito sono di seguito illustrati,
limitatamente ai vari orizzonti stratigrafici precedentemente individuati, per ogni fabbricato di
progetto.
Fig. 12 – Correlazioni Φ - NSPT
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FABBRICATO 3 (rif: CPT1-CPT2-CPT3-CPTU10)
Orizzonte Litologia correlata Cu med
(KN/m2)
Φ med
(°)
γNAT med
(KN/m3)
A Limi argillosi e limi sabbiosi 60 - 18.0
B Sabbie grossolane med. addensate (CPT3) - 32° 19.5
C Argille compressibili con livelli sabbiosi 25 - 35 - 18.0
D Sabbie limose discontinue - 29° 19.0
E Argille compressibili con livelli sabbiosi 25 - 35 - 18.0
F Sabbie limose discontinue - 29° 19.0
G Argille compressibili con livelli sabbiosi 40 - 18.5
FABBRICATO 4 (rif: CPT8-CPT9-CPTU14)
Orizzonte Litologia correlata Cu med
(KN/m2)
Φ med
(°)
γNAT med
(KN/m3)
A Limi sabbiosi e sabbie limose - 28° 18.5
B Argille compressibili con livelli sabbiosi 25 - 35 - 18.0
C Limi sabbiosi e sabbie limose - 29° 18.5
D Argille compressibili con livelli sabbiosi 25 - 35 - 18.0
E Limi sabbiosi e sabbie limose - 28° 18.5
F Argille compressibili con livelli sabbiosi 40 - 18.0
FABBRICATO 5 (Rif:CPT4-CPT5-CPTU11-CPTU12)
Orizzonte Litologia correlata Cu med
(KN/m2)
Φ med
(°)
γNAT med
(KN/m3)
A Limi argillosi e limi sabbiosi 55 - 18.0
B Sabbie grossolane med. addensate (CPT3) - 32° 19.5
C Argille compressibili con livelli sabbiosi 25 – 35 - 18.0
D Sabbie limose discontinue - 29° 18.5
E Argille compressibili con livelli sabbiosi 25 – 35 - 18.0
F Sabbie limose discontinue - 29° 18.5
G Argille compressibili con livelli sabbiosi 40 - 18.0
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FABBRICATO 6 (r i f : CPT6-CPT7-CPTU13)
Orizzonte Litologia correlata Cu med
(KN/m2)
Φ med
(°)
γNAT med
(KN/m3)
A Limi sabbiosi e sabbie limose - 28° 18.5
B Argille compressibili con livelli sabbiosi 25 - 35 - 18.0
C Limi sabbiosi e sabbie limose - 29° 18.5
D Argille compressibili con livelli sabbiosi 40 - 18.0
Si precisa che i valori dei parametri geotecnici riportati nella tabella soprastante
rappresentano una media ponderata di quanto desunto dalle prove in sito e possono essere
considerati rappresentativi degli orizzonti stratigrafici individuati nella loro globalità, anche in
considerazione della naturale disomogeneità del sottosuolo.
Dai tabulati delle prove penetrometriche allegati fuori testo, è possibile ricavare i
parametri di resistenza puntuali, esattamente in corrispondenza delle verticali indagate. Da ciò
consegue che l'assunzione di valori di resistenza differenti, minori o maggiori, da utilizzare nei
calcoli geotecnici sarà subordinata alle ipotesi progettuali specifiche relative alla tipologia,
dimensionamento e posizionamento preliminari delle fondazioni analizzate.
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4. PROBLEMATICHE ANTISISMICHE
4.1. Premesse
Sulla base dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n°3274 del 20 marzo
2003 e succ. mod. il Comune di Vicenza risulta inserito nella Zona 3 della classificazione delle
zone sismiche, caratterizzata da un determinato valore dell’accelerazione sismica massima
orizzontale sul suolo di categoria A pari a 0.15 g.
Con riferimento invece al testo dell'Ordinanza PCM 3519 del 28 aprile 2006 dalla G.U.
n.108 del 11/05/06 "Criteri generali per l'individuazione delle zone sismiche e per la formazione
e l'aggiornamento degli elenchi delle medesime zone", il sito in studio risulta caratterizzato da un
valore di Ag, con probabilità di eccedenza del 10% in 50 anni riferita a suoli rigidi di Cat. A,
compreso tra 0.150 e 0.175.
4.2. Cenni teorici
Le sollecitazioni agenti sulle strutture di fondazione sottoposte ad azioni dinamiche non
sono direttamente determinabili una volta note le caratteristiche sismologiche di un terremoto.
Ciò è dovuto al fatto che il comportamento di una fondazione soggetta a scuotimento tellurico
dipende in larga misura dalle caratteristiche dell’azione sismica, dalle proprietà dinamiche della
sovrastante struttura e dal modo come esse interagiscono. In particolare l’azione sismica di un
generico sito sulla superficie terrestre è fortemente influenzata, oltre che dalla posizione relativa
tra la sorgente tellurica e il sito stesso, anche dalle condizioni locali del terreno sottostante, come
le proprietà morfologiche, litologiche, stratigrafiche, idrogeologiche e geotecniche dei terreni
attraversati dalle onde sismiche durante il percorso di propagazione. Le condizioni locali di un
terreno definiscono, in particolare, la sua suscettibilità a fenomeni di amplificazione dinamica
locale. Per l’analisi dell’amplificazione locale è necessario valutare il costipamento dinamico dei
terreni prevalentemente sabbiosi non interessati da falda o parzialmente saturi, la generazione e
dissipazione di sovrappressioni neutre nei terreni granulari e/o coesivi, la degradazione dei
parametri elastici iniziali del terreno e la liquefazione dinamica dei terreni granulari. Le oscillazioni
cicliche indotte dalla propagazione delle onde sismiche attraverso il terreno hanno infatti l’effetto
di modificarne le caratteristiche. Queste modifiche possono riguardare aspetti tra loro molto
diversi, ed essere all’origine di pericolose conseguenze per le strutture coinvolte. In particolare
queste alterazioni possono interessare variazioni della capacità portante e della deformabilità, dar
luogo a incrementi di spinta sulle opere di sostegno, ovvero causare veri e propri fenomeni di
instabilità particolarmente pericolosi nei terreni suscettibili di liquefazione o posti in pendio.
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Capacità portante e deformabilità
Le rocce lapidee in genere non subiscono variazioni apprezzabili, eccetto che per
formazioni molto fessurate e alterate nelle quali i fenomeni vibratori possono favorire l’insorgere
di superfici di rottura. I terreni coesivi manifestano alterazioni costitutive che frequentemente
determinano una diminuzione della resistenza. I cedimenti causati dall’incremento di deformabilità
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sono comunque molto modesti. I terreni non coesivi sono i più suscettibili a subire alterazioni di
rilievo. Se sono poco addensati possono venire compattati dalle azioni cicliche del terremoto,
dando luogo a cedimenti spesso importanti.
Spettro di risposta
L’accelerazione, la velocità e lo spostamento massimi al suolo, nonché il tempo
rappresentativo della loro durata, pur essendo importanti caratteristiche, non possono da soli
descrivere l’intensità e gli effetti di danneggiamento connessi all’evento sismico. L’effetto
combinato dell’ampiezza dell’accelerazione, del contenuto di frequenze e della durata può essere
convenientemente descritto attraverso lo spettro elastico di risposta. Si ricorda che lo spettro di
risposta elastico Se(T) è un diagramma che fornisce, al variare del periodo T, il valore massimo
della pseudo-accelerazione dell’oscillatore elementare soggetto all’azione del sisma, per un fissato
valore del rapporto di smorzamento �. Attraverso elaborazioni statistiche degli spettri normalizzati
è possibile ottenere la risposta dello strato di terreno entro una vasta gamma di frequenze
imposte e poi successivamente normalizzare e trattare statisticamente gli spettri ottenuti, al fine
di pervenire ad uno spettro comprensivo di tutte le possibili frequenze predominanti.
L’importanza dello spettro di risposta risiede nel fatto che esso consente di valutare il
ruolo esercitato dalla natura del sito sulla risposta del terreno libero, in quanto la forma stessa
dello spettro di risposta tiene implicitamente conto sia della attenuazione delle onde sismiche in
relazione alla distanza dall’epicentro, sia della risposta locale legata alle proprietà dinamiche del
sito. Ciò consente di eseguire analisi di dettaglio dei fenomeni di amplificazione che si verificano in
un sito durante il trasferimento di energia dalla roccia base alla superficie delle coperture sciolte.
Queste analisi vengono generalmente eseguite per studi di microzonazione sismica o per
particolari problemi di interazione dinamica terreno-struttura, a cui peraltro è collegato il danno
alle strutture. L’adozione poi di uno spettro di progetto basato su uno spettro di risposta elastico
ridotto mediante il coefficiente di struttura q consente, nell’ambito di analisi strutturali di tipo
elastico, di tenere implicitamente conto della capacità di dissipazione di energia della struttura
legata alla plasticizzazione degli elementi strutturali.
Prescrizioni delle normative sismiche
Si può pertanto concludere, che l’assunzione di un certo “terremoto di progetto” non
può prescindere dal considerare le caratteristiche stratigrafiche del terreno di fondazione e del
comportamento dinamico dell’elemento di volume di ogni strato significativo di terreno. E’ per
questo motivo che la rappresentazione base dell’azione sismica nelle norme a livello europeo
(Eurocodice 8) e nazionale (Ordinanza PCM 3274) è specificata adottando lo spettro di risposta
definito in funzione del profilo stratigrafico del sottosuolo del sito.
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In particolare la dipendenza dello spettro di progetto dalle condizioni locali del terreno è
stata adottata anche dall’Ordinanza PCM 3274, che di fatto recepisce le direttive indicate
dall’EC8, anche se con sostanziali differenze per quanto riguarda la definizione delle categorie di
suolo di fondazione.
Categorie di suolo
Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto le tipologie del suolo di fondazione
vengono suddivise in due gruppi: il primo gruppo è definito da 5 categorie (A, B, C, D, E) di profili
stratigrafici, mentre il secondo gruppo comprende 2 categorie (S1, S2) per le quali sono richiesti
studi speciali.
A Formazioni litoidi o suolo omogenei molto rigidi caratterizzati da valori di Vs30 superiori a 800
m/s, comprendenti eventuali strati di alterazione superficiale di spessore massimo di 5 m.
B
Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti, con spessore di diverse
decine dimetri, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la
profondità e da valori di Vs30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero con NSPT >50 o Cu > 250
kPa)
C
Depositi di sabbie e ghiaie mediamente addensate o di argille di media consistenza, con spessori
variabili da diverse decine fino a centinaia di metri, caratterizzati da valori di Vs30 compresi tra
180 m/s e 360 m/s (ovvero con 15 < NSPT <50, o 70 < Cu < 250 kPa)
D Depositi di terreni granulari da sciolti a poco addensati oppure coesivi da poco a mediamente
consistenti, caratterizzati da valori di Vs30 < 180 m/s (ovvero NSPT <15, o Cu < 70 kPa)
E
Profili di terreno costituti da strati superficiali alluvionali, caratterizzati da valori di Vs30 simili a
quelli dei tipi C e D e spessore compreso tra 5 m e20 m, giacenti su di un substrato di materiale
più rigido con Vs30 > 800 m/s.
S1
Depositi costituiti da, o che includono, uno strato spesso almeno 10 m di argille e limi di bassa
consistenza, con elevato indice di plasticità (IP > 40) e contenuto d’acqua, caratterizzati da valori di
Vs30 < 100 m/s (ovvero con 10 < Cu < 20 kPa)
S2 Depositi di terreni soggetti a liquefazione, di argille sensitive, o qualsiasi altra categoria di terreno
non classificabile nei tipi precedenti.
I terreni classificati nelle categorie elencate sono caratterizzati da parametri sismici
(VS30, velocità media di propagazione delle onde di taglio entro 30 m di profondità) e da
parametri geotecnici (NSPT, Standard Penetration Test e cu, coesione non drenata).
Spettro di risposta elastico
Lo spettro di risposta elastico è costituito da una forma spettrale (spettro normalizzato),
considerata indipendente dal livello di sismicità, moltiplicata per il valore dell’accelerazione
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massima (agS) del terreno che caratterizza il sito. Si riporta di seguito lo spettro di risposta
elastico della componente orizzontale:
nelle quali T ed Se sono, rispettivamente, periodo di vibrazione ed accelerazione
spettrale orizzontale. Nelle (3.2.4) inoltre
• S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni
topografichemediante la relazione seguente
essendo Ss il coefficiente di amplificazione stratigrafica e St il coefficiente di amplificazione
topografica;
• h è il fattore che altera lo spettro elastico per coefficienti di smorzamento viscosi
convenzionali x diversi dal 5%, mediante la relazione
dove x (espresso in percentuale) è valutato sulla base di materiali, tipologia strutturale e
terreno di fondazione;
• Fo è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido
orizzontale, ed ha valore minimo pari a 2,2;
• TC è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro, dato da
dove Tc è definito al § 3.2 e Cc è un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo
• TB è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante,
• TD è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello spettro,
espresso in secondi mediante la relazione:
Per sottosuolo di categoria A i coefficienti Ss e Cc valgono 1.
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Per le categorie di sottosuolo B, C, D ed E i coefficienti Ss e Cc possono essere calcolati,
in funzione dei valori di Fo e Tc* relativi al sottosuolo di categoria A, mediante le espressioni
fornite nella Tabella seguente, nelle quali g è l’accelerazione di gravità ed il tempo è espresso in
secondi.
Le Norme Tecniche specificano che nei casi in cui non si possa valutare adeguatamente
l’appartenenza del profilo stratigrafico del suolo di fondazione ad una delle categorie elencate, ed
escludendo comunque i profili S1 e S2, si deve adottare in generale la categoria D o, in caso di
incertezza di attribuzione tra due categorie, la condizione più cautelativa.
4.3. Modello sismico locale
Dalla ricostruzione del quadro geologico e geofisico emerso dal seguente studio, si ritiene
opportuno inserire il sito in oggetto di studio nella Categoria C (Depositi di sabbie e ghiaie
mediamente addensate, o argille di media consistenza, con spessori variabili da diverse decine
fino a centinaia di metri, caratterizzati da valori delle Vs30 compresi tra 180 e 360 m/s (15 <
NSPT < 50, 70 < cu < 250 kPa)).
Inoltre non sussistono nel sito in esame effetti di amplificazione del moto sismico dovuti
alla topografia, da includere nella valutazione del parametro S, preferibilmente per irregolarità
morfologiche quali rilievi allungati, scarpate di altezza maggiore a 30 m, pendii con inclinazione
maggiore di 15%.
Per quanto riguarda il D.M.LL.PP. 16.01.1996, il Coefficiente di Fondazione ε può
essere assunto pari a 1,1.
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5. STRUTTURE DI FONDAZIONE
5.1. Premesse
La tipologia degli interventi edilizi in oggetto prevede la realizzazione di n°4 edifici ad uso
produttivo, a due e tre piani fuori terra ed interrato, con fondazioni poste a circa 4.00 m di
profondità dal piano campagna attuale, corrispondenti a 4.50 – 5.00 m dal caposaldo riferito al
piano stradale.
Per la valutazione della capacità portante del terreno e per le conseguenti verifiche dei
cedimenti sono state esaminate alcune ipotesi relative alla tipologia ed al dimensionamento delle
strutture di fondazione, relativamente ai singoli edifici in progetto. Dal punto di vista delle
fondazioni, in virtù della presenza del piano interrato, della presenza della falda freatica a debole
profondità e di terreni compressibili, è stata valutata l’ipotesi che prevede la realizzazione di
fondazioni su platea.
Sulla base del quadro geognostico scaturito nel presente studio, che ha evidenziato la
presenza prevalente di terreni fortemente compressibili all’interno dei volumi di sottosuolo
interessati dalla trasmissione dei carichi in profondità, le valutazioni sono state effettuate
considerando i terreni nel loro insieme di natura prevalentemente argillosa, a comportamento
quindi coesivo, anche se la trasmissione dei carichi interesserà parzialmente anche alcuni
orizzonti di natura prevalentemente granulare.
Si precisa inoltre che le verifiche della stabilità dell’entità terreno-fondazione sono da
considerarsi indicative e non costituiscono pertanto fase progettuale, ma rappresentano
un’ipotesi di lavoro sui parametri geotecnici emersi dall’indagine geognostica in sito.
5.2. Capacità Portante (rif: DM 11/03/1988 – Tensioni ammissibili)
Con riferimento al tradizionale approccio alle “tensioni ammissibili”, dal punto di vista
generale il calcolo della capacità portante di sicurezza (qsic) del terreno identifica il carico massimo
a rottura per unità di superficie che il terreno sollecitato dalle fondazioni è in grado di sopportare,
esclusivamente diviso per un opportuno coefficiente di sicurezza.
La qsic non è pertanto un parametro intrinseco del terreno, ma rappresenta il risultato
dell'analisi della stabilità globale del sistema sottosuolo-opera nei confronti della rottura, essendo
funzione anche delle caratteristiche tipologiche e geometriche della fondazioni stessa. Il passo
successivo sarà l'analisi della compatibilità dei cedimenti previsti con le esigenze di funzionalità
dell'opera, il cui risultato sarà di far coincidere la capacità portante di sicurezza nei confronti dei
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fenomeni di rottura del terreno (qsic) con la capacità portante ammissibile (qamm) per la struttura in
oggetto; tale grandezza esprime realmente la compatibilità globale dell’intervento in oggetto con
le condizioni geologiche, geotecniche e geomorfologiche del sito.
Per determinare la capacità portante della fondazione è stata scelta, tra le diverse
disponibili in letteratura, la formula di Brich & Hansen (1970) che può essere utilizzata per
qualunque tipo di terreno. L’espressione per Φ>0 è la seguente:
qlim = cNcscδcicgcbc + sq γ1DNqδqiqgqbq + 0,5 γ2BNγsγδγiγbγgγ
dove:
qlim = capacità portante del terreno
c = coesione del terreno su cui poggia la fondazione
γ1 = peso di volume del terreno posto sopra il piano di posa
γ2 = peso di volume del terreno posto sotto il piano di posa
D = profondità di incastro
B = larghezza della fondazione
NC, NQ, NY sono fattori dimensionali di portanza e sono dati dalle seguenti espressioni:
NQ=e(πtgφ)tg2(45+φ/2) NC= (NQ-1) cotgφ NY=1,5 (NQ-1)tgφ sc, sq, sy sono dei fattori di forma e sono dati da:
sc= 1+(Nq B)/(Nc L) sq=1+(B/L)tgφ sy=1-0,4B/L
σc, σq σy, sono fattori correttivi per tener conto della profondità del piano di posa:
δc=1+0,4k δq=1+2tgφ(1-sinφ)2k δy=1
con k=D/B se D/B≤1 e k=actgφ seD/B>1
I fattori gc, gq, gy sono fattori correttivi per tener conto dell’inclinazione del pendio, ic, iq,iy considerano
un eventuale inclinazione dei carichi, infine i coefficienti bc, bq, by servono per tenere conto dell’inclinazione
della base della fondazione. Nel caso di fondazione orizzontale, carico verticale e piano di campagna
orizzontale, questi termini sono pari all’unità.
Il carico di sicurezza da applicare su terreno viene ricavato dal valore di portanza limite
adottando un coefficiente di sicurezza pari a FS=3 (cfr. D.M. 11.03.1988) per cui risulta
qsic= qlim/FS
Per quanto riguarda il Fattore di correzione in condizioni sismiche è stato adottato il
Criterio di Sano, secondo cui l’autore propone di diminuire l’angolo d’attrito degli strati portanti di
una quantità data dalla relazione:
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
2maxA
arctgpD
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dove AMAX è l’accelerazione sismica orizzontale massima. Questo criterio, seppur empirico,
ha il vantaggio di prendere in considerazione anche l’intensità della sollecitazione sismica.
Nello specifico si prevede l’impostazione delle fondazioni su strati di terreno
prevalentemente coesivo, si assume che la rottura del terreno possa avvenire in condizioni non
drenate, quindi con angolo di attrito Φ = 0, da cui segue Nγ = 0. In tal caso il valore quantitativo
della capacità portante in sé risulta essere praticamente indipendente dalle dimensioni della
fondazione stessa, se non in relazione al volume di terreno interessato dalle potenziali superficie
di rottura. A livello di routine di calcolo è stato utilizzato un software specifico (LoadCap – Geostru
Software House) in grado di valutare il carico limite su terreni stratificati, computando i singoli
contributi dei vari strati nei volumi interessati dai carichi stessi.
Sulla base delle considerazioni sovraesposte, le tabelle seguenti illustrano le
determinazioni effettuate in corrispondenza di ogni punto prova, mediate poi in relazione al
sedime del singolo edificio.
Edificio Qsic
(kN/m2)
Qsic
(kg/cm2)
Fabbricato 3 105 1.07
Fabbricato 4 95 0.97
Fabbricato 5 80 0.82
Fabbricato 6 95 0.97
Il passo successivo di una corretta analisi geotecnica consiste nel confrontare tali valori
della Capacità Portante di Sicurezza con l’ammissibilità dei cedimenti assoluti e differenziali
previsti. L’individuazione infatti dell’entità dei cedimenti, relazionata alla pressione di contatto, sarà
discriminante per l'assunzione della Capacità Portante Ammissibile (qamm) ai fini della stabilità
globale dell’entità terreno-fondazione e della struttura stessa.
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5.3. Valutazione dei cedimenti
Dal punto di vista teorico, per quanto riguarda i terreni prevalentemente argillosi (coesivi),
i cedimenti avvengono in parte all’atto dell’applicazione dei carichi, per deformazione a volume
costante dell’insieme scheletro solido-acqua (cedimento immediato), e, per un’aliquota maggiore,
gradualmente nel tempo, a seguito dell’espulsione di acqua e della conseguente dissipazione delle
sovrapressioni neutre (cedimento di consolidazione).
Nel caso specifico potrà essere opportuno effettuare un'analisi preliminare finalizzata alla
previsione dei cedimenti di consolidazione differiti nel tempo. In terreni prevalentemente argillosi
normalmente consolidati come quelli prevalentemente presenti nel sottosuolo del sito in esame
potrà essere applicata la teoria della plasticità con incrudimento (Burland, 1971), utilizzando il
classico metodo edometrico per la valutazione dei cedimenti totali. Di seguito è riportata la
formula analitica generale, derivata dalla teoria monodimensionale di Terzaghi:
dove:
H0 = spessore iniziale dello strato compressibile considerato;
e0 = indice dei vuoti;
Cc = indice di compressione.
Δp = incremento di pressione sul piano di fondazione;
σo = pressione verticale efficace;
I parametri di compressibilità competenti ai terreni interessati dal calcolo sono stati
indirettamente desunti dai risultati delle prove penetrometriche a punta meccanica e a punta
elettrica con piezocono, nonchè da fonti bibliografiche derivate da prove di laboratorio
(Schmertmann, 1978).
Per quanto riguarda l’entità dei carichi di esercizio della struttura, sulla base delle
indicazioni da parte della Committenza, sono stati assunti valori variabili tra un massimo pari a
100 kN/m2 ed un minimo di 30 kN/ m2, uniformemente distribuiti sul piano fondazionale assunto
rigido per conci di dimensione pari alla larghezza del fabbricato e di lunghezza compresa tra 15 e
20 m.
Le tabelle seguenti illustrano le analisi di sensibilità dei cedimenti massimi e minimi,
valutate variando il carico di esercizio uniformemente distribuito, corrispondenti alle varie
condizioni di carico realistiche per strutture di tali entità, riferite alle situazioni stratigrafiche
riscontrate presso ogni singolo punto prova.
Δs = ΣH0 [Cc/[1 + e0]] log [[σo + Δp]/σ0]
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• FABBRICATO 3
Carico kN/m2) CPT1 CPT2 CPT3 CPTU10
100 10,0 9,2 10,8 5,7 90 7,7 7,0 8,3 4,0 80 5,8 4,7 5,7 3,1 70 3,6 2,8 3,2 1,6 60 1,3 0,6 0,8 0,2
• FABBRICATO 4
Carico kN/m2) CPT8 CPT9 CPTU14
100 9,8 9,5 9,5 90 7,4 7,2 7,0 80 5,3 5,2 5,0 70 3,0 3,1 2,7 60 0,7 0,9 0,4
• FABBRICATO 5
Carico kN/m2) CPT4 CPT5 CPTU11 CPTU12
100 7,3 8,1 7,0 9,6 90 5,2 6,0 5,5 7,1 80 4,2 4,6 3,4 5,4 70 2,5 2,7 1,5 3,2 60 0,8 0,8 0,0 1,1
• FABBRICATO 6
Carico kN/m2) CPT6 CPT7 CPTU13
100 9,2 9,0 7,1 90 6,9 6,7 5,1 80 5,0 5,1 4,1 70 2,9 2,9 2,4 60 0,8 0,9 0,7
La presenza di cedimenti differenziali sarà quindi sensibile, in relazione alla disuniforme
distribuzione dei carichi, soprattutto in virtù della sostanziale disomogeneità stratigrafica
riscontrata anche all’interno dei sedime di alcuni dei singoli edifici.
Resta comunque di stretta competenza del Progettista la scelta definitiva ed esecutiva
della tipologia e del dimensionamento delle fondazioni da adottare, che sarà subordinata
all’individuazione dei parametri progettuali definitivi.
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5.4. Stabilità degli scavi
La tipologia degli interventi edilizi di progetto prevede la realizzazione di piani interrati in
corrispondenza di tutto il sedime dei fabbricati stessi, tali quindi da prevedere lo sbancamento del
terreno per raggiungere le quote di progetto e la realizzazione di fronti di scavo di altezza
massima di circa 4.50 m dal piano attuale.
Per quanto riguarda la presenza di falda idrica, essendo stata rilevata alla profondità
minima di 1.00 m dal piano campagna, si prevede l’interferenza diretta della stessa con le fasi
operative di scavo. Sarà quindi necessario adottare adeguate tecniche di aggottamento e/o
emungimento dell’acquifero superficiale, la cui scelta e dimensionamento esula dagli scopi del
presente elaborato, se non nell’indicazione dei parametri geotecnici ed idrogeologici necessari.
A titolo indicativo si segnala comunque una spiccata disomogeneità litologica, e quindi di
permeabilità, nel settore compreso tra i fabbricato 3 e 5, dove sono presenti terreni molto
permeabili fino a 5 – 6 m di profondità, che sono caratterizzati da elevata conducibilità idraulica.
Tutti i terreni superficiali comunque, in virtù della fitta stratificazione che li
contraddistingue fino alle profondità di scavo, sono caratterizzati da permeabilità da bassa a
media, con potenziale di alimentazione mediamente elevato e sicuramente superiore a quanto è
possibile attendere da terreni coesivi omogenei.
Dall’analisi dei dati progettuali si prevede lo scavo in vicinanza a strutture edilizie e opere
stradali esistenti, per le quali non è possibile escludere deformazioni riconducibili agli scavi in
progetto, non essendo nota la rigidità strutturale e la capacità deformativa delle stesse.
A tale proposito dovrà essere posta massima attenzione alle dimensioni del cono di
depressione generato dai sistemi di drenaggio della falda, per evitare di generare cedimenti di
consolidazione fuori proprietà, eventualmente predisponendo un piezometro di monitoraggio ai
confini della stessa.
Vista inoltre l’estensione degli interrati e quindi dell’area di scavo sotto falda, si dovrà
porre particolare attenzione ad evitare fenomeni di sifonamento del fondo scavo. Tale fenomeno
avviene in presenza di moti di filtrazione diretti verso l’alto con gradienti idraulici tanto elevati che
le forze esercitate dall’acqua, dirette verso l’alto, eguagliano il peso totale del terreno, ossia
quando le forze di filtrazione eguagliano il peso del terreno immerso in acqua. Ne consegue che
dovrà essere valutato quantitativamente il peso dell’edificio necessario a contrastare la
sottospinta prima di disinstallare i sistemi di drenaggio e ripristinare il regime idrogeologico
naturale. In prima istanza è possibile valutare la sottospinta idraulica in circa 40 kN/m2, che dovà
essere controbilanciata dal peso proprio delle strutture in elevazione.
Inoltre si precisa che dovrà essere attentamente valutata in fase progettuale l’opportunità
di adottare adeguate opere di sostegno provvisionali (e/o definitive) degli scavi nelle zone in
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adiacenza a fabbricati, strutture murarie e strade esistenti, al fine di scongiurare il pericolo di
deformazioni non compatibili con la funzionalità delle strutture limitrofe.
Tali opere di sostegno dovranno poi tenere conto della presenza della falda freatica a
debole profondità e non potranno quindi essere di tipo permeabile. Inoltre la locale presenza di
terreni sabbiosi grossolani mediamente addensati, oltre alla vicinanza di edifici sensibili ai
cedimenti, porta alla necessità di valutare attentamente l’utilizzo di eventuali opere di sostegno
prefabbricate infisse (palancole).
Nell’eventualità di scavo in sezione aperta, al fine comunque di evitare fenomeni di
distacco di blocchi di terreno dal ciglio, possibili soprattutto con la dissecazione del terreno dopo
lo scavo, ovvero con l’eliminazione della frazione di acqua capillare ed interstiziale, si dovranno
adottare le seguenti precauzioni:
• Realizzazione di scarpate con inclinazione sull'orizzontale non superiore a 55° (2/3);
• Distanza di mezzi operatori pesanti non inferiore a 3 m dal ciglio scavo.
• Distanza di depositi di materiale non inferiore a 3 m dal ciglio scavo.
• Copertura dei fronti di scavo con teli impermeabili in caso di precipitazioni intense o
periodi molto secchi.
5.5. Verifica al sollevamento elastico del fondo dello scavo
Quando si esegue uno scavo in terreno prevalentemente argilloso, il fondo dello
sbancamento, privo del carico litostatico in precedenza sopportato, restituisce elasticamente
parte dell’energia geologica accumulata nella consolidazione. Secondo Bjerrum e Eide (1965), in
analogia con una trave continua di fondazione, il coefficiente di sicurezza contro il sollevamento di
un fondo di scavo è dato dal rapporto tra la resistenza del terreno, proporzionale alle
caratteristiche geometriche dello scavo ed alle caratteristiche geotecniche del terreno, e la
spinta verso l’alto di decompressione del terreno stesso.
Fs = cNc/γH
Dove Nc, fattore di capacità portante, è ricavabile da un abaco di Jambu in funzione dei
rapporti altezza/larghezza e larghezza/profondità dello scavo.
Nel caso in oggetto, per H/B=2 e B/L=0.5, si ottiene un fattore di capacità portante Nc
ipotizzato in circa 7.8, con una coesione non drenata media cautelativamente pari a 20 kN/m2. Il
fattore di sicurezza con tali valori è quindi pari a
Fs = (20 x 7.8)/(18.5 x 4.5) ≈ 1.9
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maggiore di quanto richiesto dalla normativa (1.25) e tale da assicurare la stabilità contro
fenomeno di sollevamento elastico del fondo.
Vicenza, marzo 2008
Dott. Geol. Rimsky Valvassori
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ALLEGATI FUORI TESTO
Tabelle e diagrammi relativi alle prove penetrometriche statiche CPT e CPTU
Stratigrafie dei sondaggi a rotazione SM
Indagine sismica passiva HVSR
Documentazione fotografica
PROVA PENETROMETRICA STATICA
Committente: Ing. Enrico Visentin Cantiere: Via Brigata Granatieri di Sardegna Località: Vicenza (VI)
Caratteristiche Strumentali PAGANI TG 63 (200 kN)
Rif. Norme ASTM D3441-86 Diametro Punta conica meccanica (mm) 35,7 Angolo di apertura punta (°) 60 Area punta 10
Superficie manicotto 150 Passo letture (cm) 20 Costante di trasformazione Ct 10
OPERATORE RESPONSABILE Geologos s.r.l. Geol. Rimsky Valvassori
PROVA ...CPT1
Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data 20/02/2008 Profondità prova 20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,00 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,4 0,0 0,40 9,0 15,0 9,0 0,87 10,34 9,670,60 27,0 40,0 27,0 1,0 27,0 3,70,80 56,0 71,0 56,0 0,73 76,71 1,31,00 18,0 29,0 18,0 2,53 7,11 14,061,20 93,0 131,0 93,0 1,07 86,92 1,151,40 48,0 64,0 48,0 1,13 42,48 2,351,60 14,0 31,0 14,0 0,87 16,09 6,211,80 13,0 26,0 13,0 0,67 19,4 5,152,00 15,0 25,0 15,0 0,67 22,39 4,472,20 9,0 19,0 9,0 0,53 16,98 5,892,40 11,0 19,0 11,0 0,47 23,4 4,272,60 20,0 27,0 20,0 0,67 29,85 3,352,80 13,0 23,0 13,0 0,47 27,66 3,623,00 11,0 18,0 11,0 0,33 33,33 3,03,20 6,0 11,0 6,0 0,33 18,18 5,53,40 7,0 12,0 7,0 0,33 21,21 4,713,60 8,0 13,0 8,0 0,47 17,02 5,883,80 10,0 17,0 10,0 0,4 25,0 4,04,00 7,0 13,0 7,0 0,33 21,21 4,714,20 9,0 14,0 9,0 0,33 27,27 3,674,40 7,0 12,0 7,0 0,33 21,21 4,714,60 5,0 10,0 5,0 0,4 12,5 8,04,80 8,0 14,0 8,0 0,47 17,02 5,885,00 13,0 20,0 13,0 0,33 39,39 2,545,20 7,0 12,0 7,0 0,4 17,5 5,715,40 6,0 12,0 6,0 0,27 22,22 4,55,60 9,0 13,0 9,0 0,27 33,33 3,05,80 8,0 12,0 8,0 0,2 40,0 2,56,00 6,0 9,0 6,0 0,2 30,0 3,336,20 5,0 8,0 5,0 0,13 38,46 2,66,40 5,0 7,0 5,0 0,2 25,0 4,06,60 4,0 7,0 4,0 0,27 14,81 6,756,80 7,0 11,0 7,0 0,27 25,93 3,867,00 9,0 13,0 9,0 0,47 19,15 5,227,20 12,0 19,0 12,0 0,6 20,0 5,07,40 15,0 24,0 15,0 0,33 45,45 2,27,60 11,0 16,0 11,0 0,27 40,74 2,457,80 8,0 12,0 8,0 0,33 24,24 4,138,00 12,0 17,0 12,0 0,33 36,36 2,758,20 16,0 21,0 16,0 0,4 40,0 2,58,40 10,0 16,0 10,0 0,2 50,0 2,08,60 7,0 10,0 7,0 0,2 35,0 2,868,80 7,0 10,0 7,0 0,13 53,85 1,869,00 7,0 9,0 7,0 0,2 35,0 2,869,20 7,0 10,0 7,0 0,33 21,21 4,719,40 9,0 14,0 9,0 0,33 27,27 3,679,60 11,0 16,0 11,0 0,47 23,4 4,279,80 12,0 19,0 12,0 0,6 20,0 5,0
10,00 14,0 23,0 14,0 0,87 16,09 6,2110,20 21,0 34,0 21,0 1,4 15,0 6,6710,40 35,0 56,0 35,0 1,13 30,97 3,2310,60 28,0 45,0 28,0 0,73 38,36 2,6110,80 30,0 41,0 30,0 0,87 34,48 2,911,00 14,0 27,0 14,0 0,53 26,42 3,7911,20 8,0 16,0 8,0 0,67 11,94 8,3811,40 11,0 21,0 11,0 0,8 13,75 7,2711,60 14,0 26,0 14,0 0,73 19,18 5,2111,80 51,0 62,0 51,0 1,13 45,13 2,2212,00 37,0 54,0 37,0 0,4 92,5 1,0812,20 14,0 20,0 14,0 0,47 29,79 3,3612,40 8,0 15,0 8,0 0,33 24,24 4,1312,60 10,0 15,0 10,0 0,33 30,3 3,312,80 8,0 13,0 8,0 0,53 15,09 6,6313,00 8,0 16,0 8,0 0,67 11,94 8,3813,20 9,0 19,0 9,0 0,6 15,0 6,6713,40 8,0 17,0 8,0 0,6 13,33 7,513,60 10,0 19,0 10,0 0,87 11,49 8,7
13,80 14,0 27,0 14,0 0,87 16,09 6,2114,00 12,0 25,0 12,0 0,73 16,44 6,0814,20 11,0 22,0 11,0 0,73 15,07 6,6414,40 10,0 21,0 10,0 0,87 11,49 8,714,60 11,0 24,0 11,0 1,0 11,0 9,0914,80 13,0 28,0 13,0 1,0 13,0 7,6915,00 12,0 27,0 12,0 0,87 13,79 7,2515,20 11,0 24,0 11,0 0,87 12,64 7,9115,40 18,0 31,0 18,0 0,87 20,69 4,8315,60 16,0 29,0 16,0 0,73 21,92 4,5615,80 25,0 36,0 25,0 0,47 53,19 1,8816,00 14,0 21,0 14,0 0,27 51,85 1,9316,20 9,0 13,0 9,0 0,27 33,33 3,016,40 7,0 11,0 7,0 0,33 21,21 4,7116,60 6,0 11,0 6,0 0,27 22,22 4,516,80 8,0 12,0 8,0 0,27 29,63 3,3817,00 10,0 14,0 10,0 0,33 30,3 3,317,20 12,0 17,0 12,0 0,47 25,53 3,9217,40 13,0 20,0 13,0 0,33 39,39 2,5417,60 11,0 16,0 11,0 0,4 27,5 3,6417,80 10,0 16,0 10,0 0,4 25,0 4,018,00 13,0 19,0 13,0 0,47 27,66 3,6218,20 15,0 22,0 15,0 0,47 31,91 3,1318,40 12,0 19,0 12,0 0,47 25,53 3,9218,60 9,0 16,0 9,0 0,4 22,5 4,4418,80 13,0 19,0 13,0 0,47 27,66 3,6219,00 14,0 21,0 14,0 0,53 26,42 3,7919,20 12,0 20,0 12,0 0,33 36,36 2,7519,40 14,0 19,0 14,0 0,33 42,42 2,3619,60 13,0 18,0 13,0 0,4 32,5 3,0819,80 12,0 18,0 12,0 0,47 25,53 3,9220,00 13,0 20,0 13,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 0,40 C 0,24 168,06 25,18 70,19 1,75 1,72 1,8 -- -- -- 1,00E-11 2 1,60 I -- -- 85,33 277,42 6,19 1,8 2,1 67,69 32,48 85,33 1,01E-05 3 3,00 C 0,67 477,25 47,91 135,11 6,07 1,9 1,98 -- -- -- 7,29E-08 4 5,80 C 0,37 264,67 38,01 98,67 3,43 1,8 1,88 -- -- -- 3,04E-08 5 6,80 C 0,22 159,93 29,12 78,46 2,2 1,71 1,79 -- -- -- 2,26E-07 6 8,60 C 0,51 364,68 45,6 121,93 5,06 1,85 1,93 -- -- -- 5,48E-06 7 9,20 C 0,28 202,33 35,22 91,94 3,0 1,75 1,83 -- -- -- 5,66E-06 8 10,00 C 0,51 366,34 46,18 124,52 5,25 1,85 1,93 -- -- -- 2,32E-09 9 11,00 CI 1,25 888,58 51,2 203,05 <0.5 2,0 2,08 18,01 18,27 51,2 4,13E-07 10 11,60 C 0,47 335,29 45,42 121,19 5,0 1,84 1,92 -- -- -- 1,00E-11 11 12,40 CI 1,33 949,04 55,0 212,12 <0.5 2,01 2,09 18,04 17,94 55,0 2,78E-04 12 13,60 C 0,34 242,1 40,79 105,98 3,92 1,78 1,86 -- -- -- 1,00E-11 13 15,20 C 0,48 341,95 46,53 126,17 5,38 1,84 1,92 -- -- -- 1,00E-11 14 16,20 CI 0,71 507,26 47,74 154,68 <0.5 1,91 1,99 5,0 14,19 32,8 3,96E-06 15 17,00 C 0,25 176,76 37,68 97,84 3,38 1,73 1,81 -- -- -- 2,96E-07 16 20,00 C 0,47 338,2 47,28 130,39 5,7 1,84 1,92 -- -- -- 4,12E-06
PROVA ...CPT2 Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data20/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,20 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,47 0,0 0,40 9,0 16,0 9,0 0,4 22,5 4,440,60 10,0 16,0 10,0 0,47 21,28 4,70,80 13,0 20,0 13,0 0,73 17,81 5,621,00 11,0 22,0 11,0 0,87 12,64 7,911,20 11,0 24,0 11,0 0,6 18,33 5,451,40 18,0 27,0 18,0 0,73 24,66 4,061,60 30,0 41,0 30,0 0,87 34,48 2,91,80 17,0 30,0 17,0 0,87 19,54 5,122,00 12,0 25,0 12,0 0,27 44,44 2,252,20 10,0 14,0 10,0 0,47 21,28 4,72,40 8,0 15,0 8,0 0,47 17,02 5,882,60 11,0 18,0 11,0 0,47 23,4 4,272,80 17,0 24,0 17,0 0,6 28,33 3,533,00 17,0 26,0 17,0 0,73 23,29 4,293,20 19,0 30,0 19,0 0,87 21,84 4,583,40 27,0 40,0 27,0 0,73 36,99 2,73,60 39,0 50,0 39,0 1,13 34,51 2,93,80 72,0 89,0 72,0 1,0 72,0 1,394,00 85,0 100,0 85,0 1,0 85,0 1,184,20 93,0 108,0 93,0 0,93 100,0 1,04,40 81,0 95,0 81,0 0,6 135,0 0,744,60 71,0 80,0 71,0 0,73 97,26 1,034,80 68,0 79,0 68,0 0,6 113,33 0,885,00 67,0 76,0 67,0 0,73 91,78 1,095,20 64,0 75,0 64,0 0,6 106,67 0,945,40 64,0 73,0 64,0 0,6 106,67 0,945,60 67,0 76,0 67,0 0,53 126,42 0,795,80 72,0 80,0 72,0 1,0 72,0 1,396,00 17,0 32,0 17,0 1,0 17,0 5,886,20 11,0 26,0 11,0 0,27 40,74 2,456,40 7,0 11,0 7,0 0,27 25,93 3,866,60 5,0 9,0 5,0 0,4 12,5 8,06,80 10,0 16,0 10,0 0,73 13,7 7,37,00 16,0 27,0 16,0 0,53 30,19 3,317,20 16,0 24,0 16,0 0,47 34,04 2,947,40 17,0 24,0 17,0 0,4 42,5 2,357,60 12,0 18,0 12,0 0,33 36,36 2,757,80 9,0 14,0 9,0 0,47 19,15 5,228,00 10,0 17,0 10,0 0,67 14,93 6,78,20 12,0 22,0 12,0 0,33 36,36 2,758,40 10,0 15,0 10,0 0,2 50,0 2,08,60 6,0 9,0 6,0 0,13 46,15 2,178,80 7,0 9,0 7,0 0,2 35,0 2,869,00 6,0 9,0 6,0 0,2 30,0 3,339,20 7,0 10,0 7,0 0,2 35,0 2,869,40 8,0 11,0 8,0 0,27 29,63 3,389,60 9,0 13,0 9,0 0,4 22,5 4,449,80 11,0 17,0 11,0 0,53 20,75 4,82
10,00 15,0 23,0 15,0 0,8 18,75 5,3310,20 18,0 30,0 18,0 1,0 18,0 5,5610,40 24,0 39,0 24,0 0,73 32,88 3,0410,60 14,0 25,0 14,0 0,2 70,0 1,4310,80 9,0 12,0 9,0 0,4 22,5 4,4411,00 13,0 19,0 13,0 0,33 39,39 2,5411,20 18,0 23,0 18,0 0,33 54,55 1,8311,40 16,0 21,0 16,0 0,73 21,92 4,5611,60 18,0 29,0 18,0 0,87 20,69 4,8311,80 14,0 27,0 14,0 0,8 17,5 5,7112,00 13,0 25,0 13,0 0,6 21,67 4,6212,20 11,0 20,0 11,0 0,47 23,4 4,2712,40 10,0 17,0 10,0 0,6 16,67 6,012,60 11,0 20,0 11,0 0,6 18,33 5,4512,80 14,0 23,0 14,0 0,4 35,0 2,8613,00 10,0 16,0 10,0 0,27 37,04 2,713,20 8,0 12,0 8,0 0,4 20,0 5,013,40 11,0 17,0 11,0 0,33 33,33 3,013,60 15,0 20,0 15,0 0,4 37,5 2,67
13,80 14,0 20,0 14,0 0,6 23,33 4,2914,00 13,0 22,0 13,0 0,93 13,98 7,1514,20 17,0 31,0 17,0 1,4 12,14 8,2414,40 23,0 44,0 23,0 1,0 23,0 4,3514,60 31,0 46,0 31,0 1,13 27,43 3,6514,80 37,0 54,0 37,0 0,87 42,53 2,3515,00 15,0 28,0 15,0 0,47 31,91 3,1315,20 10,0 17,0 10,0 0,6 16,67 6,015,40 11,0 20,0 11,0 0,4 27,5 3,6415,60 11,0 17,0 11,0 0,27 40,74 2,4515,80 10,0 14,0 10,0 0,33 30,3 3,316,00 9,0 14,0 9,0 0,33 27,27 3,6716,20 8,0 13,0 8,0 0,33 24,24 4,1316,40 7,0 12,0 7,0 0,33 21,21 4,7116,60 6,0 11,0 6,0 0,33 18,18 5,516,80 8,0 13,0 8,0 0,53 15,09 6,6317,00 16,0 24,0 16,0 0,73 21,92 4,5617,20 17,0 28,0 17,0 0,53 32,08 3,1217,40 12,0 20,0 12,0 0,4 30,0 3,3317,60 11,0 17,0 11,0 0,53 20,75 4,8217,80 10,0 18,0 10,0 0,47 21,28 4,718,00 17,0 24,0 17,0 0,67 25,37 3,9418,20 10,0 20,0 10,0 0,47 21,28 4,718,40 15,0 22,0 15,0 0,53 28,3 3,5318,60 10,0 18,0 10,0 0,4 25,0 4,018,80 9,0 15,0 9,0 0,47 19,15 5,2219,00 13,0 20,0 13,0 0,87 14,94 6,6919,20 70,0 83,0 70,0 0,8 87,5 1,1419,40 18,0 30,0 18,0 0,8 22,5 4,4419,60 11,0 23,0 11,0 0,47 23,4 4,2719,80 15,0 22,0 15,0 0,47 31,91 3,1320,00 14,0 21,0 14,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,20 C 0,47 334,01 41,22 107,2 4,0 1,84 1,92 -- -- -- 1,00E-11 2 2,00 CI 1,0 711,97 43,66 170,59 1,7 1,96 2,04 37,99 26,32 38,5 7,36E-07 3 2,80 C 0,58 415,62 46,18 124,52 5,25 1,87 1,95 -- -- -- 2,95E-08 4 3,60 CI 1,31 934,82 51,0 202,56 1,04 2,01 2,09 35,0 23,98 51,0 1,29E-06 5 6,20 I -- -- 108,8 355,41 1,6 1,9 2,2 54,24 26,04 128,0 1,00E-03 6 6,60 C 0,25 178,4 31,54 83,68 2,5 1,73 1,81 -- -- -- 2,47E-10 7 8,60 C 0,54 387,67 46,59 126,5 5,4 1,86 1,94 -- -- -- 7,49E-07 8 9,80 C 0,33 234,25 38,44 99,76 3,5 1,78 1,86 -- -- -- 4,81E-07 9 14,00 C 0,61 431,61 48,25 138,96 6,38 1,88 1,96 -- -- -- 9,27E-08 10 15,20 CI 1,02 727,68 44,33 185,94 <0.5 1,97 2,05 8,63 15,81 44,33 5,17E-08 11 16,80 C 0,3 214,91 40,57 105,37 3,88 1,76 1,84 -- -- -- 1,23E-07 12 19,00 C 0,49 351,22 47,59 132,48 5,86 1,85 1,93 -- -- -- 3,17E-08 13 19,60 I -- -- 66,0 237,12 <0.5 1,8 2,1 16,09 16,42 66,0 3,02E-04 14 20,00 C 0,57 404,29 48,42 143,47 6,75 1,87 1,95 -- -- -- 2,06E-03
PROVA ...CPT3
Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data20/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,10 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,33 0,0 0,40 13,0 18,0 13,0 0,33 39,39 2,540,60 13,0 18,0 13,0 0,4 32,5 3,080,80 12,0 18,0 12,0 0,53 22,64 4,421,00 16,0 24,0 16,0 0,87 18,39 5,441,20 21,0 34,0 21,0 1,13 18,58 5,381,40 43,0 60,0 43,0 1,67 25,75 3,881,60 34,0 59,0 34,0 1,53 22,22 4,51,80 43,0 66,0 43,0 1,4 30,71 3,262,00 50,0 71,0 50,0 1,13 44,25 2,262,20 73,0 90,0 73,0 0,8 91,25 1,12,40 44,0 56,0 44,0 1,13 38,94 2,572,60 38,0 55,0 38,0 1,0 38,0 2,632,80 28,0 43,0 28,0 0,67 41,79 2,393,00 9,0 19,0 9,0 0,33 27,27 3,673,20 7,0 12,0 7,0 0,6 11,67 8,573,40 11,0 20,0 11,0 0,6 18,33 5,453,60 12,0 21,0 12,0 0,6 20,0 5,03,80 14,0 23,0 14,0 0,33 42,42 2,364,00 13,0 18,0 13,0 0,47 27,66 3,624,20 9,0 16,0 9,0 0,4 22,5 4,444,40 12,0 18,0 12,0 0,4 30,0 3,334,60 5,0 11,0 5,0 0,27 18,52 5,44,80 5,0 9,0 5,0 0,27 18,52 5,45,00 6,0 10,0 6,0 0,4 15,0 6,675,20 9,0 15,0 9,0 0,73 12,33 8,115,40 39,0 50,0 39,0 0,73 53,42 1,875,60 45,0 56,0 45,0 0,47 95,74 1,045,80 26,0 33,0 26,0 0,47 55,32 1,816,00 5,0 12,0 5,0 0,33 15,15 6,66,20 5,0 10,0 5,0 0,47 10,64 9,46,40 10,0 17,0 10,0 0,47 21,28 4,76,60 24,0 31,0 24,0 0,87 27,59 3,636,80 31,0 44,0 31,0 0,87 35,63 2,817,00 29,0 42,0 29,0 0,87 33,33 3,07,20 28,0 41,0 28,0 0,47 59,57 1,687,40 9,0 16,0 9,0 0,4 22,5 4,447,60 7,0 13,0 7,0 0,2 35,0 2,867,80 4,0 7,0 4,0 0,2 20,0 5,08,00 5,0 8,0 5,0 0,2 25,0 4,08,20 8,0 11,0 8,0 0,27 29,63 3,388,40 11,0 15,0 11,0 0,27 40,74 2,458,60 8,0 12,0 8,0 0,27 29,63 3,388,80 5,0 9,0 5,0 0,13 38,46 2,69,00 6,0 8,0 6,0 0,27 22,22 4,59,20 10,0 14,0 10,0 0,2 50,0 2,09,40 8,0 11,0 8,0 0,2 40,0 2,59,60 8,0 11,0 8,0 0,33 24,24 4,139,80 14,0 19,0 14,0 0,47 29,79 3,36
10,00 16,0 23,0 16,0 0,87 18,39 5,4410,20 29,0 42,0 29,0 1,0 29,0 3,4510,40 39,0 54,0 39,0 0,87 44,83 2,2310,60 15,0 28,0 15,0 0,73 20,55 4,8710,80 17,0 28,0 17,0 0,53 32,08 3,1211,00 9,0 17,0 9,0 0,87 10,34 9,6711,20 54,0 67,0 54,0 0,47 114,89 0,8711,40 44,0 51,0 44,0 1,13 38,94 2,5711,60 48,0 65,0 48,0 0,8 60,0 1,6711,80 13,0 25,0 13,0 0,73 17,81 5,6212,00 45,0 56,0 45,0 0,73 61,64 1,6212,20 44,0 55,0 44,0 0,87 50,57 1,9812,40 40,0 53,0 40,0 0,53 75,47 1,3312,60 8,0 16,0 8,0 0,27 29,63 3,3812,80 8,0 12,0 8,0 0,27 29,63 3,3813,00 9,0 13,0 9,0 0,27 33,33 3,013,20 10,0 14,0 10,0 0,27 37,04 2,713,40 12,0 16,0 12,0 0,73 16,44 6,0813,60 19,0 30,0 19,0 0,47 40,43 2,47
13,80 37,0 44,0 37,0 0,87 42,53 2,3514,00 21,0 34,0 21,0 0,4 52,5 1,914,20 16,0 22,0 16,0 0,6 26,67 3,7514,40 19,0 28,0 19,0 0,6 31,67 3,1614,60 48,0 57,0 48,0 1,0 48,0 2,0814,80 20,0 35,0 20,0 1,13 17,7 5,6515,00 53,0 70,0 53,0 1,67 31,74 3,1515,20 85,0 110,0 85,0 1,4 60,71 1,6515,40 81,0 102,0 81,0 0,87 93,1 1,0715,60 57,0 70,0 57,0 1,27 44,88 2,2315,80 71,0 90,0 71,0 1,4 50,71 1,9716,00 65,0 86,0 65,0 0,6 108,33 0,9216,20 51,0 60,0 51,0 0,53 96,23 1,0416,40 22,0 30,0 22,0 0,47 46,81 2,1416,60 5,0 12,0 5,0 0,4 12,5 8,016,80 6,0 12,0 6,0 0,33 18,18 5,517,00 4,0 9,0 4,0 0,33 12,12 8,2517,20 11,0 16,0 11,0 0,6 18,33 5,4517,40 21,0 30,0 21,0 0,73 28,77 3,4817,60 13,0 24,0 13,0 0,47 27,66 3,6217,80 13,0 20,0 13,0 0,33 39,39 2,5418,00 13,0 18,0 13,0 0,33 39,39 2,5418,20 11,0 16,0 11,0 0,87 12,64 7,9118,40 25,0 38,0 25,0 0,87 28,74 3,4818,60 12,0 25,0 12,0 0,33 36,36 2,7518,80 6,0 11,0 6,0 0,4 15,0 6,6719,00 13,0 19,0 13,0 0,33 39,39 2,5419,20 12,0 17,0 12,0 0,4 30,0 3,3319,40 14,0 20,0 14,0 0,6 23,33 4,2919,60 47,0 56,0 47,0 0,6 78,33 1,2819,80 12,0 21,0 12,0 0,27 44,44 2,2520,00 9,0 13,0 9,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,00 C 0,56 402,15 45,08 119,83 4,9 1,87 1,95 -- -- -- 1,36E-08 2 3,00 I -- -- 76,6 259,71 2,49 1,8 2,1 53,21 28,14 76,6 1,32E-05 3 4,60 C 0,51 362,39 44,3 116,93 4,69 1,85 1,93 -- -- -- 2,52E-08 4 5,20 C 0,3 215,83 34,04 89,24 2,83 1,76 1,84 -- -- -- 1,00E-11 5 6,00 I -- -- 57,5 217,96 0,64 1,8 2,1 29,87 21,69 57,5 1,25E-03 6 6,40 C 0,33 237,87 36,89 95,9 3,25 1,78 1,86 -- -- -- 1,00E-11 7 7,40 I -- -- 48,4 196,19 <0.5 1,8 2,1 21,93 19,85 48,4 1,25E-05 8 9,80 C 0,33 233,7 37,94 98,48 3,42 1,78 1,86 -- -- -- 4,40E-06 9 12,60 I -- -- 60,14 224,03 <0.5 1,8 2,1 21,26 18,59 60,14 6,45E-05 10 13,40 C 0,38 274,07 43,01 112,57 4,38 1,8 1,88 -- -- -- 1,97E-07 11 14,80 C 1,21 864,83 51,43 203,6 9,0 2,0 2,08 -- -- -- 1,58E-05 12 16,60 I -- -- 92,56 321,98 <0.5 1,8 2,1 33,11 19,73 108,89 1,09E-03 13 17,20 C 0,2 142,05 35,22 91,94 3,0 1,69 1,77 -- -- -- 3,22E-11 14 19,40 C 0,55 391,73 48,3 139,87 6,45 1,86 1,94 -- -- -- 4,79E-07 15 20,00 CI 1,0 710,42 45,33 188,5 <0.5 1,96 2,04 5,03 14,5 45,33 7,59E-03
PROVA ...CPT4 Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data20/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,40 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,13 0,0 0,40 5,0 7,0 5,0 0,27 18,52 5,40,60 7,0 11,0 7,0 0,27 25,93 3,860,80 10,0 14,0 10,0 0,47 21,28 4,71,00 11,0 18,0 11,0 0,73 15,07 6,641,20 13,0 24,0 13,0 1,13 11,5 8,691,40 34,0 51,0 34,0 1,0 34,0 2,941,60 41,0 56,0 41,0 1,0 41,0 2,441,80 32,0 47,0 32,0 0,87 36,78 2,722,00 36,0 49,0 36,0 0,87 41,38 2,422,20 21,0 34,0 21,0 0,8 26,25 3,812,40 13,0 25,0 13,0 0,27 48,15 2,082,60 6,0 10,0 6,0 0,27 22,22 4,52,80 10,0 14,0 10,0 0,4 25,0 4,03,00 5,0 11,0 5,0 0,33 15,15 6,63,20 6,0 11,0 6,0 0,33 18,18 5,53,40 8,0 13,0 8,0 0,33 24,24 4,133,60 9,0 14,0 9,0 0,33 27,27 3,673,80 11,0 16,0 11,0 0,27 40,74 2,454,00 15,0 19,0 15,0 0,2 75,0 1,334,20 8,0 11,0 8,0 0,27 29,63 3,384,40 3,0 7,0 3,0 0,2 15,0 6,674,60 6,0 9,0 6,0 0,2 30,0 3,334,80 10,0 13,0 10,0 0,33 30,3 3,35,00 6,0 11,0 6,0 0,6 10,0 10,05,20 24,0 33,0 24,0 0,47 51,06 1,965,40 34,0 41,0 34,0 0,4 85,0 1,185,60 6,0 12,0 6,0 0,2 30,0 3,335,80 4,0 7,0 4,0 0,27 14,81 6,756,00 4,0 8,0 4,0 0,2 20,0 5,06,20 7,0 10,0 7,0 0,27 25,93 3,866,40 9,0 13,0 9,0 0,6 15,0 6,676,60 24,0 33,0 24,0 0,4 60,0 1,676,80 23,0 29,0 23,0 0,6 38,33 2,617,00 9,0 18,0 9,0 0,47 19,15 5,227,20 5,0 12,0 5,0 0,27 18,52 5,47,40 4,0 8,0 4,0 0,2 20,0 5,07,60 11,0 14,0 11,0 0,27 40,74 2,457,80 5,0 9,0 5,0 0,27 18,52 5,48,00 5,0 9,0 5,0 0,2 25,0 4,08,20 5,0 8,0 5,0 0,13 38,46 2,68,40 6,0 8,0 6,0 0,33 18,18 5,58,60 4,0 9,0 4,0 0,2 20,0 5,08,80 4,0 7,0 4,0 0,2 20,0 5,09,00 7,0 10,0 7,0 0,27 25,93 3,869,20 9,0 13,0 9,0 0,33 27,27 3,679,40 8,0 13,0 8,0 0,33 24,24 4,139,60 12,0 17,0 12,0 0,47 25,53 3,929,80 25,0 32,0 25,0 0,73 34,25 2,92
10,00 49,0 60,0 49,0 1,0 49,0 2,0410,20 45,0 60,0 45,0 0,87 51,72 1,9310,40 11,0 24,0 11,0 0,47 23,4 4,2710,60 7,0 14,0 7,0 0,47 14,89 6,7110,80 27,0 34,0 27,0 0,47 57,45 1,7411,00 17,0 24,0 17,0 0,73 23,29 4,2911,20 39,0 50,0 39,0 0,4 97,5 1,0311,40 7,0 13,0 7,0 0,2 35,0 2,8611,60 7,0 10,0 7,0 0,33 21,21 4,7111,80 5,0 10,0 5,0 0,27 18,52 5,412,00 7,0 11,0 7,0 0,33 21,21 4,7112,20 13,0 18,0 13,0 0,53 24,53 4,0812,40 17,0 25,0 17,0 0,87 19,54 5,1212,60 26,0 39,0 26,0 0,27 96,3 1,0412,80 7,0 11,0 7,0 0,4 17,5 5,7113,00 18,0 24,0 18,0 0,6 30,0 3,3313,20 9,0 18,0 9,0 0,67 13,43 7,4413,40 10,0 20,0 10,0 0,47 21,28 4,713,60 16,0 23,0 16,0 0,67 23,88 4,19
13,80 12,0 22,0 12,0 0,27 44,44 2,2514,00 16,0 20,0 16,0 0,47 34,04 2,9414,20 14,0 21,0 14,0 0,53 26,42 3,7914,40 13,0 21,0 13,0 0,6 21,67 4,6214,60 9,0 18,0 9,0 1,0 9,0 11,1114,80 14,0 29,0 14,0 0,6 23,33 4,2915,00 54,0 63,0 54,0 0,87 62,07 1,6115,20 13,0 26,0 13,0 0,4 32,5 3,0815,40 6,0 12,0 6,0 0,33 18,18 5,515,60 4,0 9,0 4,0 0,27 14,81 6,7515,80 5,0 9,0 5,0 0,2 25,0 4,016,00 6,0 9,0 6,0 0,47 12,77 7,8316,20 13,0 20,0 13,0 0,6 21,67 4,6216,40 26,0 35,0 26,0 1,0 26,0 3,8516,60 17,0 32,0 17,0 0,67 25,37 3,9416,80 20,0 30,0 20,0 1,13 17,7 5,6517,00 103,0 120,0 103,0 0,8 128,75 0,7817,20 122,0 134,0 122,0 1,0 122,0 0,8217,40 97,0 112,0 97,0 1,53 63,4 1,5817,60 134,0 157,0 134,0 1,8 74,44 1,3417,80 150,0 177,0 150,0 1,27 118,11 0,8518,00 41,0 60,0 41,0 0,73 56,16 1,7818,20 10,0 21,0 10,0 0,53 18,87 5,318,40 9,0 17,0 9,0 0,47 19,15 5,2218,60 13,0 20,0 13,0 0,47 27,66 3,6218,80 25,0 32,0 25,0 0,87 28,74 3,4819,00 13,0 26,0 13,0 0,53 24,53 4,0819,20 10,0 18,0 10,0 0,47 21,28 4,719,40 24,0 31,0 24,0 0,67 35,82 2,7919,60 11,0 21,0 11,0 0,73 15,07 6,6419,80 31,0 42,0 31,0 0,47 65,96 1,5220,00 17,0 24,0 17,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,20 C 0,4 284,06 37,42 97,2 3,33 1,81 1,89 -- -- -- 1,00E-11 2 2,60 I -- -- 52,29 205,67 1,88 1,8 2,1 43,82 26,82 52,29 1,87E-05 3 4,20 C 0,44 314,71 41,22 107,2 4,0 1,83 1,91 -- -- -- 1,80E-06 4 5,00 C 0,29 203,53 32,5 85,79 2,62 1,75 1,83 -- -- -- 7,49E-10 5 5,60 I -- -- 42,67 181,64 0,52 1,8 2,1 22,71 20,71 42,67 1,66E-03 6 6,40 C 0,26 184,64 31,54 83,68 2,5 1,74 1,82 -- -- -- 2,47E-10 7 7,00 CI 0,92 654,89 44,79 167,41 <0.5 1,95 2,03 15,56 18,95 37,33 3,81E-05 8 9,60 C 0,27 189,52 33,58 88,19 2,77 1,74 1,82 -- -- -- 1,32E-07 9 11,40 CI 1,23 875,19 50,44 201,21 <0.5 2,0 2,08 17,74 18,25 50,44 1,09E-04 10 12,00 C 0,22 158,37 32,82 86,49 2,67 1,71 1,79 -- -- -- 4,58E-09 11 14,80 C 0,6 428,83 48,28 139,55 6,43 1,88 1,96 -- -- -- 8,49E-08 12 15,20 I -- -- 67,0 239,31 <0.5 1,8 2,1 20,58 17,85 67,0 6,64E-04 13 16,00 C 0,13 90,9 28,49 77,12 2,12 1,62 1,7 -- -- -- 3,67E-11 14 18,20 I -- -- 113,28 364,29 <0.5 1,9 2,2 38,19 20,47 133,27 2,92E-03 15 20,00 CI 0,71 505,62 47,18 158,11 <0.5 1,91 1,99 5,0 13,4 34,0 6,56E-06
PROVA ...CPT5
Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data20/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,40 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,47 0,0 0,40 14,0 21,0 14,0 0,6 23,33 4,290,60 14,0 23,0 14,0 0,47 29,79 3,360,80 13,0 20,0 13,0 0,4 32,5 3,081,00 14,0 20,0 14,0 0,47 29,79 3,361,20 15,0 22,0 15,0 0,73 20,55 4,871,40 24,0 35,0 24,0 0,87 27,59 3,631,60 41,0 54,0 41,0 0,87 47,13 2,121,80 47,0 60,0 47,0 0,73 64,38 1,552,00 50,0 61,0 50,0 1,07 46,73 2,142,20 48,0 64,0 48,0 0,8 60,0 1,672,40 52,0 64,0 52,0 0,67 77,61 1,292,60 20,0 30,0 20,0 0,6 33,33 3,02,80 13,0 22,0 13,0 0,33 39,39 2,543,00 15,0 20,0 15,0 0,73 20,55 4,873,20 11,0 22,0 11,0 0,53 20,75 4,823,40 16,0 24,0 16,0 0,4 40,0 2,53,60 5,0 11,0 5,0 0,33 15,15 6,63,80 5,0 10,0 5,0 0,33 15,15 6,64,00 5,0 10,0 5,0 0,33 15,15 6,64,20 4,0 9,0 4,0 0,27 14,81 6,754,40 4,0 8,0 4,0 0,27 14,81 6,754,60 7,0 11,0 7,0 0,47 14,89 6,714,80 12,0 19,0 12,0 0,6 20,0 5,05,00 21,0 30,0 21,0 0,53 39,62 2,525,20 16,0 24,0 16,0 0,47 34,04 2,945,40 11,0 18,0 11,0 0,4 27,5 3,645,60 8,0 14,0 8,0 0,47 17,02 5,885,80 9,0 16,0 9,0 0,4 22,5 4,446,00 3,0 9,0 3,0 0,2 15,0 6,676,20 3,0 6,0 3,0 0,2 15,0 6,676,40 4,0 7,0 4,0 0,33 12,12 8,256,60 16,0 21,0 16,0 0,73 21,92 4,566,80 28,0 39,0 28,0 0,8 35,0 2,867,00 26,0 38,0 26,0 0,4 65,0 1,547,20 9,0 15,0 9,0 0,33 27,27 3,677,40 5,0 10,0 5,0 0,4 12,5 8,07,60 6,0 12,0 6,0 0,4 15,0 6,677,80 5,0 11,0 5,0 0,27 18,52 5,48,00 5,0 9,0 5,0 0,27 18,52 5,48,20 4,0 8,0 4,0 0,27 14,81 6,758,40 5,0 9,0 5,0 0,27 18,52 5,48,60 6,0 10,0 6,0 0,27 22,22 4,58,80 4,0 8,0 4,0 0,33 12,12 8,259,00 5,0 10,0 5,0 0,4 12,5 8,09,20 6,0 12,0 6,0 0,47 12,77 7,839,40 7,0 14,0 7,0 0,47 14,89 6,719,60 9,0 16,0 9,0 0,47 19,15 5,229,80 11,0 18,0 11,0 0,53 20,75 4,82
10,00 13,0 21,0 13,0 0,87 14,94 6,6910,20 21,0 34,0 21,0 0,73 28,77 3,4810,40 37,0 48,0 37,0 0,73 50,68 1,9710,60 16,0 27,0 16,0 0,53 30,19 3,3110,80 7,0 15,0 7,0 0,47 14,89 6,7111,00 7,0 14,0 7,0 0,4 17,5 5,7111,20 8,0 14,0 8,0 0,73 10,96 9,1311,40 21,0 32,0 21,0 0,87 24,14 4,1411,60 54,0 67,0 54,0 1,07 50,47 1,9811,80 17,0 33,0 17,0 0,6 28,33 3,5312,00 7,0 16,0 7,0 0,47 14,89 6,7112,20 9,0 16,0 9,0 0,4 22,5 4,4412,40 10,0 16,0 10,0 0,4 25,0 4,012,60 12,0 18,0 12,0 0,73 16,44 6,0812,80 23,0 34,0 23,0 0,73 31,51 3,1713,00 10,0 21,0 10,0 0,47 21,28 4,713,20 8,0 15,0 8,0 0,87 9,2 10,8813,40 14,0 27,0 14,0 0,67 20,9 4,7913,60 22,0 32,0 22,0 0,87 25,29 3,95
13,80 14,0 27,0 14,0 0,73 19,18 5,2114,00 38,0 49,0 38,0 0,87 43,68 2,2914,20 12,0 25,0 12,0 1,0 12,0 8,3314,40 108,0 123,0 108,0 1,13 95,58 1,0514,60 67,0 84,0 67,0 1,0 67,0 1,4914,80 84,0 99,0 84,0 1,13 74,34 1,3515,00 118,0 135,0 118,0 1,13 104,42 0,9615,20 37,0 54,0 37,0 0,73 50,68 1,9715,40 10,0 21,0 10,0 0,27 37,04 2,715,60 7,0 11,0 7,0 0,27 25,93 3,8615,80 6,0 10,0 6,0 0,2 30,0 3,3316,00 7,0 10,0 7,0 0,27 25,93 3,8616,20 7,0 11,0 7,0 0,33 21,21 4,7116,40 5,0 10,0 5,0 0,33 15,15 6,616,60 11,0 16,0 11,0 0,6 18,33 5,4516,80 20,0 29,0 20,0 0,6 33,33 3,017,00 18,0 27,0 18,0 1,0 18,0 5,5617,20 33,0 48,0 33,0 0,87 37,93 2,6417,40 54,0 67,0 54,0 0,87 62,07 1,6117,60 37,0 50,0 37,0 0,87 42,53 2,3517,80 138,0 151,0 138,0 1,27 108,66 0,9218,00 117,0 136,0 117,0 1,13 103,54 0,9718,20 121,0 138,0 121,0 1,27 95,28 1,0518,40 129,0 148,0 129,0 1,27 101,57 0,9818,60 34,0 53,0 34,0 1,27 26,77 3,7418,80 21,0 40,0 21,0 0,6 35,0 2,8619,00 16,0 25,0 16,0 0,47 34,04 2,9419,20 14,0 21,0 14,0 0,73 19,18 5,2119,40 34,0 45,0 34,0 1,0 34,0 2,9419,60 14,0 29,0 14,0 0,6 23,33 4,2919,80 17,0 26,0 17,0 0,47 36,17 2,7620,00 15,0 22,0 15,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,20 C 0,61 433,92 46,42 125,62 5,33 1,88 1,96 -- -- -- 1,75E-08 2 2,60 I -- -- 80,57 267,86 2,79 1,8 2,1 55,53 28,68 80,57 4,43E-04 3 3,60 C 0,6 428,44 46,84 127,8 5,5 1,88 1,96 -- -- -- 2,52E-07 4 4,60 C 0,22 159,24 27,41 74,86 2,0 1,71 1,79 -- -- -- 1,00E-11 5 6,00 C 0,55 392,31 46,08 124,05 5,21 1,86 1,94 -- -- -- 2,92E-07 6 6,40 C 0,12 88,97 20,37 60,2 1,25 1,61 1,69 -- -- -- 1,00E-11 7 7,20 I -- -- 39,5 173,28 <0.5 1,8 2,1 16,76 19,09 39,5 1,43E-05 8 9,20 C 0,19 135,64 27,84 75,77 2,05 1,69 1,77 -- -- -- 1,00E-11 9 10,80 CI 0,7 499,67 48,38 147,22 <0.5 1,9 1,98 5,0 16,03 30,25 1,42E-07 10 11,20 C 0,29 206,81 36,89 95,9 3,25 1,76 1,84 -- -- -- 1,00E-11 11 12,00 CI 1,19 849,47 49,5 198,9 <0.5 1,99 2,07 15,68 17,65 49,5 6,16E-06 12 14,20 C 0,7 497,04 48,21 150,24 7,32 1,9 1,98 -- -- -- 1,24E-08 13 15,60 I -- -- 104,67 347,11 0,52 1,9 2,2 37,82 20,73 123,14 6,42E-03 14 16,60 C 0,22 158,88 35,9 93,54 3,1 1,71 1,79 -- -- -- 6,17E-09 15 19,00 I -- -- 104,55 346,87 <0.5 1,9 2,2 35,11 19,83 123,0 2,43E-03 16 20,00 CI 0,8 568,32 44,55 168,14 <0.5 1,93 2,01 5,0 13,71 37,6 8,87E-06
PROVA ...CPT6 Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data20/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,40 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,4 0,0 0,40 10,0 16,0 10,0 0,4 25,0 4,00,60 9,0 15,0 9,0 0,47 19,15 5,220,80 8,0 15,0 8,0 0,27 29,63 3,381,00 6,0 10,0 6,0 0,4 15,0 6,671,20 8,0 14,0 8,0 0,73 10,96 9,131,40 19,0 30,0 19,0 0,87 21,84 4,581,60 21,0 34,0 21,0 0,87 24,14 4,141,80 30,0 43,0 30,0 1,0 30,0 3,332,00 29,0 44,0 29,0 1,27 22,83 4,382,20 21,0 40,0 21,0 1,0 21,0 4,762,40 33,0 48,0 33,0 0,87 37,93 2,642,60 25,0 38,0 25,0 0,73 34,25 2,922,80 43,0 54,0 43,0 0,93 46,24 2,163,00 16,0 30,0 16,0 0,73 21,92 4,563,20 20,0 31,0 20,0 0,4 50,0 2,03,40 4,0 10,0 4,0 0,27 14,81 6,753,60 3,0 7,0 3,0 0,27 11,11 9,03,80 10,0 14,0 10,0 0,27 37,04 2,74,00 9,0 13,0 9,0 0,33 27,27 3,674,20 8,0 13,0 8,0 0,27 29,63 3,384,40 6,0 10,0 6,0 0,27 22,22 4,54,60 5,0 9,0 5,0 0,2 25,0 4,04,80 4,0 7,0 4,0 0,2 20,0 5,05,00 3,0 6,0 3,0 0,47 6,38 15,675,20 8,0 15,0 8,0 0,53 15,09 6,635,40 16,0 24,0 16,0 0,6 26,67 3,755,60 12,0 21,0 12,0 0,67 17,91 5,585,80 10,0 20,0 10,0 0,47 21,28 4,76,00 8,0 15,0 8,0 0,47 17,02 5,886,20 7,0 14,0 7,0 0,33 21,21 4,716,40 6,0 11,0 6,0 0,33 18,18 5,56,60 5,0 10,0 5,0 0,27 18,52 5,46,80 4,0 8,0 4,0 0,2 20,0 5,07,00 4,0 7,0 4,0 0,87 4,6 21,757,20 11,0 24,0 11,0 0,87 12,64 7,917,40 27,0 40,0 27,0 0,87 31,03 3,227,60 23,0 36,0 23,0 0,73 31,51 3,177,80 19,0 30,0 19,0 0,53 35,85 2,798,00 16,0 24,0 16,0 0,47 34,04 2,948,20 10,0 17,0 10,0 0,33 30,3 3,38,40 4,0 9,0 4,0 0,33 12,12 8,258,60 6,0 11,0 6,0 0,4 15,0 6,678,80 5,0 11,0 5,0 0,33 15,15 6,69,00 5,0 10,0 5,0 0,2 25,0 4,09,20 5,0 8,0 5,0 0,2 25,0 4,09,40 7,0 10,0 7,0 0,27 25,93 3,869,60 8,0 12,0 8,0 0,4 20,0 5,09,80 8,0 14,0 8,0 0,33 24,24 4,13
10,00 6,0 11,0 6,0 0,33 18,18 5,510,20 10,0 15,0 10,0 0,47 21,28 4,710,40 9,0 16,0 9,0 0,87 10,34 9,6710,60 19,0 32,0 19,0 0,73 26,03 3,8410,80 20,0 31,0 20,0 0,6 33,33 3,011,00 28,0 37,0 28,0 0,73 38,36 2,6111,20 14,0 25,0 14,0 0,33 42,42 2,3611,40 11,0 16,0 11,0 0,33 33,33 3,011,60 9,0 14,0 9,0 0,47 19,15 5,2211,80 10,0 17,0 10,0 0,73 13,7 7,312,00 65,0 76,0 65,0 0,53 122,64 0,8212,20 9,0 17,0 9,0 0,47 19,15 5,2212,40 4,0 11,0 4,0 0,27 14,81 6,7512,60 5,0 9,0 5,0 0,73 6,85 14,612,80 21,0 32,0 21,0 0,6 35,0 2,8613,00 18,0 27,0 18,0 0,87 20,69 4,8313,20 35,0 48,0 35,0 0,47 74,47 1,3413,40 14,0 21,0 14,0 0,27 51,85 1,9313,60 5,0 9,0 5,0 0,47 10,64 9,4
13,80 18,0 25,0 18,0 0,47 38,3 2,6114,00 14,0 21,0 14,0 0,53 26,42 3,7914,20 7,0 15,0 7,0 0,8 8,75 11,4314,40 10,0 22,0 10,0 0,87 11,49 8,714,60 15,0 28,0 15,0 0,87 17,24 5,814,80 13,0 26,0 13,0 1,0 13,0 7,6915,00 34,0 49,0 34,0 1,13 30,09 3,3215,20 60,0 77,0 60,0 0,47 127,66 0,7815,40 85,0 92,0 85,0 1,0 85,0 1,1815,60 37,0 52,0 37,0 0,6 61,67 1,6215,80 12,0 21,0 12,0 0,4 30,0 3,3316,00 7,0 13,0 7,0 0,33 21,21 4,7116,20 10,0 15,0 10,0 0,27 37,04 2,716,40 7,0 11,0 7,0 0,27 25,93 3,8616,60 4,0 8,0 4,0 0,33 12,12 8,2516,80 10,0 15,0 10,0 0,33 30,3 3,317,00 9,0 14,0 9,0 0,47 19,15 5,2217,20 19,0 26,0 19,0 1,0 19,0 5,2617,40 24,0 39,0 24,0 0,8 30,0 3,3317,60 10,0 22,0 10,0 0,6 16,67 6,017,80 10,0 19,0 10,0 0,53 18,87 5,318,00 8,0 16,0 8,0 0,47 17,02 5,8818,20 11,0 18,0 11,0 0,47 23,4 4,2718,40 15,0 22,0 15,0 0,53 28,3 3,5318,60 12,0 20,0 12,0 0,73 16,44 6,0818,80 11,0 22,0 11,0 0,73 15,07 6,6419,00 14,0 25,0 14,0 0,67 20,9 4,7919,20 9,0 19,0 9,0 0,47 19,15 5,2219,40 15,0 22,0 15,0 0,67 22,39 4,4719,60 14,0 24,0 14,0 0,53 26,42 3,7919,80 14,0 22,0 14,0 0,73 19,18 5,2120,00 12,0 23,0 12,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 0,00 C 0,36 256,25 34,64 90,6 0,0 1,79 1,87 -- -- -- 1,00E-11 2 1,20 C 0,35 252,85 34,64 90,6 2,92 1,79 1,87 -- -- -- 1,00E-11 3 3,40 CI 1,23 874,85 47,45 193,84 1,39 2,0 2,08 38,1 25,36 47,45 1,16E-06 4 5,20 C 0,29 204,45 32,4 85,56 2,61 1,75 1,83 -- -- -- 2,75E-09 5 6,20 C 0,5 359,33 44,72 118,47 4,8 1,85 1,93 -- -- -- 4,83E-09 6 7,20 C 0,25 180,17 31,54 83,68 2,5 1,73 1,81 -- -- -- 1,00E-11 7 8,40 CI 0,8 566,46 47,66 155,25 <0.5 1,93 2,01 9,95 17,66 33,0 2,49E-06 8 10,40 C 0,27 195,68 34,87 91,14 2,95 1,75 1,83 -- -- -- 3,02E-10 9 11,40 CI 0,87 616,79 45,26 165,94 <0.5 1,94 2,02 8,27 16,58 36,8 9,79E-06 10 11,80 C 0,39 278,07 42,44 110,8 4,25 1,81 1,89 -- -- -- 1,00E-11 11 12,20 I -- -- 74,0 254,29 <0.5 1,9 2,2 26,68 19,42 74,0 5,67E-03 12 12,60 C 0,12 85,05 25,18 70,19 1,75 1,61 1,69 -- -- -- 1,00E-11 13 14,80 C 0,68 486,93 48,28 149,17 7,23 1,9 1,98 -- -- -- 4,00E-08 14 15,80 I -- -- 91,2 288,93 <0.5 1,9 2,2 29,05 19,22 91,2 2,28E-03 15 16,80 C 0,24 173,78 37,21 96,68 3,3 1,73 1,81 -- -- -- 1,58E-07 16 20,00 C 0,5 359,73 47,76 133,81 5,97 1,85 1,93 -- -- -- 1,24E-08
PROVA ...CPT7 Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data25/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,10 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,2 0,0 0,40 5,0 8,0 5,0 0,27 18,52 5,40,60 3,0 7,0 3,0 0,2 15,0 6,670,80 7,0 10,0 7,0 0,53 13,21 7,571,00 10,0 18,0 10,0 0,67 14,93 6,71,20 9,0 19,0 9,0 0,87 10,34 9,671,40 9,0 22,0 9,0 0,87 10,34 9,671,60 25,0 38,0 25,0 1,53 16,34 6,121,80 27,0 50,0 27,0 1,4 19,29 5,192,00 35,0 56,0 35,0 1,0 35,0 2,862,20 24,0 39,0 24,0 1,4 17,14 5,832,40 22,0 43,0 22,0 1,07 20,56 4,862,60 37,0 53,0 37,0 0,33 112,12 0,892,80 37,0 42,0 37,0 1,0 37,0 2,73,00 66,0 81,0 66,0 1,0 66,0 1,523,20 37,0 52,0 37,0 0,73 50,68 1,973,40 16,0 27,0 16,0 0,47 34,04 2,943,60 3,0 10,0 3,0 0,27 11,11 9,03,80 3,0 7,0 3,0 0,4 7,5 13,334,00 10,0 16,0 10,0 0,67 14,93 6,74,20 13,0 23,0 13,0 0,73 17,81 5,624,40 16,0 27,0 16,0 0,53 30,19 3,314,60 8,0 16,0 8,0 0,33 24,24 4,134,80 6,0 11,0 6,0 0,33 18,18 5,55,00 5,0 10,0 5,0 0,27 18,52 5,45,20 6,0 10,0 6,0 0,4 15,0 6,675,40 11,0 17,0 11,0 0,73 15,07 6,645,60 17,0 28,0 17,0 0,8 21,25 4,715,80 25,0 37,0 25,0 0,6 41,67 2,46,00 36,0 45,0 36,0 0,87 41,38 2,426,20 20,0 33,0 20,0 0,73 27,4 3,656,40 13,0 24,0 13,0 0,47 27,66 3,626,60 8,0 15,0 8,0 0,2 40,0 2,56,80 4,0 7,0 4,0 0,4 10,0 10,07,00 8,0 14,0 8,0 0,47 17,02 5,887,20 15,0 22,0 15,0 0,47 31,91 3,137,40 12,0 19,0 12,0 0,47 25,53 3,927,60 10,0 17,0 10,0 0,53 18,87 5,37,80 10,0 18,0 10,0 0,47 21,28 4,78,00 11,0 18,0 11,0 0,4 27,5 3,648,20 7,0 13,0 7,0 0,4 17,5 5,718,40 5,0 11,0 5,0 0,33 15,15 6,68,60 5,0 10,0 5,0 0,2 25,0 4,08,80 5,0 8,0 5,0 0,27 18,52 5,49,00 5,0 9,0 5,0 0,27 18,52 5,49,20 6,0 10,0 6,0 0,33 18,18 5,59,40 6,0 11,0 6,0 0,27 22,22 4,59,60 7,0 11,0 7,0 0,33 21,21 4,719,80 9,0 14,0 9,0 0,4 22,5 4,44
10,00 11,0 17,0 11,0 0,53 20,75 4,8210,20 10,0 18,0 10,0 0,67 14,93 6,710,40 11,0 21,0 11,0 0,8 13,75 7,2710,60 14,0 26,0 14,0 0,87 16,09 6,2110,80 18,0 31,0 18,0 0,53 33,96 2,9411,00 13,0 21,0 13,0 0,33 39,39 2,5411,20 9,0 14,0 9,0 0,47 19,15 5,2211,40 8,0 15,0 8,0 0,6 13,33 7,511,60 9,0 18,0 9,0 0,6 15,0 6,6711,80 11,0 20,0 11,0 0,87 12,64 7,9112,00 19,0 32,0 19,0 0,87 21,84 4,5812,20 30,0 43,0 30,0 0,73 41,1 2,4312,40 10,0 21,0 10,0 0,47 21,28 4,712,60 9,0 16,0 9,0 0,27 33,33 3,012,80 7,0 11,0 7,0 0,27 25,93 3,8613,00 8,0 12,0 8,0 0,33 24,24 4,1313,20 8,0 13,0 8,0 0,6 13,33 7,513,40 16,0 25,0 16,0 0,73 21,92 4,5613,60 27,0 38,0 27,0 0,47 57,45 1,74
13,80 13,0 20,0 13,0 0,27 48,15 2,0814,00 7,0 11,0 7,0 0,47 14,89 6,7114,20 9,0 16,0 9,0 0,87 10,34 9,6714,40 11,0 24,0 11,0 0,8 13,75 7,2714,60 15,0 27,0 15,0 0,33 45,45 2,214,80 26,0 31,0 26,0 0,6 43,33 2,3115,00 21,0 30,0 21,0 0,73 28,77 3,4815,20 18,0 29,0 18,0 1,0 18,0 5,5615,40 27,0 42,0 27,0 1,4 19,29 5,1915,60 46,0 67,0 46,0 1,0 46,0 2,1715,80 33,0 48,0 33,0 0,87 37,93 2,6416,00 28,0 41,0 28,0 0,47 59,57 1,6816,20 16,0 23,0 16,0 0,2 80,0 1,2516,40 7,0 10,0 7,0 0,27 25,93 3,8616,60 4,0 8,0 4,0 0,27 14,81 6,7516,80 3,0 7,0 3,0 0,47 6,38 15,6717,00 8,0 15,0 8,0 0,47 17,02 5,8817,20 13,0 20,0 13,0 0,27 48,15 2,0817,40 11,0 15,0 11,0 0,33 33,33 3,017,60 11,0 16,0 11,0 0,47 23,4 4,2717,80 12,0 19,0 12,0 0,93 12,9 7,7518,00 13,0 27,0 13,0 0,53 24,53 4,0818,20 10,0 18,0 10,0 0,67 14,93 6,718,40 12,0 22,0 12,0 0,53 22,64 4,4218,60 13,0 21,0 13,0 0,53 24,53 4,0818,80 14,0 22,0 14,0 0,47 29,79 3,3619,00 11,0 18,0 11,0 0,4 27,5 3,6419,20 12,0 18,0 12,0 0,47 25,53 3,9219,40 11,0 18,0 11,0 0,47 23,4 4,2719,60 12,0 19,0 12,0 0,33 36,36 2,7519,80 14,0 19,0 14,0 0,4 35,0 2,8620,00 15,0 21,0 15,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,40 C 0,32 226,34 32,09 84,89 2,57 1,77 1,85 -- -- -- 1,00E-11 2 3,40 I -- -- 65,2 235,36 1,81 1,8 2,1 46,42 26,64 65,2 5,21E-06 3 3,80 C 0,12 87,96 17,8 54,79 1,0 1,61 1,69 -- -- -- 1,00E-11 4 4,60 C 0,58 412,09 46,53 126,17 5,38 1,87 1,95 -- -- -- 4,05E-09 5 5,40 C 0,32 228,53 35,22 91,94 3,0 1,77 1,85 -- -- -- 1,41E-11 6 6,60 CI 0,99 702,78 42,37 173,73 <0.5 1,96 2,04 18,65 19,7 39,67 5,59E-06 7 7,00 C 0,25 178,38 31,54 83,68 2,5 1,73 1,81 -- -- -- 1,00E-11 8 8,20 C 0,5 354,21 45,14 120,06 4,92 1,85 1,93 -- -- -- 5,99E-08 9 9,80 C 0,23 163,69 31,54 83,68 2,5 1,72 1,8 -- -- -- 3,03E-09 10 11,80 C 0,5 354,16 46,04 123,86 5,2 1,85 1,93 -- -- -- 1,63E-10 11 12,40 CI 0,92 655,09 42,76 172,83 <0.5 1,95 2,03 8,48 16,33 39,33 9,05E-07 12 13,20 C 0,3 212,78 38,44 99,76 3,5 1,76 1,84 -- -- -- 1,43E-08 13 14,00 CI 0,7 497,96 48,16 150,9 <0.5 1,9 1,98 5,0 14,72 31,5 6,16E-06 14 14,40 C 0,39 278,18 43,54 114,33 4,5 1,81 1,89 -- -- -- 1,00E-11 15 16,40 I -- -- 47,4 193,7 <0.5 1,8 2,1 10,27 16,04 47,4 1,15E-05 16 17,00 C 0,1 72,96 27,41 74,86 2,0 1,58 1,66 -- -- -- 1,00E-11 17 20,00 C 0,47 333,42 47,14 129,53 5,63 1,84 1,92 -- -- -- 5,16E-07
PROVA ...CPT8 Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data25/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,00 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,47 0,0 0,40 13,0 20,0 13,0 0,6 21,67 4,620,60 11,0 20,0 11,0 0,8 13,75 7,270,80 14,0 26,0 14,0 0,8 17,5 5,711,00 10,0 22,0 10,0 0,73 13,7 7,31,20 11,0 22,0 11,0 0,73 15,07 6,641,40 13,0 24,0 13,0 0,87 14,94 6,691,60 15,0 28,0 15,0 0,93 16,13 6,21,80 16,0 30,0 16,0 1,0 16,0 6,252,00 17,0 32,0 17,0 0,73 23,29 4,292,20 26,0 37,0 26,0 0,6 43,33 2,312,40 32,0 41,0 32,0 0,6 53,33 1,882,60 29,0 38,0 29,0 0,67 43,28 2,312,80 27,0 37,0 27,0 0,73 36,99 2,73,00 26,0 37,0 26,0 0,47 55,32 1,813,20 9,0 16,0 9,0 0,2 45,0 2,223,40 2,0 5,0 2,0 0,47 4,26 23,53,60 7,0 14,0 7,0 0,87 8,05 12,433,80 12,0 25,0 12,0 1,0 12,0 8,334,00 15,0 30,0 15,0 0,6 25,0 4,04,20 17,0 26,0 17,0 0,6 28,33 3,534,40 10,0 19,0 10,0 0,27 37,04 2,74,60 4,0 8,0 4,0 0,33 12,12 8,254,80 5,0 10,0 5,0 0,33 15,15 6,65,00 5,0 10,0 5,0 0,33 15,15 6,65,20 6,0 11,0 6,0 0,8 7,5 13,335,40 14,0 26,0 14,0 0,87 16,09 6,215,60 36,0 49,0 36,0 0,73 49,32 2,035,80 16,0 27,0 16,0 1,0 16,0 6,256,00 25,0 40,0 25,0 0,6 41,67 2,46,20 8,0 17,0 8,0 0,33 24,24 4,136,40 3,0 8,0 3,0 0,13 23,08 4,336,60 4,0 6,0 4,0 0,2 20,0 5,06,80 3,0 6,0 3,0 0,2 15,0 6,677,00 6,0 9,0 6,0 0,27 22,22 4,57,20 10,0 14,0 10,0 0,33 30,3 3,37,40 11,0 16,0 11,0 0,47 23,4 4,277,60 8,0 15,0 8,0 0,47 17,02 5,887,80 7,0 14,0 7,0 0,47 14,89 6,718,00 15,0 22,0 15,0 0,47 31,91 3,138,20 6,0 13,0 6,0 0,13 46,15 2,178,40 5,0 7,0 5,0 0,13 38,46 2,68,60 6,0 8,0 6,0 0,2 30,0 3,338,80 7,0 10,0 7,0 0,2 35,0 2,869,00 5,0 8,0 5,0 0,47 10,64 9,49,20 9,0 16,0 9,0 0,27 33,33 3,09,40 6,0 10,0 6,0 0,27 22,22 4,59,60 8,0 12,0 8,0 0,33 24,24 4,139,80 7,0 12,0 7,0 0,4 17,5 5,71
10,00 8,0 14,0 8,0 0,6 13,33 7,510,20 10,0 19,0 10,0 0,53 18,87 5,310,40 14,0 22,0 14,0 0,67 20,9 4,7910,60 14,0 24,0 14,0 0,6 23,33 4,2910,80 11,0 20,0 11,0 0,33 33,33 3,011,00 10,0 15,0 10,0 0,33 30,3 3,311,20 9,0 14,0 9,0 0,87 10,34 9,6711,40 19,0 32,0 19,0 0,47 40,43 2,4711,60 17,0 24,0 17,0 0,33 51,52 1,9411,80 26,0 31,0 26,0 0,47 55,32 1,8112,00 8,0 15,0 8,0 0,27 29,63 3,3812,20 5,0 9,0 5,0 0,27 18,52 5,412,40 7,0 11,0 7,0 0,27 25,93 3,8612,60 8,0 12,0 8,0 0,33 24,24 4,1312,80 9,0 14,0 9,0 0,4 22,5 4,4413,00 9,0 15,0 9,0 0,73 12,33 8,1113,20 10,0 21,0 10,0 1,0 10,0 10,013,40 19,0 34,0 19,0 0,33 57,58 1,7413,60 7,0 12,0 7,0 0,4 17,5 5,71
13,80 13,0 19,0 13,0 0,6 21,67 4,6214,00 17,0 26,0 17,0 0,67 25,37 3,9414,20 9,0 19,0 9,0 0,93 9,68 10,3314,40 13,0 27,0 13,0 1,07 12,15 8,2314,60 15,0 31,0 15,0 0,87 17,24 5,814,80 28,0 41,0 28,0 1,0 28,0 3,5715,00 15,0 30,0 15,0 0,73 20,55 4,8715,20 44,0 55,0 44,0 1,0 44,0 2,2715,40 69,0 84,0 69,0 0,87 79,31 1,2615,60 28,0 41,0 28,0 0,6 46,67 2,1415,80 10,0 19,0 10,0 0,27 37,04 2,716,00 7,0 11,0 7,0 0,2 35,0 2,8616,20 8,0 11,0 8,0 0,27 29,63 3,3816,40 6,0 10,0 6,0 0,33 18,18 5,516,60 8,0 13,0 8,0 0,27 29,63 3,3816,80 6,0 10,0 6,0 0,27 22,22 4,517,00 8,0 12,0 8,0 0,33 24,24 4,1317,20 10,0 15,0 10,0 1,0 10,0 10,017,40 19,0 34,0 19,0 0,87 21,84 4,5817,60 13,0 26,0 13,0 0,4 32,5 3,0817,80 11,0 17,0 11,0 0,47 23,4 4,2718,00 10,0 17,0 10,0 0,53 18,87 5,318,20 10,0 18,0 10,0 0,6 16,67 6,018,40 14,0 23,0 14,0 0,67 20,9 4,7918,60 14,0 24,0 14,0 0,67 20,9 4,7918,80 10,0 20,0 10,0 0,53 18,87 5,319,00 11,0 19,0 11,0 0,4 27,5 3,6419,20 12,0 18,0 12,0 0,73 16,44 6,0819,40 30,0 41,0 30,0 0,73 41,1 2,4319,60 11,0 22,0 11,0 0,4 27,5 3,6419,80 8,0 14,0 8,0 0,6 13,33 7,520,00 18,0 27,0 18,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,80 C 0,59 423,49 46,11 124,15 5,22 1,88 1,96 -- -- -- 1,00E-11 2 3,20 I -- -- 47,43 193,77 1,25 1,8 2,1 36,6 24,86 47,43 8,75E-05 3 3,60 C 0,2 145,72 25,18 70,19 1,75 1,7 1,78 -- -- -- 1,00E-11 4 4,60 C 0,57 407,27 46,32 125,18 5,3 1,87 1,95 -- -- -- 3,76E-09 5 5,20 C 0,23 166,86 28,84 77,87 2,17 1,72 1,8 -- -- -- 1,00E-11 6 6,20 CI 0,99 703,79 42,45 173,55 <0.5 1,96 2,04 19,41 19,96 39,6 7,01E-07 7 7,00 C 0,15 105,21 22,83 65,32 1,5 1,64 1,72 -- -- -- 3,72E-09 8 8,20 C 0,43 304,94 42,44 110,8 4,25 1,82 1,9 -- -- -- 1,03E-07 9 10,00 C 0,27 192,92 34,44 90,15 2,89 1,74 1,82 -- -- -- 9,81E-09 10 11,20 C 0,5 353,73 45,94 123,42 5,17 1,85 1,93 -- -- -- 2,81E-09 11 12,00 CI 0,81 577,98 46,6 160,94 <0.5 1,93 2,01 5,89 16,02 35,0 2,12E-04 12 13,00 C 0,28 200,6 37,21 96,68 3,3 1,75 1,83 -- -- -- 8,11E-10 13 15,00 C 0,64 452,83 48,43 144,07 6,8 1,89 1,97 -- -- -- 4,56E-10 14 15,80 I -- -- 75,5 257,43 <0.5 1,8 2,1 23,61 18,3 75,5 9,06E-04 15 17,20 C 0,24 171,67 37,12 96,46 3,29 1,73 1,81 -- -- -- 2,19E-09 16 19,20 C 0,48 341,36 47,28 130,39 5,7 1,84 1,92 -- -- -- 5,38E-09 17 20,00 CI 0,69 494,82 47,44 156,69 <0.5 1,9 1,98 5,0 13,28 33,5 4,63E-05
PROVA ...CPT9 Strumento utilizzato...PAGANI TG 63 (200 kN) Prova eseguita in data25/02/2008 Profondità prova20,00 mt
Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,00 Quota finale=20,00 mt
Profondità (m)
Lettura punta (Kg/cm²)
Lettura laterale (Kg/cm²)
qc (Kg/cm²)
fs (Kg/cm²)
qc/fs Begemann
fs/qcx100 (Schmertmann)
0,20 0,0 0,0 0,0 0,2 0,0 0,40 9,0 12,0 9,0 0,33 27,27 3,670,60 10,0 15,0 10,0 0,47 21,28 4,70,80 12,0 19,0 12,0 0,87 13,79 7,251,00 17,0 30,0 17,0 1,13 15,04 6,651,20 23,0 40,0 23,0 0,73 31,51 3,171,40 32,0 43,0 32,0 1,0 32,0 3,131,60 42,0 57,0 42,0 0,8 52,5 1,91,80 41,0 53,0 41,0 0,6 68,33 1,462,00 41,0 50,0 41,0 0,73 56,16 1,782,20 42,0 53,0 42,0 0,87 48,28 2,072,40 21,0 34,0 21,0 0,6 35,0 2,862,60 34,0 43,0 34,0 0,6 56,67 1,762,80 34,0 43,0 34,0 0,87 39,08 2,563,00 14,0 27,0 14,0 0,27 51,85 1,933,20 3,0 7,0 3,0 0,07 42,86 2,333,40 2,0 3,0 2,0 0,27 7,41 13,53,60 13,0 17,0 13,0 0,53 24,53 4,083,80 10,0 18,0 10,0 0,4 25,0 4,04,00 15,0 21,0 15,0 0,33 45,45 2,24,20 5,0 10,0 5,0 0,33 15,15 6,64,40 4,0 9,0 4,0 0,27 14,81 6,754,60 4,0 8,0 4,0 0,33 12,12 8,254,80 9,0 14,0 9,0 0,6 15,0 6,675,00 28,0 37,0 28,0 0,67 41,79 2,395,20 23,0 33,0 23,0 0,33 69,7 1,435,40 12,0 17,0 12,0 1,0 12,0 8,335,60 19,0 34,0 19,0 0,33 57,58 1,745,80 8,0 13,0 8,0 0,4 20,0 5,06,00 6,0 12,0 6,0 0,27 22,22 4,56,20 4,0 8,0 4,0 0,2 20,0 5,06,40 3,0 6,0 3,0 0,2 15,0 6,676,60 6,0 9,0 6,0 0,33 18,18 5,56,80 10,0 15,0 10,0 0,47 21,28 4,77,00 11,0 18,0 11,0 0,6 18,33 5,457,20 8,0 17,0 8,0 0,53 15,09 6,637,40 16,0 24,0 16,0 0,33 48,48 2,067,60 11,0 16,0 11,0 0,33 33,33 3,07,80 5,0 10,0 5,0 0,2 25,0 4,08,00 7,0 10,0 7,0 0,27 25,93 3,868,20 6,0 10,0 6,0 0,2 30,0 3,338,40 5,0 8,0 5,0 0,2 25,0 4,08,60 7,0 10,0 7,0 0,33 21,21 4,718,80 9,0 14,0 9,0 0,47 19,15 5,229,00 8,0 15,0 8,0 0,4 20,0 5,09,20 9,0 15,0 9,0 0,4 22,5 4,449,40 11,0 17,0 11,0 0,47 23,4 4,279,60 14,0 21,0 14,0 0,6 23,33 4,299,80 11,0 20,0 11,0 0,53 20,75 4,82
10,00 12,0 20,0 12,0 0,87 13,79 7,2510,20 13,0 26,0 13,0 0,6 21,67 4,6210,40 21,0 30,0 21,0 0,67 31,34 3,1910,60 14,0 24,0 14,0 0,47 29,79 3,3610,80 8,0 15,0 8,0 0,33 24,24 4,1311,00 10,0 15,0 10,0 0,33 30,3 3,311,20 12,0 17,0 12,0 0,33 36,36 2,7511,40 8,0 13,0 8,0 0,4 20,0 5,011,60 10,0 16,0 10,0 0,33 30,3 3,311,80 9,0 14,0 9,0 0,27 33,33 3,012,00 8,0 12,0 8,0 0,4 20,0 5,012,20 9,0 15,0 9,0 0,47 19,15 5,2212,40 26,0 33,0 26,0 0,53 49,06 2,0412,60 12,0 20,0 12,0 0,4 30,0 3,3312,80 11,0 17,0 11,0 0,2 55,0 1,8213,00 10,0 13,0 10,0 0,47 21,28 4,713,20 19,0 26,0 19,0 0,4 47,5 2,1113,40 7,0 13,0 7,0 0,6 11,67 8,5713,60 15,0 24,0 15,0 0,73 20,55 4,87
13,80 16,0 27,0 16,0 0,47 34,04 2,9414,00 6,0 13,0 6,0 0,4 15,0 6,6714,20 18,0 24,0 18,0 0,73 24,66 4,0614,40 12,0 23,0 12,0 0,4 30,0 3,3314,60 11,0 17,0 11,0 0,6 18,33 5,4514,80 48,0 57,0 48,0 0,73 65,75 1,5215,00 34,0 45,0 34,0 1,0 34,0 2,9415,20 48,0 63,0 48,0 1,0 48,0 2,0815,40 30,0 45,0 30,0 0,47 63,83 1,5715,60 16,0 23,0 16,0 0,33 48,48 2,0615,80 7,0 12,0 7,0 0,4 17,5 5,7116,00 9,0 15,0 9,0 0,4 22,5 4,4416,20 6,0 12,0 6,0 0,4 15,0 6,6716,40 10,0 16,0 10,0 0,33 30,3 3,316,60 11,0 16,0 11,0 0,4 27,5 3,6416,80 8,0 14,0 8,0 0,4 20,0 5,017,00 12,0 18,0 12,0 0,47 25,53 3,9217,20 28,0 35,0 28,0 0,87 32,18 3,1117,40 15,0 28,0 15,0 0,6 25,0 4,017,60 11,0 20,0 11,0 0,47 23,4 4,2717,80 12,0 19,0 12,0 0,6 20,0 5,018,00 19,0 28,0 19,0 0,73 26,03 3,8418,20 17,0 28,0 17,0 0,53 32,08 3,1218,40 9,0 17,0 9,0 0,47 19,15 5,2218,60 10,0 17,0 10,0 0,4 25,0 4,018,80 13,0 19,0 13,0 0,33 39,39 2,5419,00 13,0 18,0 13,0 0,53 24,53 4,0819,20 11,0 19,0 11,0 0,53 20,75 4,8219,40 11,0 19,0 11,0 0,6 18,33 5,4519,60 14,0 23,0 14,0 0,6 23,33 4,2919,80 12,0 21,0 12,0 0,53 22,64 4,4220,00 15,0 23,0 15,0 0,0 0,0
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI
Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,00 C 0,5 357,19 42,67 111,51 4,3 1,85 1,93 -- -- -- 1,00E-11 2 3,00 I -- -- 64,8 234,48 2,13 1,8 2,1 48,62 27,4 64,8 2,09E-04 3 3,40 C 0,1 71,65 15,12 49,01 0,75 1,58 1,66 -- -- -- 1,00E-11 4 4,20 C 0,53 377,09 44,99 119,49 4,88 1,86 1,94 -- -- -- 5,39E-07 5 4,80 C 0,26 181,77 30,21 80,81 2,33 1,73 1,81 -- -- -- 1,00E-11 6 5,80 CI 0,9 638,71 45,9 163,73 <0.5 1,95 2,03 17,62 19,81 36,0 7,16E-06 7 6,60 C 0,19 135,71 26,31 72,55 1,88 1,69 1,77 -- -- -- 1,15E-09 8 7,80 C 0,47 332,24 43,89 115,49 4,58 1,84 1,92 -- -- -- 1,35E-07 9 8,80 C 0,28 198,63 34,52 90,33 2,9 1,75 1,83 -- -- -- 4,82E-08 10 12,20 C 0,48 341,2 45,42 121,19 5,0 1,84 1,92 -- -- -- 6,13E-08 11 14,60 C 0,59 418,08 48,17 137,86 6,29 1,87 1,95 -- -- -- 6,27E-07 12 15,80 I -- -- 61,0 225,98 <0.5 1,8 2,1 17,63 17,31 61,0 2,43E-04 13 17,00 C 0,33 237,49 42,04 109,61 4,17 1,78 1,86 -- -- -- 4,84E-08 14 18,40 CI 0,66 473,22 48,1 151,53 <0.5 1,9 1,98 5,0 13,46 31,71 2,34E-07 15 20,00 C 0,47 332,21 47,26 130,23 5,69 1,84 1,92 -- -- -- 9,24E-07
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT1Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :20/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (A.G.I 1977)
Prof
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tà
0 15,0 30,0 45,0 60,0 75,0
1
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0 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50
1
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19
0.00 40,0 Torbe ed argille
160,0
Limi sabbiosi e Sabbie limose
300,0
Limi e argille.
580,0
Limi e argille.
680,0
Limi e argille.
860,0
Limi sabbiosi e Sabbie limose
920,0
Limi sabbiosi e Sabbie limose
1000,0
Limi e argille.
1100,0
Limi e argille.
1160,0
Limi e argille.
1240,0
Limi sabbiosi e Sabbie limose
1360,0
Torbe ed argille torbose
1520,0
Torbe ed argille torbose
1620,0
Limi sabbiosi e Sabbie limose
1700,0
Limi e argille.
2000,0
Limi sabbiosi e Sabbie limose
1,0
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT2Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :20/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
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0 15,0 30,0 45,0 60,0 75,0
1
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0 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50
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11
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0.00
120,0
Argille sensitive
200,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
280,0
Argille sensitive
360,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
620,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
660,0 Argille sensitive
860,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
980,0
Argille sensitive
1400,0
Argille sensitive
1520,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1680,0
Argille sensitive
1900,0
Argille sensitive
1960,0
Terreni incoerenti a grana grossa
2000,0 Materiali sensitivi
1,2
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT3Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :20/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
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0 15,0 30,0 45,0 60,0 75,0
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0 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50
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0.00
100,0
Argille sensitive
300,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
460,0
Argille sensitive
520,0
Torba e Argille organiche
600,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie
640,0 Argille sensitive
740,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
980,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
1260,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
1340,0
Argille sensitive
1480,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
1660,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
1720,0
Torba e Argille organiche
1940,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
2000,0
Sabbie metastabili
1,1
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT4Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :20/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
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0 15,0 30,0 45,0 60,0 75,0
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0.00
120,0
Argille sensitive
260,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
420,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
500,0
Argille sensitive
560,0
Sabbie metastabili
640,0
Argille sensitive
700,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
960,0
Argille sensitive
1140,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
1200,0
Argille sensitive
1480,0
Argille sensitive
1520,0 Terreni incoerenti a
1600,0
Torba e Argille organiche
1820,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
2000,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1,4
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT5Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :20/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
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Argille sensitive
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Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
360,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
460,0
Torba e Argille organiche
600,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
640,0 Torba e Argille
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Terreni incoerenti a grana grossa e fine
920,0
Torba e Argille organiche
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Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1120,0 Argille sensitive
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Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1420,0
Argille sensitive
1560,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
1660,0
Argille sensitive
1900,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
2000,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1,4
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT6Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :20/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
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0 15,0 30,0 45,0 60,0 75,0
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Torba e Argille organiche
340,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
520,0
Argille sensitive
620,0
Argille sensitive
720,0
Torba e Argille organiche
840,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1040,0
Argille sensitive
1140,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1180,0 Argille sensitive
1220,0 Terreni incoerenti a
1260,0 Torba e Argille
1480,0
Argille sensitive
1580,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
1680,0
Argille sensitive
2000,0
Argille sensitive
1,4
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT7Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
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0 15,0 30,0 45,0 60,0 75,0
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Torba e Argille organiche
340,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
380,0 Torba e Argille
460,0
Argille sensitive
540,0
Torba e Argille organiche
660,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
700,0 Torba e Argille
820,0
Argille sensitive
980,0
Argille sensitive
1180,0
Argille sensitive
1240,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1320,0
Argille sensitive
1400,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1440,0 Argille sensitive
1640,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
1700,0
Torba e Argille organiche
2000,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
1,1
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT8Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
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0 15,0 30,0 45,0 60,0 75,0
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Argille sensitive
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Terreni incoerenti a grana grossa e fine
360,0 Torba e Argille
460,0
Argille sensitive
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Torba e Argille organiche
620,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
700,0
Argille sensitive
820,0
Argille sensitive
1000,0
Argille sensitive
1120,0
Argille sensitive
1200,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
1300,0
Argille sensitive
1500,0
Argille sensitive
1580,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie
1720,0
Argille sensitive
1920,0
Argille sensitive
2000,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
1,0
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPT - Cone Penetration CPT9Strumento utilizzato... PAGANI TG 63 (200 kN)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Via Brigata Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
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Terreni incoerenti a grana grossa e fine
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Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
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Torba e Argille organiche
580,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
660,0
Argille sensitive
780,0
Argille sensitive
880,0
Argille sensitive
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Argille sensitive
1460,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
1580,0
Terreni incoerenti a grana grossa e fine
1700,0
Argille sensitive
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Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
2000,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
1,0
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A
Scala 1:91
PROVA PENETROMETRICA STATICA
Committente: Ing. Enrico Visentin Cantiere: Lott. Via Brg. Granatieri di Sardegna Località: Vicenza (VI)
Caratteristiche Strumentali PAGANI 200 kN (CPTU)
Rif. Norme ASTM D3441-86 Diametro Punta conica meccanica (mm) 35,7 Angolo di apertura punta (°) 60 Area punta 10
Superficie manicotto 150 Passo letture (cm) 1
Costante di trasformazione Ct 10
OPERATORE RESPONSABILE Geologos s.r.l. Dott. Geol. R. Valvassori
PROVA ...CPTU10
Strumento utilizzato... PAGANI 200 kN (CPTU) Prova eseguita in data 25/02/2008 Profondità prova 20,07 mt Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,50 Quota finale=20,00 mt
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,54 CI 0,82 586,61 78,94 151,12 2,54 1,93 2,01 40,89 28,23 31,58 6,68E-06 2 2,73 I -- -- 91,97 290,42 3,05 1,9 2,2 58,69 29,11 91,97 1,00E-03 3 3,16 CI 0,33 237,18 54,06 89,98 <0.5 1,78 1,86 5,0 18,98 13,52 1,79E-04 4 3,59 I -- -- 41,03 177,34 1,02 1,9 2,2 31,6 23,88 41,03 1,00E-03 5 4,58 CI 0,35 256,59 36,86 94,9 <0.5 1,79 1,87 5,0 18,44 14,74 1,00E-03 6 5,53 I -- -- 94,64 295,54 1,77 1,9 2,2 51,4 26,53 94,64 1,00E-03 7 5,80 CI 0,35 264,72 38,71 97,79 <0.5 1,8 1,88 5,0 17,45 15,49 6,69E-04 8 7,20 I -- -- 53,31 208,13 0,81 1,9 2,2 32,13 22,81 53,31 1,00E-03 9 9,13 CI 0,28 224,62 55,19 91,12 <0.5 1,77 1,85 5,0 15,55 13,8 1,00E-03 10 9,46 CI 0,5 384,68 56,28 122,9 <0.5 1,86 1,94 5,0 17,44 22,51 7,26E-04 11 10,18 I -- -- 78,44 263,5 0,87 1,9 2,2 38,59 23,13 78,44 1,00E-03 12 10,43 CI 0,55 426,22 62,33 130,81 <0.5 1,88 1,96 5,36 17,46 24,93 1,00E-03 13 11,74 I -- -- 91,08 288,7 0,9 1,9 2,2 41,17 23,28 91,08 1,00E-03 14 12,07 CI 0,26 223,42 36,11 93,71 <0.5 1,77 1,85 5,0 14,19 14,44 1,00E-03 15 13,55 CI 0,59 461,07 68,19 138,19 <0.5 1,89 1,97 5,08 16,94 27,28 1,90E-03 16 15,14 I -- -- 120,3 377,93 1,1 1,9 2,2 50,31 24,25 141,54 1,00E-03 17 15,97 CI 0,27 248,4 41,24 101,64 <0.5 1,79 1,87 5,0 13,63 16,5 4,76E-03 18 16,89 CI 0,52 425,22 65,18 134,44 <0.5 1,88 1,96 5,0 15,6 26,07 2,52E-04 19 17,40 I -- -- 64,85 234,59 <0.5 1,9 2,2 25,82 19,76 64,85 1,00E-03 20 18,55 CI 0,53 437,68 67,56 137,41 <0.5 1,88 1,96 5,0 15,39 27,02 4,79E-03 21 18,90 I -- -- 48,8 197,17 <0.5 1,9 2,2 16,63 18,03 48,8 1,00E-03 22 19,77 CI 0,46 393,51 62,27 130,74 <0.5 1,86 1,94 5,0 14,7 24,91 1,16E-03 23 20,12 I -- -- 53,26 208,0 <0.5 1,9 2,2 18,32 18,19 53,26 1,00E-03
PROVA ...CPTU11
Strumento utilizzato...PAGANI 200 kN (CPTU) Prova eseguita in data25/02/2008 Profondità prova20,07 mt Falda Nr. 1: Quota iniziale=1,00 Quota finale=20,00 mt
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 2,22 CI 0,8 572,78 77,36 149,27 1,81 1,93 2,01 35,81 26,63 30,95 2,34E-04 2 5,31 I -- -- 157,3 480,58 5,0 1,9 2,2 77,45 31,47 209,73 1,00E-03 3 6,07 CI 0,35 265,42 38,93 98,11 <0.5 1,8 1,88 5,0 17,31 15,57 2,91E-04 4 7,28 CI 0,63 467,78 66,33 135,87 <0.5 1,89 1,97 11,81 19,32 26,53 6,76E-04 5 9,40 CI 0,26 211,36 52,49 88,37 <0.5 1,76 1,84 5,0 15,23 13,12 6,12E-03 6 10,05 I -- -- 47,11 192,99 0,53 1,9 2,2 24,29 20,77 47,11 1,00E-03 7 10,40 CI 0,35 287,41 43,73 105,35 <0.5 1,81 1,89 5,0 15,85 17,49 6,89E-03 8 10,91 I -- -- 85,55 277,85 0,89 1,9 2,2 40,09 23,22 85,55 1,00E-03 9 13,25 CI 0,45 364,94 54,91 121,06 <0.5 1,85 1,93 5,0 16,25 21,96 1,55E-04 10 14,19 I -- -- 113,64 364,99 1,11 1,9 2,2 49,65 24,3 133,69 1,00E-03 11 15,32 CI 0,27 244,64 40,11 99,93 <0.5 1,78 1,86 5,0 13,88 16,05 4,41E-03 12 16,27 CI 0,63 502,54 74,93 146,39 <0.5 1,91 1,99 5,39 16,59 29,97 8,57E-04 13 17,16 I -- -- 72,47 251,06 0,5 1,9 2,2 29,71 20,53 72,47 1,00E-03 14 18,72 CI 0,43 369,63 58,21 125,46 <0.5 1,85 1,93 5,0 14,82 23,29 1,45E-03 15 19,07 I -- -- 55,6 213,53 <0.5 1,9 2,2 20,62 18,75 55,6 8,36E-03 16 19,44 CI 0,42 365,35 58,22 125,47 <0.5 1,85 1,93 5,0 14,53 23,29 1,00E-03 17 20,06 CI 0,88 699,4 51,49 177,79 <0.5 1,96 2,04 11,52 17,13 41,2 1,44E-03
PROVA ...CPTU12
Strumento utilizzato...PAGANI 200 kN (CPTU) Prova eseguita in data25/02/2008 Profondità prova20,07 mt
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 0,25 CI 0,27 190,17 40,7 75,65 7,23 1,74 1,82 39,67 33,22 10,18 1,00E-03 2 2,59 CI 0,85 603,19 81,72 154,35 1,47 1,94 2,02 33,63 25,64 32,69 8,90E-05 3 2,78 CI 0,3 210,57 48,93 84,66 <0.5 1,76 1,84 5,0 17,81 12,23 1,00E-03 4 4,18 CI 0,38 273,63 39,7 99,3 <0.5 1,8 1,88 5,0 17,86 15,88 1,00E-03 5 4,72 CI 0,16 117,56 31,58 64,79 <0.5 1,66 1,74 5,0 13,42 7,9 1,00E-03 6 5,77 I -- -- 49,15 198,04 0,59 1,9 2,2 26,56 21,33 49,15 1,00E-03 7 6,31 CI 0,22 157,81 42,56 77,75 <0.5 1,71 1,79 5,0 13,35 10,64 1,00E-03 8 7,03 I -- -- 55,26 212,74 0,52 1,9 2,2 26,39 20,71 55,26 1,00E-03 9 9,78 CI 0,3 210,45 35,78 93,18 <0.5 1,76 1,84 5,0 13,2 14,31 1,00E-03 10 10,35 I -- -- 52,76 206,8 <0.5 1,9 2,2 19,34 18,57 52,76 1,00E-03 11 10,86 CI 0,36 254,08 43,6 105,15 <0.5 1,79 1,87 5,0 13,04 17,44 1,00E-03 12 11,42 I -- -- 72,76 251,68 <0.5 1,9 2,2 26,98 19,6 72,76 1,00E-03 13 12,98 I -- -- 22,78 123,78 <0.5 1,9 2,2 5,0 13,63 22,78 1,00E-03 14 13,20 CI 1,08 766,99 57,16 189,49 <0.5 1,98 2,06 11,45 16,61 45,72 2,82E-07 15 13,60 C 0,33 234,19 43,56 105,08 3,86 1,78 1,86 -- -- -- 8,94E-09 16 14,63 I -- -- 61,81 227,81 <0.5 1,9 2,2 18,92 17,68 61,81 2,03E-03 17 16,11 CI 0,29 203,91 41,37 101,83 <0.5 1,75 1,83 5,0 11,0 16,55 1,00E-03 18 17,83 I -- -- 44,11 185,38 <0.5 1,9 2,2 6,7 15,19 44,11 1,00E-03 19 18,55 CI 0,3 215,64 45,56 108,02 <0.5 1,76 1,84 5,0 10,65 18,23 9,08E-03 20 18,90 CI 0,65 463,98 79,16 151,38 <0.5 1,89 1,97 5,0 13,14 31,66 5,47E-03 21 19,55 CI 0,37 266,0 53,22 118,77 <0.5 1,8 1,88 5,0 11,13 21,29 1,00E-03 22 20,04 I -- -- 68,95 243,53 <0.5 1,9 2,2 17,19 16,58 68,95 1,00E-03
PROVA ...CPTU13
Strumento utilizzato...PAGANI 200 kN (CPTU) Prova eseguita in data25/02/2008 Profondità prova20,07 mt
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 0,00 C 0,06 42,45 9,06 30,2 0,0 1,49 1,57 -- -- -- 0,00E+00 2 0,65 C 0,06 40,81 9,06 30,2 0,5 1,48 1,56 -- -- -- 0,00E+00 3 1,68 CI 0,44 315,02 42,91 104,13 1,1 1,83 1,91 20,4 24,27 17,16 1,00E-03 4 3,13 I -- -- 64,9 234,7 1,79 1,9 2,2 46,15 26,57 64,9 1,00E-03 5 3,43 CI 0,29 206,1 48,74 84,46 <0.5 1,76 1,84 5,0 16,96 12,18 1,00E-03 6 5,23 CI 0,42 302,24 44,22 106,07 <0.5 1,82 1,9 5,0 17,43 17,69 1,00E-03 7 6,33 I -- -- 68,91 243,45 0,76 1,9 2,2 34,79 22,48 68,91 1,00E-03 8 7,30 CI 0,27 192,46 51,1 86,93 <0.5 1,74 1,82 5,0 13,65 12,77 1,00E-03 9 10,37 CI 0,36 254,32 41,96 102,72 <0.5 1,79 1,87 5,0 13,76 16,78 1,00E-03 10 15,03 I -- -- 40,74 176,58 <0.5 1,9 2,2 8,68 16,23 40,74 1,00E-03 11 15,73 I -- -- 145,81 425,03 0,7 1,9 2,2 46,67 22,11 171,54 1,00E-03 12 16,62 I -- -- 29,89 146,15 <0.5 1,9 2,2 5,0 13,55 29,89 1,00E-03 13 16,78 I -- -- 44,69 186,85 <0.5 1,9 2,2 7,24 15,31 44,69 1,77E-03 14 17,02 CI 0,44 315,57 57,73 124,83 <0.5 1,83 1,91 5,0 12,11 23,09 1,00E-03 15 18,20 I -- -- 86,67 280,07 <0.5 1,9 2,2 25,27 18,19 86,67 1,00E-03 16 19,28 I -- -- 159,35 448,74 0,62 1,9 2,2 46,19 21,53 187,48 1,00E-03 17 20,09 CI 0,43 309,4 59,8 127,54 <0.5 1,82 1,9 5,0 11,47 23,92 1,00E-03
PROVA ...CPTU14
Strumento utilizzato...PAGANI 200 kN (CPTU) Prova eseguita in data25/02/2008 Profondità prova20,06 mt
STIMA PARAMETRI GEOTECNICI Nr: Numero progressivo strato Prof: Profondità strato (m) Tipo: C: Coesivo; I: Incoerente; CI: Coesivo-Incoerente Cu: Coesione non drenata (Kg/cm²) Eu: Modulo di defomazione non drenato (Kg/cm²) Mo: Modulo Edometrico (Kg/cm²) G: Modulo di deformazione a taglio (Kg/cm²) OCR: Grado di sovraconsolidazione (Kg/cm²) Puv: Peso unità di volume (t/m³) PuvS: Peso unità di volume saturo (t/m³) Dr: Densità relativa (%) Fi: Angolo di resistenza al taglio (°) Ey: Modulo di Young (Kg/cm²) K: Permeabilità (cm/s) Nr. Prof. Tipo Cu Eu Mo G OCR Puv PuvS Dr Fi Ey K 1 1,62 CI 0,62 441,06 59,56 127,22 1,85 1,88 1,96 32,39 26,73 23,82 1,00E-03 2 2,11 I -- -- 38,45 170,44 1,29 1,9 2,2 34,03 25,0 38,45 2,46E-03 3 2,92 I -- -- 77,75 262,08 1,89 1,9 2,2 49,48 26,82 77,75 1,00E-03 4 3,32 CI 0,22 156,84 38,24 72,82 <0.5 1,71 1,79 5,0 15,8 9,56 1,00E-03 5 4,15 CI 0,83 589,2 82,11 154,81 0,54 1,93 2,01 19,4 20,85 32,85 2,61E-03 6 5,02 CI 0,27 194,09 48,33 84,03 <0.5 1,75 1,83 5,0 15,15 12,08 1,00E-03 7 5,45 I -- -- 43,4 183,54 0,51 1,9 2,2 22,7 20,63 43,4 1,00E-03 8 6,12 I -- -- 20,49 116,02 <0.5 1,9 2,2 5,0 16,58 20,49 1,00E-03 9 6,66 CI 0,14 99,65 30,8 63,8 <0.5 1,63 1,71 5,0 11,48 7,7 1,00E-03 10 9,97 CI 0,28 202,39 55,36 91,29 <0.5 1,75 1,83 5,0 13,11 13,84 1,00E-03 11 10,35 I -- -- 40,54 176,05 <0.5 1,9 2,2 11,82 17,31 40,54 1,00E-03 12 10,94 I -- -- 20,52 116,12 <0.5 1,9 2,2 5,0 13,84 20,52 1,00E-03 13 11,42 I -- -- 58,89 221,18 <0.5 1,9 2,2 21,02 18,61 58,89 1,00E-03 14 12,39 CI 0,27 194,64 36,81 94,81 <0.5 1,75 1,83 5,0 11,71 14,72 1,00E-03 15 12,61 I -- -- 50,38 201,06 <0.5 1,9 2,2 15,01 17,34 50,38 1,00E-03 16 14,19 CI 0,44 310,54 53,61 119,3 <0.5 1,82 1,9 5,0 12,95 21,44 1,13E-04 17 15,08 I -- -- 78,17 262,94 <0.5 1,9 2,2 25,21 18,67 78,17 1,00E-03 18 19,82 CI 0,42 302,7 56,3 122,93 <0.5 1,82 1,9 5,0 11,91 22,52 1,00E-03 19 20,12 I -- -- 61,66 227,48 <0.5 1,9 2,2 14,08 16,07 61,66 1,00E-03
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPTU - Piezocone CPTU10Strumento utilizzato... PAGANI 200 kN (CPTU)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Lott. Via Brg. Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
ondi
tà
0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
0 0,60 1,20 1,80 2,40 3,00
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
1
154
cm
0.00
154,0
Terreni coesivi ed incorenti a grana fine
2
119
cm
273,0
Terreni incoerenti a grana grossa (Ghiaie-Sabbie grossolane)
3 316,0
Materiali sensitivi
4 359,0
Sabbie metastabili
5
99 c
m
458,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
6
95 c
m
553,0
Sabbie metastabili
7 580,0 Mate iali sensiti i
8
140
cm
720,0
Sabbie metastabili
9
193
cm 913,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
10 946,0 Materiali sensitivi
11 1018,0
Sabbie metastabili
12 1043,0 M t i li iti i
13
131
cm
1174,0
Sabbie metastabili
14 1207,0 Materiali sensitivi
15
148
cm
1355,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
16
159
cm
1514,0
Sabbie metastabili
17
83 c
m
1597,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
18
92 c
m
1689,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
19 1740,0
Sabbie metastabili
20
115
cm
1855,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
21 1890,0 Sabbie metastabili
22
87 c
m
1977,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
23 2012,0 Sabbie metastabili
1,5
20,0
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPTU - Piezocone CPTU11Strumento utilizzato... PAGANI 200 kN (CPTU)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Lott. Via Brg. Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
ondi
tà
0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
0 0,60 1,20 1,80 2,40 3,00
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
1
222
cm
0.00
222,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
2
309
cm
531,0
Sabbie metastabili
3 607,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
4
121
cm
728,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
5
212
cm
940,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
6 1005,0
Sabbie metastabili
7 1040,0 Materiali sensitivi
8 1091,0
Sabbie metastabili
9
234
cm
1325,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
10
94 c
m
1419,0
Sabbie metastabili
11
113
cm
1532,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
12
95 c
m
1627,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
13
89 c
m
1716,0
Sabbie metastabili
14
156
cm
1872,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
15 1907,0 Sabbie metastabili
16 1944,0 Materiali sensitivi
17 2006,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana
1,0
20,0
FALD
A
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPTU - Piezocone CPTU12Strumento utilizzato... PAGANI 200 kN (CPTU)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Lott. Via Brg. Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
ondi
tà
0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
0 0,60 1,20 1,80 2,40 3,00
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
1 0.00 25,0 M t i li iti i
2
234
cm
259,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
3 278,0
4
140
cm
418,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
5 472,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
6
105
cm
577,0
Sabbie metastabili
7 631,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio
8 703,0
Sabbie metastabili
9
275
cm
978,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
10 1035,0
Sabbie metastabili
11 1086,0
Materiali sensitivi poco i i di
12 1142,0
Sabbie metastabili
13
156
cm
1298,0
Sabbie metastabili
14 1320,0
15 1360,0 Argille sensitive
16
103
cm
1463,0
Sabbie metastabili
17
148
cm
1611,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
18
172
cm
1783,0
Sabbie metastabili
19 1855,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio
20 1890,0 Materiali sensitivi poco
21 1955,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio
22 2004,0
Sabbie metastabili
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPTU - Piezocone CPTU14Strumento utilizzato... PAGANI 200 kN (CPTU)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Lott. Via Brg. Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
ondi
tà
0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
0 0,60 1,20 1,80 2,40 3,00
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
1
162
cm
0.00
162,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
2 211,0
Sabbie metastabili
3
81 c
m
292,0
Sabbie metastabili
4 332,0 Materiali sensitivi poco
5
83 c
m
415,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
6
87 c
m
502,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
7 545,0
Sabbie metastabili
8 612,0
Sabbie metastabili
9 666,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
10
331
cm
997,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
11 1035,0 Sabbie metastabili
12 1094,0
Sabbie metastabili
13 1142,0
Sabbie metastabili
14
97 c
m
1239,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
15 1261,0
16
158
cm
1419,0
Materiali sensitivi coesivi ed incoerenti
17
89 c
m
1508,0
Sabbie metastabili
18
474
cm
1982,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
19 2012,0 Sabbie metastabili
Scala 1:91
GEOLOGOS s.r.l.S.S. 11 Padana Sup. vs VR. 291 - 36100 VICENZATel/Fax: +39.444.340136 - [email protected]
Probe CPTU - Piezocone CPTU13Strumento utilizzato... PAGANI 200 kN (CPTU)Diagramma Resistenze qc fs
Committente : Ing. Enrico Visentin Data :25/02/2008Cantiere : Lott. Via Brg. Granatieri di SardegnaLocalità : Vicenza (VI)
Resistenza punta qc (Kg/cm²) Resistenza laterale fs (Kg/cm²) Interpretazione Stratigrafica (Douglas Olsen 1981)
Prof
ondi
tà
0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
0 0,60 1,20 1,80 2,40 3,00
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
1 0.00 0,0
2 65,0
Argille sensitive
3
103
cm
168,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
4
145
cm
313,0
Sabbie metastabili
5 343,0 Materiali sensitivi poco
6
180
cm
523,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
7
110
cm
633,0
Sabbie metastabili
8
97 c
m
730,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
930
7 cm
1037,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
10
466
cm
1503,0
Sabbie metastabili
11 1573,0
Sabbie metastabili
12
89 c
m
1662,0
Sabbie metastabili
13 1678,014 1702,0 M i li i i i
15
118
cm
1820,0
Sabbie metastabili
16
108
cm
1928,0
Sabbie metastabili
17
81 c
m
2009,0
Materiali sensitivi poco coesivi a grana medio grossa
Scala 1:91
GeoSistemi Geological Partner36100 Vicenza - S.S. 11 Padana vs. Verona, 291/36 - Tel/Fax 0444.340136
Committente : Ing. Enrico Visentin Data : 14/02/2008 SONDAGGIO
Cantiere : Via Brg. Granatieri di Sardegna Falda idrica : 1,37 m
Tipologia : Sondaggio a rotazione a elicoide Note :
Sca
la g
rafic
a
Pro
fond
ità (m
)
Str
atig
rafia
Descrizione stratigrafica
Cam
pion
e
Pie
zom
etro
Fal
da
Terreno vegetale argilloso - limoso colore nocciola
0,50
Argilla limosa colore nocciola grigio, mediamente consistente
1,00
1,371,50
Limo debolmente sabbioso nocciola
2,00Limo argilloso colore nocciola
2,50Limo colore grigio
3,00
Sabbia grossolana grigia3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
S1
GeoSistemi Geological Partner36100 Vicenza - S.S. 11 Padana vs. Verona, 291/36 - Tel/Fax 0444.340136
Committente : Ing. Enrico Visentin Data : 14/02/2008 SONDAGGIO
Cantiere : Via Brg. Granatieri di Sardegna Falda idrica : 1,26 m
Tipologia : Sondaggio a rotazione a elicoide Note :
Sca
la g
rafic
a
Pro
fond
ità (m
)
Str
atig
rafia
Descrizione stratigrafica
Cam
pion
e
Pie
zom
etro
Fal
da
Terreno vegetale argilloso - limoso colore nocciola
0,50
Terreno argilloso - limoso colore nocciola
1,00
1,26Limo debolmente sabbioso
1,50
2,00 Argilla - limosa colore nocciola mediamente consistente
2,50
Limo leggermente sabbioso colore nocciola
3,00
Argilla - limosa colore grigio3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
S2
GeoSistemi Geological Partner36100 Vicenza - S.S. 11 Padana vs. Verona, 291/36 - Tel/Fax 0444.340136
Committente : Ing. Enrico Visentin Data : 14/02/2008 SONDAGGIO
Cantiere : Via Brg. Granatieri di Sardegna Falda idrica : 1,05 m
Tipologia : Sondaggio a rotazione a elicoide Note :
Sca
la g
rafic
a
Pro
fond
ità (m
)
Str
atig
rafia
Descrizione stratigrafica
Cam
pion
e
Pie
zom
etro
Fal
da
Terreno vegetale argilloso - limoso colore nocciola
0,50
Terreno argilloso - limoso colore nocciola
1,001,05
Limo debolmente sabbioso1,50
Argilla - limosa colore nocciola mediamente consistente2,00
Limo - sabbioso colore nocciola
2,50
3,00
Sabbia ghiaiosa
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
S3
GeoSistemi Geological Partner36100 Vicenza - S.S. 11 Padana vs. Verona, 291/36 - Tel/Fax 0444.340136
Committente : Ing. Enrico Visentin Data : 14/02/2008 SONDAGGIO
Cantiere : Via Brg. Granatieri di Sardegna Falda idrica : 0,95 m
Tipologia : Sondaggio a rotazione a elicoide Note :
Sca
la g
rafic
a
Pro
fond
ità (m
)
Str
atig
rafia
Descrizione stratigrafica
Cam
pion
e
Pie
zom
etro
Fal
da
Terreno vegetale argilloso - limoso colore nocciola
0,50Limo - sabbioso colore nocciola
1,00 0,95
1,50 Argilla - limosa colore nocciola mediamente consistente
2,00
2,50 Argilla - limosa colore marrone, poco consistente
3,00
Argille - limosa colore grigie mediamente consistente3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
S4
GeoSistemi Geological Partner36100 Vicenza - S.S. 11 Padana vs. Verona, 291/36 - Tel/Fax 0444.340136
Committente : Ing. Enrico Visentin Data : 14/02/2008 SONDAGGIO
Cantiere : Via Brg. Granatieri di Sardegna Falda idrica : 1,35 m
Tipologia : Sondaggio a rotazione a elicoide Note :
Sca
la g
rafic
a
Pro
fond
ità (m
)
Str
atig
rafia
Descrizione stratigrafica
Cam
pion
e
Pie
zom
etro
Fal
da
Terreno vegetale argilloso - limoso colore nocciola
0,50
Argilla - limosa colore nocciola, consistente
1,00
1,351,50 Limo debolmente sabbioso nocciola grigio di media consistenza
2,00 Argilla debolmente limosa nocciola di media consistenza
2,50 Limo debolmente sabbioso colore nocciola, molle
3,00 Sabbia - limosa colore grigio
Argilla debolmente limosa colore grigio, molle
3,50
Torba colore marrone con evidenti resti vegetali
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
S5
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