REALIZZAZIONE PASSERELLA SUL TORRENTE LEOGRA E ... · La passerella presenta uno sviluppo di circa...
Transcript of REALIZZAZIONE PASSERELLA SUL TORRENTE LEOGRA E ... · La passerella presenta uno sviluppo di circa...
Ai termini di legge si riserva la proprietà di questo
elaborato che non potrà essere riprodotto,
duplicato e/o reso noto a terzi in tutto e/o in parte
privo della firma autografa e del timbro o senza
autorizzazione, secondo quanto previsto dalla
legge 22.04.41 n. 633 art. 2575
PROGETTO ESECUTIVO
REALIZZAZIONE PASSERELLA
SUL TORRENTE LEOGRA E
SISTEMAZIONE AREA ATTIGUA
ALLA SEDE MUNICIPALE
- 1° STRALCIO -
Relazione di calcolo e sismica delle strutture
pag. 3/79
1 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA .......................................................................................... 5
1.1 Passerella pedonale ....................................................................................................................... 5
1.2 Pista ciclabile................................................................................................................................ 13
2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO ......................................................................................................... 14
2.1 NORMATIVE ................................................................................................................................ 14
3 MATERIALI ......................................................................................................................................... 15
4 STATI LIMITE ..................................................................................................................................... 16
4.1.1 VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO .......................... 16 4.2 CLASSIFICAZIONE DELLE AZIONI ............................................................................................. 17
4.3 CARICHI G1 – PESO PROPRIO .................................................................................................. 17
4.4 ALTRI CARICHI GRAVITAZIONALI .............................................................................................. 17
4.5 CARICO NEVE DI PROGETTO ................................................................................................... 18
4.6 AZIONE DEL VENTO DI PROGETTO .......................................................................................... 19
4.7 AZIONE SISMICA DI PROGETTO -E ........................................................................................... 20
4.8 AZIONE DEL VENTO ................................................................................................................... 23
4.8.1 Calcolo Cf per strutture reticolari ................................................................................ 26
4.8.2 Calcolo Cf per ponti .................................................................................................... 27
4.8.3 Effetti dinamici ............................................................................................................ 30 4.9 AZIONE TERMICA ....................................................................................................................... 32
4.10 COMBINAZIONI DI CARICO – METODO DEGLI STATI LIMITE .................................................. 33
4.11 COMBINAZIONI DI CARICO ........................................................................................................ 36
5 MODELLO DI CALCOLO .................................................................................................................... 38
5.1 Schematizzazione della struttura e dei vincoli .............................................................................. 39
5.2 Modellazione della struttura e dei vincoli ...................................................................................... 39
5.3 Descrizione del software .............................................................................................................. 40
5.4 Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni .............................................. 40
5.5 Verifica di pareti e piastre inflesse ................................................................................................ 41
5.6 Convenzione degli assi per gli elementi finiti impiegati ................................................................. 42
5.6.1 Convenzioni di segno aste ......................................................................................... 42
5.6.2 Convenzioni di segno gusci ........................................................................................ 45 5.7 Criteri di modellazione .................................................................................................................. 47
5.8 Numerazione dei nodi ................................................................................................................... 48
5.9 Numerazione delle aste ................................................................................................................ 48
5.10 Sezioni ......................................................................................................................................... 49
5.11 Reazioni per le condizioni di carico ............................................................................................... 51
5.12 REAZIONI VINCOLARI ................................................................................................................ 51
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 4/79
5.12.1 SLU ......................................................................................................................... 51
5.12.2 SLU + SLV .............................................................................................................. 52
5.12.3 SLE ......................................................................................................................... 53 5.13 Riassunto delle forze .................................................................................................................... 54
5.14 Forze sugli elementi agli SLU + SLV ............................................................................................. 54
5.15 Forze sugli elementi agli SLE + SLD ............................................................................................ 54
5.15.1 Sollecitazioni elementi più significativi..................................................................... 55 5.16 Verifiche ....................................................................................................................................... 56
5.16.1 Verifiche principali elementi in acciaio..................................................................... 57 5.17 Verifica del corrente superiore ...................................................................................................... 58
5.18 Verifiche nel dettaglio ................................................................................................................... 63
5.19 Verifica trave secondaria tipica ..................................................................................................... 67
5.20 Verifica piolatura ........................................................................................................................... 70
6 Verifice in esercizio agli SLE ............................................................................................................... 72
6.1 Verifiche spostamenti ................................................................................................................... 72
6.2 Verifiche: ...................................................................................................................................... 74
6.3 Verifica stato limite vibrazione ...................................................................................................... 75
7 Conclusioni ......................................................................................................................................... 79
Relazione di calcolo e sismica
pag. 5/79
1 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA
Oggetto della presente è la relazione sommaria dei calcoli delle strutture, la descrizione delle
tipologie strutturali e gli schemi e modelli di calcolo per il progetto di una passerella pedonale ed
annessa pista ciclabile.
1.1 Passerella pedonale
La passerella presenta uno sviluppo di circa 41m per l’attraversamento del torrente Leogra in Valli
del Pasubio. Il ponte presenta una pendenza con l’orizzontale pari al 3% per compensare la
differenza di quota tra le 2 sponde.
La passerella pedonale è realizzata in acciaio con profili tubolari cavi e andamento parabolico. La
struttura è realizzata con una reticolare spaziale. La larghezza complessiva della reticolare è pari a
2,50m per garantire la trasportabilità dei conci. La struttura dal punto di vista dei carichi verticali ha
un comportamento a trave reticolare semplicemente appoggiata alle sponde. Per quanto riguarda i
carichi orizzontali la struttura scatolare e la presenza di una trave di piano in calcestruzzo di altezza
pari a circa 3m permette di assorbire le azioni orizzontali con adeguata rigidezza.
Per la struttura metallica principale è previsto l’impiego di acciaio patinato tipo Corten.
La stabilità del corrente superiore è garantita in fase di varo dalla presenza di un leggero sistema di
controventatura alla quota dell’orditura secondaria composta dai profili IPE270. In fase di esercizio
è previsto un comportamento a trave mista acciaio-calcestruzzo tramite apposito sistema di
piolatura delle strutture metalliche al getto integrativo.
Nel seguito si farà sempre riferimetno a destra / dx come destra idrografica (dove si sviluppa la
maggior parte dell’intervento) e sinistra / sx come sinistra idografica. Lo schema dei vincoli è
riportato di seguito:
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 6/79
Il ponte presenta 6 vincoli verticali. I 4 carichi centrali per ragioni costruttive (reticolare) sono
ovviamente sollecitati per la quasi totalità del carico agente e quelli laterali sono scarichi.
Questi ultimi (ROSSO) sono soggetti, infine a modeste azioni verticali negative dovranno assumere
un comportamento bi-latero (positivo / negativo). Tale soluzione è adottata nelle tavole di progetto
allegate.
Qualora il produttre ritenga preferibile garantire un comportamento più omogeneo degli apparecchi
(aumento del carico verticale per garantire la resistenza di progetto alle azioni orizzontali), gli
appoggi in ROSSO possono essere, anziché bi-lateri, messi in opera con un sistema di precarico
realizzato con 4 bulloni M12-10.9 a serraggio controllato che conferiscono una precompressione
iniziale di circa 160kN. Tale scelta dovrà necessariamente essere concertata con il fornitore dei
dispositivi di appoggio.
Per quanto riguarda lo schema di vincolo orizzontale, si osserva che la spalla destra presenta 1
vincolo longitudinali per eliminare gli effetti termici sul lato corto e 2 vincoli trasversali applicati nei
due bordi esterni A e garantiscono il massimo braccio e quindi rigidezza nei confronti delle azioni
trasversali. Mentre sulla spalla sinistra si è scelto di vincolare trasversalmente 1 solo punto per la
medesima ragione. Pertanto, lo schema è isostatico. La presenza di 2 traversi rigidi sul filo 1 e sul
filo 19 permette, anche, l’eventuale manutenzione degli apparecchi di appoggio con l’ausilio di
martinetti. Sul lato destro la manutenzione sarà consentita previa installazione di una mensola
metallica o equivalente per mezzo dei fori passanti previsti al di sotto degli apparecchi.
Al di sopra è prevista la realizzazione di un impalcato con solaio collaborante acciaio calcestruzzo
per mezzo di una lamiera grecata. La luce di calcolo del solaio è pari a 2,50m e la struttura
secondaria è realizzata con profili metallici tubolare. Lo spessore totale della soletta è pari a 13cm.
L’altezza della lamiera grecata è pari a 58mm e spessore 10/10mm. La geometria permette
l’impiego ai sensi della norma UNI-EN1994-1 dei sistemi di piolatura tradizionali. L’altezza massima
complessiva del ponte sarà pari a 4,3m a partire dal piano di calpestio.
Il parapetto è realizzato con profili tagliati sagomati con andamento a “sciabola”. Il corrimano è
realizzato con profilo metallico presso-piegato in acciaio CorTen. L’altezza del corrimano è pari a
1,10m dal piano di calpestio.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 7/79
Tubo calandrato - calice
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 8/79
La soletta in CA si spessore equivalente 10cm è modellata alla quota del suo baricentro. Tale soletta
è resa collaborante al corrente superiore ed al profilo calandrato detto calice per i seguenti motivi:
1. Riduzione della deformazione totale e degli sforzi sul corrente superiore
2. Stabilizzazione del corrente superiore
3. Rigidezza trasversale per le oscillazioni.
Reticolare metallica
Soletta CA
Relazione di calcolo e sismica
pag. 9/79
Per quanto riguarda le strutture di fondazione sono previste 2 spalle in CA. La spalla in sponda dx
ospita anche parte della soletta della pista ciclabile. Alla luce della relazione geologica sono previste
fondazioni di tipo profondo con micropali di lunghezza variabile che andranno a innestarsi sugli strati
rocciosi più profondi per circa 1m di ammorsamento secondo lo schema riportato nelle tavole di
progetto allegate. Tutti i dettagli ed il dimensionamento delle fondazioni sono riportati nella relazione
geotecnica.
Relazione di calcolo e sismica delle strutture
pag. 11/79
Relazione di calcolo e sismica delle strutture
pag. 13/79
1.2 Pista ciclabile
La pista ciclabile si sviluppa lungo la destra orografica parallelamente all’attuale strada esistente. Il
sedime della pista ciclabile è realizzato in parte sul rilevato esistente, in parte su un nuovo rilevato
arginale. Il presidio della sponda in destra idraulica è realizzato con la tecnica delle terre armate.
Esse garantiscono il trasferimento delle spinte orizzontali e verticali del nuovo rilevato alle fondazioni
realizzate con una soletta in CA e fondazioni profonde (micropali e tiranti). Questa soluzione
permette di garantire l’invarianza dei coefficienti di sicurezza nei confronti delle verifiche
geotecniche e di stabilità dei pendii della sponda esistente.
Per quanto riguarda le fondazioni profonde in funzione del comportamento (tensione o
compressione) dell’elemento sono impiegati micropali o tiranti con barre autoperforanti.
Di seguito la sezione tipica:
Per dettagli si veda anche l’allegata relazione illustrativa.
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 14/79
2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO
2.1 NORMATIVE
REGOLAMENTO ITALIANO: Doc. N. a
“Norme tecniche per le costruzioni
(G.U. n. 29 del 4.02.2008 suppl. ord. n° 30)
D.M. 14 gennaio 2008 14/01/08
Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le
costruzioni”
(circ. 2.02.2009 n°617 - G.U. n. 47 del 26.02.2009 suppl. ord. n° 27)
Circ. 2 febbraio 2009 n°617 02/02/09
Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia
edilizia.
D.P.R 380 06/06/01
Deliberazione del Consiglio Regionale n.67 del 3 dicembre 2003 –
“classificazione sismica del territorio regione Veneto”.
D.C.R. n. 67 del 3/12/2003
O.P.C.M. n. 3519 del 28 aprile 2006: criteri generali per l'individuazione
delle zone sismiche e per la formazione e l'aggiornamento degli elenchi
delle stesse zone
OPCM 3519/2006 28/04/2006
O.P.C.M – “Primi elementi in materia di criteri generali per la
classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche
per le costruzioni in zona sismica”
O.P.C.M 3274 20/03/03
O.P.C.M. 3 maggio 2005 - "Ulteriori modifiche ed integrazioni
all'ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20
marzo 2003, recante "Primi elementi in materia di criteri generali per la
classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche
per le costruzioni in zona sismica"
O.P.C.M. 3434 03/05/05
D.M. 74 16-02-2007: “Classificazione di resistenza al fuoco di prodotti
ed elementi costruttivi di opere da costruzione”
D.M. 16-02-2007 16/02/07
EUROCODICI DI RIFERIMENTO:
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1:
Regole generali e regole per gli edifici
UNI ENV 1993-1-1:2005 01/08/05
Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8:
Progettazione dei collegamenti
UNI ENV 1993-1-8:2005 01/08/05
Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole
generali - Regole comuni e regole per gli edifici
UNI EN 1995-1-1:2005 01/02/05
ALTRE NORME DI COMPROVATA VALIDITA’:
Relazione di calcolo e sismica
pag. 15/79
Prodotti laminati a caldo di acciai per impieghi strutturali – Parte 2:
Condizioni tecniche di fornitura di acciai non legati per impieghi
strutturali.
UNI EN 10025-1:2005 01/04/05
Profilati cavi formati a freddo di acciai non legati e a grano fine per
strutture saldate – Parte 2: Tolleranze, dimensioni e caratteristiche del
profilo
UNI EN 10219-2:2006 16/11/06
Bulloneria strutturale ad alta resistenza a serraggio controllato. UNI EN 14399-1:2005 01/05/05
Profilato cavi finiti a caldo di acciai non legati e a grano fine per impieghi
strutturali – Parte 2: Tolleranze, dimensioni e caratteristiche del profilo.
UNI EN 10210-2:2006 16/1106
Caratteristiche meccaniche degli elementi di collegamento di acciaio –
Viti e viti prigioniere.
UNI EN ISO 898-1:2001 31/05/01
Linea guida per il benestare tecnico europeo di Ancoranti metallici da
utilizzare nel calcestruzzo
ETAG 001 – ALLEGATO C 08/10
Di seguito si farà riferimento alle Norme tecniche per le costruzioni - D.M. 14 gennaio 2008 con la
sigla NTC08.
3 MATERIALI
Si veda l’allegata relazione illustrativa.
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 16/79
4 STATI LIMITE
4.1.1 VITA NOMINALE, CLASSI D’USO E PERIODO DI RIFERIMENTO
La vita nominale dell'opera è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta
alla manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata. In base alla
normativa vigente si considera una vita nominale pari a VN=50 anni.
In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o
di un eventuale collasso, le costruzioni sono suddivise in classi d’uso così definite. Nel caso in
esame si considera una Classe II.
Le azioni sulla costruzione sono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che si ricava,
per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU:
VR = VN ×CU
Il valore del coefficiente d’uso CU è definito, al variare della classe d’uso, come mostrato in tabella.
Sia assume pertanto una Vita nominale pari a VR = 50 x 1,5 = 75 anni.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 17/79
4.2 CLASSIFICAZIONE DELLE AZIONI
Sono state assunte le seguenti tipologie di carico:
- g1 carichi permanenti portati, carichi propri delle strutture;
- g2 carichi permanenti non strutturali;
- qkj carichi variabili (accidentale, vento, neve, termico);
In minuscolo (g) carichi distribuiti, in maiuscolo (Q) carichi concentrati.
4.3 CARICHI G1 – PESO PROPRIO
Il peso proprio della struttura in oggetto è calcolato tenendo conto di un peso specifico:
• pari a 25,00 kN/m3 per il calcestruzzo;
• pari a 78,50 kN/m3 per l’acciaio;
• pari a 6,00 kN/m3 per il legno;
I pesi propri delle strutture sono automaticamente calcolati dal software di calcolo. Per l’acciaio è
stato considerato un coeff. Amplificativo del peso proprio pari 1,25 per tenere conto di nodi/piastre
ecc.
4.4 ALTRI CARICHI GRAVITAZIONALI
Passerella pedonale:
G1 Solaio in lamiera grecata 58+72mm = spessore equivalente
100mm
2,70 kN/m2
G1 Parapetto esclusi montanti e corrimano 0,20 kN/m2
G2 Pavimentazione 0,20 kN/m2
Q Ponte di 3° categoria 5,00 kN/m2
Il carico accidentale è applicato con 3 condizioni differenti:
• Tutto l’impalcato
• Metà impalcato in senso trasversale
• Meta impalcato in senso longitudinale (massima torsione)
In fase di varo si è considerato un carico accidentale pari a 0,50kN/m2 (manutenzione) per le
verifiche temporanee.
Ai sensi del §5.4 della norma UNI EN 1991-2:2005 è stato considerato un carico orizzontale agente
longitudinalmente al ponte pari al 10% del carico verticale (qh=0,50kN) per tenere conto degli effetti
dinamici del moto anche se non espressamente previsto dalle NTC08.
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 18/79
4.5 CARICO NEVE DI PROGETTO
Il carico provocato dalla neve sulle coperture sarà valutato mediante la seguente espressione:
qs=i·qsk·CE·Ct
Di seguito i dettagli del calcolo.
Valore carratteristicio della neve al suolo
360 1
1.73
Coefficiente termico
Topografia CE
Normale 1
1.73
CALCOLO DELL'AZIONE DELLA NEVE AI SENSI DEL D.M. 14 Gennaio 2008
Coefficiente di esposizione:
Valore del carico della neve al suolo:
qs (carico della neve al suolo [kN/mq])
Ct (coefficiente termico)
as (altitudine sul livello del mare [m])
qsk (val. caratt. della neve al suolo [kN/mq])
Il coeff iciente termico può essere utilizzato per tener conto della
riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della stessa,
causata dalla perdita di calore della costruzione. Tale coeff iciente
tiene conto delle proprietà di isolamento termico del materiale utilizzato
in copertura. In assenza di uno specif ico e documentato studio, deve
essere utilizzato Ct = 1.
Descrizione
Aree in cui non è presente una signif icativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del terreno, altre
costruzioni o alberi.
CE (coefficiente di esposizione)
Zona I - AlpinaAosta, Belluno, Bergamo, Biella, Bolzano, Brescia, Como, Cuneo, Lecco, Pordenone,
Sondrio, Torino, Trento, Udine, Verbania, Vercelli, Vicenza.
qsk = 1,50 kN/mq as ≤ 200 m
qsk = 1,39 [1+(as/728)2] kN/mq as > 200 m
Zona I - MediterraneaAlessandria, Ancona, Asti, Bologna, Cremona, Forlì-Cesena, Lodi, Milano, Modena,
Novara, Parma, Pavia, Pesaro e Urbino, Piacenza, Ravenna, Reggio Emilia, Rimini, Treviso,
Varese.
qsk = 1,50 kN/mq as ≤ 200 m
qsk = 1,35 [1+(as/602)2] kN/mq as > 200 m
Zona IIArezzo, Ascoli Piceno, Bari, Campobasso, Chieti, Ferrara, Firenze, Foggia, Genova,
Gorizia, Imperia, Isernia, La Spezia, Lucca, Macerata, Mantova, Massa Carrara, Padova,
Perugia, Pescara, Pistoia, Prato, Rovigo, Savona, Teramo, Trieste, Venezia, Verona.
qsk = 1,00 kN/mq as ≤ 200 m
qsk = 0,85 [1+(as/481)2] kN/mq as > 200 m
Zona IIIAgrigento, Avellino, Benevento, Brindisi, Cagliari, Caltanisetta, Carbonia-Iglesias, Caserta,
Catania, Catanzaro, Cosenza, Crotone, Enna, Frosinone, Grosseto, L’Aquila, Latina,
Lecce, Livorno, Matera, Medio Campidano, Messina, Napoli, Nuoro, Ogliastra, Olbia
Tempio, Oristano, Palermo, Pisa, Potenza, Ragusa, Reggio Calabria, Rieti, Roma, Salerno,
Sassari, Siena, Siracusa, Taranto, Terni, Trapani, Vibo Valentia, Viterbo.
qsk = 0,60 kN/mq as ≤ 200 m
qsk = 0,51 [1+(as/4812] kN/mq as > 200 m
qs (carico neve sulla copertura [N/mq]) = i∙qsk∙CE∙Ct
i (coefficiente di forma)
qsk (valore caratteristico della neve al suolo [kN/mq])
Relazione di calcolo e sismica
pag. 19/79
Come si vede il carico da neve è trascurabile.
4.6 AZIONE DEL VENTO DI PROGETTO
L'espressione della pressione del vento è fornita da:
dperef cccqp =
Dove:
• qref è la pressione cinetica di riferimento, ottenuta dalla velocità di riferimento con la
relazione:
60,1
2
ref
ref
vq =
• cp è il coefficiente di forma, funzione della tipologia e della geometria della costruzione e
del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da
dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento;
• cd è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non
contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle
vibrazioni della struttura. Si assume cd=1;
• ce è il coefficiente di esposizione. Esso dipende dall'altezza della costruzione z dal suolo
(la parte più alta della struttura oggetto è di circa 15,80m), dalla rugosità, dalla topografia del
terreno e dall'esposizione del sito ove sorge la costruzione. È dato dalla formula
+
=
00
2 ln7lnz
zc
z
zckc tte
Dove:
kr sono funzione della categoria di esposizione del sito dove sorge la costruzione;
ct è il coefficiente di topografia assunto pari a 1.
2 1.38 kN/mq
0.8
Coefficiente di forma (copertura ad una falda)
a (inclinazione falda [°])
a
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 20/79
4.7 AZIONE SISMICA DI PROGETTO -E
Il comune di Vicenza ricade in zona sismica 3 secondo D.C.R. n. 67 del 3 dicembre 2003, secondo
la classificazione sismica del O.P.C.M. 3274.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 21/79
Per il calcolo della sollecitazione sismica (simbolo E) sono stati adottati i seguenti parametri:
Vn = 50anni corrispondenti ad un tipo di Costruzione di tipo 2 - "Opere ordinarie, ponti, opere
infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale";
Cu=1,50 classe d'uso III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con
attività pericolose per l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe d’uso
IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di emergenza. Dighe
rilevanti per leconseguenze di un loro eventuale collasso.
Vr=Vn x Cu = 75 anni
Vista la relazione geologica, il terreno è classificato come suolo di Tipo B.
La classe topografica assunta di tipo T2.
Per i dettagli si veda la relazione geologica (per dettagli ST-D03).
Parametri sismici Classe d’uso Vita Vn (anni) Cu Periodo Vr (anni) Tipo di suolo Cat. topografica LAT LONG
III 50 1.5 75 B T2 45.741330 11.260710
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 22/79
Parametri del reticolo di calcolo dell’azione sismica
I parametri spettrali di progetto, note le informazioni di cui sopra ed eseguendo la media pesata dei
valori di pericolosità sismica associati ai punti del reticolo limitrofi all’area in oggetto, sono quelli
riportati nella precedente tabella. Di seguito sono riportati gli spetti sismici di progetto.
SLV ELASTICO ORIZZONTALE: SLV ELASTICO VERTICALE:
Relazione di calcolo e sismica
pag. 23/79
SLD ELASTICO ORIZZONTALE: SLD ELASTICO VERTICALE:
Per l’analisi è stato considerato anche il sisma verticale. Alla luce della scarsa massa applicata
durante gli eventi sismici, di fatto, rende tale azione quasi trascurabile Il fattore di struttura è assunto
pari a q=1,00.
4.8 AZIONE DEL VENTO
L'espressione della pressione del vento è fornita da:
dperef cccqp = Dove:
• qref è la pressione cinetica di riferimento, ottenuta dalla velocità di riferimento con la
relazione:
60,1
2
ref
ref
vq =
• cp è il coefficiente di forma, funzione della tipologia e della geometria della costruzione e
del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da
dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento;
• cd è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non
contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle
vibrazioni della struttura. Si assume cd=1;
• ce è il coefficiente di esposizione. Esso dipende dall'altezza della costruzione z dal suolo
(la parte più alta della struttura oggetto è di circa 15,80m), dalla rugosità, dalla topografia del
terreno e dall'esposizione del sito ove sorge la costruzione. È dato dalla formula
+
=
00
2 ln7lnz
zc
z
zckc tte
Dove:
kr sono funzione della categoria di esposizione del sito dove sorge la costruzione;
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 24/79
ct è il coefficiente di topografia assunto pari a 1.
I parametri del vento ottenuti in ottemperanza al R.I. di cui al D.M. 14/01/2008 sono riportati di
seguito.
Zona vb,0 [m/s] a0 [m] ka [1/s]
1 25 1000 0.01
360
75
25.000
1.02346
25.586
Pressione cinetica di riferimento Coefficiente di forma Coefficiente dinamico
qb = 1/2∙r∙vb2 (r = 1,25 kg/mc)
qb [N/mq] 409.17
Coefficiente di esposizione
Classe di rugosità del terreno
cp (coefficiente di forma)
1) Valle d’Aosta, Piemonte, Lombardia, Trentino Alto Adige, Veneto, Friuli Venezia Giulia (con l’eccezione della provincia di Trieste)
as (altitudine sul livello del mare [m])
TR (Tempo di ritorno)
vb = vb,0 per as ≤ a0
vb = vb,0 + ka (as - a0) per a0 < as ≤ 1500 m
vb (TR = 50 [m/s])
aR (TR)
vb (TR) = vb×aR [m/s])
p (pressione del vento [N/mq]) = qb∙ce∙cp∙cd
qb (pressione cinetica di riferimento [N/mq])
ce (coefficiente di esposizione)
cd (coefficiente dinamico)
E' il coefficiente di forma (o coefficiente
aerodinamico), funzione della tipo logia e
della geometria della costruzione e del
suo orientamento rispetto alla direzione
del vento. Il suo valore può essere
ricavato da dati suffragati da opportuna
documentazione o da prove sperimentali
in galleria del vento.
Esso può essere assunto
autelativamente pari ad 1 nelle costruzioni
di tipo logia ricorrente, quali gli edifici di
forma regolare non eccedenti 80 m di
altezza ed i capannoni industriali, oppure
può essere determinato mediante analisi
specifiche o facendo riferimento a dati di
comprovata affidabilità.
C) Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni,....); aree con rugosità non riconducibile alle classi A, B, D
Relazione di calcolo e sismica
pag. 25/79
L’altezza di riferimento per il calcolo del vento è valutata a partire dalla quota del torrente.
Categoria di esposizione
Zona as [m]
1 360
Cat. Esposiz. kr z0 [m] zmin [m] ct
III 0.2 0.1 5 1
z [m] ce cR 15.00 m
z ≤ 5 1.708
z = 15 2.407 15.00 m
z = 15 2.407 1.002 a =
Ceqb [N/mq] 984.96 Pa
Classe di rugosità
C
ce(z) = kr2∙ct∙ln(z/z0) [7+ct∙ln(z/z0)] per z ≥ zmin
ce(z) = ce(zmin) per z < zmin
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 26/79
4.8.1 Calcolo Cf per strutture reticolari
Il calcolo ai sensi della UNI EN 1991-1-4:2005 può essere condotto con riferimento al paragrafo
§7.11 per le strutture reticolari come riportato di seguito.
Come si vede di ricava un Cf coefficiente di forza pari a 0,84 che tuttavia è ritenuto troppo
cautelativo.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 27/79
4.8.2 Calcolo Cf per ponti
Per il vento in direzione trasversale si impiegano ora le prescrizioni relative al paragrafo §8.3 della
UNI EN 1991-1-4:2005.
Il rapporto b/dtot = 3,70/1,70 = 2,15 pertanto si ricava un Cf per l’implacato da ponte pari a Cf=1,85.
Per gli elementi reticolari si impiegano le indicazioni per quanto cautelative fornite dalla circolare
C3.3.10.5 per elementi circolare si impiega il fattore Cf=2,40.
In definitiva si considerano 2 condizioni di vento (struttura simmetrica) come di seguito:
• Vento trasversale con effetto verticale verso l’alto (upward) Cf=0,90 (vedi § 8.3.3).
• Vento trasversale con effetto verticale verso il basso (downward) – Cf=-0,90 (vedi §8.3.3)
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 28/79
Pertanto, il vento è applicato ai seguenti elementi:
• Soletta con Cf=1,85 per tenere conto dell’effetto sull’impalcato (spessore 0,68m)
• Corrente inferiore con Cf=2,40
• Diagonali con Cf=2,40
• Montanti parapetto: 2 parapetti isolati con coefficiente Cf=1,20 per il 1° montante e Cf=1,85-
1,20 = 0,65 per il secondo parapetto sottovento con forza inclinata secondo la direzione dei
pannelli.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 29/79
Di seguito il calcolo delle forze applicate:
Infine, si vuole tenere in conte l’effetto torsionale determinato dalla sovrastima del Cf per i tubi della
reticolare. Tale sovrastima porta ad una riduzione dell’effetto torcente globale sulla sezione
determianto dalla differenza di carico tra i l’area dell’impalcato praticamente ceca per circa 1,30m e
la struttura inferiore. Pertanto, si tiene conto di tale effetto con un carico verticale addizionale sui
correnti superiori CI che simula la torsione addizionale per la differenza tra Cf=2,40 assunti e
Cf=0,85 (vedi paragarfo precedente) come di seguito:
Il calcolo illustra il momento torcente agente sulla sezione nelle due configurazioni per unità di metro.
Pertanto:
Si ricava l’azione sopracitata. La configurazione ricavata è sicuramente cautelativa e permetter di
massimizzare sia l’azione torcente sia l’azione orizzontale.
Vento su impalcato: VENTO SU MONTANTI SX:
Ce x qb qw = 0.98 kN/m2 Ce x qb qw 0.98 kN/m2
Coefficicente Forza Cf = 1.85 Coefficicente Forza Cf = 1.2
Larghezza elemento B = 0.725 M Area di influenza Ai = 2.5 m
L = 2.8 M qw x Ai x Cf = 2.95 kN/m
Forza vento per unità superfice q=Cf x qw x B /L = 0.472 kPa Inclinazione a = 35 °
Vento sui diagonali Forza asse x (riferimento assi locali) x = -2.269 kNm
Ce x qb qw = 0.98 kN/m2 Forza asse y (riferimento assi locali) y = -1.892 kNm
Coefficicente Forza Cf = 2.4 VENTO SU MONTANTI DX:
Larghezza elemento B = 0.1937 m Ce x qb qw 0.98 kN/m2
Forza vento q=Cf x qw x B = 0.458 kN/m Coefficicente Forza Cf = 0.65
Vento su corrente inferiore Area di influenza Ai = 2.5 m
Ce x qb qw 0.98 kN/m2 qw x Ai x Cf = 1.60 kN/m
Coefficicente Forza Cf 2.4 Inclinazione a = 35 °
Larghezza elemento B 0.406 M Forza asse x (riferimento assi locali) x = -1.229 kNm
Forza vento q=Cf x qw x B 0.960 kN/m Forza asse y (riferimento assi locali) y = 0.240 kNm
yg (m) Cp Ai qw q=Cp x Ai x qw
spinta sul parapetto 1.145 1.85 1.100 0.98 2.295
spinta sul soletta 0.215 1.85 0.675 0.98 0.264
spinta sul tubo inferiore -3.45 2.40 0.406 0.98 -3.311
-0.752 kNm
yg (m) Cp Ai qw q=Cp x Ai x qw
spinta sul parapetto 1.145 1.85 1.100 0.98 2.295
spinta sul soletta 0.215 1.85 0.675 0.98 0.264
spinta sul tubo inferiore -3.45 0.85 0.406 0.98 -1.173
1.387 kNm
M1 -0.752 kNm
M2 1.387 kNm
M2-M1 2.138 kNm
braccio 2.235 m
0.957 kN
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 30/79
a
4.8.3 Effetti dinamici
Di seguito il calcolo della velocità critica ai sensi dell’allegato E della UNI EN 1991-1-4:2005:
Load 30X
Y
Z
Velocità di base media vb = 25.59 m/s
Cr = 1.00
C0(z) = 1.00
velocità media vento vm = 25.64 m/s
altezza - vedi figura b = 1.82 m
Frequenza di Vibrazione verticale ni,j = 3.18 Hz
larghezza vedi figura d = 3.70 m
d/b = 2.04
St = 0.14
velocità critica v,crit=ni,j x b / St = 41.25 m/s
1.25vm = 32.05
Verifica v,crit>1.25vm = VERO
Relazione di calcolo e sismica
pag. 31/79
Come si vedere essendo la velocità critica maggiore ad 1,25 volte la velocità media per il sito come
da calcoli sopra riportati non è necessario tenere conto degli effetti dinamici del vento.
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 32/79
4.9 AZIONE TERMICA
Per il calcolo sono considerate 4 condizioni di variazioni termica:
• Variazione globale della temperatura positiva
• Variazione globale della temperatura negativa
• Variazione termica tra estradosso e intradosso positiva
• Variazione termica tra estradosso e intradosso negativa
Dal §6.1.3.1 della norma UNI EN 1991-1-5 si ricavano le temperature estreme per il ponte.
La componente di temperatura uniforme dipende dalla minima e dalla massima temperatura
dell’ambiente esterno che un ponte raggiunge. Le componenti di temperatura uniforme, minime e
massime Te,min Te,max, sono determinate in funzione del tipo di impalcato. Te è la temperatura
sul ponte, mentre T è la temperatura dell’aria. Si assume quanto riportato di seguito:
Tmax = +45°C
Tmin = -15°C
Tmedia = +20°C
T+ = +25°C
T+ = -35°C
Relazione di calcolo e sismica
pag. 33/79
Per quanto riguarda la temperatura differenziale si assume a partire dal paragrafo §6.1.4.2:
La temperatura è assegnata ora alla soletta in CA (elementi plate) ora alla struttura metallica.
4.10 COMBINAZIONI DI CARICO – METODO DEGLI STATI LIMITE
Le combinazioni di carico per gli Stati Limite Ultimi SLU, in assenza di elementi strutturali soggetti
ad azioni di precompressione, sono ottenute secondo l’espressione:
=
+++=n
i
ikiiqkqggsd QQGGF2
,,0,1,12211
Le combinazioni di carico per gli Stati Limite di Esercizio SLE, in assenza di elementi strutturali
soggetti ad azioni di precompressione, vengono ottenute secondo le espressioni di seguito riportate.
Combinazione rara:
=
+++=n
i
ikiksd QQGGF2
,,2,121
Frequente:
=
+++=n
i
ikiksd QQGGF2
,,2,11,121
Quasi permanente:
++=i
ikisd QGGF ,,221
L’azione sismica è combinata con le restanti azioni secondo l’espressione riportata più sotto:
=
+++=n
i
isd GGEF1
,221
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 34/79
Per il calcolo dell’azione sismica E vengo considerate le masse associate alle condizioni di carico
G1 e G2. Si vedano i relativi paragrafi.
a
Relazione di calcolo e sismica
pag. 35/79
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 36/79
4.11 COMBINAZIONI DI CARICO
La tabella di seguito illustra le famiglie di combinazione delle condizioni elementari utilizzate per il
calcolo. Ovviamente ciascuna famiglia è sviluppata per i vari case e con i coefficienti amplificatici di
cui alle NTC08. Tali combinazioni sono omesse per brevità, ma rimangono a disposizione per la
consultazione presso lo studio. Per l’azione sismica come si vede sono considerate 12 combinazioni
alla luce della simmetria longitudinale della struttura.
G1+G2 FOLLA VENTO TEMPERATURA SISMICA numero di casi
1 SLU02 G1+G2 1 - - - - 1
2 SLU03 G1+G2+FOLLA 1 3 - - - 3
3 SLU04 G1+G2+VENTO 2 - 2 - - 4
4 SLU05 G1+G2+TEMPERATURA 2 - - 4 - 8
5 SLU06 G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA 1 3 - 4 - 12
6 SLU07 G1+G2+FOLLA+0.3VENTO 1 3 1 - - 3
7 SLU08 G1+G2+VENTO+0.4FOLLA 2 3 2 - - 12
8 SLU09 G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA 2 - 2 4 - 16
9 SLU10 G1+G2+TEMPERATURA+0.4FOLLA 1 3 - 4 - 12
10 SLU11 G1+G2+TEMPERATURA+0.6VENTO 2 - 2 4 - 16
11 SLU12 G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA+0.3VENTO 1 3 1 4 - 12
12 SLU13 G1+G2+VENTO+0.4FOLLA+0.6TEMPERATURA 2 3 2 4 - 48
13 SLU14 G1+G2+TEMPERATURA+0.4FOLLA+.6VENTO 2 3 2 4 - 48
14 SLE1 G1+G2+VENTO 1 - 2 - - 2
15 SLE2 G1+G2+FOLLA 1 3 - - - 3
16 SLE3 G1+G2 1 - - - - 1
17 SLV SLV-FATTORE STRUTTURA 1.0 1 - - - 12 12
18 SLD SLD 1 - - - 12 12
totali 201
NUMERO DI CASI
Relazione di calcolo e sismica
pag. 37/79
A titolo esemplificativo:
G1 G2 F1 F2 F3 F4 V1 V2 T1 T2 T3 T4 SLV X SLV Z SLV Y SLD X SLD Z SLD Y
NUMERO
COMBINAZIONE
NUMERO
FAMGLIA
NOME
FAMIGLIA10 11 20 21 22 23 30 31 40 41 42 43 1 2 3 4 5 6
100 1 SLU02 1.30 1.50
101 2 SLU03 1.30 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35
102 2 SLU03 1.30 1.50 1.35 1.35
103 2 SLU03 1.30 1.50 1.35 1.35
104 3 SLU04 1.30 1.50 1.50
105 3 SLU04 1.30 1.50 1.50
106 3 SLU04 0.90 1.50
107 3 SLU04 0.90 1.50
108 4 SLU05 1.30 1.50 1.50
109 4 SLU05 1.30 1.50 1.50
110 4 SLU05 1.30 1.50 1.50
111 4 SLU05 1.30 1.50 1.50
112 4 SLU05 0.90 1.50
113 4 SLU05 0.90 1.50
114 4 SLU05 0.90 1.50
115 4 SLU05 0.90 1.50
116 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 1.50
117 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 1.50
118 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 1.50
119 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 1.50
120 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
121 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
122 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
123 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
124 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
125 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
126 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
127 5 SLU06 1.30 1.50 1.35 1.35 1.50
128 6 SLU07 1.30 1.50 1.35 1.35 1.35 1.35 0.45
129 6 SLU07 1.30 1.50 1.35 1.35 0.45
130 6 SLU07 1.30 1.50 1.35 1.35 0.45
131 7 SLU08 1.30 1.50 0.54 0.54 0.54 0.54 1.50
132 7 SLU08 1.30 1.50 0.54 0.54 1.50
133 7 SLU08 1.30 1.50 0.54 0.54 1.50
134 7 SLU08 1.30 1.50 0.54 0.54 0.54 0.54 1.50
135 7 SLU08 1.30 1.50 0.54 0.54 1.50
136 7 SLU08 1.30 1.50 0.54 0.54 1.50
137 7 SLU08 0.90 0.54 0.54 0.54 0.54 1.5
138 7 SLU08 0.90 0.54 0.54 1.5
139 7 SLU08 0.90 0.54 0.54 1.5
140 7 SLU08 0.90 0.54 0.54 0.54 0.54 1.5
141 7 SLU08 0.90 0.54 0.54 1.5
142 7 SLU08 0.90 0.54 0.54 1.5
143 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
144 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
145 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
146 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
147 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
148 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
149 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
150 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
151 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
152 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
153 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
154 8 SLU09 1.30 1.50 1.5 0.9
155 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
156 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
157 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
158 8 SLU09 0.90 1.5 0.9
159 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 0.54 0.54 1.5
160 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 0.54 0.54 1.5
161 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 0.54 0.54 1.5
162 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 0.54 0.54 1.5
163 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 1.5
164 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 1.5
165 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 1.5
166 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 1.5
167 9 SLU10 1.30 1.50 0.54 0.54 1.5
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 38/79
5 MODELLO DI CALCOLO
Per il calcolo delle sollecitazioni agenti sulle strutture è stato impiegato una modellazione della
struttura con il metodo degli elementi finiti nel seguito definita nel dettaglio.
Il software impiegato per la modellazione è SISMICAD 12.6 – CONCRETE – www.concrete.it:
Denominazione del software: SismiCad 12.6
Produttore del software: Concrete
Concrete srl, via della Pieve, 15, 35121 PADOVA - Italia
http://www.concrete.it
Rivenditore: CONCRETE SRL - Via della Pieve 19 - 35121 Padova - tel.049-8754720
Versione: 12.5 Identificatore licenza: SW-4348617
Intestatario della licenza: SP engineering Srl Corso Padova 65 – 36100 Vicenza
Versione regolarmente licenziata:
Per le verifiche è stato impiegato il
• Post-processore del software SISMICAD 12.6 – CONCRETE;
• Fogli di calcolo specifici
• Il software VCA SLU gratuitamente reso disponibile dal Prof. Pietro Gelfi per le verifiche delle
sezioni in CA presso-inflesse;
Relazione di calcolo e sismica
pag. 39/79
5.1 Schematizzazione della struttura e dei vincoli
Le norme precisano che la sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una parte di essa devono
essere valutate in relazione all’insieme degli stati limite che verosimilmente si possono verificare
durante la vita normale.
Prescrivono inoltre che debba essere assicurata una robustezza nei confronti di azioni eccezionali.
Le prestazioni della struttura e la vita nominale sono riportati nei successivi tabulati di calcolo della
struttura.
La sicurezza e le prestazioni saranno garantite verificando gli opportuni stati limite definiti di concerto
al Committente in funzione dell’utilizzo della struttura, della sua vita nominale e di quanto stabilito
dalle norme di cui al NTC08.
La presente relazione strutturale di calcolo illustra il progetto nei suoi aspetti generali: le verifiche
non riportate sono state condotte analogamente a quelle descritte. Lo studio delle strutture è stato
condotto secondo i metodi della scienza delle costruzioni supponendo i materiali elastici, omogenei
ed isotropi. La ricerca dei parametri di sollecitazione è stata fatta avvalendosi anche di codici di
calcolo automatico per l’analisi strutturale dove ritenuto necessario (metodo agli elementi finiti). Le
verifiche di resistenza delle sezioni sono state eseguite secondo il metodo degli stati limite secondo
quanto riportato al capitolo precedente.
5.2 Modellazione della struttura e dei vincoli
Tutti i codici di calcolo automatico utilizzati per il calcolo delle strutture sono di sicura ed accertata
validità e sono stati impiegati conformemente alle loro caratteristiche. Tale affermazione è suffragata
dai seguenti elementi:
1) grande diffusione del codice di calcolo sul mercato
2) storia consolidata del codice di calcolo
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 40/79
3) pratica d’uso frequente in studio.
In considerazione dei problemi analizzati, caratterizzati da piccoli spostamenti e tensioni inferiori ai
limiti elastici dei materiali, si è ritenuto sufficiente adottare una schematizzazione della geometria e
dei materiali di tipo lineare con leggi elastiche, isotrope ed omogenee.
La struttura è modellata con il metodo degli elementi finiti, applicato a sistemi tridimensionali. Gli
elementi utilizzati sono sia monodimensionali (trave con eventuali sconnessioni interne), che
bidimensionali (piastre e membrane triangolari e quadrangolari), collegati tra loro mediante punti
denominati nodi. I vincoli sono considerati puntuali ed inseriti tramite le sei costanti di rigidezza
elastica, oppure come elementi asta poggianti su suolo elastico.
5.3 Descrizione del software
Si tratta di un programma di calcolo strutturale dedicato al progetto ed alla verifica degli elementi in
cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili. Il programma utilizza come analizzatore
e solutore del modello strutturale un solutore agli elementi finiti tridimensionale. Il programma è
sostanzialmente diviso in tre moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria
e dei carichi e crea il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore
che a soluzione avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature
secondo la vigente normativa NTC08 e producendo i grafici ed i tabulati di output.
5.4 Schematizzazione strutturale e criteri di calcolo delle sollecitazioni
Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste anche
a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione, di elementi verticali, pilastri e
pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti costituiti da solai orizzontali e inclinati (falde), e relative
travi di piano e di falda; è ammessa anche l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano
con possibilità di collegamento in inclinato a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono
essere connessi solo a travi, pilastri e pareti, simulando così impalcati infinitamente deformabili nel
piano, oppure a elementi lastra di spessore dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a
rigidezza finita. I nodi appartenenti agli impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente
ad uno o più nodi principali giacenti nel piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale
coincide con il baricentro delle masse. Tale opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di
elaborazione, elimina le approssimazioni numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando
si richiede l'analisi a impalcati infinitamente rigidi. Per quanto concerne i carichi, in fase di
immissione dati, vengono definite, in numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le
quali, in aggiunta alle azioni sismiche e variazioni termiche, vengono combinate attraverso
coefficienti moltiplicativi per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di
disassamento delle forze orizzontali, indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona
sismica, viene simulato attraverso l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali
costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del
paragrafo precedente. Tipologicamente sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi
uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo le aste e nei nodi di incrocio delle membrature
sono anche definibili componenti di forze e coppie concentrate comunque dirette nello spazio. Sono
previste distribuzioni di temperatura, di intensità a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni
di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri
deformabili a sforzo normale, flessione deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti
Relazione di calcolo e sismica
pag. 41/79
coefficienti riduttivi dei momenti di inerzia a scelta dell'utente per considerare la riduzione della
rigidezza flessionale e torsionale per effetto della fessurazione del conglomerato cementizio. È
previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pilastri per considerare, se pure in modo
approssimato, l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione. - le pareti in
c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo
massimo assegnato in fase di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate
con elementi lastra-piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale. La
traslazione orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di
reazione proporzionale al verticale. - I pali sono modellati suddividendo l'asta in più aste immerse
in terreni di stratigrafia definita dall'utente. Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle
assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione limite
minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile attraverso
opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di rigidezza elevata che
collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza dei pali;- le
piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo
assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo
da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.- La deformabilità
nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di falde (piani inclinati) può essere
controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di solaio. - I disassamenti
tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la introduzione di
collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire svincolamenti
tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che trasmetterebbero in
condizioni di collegamento rigido) o cerniere plastiche.- Alle estremità di elementi bidimensionali è
possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento flettente avente come asse il
bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a scelta dell'utente, con analisi
statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non lineare, in accordo alle varie
normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi sono concentrate nei nodi
principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi giacenti sull'impalcato stesso. Nel
caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti di interpiano.
5.5 Verifica di pareti e piastre inflesse
Il calcolo di verifica di elementi bidimensionali in c.a. fra di loro complanari, considerando nodo per
nodo le sollecitazioni shell corrispondenti al comportamento sia a piastra che a membrana. Le
sezioni sono verificate a presso flessione retta. I momenti flettenti presi in considerazione sono quelli
rappresentati da vettori contenuti nel piano medio delle shell; non si considerano in verifica i
momenti rappresentati da vettori ortogonali al piano medio delle shell.
Le sollecitazioni di calcolo utilizzate in verifica sono per ogni nodo le più gravose tra quelle delle
varie shell che convergono al nodo; il programma cioè analizza in ogni nodo le sollecitazioni in tutte
le possibili combinazioni consegnate al nodo da ogni shell che vi converge e assume in verifica
quella che fornisce il minore coefficiente di sicurezza.
Occorre considerare che la sezione coinvolta nella verifica non è limitata ad un punto ma la sua
dimensione andrebbe valutata adottando una opportuna ampiezza di diffusione delle tensioni. La
valutazione delle sollecitazioni è ottenuta con valori mediati al posto dei valori nei nodi. Per il calcolo
si adotta una media mista. In pratica la funzione da mediare viene scomposta nelle sue parti positive
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 42/79
e negative. Ognuna delle due parti viene mediata in modo complessivo ponderando ogni singolo
tratto al suo tratto di ascissa competente. I due valori, positivo e negativo, vengono quindi ripartiti
sull’intera base di verifica. In questo modo si ottengono due valori di sollecitazione senza il rischio
di perdere valori di sforzo dovuti all’inversione di segno e ottenendo allo stesso tempo un
abbattimento significativo dei valori di picco.
Media mista
Nel valutare le medie il programma individua anche momenti flettenti dovuti a variazione lungo la
sezione dello sforzo normale. Questi momenti rappresentati da vettori ortogonali al piano delle shell
non sono considerati in verifica. Il loro valore viene però visualizzato nella videata che riassume i
dati di verifica quando il loro valore supera un decimo del momento utilizzato in verifica.
5.6 Convenzione degli assi per gli elementi finiti impiegati
5.6.1 Convenzioni di segno aste
Le abbreviazioni relative alle sollecitazioni sugli elementi aste sono da intendersi:
- F1 (N): sforzo normale nell’asta;
- F2: sforzo di taglio agente nella direzione dell’asse locale 2;
- F3: sforzo di taglio agente nella direzione dell’asse locale 3;
- M1 (Mt): momento attorno all’asse locale 1; equivale al momento torcente;
- M2: momento attorno all’asse locale 2;
- M3: momento attorno all’asse locale 3.
I
F
1
2
3
F1 positivo = trazione
F2 positivo
F3 positivo
Mt positivo
M2 positivo
M3 positivo
Relazione di calcolo e sismica
pag. 43/79
La convenzione sui segni per i parametri di sollecitazione delle aste è la seguente:
presa un'asta con nodo iniziale i e nodo finale f, asse 1 che va da i a f, assi 2 e 3 presi secondo
quanto indicato nei paragrafi successivi relativi al sistema locale delle aste sezionando l’asta in un
punto e considerando la sezione sinistra del punto in cui si è effettuato il taglio (sezione da cui esce
il versore asse 1) i parametri di sollecitazione sono positivi se hanno verso e direzione concordi con
il sistema di riferimento locale dell’asta 1, 2, 3 (per i momenti si adotta la regola della mano destra).
Il sistema è definito diversamente per tre categorie di aste, a seconda che siano originate da:
- aste verticali ad esempio pilastri e colonne;
- aste non verticali non di c.a., ad esempio travi di acciaio o legno;
- aste non verticali in c.a.: travi in c.a. di piano, falda o a quota generica.
Nel seguito si indica con 1, 2 e 3 il sistema locale dell’asta che non sempre coincide con gli assi
principali della sezione. Si ricorda che per assi principali si intendono gli assi rispetto a cui si ha il
raggio di inerzia minimo e massimo. Gli assi 1, 2 e 3 rispettano la regola della mano destra.
Sistema locale aste verticali:
Nella figura si considera l’asse 1 uscente dal foglio (l’osservatore guarda in direzione opposta a
quella dell’asse 1).
Sistema locale aste non verticali:
Nella figura si considera l’asse 1 entrante nel foglio (l’osservatore guarda in direzione coincidente a
quella dell’asse 1).
L'asse Z’ è illustrato nella figura seguente dove:
X globale
Y globale
X geometrico
2=Y geometrico
3
rot
Z'
3=X geometrico
2=Y geometrico
rot
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 44/79
- P1 è il punto di inserimento iniziale dell’asta;
- P2 è il punto di inserimento finale dell’asta;
- N è la normale al piano o falda di inserimento;
Z’ è quindi l’intersezione tra il piano passante per P1, P2 contenente N e il piano della sezione
iniziale dell’asta.
Sistema locale aste derivanti da travi in c.a.
Nella figura si considera l’asse 1 entrante nel foglio (l’osservatore guarda in direzione coincidente a
quella dell’asse 1). L’asse 2 è sempre verticale e quindi coincidente con l’asse Z globale nonché
con l’asse y geometrico. L’asse 3 coincide con l’asse x geometrico. Si sottolinea il fatto che gli assi
2 e 3 non corrispondono agli assi principali della sezione.
P1
P2Z'N
Normale alla falda: travi acciaio "sopra falda"
Asse Z globale: tutte le altre aste
3=X geometrico
2=Y geometrico=Z globale
Relazione di calcolo e sismica
pag. 45/79
5.6.2 Convenzioni di segno gusci
Sono individuate distinte convenzioni di segno in relazione al tipo di elemento strutturale a cui il
guscio si riferisce:
- convenzione per gusci non verticali, originati ad esempio da piastre e platee;
- convenzione per gusci verticali, originati ad esempio da pareti e muri.
-
Convenzione di segno per gusci non verticali:
Il sistema di riferimento nel quale sono espressi i parametri di sollecitazione è così definito: origine
appartenente al piano dell’elemento, asse x e y contenuti nel piano dell’elemento e terzo asse (z)
ortogonale al piano dell’elemento a formare una terna destrogira. In particolare, l’asse x ha
proiezione in pianta parallela ed equiversa all’asse globale X. Nel caso di piastre orizzontali (caso
più comune) gli assi x, y e z locali all’elemento sono paralleli ed equiversi agli assi X, Y e Z globali.
Si sottolinea che non ha alcun interesse collocare esattamente nel piano dell’elemento la posizione
dell’origine in quanto i parametri di sollecitazione sono invarianti rispetto a tale posizione.
In figura è mostrato un elemento infinitesimo di shell orizzontale con indicato il sistema di riferimento
e i parametri di sollecitazione Mxx, Myy, Mxy.
Si definiscono:
- Mxx: momento flettente [Forza*Lunghezza/Lunghezza] agente sul bordo di normale x (verso
positivo indicato dalla freccia in figura che tende le fibre inferiori);
- Myy: momento flettente [Forza*Lunghezza/Lunghezza] agente sul bordo di normale y (verso
positivo indicato dalla freccia in figura che tende le fibre inferiori);
- Mxy: momento torcente [Forza*Lunghezza/Lunghezza] agente sui bordi (verso positivo
indicato dalla freccia in figura).
Per quanto riguarda le sollecitazioni estensionali si faccia riferimento alla figura seguente dove per
lo stesso elemento infinitesimo di shell orizzontale con indicato il sistema di riferimento e i parametri
di sollecitazione Fxx, Fyy, Fxy.
Si definiscono:
- Fxx: sforzo estensionale [Forza/Lunghezza] agente sul bordo di normale x (verso positivo
indicato dalla freccia in figura che mette in trazione l’elemento);
Mxy
Mxx
Mxy
Myy
Fxy
Fxx
Fxy
Fyy
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 46/79
- Fyy: sforzo estensionale [Forza/Lunghezza] agente sul bordo di normale all’asse y (verso
positivo indicato dalla freccia in figura che mette in trazione l’elemento);
- Fxy: sforzo di taglio [Forza/Lunghezza] agente sui bordi (verso positivo indicato dalla freccia
in figura).
Vengono riportati inoltre i tagli fuori dal piano dell’elemento guscio:
- Vx: taglio fuori piano [Forza/Lunghezza] applicato al bordo di normale parallela all’asse x;
- Vy: taglio fuori piano [Forza/Lunghezza] applicato al bordo di normale parallela all’asse y.
Convenzione di segno per gusci verticali:
Il sistema di riferimento nel quale sono espressi i parametri di sollecitazione è così definito: origine
appartenente al piano dell’elemento, asse O (ascisse) e z (ordinate) contenuti nel piano
dell’elemento e terzo asse ortogonale al piano dell’elemento a formare una terna destrogira. In
particolare, l’asse O è orizzontale e l’asse z parallelo ed equiverso con l’asse Z globale. Si sottolinea
che non ha alcun interesse collocare esattamente nel piano dell’elemento la posizione dell’origine
in quanto i parametri di sollecitazione sono invarianti rispetto a tale posizione. In figura è mostrato
un elemento infinitesimo di shell orizzontale con indicato il sistema di riferimento e i parametri di
sollecitazione Moo, Mzz, Moz.
- Moo: momento flettente distribuito [Forza*Lunghezza/Lunghezza] applicato al bordo di
normale parallela all’asse O (verso positivo indicato dalla freccia in figura che tende le fibre
inferiori);
- Mzz: momento flettente distribuito [Forza*Lunghezza/Lunghezza] applicato al bordo di
normale parallela all’asse z (verso positivo indicato dalla freccia in figura che tende le fibre
inferiori);
- Moz: momento 'torcente' distribuito [Forza*Lunghezza/Lunghezza] applicato sui bordi (verso
positivo indicato dalla freccia in figura).
Per quanto riguarda le sollecitazioni estensionali si faccia riferimento alla figura seguente dove per
lo stesso elemento infinitesimo di shell con indicato il sistema di riferimento i parametri di
sollecitazione Foo, Fzz, Foz sono rispettivamente:
Moz
Moo
Moz
Mzz
Foz
Foo
Foz
Fzz
Relazione di calcolo e sismica
pag. 47/79
- Fzz: sforzo tensionale distribuito [Forza/Lunghezza] applicato al bordo di normale parallela
all’asse z (verso positivo indicato dalla freccia in figura che mette in trazione l’elemento);
- Foo: sforzo tensionale distribuito [Forza/Lunghezza] applicato al bordo di normale parallela
all’asse O (verso positivo indicato dalla freccia in figura che mette in trazione l’elemento);
- Foz: sforzo tagliante distribuito [Forza/Lunghezza] applicato sui bordi (verso positivo indicato
dalla freccia in figura).
Vengono riportati inoltre i tagli fuori dal piano dell’elemento guscio:
- Vo: taglio fuori piano applicato al bordo di normale parallela all’asse O;
- Vz: taglio fuori piano applicato al bordo di normale parallela all’asse z.
5.7 Criteri di modellazione
L’analisi è stata condotta con elementi finiti tipo beam a 12gld per modellare le aste in acciaio. Le
strutture di fondazione sono modellate come vincoli fissi. Per quanto riguarda la soletta in CA, essa
è stata modellata con elementi rettangolari di tipo stato piano di tensione a 12gdl. La soletta in CA
è considerata nel calcolo per le sole fasi e condizioni di carico in esercizio. Essa non è attiva per
l’applicazione dei carichi G1 e G2 e di fatto per le verifiche di varo. I controventi sono modellati come
elementi truss (elementi a 6gdl).
Load 1
XY
Z
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 48/79
5.8 Numerazione dei nodi
5.9 Numerazione delle aste
734
8098
68
93
733
94222
95
221
96
256732
97
149
728257
148
67
134
64
98
147136
258
727 750
219
202
99220
259
201
224
276
223
200
808
731
2775
283
139199
260
140
726
278135
722284
198
63
27260
279261
285271
197
721 749
218
730
280262
217
286267
196
66282
297263
281
195
268729
725
298264
302
194
269
65
720137
299265
716303
143
138
270
59
57956
300287
304
193
275
715 748 724
301288
305
192
29262
226
316289
225
191
293723
719
317290
321
190
294
61
714141
318291
710322
142
295
189
55
57852
319306
323296
188
709 747
216
718
320307
214
324311
187
58228
335308
227312
717
130
713
336309
340313
186
57
708
337310
704341
314
51
185
61748
338325
342315
703 746 712
184
339326
343330
54230
354
183
327
229331
711707
355328
182
359332
53
702144
356329
698360
145
333
181
47
58044
357344
361334
180
697 745
215
706
358345
213
362349
50
133
232
373346
231350
705701
179
374347
378351
49
696
375348
178
692379
352
43
61840
376363
380353
177
691 744 700
377364
381368
150
46234
392365
233369
699
151
695
393366
397370
45
690131
394367
152
686398
132
371
39
58136
395382
399372
153
685 743
212
694
396383
211
400387
42
113
236
411384
235388
693689
154
412385
416389
41
684
413386
680417
390
155
35
61932
414401
418391
156
679 742 688
415402
419406
38238
430
157
403
237407
687683
431404
435408
158
37
678146
432405
674436
126
409
31
159
58228
433420
437410
673 741
210
682
434421
160
209
438425
34240
449422
239426
681
110
677
450423
454427
33
672
161
451424
668455
428
27
62024
452439
456429
162
667 740 676
453440
457444
30242
163
468441
241445
675671
469442
473
164
446
29
666112
470443
662474
111
447
23
165
58320
471458
475448
661 739
208
670
472459
207
476
166
46326
244
487460
243464
669
167
665
488461
492465
25
660
489462
627493
123
466
19
58416
490477
494467
168
626 738 664
491478
495482
22246
506479
245
169
483663
659
507480
510484
21
625
170
125508
481737
511
124
485
830
15
828
58570
509496
512486
171
654 624
206
658
100609 497
205
513608
501
91
18248
85
172
101498
79247
606 607
502657
92
565652
764
623
102
644499
83
765823
52482566
503
120
766568 1
173
634767
567
576
17
119
633
656
632768 10389769 572771770
646500
647525
504
635570569
574 250
11
814
586577571
104
575
514
249
174
573
787
505
596
786
736
204
622595 643
515105
526
785
519
86 784
14613
772
175
80773
516822 106
783
520527
774
621
782775 78184
655599 252
780776
600
81777 779778
517
521251
176
107
13
614
122518121
522
821
528
108
116
616610598
127
531
114
523
597
128
615 653529
203532
109
545
805
3
69
129
254
4
611
533
546
636
253 735594
540637
534
530539
9
593
820 118
612 640
117
788
547
552592
78
789
535
548605
790
553
591
819
542
791
541
536590
77
642
631
549
792
537
554
818
58990
641555
556
793
588 76
756
550
115538
604
794
757804
557
2
544
795
543
758587 650551
759
75
649
630
796
648
817
558645639
760
797
55974603
798
761560816
799
762
638561
73
763815
800
87
602 562
801
651
824
72601563
802
88
803
564
829
71
826
Load 1
XY
Z
836
112151
835
52
834644
53
2000
35
54
173
829
169
55
174 5332
91
56
824
175
888
104290
5252
1048
823
57
170
151
176
10365322
822
150
5323
1050
5324
887
82
149
1016
171
33
190 616615
194
817
1122
1047
177
148
191
1046
195
178
828
147
643
192
83
812179
196
2017
168
886
146
827811
193 180
197
185
145
10515289
826810
84
5290
1054 181
5291
186
144
885825
1017
31208 549
572 182
219
34
167
187
143
805
216 183
220
188
142
85
816
10495283
5284
217
800
221
1052
5285
141
884815799
218 199
222
203
140
1003
8147985311
232 200
5312
204
139
86
883813
1018
29
233
166
550573 201
242
32
205
138
793
234 202
243
206
137
804
10535286
5287
240
788
244
1055
5288
882
136
803787
241 224
245
228
135
10565307
1004
8027865308
87
1058 225
5309
229
877
164
134
801
1019
27
256 551
574 226
265
30
230
781
133
257 227
266
231
792
132
5263
258
776246
267
5264
876
131
791775
264 247
268
251
88
1005
7907745320
130
5319 248
5321
165
252
875789
1020
25
279 552575
129
249
288
28
253
769
280 250
289
254
128
780
10575280
5281
281
764
290
1059
5282
874
127
779763
282 270
291
274
80
10605304
126
1006
7787625305
163
1062 271
5306
275
873777
1021
125
23
302 576553 272
306
26
276723
124
303 273
312
277
7685260
304
7185259
313
5261
123
872767717
81
305 293
314
297
122
1007
766
162
7165302
324 294
5303
298
871765
92
1022
21
325 564577 295
329
24
299715
93
326 296
330
300
722
10615277
5278
327
710
336
1063
5279
94
870
89
721709
328 316
337
320
1064
95
347
1008
72070863016
1
1066 317
5293
321
865719
1023
96
19
348 590565 318
352
22
322
707
349 319
353
97
323
7145257
350
702338
354
5258
864
98
713701
77
351 339
360
343
1009
712
160
700
99
5296
5295 340
5297
344
863711
1024
17
371 566591 341
375
20
100
345699
372 342
376
346
706
1065
101
361
629
373
694
377
1067
5276
862
69
705693
374
102
362
378
366
1068393
1010
7046925298
1070 363
5300
367
861
103
159
703
1025
15
394 567
592 364
398
18
368
691
104
395 365
399
369
6985254
396
6865253
400
105
5255
860697685
397 385
401
389
68
106
1011
696684624
416 386
2010
158
390
859695
1026
13
417
107
593
568 387
421
16
391
683
418 388
422
392
690
108
1069402
5272
419
678
423
1071
5274
858689677
420
109
408
424
412
76
10725316
1012
6886765317
1074 409
5318
413
853
110
687
1027
11
440 569
594 410
444
14
157
414
675
111
441 411
445
415
682623
442
614425
446
2037
852
112
681613
443 426
447
435
1013
6806125314
462
113
432
5315
436
75
851679
1028
9
463
156
570595 433
467
12
437611
114
464 434
468
438
674
10735269
5270
465
850
469
115
5331
1075
5271
610673849
4665329
449
470
458
10765294
116
1014
672848618
1096
1037
74
450
2013
1094
459
609
50
2046
671
7
155
5230
1116
37
59 596571
1109
485
456
117
913
10
531
460532
847
657 918
1097
2027 60919920
1043
1100 47
486
1091
4571031
118
1093
1095
461
921 10381030922
608
1029923
65853251101924 926925
519
45
656
655
521
6461111
534
2028
5228
1044
61
2029
5267
5332014
42
520 471
5268
154
846
968
5243 1090
1092
599
62
44
965
487
472
43
543
481
5240
119
964
1039
1015
598
548
547
73
961927
47363
482488
960
841
932
1108
1102
597
957933 956
5244
936
647 3
120
474
953
8
483
544
937
2015
64
952940 949
153
941 948944945
5239480
484
72
840539
1104
1077
489
121
65 5265
617
1078
2030
5455245
104578
839490
66
1041
493
152
506
5238
1103
540
1040
79
6
838
21 494
648
67
507
2016
1118
546
107948
71
837
491
645
2040 495
2021
36
659
5381088
5237
541
1034513
1105508
969
1081
5246
1089
972
70
496
509
5375236
542
514
5242
530
973
660
1033
2022
497
41
976
5247
529
977
5365235
510
498
980
1107654
1032
2024
1087
981
899
5248
511
504
1106
10985234
5351086515
984
1080 900
505
649
1119
2023
985
901
40
512
1114
2041
986
906
11135233 90
7
987
1112 652
1084
908
2025
992
5249
111010855232
528
993
909
910
996
39
1099
516
5250
997
9115231
998
912
52515241
999
653
1082
2026
11151083527
4610
00
5326
1001
38
20475327
1002
5330
Load 1XY
Z
Relazione di calcolo e sismica
pag. 49/79
5.10 Sezioni
R4
R20
R4
R5R5
R4R21
R19
R17
R5
R19
R4
R5
R19
R14
R5 R9R4
R19
R4
R7 R9
R4
R15
R19
R7
R15
R18
R15
R7
R12
R15
R4
R7
R21
R19
R15
R17
R4
R7
R19
R14
R15
R4R16
R16R7
R20
R12
R5
R19
R15
R4
R7 R5
R21
R4
R19
R19
R15
R4R5
R7
R15
R12
R4
R15
R4
R19
R19
R7
R13
R5
R15
R18
R4
R7
R4
R7
R21
R19
R19
R17
R4
R5
R15
R7
R4
R17
R12
R19
R19
R4R7R16
R16R7
R15
R19
R19 R7
R4
R7
R15
R13
R7R7
R21
R4
R19
R19
R13
R4
R7
R18
R7
R15
R4R4
R19
R19 R7
R7
R18
R15
R4R4R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R15
R19
R19
R4R7R16
R16R7
R13
R15
R19
R19 R7
R4
R7
R13
R7
R15
R7
R21
R4
R19
R19
R4
R7
R18
R7
R4R4
R15
R19
R19
R7 R7
R18
R4
R7
R4
R7R
21
R15
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R19
R19
R15
R4R7
R16R16R7
R13
R13
R19
R19
R4
R7R7
R15
R21
R4
R19
R19
R4R7
R7
R18
R15
R4R4
R19
R19 R7
R7
R18
R15
R4R4R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R15
R13
R19
R19
R4R7
R16R16R7
R13
R15
R19
R19 R7
R4
R7 R7R7
R21
R15
R4
R19
R19
R4
R7
R18
R7
R4R4
R19
R19
R7 R7
R15
R18
R4
R7
R4
R7
R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R15
R13
R19
R19
R4R7
R16R16R7
R15
R13
R19
R19
R4
R7R7
R15
R21
R4R
19
R19
R4R7
R7
R18
R4R4
R15
R19
R19 R7
R7
R18
R4R4R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R15
R4R
17
R13
R19
R19
R4R7
R16R16R7
R13
R15
R19
R19 R7
R4
R7 R7
R15
R7
R21
R4
R19
R19
R4
R7
R18
R7
R4R4
R15
R19
R19
R7 R7
R18
R4
R7
R4
R7
R21
R19
R19
R17
R4
R7
R15
R7
R4
R17
R13
R19
R19
R4R7
R16R16R7
R15
R13
R19
R19
R4
R7R7
R15
R21
R4
R19
R19
R4R7
R7
R18
R4R4
R15R
19
R19 R7
R7
R18
R4R4R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R15
R13
R19
R19
R4R7R16
R16R7
R13
R15
R19
R19 R7
R4
R7 R7R7
R21
R15
R4
R19
R19
R4
R7
R18
R7
R4R4
R19
R19
R7 R7
R15
R18
R4
R7
R4
R7
R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R13
R15
R19
R19
R4R7R16
R16R7R
13
R15
R19
R19
R4
R7R7
R21
R4
R19
R19
R4R7
R7
R18
R15
R4R4
R19
R19 R7
R7
R18
R4
R15
R4R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R13
R15
R19
R19
R4R7R16
R16R7
R13
R19
R19 R7
R4
R7
R15
R7R7
R21
R4
R19
R19
R4
R7
R18
R7
R4
R15
R4
R19
R19
R7 R7
R18
R4
R7
R4
R7
R21
R19
R19
R15
R17
R4
R7R7
R4
R17
R13
R19
R19
R4R7
R16R16R7
R15
R19
R19
R4
R7R7
R13
R15
R21
R4
R19
R19
R4R7
R7
R18
R4R4
R19
R19 R7
R7
R15
R18
R4R4R21
R19
R19
R17
R4
R7R7
R4
R17
R15
R19
R19
R4R7R16
R16R7
R13
R19
R19 R7
R15
R4
R7
R13
R7R7
R21
R4
R19
R19
R4
R7
R18
R7
R20
R15
R4R4
R19
R19
R7 R7
R18
R10
R4
R7
R4
R7
R21R3
R15
R19
R19
R3
R17
R4
R7R7
R4
R17
R19
R8R3
R3
R19
R19
R10R6R
3
R4R7R16
R16
R3
R13
R8
R15
R21
R3R19
R13
R8 R6
R19
R17
R8
R19
R3
R3R3
R18
R4
R7R8 R8R8 R8
R17
R6R8
R21
R8
R19
R8 R8R8
R18
R8R8R8R8R10
R19R
3R21
R3
R15
R21
R21R3
R3R19
R21
R19
R19
R19R
19
R6
R18
R4R7
R18
R17
R17
R15
R18
R4
R15
R22
R3
R3
R18 R18
R19
R19R4
R6
R12
R18
R7
R18
R15
R18
R4
R18
R10 R6
R18 R18
R16
R16
R18 R18
R19
R18 R18
R4
R7
R18
R19
R18R18R18
R4
R17
R6
R3
R3
R13
R15
R19R
21
R4R22 R7R9
R19
R5R10
R19
R7
R12
R4R4
R15
R3 R
19 R7R7R5
R21
R19
R4
R12
R18
R7
R22
R4
R15
R19
R19
R5 R6
R4
R3
R10
R15
R4
R15
R11
R5 R6R16R16
R15
R19R
21
R4R19
R5
R4
R17
R6
R20
R8
R15
R21
R21
R19
R19
R18
R21
R12
R6
R3R4R4
R9
R18
R3
R8
R19
R6
R18
R6
R3
R22
R18
R19
R4R4
R6
R19
R3
R17
R9 R9
R18
R11
R21
R19
R8
R18
R5
R22
R3
R18
R4
R19
R9
R3
R5
R21
R19
R18
R8
R3R3
R8
R22
R19
R18
R5 R8
R3R4
R19
R9
R17
R8R5
R18
R21
R19
R5
R20 R8
R3R21
R18
R19
R8
R3
R10
R18
R3
R8
R18
R3 R21
R19R
22
R8
R3R3
R18
R3
R10 R8
R17
R18
R8
R19
R8
R22
R18
R8R10
R18
R8
R22
R18
R10
R21
R3 R19
R3R3R3
R18
R8
R17
R10
R18
R19
R10
R20
Load 1
X
Y
Z
R20R10
R19
R10
R3
R8
R3
R17
R3R19R
21
R18
R8R10
R3
R18
R8
R22
R18
R8
R3
R8
R19
R18
R8R10
R3
R17
R18
R8
R3R21R
19
R18
R8
R22
R3R8
R18
R3
R8
R18
R10 R8R3 R3
R18
R8
R19
R17
R8
R18
R3
R8
R3R21
R19R
22
R18
R4
R4
R4 R
4 R4
R4 R4
R4
R4 R
4
R4
R4 R4 R
4
R4
R3 R3
R18
R8
R3
R18
R17
R4 R4
R4
R4 R
4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4 R4 R4
R18
R19
R10
R17
R17
R17
R17
R17
R17
R17R
17
R17
R17
R17R
17
R17
R17
R17R18
R3
R18
R8R3
R18
R3
R18R18
R4
R4 R
4
R4
R4
R4 R4
R4
R4
R4
R4
R4 R4
R4 R
4
R18
R18R18 R18
R18
R18
R18
R18 R18
R18
R18R18
R18
R18R18
R21R8
R3 R7
R19
R21
R19
R7R7
R19
R7
R19
R19
R7
R7
R19
R7
R19
R21
R21
R7R7
R19
R7
R19
R21R7
R7
R7
R19
R7
R7R7
R7
R19
R7
R7
R19
R7
R19
R19
R7
R19
R7
R19 R7
R19
R7
R7 R7
R19
R21 R7R7
R19
R7
R19
R7
R19
R7
R19
R19
R7R7
R19
R19
R7R7
R19
R19
R21
R7
R19
R7
R19
R19
R7
R19
R7
R7
R19
R21
R5
R6
R19
R7
R19
R19
R7
R6
R5R7
R21
R19
R6
R19
R7
R19
R7
R6
R19
R5
R19
R21
R20 R
5
R19
R21R5
R20R5
R5
R19
R19
R5
R19
R21
R19
R5
R5
R19
R21 R7R7
R19
R19
R7R
19R7
R19
R7
R19
R19
R7
R21
R19
R19
R7
R7
R19
R7
R19
R7
R7
R19
R7
R19
R7
R6
R19
R7
R19
R6
R7
R7
R21
R6
R19
R19
R7
R7
R19
R21
R19R
19
R7
R19
R7R7 R7
R19R
21
R7
R19R
21
R19
R7
R19
R19
R7
R19 R7
R7
R19 R7
R19
R21
R19
R7
R19 R7R7R7 R7
R19
R21
R7
R19
R7 R7R7
R19 R7
R7
R19
R19
R9
R4 R
4 R4
R4
R4
R4
R4 R
4 R4
R4
R4
R4 R
4 R4 R4
R4
R4
R4
R22
R13
R13
R13
R13
R13 R13
R12
R12 R12
R13R
13
R14
R13
R12
R13
R13
R13
R13
R11
R13
R9
R4 R
4 R4 R4 R4 R4 R4
R4 R4
R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4
R22
R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15 R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15 R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15R15
R15R15
R15R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15R15
R15
R15
R15 R15R15
R15
R15
R15R15
R15R15
R15
R15R15
R15
R15 R15R15 R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15
R15R15
R15
R15
R15
R15
R15 R15
R15
R16
R16R16
R16
R16 R16
R9 R16R16 R16R16
R16
R16
R16R16R16R16
R9
R16
R16
R9
R16R16R16
R16
R16
R16R16R16
R16
R16
R16R16
R16R16
R9
R9
R4 R
4 R4 R4 R4 R4 R4
R4 R4
R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4 R4
R22
R11
R12
R13
R13R13 R13R
13
R12
R13
R13
R13
R13
R13
R14
R13
R13
R13
R12
R12 R13
R4
R4
R9
R4
R4 R
4
R4
R4 R4
R4 R
4 R4
R4 R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19
R19
R19
R19
R19
R19R
19
R19R
19
R19
R19
R19
R19
R19R
19
R19
R7
R7
R19
R7R7R7
R7
R21
R7
R7
R19R
19
R7
R7
R19
R7
R7R7
R7
R7
R7R21
R7
R7
R7
R7
R19
R7
R19
R7R7
R7R19R
19R7
R21
R7
R21
R7
R7
R7
R19
R7
R19
R21 R7
R21R7R
19
R19
R6
R7
R19
R7 R7
R5
R19
R21
R19
R19
R7
R6
R19
R19
R19
R7
R5
R19
R21
R20 R
5
R19
R21
R7
R6
R19
R21
R5
R19
R5 R6
R19
R19 R7
R19
R7
R6
R19
R7 R7
R19
R7
R19
R7
R19
R7
R19
R6
R21
R19
R6
R21R7R7
R19
R7
R19
R7
R19
R21
R19
R19
R7
R19
R7R7 R5 R5
R7 R7
R19
R7 R7
R19
R21
R19
R21
R5R7R7
R7
R19
R7
R19
R19
R19
R7 R7
R19
R19
R7
R19
R7
R7
R19
R7R7
R19
R5
R7 R7R7
R21
R19
R19
R19
R19
R7R7
R21R
19
R7
R19
R7
R19
R21 R7R7R7
R19
R19
R19
R19
R5
R7
R21
R7
R20R7
R7 R7
R7
R19
R19
R19
R7R3
R8
R21
R18
R18
R18
R18
R18R18
R18
R18R18
R18
R18
R18 R18R18
R18
R4 R
4 R4 R
4 R4
R4
R4
R4
R4 R4
R4 R
4
R4
R4
R4
R18R18
R3
R18
R3R8
R18
R3
R17
R17
R17
R17
R17R
17
R17
R17
R17R
17
R17
R17
R17
R17
R17
R18
R10
R19
R18
R4
R4
R4 R
4 R4 R
4
R4
R4
R4 R
4
R4
R4
R4 R
4
R4
R17
R18
R3
R8
R18
R3R3 R4 R
4
R4
R4 R
4
R4
R4
R4
R4 R
4 R4 R
4
R4
R4
R4
R18
R22
R21
R19
R3
R8R3
R18
R8
R17
R19
R8
R18
R3R3R8R10
R18
R8
R3
R18
R8R3R
22 R8
R18
R19
R21
R3
R8
R18
R17
R3
R10 R8
R18
R3
R8
R19
R8
R18
R22 R8
R18
R3
R10 R8
R18
R21
R19
R3
R17
R3
R8R10
R3R19
R10
R20
Load 1X
Y
Z
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 50/79
Prop Section Area (cm2)
Iyy (cm4)
Izz (cm4)
J (cm4)
Material
3 _SHS180X5 35.000 1.79E 3 1.79E 3 2.68E 3 STEEL
4 _SHS180X4 28.160 1.45E 3 1.45E 3 2.18E 3 STEEL
5 _CHS250X16 117.621 8.09E 3 8.09E 3 16.2E 3 STEEL
6 _CHS250X10 75.398 5.44E 3 5.44E 3 10.9E 3 STEEL
7 _CHS250X8 60.821 4.46E 3 4.46E 3 8.91E 3 STEEL
8 _CHS250X12 89.724 6.37E 3 6.37E 3 12.7E 3 STEEL
9 _CHS250X4 30.913 2.34E 3 2.34E 3 4.68E 3 STEEL
10 _CHS250X14 89.724 6.37E 3 6.37E 3 12.7E 3 STEEL
11 _CHS219.1X12 78.075 4.2E 3 4.2E 3 8.4E 3 STEEL
12 _CHS1937X5 29.641 1.32E 3 1.32E 3 2.64E 3 STEEL
13 _CHS168.3X4.5 23.157 777.217 777.217 1.55E 3 STEEL
14 _CHS219.1X12 78.075 4.2E 3 4.2E 3 8.4E 3 STEEL
15 _CHS4061X10 124.439 24.4E 3 24.4E 3 48.8E 3 STEEL
16 L60X60X6 LD 13.820 114.832 46.657 1.685 STEEL
17 _MONT 36.000 12.000 2.27E 3 44.000 STEEL
18 _RHS80X40X4 8.960 71.134 23.006 53.469 STEEL
19 Rect 0.24x0.02 56.310 25.192 2.77E 3 94.714 AUX_01
20 Rect 0.25x0.25 625.000 32.6E 3 32.6E 3 54.9E 3 AUX
21 Rect 0.25x0.25 625.000 32.6E 3 32.6E 3 54.9E 3 AUX
22 Rect 0.25x0.25 625.000 32.6E 3 32.6E 3 54.9E 3 AUX
R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15 R15R15R15 R15R15R15 R15R15 R15R15
R13
R13
R15R15
R13
R13 R13
R13
R13
R13
R15 R15
R13
R13
R15
R13
R13
R13
R13
R15R15
R13
R13
R15R15 R15
R13
R13R12
R12
R13
R13
R13
R13
R15R15R15
R11
R11
R12
R12
R15 R15
R13
R13 R13
R13
R15
R20
R20
R20
R20
R10
R10
R10
R10
R10
R10
R9
R9
R9
R9
R10
R10
R10
R10
R10
R10
R5
R8
R5
R8
R5
R5
R9
R8
R8
R8
R5
R5
R8
R8
R8
R8
R8
R8
R8
R8
R5
R5
R8
R15
R8
R8
R8
R8
R8
R8
R5
R5
R8
R8
R16R16
R8
R8
R8
R8
R8
R8
R6
R6 R6
R6
R8
R8
R6
R6
R6
R6R8
R8R6
R6R8
R8
R9
R6
R6
R15
R6
R6
R16R
16 R15
R7
R7
R22
R22
R22
R21
R22
R22
R22
R21
R22
R22
R22
R7
R7R7
R7
R21
R21
R21
R21
R7
R7 R7
R7
R15
R21
R7
R7
R16R16
R21
R7
R7R21
R21
R7
R7
R21
R21
R19
R19
R19
R19
R7
R7R19
R19
R19
R13
R13
R19
R7
R7
R15
R19
R19
R19
R19
R21
R21
R16R16
R7
R7
R21
R21
R19
R19
R7
R7R19
R19
R7
R7
R12
R12
R7
R7
R7
R7R19
R19
R19
R19
R3
R21
R21
R3
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R19
R19
R3
R3
R3
R3
R19
R19
R3
R3
R3
R7
R7
R3
R3
R3
R3
R3
R19
R19
R19
R19
R7
R7
R16R16
R3
R3
R3
R3
R3
R3
R19
R19
R3
R7
R7
R3
R19
R19 R7
R7
R4
R4
R4
R4
R3
R3
R3
R3
R19
R19
R3
R21
R21
R3
R7
R7
R3
R3
R3
R3
R19
R19
R7
R7R19
R19
R7
R7
R16R16
R4
R4
R4
R4
R3
R3
R3
R3
R3
R3
R3
R19
R19
R3
R7
R7R19
R19 R7
R7
R7
R7R7
R7R19
R19
R21
R21
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19
R7
R7R19
R19
R16R16
R7
R7
R19
R19
R7
R7
R19
R19
R7
R7
R19
R19 R21
R21 R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19 R7
R7R19
R19
R16R16
R7
R7
R19
R19 R7
R7
R19
R19
R7
R7
R7
R7R7
R7
R19
R19 R21
R21 R7
R7
R4
R4
R4R
4R
4R
4R
4R
4R
4R
4
R12
R12
R19
R19
R7
R7
R19
R19
R7
R7
R16R16
R19
R19
R7
R7
R19
R19 R7
R7
R14
R14
R19
R19 R21
R21
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19 R7
R7R19
R19
R16
R7
R7
R16
R19
R19
R7
R7R19
R19 R7
R7R7
R7
R7
R7
R19
R19
R21
R21
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19 R7
R7
R19
R19
R16R16
R7
R7R19
R19
R7
R7R19
R19 R7
R7R19
R19
R21
R21
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19 R7
R7
R19
R19 R7
R7
R16R16
R19
R19
R7
R7
R19
R19 R7
R7
R7
R7
R7
R7R19
R19 R21
R21
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19 R7
R7
R19
R19
R7
R7
R16R16
R19
R19
R7
R7R19
R19
R7
R7
R19
R19
R21
R21 R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19
R7
R7
R17
R17
R19
R19
R16R16
R7
R7
R19
R19
R7
R7
R17
R17
R19
R19
R7
R7R7
R7R7
R7
R19
R19 R21
R21
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19
R17
R7
R7
R17
R19
R19
R16R16
R7
R7R19
R19
R7
R7
R17
R17
R19
R19 R7
R7R7
R7
R7
R7
R19
R19
R21
R21
R7
R7
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R20
R20
R19
R19
R7
R7R17
R17
R19
R19
R16R16
R5
R5R19
R19 R5
R5
R19
R19 R5
R5
R9
R19
R19 R5
R5
R21
R21 R5
R5
R4
R4
R4
R4R
4R
4R
4R
4R
4R
4
R9
R19
R19
R17
R17
R19
R19 R19
R19
R19
R19 R19
R19 R21
R21
R4
R4
R4
R4R
4R
4R
4R
4R
4R4
R19
R19R17
R17
R19
R19 R19
R19
R19
R19
R19
R19 R21
R21
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4R
4
R19
R19R17
R17
R19
R19
R19
R19 R19
R19 R19
R19
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R4
R19
R19R17
R17
R4
R4
R4R
4R
4R
4R
4R
4R
4R
4
R17
R17
R17
R17
R17
R17
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R17
R17
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R18
R17
R17
R18
R18R18
R18 R18
R18
R17
R17
R18
R18
R17
R17
R18
R18 R17
R17
R18
R18
R17
R17
R18
R18 R17
R17
R18
R18
R18
R18
R18
R18 R18
R18 R18
R18
R18
R18 R18
R18
R18
R18
R18
R18
Load 1XY
Z
Relazione di calcolo e sismica
pag. 51/79
5.11 Reazioni per le condizioni di carico
5.12 REAZIONI VINCOLARI
Di seguito le reazioni vincolari ricavate dal modello FEM della passerella pedonale.
5.12.1 SLU
VerticalForza
Longitudinale
Forza
TrasversaleRotazione Rz
Spostamento
longidinale
Spostamento
longidinaleVertical
Forza
Longitudinale
Forza
TrasversaleRotazione Rz
Spostamento
longidinale
Spostamento
longidinale
Fy kN Fx kN Fx kN rl mrad vl mm vt mm Fy kN Fx kN Fx kN rl mrad vl mm vt mm
APPOGGIO UNIDIREZIONALE TRASVERSALE 50 / -50 145.00 0.00 21.80 0.00 4.40 21 / -6 85.00 0.00 9.50 0.00 1.00
APPOGGIO MULTIDIREZIONALE 421 / 34 0.00 0.00 28.00 28.00 2.20 306 0.00 0.00 15.00 18.00 1.60
APPOGGIO UNIDIREZIONALE LONGITUDINALE 430 / 32 0.00 185.00 28.00 28.00 0.00 306 0.00 122.00 15.00 18.00 0.00
SLU + SLV SLE + SLD
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 829 211 - SLU13 - G1+G2+VENTO+0.4FOLLA+0.6TEMPERATURA 144 11 0 0 0 0
Min Fx 830 700 -114 16 0 0 0 0
Max Fy 829 188 - SLU12 - G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA+0.3VENTO 79 50 0 0 0 0
Min Fy 830 155 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA -107 -22 0 0 0 0
Max Fz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min Fz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Max Mx 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min Mx 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Max My 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min My 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Max Mz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min Mz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
piastra di base 01 - 829 830 UNI DIREZIONALE TRASVERSALE- VU 400-40/50
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Fx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max Fy 805 116 - SLU06 - G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA 0 421 0 0 0 0
Min Fy 805 156 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA 0 34 0 0 0 0
Max Fz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Fz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max Mx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Mx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max My 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min My 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max Mz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Mz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
piastra di base 02 - 809 805 - SOLO SLU - MULTI DIREZIONALE VM100/100/50
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 52/79
5.12.2 SLU + SLV
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min Fx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Max Fy 804 187 - SLU12 - G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA+0.3VENTO 0 430 -55 0 0 0
Min Fy 808 155 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA 0 32 -119 0 0 0
Max Fz 804 125 - SLU06 - G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA 0 222 3 0 0 0
Min Fz 804 155 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA 0 84 -184 0 0 0
Max Mx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min Mx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Max My 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min My 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Max Mz 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min Mz 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
piastra di base 03 - UNIDIREZIONALE LONGITUDINALE - NODI 804 808
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 829 211 - SLU13 - G1+G2+VENTO+0.4FOLLA+0.6TEMPERATURA 144 11 0 0 0 0
Min Fx 830 700 -114 16 0 0 0 0
Max Fy 829 188 - SLU12 - G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA+0.3VENTO 79 50 0 0 0 0
Min Fy 830 155 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA -107 -22 0 0 0 0
Max Fz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min Fz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Max Mx 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min Mx 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Max My 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min My 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Max Mz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
Min Mz 829 100 - SLU02 - G1+G2 0 9 0 0 0 0
piastra di base 01 - 829 830 UNI DIREZIONALE TRASVERSALE- VU 400-40/50
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Fx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max Fy 805 116 - SLU06 - G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA 0 421 0 0 0 0
Min Fy 805 156 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA 0 34 0 0 0 0
Max Fz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Fz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max Mx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Mx 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max My 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min My 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Max Mz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
Min Mz 805 100 - SLU02 - G1+G2 0 199 0 0 0 0
piastra di base 02 - 809 805 - SOLO SLU - MULTI DIREZIONALE VM100/100/50
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min Fx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Max Fy 804 187 - SLU12 - G1+G2+FOLLA+0.3TEMPERATURA+0.3VENTO 0 430 -55 0 0 0
Min Fy 808 155 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA 0 32 -119 0 0 0
Max Fz 804 508 - SLV - SLV-FATTORE STRUTTURA 1.0 0 171 125 0 0 0
Min Fz 804 155 - SLU09 - G1+G2+VENTO+0.6TEMPERATURA 0 84 -184 0 0 0
Max Mx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min Mx 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Max My 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min My 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Max Mz 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
Min Mz 804 100 - SLU02 - G1+G2 0 200 0 0 0 0
piastra di base 03 - UNIDIREZIONALE LONGITUDINALE - NODI 804 808
Relazione di calcolo e sismica
pag. 53/79
5.12.3 SLE
Riassunto per la verifica dei vincoli:
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 829 401 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 12 0 0 0 0
Min Fx 830 401 - SLE1 - G1+G2+VENTO -71 -6 0 0 0 0
Max Fy 830 404 - SLE2 - G1+G2+FOLLA 28 21 0 0 0 0
Min Fy 830 401 - SLE1 - G1+G2+VENTO -71 -6 0 0 0 0
Max Fz 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
Min Fz 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
Max Mx 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
Min Mx 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
Max My 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
Min My 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
Max Mz 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
Min Mz 829 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 85 15 0 0 0 0
piastra di base 01 - 829 830 UNI DIREZIONALE TRASVERSALE- VU 400-40/50
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Min Fx 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Max Fy 805 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA 0 306 0 0 0 0
Min Fy 805 401 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 95 0 0 0 0
Max Fz 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Min Fz 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Max Mx 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Min Mx 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Max My 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Min My 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Max Mz 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
Min Mz 805 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 152 0 0 0 0
piastra di base 02 - 809 805 - SOLO SLU - MULTI DIREZIONALE VM100/100/50
Horizontal Vertical Horizontal Moment
Node L/C Fx kN Fy kN Fz kN Mx kNm My kNm Mz kNm
Max Fx 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
Min Fx 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
Max Fy 804 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA 0 306 0 0 0 0
Min Fy 808 401 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 79 -79 0 0 0
Max Fz 804 608 - SLD - SLD 0 158 45 0 0 0
Min Fz 804 401 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 115 -122 0 0 0
Max Mx 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
Min Mx 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
Max My 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
Min My 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
Max Mz 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
Min Mz 804 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 171 -122 0 0 0
piastra di base 03 - UNIDIREZIONALE LONGITUDINALE - NODI 804 808
VerticalForza
Longitudinale
Forza
TrasversaleRotazione Rz
Spostamento
longidinale
Spostamento
longidinaleVertical
Forza
Longitudinale
Forza
TrasversaleRotazione Rz
Spostamento
longidinale
Spostamento
longidinale
Fy kN Fx kN Fx kN rl mrad vl mm vt mm Fy kN Fx kN Fx kN rl mrad vl mm vt mm
APPOGGIO UNIDIREZIONALE TRASVERSALE 210 145.00 0.00 17.50 0.00 4.40 181 85.00 0.00 9.50 0.00 1.00
APPOGGIO MULTIDIREZIONALE 581 0.00 0.00 28.00 28.00 2.20 466 0.00 0.00 15.00 11.00 0.70
APPOGGIO UNIDIREZIONALE LONGITUDINALE 590 0.00 185.00 26.00 26.00 0.00 466 0.00 122.00 15.00 11.00 0.00
SLU + SLV SLE + SLD
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 54/79
5.13 Riassunto delle forze
Come si vede l’azione del vento è trascurabile rispetto all’azione sismica. L’azione sismica ripotata
è riferita allo spettro elastico per diversi stati limite.
5.14 Forze sugli elementi agli SLU + SLV
5.15 Forze sugli elementi agli SLE + SLD
Fx kN Fy kN Fz kN
SLV X 161.91 0 0
SLV Y 0 76.73 0
SLV Z 0 0 220.53
SLV X 62.85 0 0
SLV Y 0 18.45 0
SLV Z 0 0 79.45
G1 0 -568 0
G2 0 -24 0
Folla -62 -612 0
Vento 01 -14 -30 202
Vento 02 -14 190 202
COMPRESSIONE TRAZIONE TORSIONE
Max Fx kN Min Fx kN Max Ass Mx kNm Max Ass Fy kN Max Ass Fz kN Max Ass My kNm Max ASS Mz kNm
SECONDARIE 01 _SHS180X5 80 -40 0 30 50 30 20
SECONDARIE 02 _SHS180X4 60 -110 0 30 10 10 20
CORRENTE SUPERIORE 01 _CHS250X16 560 -190 20 450 220 80 210
CORRENTE SUPERIORE 02 _CHS250X10 940 -270 20 170 180 70 30
CORRENTE SUPERIORE 03 _CHS250X8 1150 -340 30 210 210 30 40
CALICE _CHS250X12 310 -330 20 60 50 50 50
TRAVERSI _CHS250X4 290 -180 0 10 10 20 20
TESTATA DX _CHS250X14 140 -190 30 60 160 70 30
DIAGONALI 01 _CHS219.1X12 - -880 20 50 50 60 60
DIAGONALI 02 _CHS1937X5 400 -220 0 20 20 20 20
DIAGONALI 03 _CHS168.3X4.5 200 -150 0 0 10 10 -
DIAGONALI 04 _CHS219.1X12 - -870 20 50 60 70 60
CORRENTE INFERIORE _CHS4061X10 - -2330 20 530 120 30 100
CONTROVENTI L60X60X6 40 -10 0 0 0 - -
MONTANTE _MONT - -10 0 0 0 - 10
CORRIMANTO _RHS80X40X4 - - 0 0 0 - -
TAGLIO FLESSIONEDESCRIZIONE SEZIONE
TENSIONE COMPRESSIONE TORSIONE
Max Fx kN Min Fx kN Max Ass Mx kNm Max Ass Fy kN Max Ass Fz kN Max Ass My kNm Max ASS Mz kNm
SECONDARIE 01 _SHS180X5 40 -20 0 20 30 20 -
SECONDARIE 02 _SHS180X4 40 -80 0 20 0 - 20
CORRENTE SUPERIORE 01 _CHS250X16 360 -110 20 320 150 50 150
CORRENTE SUPERIORE 02 _CHS250X10 430 - 10 120 120 50 20
CORRENTE SUPERIORE 03 _CHS250X8 620 - 20 140 140 20 30
CALICE _CHS250X12 150 -110 20 30 30 40 20
TRAVERSI _CHS250X4 200 -70 0 10 10 10 10
TESTATA DX _CHS250X14 80 -100 20 30 100 50 20
DIAGONALI 01 _CHS219.1X12 - -590 10 30 30 40 40
DIAGONALI 02 _CHS1937X5 260 -150 0 10 10 10 10
DIAGONALI 03 _CHS168.3X4.5 150 -90 0 0 10 10 -
DIAGONALI 04 _CHS219.1X12 - -590 20 30 40 50 40
CORRENTE INFERIORE _CHS4061X10 - -1670 20 370 70 20 70
CONTROVENTI L60X60X6 30 -10 0 0 0 - -
MONTANTE _MONT - - 0 0 0 - -
CORRIMANTO _RHS80X40X4 - - 0 0 0 - -
AUSILIARIO 1 Rect 0.24x0.02 - - 0 50 0 - 30
AUSILIARIO 2 Rect 0.25x0.25 330 -10 0 100 130 20 20
AUSILIARIO 3 Rect 0.25x0.25 40 -10 20 30 80 30 20
AUSILIARIO 6 Rect 0.25x0.25 10 - 0 10 10 - -
AUSILIARIO 6 0 - - 0 0 0 - -
TAGLIO FLESSIONE
DESCRIZIONE SEZIONE
Relazione di calcolo e sismica
pag. 55/79
5.15.1 Sollecitazioni elementi più significativi
Solo corrente superiore:
Si osserva come la geometria della struttura parabola) permette di ottimizzare lo sfruttamento delle
sezioni essendo l’azione assiale costante su quasi tutta la luce ed i diagonali praticamente scarichi.
La massima tensione sul corrente inferiore è pari a circa 2500kN. La massima compressione del
corrente superiore è pari a 650kN (condizione di folla compatta agli SLU a cui corrisponde una
tensione di circa 2150kN al corrente inferiore). Come si vede la differenza 2 x 650 = 1300kN è da
attribuire al contributo della soletta che porta un carico a compressione di circa 800kN.
Axial ForceLoad 101 : X
Y
Z
Axial ForceLoad 101 :
XY
Z
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 56/79
Ac = 2,80m x 10cm = 280’000mm2 a cui corrisponde una tensione media di compressione di circa
s=Fs / Ac = 800 / 280 = 2.85MPa assolutamente compatibili con la struttura.
5.16 Verifiche
Di seguito si riportano le verifiche per gli elementi maggiormente sollecitati.
0.3370.975
0.570.481
0.95
8
0.39
0.000832
0.412
0.00114
0.314
0.556
0.316
0.373
0.505
0.601
0.456
0.373
0.7020.602
0.373
0.632
0.846
0.23
5
0.373
0.615
0.4260.426
0.451
0.326
0.595 0.912
0.451
0.570.462
0.623 0.533
0.451
0.648 0.43
0.451
0.718
0.214
0.6910.715
0.451
0.346
0.17
5
0.762
0.451
0.488
0.433
0.515
0.805 0.3950.598
0.497
0.515
0.845 0.513
0.515
0.882 0.494
0.173
0.515
0.917 0.474
0.351
0.515
0.855 0.467
0.515
0.788 0.490.557
0.511
0.514
0.801 0.567
0.52
0.863 0.584
0.904
0.332
0.14
4
0.893
0.541
0.891 0.603
0.84
0.533
0.625
0.86
0.533
0.656
0.909 0.667
0.533
0.21
9
0.956 0.617
0.533
0.27
0.969 0.573
0.533
0.917 0.563
0.533
0.861 0.6190.658
0.629
0.532
0.869 0.628
0.261
0.922
0.538
0.17
8
0.587
0.9480.931
0.927 0.616
0.538
0.876 0.647
0.538
0.89 0.685
0.538
0.941
0.23
2
0.694
0.248
0.538
0.988 0.65
0.982 0.612
0.538
0.931 0.603
0.538
0.876 0.6530.677
0.659
0.538
0.245
0.879 0.653
0.931
0.21
5
0.534
0.609
0.9470.926
0.916 0.631
0.534
0.864 0.664
0.534
0.865 0.702
0.918
0.534
0.24
0.71
0.247
0.968 0.667
0.534
0.941 0.63
0.534
0.892 0.619
0.84 0.667
0.534
0.6810.676
0.256
0.831 0.663
0.546
0.883 0.616
0.892
0.27
0.8660.848
0.527
0.632
0.794 0.665
0.518
0.79 0.704
0.846
0.519
0.713
0.27
4
0.899 0.67
0.189
0.519
0.851 0.635
0.804
0.519
0.615
0.753 0.6640.67
0.519
0.679
0.727 0.656
0.203
0.779
0.519
0.607
0.7820.753
0.723 0.62
0.36
3
0.519
0.665 0.655
0.661 0.696
0.466
0.723 0.725
0.466
0.782 0.676
0.324
0.696 0.63
0.181
0.466
0.653 0.596
0.622 0.644
0.466
0.6420.721
0.59 0.684
0.466
0.610.254
0.63
0.615
0.131
0.6590.605 0.636
0.466
0.40
8
0.1890.251
0.5530.191
0.443
0.692
0.44
0.234 0.6360.270.2730.297 0.1160.157
0.384
0.7450.316 0.5740.1930.2890.241
0.265 0.1790.190.2350.1650.201
0.21
0.522 0.806
0.384
0.559 0.7580.241
0.352
0.5980.45 0.707
0.384
0.208 0.65
0.58
6
0.3110.162
0.204
0.384
0.7020.698
0.389 0.818
0.3250.34
0.762
0.00112
0.897
0.48 0.666
0.000845
0.0939 0.827 0.794
0.698
0.59
0.6660.1
530.5750.321 0.1
740.565
0.642
0.791
0.450.3350.398 0.2
30.3060.361 0.363
0.229
0.235
0.4170.
236
0.4 0.673
0.23
0.67
0.22
3
0.21
40.0812 0.23
7
0.24
40.109 0.25
90.
261
0.26
0.25
90.177
0.24
50.201
0.23
60.2320.3
Load 400XY
Z
0.2540.2510.1890.1910.241 0.2340.270.2730.2970.241 0.3160.2890.2650.2350.162 0.2010.1650.190.1790.1930.0939 0.1570.116
0.8920.876 0.922 0.861
0.8270.723
0.869
0.7530.7820.7790.48
0.948
0.8480.9310.927
0.456
0.941 0.9160.9260.9470.9310.899
0.702
0.45
0.864
0.311
0.9680.794 0.918 0.8790.79
0.8650.846
0.598
0.988
0.804
0.941
0.753
0.89
0.5590.389
0.602
0.8760.931
0.727 0.8510.982
0.59
0.882
0.610.892
0.845
0.6150.831
0.659
0.805
0.605
0.9170.801
0.653
0.5560.788
0.622
0.917
0.866
0.570.595
0.574
0.975
0.636
0.6230.3370.6150.632
0.883
0.4810.6910.762 0.39
0.715
0.553
0.8630.7180.6480.8550.909
0.723
0.86
0.7820.522
0.84
0.661
0.9560.969
0.6980.6650.696
0.8930.904
0.84
0.891
0.321
0.21
0.58
6
0.462
0.958
0.270.248
0.181 0.247
0.23
5
0.36
3
0.17
5
0.40
8
0.601
0.897
0.21
5 0.14
4
0.189 0.27 0.17
8
0.351
0.335 0.00114
0.3840.466
0.000832
0.466
0.3840.440.443
0.4660.519
0.5190.5190.519
0.384
0.527
0.5190.519
0.466
0.373
0.466
0.518
0.316
0.466
0.314
0.384
0.5340.533
0.5380.546
0.533
0.538
0.533 0.533 0.541
0.426
0.534
0.52
0.451
0.514
0.373
0.534
0.451
0.538
0.00112
0.538 0.538
0.451
0.34
0.538
0.325
0.515
0.000845
0.532 0.5330.5380.538
0.426
0.533
0.373
0.515
0.534 0.534
0.515
0.451
0.515
0.515
0.534 0.534
0.373
0.5150.451 0.451
0.41
2
0.50
5
0.39
8
0.20
8
0.3610.791
0.256 0.24
0.17
3
0.21
40.433
0.846
0.131 0.32
4
0.204
0.203
0.261
0.23
20.35
20.59
0.245
0.57
0.27
4 0.21
9
0.3320.40.670.673
0.8180.794 0.8060.6660.762 0.7580.6980.7020.650.7070.6660.417 0.363 0.306 0.450.6420.5650.575
0.6470.6030.6120.650.6940.685 0.6160.5870.6280.6290.6580.6190.653
0.6190.630.6670.710.7020.6640.6310.6090.6530.6590.6770.563
0.4740.4940.5130.4970.5980.3950.4880.467 0.3460.430.5330.9120.3260.625
0.745
0.5730.6170.6670.656 0.6030.5840.5670.5110.5570.49
0.696 0.670.7130.725 0.635 0.704
0.676 0.67 0.6650.6790.6640.6560.6070.620.63 0.6150.6550.6840.616
0.630.6630.667
0.692
0.6760.681
0.6360.632
0.642 0.5960.6440.7210.1530.1740.0812 0.230.2290.2350.2360.230.109 0.2230.2140.2370.2440.177 0.2590.2610.260.2590.2010.2450.2360.2320.3
Load 400X
Y
Z
Relazione di calcolo e sismica
pag. 57/79
5.16.1 Verifiche principali elementi in acciaio
Corrente inferiore
Diagonale 01
Load 400XY
Z
Diag 01
Diag 01
Corrente inferiore
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 58/79
Diagonale 02
Nel seguito i dettagli delle verifiche
5.17 Verifica del corrente superiore
Il corrente superiore è soggetto in fase di varo all’azione dei carichi permanenti senza la
stabilizzazione fornita dalla soletta in CA.
La massima tensione di compressione agli SLU è pari a Fc=500kN.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 59/79
Secondo la norma CNR10011 la stabilità laterale è verificata applicando una forza laterale pari a
N/100. Dove w è ricavato dalle ben note tabelle.
Axial ForceLoad 100 : XY
Z
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 60/79
Caratteristiche geometriche
Lunghezza profilo L = 5.00 m
Diametro esterno D = 245 mm
Spessore s = 8 mm
Area A = 59 cm2
Momento Inerzia Jx = 4160 cm4
Modulo Resistenza Wx = 340 cm3
Momento Inerzia Jy = 4160 cm4
Modulo Resistenza Wy = 340 cm3
Raggio Inerzia ix = 8.4 cm
Raggio Inerzia iy = 8.4 cm
Area efficace a taglio AT = 59 mm
Peso p = 46.7 daN/m
Mod. Young E = 2.06.E+06 MPa
Relazione di calcolo e sismica
pag. 61/79
La forza agente è pari a Fc x 1.25 / 100 = 6.25kN approssimato a 8kN per ciascun corrente. La stabilità è garantita dai profili ad L
La combinazione agli SLU prevede G1 + G2 + forze istabilizzanti sopra elencate + Q (carico accidentale di manutenzione pari a 0,50kN/m2).
Verifiche di stabilità
Coeff. Vincolo-dir.x b = 1.0
n° Ritegni Fless-dir.x nn = 0
Coeff. Vincolo-dir.y b = 1.0
n° Ritegni Fless-dir.y nn = 0
Lung. Libera-dir.x Lox = Ln/b = 500 cm
Lung. Libera-dir.y Loy = Ln/b = 500 cm
Snellezza dir.x lx = Lox/iy 59.8
Snellezza dir.y ly = Loy /ix 59.8
Snellezza massima l = max(lx;ly) 59.8
8 kN8 kN
8 kN 8 kN8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN 8 kN
8 kN8 kN 8 kN
8 kN
Load 9
XY
Z
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 62/79
Tale combinazione di carico è di fatto dimensionante per la reticolare superiore (correnti e controventi). I tubi altrimenti di spessore 6.3mm sono incrementati a 8mm.
8 kN8 kN
8 kN 8 kN8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN8 kN
8 kN 8 kN
8 kN8 kN 8 kN
8 kN
Axial ForceLoad 700 :
XY
Z
Relazione di calcolo e sismica
pag. 63/79
5.18 Verifiche nel dettaglio
Steel Design (Track 2) Beam 92 Check 1 ALL UNITS ARE - KN METE (UNLESS OTHERWISE NOTED)
MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/
FX MY MZ LOCATION
=======================================================================
92 ST _CHS4061X10 (UPT)
PASS EC-6.2.3 (T) 0.538 187
2212.76 T 0.00 8.33 0.00
=======================================================================
MATERIAL DATA
Grade of steel = S 355
Modulus of elasticity = 205 kN/mm2
Design Strength (py) = 355 N/mm2
SECTION PROPERTIES (units - cm)
Member Length = 62.50
Gross Area = 124.44 Net Area = 111.99
z-axis y-axis
Moment of inertia : 24420.309 24420.309
Plastic modulus : 1569.237 1569.237
Elastic modulus : 1202.675 1202.675
Shear Area : 79.220 79.220
Radius of gyration : 14.009 14.009
Effective Length : 600.000 600.000
DESIGN DATA (units - kN,m) EUROCODE NO.3 /2005
Section Class : CLASS 2
Squash Load : 4417.57
Axial force/Squash load : 0.501
GM0 : 1.05 GM1 : 1.05 GM2 : 1.25
z-axis y-axis
Slenderness ratio (KL/r) : 42.8 42.8
Compression Capacity : 3804.7 3804.7
Tension Capacity : 4112.4 4112.4
Moment Capacity : 530.6 530.6
Reduced Moment Capacity : 352.6 352.6
Shear Capacity : 1546.4 1546.4
BUCKLING CALCULATIONS (units - kN,m)
Lateral Torsional Buckling Moment MB = 557.1
co-efficients C1 & K : C1 =1.000 K =1.0, Effective Length= 6.000
CRITICAL LOADS FOR EACH CLAUSE CHECK (units- kN,m):
CLAUSE RATIO LOAD FX VY VZ MZ MY
EC-6.2.3 (T) 0.538 187 -2212.8 9.5 0.0 8.3 0.0
EC-6.2.9.1 0.040 188 -2018.0 8.7 -0.1 15.0 0.0
EC-6.2.6-(Y) 0.006 116 -2193.5 9.5 0.0 7.0 0.0
Details of torsion design given in .anl file output.
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 64/79
Steel Design (Track 2) Beam 152 Check 1 ALL UNITS ARE - KN METE (UNLESS OTHERWISE NOTED)
MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/
FX MY MZ LOCATION
=======================================================================
152 ST _CHS219.1X12(UPT)
PASS EC-6.2.7(5) 0.897 700
817.99 T 0.00 80.08 0.00
=======================================================================
MATERIAL DATA
Grade of steel = S 355
Modulus of elasticity = 205 kN/mm2
Design Strength (py) = 355 N/mm2
SECTION PROPERTIES (units - cm)
Member Length = 192.08
Gross Area = 78.07 Net Area = 70.27
z-axis y-axis
Moment of inertia : 4199.882 4199.882
Plastic modulus : 515.245 515.245
Elastic modulus : 383.376 383.376
Shear Area : 49.704 49.704
Radius of gyration : 7.334 7.334
Effective Length : 192.084 192.084
DESIGN DATA (units - kN,m) EUROCODE NO.3 /2005
Section Class : CLASS 1
Squash Load : 2771.66
Axial force/Squash load : 0.295
GM0 : 1.05 GM1 : 1.05 GM2 : 1.25
z-axis y-axis
Slenderness ratio (KL/r) : 26.2 26.2
Compression Capacity : 2553.3 2553.3
Tension Capacity : 2580.2 2580.2
Moment Capacity : 174.2 174.2
Reduced Moment Capacity : 150.4 150.4
Shear Capacity : 970.2 970.2
BUCKLING CALCULATIONS (units - kN,m)
Lateral Torsional Buckling Moment MB = 182.9
co-efficients C1 & K : C1 =1.000 K =1.0, Effective Length= 1.921
CRITICAL LOADS FOR EACH CLAUSE CHECK (units- kN,m):
CLAUSE RATIO LOAD FX VY VZ MZ MY
EC-6.2.3 (T) 0.317 700 -818.0 -44.7 45.2 80.1 0.0
EC-6.2.9.1 0.532 700 -818.0 -44.7 45.2 80.1 0.0
EC-6.2.6-(Z) 0.047 700 -818.0 -44.7 45.2 80.1 0.0
EC-6.2.6-(Y) 0.050 700 -815.9 48.2 -45.2 45.0 0.0
Details of torsion design given in .anl file output.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 65/79
Steel Design (Track 2) Beam 169 Check 1 ALL UNITS ARE - KN METE (UNLESS OTHERWISE NOTED)
MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/
FX MY MZ LOCATION
=======================================================================
169 ST _CHS219.1X12(UPT)
PASS EC-6.2.7(5) 0.958 700
819.84 T 0.00 84.28 1.92
=======================================================================
MATERIAL DATA
Grade of steel = S 355
Modulus of elasticity = 205 kN/mm2
Design Strength (py) = 355 N/mm2
SECTION PROPERTIES (units - cm)
Member Length = 192.09
Gross Area = 78.07 Net Area = 70.27
z-axis y-axis
Moment of inertia : 4199.882 4199.882
Plastic modulus : 515.245 515.245
Elastic modulus : 383.376 383.376
Shear Area : 49.704 49.704
Radius of gyration : 7.334 7.334
Effective Length : 192.088 192.088
DESIGN DATA (units - kN,m) EUROCODE NO.3 /2005
Section Class : CLASS 1
Squash Load : 2771.66
Axial force/Squash load : 0.296
GM0 : 1.05 GM1 : 1.05 GM2 : 1.25
z-axis y-axis
Slenderness ratio (KL/r) : 26.2 26.2
Compression Capacity : 2553.3 2553.3
Tension Capacity : 2580.2 2580.2
Moment Capacity : 174.2 174.2
Reduced Moment Capacity : 150.3 150.3
Shear Capacity : 970.2 970.2
BUCKLING CALCULATIONS (units - kN,m)
Lateral Torsional Buckling Moment MB = 182.9
co-efficients C1 & K : C1 =1.000 K =1.0, Effective Length= 1.921
CRITICAL LOADS FOR EACH CLAUSE CHECK (units- kN,m):
CLAUSE RATIO LOAD FX VY VZ MZ MY
EC-6.2.3 (T) 0.320 187 -824.7 -38.2 51.3 80.6 0.0
EC-6.2.9.1 0.561 700 -819.8 -40.2 52.5 84.3 0.0
EC-6.2.6-(Z) 0.054 700 -817.6 43.6 -52.5 44.9 0.0
EC-6.2.6-(Y) 0.045 700 -817.6 43.6 -52.5 44.9 0.0
Details of torsion design given in .anl file output.
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 66/79
Steel Design (Track 2) Beam 305 Check 1 ALL UNITS ARE - KN METE (UNLESS OTHERWISE NOTED)
MEMBER TABLE RESULT/ CRITICAL COND/ RATIO/ LOADING/
FX MY MZ LOCATION
=======================================================================
305 ST _CHS250X8 (UPT)
PASS EC-6.3.3-662 0.988 700
1398.03 C 0.00 27.26 0.50
=======================================================================
MATERIAL DATA
Grade of steel = S 355
Modulus of elasticity = 205 kN/mm2
Design Strength (py) = 355 N/mm2
SECTION PROPERTIES (units - cm)
Member Length = 50.00
Gross Area = 60.82 Net Area = 54.74
z-axis y-axis
Moment of inertia : 4457.284 4457.284
Plastic modulus : 468.668 468.668
Elastic modulus : 356.583 356.583
Shear Area : 38.720 38.720
Radius of gyration : 8.561 8.561
Effective Length : 50.003 500.000
DESIGN DATA (units - kN,m) EUROCODE NO.3 /2005
Section Class : CLASS 1
Squash Load : 2159.15
Axial force/Squash load : 0.647
GM0 : 1.05 GM1 : 1.05 GM2 : 1.25
z-axis y-axis
Slenderness ratio (KL/r) : 5.8 58.4
Compression Capacity : 2056.3 1676.6
Tension Capacity : 2010.0 2010.0
Moment Capacity : 158.5 158.5
Reduced Moment Capacity : 76.2 76.2
Shear Capacity : 755.8 755.8
BUCKLING CALCULATIONS (units - kN,m)
Lateral Torsional Buckling Moment MB = 166.4
co-efficients C1 & K : C1 =1.000 K =1.0, Effective Length= 0.500
CRITICAL LOADS FOR EACH CLAUSE CHECK (units- kN,m):
CLAUSE RATIO LOAD FX VY VZ MZ MY
EC-6.2.3 (T) 0.061 113 -122.5 5.7 0.8 4.8 0.0
EC-6.3.1.1 0.834 700 1398.0 16.9 -0.1 19.1 0.0
EC-6.2.9.1 0.358 700 1398.0 -16.0 0.1 27.3 0.0
EC-6.3.3-661 0.819 700 1398.0 -16.0 0.1 27.3 0.0
EC-6.3.3-662 0.988 700 1398.0 -16.0 0.1 27.3 0.0
EC-6.2.6-(Z) 0.005 508 684.4 10.9 3.7 7.1 0.0
EC-6.2.6-(Y) 0.028 188 244.7 21.3 1.9 11.0 0.0
Details of torsion design given in .anl file output.
Come si vede le verifiche delle membrature in acciaio sono soddisfatte.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 67/79
5.19 Verifica trave secondaria tipica
La presente per valutare le sollecitazioni con schema semplice delle travi secondarie che
supportano il solaio S2.
Metodo di calcolo: stati limite DM 2008. Valori in daN cm.
Prospetto trave
Svergolamento: non richiesto
Materiale: S355
Gamma M0 =1.05
GEOMETRIA DELLE SEZIONI INIZIALI
n. Profilo Area Jx Wx Wplx At
2 IPE200 29 1949 195 221 10
GEOMETRIA DELLE CAMPATE
luce sezione estradosso iniziale estradosso finale Y asse
mensola sinistra 70.0 2 0.0 0.0 0.00
campata n. 1 260.0 2 0.0 0.0 0.00
mensola destra 70.0 2 0.0 0.0 0.00
CARATTERISTICHE DEGLI APPOGGI
appoggio n. nome ampiezza coeff. elastico verticale
1 5.0 0.0000E+00 diretto
2 5.0 0.0000E+00 diretto
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE
gamma E ni Fy sp<=40mm Fy sp>40mm
S355 0.0078500 2060000 0.300 3550.0 3350.0
Schemi di carico
AZIONI CARATTERISTICHE APPLICATE ALLA TRAVE
MENSOLA SINISTRA
peso della trave 0.22
carico trapezoidale valori iniziali valori finali
perm.strutt. perm.port. variabile perm.strutt. perm.port. variabile ascissa da sin. ampiezza
6.75 0.50 12.50 6.75 0.50 12.50 20.0 50.0
forza concentrata perm. struttura permanente portato variabile ascissa da sin. ampiezza
0.00 125.00 0.00 10.0 5.0
70 260 7068 255 685 5
70 260 7068 255 685 5
125 125
6.8
12
.50
.5
6.8
12
.50
.5
6.8
12
.50
.5
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 68/79
CAMPATA n. 1
peso della trave 0.22
carico uniforme permanente struttura permanente portato variabile
6.75 0.50 12.50
MENSOLA DESTRA
peso della trave 0.22
carico trapezoidale valori iniziali valori finali
perm.strutt. perm.port. variabile perm.strutt. perm.port. variabile ascissa da sin. ampiezza
6.75 0.50 12.50 6.75 0.50 12.50 0.0 50.0
forza concentrata perm. struttura permanente portato variabile ascissa da sin. ampiezza
0.00 125.00 0.00 60.0 5.0
RITEGNI TORSIONALI
ritegno n. campata n. posizione
1 0 0.0
2 1 0.0
3 1 50.0
4 1 100.0
5 1 150.0
6 1 200.0
7 1 260.0
8 0 50.0
Verifiche
Verifica asta 1
mensola sx
classe peggiore 1
X MEd Mc,Rd Classe Ro VEd Vc,Rd MEd.sv Mb,Rd.sv Classe.sv Chi Lambda.ad fy eff
0 0 0 0 0.000 0 0 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
23 -2736 748315 1 0.000 289 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
47 -17246 748315 1 0.000 955 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
70 -47308 748315 1 0.000 1622 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
Valori massimi
Asta sottoutilizzata
Flessione
X = 70
MEd -47308
Mc,Rd 748315
Classe 1
Ro 0
Taglio
X = 70
VEd 1622
Vc,Rd 27485
Verifica asta 2
campata n°1
classe peggiore 1
X MEd Mc,Rd Classe Ro VEd Vc,Rd MEd.sv Mb,Rd.sv Classe.sv Chi Lambda.ad fy eff
70 -47308 748315 1 0.000 3861 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
157 205579 748315 1 0.000 1385 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
243 205579 748315 1 0.000 1385 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
330 -47308 748315 1 0.000 3861 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
Valori massimi
Asta sottoutilizzata
Flessione
X = 200
MEd 232400
Mc,Rd 748315
Classe 1
Ro 0
Taglio
X = 70
VEd 3861
Vc,Rd 27485
Verifica asta 3
70 260 7068 255 685 5
Relazione di calcolo e sismica
pag. 69/79
mensola dx
classe peggiore 1
X MEd Mc,Rd Classe Ro VEd Vc,Rd MEd.sv Mb,Rd.sv Classe.sv Chi Lambda.ad fy eff
330 -47308 748315 1 0.000 1622 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
353 -17246 748315 1 0.000 955 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
377 -2736 748315 1 0.000 289 27485 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
400 0 0 0 0.000 0 0 0 0 0 0.00 0.00 3550.0
Valori massimi
Asta sottoutilizzata
Flessione
X = 330
MEd -47308
Mc,Rd 748315
Classe 1
Ro 0
Taglio
X = 330
VEd 1622
Vc,Rd 27485
Deformata (cm)
DEFORMATA
campata x f qp f ra f fr
mensola sx 0 -.02 -.01 -.02
mensola sx 23 -.02 0.00 -.01
mensola sx 47 -.01 0.00 -.01
mensola sx 70 0.00 0.00 0.00
campata n°1 148 0.16 0.22 0.18
campata n°1 235 0.19 0.25 0.20
campata n°1 321 0.02 0.03 0.02
mensola dx 349 -.01 0.00 -.01
mensola dx 372 -.01 0.00 -.01
mensola dx 395 -.02 -.01 -.02
Valori massimi
campata f qp L/f qp f ra L/f ra f fr L/f fr (2L/f per gli sbalzi)
mensola sx 0.02 6469 0.01 23396 0.02 7898
campata n°1 0.20 1282 0.28 939 0.22 1175
mensola dx 0.02 6469 0.01 23396 0.02 7898
REAZIONI VINCOLARI (daN)
ULTIME RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI
appoggio n. nome massima minima massima minima massima minima massima minima
1 5483 1112 3816 1168 3123 1187 2892 1193
2 5483 1112 3816 1169 3123 1187 2892 1193
70 260 7068 255 685 5
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 70/79
5.20 Verifica piolatura
L’azione di taglio massima è pari a 130kN. Di seguito il calcolo della resistenza dei pioli secondo
UNI EN 1994-1-1:
COMPRESSIONE TRAZIONE TORSIONE
Max Fx kN Min Fx kN Max Ass Mx kNm Max Ass Fy kN Max Ass Fz kN Max Ass My kNm Max ASS Mz kNm
SECONDARIE 01 _SHS180X5 80 -40 0 30 50 30 20
SECONDARIE 02 _SHS180X4 60 -110 0 30 10 10 20
CORRENTE SUPERIORE 01 _CHS250X16 560 -190 20 450 220 80 210
CORRENTE SUPERIORE 02 _CHS250X10 940 -270 20 170 180 70 30
CORRENTE SUPERIORE 03 _CHS250X8 1150 -340 30 210 210 30 40
CALICE _CHS250X12 310 -330 20 60 50 50 50
TRAVERSI _CHS250X4 290 -180 0 10 10 20 20
TESTATA DX _CHS250X14 140 -190 30 60 160 70 30
DIAGONALI 01 _CHS219.1X12 - -880 20 50 50 60 60
DIAGONALI 02 _CHS1937X5 400 -220 0 20 20 20 20
DIAGONALI 03 _CHS168.3X4.5 200 -150 0 0 10 10 -
DIAGONALI 04 _CHS219.1X12 - -870 20 50 60 70 60
CORRENTE INFERIORE _CHS4061X10 - -2330 20 530 120 30 100
CONTROVENTI L60X60X6 40 -10 0 0 0 - -
MONTANTE _MONT - -10 0 0 0 - 10
CORRIMANTO _RHS80X40X4 - - 0 0 0 - -
AUSILIARIO 1 Rect 0.24x0.02 - - 0 130 0 - 70
AUSILIARIO 2 Rect 0.25x0.25 460 -30 0 160 200 30 30
AUSILIARIO 3 Rect 0.25x0.25 50 -20 30 60 120 40 20
AUSILIARIO 6 Rect 0.25x0.25 20 - 0 20 20 - -
AUSILIARIO 6 Rect 0.25x0.25 30 - 0 40 50 10 10
TAGLIO FLESSIONEDESCRIZIONE SEZIONE
Caratteristiche calcestruzzo:
Classe del calcestruzzo C30/37
fck = 30.00 N/mm2
Rck = 37.00
fcm = 38.00
fctk = 2.03
fcfk = 2.43
fbk = 4.56
Ecm = 32836.57 N/mm2 * vedi 1992-1 - table 3.1
beff = 1400.00 mm
Coefficients Partiels M0 = 1.50
Resistenza acciaio connettori
diamètre d = 19.00 mm
Résistance à la traction fu = 500.00 N/mm2
Coefficients Partiels v = 1.25
Numero di file dei connettori nr = 2.00
altezza del connettore hp = 110.00 mm
Passo dei connettori i = 250.00 mm
Passo trasvesale connettori p = 80.00 mm
Caratteristiche acciaio armatura
Snervamento a trazione caratteristico fyk = 450.00 N/mm2
coefficiente parziale di sicurezza M0 = 1.15
Snervamento a trazione di calcolo fyk = 391.30 N/mm2
Caratteristiche Lamiera Grecata
Spessore della lamiera grecata th = 1.00 mm
Vedi figura 6.13 EC1994-1-1:2004 b0 = 81.50 mm
altezza della lamiera hp = 58.00 mm
Interasse delle gole i = 207.00 mm
Altezza totale impalcato ht = 130.00 mm
RESISTENZA DI UN CONNETTORE A PIOLO SECONDO UNI EN1994-1-1:2004
Relazione di calcolo e sismica
pag. 71/79
Come si vede la resistenza è pari a174kN pertanto, la connessione è verificata.
Stud capacity:
Type de défaut 01:
Prd,1 = 90.73 kN * vedi 1994-1 §6.6.3.1 - eq (6.18)
Type de défaut 02:
hsc/d = 6.84
a=0,20(hsc/d+1) = 1.00
Prd,2 = 83.13 kN * vedi 1994-1 §6.6.3.1 - eq (6.19)
Orientantion lamiera d'acier Lamiera con gole parallele
Lamiera con onde perpendicolari
kt,max = 0.700 * table 6.2
kt,1=0.70/(√nr)b0/hp(hsc/hp-1) = 0.863
perpendicolari kl=min(kt,1;kt,max) = 0.700
Lamiera con gole parallele
parallelel kp=0.60b0/hp(hsc/hp-1) = 1.047
factor de reduction utilize:
Se lamiera PERP KL - se lamiera // KP = 1.047
Resistenza di calcolo
Prd = 87.00 kN
Resistenza della connessione VRd=Prd x nr = 174.00 kN
Resistenza della connessione al metro vRd=VRd/i 696.00 kN/m
Verifiche geometriche
Spaziatura longitudinale:
Distanza minima connettori 5d = 95.00 mm
Distanza massima connettori max(800;6ht) = 800.00 mm
i = 250.00 mm
Verifica OK
Spaziatura trasversale
distanza trasversale minima pmin=4d = 76.00 mm
e emin = 20 mm
p = 80.00 mm
Verifica OK
Altezza
Altezza minima connettore 2d = 57 mm
Altezza massima connettore ht-20 = 110.00 mm
hp = 110.00 mm
Verifica: OK
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 72/79
6 Verifice in esercizio agli SLE
6.1 Verifiche spostamenti
Riassunto spostamenti estremi agli SLE:
Horizontal Vertical Horizontal Resultant Rotational
Node L/C X mm Y mm Z mm mm rX mrad rY mrad rZ mrad
Max X 633 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 5 -10 -1 12 0 0 -6
Min X 8 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA -11 0 0 11 -1 0 14
Max Y 819 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 2 0 0 2 0 -1 -8
Min Y 392 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA -3 -80 -1 80 2 0 0
Max Z 386 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO -3 -51 25 57 -3 0 1
Min Z 218 404 - SLE2 - G1+G2+FOLLA -8 -36 -2 37 -1 0 5
Max rX 434 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA 0 -75 -1 75 2 0 -2
Min rX 367 404 - SLE2 - G1+G2+FOLLA -4 -56 1 56 -5 0 1
Max rY 828 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 1 0 1 1 0 3 -8
Min rY 516 400 - SLE1 - G1+G2+VENTO 0 -28 8 29 -2 -2 -4
Max rZ 5 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA -11 0 0 11 1 0 14
Min rZ 4 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA 2 0 0 2 -1 0 -11
Max Rst 392 402 - SLE2 - G1+G2+FOLLA -3 -80 -1 80 2 0 0
Relazione di calcolo e sismica
pag. 73/79
Spostamento verticale massimo G1 + G2 + Q:
Spostamento verticale permanenti G1 + G2:
Y:-52.082 mm
Y:-52.403 mm
Y:-73.340 mm
Y:-76.908 mm Y:-77.187 mm Y:-76.910 mm
Y:-73.433 mmY:-77.189 mm
DisplacementLoad 402 : Displacement - mm
X
Y
Z
Y:-32.078 mm
Y:-31.978 mm
Y:-44.820 mm
Y:-46.991 mm Y:-47.217 mm Y:-46.932 mm
Y:-45.023 mmY:-47.342 mm
DisplacementLoad 405 : Displacement - mm
X
Y
Z
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 74/79
Monta:
Di seguito è ripostata la monta di costruzione prevista per la costruzione:
6.2 Verifiche:
Lunghezza L= 41,00m Spostamento massimo per i carichi permanenti G1 + G2 v = 48,50mm Rapporto luce freccia L / 845 Spostamento massimo agli SLE v = 80,00mm Rapporto luce freccia L / 515 Spostamento massimo agli SLE con monta v = 80,00mm – 51mm = 29mm Rapporto luce freccia L / 1415 Spostamento massimo per i soli carichi accidentali v = 31.50mm Rapporto luce freccia L / 1300 Come si vede la verifica è soddisfatta.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 75/79
6.3 Verifica stato limite vibrazione
È noto che il problema delle passerelle pedonali di grande luce sono soggette a problemi legati alle
vibrazioni ed alla sensazione che ne consegue per chi ne usufrisce.
La verifica di seguito è eseguita ai sensi della “European Design guide for footbridge vibration”
paragrafo §5.
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 76/79
Il peso di una persona è assunto pari a 75kg.
Di seguito il calcolo delle frequenze di vibrazioni nel caso TC5 con 1,5 persone al m2 che
corrisponde ad una massa di circa 1,125kN/m2.
Relazione di calcolo e sismica
pag. 77/79
Frequenza di vibrazione laterale f=2,00hZ > 1,20Hz - OK
Mode Shape 1Load 1 :
XY
Z
Progetto di una passerella pedonale ed annessa pista ciclabile presso Valli del Pasubio
pag. 78/79
Frequenza di vibrazione laterale f=3,00hZ > 2.00hZ - OK
Come si vede la verifica è soddisfatta per il caso più critico perché riducendo la massa (casi restanti)
la frequenza tende ad aumentare.
Mode Shape 2Load 1 :
XY
Z
Relazione di calcolo e sismica
pag. 79/79
7 Conclusioni
Tutte le verifiche riportate sono relative agli elementi maggiormente sollecitati. Le verifiche, per i
restanti elementi, sono da ritenere soddisfatte per analogia. Esse sono omese per brevità dal
presente documento, ma disponibili a richiesta, insieme ai tabulati completi di output del modello
FEM.
Il sottoscritto professionista nel corso della progettazione ha di volta in volta eseguito dei controlli
delle elaborazioni mediante schemi statici semplificati che ne hanno comprovato l’attendibilità.
Tali valutazioni, che hanno riguardato sostanzialmente le verifiche di equilibrio tra le reazioni
vincolari ed i carichi applicati e le comparazioni tra i risultati delle analisi e quelli delle valutazioni
semplificate, sono state eseguite in minuta presso il mio studio professionale ed hanno sempre
fornito esito soddisfacente confermando i risultati ottenuti con il modello tridimensionale
complessivo dell’opera.
Si ritiene che il sottoscritto Professionista possa quindi esprimere, a ragion veduta, il richiesto
“giudizio motivato di accettabilità dei risultati” NTC08.
Come riportato nei capitoli precedenti si dichiara, inoltre, di aver tenuto conto che il progetto, ricadente in zona dichiarata sismica ai sensi della OPCM 3374 è conforme, ai sensi della DGRV 2122 del 02/08/2005, alle normative sismiche vigenti ovvero al D.M. 14 gennaio 2008 e circolari esplicative.