Proiect Ventilatii
-
Upload
selaru-ionut -
Category
Documents
-
view
253 -
download
4
Transcript of Proiect Ventilatii
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
1/18
Borderou
Piese scrise:
Tema proiectului
Memoriu tehnic
Breviar de calcul
Fise tehnice
Piese desenate:
Planul instalatiilor sc 1:50
Sectiuni prin centrala de ventilare si climatizare sc 1:50
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
2/18
Memoriu tehnic
1. Date generale
Obiectivul acestei documentatii il constituie proiectarea instalatiei de ventilare si
climatizare aferenta unui imobil cu destitinatia de Sediu de Banca din localitateaBraila.
2. Descrierea instalatiei
Proiectarea sistemului s-a facut in concordanta cu prevederile Normativului pentru
proiectarea si executarea instalatiilor de ventilare si climatizare I5-2010 Instructiuni
tehnice de proiectare pentru instalatii de ventilare sau incalzire acu aer cald prin jeturi deaer orizontale".Acest normativ va fi de asemenea respectat la punerea in opera a
prezentului proiect.
Racirea respectiv incalzirea aerului se va face cu modul pentru tratarea aerului (centrala
de tratare a aerului- CIAT) amplasat in incaperea tehnica de la parter.
Modulul de tratare al aerului este format din: camera de amestesc, aer
proaspat+aer recirculat, filtru, baterie de incalzire, baterie de racire, camera de
umidificare, si ventilatoare de introducere respectiv de evacuare.
Aerul proaspat este preluat printr-o priza de aer proaspat, amplasata la o inaltime
de 3,5 [m] pentru a nu prelua impuritatile de la nivelul terenului.
Aerul este tratat si introdus in incaperile climatizate prin tubulatura de ventilareamplasata in tavanul fals, unde patrunde in incapere prin intermediul anemostatelor
amplasate la nivelul superior al incaperii.
Pentru evacuare aerului viciat datorat degajarilor de caldura de la oameni,
echipamentele de birou, instalatia de iluminat interior se face prin intermediul gurilor de
aspiratie amplasate pe hol la nivelul superior. Gurile de evacuare sunt conectate la
tubulatura amplasata in tavanul fals iar aerul este evacut cu ajutorul ventilatorului de
evacuare din centrala de tratare.
Dimensiunile si distantele de montaj fata de elementele de constructie
inconjuratoare a tubulaturii si a pieselor speciale au fost trecute in partea desenata, iar
caracteristicele tehnice ale utilajelor au fost precizate in lista de utilaje.Dimensionarea canalelor de aer, de forma rectangulara, s-a facut prin metoda
vitezelor crescatoare de la anemostate la ventilatorul din centrala.
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
3/18
3. Principalele cerinte de calitate
3.1. Rezistenta mecanica si stabilitate
Instalatiile s-au proiectat in conformitate cu cerintele de calitate privind rezistenta
si stabilitatea impuse de zona seismica, de categoria de importanta a imobilului, de
amplasarea si pozitia acestuia in raport cu vecinatatile si cu retelele de utilitati.Materialele (conducte, fitinguri, armaturi,etc.) si echipamentele utilizate corespund
domeniilor de presiuni si de temparaturi maxime prevazute in exploatare si sunt adaptate
scopului propus.
Conductele si aparatele se vor monta utilizand tehnologii adecvate si se vor fixa pe
elementele de constructie astfel incat sa permita dilatarea termica libera, cu solicitari
minime, fara a permite insa deplasarea accidentala in afara limitelor admise.
3.2. Securitate la incendiu
La amplasarea instalatiilor de ventilare s-au respectat prevederile normativelor in
vigoare privind distantele fata de alte tipuri de instalatii.Sistemul este unul modern ce nu prezinta pericol din punct de vedere al siguranei
la foc. Materialele utilizate nu sunt inflamabile.
3.3. Igiena, sanatate si mediu
Sistemul este unul modern, nepoluant. Nu este afectata in nici un fel igiena si
sanatatea oamenilor, precum si mediul inconjurator.
Echipamentele au un randament ridicat iar agentul frigorific utilizat este unul
ecologic, al carui principal avantaj este protejarea stratului de ozon.
La executia lucrarilor de instalatii se vor lua masuri pentru asigurarea etansarii
sistemelor de distributie, prin utilizarea unor materiale si tehnologii adecvate.
4. Metode de protectie a muncii
In executie si exploatare se vor respecta:
Normele Republicane de Protecia Muncii
Instructiunile elaborate de furnizorii de utilaje
Normele specifice pentru fiecare categorie specifica de lucrari.
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
4/18
STABILIREA PARAMETRILOR CLIMATICI DE CALCUL AI AERULUI EXTERIORSI AI AERULUI INTERIOR PENTRU INCAPERILE CLIMATIZATE
Aer exterior :
Vara:
Temperatura exterioara de calcul pentru vara evt
Aztt emev => 3,2973,36 Aztt evem [C]
emt - temperatura medie exterioara, corespunzatoare localitatii in care este amplasata
cladirea [C]
Az = 7 - amplitudinea oscilatiilor zilnice a temperaturii exterioare [C]
Temperatura orara:
te = tem +cAz
Iarna:
Temperatura de calcul a aerului exterior , se alege in functie de localitate si zona
climatica
Braila se afla in zona climatica II => te= -15 [C]
xe = 0,8 [g/kg]
Aer interior:
Vara:
Temperatura aerului interior
ti= tev- (4-10) [C] = > ti = 36,3-9,3 = 27 [C]
Umiditatea relativa a aerului interior trebuie sa fie in intervalul (50-55%)%50%5max, ii
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
5/18
Iarna:
Temperatura aerului interior n situaia de iarn se alege pentru instalaiile de climatizare
tehnologice funcie de cerinele procesului tehnologic iarpentru cele de confort
ti = 20-22[C]
ti = 21 [C]Umiditatea relativa a aerului interior se alege %50
Aporturi de caldura prin elementele opace de anvelope.
Calculul se face doar vara pentru:- pereti exterior- terasa
QPE = SPE qPE [W]
qPEfunctie (tip perete, orientare, ora, diferenta de temperatura)
t = tev-ti = 36,3-27 = 9,3 => 10[C]
Calculul suprafetelor a peretilor exteriori aferenti camerelor climatizare
Vest - SPE = 40 [m2]
Est - SPE = 52 [m2]
Nord-Vest - SPE = 29 [m2]
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
6/18
Calculul aporturilor de caldura prin elementele vitrate
(ferestre exterioare, usi ,pereti cortina)
Suprafata ferestrei
S= B H [m2]
Fluxul de caldura transmis prin elementele vitrate
QFE = Qt+ QI [W]
Fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de temperatura
Qt = UFE SFE (te-ti) [W]
Coeficient global de transfer de cldur al ferestreiUFE = 1,8 [W/m
2K] -> tab.6.10
Fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitatii radiatiei solare
)( maxmax dFEDI ISISicpmfctQ [W]
ct = 1 - coefficient functie de tipul tamplariei
f = 0,82 - factor solar, pentru fereastra dubla cu 2 geamuri clare de 6 mm
m - coefficient de acumulare termica, functie(s,med= 4,510,3) [W/m2K] -> tab.6.7-6.8
cp =0,9 - coef. pentru puritatea atmosferei => pt .altitudinea de 0 [m] la ora radiatiei
solare -> tab.6.1
Si = ))(( huHbuB - supraf. insorita a ferestrei, doar cand avem soare pe fereastra [m2]
11cubu - latimea benzii umbrite
122 hcuhu - inaltimea benzii umbrite
1cu , 2cu - coef. de umbrire ->tab.6.9
21 =12,5 - retragerea ferestrei in plan orizontal si vertical
SFE - suprafata ferestrei [m2]
575max DI la ora 16 - intensitatea radiatiei solare directe maxime
147max dI la ora 12 - intensitatea radiatiei solare difuze maxime
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
7/18
Aporturi de caldura de la incaperile
vecine neclimatizare (vara)
Pentru peretii interior
)( titvmSUQ PIPIiv [W]
4,171,0
11
PI
PIR
U [W/m2K]
71,027,0
125,0
8
2 PEPI RR
tvm = tml+Az+5 = 22,2+7+5= 34,2 [C]
tmltabel cu localicati 3.1 col.5
Degajari de caldura de la surseleinterioare (vara)
1) Degajarea de caldura de la oameni
435014530 omom qNQ [W]
N=30- numarul de persoane
omq - degajarea specifica de caldura a unei persoane in functie de activitate [W/pers.]
banciqom 145
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
8/18
2) Degajarea de caldura de iluminatul electric
279634958,0 instil PBQ [W]
B- coefficient care tine seama de partea de energie electrica transformata in caldura
B = 0,8pentru surse fluorescente
instP - puterea instalata a surselor de iluminat [W]
349515233 iltavaninst qSP [W]
15ilq [W/m2]
3) Degajarea de caldura de la echipamentul electronic de birou
insteb PQ -> tab.8.3
Calculatoare 7 buc. = 7x200= 1400 [W]
Servere 1 buc.=1000 [W]
Imprimante cu laser 3 buc.=3x250 =750 [W]
Copiator 1 buc. = 300 [W]
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
9/18
Calculul sarcinii de umiditate vara
33 1081,010027,030 omqNGv [kg/s]
N=30 - nr.de persoane
3
10027,01000*2568
70
1000
hv
ql
qom
ql- degajarea de caldura latnta a omului
hv - entalpia vaporilor de apa la temperatura corpului uman 37[C]
hv = 1,8 t +2500 = 1,8x37+2500 = 2568 [Kj/Kg]
Calculul sarcinii de umiditate iarna
1013104119398deg PQQQi [W]
939810002/279643502/deg ebilom QQQQ [W]
28,10411)( tetiUStUSQP [W]
Gi = Gv = 0,81*10-3
[kg/s]
Raza procesului
24691
1081,0
203
Gv
Qvv [kj/kg,v]
12501081,0
013,13
Gi
Qii [kj/kg,v]
Calculul debitului de aer pentruinstalatia de climatizare
Situatia de vara
Debitul de aer se determina vara urmarind ca pentru iarna sa se adopte aceleasi
debite. Se cunoaste: Qv, Gv, v, Iv, EvSe determina: Cv, D
tctit => ttitc [C]
xcxi
Gv
hchi
QvD
[kg/s]
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
10/18
V
Dvn [h-1]
Vvolumul incaperii
Cv -> tc
hc Ci=?
xc D=ct
c
D =xcxi
Gi
hchi
Qi
[kg/s] => hc = hi -
D
Qi
xc = xi -D
Gi
Ci => tc, hc, xc, c
D = DpDrec
IDA2 - calitate medie a aerului interior
IDA3 - calitate moderata a aerului interior
bq
pardA
pqNDp
25pq [m
3/h,per] (IDA2)
15pq [m
3/h,per] (IDA3)
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
11/18
52,2bq [m
3/h,per] (IDA2)
44,1bq [m
3/h,per] (IDA3)
Situatia de iarna
Parametrii aerului recirculat
hc = hi - 67,4115,2
013,141
D
Qi[kj/kg]
xc = xi - 2,715,2
81,08,7
D
Gi[g/kg]
Ci => tc = 22,5 [C]
hc = 41,67 [kj/kg]
xc = 7,2 [g/kg]c = 44 [%]
Debitul de aer se mentine acelasi si pentru perioada de iarna.
Dtot = DpDrec => Drec = Dtot- Dp = 6300-1337= 4962,84 [m3/h] = 1,68 [kg/s]
Dp= Npq + Apard ]/3[133752,2*23325*30 hm
bq
Procese de tratare complexa a aerului
Determinarea parametrilor punctului de amestec M
hm =D
ih
recD
eh
pD
xm =D
ix
recD
ex
pD
Proces complex vara cu control al temperaturii:
Pentru trasarea procesului de tratare se cunosc din etapele anterioare de calcul
urmtoarele elemente:
- starea aerului exterior Ev, prin parametrii tevi x cl;
- starea aerului interior Iv, prin parametrii ti i i;- sarcina termic i de umiditate de var Q v i G vi raza procesului v=
v
v
G
Q;
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
12/18
- starea aerului climatizat C, aflat la intersecia dreptei tccu dreapta paralel la evdus prin punctul Iv;
- debitul de aer necesar pentru climatizare Dtot, debitul de aer proaspt Dpidebitul de aer recirculat Drec.
hm = ]/[27,576300
)56*496262*1337(kgk j
xm = ]/[86,106300
)2,11*49626,9*1337(kgg
Enumerarea proceselor:
- Iv +Ev = M - proces de amestec;
-M C - proces de racire;
Proces complex iarna cu umidificare izoterma:Pentru trasarea procesului de tratare se cunosc din etapele anterioare de calcul
urmtoarele elemente:
- starea aerului exteriorEi, prin parametrii tei x e;
- starea aerului interiorIi, prin parametrii tii i;- sarcina termic i de umiditate de iarn Qii Gi;- debitul de aer necesar pentru climatizare Dtot, debitul de aer proaspt Dpi
debitul de aer recirculat Drec.
Enumerarea proceselor:
- Ii+E
i= M - proces de amestec;
- M P -proces de nclzire;
- P C -proces de umidificare izoterm;
- C I -proces n ncpere.
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
13/18
hm = ]/[5,296300
)41*4962)13(*1337(kgkj
xm = ]/[4,6
6300
)8,7*49628,0*1337(kgg
Calculul puterii bateriei de incalzire/racire
+ umidificare izoterma
Vara:
][76,31)5,4227,57(15,2)'
( kWch
mh
totD
BRQ
Iarna:
][5,21)5,295,39(15,2)( kWmh
ph
totD
BIQ
]/[72,1)4,62,7(15,2)( sgmxcxtotDaburG
Centrala de tratare a aerului (CIAT) model suprapus.
Racorduri ventilator aer evacuat ][310910 mmxev
Racorduri ventilator aer aspirat ][464464 mmxasp
Racord aer proaspat ][310910 mmxap
Racord aer de introducere ][464464 mmxai
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
14/18
Calculul gurilor de aer introdus
Dtot = 6300 [m3/h]
]/3[35018
6300
.1hm
anemostnrDtot
anemostatD
- Bataia in plan orizontal][46,1
4
585
4m
Aa
][3,14
520
4m
Bb
- Bataia in plan verticaly = hutilhzl = 3,51,2 = 2,3 [m]
hutilinaltimea camerei = 3,5 [m]hzlinaltimea zonei de lucru = 1,2 [m] pentru birouri
Claculul gurilor de aer evacuat
Debitul de aer evacuat.
Dev = 0,9*Dtot = 0,9*6300 = 5670 [m3/h]
]/3[8007
5670
.1hm
anemostnrDev
anemostatD
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
15/18
Calculul conductelor de aer pentru
introducere/ refulare
- Se realizeaza schema monofilara pentru stabilirea tronsoanelor- Dimensionarea se face dupa metoda vitezelor crescatoare de la gura de introducere
la ventilator.
4
2rac
GiD
racv
v
Dcond
A - pentru conducte rectangular
ha
Drealav
A si hsunt marimi standardizate din 25 in 25 [mm]
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
16/18
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
17/18
Dimensionarea conductelor de aer proaspat si evacuat
58,03
75,1
cond
totAP
v
DSc [m
2] STAS 1200x500 [mm]
58,03
75,1
cond
tot
AEv
DSc [m
2] STAS 1200x500 [mm]
Dimensionarea prizei de aer proaspat
44,04
75,1
AP
tot
APvp
D
Sp [m2
] STAS 1300x600 [mm]
Cu dimensiuniile STAS intram in catalogul FranceAir si se alege priza de aer proaspat
rectangulara GLFp = 50 [Pa]
-
7/28/2019 Proiect Ventilatii
18/18
Alegerea ventilatorului de introducere si evacuare a aerului
Introducere:
6300Dtot [m3/h]
][1100.int Pappppp CAPPAPCTArodtot
.int rodp - pierderea de sarcina din conductele de introducere
CTAp - pierderile de sarcina din centrala de tratare a aerului 400 [Pa]
PAPp - pierderea de sarcina pe priza de aer proaspat = 50 [Pa]
CAPp - pierderea de sarcina din conducta de aer proaspat = 20 [Pa]
Se alege din catalog FranceAir ventilatorul de tip Sygma XTA 15/7
Evacuare:
5670Dev [m3
/h]][4183325360 Papppp CAEvGAEvaspiratietot
aspiratiep - pierderea de sarcina din conductele de aspiratie = 360
GAEvp - pierderile de sarcina din gura de aer evacuat = 25 STAS 1200x600
CAEvp - pierderea de sarcina din conducta de aer evacuate in exterior = 33
Se alege din catalog FranceAir ventilatorul de tip Sygma XTA 20/10