Proiect Nr 17
description
Transcript of Proiect Nr 17
UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETI
PAGE
UNIVERSITATEA PETROL-GAZE PLOIETI
FACULTATEA INGINERIA PETROLULUI I GAZELOR
CATEDRA HIDRAULIC,TERMOTEHNIC I INGINERIE DE ZCMNT
PROIECT
LA
TRANSPORTUL I DEPOZITAREA
HIDROCARBURILOR
Coordonator ef. lucr. dr. ing: RDULESCU RENATA
Student: Panait Alexandru Cristian
Specializarea: Inginerie de Petrol i Gaze
Grupa: Transport
Anul: IIIPLOIETI 2009
TRANSPORTUL I DISTRIBUTIA HIDROCARBURILOR PRIN CONDUCTE
III FORAJ, 2007PROIECT
INTRODUCERE
I. TEMA
PROIECTAREA UNUI SISTEM DE TRANSPORT FLUIDE DE LA SOND LA RAFINARIE. II. CONINUT:
Capitolul 1. Calculul hidraulic al conductei de alimentare cu ap; alegerea pompelor;
Capitolul 2. Calculul hidraulic al conductei de amestec (sond parc);
Copitolul 3. Determinarea programului optim de evacuare a ieiului de la parcurile de separare (pe considerente energetice);
Capitolul 4. Bilanul termic al depozitului central;
Capitolul 5. Proiectarea conductei de transport de la depozitul central la rafinrie;
5.1 Calculul hidraulic;
5.2 Calculul termic;
5.3 calculul mecanic;
Concluzii i propuneri.
Bibliografie.INTRODUCERE
Colectarea, tranportul i depozitarea petrolului brut, a produselor petroliere i a gazelor, constituie o activitate de mare importan prin care se asigura alimentarea cu materie prim a rafinriilor sau a combinatelor petrochimice precum i distribuirea produselor finite ale acestora catre beneficiari.
Activitatea de colectare are drept scop economic acumularea produselor de iei brut a mai multor sonde. Din punct de vedere tehnic, acesta se realizeaz prin intermediul conductelorde legtur dintre sondele productive i parcul de separatoare i rezervoare.
Activitatea de depozitare rspude cerinelor tehnico economice de acumulare i pstrare a produselor petrolieren spaii special amenajate n vederea transportului sau distzribuirii catre beneficiar. Din punct de vedere tehnic aceasta se realizeaz prin intermediul rezervoarelor de acumulare de diferite capaciti.
Transportul produselor petroliere reprezint activitatea economica cu ponderea cea mai mare in cadrul general amintit, avnd drept scop economic deplasarea produselor petroliere i a gazelor asigurnd legtura dintre producatori i consumatori. Alegerea modalitilor de efectuare a transportului se face pe baza unui studiu tehnico economic care are n vedere n primul rnd costul total al transportului precum i volumul total de transport.
Transportul prin conducta reprezint o serie de avantaje: continuitate i regularitate n transport, capacitate mare de transport, posibilitate mare de automatizare, fiabilitate n exploatare, cost redus la capaciti mari de transport m raport cu alte mijloace. Totui, transportul prin conducte necesit un efort financiar mare din punct de vedere al investiiilor care trebuiesc justificate economic.
Obiectul disciplinei const n studiul legilor care guverneazprodusele de transport i depozitare a hidrocarburilor fluide sau n drumul lor ntre producator i consumator,n vederea cunoaterii metodologiei de proiectare i exploatare n condiii optime a instalaiilor de transport.
Datorit necesarului tot mai ridicat de conbustibil n viaa economic i industrial a ntregii omeniri, transportul hidrocarburilor are pentru viaa economic aceeai importan pe care o are sistemul circulator pentru organismul uman.
1.TEMA PROIECTULUI
n cadrul unei brigzi de producie petrolier pe un cmp petrolier se extind x sonde care se racordeaz la un parc de separatoare nou. Producia acestui parc este transportat la depozitul central (DC) mpreun cu producia a nc patru parcuri conform schemei:
unde notaiile au urmtoarea semnificaie:
P1,......,P5-parcuri de sonde;
La
-lungimea conductei de ap;
qa
-debitul sursei de ap;
za
-cota topografic a sursei de ap;
Lij
-lungimea conductei pe poriunea ij;
Lt
-lungimea conductei de transport iei ntre depozitul central i rafinrie;
DC
-depozit central;
R
-rafinrie;
zi
-cote topografice ale parcurilor i, i=1...5;
SA
-sursa de ap;
Qt
debitul de iei de la parcurile Pi.
1. DATE CUNOSCUTE:
2.1 Cote topografice: 2.2 Lungimea conductelor: zS = 295 m La = (10+0.1*n) Km = (10+0.1*17) = 11.5Km
zSA = 290 m Lam= (1.5+0.1*n) Km = (1.5+0.1*n)= 3 Km
z1 = 300 m L1A= (4.4+0.1*n) Km = (4.4+0.1*n) = 5.9 Km
z2 = 170 m LAB= (2.8+0.1*n) Km = (2.8+0.1*n) = 4.3 Km
z3 = 180 m LBC= (3.2+0.1*n) Km = (3.2+0.1*n) = 4.7 Km
z4 = 190 m LCD= (5.5+0.1*n) Km = (5.5+0.1*n) = 7 Km
z5 = 210 m LDR= (3.85+0.1*n)Km = (3.85+0.1*n) =5.35Km
zA = 160 m L2= (1.1+0.1*n) Km = (1.1+0.1*n) = 2.6 Km
zB = 175 m L3= (1.8+0.1*n) Km = (1.8+0.1*n) = 3.3 Km
zC = 160 m L4= (0.7+0.1*n) Km = (0.7+0.1*n) = 2.2 Km
zD = 180 m L5= (3.4+0.1*n) Km = (3.4+0.1*n) = 4.9 Km zE = 160 m Lt= (62+0.1*n) Km = (62+0.1*n) =63.5 Km2.3 Numrul sondelor racordate la parcul 1:
x=4+n*0,5=4+(17*0,5)=11.5
2.4 Producia parcurilor:
Q1=x*qam=11.5* 8 = 92qam=8 m3lichid / zi
Q2=(210+5*n) m3/ zi = (210+5*17) m3/ zi = 285 m3/ zi
Q3=(180+5*n) m3/ zi = (180+5*17) m3/ zi = 255 m3/ ziQ4=(190+5*n) m3/ zi = (190+5*17) m3/ zi = 265 m3/ zi
Q5=(90+5*n) m3/ zi = ( 90+5*17) m3/ zi = 165 m3/ zi
2.5 Densitatea reletiva a gazelor n raport cu aerul:
=0,67.
2.6 Temperatura de congelare a ieiului:
TC=+5C
2.7 Temperatura de siguran pentru transport
TS=TC+(2...7)=5+4=9C
2.8 Unele proprieti ale ieiurilor funcie de temperatur(, p,v),
Se transport ieiul (TIP Parcul numarul 8,Sat Chinez) de la depozit la rafinrie cu urmtoarele proprieti:Temperatura
[C]Densitatea[g/cm]Vascozitatea cinematica [cSt]Vascozitateadinamica[cP]Punctul de congelareTitei[C]Punctul de congelare reziduu[C]Continut de parafina% gr
200.7983.3682.688
+5+345.2
300.7902.7862.199
400.7852.3561.843
500.7782.0081.556
600.7701.7391.334
2.9 Se va trasa grafic
a) densitatea ieiului funcie de temperatur (Anexa1);
b) vscozitatea cinematic a ieiului funcie de temperatur (Anexa 1);
c) vscozitatea dinamic a ieiului funcie de temperatur (Anexa 1).
2.10 Raia de soluie
r=250+(-1)n*n=250+(-1)16*17 =235 [m3st/m3]
2.11Impuriti
i=(0,2+0,01*n)=(0.2+0.01*17)=0.35 %
2.12 Densitatea lichidului
Densitatea ieiului luat din grafic n punctul corespunztor temperaturii de 0 grade=273,15 K
273,15=0.812 kg/m=1.1825-0.001315*273.15 =1,1825-0,001315*812=0,1147=0,1147Densitatea ieiului la 20 grade (din tabel):
293.15=798.15Densitatea ieiului t:
=293.15-*(Tm 273.15)=798.15 - 0,1147*( 299,15- 273,15 )=795.16 kg/mDensitatea lichidului:
l =(1- i )t+ia*=(1-0.35)*795.16+0,35*1015 = 872.104 kg/m3
a*=1015 kg/m3;
2.13 Temperatura medie
EMBED Equation.3 Tsond=42C=315,15K
Tparc=18C=291,15K
2.14 Vscozitatea lichidului
vl=(1 i )vtTm*10-6+iva*
vl=(1 0,35)* 29.65*10-6+0.35* 10.137*10-7=19.62*10-6 m3/s
2.15 Vscozitatea ieiului la temperatura medie, vtTm
log[log(106 vtTm+0.8)]=A+Blog Tm=> vtTm=29.65*10-6log(106 vtTm+0.8)=10(A+Blog(Tm))constantele A i B se determin din sistemul de ecuaii:
2.16 Vscozitatea cinematic a apei de zcmnt
2.17 Vscozitatea dinamic a apei srate - s este salinitatea s=20(kg NaCl/vagon), deci s=2 grame NaCl/l
-a reprezint vscozitatea apei a=1(cP), deci a=10-3
a*=a(1+1,34*10-3s+6,62*10-6s2)
a*=10-3(1+1,34*10-32+6,62*10-622)=1,009*10-3 N*s/m2Capitolul 1:
CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE ALIMENTARE CU AP
Determinarea diametrului orientativ:
unde:
va=1...1.5 (m/s), se alege va=1.1 (m/s)
debitul de ap necesar pentru alimentare qa=72 m3/or= m3/s=0.02 m3/s
m
m=152mm Alegerea diametrului real (STAS 715/2 88 )
D=168.3 mm, D= inch
d= 152.5mm
e = 7.9 mm
Determinarea vitezei reale de curgere:
Determinarea cderii de presiune:
Dp
EMBED Equation.3 Pa
Pa Determinarea numrului Reynolds,:
Determinarea coeficientului de rezisten hidraulic:
Regim laminar
pentru regim laminar (Re2300)
Re=152500Re >2300 (regim turbulent)
Deci:
Determinarea presiunii de pompare a apei:
-unde se cunoate phidrant=6 bar presiunea la hidrantpSA=pH+p
pSA =6+0.97884 bar pSA=6.97884 bar
nlimea de pompare:
m
m m
Determinarea numrului de pompe:
Pentru se alege pompa Lotru 100 80 200 cu nlimea de pompare H=54 m.
Determinarea numarului de pompe:
=1.3
Alegem 3 pompe Lotru 100 80 200.
Determinarea puterii pompei - Se cunoate
w kw
Determinarea valorii energiei consumate:
-Se cunoate t=6 ore / zi ; W=N*t, kwh / zi ; =119.634kw/ziCapitolul 2DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A IEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARARE LA DEPOZITUL CENTRAL
Parcurile sunt echipate cu pompe PI 160 (Anexa 5). n vederea dimensionrii colectorului i a stabilirii unui program optim de pompare se vor alege mai multe variante.
Avnd ca date cunoscute datele nscrise pe schema de mai jos i proprietile fizice ale fluidului de transport, alegerea variaiei optime de pompare se va face innd seama de urmtoarele ipoteze:
ieiul recoltat de la cele cinci parcuri are aceiai calitate;
Toate parcurile sunt echipate cu acelai tip de pompe PI 160;
Toate parcurile trebuie s-i evacueze producia n 24 ore.
Q2, z2 Q4, z4 zDC
L2 L4 L1A LAB B LBC LCD D LDE E A C
Q1, z1 L3 L5
Q3, z3 Q5, z5DIMENSIONAREA COLECTORULUI PRINCIPAL
Se alege o variant de pompare. Pentru varianta de pompare aleas, numrul de pompe necesar este:
, unde: Qi este producia zilnic a parcului [m3];
tz timpul de pompare zilnic [ore].
, unde: ng este numrul de grupuri de pompare.
npci se rotungete la un numr ntreg prin adaos.
Se calculeaz timpul real de pompare cu relaia:
Se calculeaz debitul de evacuare de la fiecare parc cu relaia:
Se estimeaz diametrul tronsoanelor colectorului n conformitate cu varianta aleas cu cantitile volumice care vor fi transportate i funcie de o valoare economic de transport. Relaia de calcul este:
unde:vec viteza economic;
Q debitele de evacuare ce pot fi transportate pe un interval de timp pe un anumit tronson.
Se standardizeaz astfel debitul obinut.
Se calculeaz presiunea de pompare pe fiecare interval de timp n conformitate cu graficul de pompare, pornind de la expresia cderii de presiune:
unde:i panta hidraulic;
p1 presiunea de pompare la intrarea n conduct. (la parc);
pE presiunea de ieire din conduct (depozitul central);
ram densitatea amestecului;
z1, zE cotele topografice ale depozitului central, respectiv al parcului.
Se vor exprima presiunile n termeni de nlime folosind ecuaia fundamental de micare a fluidului prin conduct:
Numrul Reynolds se determin cu relaia:
unde:vam vscozitatea amestecului;
d diametrul de conduct ales;
v viteza amestecului.
Se calculeaz energia consumat la fiecare parc, pe fiecare interval de timp:
Se compar energiile consumate n fiecare din variante i se alege acea variant cu cel mai mic consum de energie:
Se alege W optim.
Varianta I
Q2, z2 Q4, z4
zDC
L2 L4 L1A LAB B LBC LCD D LDE E A C
Q1, z1 L3 L5
Q3, z3 Q5, z5 - grupa 1.
- grupa 2.
Pompeaz pe rnd parcurile:
(1 4 5); ( 2 3).
Timpul zilnic de pompare (cu restricii de W):
2 grupuri de pompe.
Grupa 1: Q1+Q4+Q5=92+265+165= 522 m3/zi
Grupa 2: Q2+Q3=285+255= 540 m3/zi
Numrul de pompe necesare n fiecare parc:
;
unde:
qp = 0.092*10-3*3600*50*0.7 = 11.592 m3/h
1 pomp
3 pompe
3 pompe
3 pompe
pompe
Timpul de evacuare a produsului de la fiecare parc:
Debitul de evacuare
Dimenionarea tronsonului 1-A: Se alege viteza economic: vec=1 m/s
Determinarea diametrului orientativ
Alegerea diametrului real d 1-A=63.4 mm D1-A=73.0mm e1-A=4.8mm
Dimensionarea tronsonului 2-A: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real: d2-A= 106.3mm D2-A=114.3 mm e2-A= 4.0mm: Dimensionarea tronsonului 3-B: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d3-B= 106.3mm D3-B=114.3 mm e3-B= 4.0mm: Dimensionarea tronsonului 4-C: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d4-C =109.5 mm D4-C=141.3 mm e4-C= 15.9mmDimensionarea tronsonului 5-D: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d5-D =85.4 mm D5-D=101.6 mm e5-D= 8.1mm
ora
nr
parc
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23
1
2
3
4
5
Dimensionarea tronsonului A-B:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dA-B =106.3 mm DA-B=114.3 mm eA-B= 8.1mmDimensionarea tronsonului B-C:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dB-C =149.3 mm DB-C=168.3 mm eB-C = 9.5mmDimensionarea tronsonului C-D:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dC-D =150.9mm DC-D=168.3mm eC-D = 8.7mmDimensionarea tronsonului D-E:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dD-E =152.5mm DD-E=168.3 mm ED-E = 7.9mm Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare:
106.3mm109.5mm B D E 63.4mm A 106.3mm 149.3 mm C 150.9mm 152.5mm
106.3mm 85.4 mm
Presiunile de pompare si energia consumata la fiecare parc in intervalele orare stabilite in diagrama de mai sus Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare.
Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe conducte de legtur de la parcuri la conducta colectoare:
Presiunea la depozitul central:
unde:
H nlimea (H=10 m).
am=795.16 Kg/m3
Intervalul de ore 00 -06 Pompeaz parcurile 1 ,4si 5 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P1:
Presiunea la parcul P4:
Presiunea la parcul P5:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 08-10 Pompeaz parcurile 1 ,4 si 5 si timpul de pompare este tp=2 ore Calculul vitezelor amestecului pe diversele tronsoane ale conductei colectoare.
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Se cunoate vscozitatea amestecului: vam=2.965*10-5
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P1:
Presiunea la parcul P4:
Presiunea la parcul P5:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 10-14 Pompeaz parcurile 2 si 3 si timpul de pompare este tp=4 ore Calculul vitezelor pe diverse poriuni ale conductei colectoare.
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Se cunoate vscozitatea amestecului: vam=2.965*10-5
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P2:
;
Presiunea la parcul P3:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 16-20 Pompeaz parcurile 2 i 3 si timpul de pompare este tp=4 ore Calculul vitezelor pe diverse poriuni ale conductei colectoare.
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2.965*10-5
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P2:
;
Presiunea la parcul P3:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 20-21 Pompeaz parcul 2 si timpul de pompare este tp=1 ora Calculul vitezelor pe diverse poriuni ale conductei colectoare.
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Se cunoate vscozitatea amestecului: vam=2.965*10-5
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P2:
;
Energia consumata la parc
Energia consumata la parcuri in 24 de ore: W 1= W1-00-06+ W1-8-10 =30.55+10.185=40.735kwh W 2= W2-10-14+ W2-16-20+ W2-20-21 =29.19+29.19+19.12=77.5kw=40.735kwh W3= W3-10-14+ W3-10-14 =26.08+26.08=52.16kwh W 4= W4-00-06+ W4-8-10 =82.71+27.57=110.285kwh W 5= W5-00-06+ W5-8-10 =58.25+9.70=67.95=110.285kwh Energia total consumat pentru aceast variant de pompare:
Varianta II
Q2, z2 Q4, z4 zDC
L2 L4 L1A LAB B LBC LCD D LDE E A C
Q1, z1 L3 L5
Q3, z3 Q5, z5
- grupa 1.
- grupa 2.
-grupa 3.. Pompeaz pe rnd parcurile in grupe de pompare astfef:
(1 4) , 2 , ( 3 5 ).
Timpul zilnic de pompare (cu restricii de W):
3 grupuri de pompe.
Grupa 1: Q1+Q4=92+265= 357 m3/zi
Grupa 2: Q2= 285 m3/ziGrupa 1: Q3+Q5=255+165= 420 m3/zi
Numrul de pompe necesare n fiecare parc:
;
unde:
qp = 0.092*10-3*3600*50*0.7 = 11.592 m3/h
2 pompe
4 pompe
4 pompe
4pompe
pompe
Timpul de evacuare a produsului de la fiecare parc:
Debitul de evacuare
Dimenionarea tronsonului 1-A: Se alege viteza economic: vec=1 m/s
Determinarea diametrului orientativ
Alegerea diametrului real
d 1-A=90.2 mm D1-A=101.6mm e1-A=5.7mm Dimensionarea tronsonului 2-A: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d2-A= 122.3mm D2-A=141.3 mm e2-A= 9.5mm: Dimensionarea tronsonului 3-B: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d3-B= 123.9mm D3-B=141.3 mm e3-B= 8.7mm: Dimensionarea tronsonului 4-C: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d4-C =125.5 mm D4-C=141.3 mm e4-C= 7.9mm
Dimensionarea tronsonului 5-D: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d5-D =109.5 mm D5-D=141.3mm e5-D= 15.5mm
Diagrama de pompareora
nr
parc0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23
1
2
3
4
5
Dimensionarea tronsonului A-B:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dA-B =122.3 mm DA-B=141.3 mm eA-B= 9.5mmDimensionarea tronsonului B-C:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dB-C =123.9 mm DB-C=141.3 mm eB-C = 8.7mmDimensionarea tronsonului C-D:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dC-D =154.1mm DC-D=168.3mm eC-D = 7.1mmDimensionarea tronsonului D-E:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dD-E =174.7mm DD-E=219.1 mm eD-E = 22.2mm
Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare:
122.3mm 123.5mm
B D E 90.2mm A 122.3mm 123.9 mm C 154.1mm 174.7mm
123.9mm 109.5 mm
Presiunile de pompare si energia consumata la fiecare parc in intervalele orare stabilite in diagrama de mai sus Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare.
Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe conducte de legtur de la parcuri la conducta colectoare:
Presiunea la depozitul central:
unde:
H nlimea (H=10 m).
am=795.16 Kg/m3
Intervalul de ore 00 -04 Pompeaz parcurile 1 si 4 si timpul de pompare este tp=4ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P1:
Presiunea la parcul P4:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 04 -06 Pompeaz parcul 4 si timpul de pompare este tp=2ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectotoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P4:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 08 -14 Pompeaz parcul 2 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P2:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 16 -17 Pompeaz parcul 2 si timpul de pompare este tp=1ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P2:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 17-22 Pompeaz parcurile 3 si 5 si timpul de pompare este tp=5ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P3:
Presiunea la parcul P5:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 22-23 Pompeaz parcul 3 si timpul de pompare este tp=1ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P3:
Energia consumata la fiecare parc
Energia consumata la parcuri in 24 de ore:
W 1= W1-00-04=52.34kwh W 2= W2-08-14+ W2-16-17=170.395+28.339=198.734kwh W3= W3-17-22+ W3-22-23 =130.154+26.501=156.655kwh W 4= W4-00-04+ W4-04-06 ==85.85+21.927=107.77kwh W 5= W5-17-22=47.36kwh Energia total consumat pentru aceast variant de pompare:
Varianta III
Pentru aceasta varianta se vor echipa parcurile cu pompe PI-160 cu urmatoarele caracteristici:
Debitul pentru o cursa dubla:
Vcd=0.092 l/s=0.092*10-3 m/s Numarul de curse duble pe minut:
ncd=70 curse duble/minut Randamentul pompei:
t=0.7 Debitul pompei: qp=vcd+ncd+cd=0.092*10-3*3600*70*0.7=16.228 m/h Q2, z2 Q4, z4 zDC
L2 L4 L1A LAB B LBC LCD D LDE E A C
Q1, z1 L3 L5
Q3, z3 Q5, z5 - grupa 1.
- grupa 2.
- grupa 3.
Pompeaz pe rnd parcurile:
(1-3); ( 2-5 ) si 4.
Timpul zilnic de pompare (fr restricii de W):
3 grupuri de pompe.
Grupa 1: Q1+ Q3= 92+255=347 m3/zi
Grupa 2: Q2+ Q5= 285+165m3/zi
Grupa 3: Q4=265 m3/zi
Numrul de pompe necesare n fiecare parc:
;
unde:
qp= 16.228 m3/h
Timpul de evacuare a produsului de la fiecare parc:
Debitul de evacuare
Dimenionarea tronsonului 1-A: Se alege viteza economic: vec=1 m/s
Determinarea diametrului orientativ
Alegerea diametrului real
d 1-A=73.7 mm D1-A=88.9mm e1-A=7.6mm Dimensionarea tronsonului 2-A: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d2-A= 130.1mm D2-A=141.3 mm e2-A= 5.8mm: Dimensionarea tronsonului 3-B: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d3-B= 123.9mm D3-B=141.3 mm e3-B= 9.5mm: Dimensionarea tronsonului 4-C: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d4-C =125.5 mm D4-C=141.3 mm e4-C= 7.9mm
Dimensionarea tronsonului 5-D: Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
d5-D =100.1 mm D5-D=114.3mm e5-D= 6.4mm
Diagrama de pompare
ora
nr
parc0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23
1
2
3
4
5
Dimensionarea tronsonului A-B:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dA-B =130.1 mm DA-B=141.3 mm eA-B= 5.8mmDimensionarea tronsonului B-C:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dB-C =146.3 mm DB-C=168.3 mm eB-C = 9.5mmDimensionarea tronsonului C-D:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dC-D =146.3mm DC-D=168.3mm eC-D = 11mmDimensionarea tronsonului D-E:
Determinarea diametrului orientativ:
Alegerea diametrului real:
dD-E =174.7mm DD-E=219.1 mm eD-E = 22.2mm Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare:
130.1mm 124.9mm
B D E 73.7mm A 130.1mm 146.3mm C 146.3mm 174.7mm
123.9mm 100.1 mm
Presiunile de pompare si energia consumata la fiecare parc in intervalele orare stabilite in diagrama de mai sus Calculul vitezelor amestecului pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare.
Se cunoate vscozitatea amestecului: am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe conductele de legtur de la parcuri la conducta colectoare:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe conducte de legtur de la parcuri la conducta colectoare:
Presiunea la depozitul central:
unde:
H nlimea (H=10 m).
am=795.16 Kg/m3
Intervalul de ore 00 -06 Pompeaz parcurile 1 si 3 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P1:
Presiunea la parcul P3:
Energia consumata la fiecare parc
Intervalul de ore 08 -14 Pompeaz parcurile 2 si 5 timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P2:
Presiunea la parcul P5:
Energia consumata la fiecare parc:
Intervalul de ore 16 -22 Pompeaz parcul 4 si timpul de pompare este tp=6ore Calculul vitezelor amestecului pe diverse tronsoane ale conductei colectotoare:
Calculul numrului Reynolds pe diverse poriuni ale conductei colectoare:
am=2.965*10-5 m2/s
Calculul coeficientului de rezisten hidraulic pe diverse poriuni ale conductei colectoare nbbn:
Calculm presiunile sub form de termeni de nlime pe diversele poriuni ale conductei colectoare:
Presiunea la parcul P4:
Energia consumata la fiecare parc
Energia consumata la parcuri in 24 de ore:
W 1= W1-00-06=85.70kwh W 2= W2-08-14=219.146kwh W3= W3-00-06+ =166.69kwh W 4= W4-16-22 =70.218kwh W 5= W5-08-14=52.32kwh Bilantul energiei consumate in cazul fiecarei variante in parte este prezentat in tabelul de mai jos:Varianta123
EnergiaConsumata
[kw*h]La parcul 140.73552.585.70
La parcul 277.5198.734219.14
La parcul 352.16156.655166.69
La parcul 4 110.28107.7770.21
La parcul 567.9547.3652.32
In total348.625562.859594.06
Varianta de pomopare optima este prima ,deoarece in acest caz energia consumata la parcuri pentru pomparea titeiului este minimaCapitolul 3BILANUL TERMIC AL DEPOZITULUI CENTRAL
n cadrul depozitului central, ieiul curat este depozitat n rezervoare metalice cilindrice verticale cu capaciti corespunztoare conform STAS 6579 71. Pentru depirea temperaturii de congelare i asigurarea transportului ieiului spre rafinrie aceasta se nclzete la o temperatur ti=60 C. Aburul de nclzire va fi de tip saturat produs n agregate de tip ABA (presiunea de lucru este de 8 atm, iar temperatura aburului de 175 C).
Rezervoarele au urmtoarele caracteristici
Capacitatea nominal: V=315 m3.
Capacitatea efectiv: V=375 m3.
Diametrul interior al primei virole: D=7580 mm=7.58 m.
nlimea prii cilindrice: H=7470 mm=7,47m.
Numrul virorelor: n=5.
Grosimea tablelor: -capac: 5mm;
-fund: 5mm;
-manta 5mm
nclinarea capacului 1/20.
Cantitatea de iei curat la depozitul central va fi:
, deci:
Determinarea numrului de rezervoare:
Se aleg:
Ceea ce inseamna doua rezervoare si unul cu nivelul de 1.42m3.1 Calculul cantitii totale de cldur.
Cldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguran:
Unde:
QI reprezint cldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguran TS la temperatura de nclzire T;
QII reprezint cantitatea total de cldur necesar topirii parafinei cristalizate;
QIII reprezint cantitatea de caldur necesar compensrii pierderilor de cldur.
Temperatura de siguran:
.
Temperatura de nclzire:
.
Temperatura medie:
.
Cldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguran:
n care:
ct cldura specific a ieiului;
V volumul ieiului din rezervor.
/h Cantitatea total de cldur necesar topirii parafinei:
cldura latent de vaporizare;
reprezint coninutul de parafin. se alege %deci:
Cantitatea de cldur necesar compensrii pierderilor de cldur:
unde:
k este coeficientul global de schimb de cldur;
S suprafaa rezervorului;
Text temperatura mediului exterior.
unde:
kg coeficientul global de schimb de cldur pentru fundul rezervorului;
kog coeficient de oglind;
kl coeficientul lateral.
Cantitatea de cldur necesar compensrii pierderilor de cldur se determin n dou cazuri:
a) Pe timp de var: Text=25C;
b) Pe timp de iarn: Text= - 15C .
Rezervorul avnd o form cilindric suprafeele de fund i de oglind sunt egale:
Pe timp de var:
Pe timp de iarn:
3.2 Numrul de agregate necesare nclzirii ieiului
Debitul aburului necesar (kg abur/ap): p=8 at, t=175C.
iabur=560 kcal/kg (entalpia aburului).
Pe timp de var:
Pe timp de iarn:
Cantitatea de ap necesar producerii aburului, pentru raport de conversie 1/1:
Pe timp de var:
Pe timp de iarn:
Debitul gazelor necesare producerii aburului:
unde: pcal este puterea caloric a gazelor;
Pe timp de var:
Pe timp de iarn:
3.3 Lungimea serpentinelor de nclzire:
Lungimea serpentinelor de nclzire:
Unde:
Ssp aria suprafeei serpentinei;
d diametrul serpentinei (d=106.3 mm)
n care:
temperatura de nclzire a aburului (K) Tiab=448.15k temperatura final a condensului, Tfc= 375,15 K;
-temperatura de siguranta pentru transport Ts=282.15k
-temperatura de incalzire a titeiului Ti=333.15 k
1 kW=860 ;
Pe timp de var:
Pe timp de iarn:
3.4 Timpul de rcire al ieiului din rezervor
Timpul de rcire al ieiului din rezervor se calculeaz astfel:
Pe timp de vara:
Pe timp de iarn:
Capitolul 4PROIECTAREA CONDUCTEI DE TRANSPORT DE LA
DEPOZITUL CENTRAL LA RAFINRIE.
Transportul ieiului curat de la depozitul central la rafinrie se face cu pompele 2PN-400 (Anexa 6), echipate cu cma de 7, care au volumul pe curs dubl V=30,6 l/c.d. i n=50 c.d./minut.
Determinarea debitului real:
4.1 Calculul hidraulic:
unde:
pD presiunea la depozitul central;
pR - este presiunea la rafinrie.
Determinarea debitului de iei curat:
- impuriti: i=0.35;
;
;
Calcularea numarului de pompe:
Timpul zilnic de pompare
Determinarea diametrului orientativ al conductei de iei curat:
Se alege conform STAS 715/8 88 diametrul efectiv al conductei de iei curat:
=;
Viteza reala:
Determinarea temperaturii medii ntre temperatura de la depozitul central i temperatura de la rafinrie:
Pe timp de var
Pe timp de iarn
Pe timp de var
Pe timp de iarn
Determinarea vscozitii cinematice i a densitii ieiului, la temperatura medie:
-Vara:
40-20..0.785-0.790
32-30..x-0.790
x==0.7895
40-20..23.56-27.83
32-30x-27.83 x==19.186
-Iarna:
30-20...0.790-0.798 21.33-20..x-0.798 x==0.79693 30-20..27.8333.68
21.33-20x-33.68
x==32.90195
Determinarea presiunii de pompare de la depozitul central:
Calculul numrului Reynolds: Pe timp de var
Pe timp de iarn
Calculul coeficientului hidraulic: Pe timp de var
- Pe timp de iarn
Calculul pantei hidraulice:
Pe timp de var
- Pe timp de iarn
Calculul presiunii la rafinrie ( echivalentul a 10 m coloan de iei):-Pe timp de var
- Pe timp de iarn Calculul presiunii la depozitul central:-Pe timp de var
-Pe timp de iarna
Determinarea numrului de staii de pompare:
-Pe timp de var
Se aleg ns=1 staie de pompare
-Pe timp de iarna
Se aleg ns=1 staie de pompare
Determinarea puterii necesare pompelor:
- este randamentul motorului
- este randamentul transmisiei
k - coeficientul de supra sarcin k=1.1
-Pe timp de var
-Pe timp de iarna
Calculul energiei consumate:
4.2 Calculul mecanic al conductei:
Grosimea de perete:
unde:
coeficientul de calitate al mbinrii sudate =(0,7...0,9)
Se alege: =0,85;
a1 este un coeficient ce ine de abaterile conductei de la linearitatea traseului
a1=(0,125...0,15) mm
Se alege: a1=0,130 mm;
a2 este un adaos pentru coroziune a2=(0.5...1) mm
Se alege: a2=0.6 mm;
c este un coeficient ce ine seama de traseu c=(1,67...2)
Se alege: c=1.6;
c este rezistena de curgere a oelului:
-Pe timp de var
e=3.160 mm < 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat.
-Pe timp de var
e=4.34 mm < 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat.
4.3 Calculul hidraulic al conductei de transport:
Trasarea variaiei temperaturii de-a lungul conductei de transport (CD R):
K coeficientul global de schimb de cldur: ;
Vara:
- Iarna:
Vara:
Iarna:
Calculul hidraulic al conductelor considernd proprietile fluidelor ca fiind constante (DL=5 km):
Cazul I:Vara
Calculul temperaturii medii pe tronsoane:
Viteza medie pe fiecare tronson:
Calculul numrului Reynolds:
Calculul coeficientului hidraulic:
Calculul pantei hidraulice:
Pierderea de sarcin:
Pierderea total de sarcin:
Calculul presiunii la rafinrie:
Presiunea de pompare: -Vara
-Iarna
Nr tronsoaneLung tronson
[km]Tmi
Ct
Kg/mti
cStV
m/sRejRegimjijhLj
1538.66790.511.721.0018015.052Turbulent0.03570.0140.0705
253079027.836023.63Turbulent0.04050.01600.0800
3525.66795.724.54231.114Turbulent0.04120.01720.0860
4522798.228.43578.733Turbulent0.04310.01790.0895
5519801.230.323221.894Turbulent0.04380.01840.0920
6518.33801.535.673838.007Turbulent0.04490.01880.0940
7515.22801.639.532431.666Turbulent0.03100.01220.0610
8513.66801.8242.132158.382Laminar0.03370.01350.0675
9512801.8547.362233.333Laminar0.03810.01430.0715
10511.66801.8850.222105.038Laminar0.04030.01460.0730
11511801.9251.381943.491Laminar0.04220.01530.0765
12510.66801.9553.611900.372Laminar0.04540.01610.0805
133.59.33801.9857.831789.347Laminar0.04680.01670.0835
Numrului de staii de pompare:
Se aleg nSD=1 staie de pompare
Determinarea puterii necesare pompelor:
- este randamentul motorului
- este randamentul transmisiei
k - coeficientul de supra sarcin k=1.1
-Pe timp de var
Calculul energiei consumate:
Lungimea de congelare:
Numrul staiilor de nclzire:
staii de nclzire;
Cazul II:Iarna Calculul temperaturii medii pe tronsoane:
Viteza medie pe fiecare tronson:
Calculul numrului Reynolds:
Calculul coeficientului hidraulic:
Calculul pantei hidraulice:
Pierderea de sarcin:
Pierderea total de sarcin:
Calculul presiunii la rafinrie:
-Vara
-Iarna
Nr tronsoaneLung tronson
[km]Tmi
Ct
Kg/mti
cStV
m/sRejRegimjijhLj
1538.66790.511.721.0018015.052Turbulent0.03570.0140.0705
253079027.836023.63Turbulent0.04050.01600.0800
3525.66795.724.54231.114Turbulent0.04120.01720.0860
4522798.228.43578.733Turbulent0.04310.01790.0895
5519801.230.323221.894Turbulent0.04380.01840.0920
6518.33801.535.673838.007Turbulent0.04490.01880.0940
7515.22801.639.532431.666Turbulent0.03100.01220.0610
8513.66801.8242.132158.382Laminar0.03370.01350.0675
9512801.8547.362233.333Laminar0.03810.01430.0715
10511.66801.8850.222105.038Laminar0.04030.01460.0730
11511801.9251.381943.491Laminar0.04220.01530.0765
12510.66801.9553.611900.372Laminar0.04540.01610.0805
133.59.33801.9857.831789.347Laminar0.04680.01670.0835
Numrului de staii de pompare:
Se aleg nSD=1 staie de pompare
Determinarea puterii necesare pompelor:
- este randamentul motorului
- este randamentul transmisiei
k - coeficientul de supra sarcin k=1.1
-Pe timp de var
Calculul energiei consumate:
Lungimea de congelare:
Numrul staiilor de nclzire:
staii de nclzire4.4 Calculul mecanic al conductei (verificare):Vara Grosimea de perete:
unde:
coeficientul de calitate al mbinrii sudate =(0,7...0,9)
Se alege: =0,85;
a1 este un coeficient ce ine de abaterile conductei de la linearitatea traseului
a1=(0,125...0,15) mm
Se alege: a1=0,130 mm;
a2 este un adaos pentru coroziune a2=(0.5...1) mm
Se alege:a2=0.75 mm;
c este un coeficient ce ine seama de traseu c=(1,67...2)
Se alege:c=1.7;
c este rezistena de curgere a oelului:
< 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat
Iarna Grosimea de perete:
unde:
coeficientul de calitate al mbinrii sudate =(0,7...0,9)
Se alege: =0,85;
a1 este un coeficient ce ine de abaterile conductei de la linearitatea traseului
a1=(0,125...0,15) mm
Se alege: a1=0,130 mm;
a2 este un adaos pentru coroziune a2=(0.5...1) mm
Se alege:a2=0.75 mm;
c este un coeficient ce ine seama de traseu c=(1,67...2)
Se alege:c=1.7;
c este rezistena de curgere a oelului:
< 6 mm, deci conducta a fost bine aleas i dimensionat
Concluzii:
Proiectarea sistemului de transport i de depozitare este un calcul complex care are n vedere reaizarea unei scheme tehnice de transport i depozitare, astfel nct cheltuielile efectuate pentru aceasta, s fie ct mai reduse, dar cu un randament maxim.
Unii dintre parametrii care intervin n calcul depind de proprietile fluidului transportat, deci de respectivele proprieti (densitatea, vscozitatea, raia gaze soluie, presiune, temperatura, etc) i este valabil numai pentru fluidul de transport pentru care s-a fcut calculul.
Calculul variantelor de pompare a necesitat o atenie deosebit din partea proiectantului deoarece trebuie s se ajung la o variant ct mai eficient, din punct de vedere economic, ct i din punct de vedere al timpului de pompare i evacuare a produselor petroliere.
Aceast operaiune se face printr un sistem de parcuri, conducte de legtur, depozit i n cele din urm, rafinrie acest sistem putnd fi adoptat la procesele automatizate, uurnd n acest fel responsabilitatea personalului angajat.
innd cont de faptul c transportul produselor petroliere prin conducte are cel mai redus, acesta are prioritate fa de alte metode de transport. ntreinerea sistemului etse uoar, el necesit revizii tehnice peroidice de cteva ori pe an de ctre persoane autorizate.
Bibliografie:
1. Oroveanu T., Stan Al., Talle V.: Transportul petrolului Editura tehnic Bucureti, 1985.
2. Bulu L.:Colectarea, transportul i depozitarea ieiului I.P.G. Ploieti, 1978.
3. Oroveanu T., Stan Al., Trifan G.:Colectarea transportul i depozitarea produselor petroliere i gazului Editura E.T.P.Bucureti 1985
cuprins
INTRODUCERE 3TEMA PROIECTULUI 41.Schema conductelor de transport a ieiului de la parcuri la rafinrie 4
2.Date cunoscute 5
1.CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE AP 8
2.DETERMINAREA PROGRAMULUI OPTIM DE EVACUARE A
IEIULUI DIN PARCURILE DE SEPARATOARE 15
2.1.Prima variant de pompare 17
2.2.A doua variant de pompare 38
2.3.A treia variant de pompare 59
3.BILANUL TERMIC AL DEPOZITULUI CENTRAL 75
3.1.Calculul cantitii totale de cldur 76
3.2.Numrul de agregate necesare nclzirii ieiului 78
3.3.Lungimea serpentinelor de nclzire 79
3.4.Timpul de rcire al ieiului din rezervor 80
4.PROIECTAREA CONDUCTEI DE TRANSPORT DE LA DEPOZITUL
CENTRAL LA RAFINRIE
4.1. Dimensionarea conductei 81
4.2. Calculul mecanic al conductei 86
4.2.Calculul hidraulic al conductei 87
4.3. Calculul mecanic (verificare) 95
5.CONCLUZII 976.BIBLIOGRAFIE 98
P1
P2
P4
EMBED Excel.Chart.8 \s
EMBED Excel.Chart.8 \s
EMBED Excel.Chart.8 \s
P4
P2
P1
DC
P2
P4
P5
P3
P1
DC
P5
P3
P3
P5
DC
P1
P2
P4
P5
DC
P1
P2
P4
EMBED Equation.3
24
24
EMBED Equation.3
P3
P5
DC
P3
P5
DC
P1
P2
P4
P1
24
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
P2
EMBED Equation.3
P4
DC
P5
P3
P3
PAGE 94
_1241291938.unknown
_1241313034.unknown
_1241355203.unknown
_1241405325.unknown
_1241475907.unknown
_1241480470.unknown
_1241483009.unknown
_1241483779.unknown
_1241486131.unknown
_1241486429.unknown
_1241486531.unknown
_1241487276.unknown
_1241487371.xlsDiagram6
27.044
15.939
9.541
6.971
5.46
temperatura
vascozitate dinamica
Diagram3
0.872
0.8653
0.8585
0.8518
0.8451
ANEXA 1
temperatura
densitate
Diagram4
31.014
18.421
11.113
8.184
6.461
ANEXA 2
temperatura
vascozitatea cinematica
Foaie1
200.872
300.8653
400.8585
500.8518
600.8451
2031.014
3018.421
4011.113
508.184
606.461
2027.044
3015.939
409.541
506.971
605.46
Foaie1
0
0
0
0
0
temperatura
densitate
Diagram2
0
0
0
0
0
temperatura
vascozitate cinemartica
Foaie2
0
0
0
0
0
temperatura
vascozitate dinamica
Foaie3
27.044
15.939
9.541
6.971
5.46
ANEXA 3
temperatura
vascozitatea dinamica
_1241487426.xlsDiagram1
0.872
0.8653
0.8585
0.8518
0.8451
temperatura
densitate
Diagram3
0.872
0.8653
0.8585
0.8518
0.8451
ANEXA 1
temperatura
densitate
Diagram4
31.014
18.421
11.113
8.184
6.461
ANEXA 2
temperatura
vascozitatea cinematica
Foaie1
200.872
300.8653
400.8585
500.8518
600.8451
2031.014
3018.421
4011.113
508.184
606.461
2027.044
3015.939
409.541
506.971
605.46
Foaie1
0
0
0
0
0
temperatura
densitate
Diagram2
0
0
0
0
0
temperatura
vascozitate cinemartica
Foaie2
0
0
0
0
0
temperatura
vascozitate dinamica
Foaie3
27.044
15.939
9.541
6.971
5.46
ANEXA 3
temperatura
vascozitatea dinamica
_1241487277.unknown
_1241487342.xlsDiagram1
0.872
0.8653
0.8585
0.8518
0.8451
temperatura
densitate
Diagram3
0.872
0.8653
0.8585
0.8518
0.8451
ANEXA 1
temperatura
densitate
Diagram4
31.014
18.421
11.113
8.184
6.461
ANEXA 2
temperatura
vascozitatea cinematica
Foaie1
200.872
300.8653
400.8585
500.8518
600.8451
2031.014
3018.421
4011.113
508.184
606.461
2027.044
3015.939
409.541
506.971
605.46
Foaie1
0
0
0
0
0
temperatura
densitate
Diagram2
0
0
0
0
0
temperatura
vascozitate cinemartica
Foaie2
0
0
0
0
0
temperatura
vascozitate dinamica
Foaie3
27.044
15.939
9.541
6.971
5.46
ANEXA 3
temperatura
vascozitatea dinamica
_1241487030.unknown
_1241487042.unknown
_1241487275.unknown
_1241486854.unknown
_1241486503.unknown
_1241486518.unknown
_1241486446.unknown
_1241486355.unknown
_1241486412.unknown
_1241486337.unknown
_1241483786.unknown
_1241483305.unknown
_1241483540.unknown
_1241483651.unknown
_1241483768.unknown
_1241483560.unknown
_1241483316.unknown
_1241483081.unknown
_1241483289.unknown
_1241483011.unknown
_1241481395.unknown
_1241482457.unknown
_1241482787.unknown
_1241482920.unknown
_1241482991.unknown
_1241481651.unknown
_1241481810.unknown
_1241482439.unknown
_1241481467.unknown
_1241481072.unknown
_1241481158.unknown
_1241481325.unknown
_1241481094.unknown
_1241480643.unknown
_1241481038.unknown
_1241480526.unknown
_1241477211.unknown
_1241479493.unknown
_1241480162.unknown
_1241480270.unknown
_1241480373.unknown
_1241480247.unknown
_1241479740.unknown
_1241479788.unknown
_1241479687.unknown
_1241477792.unknown
_1241477934.unknown
_1241479427.unknown
_1241477825.unknown
_1241477297.unknown
_1241477645.unknown
_1241477267.unknown
_1241476500.unknown
_1241476818.unknown
_1241476909.unknown
_1241477074.unknown
_1241476840.unknown
_1241476671.unknown
_1241476767.unknown
_1241476564.unknown
_1241476128.unknown
_1241476390.unknown
_1241476418.unknown
_1241476389.unknown
_1241476012.unknown
_1241476044.unknown
_1241475940.unknown
_1241460222.unknown
_1241472364.unknown
_1241475117.unknown
_1241475370.unknown
_1241475505.unknown
_1241475660.unknown
_1241475493.unknown
_1241475259.unknown
_1241475349.unknown
_1241475232.unknown
_1241474011.unknown
_1241474660.unknown
_1241474907.unknown
_1241474636.unknown
_1241472711.unknown
_1241473995.unknown
_1241472677.unknown
_1241460691.unknown
_1241460862.unknown
_1241471977.unknown
_1241472081.unknown
_1241471851.unknown
_1241460759.unknown
_1241460772.unknown
_1241460718.unknown
_1241460363.unknown
_1241460451.unknown
_1241460482.unknown
_1241460406.unknown
_1241460311.unknown
_1241460353.unknown
_1241460240.unknown
_1241458940.unknown
_1241459611.unknown
_1241460129.unknown
_1241460166.unknown
_1241460201.unknown
_1241460155.unknown
_1241459954.unknown
_1241459995.unknown
_1241459925.unknown
_1241459126.unknown
_1241459382.unknown
_1241459581.unknown
_1241459310.unknown
_1241459039.unknown
_1241459092.unknown
_1241458989.unknown
_1241455081.unknown
_1241456990.unknown
_1241457496.unknown
_1241457946.unknown
_1241458100.unknown
_1241458153.unknown
_1241458290.unknown
_1241458890.unknown
_1241458276.unknown
_1241458137.unknown
_1241457982.unknown
_1241457687.unknown
_1241457691.unknown
_1241457606.unknown
_1241457621.unknown
_1241457272.unknown
_1241457360.unknown
_1241457392.unknown
_1241457318.unknown
_1241457199.unknown
_1241457231.unknown
_1241457165.unknown
_1241456298.unknown
_1241456410.unknown
_1241456609.unknown
_1241456693.unknown
_1241456546.unknown
_1241456577.unknown
_1241456466.unknown
_1241456343.unknown
_1241456404.unknown
_1241456316.unknown
_1241455570.unknown
_1241455633.unknown
_1241455955.unknown
_1241456205.unknown
_1241455772.unknown
_1241455599.unknown
_1241455200.unknown
_1241455323.unknown
_1241455479.unknown
_1241455114.unknown
_1241453304.unknown
_1241454046.unknown
_1241454601.unknown
_1241454842.unknown
_1241454932.unknown
_1241454710.unknown
_1241454284.unknown
_1241454320.unknown
_1241454191.unknown
_1241453792.unknown
_1241453920.unknown
_1241453943.unknown
_1241453875.unknown
_1241453674.unknown
_1241453754.unknown
_1241453660.unknown
_1241406802.unknown
_1241453178.unknown
_1241453263.unknown
_1241453289.unknown
_1241453209.unknown
_1241453064.unknown
_1241453164.unknown
_1241406958.unknown
_1241406205.unknown
_1241406365.unknown
_1241406459.unknown
_1241406275.unknown
_1241405892.unknown
_1241406094.unknown
_1241405596.unknown
_1241405639.unknown
_1241358077.unknown
_1241364847.unknown
_1241390817.unknown
_1241395821.unknown
_1241401096.unknown
_1241402203.unknown
_1241405091.unknown
_1241405283.unknown
_1241402459.unknown
_1241403181.unknown
_1241403469.unknown
_1241404638.unknown
_1241403321.unknown
_1241403137.unknown
_1241402435.unknown
_1241401676.unknown
_1241401940.unknown
_1241402182.unknown
_1241401804.unknown
_1241401368.unknown
_1241401651.unknown
_1241401233.unknown
_1241398050.unknown
_1241400174.unknown
_1241400530.unknown
_1241401060.unknown
_1241400481.unknown
_1241398536.unknown
_1241399136.unknown
_1241398187.unknown
_1241396716.unknown
_1241397025.unknown
_1241397881.unknown
_1241397889.unknown
_1241397583.unknown
_1241396987.unknown
_1241396334.unknown
_1241396524.unknown
_1241396089.unknown
_1241393864.unknown
_1241394201.unknown
_1241395152.unknown
_1241395482.unknown
_1241395776.unknown
_1241395454.unknown
_1241394742.unknown
_1241394978.unknown
_1241394740.unknown
_1241394043.unknown
_1241394134.unknown
_1241394167.unknown
_1241394089.unknown
_1241393921.unknown
_1241393965.unknown
_1241393887.unknown
_1241392713.unknown
_1241393233.unknown
_1241393464.unknown
_1241393686.unknown
_1241393395.unknown
_1241392882.unknown
_1241393204.unknown
_1241392738.unknown
_1241391769.unknown
_1241392401.unknown
_1241392443.unknown
_1241391939.unknown
_1241390953.unknown
_1241391632.unknown
_1241391561.unknown
_1241390838.unknown
_1241368055.unknown
_1241389963.unknown
_1241390232.unknown
_1241390342.unknown
_1241390605.unknown
_1241390659.unknown
_1241390388.xlsSheet1
Nr. parcQ (m3/zi)npcnprtev(ore)qer(m3/or)
1920.811615.33
22852.513647.50
32552.243642.50
42652.333644.16
51651.452627.50
_1241390291.unknown
_1241390319.unknown
_1241390262.unknown
_1241390093.unknown
_1241390160.unknown
_1241390185.unknown
_1241390126.unknown
_1241390039.unknown
_1241390076.unknown
_1241389996.unknown
_1241389646.unknown
_1241389919.unknown
_1241389945.unknown
_1241389952.unknown
_1241389932.unknown
_1241389732.unknown
_1241389797.unknown
_1241389827.unknown
_1241389760.unknown
_1241389686.unknown
_1241368577.unknown
_1241369673.unknown
_1241387916.unknown
_1241369302.unknown
_1241368287.unknown
_1241368413.unknown
_1241366571.unknown
_1241367100.unknown
_1241367747.unknown
_1241367922.unknown
_1241367150.unknown
_1241366856.unknown
_1241366972.unknown
_1241367002.unknown
_1241367089.unknown
_1241366961.unknown
_1241366714.unknown
_1241366805.unknown
_1241366610.unknown
_1241366314.unknown
_1241366342.unknown
_1241366374.unknown
_1241366448.unknown
_1241364923.unknown
_1241364940.unknown
_1241365050.unknown
_1241362949.unknown
_1241363837.unknown
_1241364365.unknown
_1241364497.unknown
_1241364817.unknown
_1241364400.unknown
_1241364482.unknown
_1241363987.unknown
_1241364071.unknown
_1241364192.unknown
_1241363925.unknown
_1241363265.unknown
_1241363299.unknown
_1241363108.unknown
_1241361643.unknown
_1241361791.unknown
_1241362130.unknown
_1241362429.unknown
_1241362576.unknown
_1241362767.unknown
_1241362281.unknown
_1241361878.unknown
_1241361931.unknown
_1241361729.unknown
_1241361742.unknown
_1241361783.unknown
_1241361696.unknown
_1241358746.unknown
_1241359716.unknown
_1241361430.unknown
_1241361529.unknown
_1241361491.unknown
_1241361355.unknown
_1241361383.unknown
_1241359308.unknown
_1241359662.unknown
_1241358973.unknown
_1241358402.unknown
_1241358593.unknown
_1241358245.unknown
_1241356332.unknown
_1241357227.unknown
_1241357734.unknown
_1241357898.unknown
_1241357386.unknown
_1241356859.unknown
_1241357041.unknown
_1241356556.unknown
_1241355568.unknown
_1241355996.unknown
_1241356168.unknown
_1241355832.unknown
_1241355458.unknown
_1241355527.unknown
_1241355413.unknown
_1241348524.unknown
_1241351026.unknown
_1241352714.unknown
_1241354399.unknown
_1241354858.unknown
_1241355020.unknown
_1241354562.unknown
_1241353057.unknown
_1241354382.unknown
_1241352882.unknown
_1241352015.unknown
_1241352473.unknown
_1241352661.unknown
_1241352176.unknown
_1241351673.unknown
_1241351854.unknown
_1241351642.unknown
_1241348851.xlsSheet1
Nr. parcQ (m3/zi)npcnprtev(ore)qer(m3/or)
1921.132423.00
22853.514740.70
32553.144642.50
42653.264644.16
51652.033533.00
_1241349392.unknown
_1241350499.unknown
_1241350753.unknown
_1241349461.unknown
_1241350294.unknown
_1241349215.unknown
_1241349298.unknown
_1241349125.unknown
_1241348636.unknown
_1241348762.unknown
_1241348807.unknown
_1241348708.unknown
_1241348576.unknown
_1241348602.unknown
_1241348538.unknown
_1241316154.unknown
_1241348288.unknown
_1241348432.unknown
_1241348484.unknown
_1241348498.unknown
_1241348448.unknown
_1241348398.unknown
_1241348406.unknown
_1241348319.unknown
_1241348122.unknown
_1241348237.unknown
_1241348262.unknown
_1241348170.unknown
_1241347798.unknown
_1241348091.unknown
_1241347765.unknown
_1241314230.unknown
_1241314781.unknown
_1241314946.unknown
_1241315060.unknown
_1241314883.unknown
_1241314649.unknown
_1241314701.unknown
_1241314434.unknown
_1241314484.unknown
_1241314283.unknown
_1241313693.unknown
_1241313797.unknown
_1241313904.unknown
_1241313972.unknown
_1241314090.unknown
_1241313874.unknown
_1241313755.unknown
_1241313467.unknown
_1241313517.unknown
_1241313433.unknown
_1241304714.unknown
_1241308135.unknown
_1241310008.unknown
_1241311615.unknown
_1241312218.unknown
_1241312434.unknown
_1241312870.unknown
_1241312420.unknown
_1241311767.unknown
_1241310380.unknown
_1241310491.unknown
_1241310810.unknown
_1241310904.unknown
_1241311049.unknown
_1241310543.unknown
_1241310737.unknown
_1241310042.unknown
_1241310278.unknown
_1241310319.unknown
_1241309365.unknown
_1241309587.unknown
_1241309656.unknown
_1241309811.unknown
_1241309831.unknown
_1241309693.unknown
_1241309424.unknown
_1241309447.unknown
_1241309556.unknown
_1241308829.unknown
_1241308926.unknown
_1241309009.unknown
_1241309311.unknown
_1241308324.unknown
_1241308369.unknown
_1241308774.unknown
_1241308136.unknown
_1241308268.unknown
_1241306635.unknown
_1241306958.unknown
_1241307074.unknown
_1241307461.unknown
_1241307636.unknown
_1241308110.unknown
_1241307532.unknown
_1241307195.unknown
_1241306993.unknown
_1241306741.unknown
_1241306819.unknown
_1241306664.unknown
_1241305852.unknown
_1241306484.unknown
_1241306556.unknown
_1241305921.unknown
_1241304898.unknown
_1241305829.unknown
_1241305845.unknown
_1241304830.unknown
_1241301469.unknown
_1241303703.unknown
_1241304398.unknown
_1241304477.unknown
_1241304662.unknown
_1241304417.unknown
_1241304045.unknown
_1241304233.unknown
_1241303966.unknown
_1241303258.unknown
_1241303534.unknown
_1241303596.unknown
_1241303340.unknown
_1241302393.unknown
_1241302999.unknown
_1241303056.unknown
_1241302567.unknown
_1241302000.unknown
_1241302037.unknown
_1241302104.unknown
_1241302012.unknown
_1241301701.unknown
_1241296079.unknown
_1241297629.unknown
_1241299545.unknown
_1241299819.unknown
_1241301459.unknown
_1241299687.unknown
_1241299764.unknown
_1241299017.unknown
_1241299114.unknown
_1241298908.unknown
_1241296780.unknown
_1241297231.unknown
_1241297308.unknown
_1241297392.unknown
_1241297280.unknown
_1241296887.unknown
_1241296672.unknown
_1241296727.unknown
_1241296423.unknown
_1241293757.unknown
_1241294348.unknown
_1241295924.unknown
_1241296077.unknown
_1241295694.unknown
_1241294025.unknown
_1241292478.unknown
_1241293507.unknown
_1241293404.unknown
_1241292168.unknown
_1143377016.unknown
_1241035658.unknown
_1241040831.unknown
_1241041030.unknown
_1241041180.unknown
_1241041458.unknown
_1241291243.unknown
_1241041453.xlsSheet1
Nr. parcQ (m3/zi)npcnprtev(ore)qer(m3/or)
1920.791811.50
22852.453931.66
32552.193831.87
42652.283833.12
51651.422820.62
_1241041109.unknown
_1241041142.unknown
_1241041070.unknown
_1241040939.unknown
_1241040977.unknown
_1241041001.unknown
_1241040951.unknown
_1241040870.unknown
_1241040920.unknown
_1241040853.unknown
_1241037414.unknown
_1241038943.unknown
_1241040767.unknown
_1241040804.unknown
_1241038958.unknown
_1241037605.unknown
_1241037823.unknown
_1241037848.unknown
_1241037532.unknown
_1241037042.unknown
_1241037211.unknown
_1241037371.unknown
_1241037094.unknown
_1241036702.unknown
_1241036738.unknown
_1241036410.unknown
_1205332632.unknown
_1205391152.unknown
_1207054852.unknown
_1209968032.unknown
_1210076163.unknown
_1241034830.unknown
_1241035102.unknown
_1210076174.unknown
_1209985897.unknown
_1210075338.unknown
_1210076154.unknown
_1209985759.unknown
_1207055689.unknown
_1209638304.unknown
_1209928839.unknown
_1209930114.unknown
_1209932856.unknown
_1209932863.unknown
_1209928846.unknown
_1209928403.unknown
_1207386150.unknown
_1209631821.unknown
_1207055700.unknown
_1207055676.unknown
_1207055683.unknown
_1205392884.unknown
_1207054488.unknown
_1207054786.unknown
_1207054817.unknown
_1205392890.unknown
_1205392549.unknown
_1205335826.unknown
_1205338754.unknown
_1205339787.unknown
_1205338494.unknown
_1205334892.unknown
_1205334928.unknown
_1205335816.unknown
_1205334963.unknown
_1205334851.unknown
_1205332674.unknown
_1205332700.unknown
_1205332654.unknown
_1143381976.unknown
_1144520028.unknown
_1205332356.unknown
_1205332474.unknown
_1205332504.unknown
_1205332394.unknown
_1177259836.unknown
_1178297062.unknown
_1178297101.unknown
_1178293369.unknown
_1143727230.unknown
_1143728497.unknown
_1143739182.unknown
_1143740074.unknown
_1143742585.unknown
_1143739540.unknown
_1143738044.unknown
_1143727325.unknown
_1143727657.unknown
_1143645668.unknown
_1143724052.unknown
_1143724233.unknown
_1143723969.unknown
_1143644888.unknown
_1143381603.unknown
_1143381742.unknown
_1143381808.unknown
_1143381845.unknown
_1143381764.unknown
_1143381667.unknown
_1143381714.unknown
_1143381630.unknown
_1143378999.unknown
_1143379218.unknown
_1143379276.unknown
_1143379361.unknown
_1143379496.unknown
_1143379235.unknown
_1143379174.unknown
_1143377709.unknown
_1143378137.unknown
_1143377100.unknown
_1142659394.unknown
_1142666865.unknown
_1143028072.unknown
_1143030781.unknown
_1143376445.unknown
_1143376499.unknown
_1143031222.unknown
_1143028166.unknown
_1143028342.unknown
_1143028139.unknown
_1142667605.unknown
_1143027710.unknown
_1143028028.unknown
_1142703958.unknown
_1142667399.unknown
_1142662217.unknown
_1142663170.unknown
_1142666265.unknown
_1142666669.unknown
_1142665526.unknown
_1142662581.unknown
_1142662593.unknown
_1142662574.unknown
_1142660368.unknown
_1142661608.unknown
_1142662005.unknown
_1142661010.unknown
_1142659517.unknown
_1142659847.unknown
_1142659429.unknown
_1141277075.unknown
_1141372804.unknown
_1142657289.unknown
_1142659080.unknown
_1142657696.unknown
_1142658117.unknown
_1141398482.unknown
_1142657047.unknown
_1141393505.unknown
_1141277987.unknown
_1141360168.unknown
_1141366589.unknown
_1141367100.unknown
_1141278222.unknown
_1141277499.unknown
_1141277681.unknown
_1141277096.unknown
_1140533727.unknown
_1141274078.unknown
_1141275928.unknown
_1141277050.unknown
_1141274295.unknown
_1140535449.unknown
_1141138361.unknown
_1141141166.unknown
_1141141419.unknown
_1140538891.unknown
_1140534295.unknown
_1140534290.unknown
_1139647412.unknown
_1139748707.unknown
_1139749451.unknown
_1140532820.unknown
_1139829603.unknown
_1139748772.unknown
_1139649810.unknown
_1139482597.unknown
_1139483573.unknown
_1073334839.unknown
_1139482563.unknown
_1073216463.unknown