Presentada por: Andrés Emén
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Andrés EménAndrés Emén
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Andrés EménAndrés Emén
Facultad de Ingeniería en Ciencias de la TierraFacultad de Ingeniería en Ciencias de la TierraFacultad de Ingeniería en Ciencias de la TierraFacultad de Ingeniería en Ciencias de la Tierra
Tesis de Grado:Tesis de Grado:
““Análisis, Diseño y Evaluación Sísmica de Análisis, Diseño y Evaluación Sísmica de Pórticos Especiales de Acero Resistentes a Pórticos Especiales de Acero Resistentes a
Momento (PEARM) a base de Planchas Momento (PEARM) a base de Planchas Soldadas” Soldadas”
Tesis de Grado:Tesis de Grado:
““Análisis, Diseño y Evaluación Sísmica de Análisis, Diseño y Evaluación Sísmica de Pórticos Especiales de Acero Resistentes a Pórticos Especiales de Acero Resistentes a
Momento (PEARM) a base de Planchas Momento (PEARM) a base de Planchas Soldadas” Soldadas”
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación PreviaInvestigación Previa Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM Compuesto con PEARM Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación PreviaInvestigación Previa Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM Compuesto con PEARM Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
IntroducciónIntroducción GuayaquilGuayaquil
La construcción en acero La construcción en acero se ha popularizado (de 4 se ha popularizado (de 4 pisos promedio)pisos promedio)
Cassagne (2008) ha Cassagne (2008) ha investigado el estado del investigado el estado del arte y de la práctica de arte y de la práctica de varios edificios varios edificios construidos en la ciudad.construidos en la ciudad.
IntroducciónIntroducción GuayaquilGuayaquil
El sistema estructural que se usa con más El sistema estructural que se usa con más frecuencia son los PEARM en donde:frecuencia son los PEARM en donde:
Vigas generalmente son fabricadas utilizando Vigas generalmente son fabricadas utilizando armaduras o perfiles armaduras o perfiles II soldados soldados
Columnas se fabrican a partir de perfiles Columnas se fabrican a partir de perfiles tubulares rectangulares formados a base de tubulares rectangulares formados a base de canalescanales
Se utilizan generalmente perfiles doblados en fríoSe utilizan generalmente perfiles doblados en frío Ciertas estructuras han sido diseñadas para Ciertas estructuras han sido diseñadas para
resistir solo cargas gravitacionalesresistir solo cargas gravitacionales Se utiliza soldadura de filete en las conexiones Se utiliza soldadura de filete en las conexiones
viga – columna.viga – columna.
IntroducciónIntroducción GuayaquilGuayaquil
Algunos de estos edificios podrían tener un Algunos de estos edificios podrían tener un desempeño sísmico inadecuado, cuyas principales desempeño sísmico inadecuado, cuyas principales causas serían:causas serían:
Criterios obsoletos de diseño sísmicoCriterios obsoletos de diseño sísmico Diseño para perfiles laminados en caliente, Diseño para perfiles laminados en caliente,
mientras que se utilizan laminados en fríomientras que se utilizan laminados en frío Mano de obra no calificada y pobre inspecciónMano de obra no calificada y pobre inspección Poco conocimiento de la soldadura y sus Poco conocimiento de la soldadura y sus
procesos (por ejemplo el uso de soldadura de procesos (por ejemplo el uso de soldadura de filete en la conexión viga-columna)filete en la conexión viga-columna)
Conectores de corte en las losas.Conectores de corte en las losas.
IntroducciónIntroducción GuayaquilGuayaquil
Este desempeño sísmico inadecuado ha sido observado en los siguientes Terremotos:Este desempeño sísmico inadecuado ha sido observado en los siguientes Terremotos:
- Ciudad de México 1985 (México)- Ciudad de México 1985 (México)
- Northridge 1994 (EE.UU.)- Northridge 1994 (EE.UU.)
- Kobe 1995 (Japón)- Kobe 1995 (Japón)
IntroducciónIntroducción Sismo de México 1985Sismo de México 1985
Septiembre 19 de 1985Septiembre 19 de 1985 M = 8.1M = 8.1 30 mil estructuras 30 mil estructuras
destruidas, 68 mil con destruidas, 68 mil con
daños parcialesdaños parciales 35 mil muertes35 mil muertes
IntroducciónIntroducción Sismo de México 1985Sismo de México 1985 Torres Pino SuárezTorres Pino Suárez
A y E de 14 pisos; B, C y D de 21 pisosA y E de 14 pisos; B, C y D de 21 pisos B tuvo daños significativos, C estuvo cerca del B tuvo daños significativos, C estuvo cerca del
colapso y D colapsó y cayó sobre E. colapso y D colapsó y cayó sobre E.
IntroducciónIntroducción Sismo de México 1985Sismo de México 1985
Torres Pino Suárez: Torre DTorres Pino Suárez: Torre D
Edificio Irregular en planta y en Edificio Irregular en planta y en elevaciónelevación
Respuesta estructural excedió Respuesta estructural excedió ductilidad original del diseño ductilidad original del diseño
IntroducciónIntroducción Sismo de México 1985Sismo de México 1985
Torres Pino Suárez: Torre DTorres Pino Suárez: Torre D Almas de las vigas (celosía) se pandearon Almas de las vigas (celosía) se pandearon
(soldadura intermitente)(soldadura intermitente)
Columnas en los entrepisos 2, 3 y 4 se Columnas en los entrepisos 2, 3 y 4 se pandearon, perdieron su capacidad de pandearon, perdieron su capacidad de resistir cargas y rigidez.resistir cargas y rigidez.
Pandeo de columnas y fluencia en las Pandeo de columnas y fluencia en las vigas desencadenaron un mecanismo de vigas desencadenaron un mecanismo de colapso que causó grandes derivas, colapso que causó grandes derivas, inclinación del edificio, incremento del inclinación del edificio, incremento del efecto P-efecto P-ΔΔ y colapso estructural. y colapso estructural.
IntroducciónIntroducción Sismo de Northridge 1994Sismo de Northridge 1994
Enero 17 de 1994Enero 17 de 1994 M = 6.7M = 6.7 US$ > 20 billones US$ > 20 billones
en daños en daños
(Bruneau et. al. 98)(Bruneau et. al. 98) 61 muertes y 61 muertes y
9000 heridos9000 heridos
IntroducciónIntroducción Sismo de Northridge 1994Sismo de Northridge 1994
Provocó daños en Provocó daños en
mas de 100000 mas de 100000
edificiosedificios Deshabilitó mas deDeshabilitó mas de
11 carreteras11 carreteras
importantesimportantes Dejó sin techo aDejó sin techo a
mas de 22000mas de 22000
personaspersonas
IntroducciónIntroducciónConexión Pre-NorthridgeConexión Pre-Northridge
Viga con alas soldadas y alma empernadaViga con alas soldadas y alma empernada
1965-1994 Soldadura de arco con núcleo
fundente Popular en EE.UU. y en
muchos países Se creía que era dúctil Capaz de resistir los ciclos
repetidos a grandes niveles de deformación inelástica
E70T-4, tip.
agujero de accesopara la soldadura
barra de respaldo
placa de continuidad
placa de cortante
zona de panel
IntroducciónIntroducción Northridge -Northridge - Tipos de dañosTipos de daños
Fallas típicas (Bruneau et. al. 1998)Fallas típicas (Bruneau et. al. 1998)
IntroducciónIntroducción Causas de los Daños (Causas de los Daños (FEMA-352)FEMA-352)
Baja tenacidad de la soldaduraBaja tenacidad de la soldadura Pobre mano de obra e inspección Pobre mano de obra e inspección Elevados esfuerzos de fluencia en vigasElevados esfuerzos de fluencia en vigas Concentraciones de esfuerzos Concentraciones de esfuerzos Poca redundancia Poca redundancia Zonas de panel extremadamente débilZonas de panel extremadamente débil Presencia de la losa compuestaPresencia de la losa compuesta Pobre detallamientoPobre detallamiento
IntroducciónIntroducción Sismo de Kobe 1995Sismo de Kobe 1995
Enero 17 de 1995Enero 17 de 1995 M = 7.2M = 7.2 US$ = 150 billones en US$ = 150 billones en
daños (FEMA 355-E)daños (FEMA 355-E) 5500 muertos, 35000 5500 muertos, 35000
heridos y 300000 sin heridos y 300000 sin viviendavivienda
IntroducciónIntroducción Sismo de Kobe 1995Sismo de Kobe 1995
Mas de 100000 Mas de 100000
edificios destruidos edificios destruidos
y 80000 dañados y 80000 dañados
severamenteseveramente 4530 edificios viejos 4530 edificios viejos
de acero dañadosde acero dañados 1067 edificios nuevos 1067 edificios nuevos
de acero colapsaronde acero colapsaron
IntroducciónIntroducción Sismo de Kobe 1995 Sismo de Kobe 1995 (FEMA 355-E)(FEMA 355-E)
Soldadura de Soldadura de filetefilete
Soldadura de Soldadura de filetefilete
IntroducciónIntroducción
Investigar una Conexión Investigar una Conexión con alas no reforzadas con alas no reforzadas soldadas y alma soldada soldadas y alma soldada (ANRS-AS).(ANRS-AS).
A ser usada en Pórticos A ser usada en Pórticos Especiales de Acero Especiales de Acero Resistentes a Momento Resistentes a Momento (PEARM).(PEARM).
Planchas soldadas.Planchas soldadas. Adecuada resistencia, Adecuada resistencia,
ductilidad y capacidad de ductilidad y capacidad de disipación de energía. disipación de energía.
IntroducciónIntroducción
Fase 1:Fase 1: Identificación de posibles deficiencias Identificación de posibles deficiencias de los edificios metálicos de la ciudad.de los edificios metálicos de la ciudad.
Fase 2: Criterios de Diseño Sísmico para PEARM con conexiones ANRS-AS fabricados a partir de planchas soldadas.
Fase 3: Evaluación Sísmica de PEARM con conexiones ANRS-AS.
Fase 4: Fase 4: Análisis, Diseño y Evaluación de Análisis, Diseño y Evaluación de PEARM con columnas tubulares rellenas de PEARM con columnas tubulares rellenas de concreto. concreto.
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación PreviaInvestigación Previa Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM Compuesto con PEARM Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
Objetivos Objetivos Desarrollar criterios de diseño sísmico con Conexiones de Alas No
Reforzadas Soldadas y Alma Soldada (ANRS-AS) para Pórticos Especiales de Acero Resistentes a Momento (PEARM), fabricados a partir de planchas soldadas.
Introducir este tipo de conexiones para que puedan ser utilizadas en el país
Evaluar el desempeño sísmico del edificio a fin de estudiar su comportamiento ante diferentes intensidades de movimientos del terreno.
Comparar el costo de la estructura de un edificio prototipo con PEARM y conexiones ANRS-AS, fabricado a partir de planchas soldadas, con el costo de un edificio similar pero en concreto reforzado.
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación PreviaInvestigación Previa Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM Compuesto con PEARM Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
Conexión con Alas no Reforzadas Soldadas Conexión con Alas no Reforzadas Soldadas y Alma Soldada (ANRS-AS)y Alma Soldada (ANRS-AS)
Concepto (FEMA 350 y ANSI/AISC 358-05)Concepto (FEMA 350 y ANSI/AISC 358-05)
Es una de las Conexiones Es una de las Conexiones Precalificadas del FEMA 350 y Precalificadas del FEMA 350 y y Borrador ANSI/AISC 358-05.y Borrador ANSI/AISC 358-05.
Conexión completamente Conexión completamente restringida.restringida.
Utilizan soldadura de ranura Utilizan soldadura de ranura de penetración completa para de penetración completa para unir los elementos que la unir los elementos que la componen.componen.
Conexión con Alas no Reforzadas Soldadas Conexión con Alas no Reforzadas Soldadas y Alma Soldada (ANRS-AS)y Alma Soldada (ANRS-AS)
VentajasVentajas Se puede diseñar y construir sin verificación teórica, ya que ha sido Se puede diseñar y construir sin verificación teórica, ya que ha sido
precalificada por los códigos pertinentesprecalificada por los códigos pertinentes
Viene acompañada de procedimiento y limitaciones detalladas en Viene acompañada de procedimiento y limitaciones detalladas en FEMA 350 y en Borrador para Revisión Pública de ANSI/AISC 358-05.FEMA 350 y en Borrador para Revisión Pública de ANSI/AISC 358-05.
Adecuada resistencia, ductilidad y capacidad de disipación de Adecuada resistencia, ductilidad y capacidad de disipación de energíaenergía
Su ejecución es económica en comparación con otras conexiones Su ejecución es económica en comparación con otras conexiones precalificadas.precalificadas.
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación Previa.Investigación Previa. Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM Compuesto con PEARM Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
Investigación PreviaInvestigación PreviaEstudios Analíticos y Experimentales Estudios Analíticos y Experimentales
(FEMA-355D)(FEMA-355D)
El beneficio de combinar soldadura, barras de respaldo El beneficio de combinar soldadura, barras de respaldo retiradas y detalles de agujeros de acceso de soldadura retiradas y detalles de agujeros de acceso de soldadura mejorado, no es suficiente sin otras mejoras.mejorado, no es suficiente sin otras mejoras.
Análisis no lineales, (Ricles et al., 2000) mostraron que Análisis no lineales, (Ricles et al., 2000) mostraron que los accesorios del alma, reducían las demandas los accesorios del alma, reducían las demandas inelásticas.inelásticas.
Análisis inelásticos del comportamiento de la conexión Análisis inelásticos del comportamiento de la conexión (El Tawil, Kunnath, Ricles) muestran que la transferencia (El Tawil, Kunnath, Ricles) muestran que la transferencia de cortante depende del alma de la conexión.de cortante depende del alma de la conexión.
Investigación PreviaInvestigación PreviaEstudios Analíticos y Experimentales Estudios Analíticos y Experimentales
(FEMA-355D)(FEMA-355D)
Fueron examinados tres niveles de soldadura, con Fueron examinados tres niveles de soldadura, con un mínimo de pernos utilizados en el alma para un mínimo de pernos utilizados en el alma para simular un montaje temporal de la conexión.simular un montaje temporal de la conexión.
Investigación PreviaInvestigación PreviaEstudios Analíticos y Experimentales Estudios Analíticos y Experimentales
(FEMA-355D)(FEMA-355D)
Especimenes están basados en las pruebas Especimenes están basados en las pruebas
Michigan (Lee at al, 2000)Michigan (Lee at al, 2000):: LU-T1: LU-T1: p p de 0.018 rad y fractura a 0.019 rad.de 0.018 rad y fractura a 0.019 rad.
LU-T2: LU-T2: p p de 0.025 rad y fractura a 0.035 rad.de 0.025 rad y fractura a 0.035 rad.
LU-T3: LU-T3: p p de 0.035 radde 0.035 rad
Investigación PreviaInvestigación PreviaEstudios Analíticos y Experimentales Estudios Analíticos y Experimentales
(FEMA-355D)(FEMA-355D)
Las vigas desarrollaron un mayor endurecimiento por deformaciónLas vigas desarrollaron un mayor endurecimiento por deformación . .
Los momentos máximos superaran (26-42%) el momento plástico, MLos momentos máximos superaran (26-42%) el momento plástico, Mpp..
Un gran endurecimiento por deformación significó que los momentos flectores Un gran endurecimiento por deformación significó que los momentos flectores grandes serían transferidos a las columnasgrandes serían transferidos a las columnas..
Sistema estructural de columna fuerte – viga débil.Sistema estructural de columna fuerte – viga débil.
Fractura inicial desarrollada en LU-T3 es fuertemente influenciada, aparentemente, Fractura inicial desarrollada en LU-T3 es fuertemente influenciada, aparentemente,
por las deformaciones de la zona de panel.por las deformaciones de la zona de panel.
Investigación PreviaInvestigación PreviaEstudios Analíticos y Experimentales Estudios Analíticos y Experimentales
(FEMA-355D)(FEMA-355D)
Conexiones con:Conexiones con:
Barras de respaldo inferiores removidas, limpieza de Barras de respaldo inferiores removidas, limpieza de escorias y remanente de soldadura; y refuerzo con escorias y remanente de soldadura; y refuerzo con soldadura de tenacidad a muesca.soldadura de tenacidad a muesca.
Barras de respaldo superiores reforzadas con soldadura Barras de respaldo superiores reforzadas con soldadura de filete tenaces a la presencia de muesca.de filete tenaces a la presencia de muesca.
La geometría y acabados de los agujeros de acceso La geometría y acabados de los agujeros de acceso mejorado.mejorado.
Soldadura de ranura de penetración completa entre el Soldadura de ranura de penetración completa entre el alma de la viga y la columna, y soldadura de filete alma de la viga y la columna, y soldadura de filete adicionales entre el alma de la viga y la placa de montaje.adicionales entre el alma de la viga y la placa de montaje.
Resultará en un incremento de la ductilidad de la conexión. Resultará en un incremento de la ductilidad de la conexión.
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación Previa.Investigación Previa. Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM. Compuesto con PEARM. Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Niveles de desempeño sísmico de edificiosNiveles de desempeño sísmico de edificios
Objetivos de Diseño por Desempeño (ODD) para Objetivos de Diseño por Desempeño (ODD) para los diferentes Grupos de uso sísmico (FEMA 350)los diferentes Grupos de uso sísmico (FEMA 350)
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Objetivos del diseño por desempeñoObjetivos del diseño por desempeño
Para un terremoto al nivel de DBE el sistema Para un terremoto al nivel de DBE el sistema estructural debe satisfacer el nivel de estructural debe satisfacer el nivel de desempeño de Seguridad de Vida.desempeño de Seguridad de Vida.
Para un terremoto al nivel del MCE el sistema Para un terremoto al nivel del MCE el sistema estructural debe satisfacer el nivel de estructural debe satisfacer el nivel de desempeño de Prevención del Colapso.desempeño de Prevención del Colapso.
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Limitaciones para vigas y columnasLimitaciones para vigas y columnas
Relación Ancho - EspesorRelación Ancho - Espesor
Salmon y Johnson 1996Salmon y Johnson 1996
nonocompactacompacta
p p < < < < rr
esbeltaesbelta
> > rr
compactacompactasism. compactasism. compacta
< < pp
R = 3R = 3R = 8R = 8
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Limitaciones para vigas y columnas Limitaciones para vigas y columnas
Relación Ancho - EspesorRelación Ancho - Espesor
Para las Para las alas de la alas de la
vigaviga
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Limitaciones para vigas y columnasLimitaciones para vigas y columnas
Relación Ancho - EspesorRelación Ancho - Espesor
Para el Para el alma de la alma de la
vigaviga
Para la Para la columnacolumna
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Relación Columna Fuerte – Viga DébilRelación Columna Fuerte – Viga Débil
)/(*gucyccpc APFZM
0.1*
*
pb
pc
M
M
)2
( cpuv
dxVM
)1.1(*uvxybypb MZFRM
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Soldadura de los Miembros EstructuralesSoldadura de los Miembros Estructurales
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - PlantaEdificio Prototipo - Planta
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - ElevaciónEdificio Prototipo - Elevación
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Carga muerta y carga vivaCarga muerta y carga viva
ASCE/SEI 7-05
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Cargas: Fuerzas Laterales EquivalentesCargas: Fuerzas Laterales Equivalentes
Procedimiento descrito por el Procedimiento descrito por el
ASCE/SEI 7-05 (IBC 2003).ASCE/SEI 7-05 (IBC 2003). R = 6R = 6 Clase de Sitio : D Clase de Sitio : D II = 1 (oficinas) = 1 (oficinas)
Peso sísmico W: 10334Peso sísmico W: 10334 tonftonf
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Cargas: Fuerzas Laterales EquivalentesCargas: Fuerzas Laterales Equivalentes
CCss = S = Sdsds/(R/I)/(R/I)<< SSd1d1 / T*(R/I) / T*(R/I)
Para cálculos de resistencia el período T no Para cálculos de resistencia el período T no puede ser mayor que: Cpuede ser mayor que: Cuu * T * Taa..
Para cálculos de derivas el período T es el del Para cálculos de derivas el período T es el del resultado del análisis modal.resultado del análisis modal.
Análisis Modal: TAnálisis Modal: T1y1y = 1.51, T = 1.51, T2x2x = 1.22, T = 1.22, T33 = 1.15 = 1.15
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Cargas: Fuerzas Laterales EquivalentesCargas: Fuerzas Laterales Equivalentes
V = CV = Css * W * W
Para los análisis de resistencia:Para los análisis de resistencia:
VVxx = 849 ton = 849 ton
VVyy = 792 ton = 792 ton
Para los análisis de derivas:Para los análisis de derivas:
VVxx = 849 ton = 849 ton
VVyy = 685 ton = 685 ton
Para distribuir los cortantes se pone el 100% del cortante en Para distribuir los cortantes se pone el 100% del cortante en una dirección y el 30% del cortante de la otra dirección, una dirección y el 30% del cortante de la otra dirección, para luego distribuirlos por pisos.para luego distribuirlos por pisos.
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Análisis Elástico LateralAnálisis Elástico Lateral
Todos los pórticos son resistentes a momentoTodos los pórticos son resistentes a momento Columnas empotradas en la baseColumnas empotradas en la base Zonas rígidas para vigas y columnasZonas rígidas para vigas y columnas Conexiones totalmente restringidas para todos Conexiones totalmente restringidas para todos
los pórticoslos pórticos Torsión accidentalTorsión accidental Diafragmas rígidosDiafragmas rígidos No se consideró interacción suelo-estructuraNo se consideró interacción suelo-estructura
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Diseño de SeccionesDiseño de Secciones
Vigas:Vigas: Estado límite de resistencia a la fluenciaEstado límite de resistencia a la fluencia Estado límite de resistencia de fluencia al corteEstado límite de resistencia de fluencia al corte Estado límite de serviciabilidadEstado límite de serviciabilidad
Columnas:Columnas: Criterio Columna Fuerte – Viga DébilCriterio Columna Fuerte – Viga Débil Ecuación de InteracciónEcuación de Interacción Estado límite de resistencia de fluencia al corteEstado límite de resistencia de fluencia al corte
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - Secciones finalesEdificio Prototipo - Secciones finales
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Cumplimiento del Criterio Columna Fuerte-Viga Cumplimiento del Criterio Columna Fuerte-Viga
DébilDébil Conexión B2 del 1er pisoConexión B2 del 1er piso Columna HSS 550x550x30Columna HSS 550x550x30 Viga de alas de 200x25 y alma de 600x10Viga de alas de 200x25 y alma de 600x10
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Cumplimiento del Criterio Columna Fuerte-Viga Cumplimiento del Criterio Columna Fuerte-Viga
DébilDébil ∑ ∑ MMpcpc / ∑ M / ∑ Mpbpb > 1.0 > 1.0
Se calcula la capacidad de la columna:Se calcula la capacidad de la columna:
∑ ∑ MMpcpc = ∑ Z = ∑ Zcc (F (Fyy – P – Pucuc/A/Agg))
Se calcula la capacidad de la viga:Se calcula la capacidad de la viga:
∑ ∑ MMpbpb = ∑ (1.1 R = ∑ (1.1 Ryy F Fybyb Z Zbb + M + Muvuv))
MMuvuv = V = Vpp ( x + d ( x + dcc/2)/2)
∑ ∑ MMpcpc / ∑ M / ∑ Mpbpb = 1.17 = 1.17
El criterio columna fuerte – viga débil se cumpleEl criterio columna fuerte – viga débil se cumple
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-ASEdificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-AS
Datos:Datos: Columna:Columna:
HSS 550x550x30HSS 550x550x30 A36, FA36, Fycyc = 2.5 ton/cm2, F = 2.5 ton/cm2, Fuu = 4.06 ton/cm2 = 4.06 ton/cm2
Viga:Viga: Alas de 200x25 y alma de 600x10Alas de 200x25 y alma de 600x10 A36, FA36, Fycyc = 2.5 ton/cm2, F = 2.5 ton/cm2, Fuu = 4.06 ton/cm = 4.06 ton/cm22
Luz del pórtico: 9.15 m Luz del pórtico: 9.15 m
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-ASEdificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-AS
Paso 1:Paso 1: Limitaciones para la viga según ANSI/AISC 358-05.Limitaciones para la viga según ANSI/AISC 358-05.
Tipo:Tipo: Vigas I fabricadas a partir de planchas soldadas, permitidas por Vigas I fabricadas a partir de planchas soldadas, permitidas por
las limitaciones.las limitaciones. Peralte:Peralte:
650mm < máximo permitido: W920 650mm < máximo permitido: W920 Peso:Peso:
130 kg/m < máximo permitido: 447 kg/m130 kg/m < máximo permitido: 447 kg/m Espesor del ala de la viga:Espesor del ala de la viga:
25mm < máximo permitido 44.5 mm25mm < máximo permitido 44.5 mm Relación luz/peralte:Relación luz/peralte:
9.15/0.65 = 14 > 7 mínimo permitido para PEM 9.15/0.65 = 14 > 7 mínimo permitido para PEM Relaciones ancho-espesor:Relaciones ancho-espesor:
bbff/2t/2tff = 5 < máximo permitido: 0.3√(E/F = 5 < máximo permitido: 0.3√(E/Fyy) = 8.5) = 8.5
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-ASEdificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-AS
Paso 2:Paso 2: Limitaciones para la columna según ANSI/AISC 358-05Limitaciones para la columna según ANSI/AISC 358-05
Tipo:Tipo: Columnas tipo cajón fabricadas a partir de planchas soldadasColumnas tipo cajón fabricadas a partir de planchas soldadas
Conexión a la Viga:Conexión a la Viga: La viga deberá conectarse al ala de la columnaLa viga deberá conectarse al ala de la columna
Peralte o ancho:Peralte o ancho: 550mm < máximo permitido: 610mm550mm < máximo permitido: 610mm
Relaciones ancho-espesor:Relaciones ancho-espesor: b/t = h/tb/t = h/tww = (55-6)/3 = 16.33 < máximo permitido 0.64√(E/F = (55-6)/3 = 16.33 < máximo permitido 0.64√(E/Fyy) = 18.2) = 18.2
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-ASEdificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-AS
Paso 3:Paso 3: Determinar el MDeterminar el Mcc de la conexión: de la conexión:
MMcc = M = Mprpr + V + Vpp (d (dbb/3+d/3+dcc/2) /2)
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-ASEdificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-AS
CCyy = 0.737 = 0.737
MMcc = 386 ton-m = 386 ton-m
Como 2tComo 2tcfcf = 60.0m, y = 60.0m, y
es mayor a 39.7 mm, es mayor a 39.7 mm, entonces no se entonces no se requerirá doble requerirá doble placas.placas.
Paso 4:Paso 4: Cálculo del espesor requerido de la zona de panel. El Cálculo del espesor requerido de la zona de panel. El espesor mínimo para no requerir doble placas lo espesor mínimo para no requerir doble placas lo determina la sgte. ecuación :determina la sgte. ecuación :
Diseño por DesempeñoDiseño por Desempeño Edificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-ASEdificio Prototipo - Diseño de la conexión ANRS-AS
Paso 5:Paso 5: Cálculo de las placas de continuidad. Se necesitarán Cálculo de las placas de continuidad. Se necesitarán placas de continuidad a través del alma de la placas de continuidad a través del alma de la
columna columna si el espesor del ala de la columna, tsi el espesor del ala de la columna, tcfcf, ,
es menor quees menor que
Como tComo tcfcf = 30 mm, entonces = 30 mm, entonces
se requerirán placas de se requerirán placas de continuidad de 40 mm de continuidad de 40 mm de espesor.espesor.
óó
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación Previa.Investigación Previa. Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM.Compuesto con PEARM. Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
Modelo Analítico del Pórtico PrototipoModelo Analítico del Pórtico Prototipo
DRAIN-2DXDRAIN-2DX
Permite hacer análisis no-lineales estáticos y dinámicos para pórticos bi-dimensionales
• Elemento Fibra
• Elemento de Conexión
• Elemento Viga-Columna
• Simple (E4)
• Refinado (E5)
Elemento Fibra
Nudo I Nudo J
Segmento
Fibra
Modelo Analítico del Pórtico PrototipoModelo Analítico del Pórtico Prototipo
Modelo con DRAIN-2DXModelo con DRAIN-2DX
Vigas:Vigas:
Rótulas PlásticasRótulas Plásticas
Elemento Fibra
Nudo I Nudo J
Segmento
Fibra
Modelo Analítico del Pórtico PrototipoModelo Analítico del Pórtico Prototipo
Modelo con DRAIN-2DXModelo con DRAIN-2DX
Columnas:Columnas:
Modelo Analítico del Pórtico PrototipoModelo Analítico del Pórtico Prototipo
Modelo con DRAIN-2DXModelo con DRAIN-2DX
Zonas de Panel:Zonas de Panel:
Modelo Analítico del Pórtico PrototipoModelo Analítico del Pórtico Prototipo
Modelo con DRAIN-2DXModelo con DRAIN-2DX
Configuración Estructural:Configuración Estructural:
Propiedades de los materiales:Propiedades de los materiales:
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación Previa.Investigación Previa. Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM.Compuesto con PEARM. Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo
Modelo analítico DRAIN-2DX de pórtico prototipo.Modelo analítico DRAIN-2DX de pórtico prototipo.
Modelo que simula un PEARM.Modelo que simula un PEARM.
Conexiones restringidas que no modelan la soldadura.Conexiones restringidas que no modelan la soldadura.
Análisis lateral estático (pushover)Análisis lateral estático (pushover)
Análisis dinámicos con cinco registros de Análisis dinámicos con cinco registros de aceleraciones a nivel DBE y MCE.aceleraciones a nivel DBE y MCE.
-1.20
-0.90
-0.60
-0.30
0.00
0.30
0.60
0.90
1.20
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
Evaluación Sísmica de Pórtico RehabilitadoEvaluación Sísmica de Pórtico RehabilitadoResultados Estáticos LateralesResultados Estáticos Laterales
y (θtotal = 0.93%) 3y (θtotal = 2.78%)5.4y (θtotal =
5%)
Análisis Estático PushoverAnálisis Estático Pushover
Evaluación del Desempeño SísmicoEvaluación del Desempeño SísmicoDBE – Espectro de RespuestaDBE – Espectro de Respuesta
Evaluación Sísmica de Pórtico RehabilitadoEvaluación Sísmica de Pórtico Rehabilitado Desempeño Sísmico: Resultados DinámicosDesempeño Sísmico: Resultados Dinámicos
Evaluación Sísmica de Pórtico RehabilitadoEvaluación Sísmica de Pórtico Rehabilitado Desempeño Sísmico: Resultados DinámicosDesempeño Sísmico: Resultados Dinámicos
Evaluación Sísmica de Pórtico RehabilitadoEvaluación Sísmica de Pórtico Rehabilitado Desempeño Sísmico: Resultados DinámicosDesempeño Sísmico: Resultados Dinámicos
Evaluación Sísmica de Pórtico RehabilitadoEvaluación Sísmica de Pórtico Rehabilitado Desempeño Sísmico: Resultados DinámicosDesempeño Sísmico: Resultados Dinámicos
Evaluación Sísmica de Pórtico RehabilitadoEvaluación Sísmica de Pórtico Rehabilitado Desempeño Sísmico: Resultados DinámicosDesempeño Sísmico: Resultados Dinámicos
Vigas:Vigas:
Columnas:Columnas: Zonas de Panel:Zonas de Panel:
ContenidoContenido
IntroducciónIntroducción ObjetivosObjetivos Conexiones con alas no reforzadas soldadas y Conexiones con alas no reforzadas soldadas y
alma soldada (ANRS-AS).alma soldada (ANRS-AS). Investigación Previa.Investigación Previa. Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo Diseño por Desempeño de Edificio Prototipo
Compuesto con PEARM.Compuesto con PEARM. Modelo Analítico de Pórtico PrototipoModelo Analítico de Pórtico Prototipo Evaluación Sísmica de Pórtico PrototipoEvaluación Sísmica de Pórtico Prototipo ConclusionesConclusiones
ConclusionesConclusiones
El desempeño sísmico de un PEARM con conexiones ANRS-AS El desempeño sísmico de un PEARM con conexiones ANRS-AS es satisfactorio en términos de resistencia, disipación de energía es satisfactorio en términos de resistencia, disipación de energía y deformación.y deformación.
El peso de la estructura metálica es de 65 kg/ m2 (para edificios El peso de la estructura metálica es de 65 kg/ m2 (para edificios medianos localizados en Guayaquil.)medianos localizados en Guayaquil.)
El costo estimado de la estructura resultó estar en el orden de los El costo estimado de la estructura resultó estar en el orden de los 170 us/m2: 170 us/m2: Costo mas elevado que el de un edificio similar en hormigón. Costo mas elevado que el de un edificio similar en hormigón. Diferencia de costos se compensa con la rapidez del trabajo Diferencia de costos se compensa con la rapidez del trabajo
en acero.en acero. Permite realizar distintas actividades a la vez.Permite realizar distintas actividades a la vez. Construcción en concreto reforzado es más pesada, lo cual se Construcción en concreto reforzado es más pesada, lo cual se
traduce en una cimentación más costosa. traduce en una cimentación más costosa.
ConclusionesConclusiones
Las vigas no sufrieron degradación de la resistencia y las rótulas Las vigas no sufrieron degradación de la resistencia y las rótulas plásticas desarrolladas en la base de las columnas de la planta baja plásticas desarrolladas en la base de las columnas de la planta baja fueron realmente bajas.fueron realmente bajas.
Edificio con las mismas características localizado en Los Angeles Edificio con las mismas características localizado en Los Angeles estudiado por Rojas: estudiado por Rojas:
Mayor calidad de inspección y mano de obra; R = 8Mayor calidad de inspección y mano de obra; R = 8 Edificio poco redundante Edificio poco redundante Tuvo un peso de 60 kg/m2 Tuvo un peso de 60 kg/m2
La sobrerresistencia máxima, La sobrerresistencia máxima, MAXMAX, de 4.33 resultante del análisis , de 4.33 resultante del análisis estático lateral no lineal (estático lateral no lineal (pushoverpushover) resultó mayor a 3) resultó mayor a 3..
Por medio de la Teoría de Análisis al Límite para PEARM se obtuvo un Por medio de la Teoría de Análisis al Límite para PEARM se obtuvo un factor de sobrerresistencia de 4.13; es decir, muy similar al 4.33 factor de sobrerresistencia de 4.13; es decir, muy similar al 4.33 obtenido con el análisis estático lateral no lineal. obtenido con el análisis estático lateral no lineal.
ConclusionesConclusiones
Las derivas ocurridas en el edificio fueron menores a los límites Las derivas ocurridas en el edificio fueron menores a los límites establecidos en los códigos, tanto en el análisis elástico como en establecidos en los códigos, tanto en el análisis elástico como en la evaluación sísmica.la evaluación sísmica.
Las relaciones ancho - espesor para secciones sísmicamente Las relaciones ancho - espesor para secciones sísmicamente compactas, dadas por la ASCE/SEI 7-05, resultaron ser compactas, dadas por la ASCE/SEI 7-05, resultaron ser satisfactoriassatisfactorias..
RecomendacionesRecomendaciones
Realizar ensayos experimentales locales de ANRS-AS para PEARM Realizar ensayos experimentales locales de ANRS-AS para PEARM fabricados a partir de planchas soldadas.fabricados a partir de planchas soldadas.
Investigar la posibilidad de rellenar las columnas tubulares de acero Investigar la posibilidad de rellenar las columnas tubulares de acero con concreto.con concreto.
Realizar diseños y análisis no- lineales para otro tipo de geometría de Realizar diseños y análisis no- lineales para otro tipo de geometría de PEARM, PEARM,
Realizar una investigación adicional respecto a las relaciones ancho-Realizar una investigación adicional respecto a las relaciones ancho-espesor para secciones sísmicamente compactas y factor de espesor para secciones sísmicamente compactas y factor de amplificación de deflexión para la determinación de derivas de amplificación de deflexión para la determinación de derivas de entrepiso.entrepiso.
Efectuar un estudio de cómo detallar las zonas de los empalmes de Efectuar un estudio de cómo detallar las zonas de los empalmes de columnas que presenten cambios de secciones.columnas que presenten cambios de secciones.
AgradecimientosAgradecimientos
Dr. Pedro Rojas C. – Director de Tesis de GradoDr. Pedro Rojas C. – Director de Tesis de Grado
Dr. Seo por la empatía al responder Dr. Seo por la empatía al responder oportunamente las preguntas relacionadas a esta oportunamente las preguntas relacionadas a esta investigacióninvestigación
Escuela Superior Politécnica del Litoral, Escuela Superior Politécnica del Litoral, ESPOLESPOL
GraciasGracias
GraciasGracias
Causas de los DañosCausas de los Daños BajaBaja tenacidad de la soldadura tenacidad de la soldadura
Soldadura E70T-4 (70 grados F; 10 ft-lbs) Ensayo de impacto “Charpy de muesca en V” (U. Lehigh; Kaufmann et al. 1996)
IntroducciónIntroducción Northridge -Northridge - Tipos de dañosTipos de daños
(EERI, CD-98-1)(EERI, CD-98-1)
Fractura de soldadura
- falta de fusión entre barra de falta de fusión entre barra de respaldo y la columnarespaldo y la columna
- Fractura de conexión de ala Fractura de conexión de ala superior de vigasuperior de viga
- Pernos fallaron por corte - Pernos fallaron por corte
IntroducciónIntroducción Northridge -Northridge - Tipos de dañosTipos de daños
(EERI, CD-98-1)(EERI, CD-98-1)
Fractura de soldadura
- Grieta se propagó enGrieta se propagó en ala y alma de columna. ala y alma de columna.
IntroducciónIntroducción Northridge -Northridge - Tipos de dañosTipos de daños
(EERI, CD-98-1)(EERI, CD-98-1)
Fractura de soldadura
- Grieta se inició en la Grieta se inició en la soldadura de filete entre soldadura de filete entre la columna y las placas la columna y las placas basesbases
Causas de los DañosCausas de los Daños Elevados esfuerzos de fluencia en vigasElevados esfuerzos de fluencia en vigas A36 para vigasA36 para vigas
A572-Grado 50 para columnasA572-Grado 50 para columnas
Diferentes materiales para garantizar Diferentes materiales para garantizar criterio de criterio de Columna fuerte-viga débilColumna fuerte-viga débil
A572 Grado 50 aumenta la resistencia de A572 Grado 50 aumenta la resistencia de la zona de panella zona de panel
Causas de los DañosCausas de los Daños Elevados esfuerzos de fluencia en vigasElevados esfuerzos de fluencia en vigas
ASTMASTM Par.Par. MinMin
(ksi)(ksi)MediaMedia
(ksi)(ksi)MáxMáx
(ksi)(ksi)
A36A36 FFyy
FFuu
36.736.7
585846.846.8
65.965.97171
8080
A36 - A36 - EcuadEcuadoror
FFyy
FFuu
3636
515147.247.2
64.864.86363
8484(A36 - para alas; Dexter et al. 2000)
Causas de los DañosCausas de los Daños Elevados esfuerzos de fluencia en vigasElevados esfuerzos de fluencia en vigas
ASTMASTM Par.Par. MinMin
(ksi)(ksi)MediaMedia
(ksi)(ksi)MáxMáx
(ksi)(ksi)
A36A36 FFyy
FFuu
43.543.5
616150.550.5
69.169.165.565.5
7676
A36 - A36 - EcuadEcuadoror
FFyy
FFuu
3636
515147.247.2
64.864.86363
8484
(A36 - para almas; Dexter et al. 2000)
Causas de los DañosCausas de los Daños Elevados esfuerzos de fluencia en vigas Elevados esfuerzos de fluencia en vigas
(Bruneau et al. 1998)(Bruneau et al. 1998) FFyy = 36 ksi (diseño) = 36 ksi (diseño) FFy,my,m = 46.8, 50.5 ksi (valores medios) = 46.8, 50.5 ksi (valores medios) FFy,my,m/F/Fyy = 1.30, 1.40 = 1.30, 1.40 FuerzasFuerzas en las alas de la viga actuando en en las alas de la viga actuando en
la soldadura fueron probablemente la soldadura fueron probablemente subestimadassubestimadas
Posiblemente Posiblemente soldadura más débilsoldadura más débil que el que el metal base de las vigasmetal base de las vigas
Probablemente Probablemente columna débil-viga fuertecolumna débil-viga fuerte
Causas de los DañosCausas de los Daños Pobre mano de obra e inspección Pobre mano de obra e inspección
(FEMA 352)(FEMA 352) Pobre calidad de las soldaduras Pobre calidad de las soldaduras
PorosidadesPorosidades Falta de fusión en la raíz de la soldaduraFalta de fusión en la raíz de la soldadura Estos defectos se convierten en iniciadores Estos defectos se convierten en iniciadores
de grietasde grietas
Pobre inspecciónPobre inspección Prueba ultrasónica atrás de la barra de Prueba ultrasónica atrás de la barra de
apoyo y del alma de la viga no es muy apoyo y del alma de la viga no es muy confiableconfiable
Diseño por DesempeñoDiseño por DesempeñoNiveles de desempeño sísmico Niveles de desempeño sísmico
estructural estructural
Diseño por DesempeñoDiseño por DesempeñoNiveles de desempeño sísmico de Niveles de desempeño sísmico de
edificiosedificios
Niveles de desempeño sísmico para edificaciones asignadas al Niveles de desempeño sísmico para edificaciones asignadas al Grupo de Uso Sísmico IGrupo de Uso Sísmico I
Diseño por DesempeñoDiseño por DesempeñoNiveles de desempeño sísmico Niveles de desempeño sísmico
estructural estructural
Evaluación del Desempeño SísmicoEvaluación del Desempeño SísmicoEspectros de Respuesta - DiseñoEspectros de Respuesta - Diseño
Conexión Soldada a MomentoConexión Soldada a Momento
E70-T4, typ.E70-T4, typ.
agujero de accesoagujero de accesopara la soldadurapara la soldadura
barra de respladobarra de resplado
placa de placa de cortantecortante
zona de panelzona de panel
placa de continuidadplaca de continuidad
MM
θθ
Totalmente Restringida (TR) – Rígidas
Parcialmente Restringida (PR) – Semirígidas
Parcialmente Restringida (PR) – Simples
Tipos de ConexionesTipos de Conexiones
Conexión Pre-NorthridgeConexión Pre-Northridge¿Dúctil?¿Dúctil?
M
p
dúctildúctilfrágilfrágil
Mp p 0.03 rad(diseño sísmico)
Procedimiento de DiseñoProcedimiento de Diseño
1.1. Suposiciones Iniciales RecomendadasSuposiciones Iniciales Recomendadas2.2. Determinación de Fuerzas Laterales EquivalentesDeterminación de Fuerzas Laterales Equivalentes3.3. Realizar Análisis Elástico: Determinación de secciones Realizar Análisis Elástico: Determinación de secciones
de los elementos estructurales.de los elementos estructurales.4.4. Diseño de la Conexión ANRS-AS.Diseño de la Conexión ANRS-AS.5.5. Diseño de las placas de continuidadDiseño de las placas de continuidad6.6. Diseño de la zona de panelDiseño de la zona de panel7.7. Realizar Análisis No-linealesRealizar Análisis No-lineales
Procedimiento de DiseñoProcedimiento de Diseño
Combinaciones de carga:Combinaciones de carga:
en donde E = ρQE+0.2SDSD (con SDS = 1.0) es el efecto combinado de las fuerzas de sismo vertical y horizontal; QE es el efecto de las fuerzas sísmicas horizontales; ρ es un factor basado en la redundancia del sistema, igual a 1.0 (ver ASCE/SEI 7-05); D es la carga muerta (ver Tabla 4.1); y L es la carga viva (ver Tabla 4.2).
Procedimiento de DiseñoProcedimiento de Diseño
Procedimiento de DiseñoProcedimiento de Diseño
(a) Zona de panel exterior del primer piso. (b) Zona de panel interior del primer piso.
(c) Zona de panel interior del segundo piso.
(d) Zona de panel interior del tercer piso.
(e) Zona de panel interior del cuarto piso.
(f) Zona de panel interior del quinto piso.
(g) Zona de panel interior del sexto piso.