Pory 80 C ekspertyza 20180329/media/Innogy-Group/Innogy/Polska/... · Ośrodek Rzeczoznawstwa i...

Ośrodek Rzeczoznawstwa i Techniki Budowlanej O/W PZITB

Ekspertyza Techniczna Pory 80 BC dotycząca sprawdzenia wytrzymałości stropu planowanego pod archiwum, nad piwnicami budynku C, ul .Pory 80, Warszawa

2

SPIS TREŚCI 1. PODSTAWA FORMALNA EKSPERTYZY ..............................................................................................................................3

2. PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES EKSPERTYZY ........................................................................................................................3

3. PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA ................................................................................................................3

3.1. BADANIA I ANALIZY WŁASNE .......................................................................................................................................3

3.2. UDOSTĘPNIONA DOKUMENTACJA TECHNICZNA .....................................................................................................4

3.3. DODATKOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA ..........................................................................................................4

3.4. WAŻNIEJSZE PUBLIKACJE I NORMY ...........................................................................................................................4

3.4. OGRANICZENIA i ZASTRZEŻENIA ................................................................................................................................5

4. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU..............................................................................................5

5. OCENA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU W ŚWIETLE BADAŃ „IN SITU” ...................................................................8

5.1. DANE OGÓLNE ..............................................................................................................................................................8

5.2. BADANIA WŁASNE ELEMENTÓW BUDYNKU ..............................................................................................................9

5.2.1. FUNDAMENTY ......................................................................................................................................................11

5.2.2. PODCIĄGI I STROPY ............................................................................................................................................11

5.2.3. SŁUPY ....................................................................................................................................................................16

5.2.4. ŚCIANY ..................................................................................................................................................................18

5.2.5. IZOLACJE P.WILGOCIOWE ..................................................................................................................................19

5.2.6. STOLARKA, OBRÓBKI BLACHARSKIE, POSADZKI, INSTALACJE ....................................................................20

5.3. PRZYCZYNY USZKODZEŃ STWIERDZONYCH W BUDYNKU ..................................................................................20

5.4. WNIOSKI OGÓLNE Z OCENY STANU TECHNICZNEGO ...........................................................................................20

6. OCENA ZUŻYCIA NATURALNEGO BUDYNKU ..................................................................................................................20

7. OCENA WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH ..................................................................................21

8. OBLICZENIA STATYCZNE ..................................................................................................................................................23

8.1. PLANOWANE ARCHIWUM W BUDYNKU ....................................................................................................................23

8.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ...........................................................................................................................................23

8.2.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ISTNIEJĄCYCH .........................................................................................................24

8.2.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PO ADAPTACJI STROPU NA POTRZEBY ARCHIWUM .........................................26

8.3. OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUIKCYJNYCH ..................................................................................................28

8.3.1. STROP 3.15 – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE ...........................................................................................................28

8.3.2. STROP 3.23 – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE ...........................................................................................................33

8.3.3. RAMA ŻELBETOWA W OSI 8 (NAD PODCIĄGIEM 3.61) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE .....................................39

8.3.4. RAMA ŻELBETOWA W OSI 9 (NAD PODCIĄGIEM 3.43) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE .....................................49

8.3.5. RAMA ŻELBETOWA W OSI F (NAD PODCIĄGIEM 3.53) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE ....................................58

8.3.6. RAMA ŻELBETOWA W OSI G (NAD PODCIĄGIEM 3.54) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE ....................................67

8.3.7. ZESTAWIENIE WYNIKÓW OBLICZEŃ .................................................................................................................72

9. PROPOZYCJA WZMOCNIENIA KONSTRUKCJI ................................................................................................................75

9.1. BELKI STALOWE NAD STROPEM ..........................................................................................................................76

9.2. RAMY STALOWE POD STROPEM ..........................................................................................................................80

9.3. FUNDAMENTY RAM STALOWYCH .........................................................................................................................85

10. WNIOSKI I ZALECENIA ......................................................................................................................................................87

ZAŁĄCZNIKI:

ZAŁĄCZNIK NR 1 - DOKUMENTACJA GRAFICZNA (RYSUNKOWA) ……………………………………………..……........…88

ZAŁĄCZNIK NR 2 - UPRAWNIENIA OPRACOWUJĄCYCH EKSPERTYZĘ………………………………………..…......…...…92

ZAŁĄCZNIK NR 3 – BADANIA GRUNTU I BETONU ………………………………………………………………..…...... …..…100



3

1. PODSTAWA FORMALNA EKSPERTYZY

Ekspertyzę opracowano na podstawie zlecenia od Innogy Stoen Operator Sp. z o. o. ul. Piękna

46, 00-672 Warszawa, dla Ośrodka Rzeczoznawstwa i Techniki Budowlanej O/W PZITB z siedzibą w

Warszawie przy ul. Nowolipie 9/11 reprezentowanego przez dyr. Aleksandrę Kielar.

2. PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES EKSPERTYZY

Przedmiotem ekspertyzy jest budynek biurowy część „C” położony przy ul. Pory 80 w

Warszawie. Celem ekspertyzy jest sprawdzenie wytrzymałości stropu planowanego pod archiwum nad

piwnicami części „C”. Planowane jest obciążenie użytkowe stropu o wartości 1800 kg/m2 dla regałów

kompaktowych o wys. 1,8 m.

Ekspertyza swym zakresem obejmuje:

• analizę otrzymanej dokumentacji budowlanej budynku,

• oględziny, badania in situ oraz sporządzenie dokumentacji fotograficznej miejsca planowanych

zmian,

• ocena stanu technicznego zinwentaryzowanych elementów konstrukcyjnych budynku,

• dokumentację fotograficzną wykonanych odkrywek istniejącej konstrukcji budynku,

• dokumentację fotograficzną istniejących uszkodzeń budynku,

• statyczne obliczenia sprawdzające konstrukcję budynku w rejonie planowanego archiwum,

• wnioski i zalecenia.

Ekspertyza niniejsza stanowi utwór w rozumieniu ustawy o prawie autorskim i prawach pokrewnych

(Dz. U. nr 24 z 1994r., poz. 83 z późniejszymi zmianami).

3. PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA

3.1. BADANIA I ANALIZY WŁASNE

Ekspertyzę opracowano na podstawie:

• własnych oględzin kompleksu biurowego w dniu 15 lutego 2018r.,

• dokumentacji fotograficznej wykonanej przez autorów ekspertyzy,

• odkrywek elementów konstrukcji obiektu (płyty stropowe, żebra, belki, słupy) oraz badań

makroskopowych materiałów konstrukcyjnych,

• własnego doświadczenia związanego z projektowaniem, realizacją i diagnostyką konstrukcji,

• obliczeń statycznych,

• literatury przedmiotu.



4

3.2. UDOSTĘPNIONA DOKUMENTACJA TECHNICZNA

Autorom ekspertyzy Zleceniodawca udostępnił następujące dokumenty:

{1} Projekt architektoniczno – budowlany przebudowy budynku administracyjno-technicznego

(budowa ściany oddzielenia pożarowego – celem podziału budynku) sporządzony przez

arch. Adama Skrzypka – sierpień 2008r.

{2} Dokumentacja techniczna i warsztatowa elewacji budynku stacji 110/15kV RPZ STEGNY oraz

kompleksu biurowego STOEN stołecznego zakładu energetycznego S.A. – Część I,

Dokumentacja Techniczna sporządzona przez mgr inż. C. Grzębskiego – maj 1997r.

{3} Projekt techniczny stacji 110/15kV Warszawa-Stegny – konstrukcja, sporządzony przez

mgr inż. Krzysztofa Guraja – grudzień 1994r.

3.3. DODATKOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA

Autorzy ekspertyzy zlecili wykonanie następującej dokumentacji:

{{1}} Raport z badań nr B/368/18 sporządzony przez Laboratorium Budowlane MP Sp. z o.o. dnia

26.02.2018r.

{{2}} Opinia geotechniczna dla możliwości nadbudowy istniejącego budynku (części B) przy

ul. Pory 80 w Warszawie sporządzona przez Geotechnika Mazowsze s.c. – luty 2018r.

3.4. WAŻNIEJSZE PUBLIKACJE I NORMY

[1] Norma PN-82/B-02000 ,,Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości".

[2] Norma PN-82/B-02001 ,,Obciążenia budowli. Obciążenia stałe."

[3] Norma PN-82/B-02003 ,,Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe

obciążenia technologiczne i montażowe".

[4] Norma PN-80/B-02010 „Obciążenie śniegiem. Obciążenia w obliczeniach statycznych."

[5] Norma PN-80/B-02010/Az1 “Obciążenie śniegiem. Obciążenia w obliczeniach statycznych."

[6] Norma PN-77/B-02011 „Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych."

[7] Norma PN-77/B-02011/Az1 „Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych."

[8] Norma PN-77/B-02011/Az1 „Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych."

[9] Norma PN-90/B-03200 „Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie."

[10] Norma PN-91/B-03020 „Posadowienie bezpośrednie budowli. Grunty budowlane. Obliczenia

statyczne i projektowanie”



5

[11] Norma PN-B–03264-2002 „Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i

projektowanie".

[12] Praca zbiorowa: Zużycie obiektów budowlanych. Poradnik. WACETOB 2003.

[13] Praca zbiorowa: Remonty i modernizacja budynków mieszkalnych. Arkady 1987.

[14] J. Łempicki: Ekspertyzy konstrukcji budowlanych. Arkady 1972.

[15] Żenczykowski W.: Budownictwo ogólne tom 1÷3. Arkady 1976 i 1987.

[16] Poradnik inżyniera i technika budowlanego t. 1 — 5 , Wyd. ARKADY.

[17] Praca zbiorowa: Budownictwo ogólne tom 1 i 2. Arkady 2005.

3.4. OGRANICZENIA i ZASTRZEŻENIA

• Opracowanie oparte jest na dokumentacji i informacjach udostępnionych przez przedstawicieli

Zamawiającego. Założono, że nie ukryto żadnych faktów, które mogłyby mieć istotny wpływ na

treść sporządzanej ekspertyzy technicznej.

• Ekspertyza ważna jest na dzień opracowania.

• Autorzy opracowania nie biorą odpowiedzialności za ewentualne ukryte wady lub błędy

w przedstawionej przez zleceniodawcę dokumentacji technicznej.

• Niniejsza ekspertyza nie może być opublikowana w całości lub w części w jakimkolwiek

dokumencie bez zgody autorów i bez uzgodnienia z nimi formy i treści takiej publikacji.

• Nie może być wykorzystana do żadnego innego celu aniżeli określona w punkcie 2.

4. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU

Przedmiotowy budynek znajduje się w Warszawie, przy ulicy Pory 80, na działkach ew. nr 2/6,

16/4, 16/6 w obrębie 02-21. Wykonany budynek ma funkcję techniczno – biurową, z częścią

gospodarczą. Budynek składa się z trzech części funkcjonalnych. Część techniczna „A” mieści stację

energetyczną 110/15kV z rozdzielniami i zapleczem socjalno – administracyjnym dla obsługi. Części „B”

(część niższa, dwukondygnacyjna, w osiach A-E/7-12) oraz „C” (część wyższa, 6-kondygnacyjna,

w osiach E-L/8-12) mieszczą strefę biurową obiektu. Części „A”, „B” i „C” w rzucie poziomym tworzą

literę L. Naprzeciw części „A” znajduje się pergola połączona z boksami garażowymi, domykająca

wewnętrzny dziedziniec. Części „A” i „C” budynku są podpiwniczone, część „B” jest częściowo

podpiwniczona. Linię podziału na część techniczną i biurową budynku stanowi ściana oddzielenia

pożarowego zlokalizowana w osi 7 (w poziomie piwnicy fragment tej ściany nie przebiega w osi 7).

Bryła budynku o zróżnicowanej liczbie kondygnacji z rozbudowanym hallem wejściowym w narożniku od

strony ulicy Pory. Wymiary budynku w rzucie wynoszą 54,55x52,45m, wysokość budynku w części „A”



6

wynosi 19,40m, w część „B” – 11,15m a w części „C” – 25,90m. W budynku znajdują się trzy klatki

schodowe, po jednej w każdej części budynku.

Obiekt został zrealizowany w konstrukcji żelbetowej, monolitycznej w układzie płytowo –

słupowo – ścianowym. Elementy konstrukcji tj. płyty stropowe, płyty stropodachów, belki, podciągi, słupy

i klatki schodowe żelbetowe. Ściany wypełniające z elementów murowanych (gazobetonowe lub

SILKA). Pokrycie na płaskich stropodachach z papy. Fragment poddasza „mansardowego” pokryty

powlekaną blachą stalową ułożoną na stojący rąbek.

Budynek został oddany do użytkowania na podstawie Decyzji pozwolenie na użytkowanie

nr 264/D/MC/99 z dnia 19.04.1999r., gdzie jako inwestor występował Stołeczny Zakład Energetyczny

STOEN z siedzibą w Warszawie przy ul. Wybrzeże Kościuszkowskie 41.

Budynek część "C" to sześciokondygnacyjny, w pełni podpiwniczony budynek biurowy, którego

konstrukcję zaprojektowano w postaci trójnawowego, podłużnego układu szkieletowego. Podstawowa

siatka słupów nośnych to układ 6.0x6.0 i 6.0x3.0 m. Podłużne pięcioprzęsłowe, wielopiętrowe ramy

wewnętrzne prócz przenoszenia obciążeń pionowych przenoszą również na fundamenty obciążenia

poziome wynikłe z parcia wiatru. Wieloprzęsłowe podciągi zaprojektowano także wzdłuż ścian

zewnętrznych. Przenoszą one na fundamenty obciążenie ze stropów i ścian zewnętrznych budynku.

Sztywność w kierunku poprzecznym zapewniają ramy skrajne oraz ściany obudowy klatki schodowej.

Na podłużnych układach szkieletowych oparto wieloprzęsłowe płyty stropowe wykonane w postaci

pełnych stropów wylewanych. Również w postaci monolitycznego szkieletu wykonana jest konstrukcja

poszerzająca obrys budynku w obrębie I piętra. Najwyższa kondygnacja zaprojektowana została jako

żelbetowa powłoka sytuowana wzdłuż dłuższych boków obiektu. Pod powłokę tę przewidziano w stropie

IV piętra specjalną konstrukcję odwracając w nim kierunek rozpięcia stropów. Komunikację pionową

zapewni w budynku klatka schodowa wykonana w technologii wylewanego żelbetu. Na każde piętro

prowadzą trzy biegi schodowe. Między nimi umieszczony został monolityczny szyb windy osobowej

obsługiwanej mechanicznie. Nad szybem przewidziano pomieszczenie maszynowni. Płyta nad szybem

monolityczna, żelbetowa policzona została na obciążenie technologiczne wynikające z ciężaru urządzeń

dźwigowych i kabiny. Obciążenie od konstrukcji sprowadzane jest na podłużne ławy fundamentowe

obliczone jako ławy pod rzędy słupów.

Budynek jest wyposażony w kanalizację sanitarną (kolektor miejski), kanalizację deszczową

(kolektor sanitarny miejski), sieć wodociągową i hydrantową, sieć elektryczną, sieć telefoniczną

oraz wentylację grawitacyjną i mechaniczną z elementami klimatyzacji.

Budynek obecnie nie jest użytkowany.



7

Podstawowe dane techniczne budynku:

Powierzchnia zabudowy 1.693,5m2

Powierzchnia całkowita 7.139,55m2

Powierzchna użytkowa 6.100,5m2

Kubatura 28.320,0m3

Zdjęcie satelitarne budynku przy ul. Pory 80 w Warszawie, z podziałem na poszczególne części.

Widok z prawej strony część „C” budynku, objęta opracowaniem.



8

Obszar stropu parteru objęty opracowaniem.

5. OCENA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU W ŚWIETLE BADAŃ „IN SITU”

5.1. DANE OGÓLNE

Przegląd konstrukcji w budynku biurowego część „C”, położonym przy ul. Pory 80 w Warszawie

do celów niniejszej Ekspertyzy wykonano w lutym 2018r. Sporządzoną dokumentację fotograficzną

przedstawiono poniżej.

W Ekspertyzie dokonano oceny stanu technicznego budynku na podstawie:

• szczegółowych oględzin budynku,

• badań „in situ” elementów konstrukcji budynku,

• analizy otrzymanej dokumentacji budowlanej obiektu,

• analizy dokumentacji fotograficznej,

• własnych makroskopowych badań materiałów i elementów konstrukcji,

• analizy stopnia zużycia technicznego budynku,

• obliczeń sprawdzających.

Ogólnie można stwierdzić, że na obecny stan techniczny budynku cz. „C” położonego przy ul. Pory 80

w Warszawie, mają wpływ m. in.:

• warunki użytkowania – bieżąca konserwacji budynku,



9

• okres eksploatacji budynku,

• zastosowane rozwiązania materiałowo – konstrukcyjne,

Mając na względzie te uwarunkowania, autorzy niniejszej Ekspertyzy dokonali oceny stanu

technicznego elementów konstrukcji w obrębie planowanych zmian w budynku, przyjmując kryteria

oceny wg tab. 18 [12].

5.2. BADANIA WŁASNE ELEMENTÓW BUDYNKU

W trakcie przeprowadzonego przeglądu konstrukcji części „C” budynku biurowego stwierdzono,

że płyty stropowe wykonane są jako żelbetowe w technologii Filigran, oparte na żelbetowych

podciągach monolitycznych o przekrojach 40x60. Podciągi oparte są na żelbetowych słupach

o przekrojach 30x40cm, 40x40cm. Sztywność przestrzenna budynku jest zapewniona przez ramy

żelbetowe (podciągi i słupy) oraz trzon klatki schodowej. Stropy są oddylatowane od części „B”

budynku.

Poziom parteru wg {3} jest na rzędnej 0,00=9,85m n.p. „0” Wisły. Poziom piwnicy jest na

rzędnej -2,95.



10

Widoczny korytarz w poziomie piwnicy.

Widoczne pomieszczenie nr 14.



11

5.2.1. FUNDAMENTY

Ze względu na wysoki poziom wody gruntowej oraz poziom posadowienia fundamentów

budynku od 4,40m p.p.p. odstąpiono od wykonywania ich odkrywek. Geometrię przyjęto na podstawie

dokumentacji archiwalnej budynku {3}. Budynek jest posadowiony na ławach fundamentowych o

przekroju odwróconego T i wysokości całkowitej 150cm (odsadzki gr. 50cm), wymiary w rzucie od 50cm

do 170. Wg informacji uzyskanej od projektanta konstrukcji budynku mgr inż. Guraja, oraz od kierownika

projektu p. Macieja Wojdala jego fundamenty zostały wykonane zgodnie z projektem {3}.

W projekcie poziom wody gruntowej określono na rzędnej -2,95m, tj. 6,90m n.p.”0” Wisły. Wg badań

podłoża gruntowego {{2}} wykonanego na zlecenie autorów Ekspertyzy, poziom wody gruntowej

określono na rzędnej 6,65m n.p.”0” Wisły.

W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego budynku nie stwierdzono

uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez fundamenty budynku. Ogólnie stan techniczny

fundamentów został oceniony jako dobry.

Rzut fundamentów.

5.2.2. PODCIĄGI I STROPY

W poziomie piwnicy wykonano odkrywki podciągów nr 2, 4, 6 i 8 oraz płyt stropowych nr 1, 3, 5,

7, 9, 10, 14, 15 i 16. W odkrywkach stwierdzono geometrię podciągów i stropów zgodne z projektem {3}.

W odkrywkach płyt stropowych stwierdzono płyty prefabrykowane. Technologia wykonania płyt



12

stropowych na etapie realizacji została zamienione z płyt monolitycznych wg projektu {3} na stropy

zespolone typu Filigran.

Rysunki oraz lokalizację wykonanych odkrywek konstrukcji stropów zamieszczono w części rysunkowej

ekspertyzy, w załączniku nr 1.

Istniejące wykończenie na stropie parteru składa się z podłogi podniesionej (systemowej).

Na podstawie przeprowadzonych w dniu 15 lutego 2018r. oględzin budynku w części „C” stwierdzono:

a) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne płyt stropowych stanowią pręty

#10 co 10cm (płyta 3.15) oraz #10 co 9cm (płyta 3.23). Płyta 3.15 dodatkowo wzmacniana

ukrytymi żebrami wzmacniającymi, zbrojonymi dołem prętami 5#18, strzemię z prętów ø6

(żebro 3.18).

Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne płyt stropowych

budynku i żeber wzmacniających odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie:

− w płycie 3.23 odkryto dołem zbrojenie prętami #10 i #8, układanych na przemian, w rozstawie

co 8cm – patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr1),

− w płycie 3.15 namierzono dołem kilka typów zbrojenia:

• #12 co 12cm – patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr3),

• #12 co 8cm – patrz załącznik nr1 (odkrywka nr14),

• #12 co 20cm / #5 co 9cm – patrz załącznik nr 2 (odkrywka nr16).

− żebro wzmacniające 3.18 zbrojone dołem 6#16, strzemię z #6 – patrz załącznik nr 1

(odkrywka nr5).

b) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.53 stanowią pręty

podłużne 4#14 oraz strzemiona czterocięte ø8.

Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne podciągu

odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2#18+2#20 zbrojenie

podłużne oraz z ø6 czterocięte – zbrojenie poprzeczne – patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr2).

c) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.54 stanowią pręty

podłużne 4#14 oraz strzemiona czterocięte ø8.


odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 4#22 (zbrojenie podłużne)

oraz z ø8 czterocięte – zbrojenie poprzeczne. Patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr4).



13

d) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.43 stanowią pręty

podłużne 4#20 w przęsłach skrajnych oraz 4#16 w przęsłach środkowych. Zbrojenie

poprzeczne – strzemiona czterocięte ø8.


odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2#20+1#18+1#22 w przęśle

skrajnym oraz z 2#20+2#18 w przęśle środkowym. Dodatkowo wzdłuż zbrojenia głównego są

ułożone pręty #8. Zbrojenie poprzeczne ø8 czterocięte. Patrz załącznik nr 1 (odkrywki nr6 i nr8).

W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego budynku nie stwierdzono

uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez podciągi i strop nad piwnicą budynku część „C”.

Widoczne zarysowania spodu płyt wynikają z zastosowania prefabrykatów do wykonania stropów

zespolonych. Ogólnie stan techniczny podciągów i stropów został oceniony jako dobry.

Rzut kondygnacji piwnicy.



14

Odkrywka nr1 zbrojenia dolnego płyty stropowej.

Odkrywka nr2 zbrojenia dolnego podciągu.



15

Odkrywka nr8 zbrojenia dolnego podciągu.

Widoczne klawiszowanie prefabrykowanych płyt stropowych w odkrywce nr10.



16

Szkic przedstawiający zasadę wykonania stropu w technologii Filigran.

5.2.3. SŁUPY

W celu weryfikacji geometrii i zbrojenia słupów wykonano po 4 odkrywki słupów w poziomie

kondygnacji piwnicy. W odkrywkach stwierdzono geometrię słupów zgodne z projektem {3}.

Na podstawie przeprowadzonych w dniu 15 lutego 2018r. oględzin budynku w części „C” stwierdzono:

a) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.12 stanowią pręty

podłużne 2x5#28+2#20 oraz poprzeczne – czterocięte ø8/20.

Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa

odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2x5#25+2#18. Zbrojenie

poprzeczne ø8/20 – patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr11).

b) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.15a stanowią pręty

podłużne 8#18 oraz poprzeczne – ø8/20.

Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa jest

zgodne ze zbrojeniem przewidzianym w projekcie – patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr12).



17

c) Z dokumentacji projektowej {1} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.15a stanowią pręty

podłużne 12#20 oraz poprzeczne – ø8/20.

Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa

odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z prętów #22 i #20. Zbrojenie

poprzeczne ø8/20 – patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr13).

W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego piwnicy części „C” budynku nie

stwierdzono uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez słupy budynku. Ogólnie stan techniczny

słupów został oceniony jako dobry.

Odkrywka nr12 zbrojenia podłużnego słupa.



18

Odkrywka nr11 zbrojenia podłużnego słupa.

5.2.4. ŚCIANY

Ściany działowe murowane z elementów ceramicznych. Ściany zewnętrze piwnic żelbetowe

monolityczne gr.25cm.

W trakcie wizji lokalnych stwierdzono następujące uszkodzenia:

• lokalne zarysowania ścian działowych, pokazane w załączniku nr1 do Ekspertyzy.

Ogólnie stan techniczny ścian określono jako zadowalający.

Widoczne zarysowanie ściany działowej w pomieszczeniu nr15.



19

Widoczne zarysowanie ściany działowej w pomieszczeniu nr14.

5.2.5. IZOLACJE P.WILGOCIOWE

W dokumentacji archiwalnej brak jest informacji na temat zastosowanej izolacji p.wilgociowej

posadzki i ścian piwnic.

W trakcie wizji lokalnych stwierdzono następujące uszkodzenia:

• lokalne zwilgocenia ścian piwnic.

Ogólnie stan techniczny izolacji p.wilgociowej określono jako zły.

Widoczne zawilgocenia ścian piwnic.



20

5.2.6. STOLARKA, OBRÓBKI BLACHARSKIE, POSADZKI, INSTALACJE

Stolarki okiennej i drzwiowej, obróbek blacharskich, posadzek i instalacji w niniejszej

Ekspertyzie nie badano.

5.3. PRZYCZYNY USZKODZEŃ STWIERDZONYCH W BUDYNKU

Zarysowania ścian działowych są typowe dla tego typu konstrukcji budynku, i wynikają z jej

naturalnej pracy.

Zarysowania płyt stropowych wynikają z przyjętej technologii zespolonej Filigran. Powstają one na

skutek ugięcia płyt stropowych i rozwarcia się styku prefabrykatów.

Brak lub niska skuteczność izolacji przeciwwilgociowej i wysoki poziom wody gruntowej powoduje

zawilgocenie ścian piwnicznych.

5.4. WNIOSKI OGÓLNE Z OCENY STANU TECHNICZNEGO

W świetle przeprowadzonych własnych badań „In situ”, analizy odkrytych elementów konstrukcji

nośnej budynku, stan techniczny oceniono następująco:

• stan dobry, wymagana jest konserwacja: fundamenty, stropy i podciągi, słupy.

• stan zadowalający, wymagający podjęcia bieżącej naprawy: ściany.

• stan zły, wymagający podjęcia generalnego remontu: izolacje przeciwwilgociowe.

6. OCENA ZUŻYCIA NATURALNEGO BUDYNKU

Normatywny okres technicznego zużycia budynku o opisanej konstrukcji, wg stosownej

literatury technicznej „Zużycie Nieruchomości Budowlanych - Poradnik wydany przez Instytut Doradztwa

Majątkowego w 2003r." wynosi dla budynków użyteczności publicznej wg tab.12: T=100÷120 lat.

Przyjęto do dalszych obliczeń T=120lat. Budynek został oddany do użytkowania w 1999r. Przeżyty wiek

budynku wynosi t = 2018 – 1999 = 19 lat.

Stopień zużycia budynku wg wzoru Rossa (metoda liniowa dla budynków utrzymywanych –

sporadyczne remonty) :

Szt = [t / T ]* 100%

gdzie : t = wiek budynku w latach

T = przewidywany okres trwałości w latach

Szt = [19 / 120 ] * 100% = ~15,8%

Szacunkowy stopień technicznego zużycia naturalnego budynku wynosi Szt=15,8%. Biorąc pod



21

uwagę stan techniczny fundamentów, ścian, stropów i klatki schodowej budynku, stopień technicznego

zużycia budynku szacuje się na 15%.

7. OCENA WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH

a) W projekcie archiwalnym {3} zaprojektowano fundamenty z betonu B15, natomiast pozostałą

konstrukcję budynku z betonu B20.

Dla potwierdzenia zastosowanego betonu w konstrukcji budynku pobrano próbki rdzeniowe

z elementów konstrukcji (6szt.) i poddano je badaniom laboratoryjnym oceniającym ich

wytrzymałość na ściskanie {{1}}.

Na podstawie wykonanych badań zakwalifikowano beton zastosowany w konstrukcji badanej

części „C” budynku do klasy C16/20 tzn. dawnej klasy B20 wg [10], ze względu na niskiej

jakości beton zastosowany w jednym ze słupów.

b) W odkrywkach słupów, stropów i podciągów stwierdzono występowanie prętów żebrowanych ze

stali klasy AIII i prętów gładkich (strzemiona) ze stali klasy A0.

c) Dla wymiarowania fundamentów w projekcie archiwalnym {3} przyjęto posadowienie na

gruntach rodzimych w postaci piasków średnich i żwiru o stopniu zagęszczenia Id=0,38. Na

podstawie wykonanych obliczeń ograniczono maksymalny nacisk na grunt pod stopami

fundamentowymi do 450kPa, natomiast dla ław do 300kPa.

Autorzy ekspertyzy zlecili wykonanie badań podłoża gruntowego wg {{2}}, gdzie określono



22

parametr gruntu:



23

8. OBLICZENIA STATYCZNE

8.1. PLANOWANE ARCHIWUM W BUDYNKU

Na potrzeby wykonania analizy obliczeniowej niezbędnej dla określenia możliwości lokalizacji

archiwum na fragmencie stropu parteru w części „C” budynku, przyjęto obciążenie użytkowe stropu o

wartości 1800 kg/m2 dla regałów kompaktowych o wys. 1,8 m.

Fragment rzutu parteru części „C” z archiwalnego projektu {1}, z zaznaczonym obszarem planowanego

archiwum.

8.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Wg dokumentacji archiwalnej {3} obciążenia oraz grubości stropów wynoszą:

• Strop nad piwnicą gr.20cm.

Obciążenie stropu wynosi: warstwy 1,00kN/m2, użytkowe 2,00kN/m2, zastępcze od ścianek

działowych 0,75kN/m2.

• Stropy nadziemia gr.20cm.

Obciążenie stropu wynosi: warstwy 1,00kN/m2, użytkowe 2,00kN/m2, zastępcze od ścianek

działowych 0,75kN/m2.



24

Do wyznaczenia obciążeń odciągi i słupy w poziomie parteru zamodelowano ramy żelbetowe w

osiach 8, 9, F i G.

8.2.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ISTNIEJĄCYCH

POZ. 1 OBCIĄŻENIA PODSTAWOWE BUDYNKU

POZ. 1.1 OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNE BUDYNKU

* Śnieg (II strefa) (wg PN-80/B-02010/Az1)

obciążenie charakterystyczne sk = 0,90 [kN/m2]

współczynnik bezpieczeństwa γ f = 1,50 [-]

WSPÓŁCZYNNIKI KSZTAŁTU DACHU - dach płaski

C1 0,80 [-]

Sk = C x qk = 0,72 [kN/m2]

Worki śnieżne wg Z1-5 nie zostały uwzglednione ponieważ ciężar konstrukcji płyty przekracza 1,5kN/m2

* Wiatr (I strefa) (wg PN-77/B-02011/Az1)

qk = 0,30 [kN/m2] γ f = 1,5

wysokość budynku ponad teren z = 26,0 [m]

Ce = 0,9+0,015*z 1,29



25

Cz1 (PARCIE) = 0,70

Cz2 (SSANIE) = -0,40

β= 1,80

Wk(aII) = qk x Cz1 x Ce x β = 0,49 [kN/m2]

Wk(aII) = qk x Cz2 x Ce x β = -0,28 [kN/m2]

POZ. 1.1.1 OBCIĄŻENIE STROPU NAD PIWNICĄ - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15)

OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m2 OBCIĄŻENIE

CHARAKTERYST. [kN/m2]

γ f OBCIĄŻENIE

OBLICZENIOWE [kN/ m2]

* Obciążenie stałe zewnętrzne

- Podłoga podniesiona 0,50 1,20 0,60

- Instalacje 0,50 1,20 0,60

- Płyty żelbetowe (gr. 20cm) 5,00 1,10 5,50

- Tynk (1,0cm) 0,19 1,30 0,25

OBC. STAŁE: 6,19 1,12 6,95

* Obciążenie zmienne i użytkowe

- Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80

- Lekkie ścianki działowe 0,75 1,20 0,90

OBC. ZMIENNE RAZEM: 2,75 1,35 3,70

OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 8,94 1,19 10,65

POZ. 1.1.2. OBCIĄŻENIE STROPU NAD PA ÷ +4 - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15)



γ f OBCIĄŻENIE



- Warstwy podłogowe 1,00 1,30 1,30

- Płyty żelbetowe (gr. 20 cm) 5,00 1,10 5,50

OBC. STAŁE: 6,00 1,13 6,80








26

POZ. 1.1.3 ŚCIANA ZEWNĘTRZNA MUROWANA ISTNIEJĄCA - ŚCIANA WARSTWOWA

OBCIĄŻENIE NA 1m2 ŚCIANY OBCIĄŻENIE


γ f OBCIĄŻENIE


- Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49

- Ściana - warstwa zewnętrzna (12cm) 2,16 1,10 2,38

- Ściana - warstwa wewnętrzna (19cm) 2,47 1,10 2,72

- Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49

RAZEM: 5,39 1,13 6,08

Współczynniki zmniejszające ciężar ściany o otwory okienne

Przyjęto jeden współczynnik (wg projektu) 0,75

8.2.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PO ADAPTACJI STROPU NA POTRZEBY ARCHIWUM

POZ. 1 OBCIĄŻENIA PODSTAWOWE BUDYNKU

POZ. 1.1 OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNE BUDYNKU

* Śnieg (II strefa) (wg PN-80/B-02010/Az1)

obciążenie charakterystyczne sk = 0,90 [kN/m2]

współczynnik bezpieczeństwa g f = 1,50 [-]

WSPÓŁCZYNNIKI KSZTAŁTU DACHU - dach płaski

C1 0,80 [-]

Sk = C x qk = 0,72 [kN/m2]

* Wiatr (I strefa) (wg PN-77/B-02011/Az1)

qk = 0,30 [kN/m2] g f = 1,5

wysokość budynku ponad teren z = 26,0 [m]

Ce = 0,9+0,015*z 1,29

Cz1 (PARCIE) = 0,70

Cz2 (SSANIE) = -0,40

b= 1,80

Wk(aII) = qk x Cz1 x Ce x b = 0,49 [kN/m2]

Wk(aII) = qk x Cz2 x Ce x b = -0,28 [kN/m2]

POZ. 1.1.1. OBCIĄŻENIE STROPU NAD PIWNICĄ - ARCHIWUM



27

OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m2 PŁYTY OBCIĄŻENIE


g f OBCIĄŻENIE



- Podłoga podniesiona 0,50 1,20 0,60

- Instalacje 0,50 1,20 0,60


- Tynk (1,0cm) 0,19 1,30 0,25

OBC. STAŁE RAZEM: 6,19 1,12 6,95





POZ. 1.1.2. OBCIĄŻENIE STROPU NAD PA ÷ +4 - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15)



γ f OBCIĄŻENIE



- Warstwy podłogowe 1,00 1,30 1,30


OBC. STAŁE: 6,00 1,13 6,80






POZ. 1.1.3 ŚCIANA ZEWNĘTRZNA MUROWANA ISTNIEJĄCA - ŚCIANA WARSTWOWA

OBCIĄŻENIE NA 1m2 ŚCIANY OBCIĄŻENIE


γ f OBCIĄŻENIE


- Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49

- Ściana - warstwa zewnętrzna (12cm) 2,16 1,10 2,38

- Ściana - warstwa wewnętrzna (19cm) 2,47 1,10 2,72

- Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49

RAZEM: 5,39 1,13 6,08



28

Współczynniki zmniejszające ciężar ściany o otwory okienne

Przyjęto jeden współczynnik (wg projektu) 0,75

8.3. OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUIKCYJNYCH

8.3.1. STROP 3.15 – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE

NAZWA: strop 3-15_istn PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 2 3

6,000 3,000 6,000 H=15,000

1 1 1

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 1 B 20,0x100,0 3 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 --------------------------------------------------- --------------- WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: --------------------------------------------------- --------------- Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: --------------------------------------------------- --------------- 1 2000,0 1666667 66667 6667 6667 20,0 1 8 B20 --------------------------------------------------- --------------- STAŁE MATERIAŁOWE: --------------------------------------------------- --------------- Materiał: Moduł E: Napr ęż.gr.: AlfaT: [kN/mm2] [N/mm2] [1/K] --------------------------------------------------- --------------- 18 B20 29 10,600 1,00E-05 --------------------------------------------------- --------------- OBCIĄŻENIA:

1 2 3

1,200 1,200

2,750 2,750

1,200 1,200

2,750 2,750

1,200 1,200

2,750 2,750

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,22 1 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00



29

2 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 3,00 3 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,35 2 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 3,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,35 3 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,22 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,35 C -"" Zmienne 1 1 ,00 1,35 D -"" Zmienne 1 1 ,00 1,35 --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C+D --------------------------------------------------- --------------- MOMENTY-OBWIEDNIE:

1 2 3

-17,600

-32,158

-17,600

-32,158

-17,600

-32,158

-17,600

-32,158

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1 2 3

26,52716,782

-23,165

-36,729

20,140

5,661

-5,661

-20,140

36,729

23,165

-16,782-26,527

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 2,625 33,607* -0,921 0,000 ABD



30

6,000 -32,158* -36,729 0,000 ABC 6,000 -32,158 -36,729* 0,000 ABC 6,000 -32,158 -36,729 0,000* ABC 2,625 33,607 -0,921 0,000* ABD 6,000 -32,158 -36,729 0,000* ABC 2,625 33,607 -0,921 0,000* ABD 2 1,500 -8,939* 0,000 0,000 AC 0,000 -32,158* 20,140 0,000 ABC 0,000 -32,158 20,140* 0,000 ABC 0,000 -32,158 20,140 0,000* ABC 1,500 -21,469 0,000 0,000* ABD 0,000 -32,158 20,140 0,000* ABC 1,500 -21,469 0,000 0,000* ABD 3 3,375 33,607* 0,921 0,000 ABD 0,000 -32,158* 36,729 0,000 ACD 0,000 -32,158 36,729* 0,000 ACD 0,000 -32,158 36,729 0,000* ACD 3,375 33,607 0,921 0,000* ABD 0,000 -32,158 36,729 0,000* ACD 3,375 33,607 0,921 0,000* ABD --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 0,000* 26,527 26,527 ABD 0,000* 16,782 16,782 AC 0,000* 16,980 16,980 A 0,000 26,527* 26,527 ABD 0,000 16,782* 16,782 AC 0,000 26,527 26,527* ABD 2 0,000* 56,869 56,869 ABC 0,000* 28,826 28,826 AD 0,000* 33,600 33,600 A 0,000 56,869* 56,869 ABC 0,000 28,826* 28,826 AD 0,000 56,869 56,869* ABC 3 0,000* 56,869 56,869 ACD 0,000* 28,826 28,826 AB 0,000* 33,600 33,600 A 0,000 56,869* 56,869 ACD 0,000 28,826* 28,826 AB 0,000 56,869 56,869* ACD 4 0,000* 26,527 26,527 ABD 0,000* 16,782 16,782 AC 0,000* 16,980 16,980 A 0,000 26,527* 26,527 ABD 0,000 16,782* 16,782 AC 0,000 26,527 26,527* ABD --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne

Cechy przekroju: zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,53 m, xb=3,47 m



31

Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20

fck= 16,0 MPa, fcd=α·fck/γc=1,00×16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego:

Ac=2000 cm2, Jcx=66667 cm4, Jcy=1666667 cm4 STAL: A-III (34GS)

fyk=410 MPa, γs=1,15, fyd=350 MPa ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/20000

0)=0,667, Zbrojenie główne:

As1+As2=5,65 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×5,65/2000=0,28 %, Jsx=310 cm4, Jsy=6353 cm4,

Siły przekrojowe: zadanie: strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,53 m, xb=3,47 m

Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABD Momenty zginające: Mx = -33,607 kNm, My = 0,000 kNm, Siły poprzeczne: Vy = -0,921 kN, Vx = 0,000 kN, Siła osiowa: N = 0,000 kN = NSd, .

Zbrojenie wymagane: (zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,53 m, xb=3,47 m)

Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu

(ξlim=0,667). - dla kombinacji [ABD ] grup obciążeń, dla której suma zbrojenia wymaganego jest

największa Wielkości obliczeniowe: NSd=0,000 kN, MSd=√(MSdx

2+ MSdy2) = √(-33,6472+0,0002)

=33,647 kNm fcd=10,7 MPa, fyd=350 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane (εs1=6,74 ‰): As1=6,80 cm2 (7¤12 = 7,92 cm2), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. As=As1+As2=6,80 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×6,80/2000=0,34 % Wielkości geometryczne [cm]:

h=20,0, d=15,4, x=3,4 (ξ=0,222), a1=4,6, ac=1,3, zc=14,1, Acc=341 cm2,

εc=-1,92 ‰, εs1=6,74 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -238,136, Fs1 = 238,136, Mc= 20,788, Ms1 = 12,859, Warunki równowagi wewnętrznej: Fc+Fs1=-238,136+(238,136)=0,000 kN (NSd=0,000 kN) Mc+Ms1=20,788+(12,859)=33,647 kNm (MSd=33,647 kNm)

20,0

100,0

5¤12

20,0

100,0

Fs1

Fc

h d

a1

zc



32

Nośność przekroju prostopadłego: zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,53 m, xb=3,47 m

Obliczenia wykonano dla kombinacji [ABD ] grup obciążeń, dla której warunek stanu granicznego nośności przekroju jest najniekorzystniejszy

Wielkości obliczeniowe: NSd=0,000 kN, MSd=√(MSdx

2+ MSdy2) = √(-33,6472+0,0002)

=33,647 kNm fcd=10,7 MPa, fyd=350 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane: As1=5,65 cm2, As=As1+As2=5,65 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×5,65/2000=0,28 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=17,4, x=2,8 (ξ=0,162), a1=2,6, ac=1,1, zc=16,3, Acc=282 cm2,

εc=-1,94 ‰, εs1=10,00 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -197,920, Fs1 = 197,920,

Mc= 17,709, Ms1 = 14,646, Warunek stanu granicznego nośności:

MRd = Mc+Ms1 = 17,709+(14,646)=32,355 kNm < MSd =33,647 kNm

Nośność zbrojenia podłu żnego zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1.

Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 2,813 m:

ΔFtd = 0,5 |VSd| (cotθ - VRd32/ VRd3 cotα) = 0,5×3,399×(2,000) = 3,399 kN Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: Ftd = Ftd,m + ΔFtd = 203,399 + 3,399 = 206,798 kN;

Ftd ≤ Ftd,max = 205,580 kN Przyjęto Ftd = 205,580 kN Ftd = 205,580 > 197,920 = 5,65×350 ×10-1 = As fyd

Ugięcia zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych.

Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,to) = 2,00.

Ec,eff =

)t,t(1

E

o

cm

φ+ =

290001 + 2,00

= 9667 MPa

Moment rysujący: Mcr = fctm Wc = 1,9×6667 ×10-3 = 12,667 kNm Całkowity moment zginający MSd = 28,072 kN powoduje zarysowanie przekroju.

S z t y w n o ś ć d l a d ł u g o t r w a ł e g o d z i a ł a n i a o b c i ą ż e ń d ł u g o t r w a ł y c h :

Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu MSd = 28,072 kNm. Wielkości geometryczne przekroju: xI = 10,4 cm II = 72719 cm4 xII = 5,3 cm III = 22092 cm4

5¤12

Fs1

Fc

h d

a1

zc 20,0

100,0



33

B =

)I/I1()M/M(1

IE

III2

Sdcr21

IIeff,c

−ββ− =

=

9667×220921 - 1,0×0,5×(12,667/28,072)²×(1 -22092/72719)

×10-5 = 2298 kNm2

-24,429

28,108

-24,429

Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych.

Ugięcia.

Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 2,625 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi:

a = a∞,d = 30,4 mm

a = 30,4 > 30,0 = alim

Warunek SGN i SGU jest spełniony. Wytężenie płyty stropowej 3.15 pod obciążeniem istniejącym jest

na poziomie 100%, dlatego pominięto obliczenia płyty dla stanu po adaptacji stropu na potrzeby

archiwum, w którym obciążenia użytkowe są dużo wyższe.

8.3.2. STROP 3.23 – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE

NAZWA: strop 3-23_istn PRZEKROJE PRĘTÓW:

1

6,000 H=6,000

1

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno



34

--------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 --------------------------------------------------- --------------- WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: --------------------------------------------------- --------------- Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: --------------------------------------------------- --------------- 1 2000,0 1666667 66667 6667 6667 20,0 1 8 B20 --------------------------------------------------- --------------- STAŁE MATERIAŁOWE: --------------------------------------------------- --------------- Materiał: Moduł E: Napr ęż.gr.: AlfaT: [kN/mm2] [N/mm2] [1/K] --------------------------------------------------- --------------- 18 B20 29 10,600 1,00E-05 --------------------------------------------------- --------------- OBCIĄŻENIA:

1

1,200 1,200

2,750 2,750

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "" Stałe γf= 1,22 1 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"" Stałe 1,22 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,35 --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B --------------------------------------------------- ---------------



35

MOMENTY-OBWIEDNIE:

1

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1

31,370

15,840

-15,840

-31,370

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 3,000 47,054* 0,000 0,000 AB 0,000 0,000* 15,840 0,000 0,000 -0,000 31,370* 0,000 AB 0,000 -0,000 31,370 0,000* AB 3,000 47,054 0,000 0,000* AB 0,000 -0,000 31,370 0,000* AB 3,000 47,054 0,000 0,000* AB --------------------------------------------------- --------------- REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 0,000* 31,370 31,370 AB 0,000* 15,840 15,840 0,000 31,370* 31,370 AB 0,000 15,840* 15,840 0,000 31,370 31,370* AB 2 0,000* 31,370 31,370 AB 0,000* 15,840 15,840 0,000 31,370* 31,370 AB 0,000 15,840* 15,840 0,000 31,370 31,370* AB --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne

Cechy przekroju: zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,84 m, xb=3,16 m



36

Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0,

Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej

BETON: B20 fck= 16,0 MPa, fcd=α·fck/γc=1,00×16,0/1,50=10,7 MPa

Cechy geometryczne przekroju betonowego: Ac=2000 cm2, Jcx=66667 cm4, Jcy=1666667 cm4

STAL: A-III (34GS)

fyk=410 MPa, γs=1,15, fyd=350 MPa

ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667,

Zbrojenie główne:

As1+As2=7,73 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×7,73/2000=0,39 %,

Jsx=439 cm4, Jsy=7019 cm4,

Siły przekrojowe: zadanie: strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,84 m, xb=3,16 m

Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB Momenty zginające: Mx = -47,054 kNm, My = 0,000 kNm, Siły poprzeczne: Vy = 0,000 kN, Vx = 0,000 kN, Siła osiowa: N = 0,000 kN = NSd, .

Zbrojenie wymagane: (zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,84 m, xb=3,16 m)

Obliczenia wykonano:

- dla kombinacji [AB] grup obciążeń, dla której suma zbrojenia wymaganego jest największa


2+ MSdy2) = √(-46,9242+0,0002)

=46,924 kNm fcd=10,7 MPa, fyd=350 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane (εs1=10,00 ‰): As1=8,35 cm2 (11¤10 = 8,64 cm2), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. As=As1+As2=8,35 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×8,35/2000=0,42 %

Wielkości geometryczne [cm]:

h=20,0, d=17,5, x=3,7 (ξ=0,209), a1=2,5, ac=1,4, zc=16,1, Acc=365 cm2,

εc=-2,64 ‰, εs1=10,00 ‰,

Wielkości statyczne [kN, kNm]:

Fc= -292,249, Fs1 = 292,245, Mc= 25,006, Ms1 = 21,918,

Warunki równowagi wewnętrznej:

Fc+Fs1=-292,249+(292,245)=-0,004 kN (NSd=0,000 kN) Mc+Ms1=25,006+(21,918)=46,924 kNm (MSd=46,924 kNm)

Nośność przekroju prostopadłego: zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: xa=2,84 m, xb=3,16 m

20,0

100,0

6¤10 6¤8

20,0

100,0

Fs1

Fc

h d

a1

zc



37

Obliczenia wykonano dla kombinacji [AB] grup obciążeń, dla której warunek stanu granicznego nośności przekroju jest najniekorzystniejszy


2+ MSdy2) = √(-46,9242+0,0002)

=46,924 kNm fcd=10,7 MPa, fyd=350 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane: As1=7,73 cm2, As=As1+As2=7,73 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×7,73/2000=0,39 %

Wielkości geometryczne [cm]: h=20,2, d=17,7, x=3,6 (ξ=0,202), a1=2,6, ac=1,4, zc=16,2, Acc=348 cm2,

εc=-2,53 ‰, εs1=10,00 ‰,

Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -270,494, Fs1 = 270,491,

Mc= 23,387, Ms1 = 20,392, Warunek stanu granicznego nośności:

MRd = Mc+Ms1 = 23,387+(20,392)=43,779 kNm < MSd =46,924 kNm

Nośność zbrojenia podłu żnego

Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 3,188 m:

ΔFtd = 0,5 |VSd| (cotθ - VRd32/ VRd3 cotα) = 0,5×1,961×(2,000) = 1,961 kN

Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym:

Ftd = Ftd,m + ΔFtd = 289,590 + 1,961 = 291,551 kN;

Ftd ≤ Ftd,max = 290,726 kN

Przyjęto Ftd = 290,726 kN

Ftd = 290,726 > 270,491 = 7,73×350 ×10-1 = As fyd

Ugięcia zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1

Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych.

Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,to) = 2,00.

Ec,eff =

)t,t(1

E

o

cm

φ+ =

290001 + 2,00

= 9667 MPa

Moment rysujący:

Mcr = fctm Wc = 1,9×6667 ×10-3 = 12,667 kNm

Całkowity moment zginający MSd = 39,375 kN powoduje zarysowanie przekroju.

S z t y w n oś ć d l a d ł u g o t r w a ł e g o d z i a ł a n i a o b c ią ż eń d ł u g o t r w a ł y c h :

Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu MSd = 39,375 kNm.

Wielkości geometryczne przekroju: xI = 10,6 cm II = 75082 cm4

xII = 6,1 cm III = 28488 cm4

B =

)I/I1()M/M(1

IE

III2

Sdcr21

IIeff,c

−ββ− =

=

9667×284881 - 1,0×0,5×(12,667/39,375)²×(1 -28488/75082)

×10-5 = 2845 kNm2

6¤10 6¤8

Fs1

Fc

h d

a1

zc 20,0

100,0



38

39,375

Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych.

Ugięcia.

Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 3,000 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi:

a = a∞,d = 50,8 mm

a = 50,8 > 30,0 = alim

Wytężenie płyty stropowej 3.15 pod obciążeniem istniejącym jest na poziomie 100%, dlatego pominięto

obliczenia płyty dla stanu projektowanego, w którym obciążenia są dużo wyższe.

Warunek SGN jest spełniony. Wytężenie płyty stropowej 3.23 pod obciążeniem istniejącym jest na

poziomie 100%, natomiast warunek SGU jest przekroczony o 70%. Dlatego pominięto obliczenia płyty

dla stanu po adaptacji stropu na potrzeby archiwum, w którym obciążenia użytkowe są dużo wyższe.



39

8.3.3. RAMA ŻELBETOWA W OSI 8 (NAD PODCIĄGIEM 3.61) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE

NAZWA: rama_3-61_istn WĘZŁY:

1 2 3 4 5 6 7

89 10 11 12 13 14

15 16 17 18

19 20 21 22

23

24

25

26

27 28 29 30 31

32

33

34 35 36 37 38

39 40 41 42 43

3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 H=24,000

3,000

4,000

4,000

3,500

3,500

3,500

V=21,500

PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 2 3 4 5 6 7 8

9 10 11 12 13 14 15 16 17

18 19 20 21 22

23 24 25 26

27 28 29 30 31

32 33 34 35

36 37 38 39 40

41 42 43 44

45 46 47 48 49

50 51 52 53

54 55 56 57 58

59 60 61 62

3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 H=24,000

3,000

4,000

4,000

3,500

3,500

3,500

V=21,500

7 7 7 7 7 7 7 7

6 5 6 5 6 5 6 5 4

6 6 6 6 4

2 2 2 2

6 6 6 6 4

2 2 2 2

6 6 6 6 4

3 3 3 3

6 6 6 6 4

3 3 3 3

6 6 6 6 4

1 1 1 1

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno



40

--------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 1 2 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 3 00 3 4 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 4 00 4 5 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 5 00 5 6 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 6 00 6 7 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 7 00 7 32 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 8 00 32 23 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 9 00 9 1 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 10 00 10 2 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 11 00 11 3 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 12 00 12 4 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 13 00 13 5 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 14 00 14 6 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 15 00 8 7 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 16 00 33 32 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 17 00 24 23 0,000 3,000 3,000 1,000 4 B 40,0x40,0 18 00 1 15 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 19 00 3 16 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 20 00 5 17 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 21 00 7 18 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 22 00 23 25 0,000 4,000 4,000 1,000 4 B 40,0x40,0 23 00 15 16 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 24 00 16 17 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 25 00 17 18 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 26 00 18 25 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 27 00 15 19 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 28 00 16 20 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 29 00 17 21 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 30 00 18 22 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 31 00 25 26 0,000 4,000 4,000 1,000 4 B 40,0x40,0 32 00 19 20 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 33 00 20 21 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 34 00 21 22 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 35 00 22 26 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 36 00 19 27 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 37 00 20 28 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 38 00 21 29 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 39 00 22 30 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 40 00 26 31 0,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40,0 41 00 27 28 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 42 00 28 29 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 43 00 29 30 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 44 00 30 31 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 45 00 27 34 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 46 00 28 35 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 47 00 29 36 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 48 00 30 37 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 49 00 31 38 0,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40,0 50 00 34 35 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 51 00 35 36 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 52 00 36 37 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 53 00 37 38 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 54 00 34 39 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 55 00 35 40 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 56 00 36 41 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 57 00 37 42 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 58 00 38 43 0,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40,0



41

59 00 39 40 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 60 00 40 41 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 61 00 41 42 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 62 00 42 43 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 --------------------------------------------------- --------------- WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: --------------------------------------------------- --------------- Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: --------------------------------------------------- --------------- 1 1350,0 227813 101250 10125 10125 45,0 1 8 B20 2 2400,0 1280000 180000 32000 32000 80,0 1 8 B20 3 1800,0 540000 135000 18000 18000 60,0 1 8 B20 4 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 1 8 B20 5 1440,0 432000 69120 14400 14400 60,0 1 8 B20 6 1200,0 160000 90000 8000 8000 40,0 1 8 B20 7 1125,0 189844 58594 8438 8438 45,0 1 8 B20 --------------------------------------------------- --------------- STAŁE MATERIAŁOWE: --------------------------------------------------- --------------- Materiał: Moduł E: Napr ęż.gr.: AlfaT: [kN/mm2] [N/mm2] [1/K] --------------------------------------------------- --------------- 18 B20 29 10,600 1,00E-05 --------------------------------------------------- --------------- OBCIĄŻENIA:

1 2 3 4 5 6 7 8

9 10 11 12 13 14 15 16 17

18 19 20 21 22

23 24 25 26

27 28 29 30 31

32 33 34 35

36 37 38 39 40

41 42 43 44

45 46 47 48 49

50 51 52 53

54 55 56 57 58

59 60 61 62

5,000 5,00017,300 17,300

5,000 5,00017,300 17,300

26,600 26,60017,300 17,300

26,600 26,60017,300 17,300

26,600 26,60017,300 17,300

26,600 26,60017,300 17,30017,300 17,300

26,600 26,60017,300 17,30026,600 26,600

516,000

112,000

-1,600

-1,600

0,900

0,900

43,900 43,90043,900 43,90043,900 43,90043,900 43,900

-1,600

-1,600

0,900

0,900

43,900 43,90043,900 43,90043,900 43,90043,900 43,900

-1,600

-1,600

0,900

0,900

43,900 43,90043,900 43,90043,900 43,90043,900 43,900

-1,600

-1,600

0,900

0,900

43,900 43,90043,900 43,90043,900 43,90043,900 43,900

-1,600

-1,600

0,900

0,900

43,900 43,900234,500

43,900 43,900

469,000

43,900 43,900

469,000

43,900 43,900

469,000

234,500

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 7 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00



42

2 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 8 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 4 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,00 5 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 6 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: G "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 2 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 3 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 4 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 5 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 6 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 7 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 8 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 Grupa: H "" Zmienne γf= 1,00 23 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 24 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 25 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 32 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 35 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 41 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 42 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 43 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 44 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 50 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 51 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 52 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 53 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 59 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 59 Skupione 0,0 234,500 0,00 60 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 60 Skupione 0,0 469,000 0,00 61 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 61 Skupione 0,0 469,000 0,00 62 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 62 Skupione 0,0 469,000 0,00 62 Skupione 0,0 234,500 6,00 Grupa: I "" Zmienne γf= 1,50 22 Liniowe 90,0 -1,600 -1,600 0,00 4,00 31 Liniowe 90,0 -1,600 -1,600 0,00 4,00 40 Liniowe 90,0 -1,600 -1,600 0,00 3,50 49 Liniowe 90,0 -1,600 -1,600 0,00 3,50 58 Liniowe 90,0 -1,600 -1,600 0,00 3,50 Grupa: J "" Zmienne γf= 1,50 22 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 4,00 31 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 4,00 40 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 49 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 58 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 Grupa: K "" Zmienne γf= 1,00



43

9 Skupione 0,0 516,000 3,00 11 Skupione 0,0 112,000 3,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 F -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 G -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 H -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 I -"" Zmienne 1 1 ,00 1,50 J -"" Zmienne 1 1 ,00 1,50 K -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : H+G+K EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F+I/J --------------------------------------------------- ---------------



44

MOMENTY-OBWIEDNIE:

1 2 3 4 5 6 7 8

9 10 11 12 13 14 15 16 17

18 19 20 21 22

23 24 25 26

27 28 29 30 31

32 33 34 35

36 37 38 39 40

41 42 43 44

45 46 47 48 49

50 51 52 53

54 55 56 57 58

59 60 61 62

17,602

-2,453-47,745-64,335-68,204-83,911

55,87833,83850,68518,659

-67,886-101,417

-71,506-105,324

56,71820,21649,76613,166

-65,069-99,461-67,822-102,616

52,91815,85745,4499,395

-56,352-89,720

-37,335-74,178

17,122

-20,259

-2,164-10,200

20,15812,264

29,114-0,049

-6,508-33,527

9,346-3,900

4,171-8,699

24,655-12,938

19,546-27,074

9,806-6,441

8,694-9,820

23,912-13,985

20,677-26,585

10,374-6,180

7,605-11,113

14,825-25,957

42,231-7,672

11,686-2,532

4,016-17,266

20,330-3,056

-18,645-43,945

23,544-7,700

7,833-24,285

23,816-10,941

9,470-23,121

22,524-12,101

13,757-19,218

9,872-26,259

47,33921,545

-66,740-106,284 -118,783

-149,142-140,852-165,792

-131,564-160,240-146,393-174,685

-115,985-141,380-113,551-146,468

-69,190-116,323

62,95447,481

-47,895-64,108

21,5720,694

-2,750-23,777

18,155-2,531

2,754-18,286

9,296-12,104

14,566-6,768

-46,390-70,240

68,86353,787

-110,232-135,548

-94,902-114,629-124,132-143,878 -143,115

-164,112-158,114-179,645

-96,960-117,598

-83,904-106,401 -119,473

-149,490

71,44362,335

-65,423-74,106

22,8199,133

-8,643-21,705

14,4700,531

-0,217-13,554

-1,191-15,263

15,2451,873

-65,686-80,627

79,49772,841

-134,879-148,063-106,610-117,553-138,002-149,845 -136,550-148,525-149,254-161,699

-120,178-132,495-99,824-112,165

-145,720-161,127

73,95769,456

-67,039-72,824

20,68312,655

-14,361-23,071

10,2621,845

-1,478-10,691

-7,652-15,915

18,3709,400

-72,875-81,634

78,07175,111

-154,477-161,207

-100,386-106,082-132,432-139,973 -142,555-150,025-154,808-162,651

-114,940-122,827-91,913-98,709

-166,568-175,049

88,38387,437

-112,312-113,879

15,68612,819

-8,756-11,894

8,1054,605

-4,347-8,206

-8,296-11,079

8,1765,336

-91,458-96,978

124,661124,013

-112,312-113,879-133,803-135,195-143,611-146,037 -138,042-140,324-144,148-146,771 -134,339-137,245-128,458-129,615 -124,013-124,661



45

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1 2 3 4 5 6 7 8

9 10 11 12 13 14 15 16 17

18 19 20 21 22

23 24 25 26

27 28 29 30 31

32 33 34 35

36 37 38 39 40

41 42 43 44

45 46 47 48 49

50 51 52 53

54 55 56 57 58

59 60 61 62

21,6464,254

-46,384-64,336

83,53865,383

15,048

-2,748

35,601

-14,440

-64,551

-115,708

118,984

66,314

17,725

-33,847

38,354

-13,465

-61,804

-114,726

116,905

63,543

15,635

-36,607

42,558

-8,820

-57,613

-110,068

95,741

41,094

-5,894

-58,691

9,2295,700

9,2295,700

-2,288-20,745

-2,288-20,745

2,690-6,015

2,690-6,015

10,700-17,115

10,700-17,115

5,045-6,542

5,045-6,542

11,330-16,609

11,330-16,609

4,595-7,162

4,595-7,162

22,605-7,375

22,605-7,375

0,545-8,013

0,545-8,013

-3,967-15,998

-3,967-15,998

3,883-11,957

3,883-11,957

5,103-11,734

5,103-11,734

6,464-10,436

6,464-10,436

21,099-1,882

15,6997,718

148,610136,989

-152,806-164,427

156,387147,503

-145,029-153,913

160,466151,569

-140,950-149,847

163,485150,349

-137,931-151,067

-23,846-31,763

-23,846-31,763

-0,863-11,336

-0,863-11,336

1,321-9,110

1,321-9,110

6,668-4,016

6,668-4,016

37,46920,251

32,06929,851

157,475149,982

-143,941-151,434

150,818144,062

-150,598-157,354

164,489157,461

-136,927-143,955

148,529139,777

-152,887-161,639

-36,504-41,584

-36,504-41,584

-5,079-12,720

-5,079-12,720

-0,214-8,007

-0,214-8,007

8,7160,875

8,7160,875

48,11135,380

44,21542,952

152,861148,848

-139,051-143,064

148,165144,210

-143,747-147,702

152,876148,749

-139,036-143,163

140,361135,742

-151,551-156,170

-38,999-41,937

-38,999-41,937

-7,719-12,501

-7,719-12,501

-0,949-5,986

-0,949-5,986

9,7964,872

9,7964,872

47,99338,082

46,80642,943

156,088154,027

-135,824-137,885

145,517143,032

-146,395-148,880

153,907151,287

-138,005-140,625

134,642132,104

-157,270-159,808

-57,071-57,789

-57,071-57,789

-6,164-7,880

-6,164-7,880

-2,558-4,660

-2,558-4,660

5,5013,895

5,5013,895

65,65057,401

66,10560,621

139,069138,581

-145,715-146,203

143,722142,942

-141,062-141,842

144,463143,543

-140,321-141,241

143,301143,049

-141,483-141,735

NORMALNE-OBWIEDNIE:

1 2 3 4 5 6 7 8

9 10 11 12 13 14 15 16 17

18 19 20 21 22

23 24 25 26

27 28 29 30 31

32 33 34 35

36 37 38 39 40

41 42 43 44

45 46 47 48 49

50 51 52 53

54 55 56 57 58

59 60 61 62

24,68810,207 24,68810,20710,6701,192 10,6701,19216,0720,539 16,0720,53916,187-5,991

16,187-5,99115,412-0,082

15,412-0,08218,474-8,421

18,474-8,42113,399-1,943

13,399-1,94327,562-0,876

27,562-0,876

-1551,894-1593,760

-1542,390-1584,256

-130,808-151,642

-119,403-140,237

-2089,450-2144,343

-2079,946-2134,839

-149,980-238,386

-138,575-226,981

-2019,005-2101,564

-2009,501-2092,060

-144,515-235,273

-133,111-223,868

-1941,799-2032,544

-1932,295-2023,040

-117,788-209,538

-106,383-198,134

-1073,990-1152,768

-1061,318-1140,096

-1021,606-1047,140

-1008,934-1034,468

-1985,762-1996,162

-1973,090-1983,490

-2025,756-2034,793

-2013,084-2022,121

-1942,561-1958,064

-1929,889-1945,392

-1053,884-1082,945

-1036,988-1066,04920,17915,464 20,17915,46424,72115,047 24,72115,04727,51313,412 27,51313,41225,1389,164 25,1389,164-871,873-885,929

-859,201-873,257

-1665,001-1670,457

-1652,329-1657,785

-1709,218-1715,009

-1696,546-1702,337

-1631,115-1639,534

-1618,443-1626,862

-898,942-915,097

-882,046-898,20112,6579,821 12,6579,82116,83011,250 16,83011,25018,30310,208 18,30310,20816,3075,264 16,3075,264-709,219-715,781

-698,131-704,693

-1358,853-1361,007

-1347,765-1349,919

-1382,992-1385,990

-1371,904-1374,902

-1336,391-1339,725

-1325,303-1328,637

-729,156-736,566

-714,372-721,7822,5070,341 2,5070,3415,1210,148 5,1210,1485,832

-1,8485,832-1,8484,726-5,818

4,726-5,818

-549,284-551,832

-538,196-540,744

-1060,945-1062,249

-1049,857-1051,161

-1075,992-1077,738

-1064,904-1066,650

-1046,814-1048,826

-1035,726-1037,738

-562,820-565,611

-548,036-550,82718,07315,851 18,07315,85116,51811,231 16,51811,23118,1209,910 18,1209,91022,40410,898 22,40410,898-384,169-384,657

-373,081-373,569

-769,146-769,613

-758,058-758,525

-765,252-765,835

-754,164-754,747

-763,519-764,568

-752,431-753,480

-390,767-391,019

-375,983-376,235-57,071-57,789 -57,071-57,789-63,255-65,649 -63,255-65,649-65,922-70,201 -65,922-70,201-60,621-66,105 -60,621-66,105



46

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 0,188 18,110* 0,808 12,684 DEGHJK 3,000 -64,335* -64,336 13,682 ABDFGHJK 3,000 -64,335 -64,336* 13,682 ABDFGHJK 3,000 -50,059 -47,157 24,688* BDFGHIK 0,750 4,735 -1,549 24,688* BDFGHIK 3,000 -62,021 -63,563 10,207* ACEGHJK 0,563 17,844 -1,967 10,207* ACEGHJK 2 3,000 55,878* 14,918 5,341 ADFGHIK 0,000 -83,911* 83,411 1,763 ABEGHIK 0,000 -83,804 83,538* 2,966 ABDEGHIK 0,000 -69,579 67,787 10,670* DFGHJK 3,000 42,568 6,977 10,670* DFGHJK 0,000 -82,536 81,133 1,192* ABCEGHIK 3,000 47,147 5,323 1,192* ABCEGHIK 3 0,000 50,685* -14,336 7,183 ADGHJK 3,000 -101,417* -115,708 7,082 CDFGHJK 3,000 -101,417 -115,708* 7,082 CDFGHJK 3,000 -73,804 -66,923 16,072* BDFGHIK 0,000 35,751 -6,113 16,072* BDFGHIK 3,000 -95,498 -113,335 0,539* ACEGHJK 0,563 41,520 0,910 0,539* ACEGHJK 4 3,000 56,718* 17,655 6,905 BCFGHIK 0,000 -105,324* 118,819 -1,238 ACDGHIK 0,000 -105,111 118,984* 1,685 ABCDFGHIK 0,000 -77,692 70,783 16,187* BCFGHJK 3,000 43,441 9,973 16,187* BCFGHJK 0,000 -99,138 114,515 -5,991* ADEGHIK 2,438 40,756 0,269 -5,991* ADEGHIK 5 0,000 49,766* -13,465 12,774 CFGHJK 3,000 -99,461* -114,567 8,438 BEFGHJK 3,000 -99,241 -114,726* 9,101 CEFGHJK 3,000 -72,096 -66,511 15,412* BCFGHIK 0,000 36,224 -5,701 15,412* BCFGHIK 3,000 -92,435 -110,019 -0,082* ADEGHJK 0,563 36,500 4,226 -0,082* ADEGHJK 6 3,000 52,918* 15,540 2,573 BEGHIK 0,000 -102,616* 116,905 1,503 BCEFGHIK 0,000 -102,616 116,905* 1,503 BCEFGHIK 0,000 -74,988 68,438 18,474* BCEGHJK 3,000 39,110 7,628 18,474* BCEGHJK 0,000 -95,450 112,010 -8,421* ADFGHIK 2,438 38,337 -2,236 -8,421* ADFGHIK 7 0,000 45,449* -8,694 13,399 BCEGHJK 3,000 -89,720* -109,937 5,235 ABDGHJK 3,000 -89,624 -110,068* 6,621 ABDEGHJK 3,000 -71,849 -69,504 13,399* BCEGHJK 0,000 45,449 -8,694 13,399* BCEGHJK 3,000 -74,222 -98,177 -1,943* ADFGHIK 0,938 28,578 -1,508 -1,943* ADFGHIK 8 2,063 24,663* -3,439 -0,876 BDFGHIK 0,000 -74,178* 95,741 4,106 ABCEGHIK 0,000 -74,178 95,741* 4,106 ABCEGHIK 0,000 -43,579 43,605 27,562* ACEGHJK 2,063 3,244 1,798 27,562* ACEGHJK 0,000 -67,934 93,230 -0,876* BDFGHIK 2,063 24,663 -3,439 -0,876* BDFGHIK



47

9 3,000 20,158* 8,711 -1575,724 BDFGHIK 0,000 -10,200* 9,229 -1552,393 BDFGHJK 3,000 17,488 9,229* -1542,889 BDFGHJK 0,000 -10,200 9,229* -1552,393 BDFGHJK 3,000 15,706 8,176 -1542,390* DEGHJK 0,000 -3,542 6,753 -1593,760* ABCFGHIK 10 0,000 29,114* -20,663 -138,760 BCEGHIK 3,000 -33,527* -20,745 -129,929 BEGHIK 0,000 28,710 -20,745* -141,334 BEGHIK 3,000 -33,527 -20,745* -129,929 BEGHIK 3,000 -29,607 -18,770 -119,403* CFGHIK 0,000 2,361 -4,263 -151,642* ABDEGHJK 11 0,000 9,346* -6,015 -2132,059 ACEGHIK 3,000 -8,699* -6,015 -2122,555 ACEGHIK 0,000 9,346 -6,015* -2132,059 ACEGHIK 3,000 -8,699 -6,015* -2122,555 ACEGHIK 3,000 0,374 -1,146 -2079,946* ADFGHIK 0,000 1,634 -2,178 -2144,343* BCEGHJK 12 0,000 24,655* -16,960 -192,981 ADEGHIK 3,000 -27,074* -17,059 -183,646 ABDGHIK 0,000 24,378 -17,115* -195,531 ADGHIK 3,000 -26,967 -17,115* -184,126 ADGHIK 3,000 -13,278 -10,462 -138,575* BEGHIK 0,000 -6,391 4,047 -238,386* ACDFGHJK 13 0,000 9,806* -6,542 -2060,948 ACEGHIK 3,000 -9,820* -6,542 -2051,444 ACEGHIK 0,000 9,806 -6,542* -2060,948 ACEGHIK 3,000 -9,820 -6,542* -2051,444 ACEGHIK 3,000 -1,322 -2,035 -2009,501* CFGHIK 0,000 -1,417 0,538 -2101,564* ABDEGHJK 14 0,000 23,912* -16,356 -190,031 ACFGHIK 3,000 -26,585* -16,609 -178,631 CDFGHIK 0,000 23,242 -16,609* -190,035 CDFGHIK 3,000 -26,585 -16,609* -178,631 CDFGHIK 3,000 7,216 4,957 -133,111* ADGHJK 0,000 17,584 -10,236 -235,273* BCEFGHIK 15 0,000 10,374* -7,162 -1989,912 ACEGHIK 3,000 -11,113* -7,162 -1980,408 ACEGHIK 0,000 10,374 -7,162* -1989,912 ACEGHIK 3,000 -11,113 -7,162* -1980,408 ACEGHIK 3,000 -1,429 -0,248 -1932,295* BCEGHJK 0,000 4,878 -2,319 -2032,544* ADFGHIK 18 0,000 20,330* -15,998 -1045,896 ABDFGHIK 4,000 -43,945* -15,977 -1033,399 BDFGHIK 0,000 20,330 -15,998* -1045,896 ABDFGHIK 4,000 -43,664 -15,998* -1033,224 ABDFGHIK 4,000 -19,646 -4,529 -1008,934* ADEGHJK 0,000 18,802 -15,436 -1047,140* BCFGHIK 19 0,000 23,544* -11,957 -1987,057 BCDFGHIK 4,000 -24,285* -11,957 -1974,385 BCDFGHIK 0,000 23,544 -11,957* -1987,057 BCDFGHIK 4,000 -24,285 -11,957* -1974,385 BCDFGHIK 4,000 -22,762 -11,293 -1973,090* ABCFGHIK 0,000 -6,567 3,219 -1996,162* DEGHJK 20 0,000 23,816* -11,734 -2029,412 BEFGHIK 4,000 -23,121* -11,734 -2016,740 BEFGHIK 0,000 23,816 -11,734* -2029,412 BEFGHIK 4,000 -23,121 -11,734* -2016,740 BEFGHIK 4,000 -20,113 -9,722 -2013,084* DEGHIK 0,000 -5,901 3,091 -2034,793* ABCFGHJK 21 0,000 22,524* -10,436 -1954,600 ABDGHIK



48

4,000 -19,218* -10,436 -1941,928 ABDGHIK 0,000 22,524 -10,436* -1954,600 ABDGHIK 4,000 -19,218 -10,436* -1941,928 ABDGHIK 4,000 11,950 5,036 -1929,889* ACFGHJK 0,000 18,618 -9,007 -1958,064* BDEGHIK REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 8 7,162* 1989,912 1989,925 -10,374 ACEGHIK -4,595* 1984,431 1984,437 6,180 BDFGHJK 2,319 2032,544* 2032,546 -4,878 ADFGHIK 0,248 1941,799* 1941,799 0,684 BCEGHJK 2,319 2032,544 2032,546* -4,878 ADFGHIK -4,595 1984,431 1984,437 6,180* BDFGHJK 7,162 1989,912 1989,925 -10,374* ACEGHIK 9 -5,700* 1593,260 1593,270 2,164 ACEGHIK -9,229* 1552,393 1552,421 10,200 BDFGHJK -6,753 1593,760* 1593,774 3,542 ABCFGHIK -8,176 1551,894* 1551,915 8,822 DEGHJK -6,753 1593,760 1593,774* 3,542 ABCFGHIK -9,229 1552,393 1552,421 10,200* BDFGHJK -5,700 1593,260 1593,270 2,164* ACEGHIK 10 20,745* 141,334 142,848 -28,710 BEGHIK 2,288* 141,116 141,135 -0,355 ACDFGHJK 4,263 151,642* 151,702 -2,361 ABDEGHJK 18,770 130,808* 132,148 -26,703 CFGHIK 4,263 151,642 151,702* -2,361 ABDEGHJK 2,370 143,690 143,709 0,049* ADFGHJK 20,663 138,760 140,290 -29,114* BCEGHIK 11 6,015* 2132,059 2132,068 -9,346 ACEGHIK -2,690* 2101,734 2101,736 3,900 BDFGHJK 2,178 2144,343* 2144,344 -1,634 BCEGHJK 1,146 2089,450* 2089,450 -3,812 ADFGHIK 2,178 2144,343 2144,344* -1,634 BCEGHJK -2,690 2101,734 2101,736 3,900* BDFGHJK 6,015 2132,059 2132,068 -9,346* ACEGHIK 12 17,115* 195,531 196,278 -24,378 ADGHIK -10,700* 192,836 193,132 12,660 BCEFGHJK -4,047 238,386* 238,421 6,391 ACDFGHJK 10,462 149,980* 150,344 -18,108 BEGHIK 10,692 238,242 238,482* -18,096 ACDFGHIK -10,545 195,385 195,670 12,938* BCFGHJK 16,960 192,981 193,725 -24,655* ADEGHIK 13 6,542* 2060,948 2060,959 -9,806 ACEGHIK -5,045* 2059,620 2059,626 6,441 BDFGHJK -0,538 2101,564* 2101,564 1,417 ABDEGHJK 2,035 2019,005* 2019,006 -4,781 CFGHIK -0,538 2101,564 2101,564* 1,417 ABDEGHJK -5,045 2059,620 2059,626 6,441* BDFGHJK 6,542 2060,948 2060,959 -9,806* ACEGHIK 14 16,609* 190,035 190,760 -23,242 CDFGHIK -11,330* 189,753 190,091 13,314 ABEGHJK 10,236 235,273* 235,495 -17,584 BCEFGHIK -4,957 144,515* 144,600 7,657 ADGHJK 10,236 235,273 235,495* -17,584 BCEFGHIK -11,078 189,757 190,080 13,985* BDEGHJK 16,356 190,031 190,733 -23,912* ACFGHIK 24 8,013* 1111,730 1111,758 -6,774 ACEGHJK



49

-0,545* 1115,029 1115,029 -2,381 BDFGHIK 0,809 1152,768* 1152,769 1,330 BCFGHJK 6,659 1073,990* 1074,011 -10,485 ADEGHIK 0,809 1152,768 1152,769* 1,330 BCFGHJK -0,065 1152,241 1152,241 2,532* BDFGHJK 7,533 1074,517 1074,543 -11,686* ACEGHIK 33 7,375* 164,497 164,662 -14,452 BCEFGHIK -22,605* 162,829 164,391 25,584 ADGHJK 0,570 209,538* 209,539 -8,070 ABDEGHIK -15,800 117,788* 118,843 19,202 CFGHJK 0,570 209,538 209,539* -8,070 ABDEGHIK -22,507 160,243 161,816 25,957* ADFGHJK 7,277 167,084 167,242 -14,825* BCEGHIK --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne 8.3.4. RAMA ŻELBETOWA W OSI 9 (NAD PODCIĄGIEM 3.43) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE


1 2 3 4

56 7 8

9 10 11 12

13 14 15 16

17

18

19

20

21 22 23 24 25

26 27 28 29 30

31 32 33 34 35

36 37 38 39 40

41

42

43

44

45

46

47

48

6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 H=30,000

3,000

4,000

4,000

3,500

3,500

3,500

4,000

V=25,500



50

PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 2 3 4

5 6 7 8 9

10 11 12 13 14

15 16 17 18

19 20 21 22 23

24 25 26 27

28 29 30 31 32

33 34 35 36

37 38 39 40 41

42 43 44 45

46 47 48 49 50

51 52 53 54

55 56 57 58 59

60 61 62 63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 H=30,000

3,000

4,000

4,000

3,500

3,500

3,500

4,000

V=25,500

6 6 6 6

5 5 5 5 5

5 5 5 3 5

6 6 6 6

5 5 5 5 5

6 6 6 6

5 5 5 5 5

6 6 6 6

5 5 5 5 5

6 6 6 6

5 5 5 5 5

6 6 6 6

5 5 5 5 5

4 4 4 4

6

6

6

6

6

4

5

3

3

2

2

2

2

1

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 2 00 2 3 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 3 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 4 00 4 17 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 5 00 6 1 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 6 00 7 2 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 7 00 8 3 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 8 00 5 4 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 9 00 18 17 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 10 00 1 9 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 11 00 2 10 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 12 00 3 11 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 13 00 4 12 0,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20,0 14 00 17 19 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 15 00 9 10 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 16 00 10 11 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 17 00 11 12 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 18 00 12 19 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 19 00 9 13 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 20 00 10 14 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 21 00 11 15 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 22 00 12 16 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 23 00 19 20 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 24 00 13 14 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0



51

25 00 14 15 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 26 00 15 16 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 27 00 16 20 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 28 00 13 21 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 29 00 14 22 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 30 00 15 23 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 31 00 16 24 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 32 00 20 25 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 33 00 21 22 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 34 00 22 23 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 35 00 23 24 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 36 00 24 25 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 37 00 21 26 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 38 00 22 27 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 39 00 23 28 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 40 00 24 29 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 41 00 25 30 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 42 00 26 27 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 43 00 27 28 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 44 00 28 29 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 45 00 29 30 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 46 00 26 31 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 47 00 27 32 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 48 00 28 33 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 49 00 29 34 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 50 00 30 35 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 51 00 31 32 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 52 00 32 33 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 53 00 33 34 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 54 00 34 35 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 55 00 31 36 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 56 00 32 37 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 57 00 33 38 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 58 00 34 39 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 59 00 35 40 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 60 00 36 37 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 61 00 37 38 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 62 00 38 39 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 63 00 39 40 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 64 00 41 9 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 65 00 42 13 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 66 00 43 21 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 67 00 44 26 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 68 00 45 31 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 69 00 46 36 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 70 00 47 48 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 71 00 48 41 0,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20,0 72 00 41 42 0,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20,0 73 00 42 43 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40,0 74 00 43 44 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40,0 75 00 44 45 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40,0 76 00 45 46 0,000 4,000 4,000 1,000 2 B 30,0x40,0 77 00 48 1 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 --------------------------------------------------- --------------- WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: --------------------------------------------------- --------------- Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: --------------------------------------------------- --------------- 1 2000,0 1666667 66667 6667 6667 20,0 1 8 B20 2 1200,0 160000 90000 6000 6000 30,0 1 8 B20 3 1256,6 125664 125664 6283 6283 40,0 1 8 B20



52

4 3800,0 2857917 506667 60167 60167 95,0 1 8 B20 5 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 1 8 B20 6 2400,0 720000 320000 24000 24000 60,0 1 8 B20 --------------------------------------------------- --------------- STAŁE MATERIAŁOWE: --------------------------------------------------- --------------- Materiał: Moduł E: Napr ęż.gr.: AlfaT: [kN/mm2] [N/mm2] [1/K] --------------------------------------------------- --------------- 18 B20 29 10,600 1,00E-05 --------------------------------------------------- --------------- OBCIĄŻENIA:

1 2 3 4

5 6 7 8 9

10 11 12 13 14

15 16 17 18

19 20 21 22 23

24 25 26 27

28 29 30 31 32

33 34 35 36

37 38 39 40 41

42 43 44 45

46 47 48 49 50

51 52 53 54

55 56 57 58 59

60 61 62 63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

56,900 56,900

5,900 5,900

56,900 56,900

5,900 5,900

56,900 56,900

5,900 5,900

79,000 79,000

9,000 9,000

251,000

-2,200

-2,200

1,300

1,300

62,800 62,80062,800 62,80062,800 62,80062,800 62,800

-2,200

-2,200

1,300

1,300

62,800 62,80062,800 62,80062,800 62,80062,800 62,800

-2,200

-2,200

1,300

1,300

62,800 62,80062,800 62,80062,800 62,80062,800 62,800

-2,200

-2,200

1,300

1,300

62,800 62,80062,800 62,80062,800 62,80062,800 62,800

-2,200

-2,200

1,300

1,300

21,100 21,100

303,600

21,100 21,100

303,600

21,100 21,100

303,600

21,100 21,100

303,600

151,800

-2,200

-2,200

1,300

1,300

31,400 31,40031,400 31,40031,400 31,40031,400 31,400

58,000 58,000

62,800 62,800

62,800 62,800

62,800 62,800

21,100 21,100

151,800

31,400 31,400

9,000 9,000

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 4 Liniowe 0,0 79,000 79,000 0,00 2,00 4 Liniowe 0,0 9,000 9,000 2,00 6,00 77 Liniowe 0,0 9,000 9,000 0,00 6,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 2 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 3 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00



53

15 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 16 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 17 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 18 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 24 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 25 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 27 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 35 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 36 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 42 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 43 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 44 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 45 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 51 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 51 Skupione 0,0 303,600 0,00 52 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 52 Skupione 0,0 303,600 0,00 53 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 53 Skupione 0,0 303,600 0,00 54 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 54 Skupione 0,0 303,600 0,00 54 Skupione 0,0 151,800 6,00 60 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 61 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 62 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 63 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 64 Liniowe -0,0 58,000 58,000 0,00 6,00 65 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 66 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 67 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 68 Liniowe -0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 68 Skupione -0,0 151,800 1,00 69 Liniowe -0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 Grupa: G "" Zmienne γf= 1,00 14 Liniowe 90,0 -2,200 -2,200 0,00 4,00 23 Liniowe 90,0 -2,200 -2,200 0,00 4,00 32 Liniowe 90,0 -2,200 -2,200 0,00 3,50 41 Liniowe 90,0 -2,200 -2,200 0,00 3,50 50 Liniowe 90,0 -2,200 -2,200 0,00 3,50 59 Liniowe 90,0 -2,200 -2,200 0,00 4,00 Grupa: H "" Zmienne γf= 1,00 14 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 23 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 32 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 41 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 50 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 59 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 Grupa: I "" Zmienne γf= 1,00 5 Skupione 0,0 251,000 3,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:



54

--------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 F -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 G -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 H -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 I -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : E+F+I EWENTUALNIE: A+B+C+D+G/H --------------------------------------------------- --------------- MOMENTY-OBWIEDNIE:

1 2 3 4

5 6 7 8 9

10 11 12 13 14

15 16 17 18

19 20 21 22 23

24 25 26 27

28 29 30 31 32

33 34 35 36

37 38 39 40 41

42 43 44 45

46 47 48 49 50

51 52 53 54

55 56 57 58 59

60 61 62 63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77 2,388

-168,878

-11,041

-257,635

-10,131

-256,201

7,513

-242,619

-6,218

-254,522

9,465

-208,148

6,632

-173,685

76,372

-34,561

76,372

-34,561

8,337

-88,863

46,623-14,019

17,643-74,807

39,788-39,242

63,622-57,281

40,095-32,504

53,871-62,401

30,689-41,052

68,028-41,531

17,785-24,305

33,260-15,737

64,320-14,551

11,099-39,032

54,993-50,994

29,066-36,286

55,763-38,658

20,179-36,065

27,312-32,446

19,205-20,793

-7,400-55,604

73,36147,740

-195,727-232,310

-181,854-223,055-191,737-234,796

-181,441-224,872-201,462-240,866

-177,753-209,161-182,455-219,025

-120,833-164,983

19,455-7,396

5,678-18,724

21,537-7,132

5,916-19,020

23,734-3,606

2,325-22,370

21,012-8,033

9,731-15,864

-71,500-93,215

87,96375,445

-202,393-224,049-189,744-211,611-205,145-228,496

-189,166-212,782-213,509-236,680-170,233-193,602-174,258-198,092

-155,938-182,751

19,5902,961

-2,848-19,991

18,5230,659

-0,185-18,606

23,3074,888

-4,270-23,256

9,802-7,420

9,307-8,615

-80,354-94,927

93,47984,913

-205,250-221,388-191,468-208,354-209,552-227,671

-189,694-208,125-217,124-235,298-169,531-187,335-167,409-185,215 -170,936-191,025

18,5266,662

-7,459-20,084

15,8722,739

-2,537-16,371

20,3946,682

-6,392-20,818

4,567-8,117

8,401-4,894

-86,023-97,546

98,58993,080

-203,042-214,868 -196,065-208,434-211,304-225,015-192,267-206,134-216,228-229,833

-174,748-188,301-164,025-176,807 -173,640-187,698

13,0065,150

-3,011-11,552

10,9421,969

-2,540-12,166

15,0065,443

-5,710-15,922

-5,164-13,546

17,3788,333

-80,554-89,115

69,29066,979

-86,084-93,789 -72,333-80,409-83,818-93,351 -73,184-82,762-95,341-104,549-41,697-51,011-13,537-21,685

-120,292-129,415

13,7469,839

-17,592-22,377

7,3462,377

-0,640-6,678

13,9418,372

-10,075-16,848

-13,921-17,853

18,82514,137

-53,313-60,124

72,89468,206

-20,320-29,450

-140,542-152,505-143,642-156,723 -130,500-144,386-143,386-158,423

8,854

-7,030

23,73611,049

-68,206-72,894

-97,295-127,632

-175,881-212,164

-122,096-142,723-185,588-205,258

-124,300-136,844-182,140-196,472

-128,846-137,741-181,108-191,104

-116,434-121,597

85,82282,37885,82282,378

-67,839-73,887

-45,166-46,966-1,876-7,926

18,445-8,184

5,590-16,886

34,12816,054

-35,807-53,547

75,36460,207

-62,929-77,125

65,68159,083

-60,526-67,769

69,08963,759

-64,262-69,785

67,95664,583

-64,944-68,574

53,02451,488

-45,166-46,966

-12,374-49,105

-8,058-51,499



55

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1 2 3 4

5 6 7 8 9

10 11 12 13 14

15 16 17 18

19 20 21 22 23

24 25 26 27

28 29 30 31 32

33 34 35 36

37 38 39 40 41

42 43 44 45

46 47 48 49 50

51 52 53 54

55 56 57 58 59

60 61 62 63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

209,362

17,724

-28,193

-232,954

228,891

20,430

-15,263

-223,649

229,648

24,811

-15,311

-218,462

186,458

9,646 23,244

-10,484

23,244

-10,484 -2,100

-71,828

10,554-40,477

10,554-40,477

34,146-32,215

34,146-32,215

28,792-34,165

28,792-34,165

36,360-24,074

36,360-24,074

19,188-11,174

19,188-11,174

6,412-25,838

6,412-25,838

20,015-22,820

20,015-22,820

14,430-22,678

14,430-22,678

12,913-12,026

12,913-12,026

34,6899,537

29,48918,337

215,278203,393

-199,538-211,423

215,830202,356

-198,986-212,460

217,562206,490

-197,254-208,326

223,773210,320

-191,043-204,496

3,269-9,545

3,269-9,545

3,262-10,139

3,262-10,139

1,483-11,526

1,483-11,526

4,441-9,219

4,441-9,219

47,89032,341

42,69041,141

213,011205,986

-201,805-208,830

213,821206,278

-200,995-208,538

218,344210,864

-196,472-203,952

214,434205,992

-200,382-208,824

-1,660-11,309

-1,660-11,309

-0,241-10,608

-0,241-10,608

-2,617-13,304

-2,617-13,304

4,779-5,262

4,779-5,262

56,10443,371

51,95450,670

212,378206,907

-202,438-207,909

213,655207,728

-201,161-207,088

218,298212,444

-196,518-202,372

209,788203,472

-205,028-211,344

-4,035-11,031

-4,035-11,031

-1,507-9,212

-1,507-9,212

-3,736-11,775

-3,736-11,775

4,720-2,703

4,720-2,703

58,31447,322

55,84152,945

210,501206,550

-204,315-208,266

212,773208,362

-202,043-206,454

216,518212,134

-198,298-202,682

207,934203,464

-206,882-211,352

-2,332-7,016

-2,332-7,016

-1,288-6,602

-1,288-6,602

-3,186-8,836

-3,186-8,836

8,8363,856

8,8363,856

47,53438,302

46,78242,204

85,83183,307

-78,785-81,309

85,57482,579

-79,042-82,037

92,71789,763

-71,899-74,853

65,86763,002

-98,749-101,614

-6,858-9,031

-6,858-9,031

-0,754-3,506

-0,754-3,506

-4,612-7,697

-4,612-7,697

9,1707,014

9,1707,014

35,17626,659

36,32629,108

105,471102,575

-143,121-146,017

128,119124,720

-120,473-123,872

151,748147,450

-96,844-101,142

111,087108,191

-137,505-140,401

184,966173,863

-201,050-212,153

200,244193,568

-214,572-221,248

199,859195,379

-214,957-219,437

200,173197,038

-214,643-217,778

217,757215,909190,321188,473

38,52136,673

-98,659-100,507

131,810130,503

-116,782-118,089

3,962-11,148

3,962-11,148

-12,965-21,919

-12,965-21,919

-30,784-38,122

-30,784-38,122

-34,177-38,126

-34,177-38,126

-36,577-39,679

-36,577-39,679

-37,008-39,008

-37,008-39,008

-24,164-24,997

-24,164-24,997

45,15313,848

-13,118-45,242

NORMALNE-OBWIEDNIE:

1 2 3 4

5 6 7 8 9

10 11 12 13 14

15 16 17 18

19 20 21 22 23

24 25 26 27

28 29 30 31 32

33 34 35 36

37 38 39 40 41

42 43 44 45

46 47 48 49 50

51 52 53 54

55 56 57 58 59

60 61 62 63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

7718,178-0,976

18,178-0,97616,1535,785 16,1535,78521,3593,453 21,3593,45327,2188,994 27,2188,99427,2188,994 27,2188,994

-2801,047-3010,083

-2788,375-2997,411

-2577,192-2951,450

-2564,520-2938,778

-2589,259-2964,215

-2576,587-2951,543

-2438,892-2784,294

-2426,220-2771,622

-1308,178-1402,394

-1295,506-1389,722

-2491,585-2506,756

-2474,689-2489,860

-2486,350-2506,481

-2469,454-2489,585

-2504,955-2529,805

-2488,059-2512,909

-2372,111-2395,855

-2358,841-2382,585

-1287,414-1323,886

-1270,518-1306,99020,7610,112 20,7610,11224,2960,649 24,2960,64924,4402,300 24,4402,30025,7356,670 25,7356,670-2061,537-2071,139

-2044,641-2054,243

-2058,440-2071,451

-2041,544-2054,555

-2074,213-2091,257

-2057,317-2074,361

-1943,761-1957,991

-1926,865-1941,095

-1079,339-1102,630

-1062,443-1085,7348,1481,941 8,1481,94111,3522,709 11,3522,70914,7925,147 14,7925,14714,2661,378 14,2661,378-1617,827-1626,239

-1603,043-1611,455

-1627,169-1638,197

-1612,385-1623,413

-1639,249-1653,687

-1624,465-1638,903

-1517,042-1530,068

-1502,258-1515,284

-862,061-876,911

-847,277-862,1274,8171,233 4,8171,2335,969

-0,0485,969-0,0486,918-1,407

6,918-1,4076,898-3,886

6,898-3,886

-1177,157-1183,662

-1162,373-1168,878

-1197,668-1206,400

-1182,884-1191,616

-1206,365-1218,013

-1191,581-1203,229

-1097,094-1108,298

-1082,310-1093,514

-642,249-650,783

-627,465-635,999-1,260-4,697 -1,260-4,697-1,491-7,295 -1,491-7,295-2,058-10,216 -2,058-10,216-6,171-16,779 -6,171-16,779-738,470-743,309

-723,686-728,525

-767,069-773,715

-752,285-758,931

-774,294-783,368

-759,510-768,584

-677,132-686,313

-662,348-671,529

-420,582-424,647

-405,798-409,863-8,314-12,001 -8,314-12,001-8,863-15,083 -8,863-15,083-7,462-16,197 -7,462-16,197-7,794-19,358 -7,794-19,358-236,693-240,015

-219,797-223,119

-285,464-290,305

-268,568-273,409

-285,329-292,006

-268,433-275,110

-222,008-229,049

-205,112-212,153

-154,401-157,297

-137,505-140,401-31,021-34,028 -31,021-34,028-32,116-37,193 -32,116-37,193-37,530-44,088 -37,530-44,088-29,108-36,326 -29,108-36,326

19,85214,170 19,85214,170

3,422-0,026

3,422-0,026

2,4861,467 2,4861,467

0,443-0,683

0,443-0,683

-12,840-14,016-12,840-14,016-12,840-14,016 -12,840-14,016

-24,164-24,997 -24,164-24,997

-1207,936-1262,432

-1195,264-1249,760

-1178,803-1207,220

-1165,533-1193,950

-991,631-1009,023

-978,361-995,753

-784,770-795,532

-773,682-784,444

-578,302-584,586

-567,214-573,498

-370,176-373,324

-359,088-362,236

-143,175-144,482

-130,503-131,810

18,1169,582 18,1169,582

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń"



56

--------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 3,000 155,795* -11,288 0,638 ACEFHI 6,000 -257,635* -232,954 4,604 ABEFHI 6,000 -257,635 -232,954* 4,604 ABEFHI 6,000 -81,971 -44,762 18,178* BEFGI 2,250 -0,148 1,123 18,178* BEFGI 6,000 -186,704 -216,385 -0,976* ACDEFHI 3,000 151,339 -8,977 -0,976* ACDEFHI 2 3,000 141,822* 7,492 7,266 BDEFGI 0,000 -256,201* 228,094 8,039 ABEFGI 0,000 -255,848 228,891* 7,091 ABDEFGI 0,000 -57,429 43,365 16,153* EFGI 3,375 19,240 2,069 16,153* EFGI 6,000 -217,619 -208,861 5,785* ABCDEFHI 3,000 97,851 -1,453 5,785* ABCDEFHI 3 3,000 150,011* -1,906 3,453 ACEFHI 0,000 -254,522* 229,648 8,400 BCEFGI 0,000 -254,522 229,648* 8,400 BCEFGI 0,000 -105,358 48,957 21,359* BDEFGI 4,125 -7,512 -1,516 21,359* BDEFGI 6,000 -166,820 -209,314 3,453* ACEFHI 3,000 150,011 -1,906 3,453* ACEFHI 4 1,875 76,960* 0,630 15,818 BDEFHI 0,000 -173,685* 186,458 13,865 CDEFGI 0,000 -173,685 186,458* 13,865 CDEFGI 0,000 -66,631 25,165 27,218* CEFHI 4,000 -16,660 -0,179 27,218* CEFHI 0,000 -100,422 170,939 8,994* ABDEFGI 2,000 70,784 0,267 8,994* ABDEFGI 5 0,000 46,623* -40,477 -2981,834 ACEFGI 3,000 -74,807* -40,477 -2969,162 ACEFGI 0,000 46,623 -40,477* -2981,834 ACEFGI 3,000 -74,807 -40,477* -2969,162 ACEFGI 3,000 7,446 5,137 -2788,375* BEFHI 0,000 40,568 -35,060 -3010,083* ACDEFGI 6 3,000 63,622* 34,050 -2752,058 ACEFHI 3,000 -57,281* -32,118 -2751,240 BDEFGI 3,000 63,197 34,146* -2750,728 ACDEFHI 0,000 -39,242 34,146* -2763,400 ACDEFHI 3,000 -6,867 -6,683 -2564,520* CDEFGI 0,000 -12,638 8,615 -2951,450* ABEFHI 7 3,000 53,871* 28,792 -2766,565 BDEFHI 3,000 -62,401* -34,165 -2761,565 ACEFGI 0,000 40,095 -34,165* -2774,237 ACEFGI 3,000 -62,401 -34,165* -2761,565 ACEFGI 3,000 -13,688 -9,656 -2576,587* ADEFGI 0,000 -7,690 4,283 -2964,215* BCEFHI 8 3,000 68,028* 36,360 -2614,124 ACEFHI 3,000 -41,531* -24,074 -2583,719 BDEFGI 3,000 68,028 36,360* -2614,124 ACEFHI 0,000 -41,052 36,360* -2626,796 ACEFHI 3,000 10,700 7,014 -2426,220* BEFHI 0,000 -0,021 5,272 -2784,294* ACDEFGI 9 3,000 33,260* 19,188 -1389,722 ABDEFHI 0,000 -24,305* 19,188 -1402,394 ABDEFHI 3,000 33,260 19,188* -1389,722 ABDEFHI 0,000 -24,305 19,188* -1402,394 ABDEFHI 3,000 -15,737 -11,174 -1295,506* CEFGI 0,000 -24,305 19,188 -1402,394* ABDEFHI



57

10 0,000 64,320* -25,838 -2496,788 AEFGI 4,000 -39,032* -25,838 -2479,892 AEFGI 0,000 64,320 -25,838* -2496,788 AEFGI 4,000 -39,032 -25,838* -2479,892 AEFGI 4,000 -6,315 -9,495 -2474,689* ACDEFHI 0,000 18,105 -9,931 -2506,756* BEFGI 11 0,000 54,993* -22,820 -2493,890 BDEFGI 0,000 -50,994* 20,015 -2498,941 ACEFHI 0,000 54,993 -22,820* -2493,890 BDEFGI 4,000 -36,286 -22,820* -2476,994 BDEFGI 4,000 11,986 6,310 -2469,454* ABEFHI 0,000 17,250 -9,114 -2506,481* CDEFGI 12 0,000 55,763* -22,678 -2518,252 ACEFGI 0,000 -38,658* 14,430 -2516,507 BDEFHI 0,000 55,763 -22,678* -2518,252 ACEFGI 4,000 -34,949 -22,678* -2501,356 ACEFGI 4,000 -23,349 -11,641 -2488,059* BCEFGI 0,000 -6,109 3,393 -2529,805* ADEFHI 13 0,000 27,312* -12,026 -2387,874 BDEFGI 0,000 -32,446* 12,913 -2380,092 ACEFHI 4,000 19,205 12,913* -2366,822 ACEFHI 0,000 -32,446 12,913* -2380,092 ACEFHI 4,000 13,528 8,383 -2358,841* ACDEFHI 0,000 14,871 -7,497 -2395,855* BEFGI 14 4,000 73,361* 28,273 -1306,990 ACDEFHI 0,000 -55,604* 34,689 -1317,894 ABDEFHI 0,000 -55,604 34,689* -1317,894 ABDEFHI 4,000 47,740 19,553 -1270,518* BEFGI 0,000 -50,132 33,473 -1323,886* ACDEFHI -------------------------------------------------- ---------------- REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 5 24,074* 2596,391 2596,503 -30,689 BDEFGI -36,360* 2626,796 2627,047 41,052 ACEFHI -5,272 2784,294* 2784,299 0,021 ACDEFGI -7,014 2438,892* 2438,903 10,342 BEFHI -5,272 2784,294 2784,299* 0,021 ACDEFGI -36,360 2626,796 2627,047 41,052* ACEFHI 24,074 2596,391 2596,503 -30,689* BDEFGI 6 40,477* 2981,834 2982,108 -46,623 ACEFGI -10,554* 2829,296 2829,316 14,019 BDEFHI 35,060 3010,083* 3010,287 -40,568 ACDEFGI -5,137 2801,047* 2801,052 7,964 BEFHI 35,060 3010,083 3010,287* -40,568 ACDEFGI -10,554 2829,296 2829,316 14,019* BDEFHI 40,477 2981,834 2982,108 -46,623* ACEFGI 7 32,215* 2765,242 2765,429 -39,788 BEFGI -34,146* 2763,400 2763,611 39,242 ACDEFHI -8,615 2951,450* 2951,463 12,638 ABEFHI 6,683 2577,192* 2577,200 -13,183 CDEFGI -8,615 2951,450 2951,463* 12,638 ABEFHI -34,146 2763,400 2763,611 39,242* ACDEFHI 32,215 2765,242 2765,429 -39,788* BEFGI 8 34,165* 2774,237 2774,447 -40,095 ACEFGI -28,792* 2779,237 2779,386 32,504 BDEFHI -4,283 2964,215* 2964,218 7,690 BCEFHI



58

9,656 2589,259* 2589,277 -15,281 ADEFGI -4,283 2964,215 2964,218* 7,690 BCEFHI -28,792 2779,237 2779,386 32,504* BDEFHI 34,165 2774,237 2774,447 -40,095* ACEFGI 18 11,174* 1308,178 1308,226 -17,785 CEFGI -19,188* 1402,394 1402,525 24,305 ABDEFHI -19,188 1402,394* 1402,525 24,305 ABDEFHI 11,174 1308,178* 1308,226 -17,785 CEFGI -19,188 1402,394 1402,525* 24,305 ABDEFHI -19,188 1402,394 1402,525 24,305* ABDEFHI 11,174 1308,178 1308,226 -17,785* CEFGI 47 11,148* 1259,635 1259,684 -18,124 BCDEFGI -3,962* 1210,733 1210,740 7,863 AEFHI 8,546 1262,432* 1262,461 -14,562 ADEFGI -1,360 1207,936* 1207,937 4,301 BCEFHI 8,546 1262,432 1262,461* -14,562 ADEFGI -3,955 1210,482 1210,489 8,184* ACEFHI 11,141 1259,886 1259,935 -18,445* BDEFGI --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne 8.3.5. RAMA ŻELBETOWA W OSI F (NAD PODCIĄGIEM 3.53) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE


1 2 3 4

5678

9 10 11 12

13 14 15 16

17 18 19 20

21 22 23 24

25 26 27 2829 30

31 32

1,400 4,600 3,000 4,600 1,400 H=15,000

3,000

4,000

4,000

3,500

3,500

3,500

4,000

V=25,500



59

PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 2 3

4 5 6 7

8 9 10 11

12 13 14

15 16 17 18

19 20 21

22 23 24 25

26 27 28

29 30 31 32

33 34 35

36 37 38 39

40 41 42 43 44

45 46

47

1,400 4,600 3,000 4,600 1,400 H=15,000

3,000

4,000

4,000

3,500

3,500

3,500

4,000

V=25,500

9 9 9

7 8 8 8

7 2 2 8

9 1 9

7 2 2 8

5 5 5

3 6 6 3

5 5 5

3 6 6 3

5 5 5

3 6 6 3

5 5 4 5 5

6 6

4

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 9 B 60,0x40,0 3 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 4 00 8 1 0,000 3,000 3,000 1,000 7 B 30,0x40,0 5 00 7 2 0,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40,0



60

6 00 6 3 0,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40,0 7 00 5 4 0,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40,0 8 00 1 9 0,000 4,000 4,000 1,000 7 B 30,0x40,0 9 00 2 10 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 10 00 3 11 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 11 00 4 12 0,000 4,000 4,000 1,000 8 B 40,0x40,0 12 00 9 10 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 13 00 10 11 3,000 0,000 3,000 1,000 1 B 20,0x40,0 14 00 11 12 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 15 00 9 13 0,000 4,000 4,000 1,000 7 B 30,0x40,0 16 00 10 14 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 17 00 11 15 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 18 00 12 16 0,000 4,000 4,000 1,000 8 B 40,0x40,0 19 00 13 14 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 20 00 14 15 3,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30,0 21 00 15 16 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 22 00 13 17 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 23 00 14 18 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 24 00 15 19 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 25 00 16 20 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 26 00 17 18 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 27 00 18 19 3,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30,0 28 00 19 20 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 29 00 17 21 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 30 00 18 22 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 31 00 19 23 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 32 00 20 24 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 33 00 21 22 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 34 00 22 23 3,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30,0 35 00 23 24 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 36 00 21 25 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 37 00 22 26 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 38 00 23 27 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 39 00 24 28 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 40 00 25 29 1,400 0,000 1,400 1,000 5 B 60,0x30,0 41 00 29 26 4,600 0,000 4,600 1,000 5 B 60,0x30,0 42 00 26 27 3,000 0,000 3,000 1,000 4 B 45,0x30,0 43 00 27 30 4,600 0,000 4,600 1,000 5 B 60,0x30,0 44 00 30 28 1,400 0,000 1,400 1,000 5 B 60,0x30,0 45 00 26 31 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 46 00 27 32 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 47 00 31 32 3,000 0,000 3,000 1,000 4 B 45,0x30,0 --------------------------------------------------- --------------- WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: --------------------------------------------------- --------------- Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: --------------------------------------------------- --------------- 1 800,0 106667 26667 2667 2667 20,0 1 8 B20 2 1256,6 125664 125664 6283 6283 40,0 1 8 B20 3 900,0 67500 67500 4500 4500 30,0 1 8 B20 4 1350,0 227813 101250 10125 10125 45,0 1 8 B20 5 1800,0 540000 135000 18000 18000 60,0 1 8 B20 6 1200,0 160000 90000 8000 8000 40,0 1 8 B20 7 1200,0 160000 90000 6000 6000 30,0 1 8 B20 8 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 1 8 B20 9 2400,0 720000 320000 24000 24000 60,0 1 8 B20 --------------------------------------------------- --------------- STAŁE MATERIAŁOWE:



61

--------------------------------------------------- --------------- Materiał: Moduł E: Napr ęż.gr.: AlfaT: [kN/mm2] [N/mm2] [1/K] --------------------------------------------------- --------------- 18 B20 29 10,600 1,00E-05 --------------------------------------------------- --------------- OBCIĄŻENIA:

1 2 3

4 5 6 7

8 9 10 11

12 13 14

15 16 17 18

19 20 21

22 23 24 25

26 27 28

29 30 31 32

33 34 35

36 37 38 39

40 41 42 43 44

45 46

47

32,100 32,10032,100 32,100

5,000 5,000

-7,500

-7,500

4,300

4,300

5,000 5,0005,000 5,0005,000 5,000

-7,500

-7,500

4,300

4,300

5,000 5,0005,000 5,0005,000 5,000

-7,500

-7,500

4,300

4,300

5,000 5,0005,000 5,0005,000 5,000

-7,500

-7,500

4,300

4,300

5,000 5,0005,000 5,0005,000 5,000

-7,500

-7,500

4,300

4,300

25,800 25,80025,800 25,800

117,000

5,000 5,000

25,800 25,800

117,000

25,800 25,800

-7,500

-7,500

4,300

4,300

5,000 5,000

49,000 49,000

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 32,100 32,100 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 32,100 32,100 0,00 3,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00



62

Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 12 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 13 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 14 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 19 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 20 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 21 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 27 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 28 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 35 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 40 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 1,40 41 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 4,60 41 Skupione 0,0 117,000 0,00 42 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 43 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 4,60 43 Skupione 0,0 117,000 4,60 44 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 1,40 47 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 47 Skupione 0,0 49,000 0,00 47 Skupione 0,0 49,000 3,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,50 11 Liniowe 90,0 -7,500 -7,500 0,00 4,00 18 Liniowe 90,0 -7,500 -7,500 0,00 4,00 25 Liniowe 90,0 -7,500 -7,500 0,00 3,50 32 Liniowe 90,0 -7,500 -7,500 0,00 3,50 39 Liniowe 90,0 -7,500 -7,500 0,00 3,50 46 Liniowe 90,0 -7,500 -7,500 0,00 4,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,50 11 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 18 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 25 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 32 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 39 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 46 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1 ,00 1,50 F -"" Zmienne 1 1 ,00 1,50 --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ:



63

--------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : D EWENTUALNIE: A+B+C+E/F --------------------------------------------------- --------------- MOMENTY-OBWIEDNIE:

1 2 3

4 5 6 7

8 9 10 11

12 13 14

15 16 17 18

19 20 21

22 23 24 25

26 27 28

29 30 31 32

33 34 35

36 37 38 39

40 41 42 43 44

45 46

47

61,525

-168,894

84,988

-180,145

68,281

-226,075

129,439

-103,426

64,334

-168,854

188,488

-138,526

64,512-28,192

19,898-64,049

137,649-90,867

95,574-121,746

146,601-80,606

74,732-139,264

98,126-62,119

37,524-41,565

104,844-41,628

39,953-99,283

120,284-83,818

73,660-104,705

136,793-70,793

62,886-127,522

146,924-101,002

83,243-110,227

68,924

-178,742

165,784

-125,920

2,174

-20,644

7,178

-13,585

96,415

-224,695

218,018

-165,697

80,802-30,313

28,918-78,649

83,130-55,842

59,426-94,301

104,720-47,483

52,832-110,127

108,770-83,434

71,128-85,67539,820

-119,774

63,152

-75,425

44,384

-119,256

86,470

-69,430

34,488

-125,323

115,644

-100,004

41,563-11,341

13,076-45,711

86,527-58,803

59,369-86,764

99,835-49,256

48,045-99,375

30,036-28,944

21,274-14,49622,027

-80,578

42,585

-64,351

35,694

-103,981

73,887

-67,688

13,768

-92,290

47,076

-51,276

34,867-8,951

11,571-34,141

58,239-39,111

37,754-63,447

65,106-31,716

36,249-65,381

32,580-30,002

15,268-12,2620,126

-76,920

25,254

-57,317

24,325

-54,723

44,059

-33,126

3,021

-78,654

21,670

-56,818

42,77911,446

-30,171-65,775

15,131-42,490

66,0657,726

55,8121,623

-26,541-76,374

9,408-41,550

51,21629,414

-30,171-65,775

167,351153,908 167,351153,908

-84,094

-143,465

-30,886-66,673

-16,626

-60,056-97,483

-163,343

163,293161,946 163,293161,946

-29,414-51,216

-10,578-45,631

17,815-13,744

69,39111,839

0,268-17,71817,815

-13,744

17,718

-0,268



64

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1 2 3

4 5 6 7

8 9 10 11

12 13 14

15 16 17 18

19 20 21

22 23 24 25

26 27 28

29 30 31 32

33 34 35

36 37 38 39

40 41 42 43 44

45 46

47

141,547

-5,195

17,571

-149,852

171,149

-42,722

104,115

-110,004

92,195

-13,432

38,201

-65,470

16,030 -42,854

16,030 -42,854

62,116 -86,434

62,116 -86,434

51,779 -95,288

51,779 -95,288

33,214 -46,563

33,214 -46,563

20,395 -51,032

20,395 -51,032

39,369 -56,247

39,369 -56,247

33,340 -65,999

33,340 -65,999

58,956 -86,782

33,156 -41,782

90,977

1,98622,961

-66,030

19,9395,418

-1,397-15,918

107,712

-9,596

39,696

-77,612

14,808 -39,863

14,808 -39,863

28,807 -44,347

28,807 -44,347

25,079 -53,712

25,079 -53,712

51,540 -71,111

25,740 -26,111

59,744

10,048 1,232

-48,464

83,141

-23,248

53,885

-52,504

69,417

6,841 10,905

-51,671

6,976 -24,936

6,976 -24,936

33,763 -49,512

33,763 -49,512

27,800 -56,917

27,800 -56,917

25,636 -32,411

7,2652,759

49,783

14,860

-8,729

-43,652

73,868

-19,783

44,612

-49,039

52,484

18,415

-6,028

-40,097

5,863 -19,717

5,863 -19,717

21,961 -34,767

21,961 -34,767

19,418 -37,282

19,418 -37,282

24,222 -32,499

7,1531,370

46,28519,682

-12,227-38,830

47,505

-4,471

18,249

-33,727

45,97719,283

-12,535-39,229

-11,890-31,015

-11,890-31,015

31,016 -2,116

31,016 -2,116

-8,047-37,768

-8,047-37,768

37,792 -13,972

25,66714,954

178,303162,474135,530119,701

18,5302,701

-122,009-137,838

29,5013,150 3,809

-22,542

141,278126,667

0,738

-13,872

-116,262-130,872-159,034-173,645

15,842 -0,773

15,842 -0,773

9,986 -44,256

0,773 -15,842

23,3266,826

-2,366-18,866



65

NORMALNE-OBWIEDNIE:

1 2 3

4 5 6 7

8 9 10 11

12 13 14

15 16 17 18

19 20 21

22 23 24 25

26 27 28

29 30 31 32

33 34 35

36 37 38 39

40 41 42 43 44

45 46

47

13,850

-10,037

13,850

-10,037

12,765

-16,393

12,765

-16,393

27,460

-41,937

27,460

-41,937

-264,438-625,647

-254,934-616,143

-441,268-786,493

-428,596-773,821

-408,777-598,454

-396,105-585,782

-162,053-517,291

-149,381-504,619

-259,421-475,305

-246,749-462,633

-422,205-519,505

-408,935-506,234

-419,562-477,673

-406,291-464,403

-185,916-440,815

-169,020-423,9196,155-11,736

6,155-11,736

12,460

-19,378

12,460

-19,378

20,450

-31,395

20,450

-31,395

-244,684-371,735

-232,012-359,063

-337,938-508,806

-324,668-495,536

-297,419-457,844

-284,149-444,574

-208,537-346,486

-191,641-329,5908,073-15,169

8,073-15,169

2,764-9,652

2,764-9,652

0,144-6,549

0,144-6,549

-221,964-299,319

-213,648-291,003

-299,834-413,244

-288,746-402,156

-269,140-384,706

-258,052-373,618

-202,546-277,919

-194,230-269,6031,119-5,225

1,119-5,225

12,824

-19,872

12,824

-19,872

21,196

-39,498

21,196

-39,498

-198,788-241,220

-190,472-232,904

-265,341-319,095

-254,253-308,007

-250,672-305,672

-239,584-294,584

-188,202-229,506

-179,886-221,190

17,76011,293 17,76011,293 8,704

-21,357

8,704

-21,357

36,164

-20,866

36,164

-20,866

-170,790-186,619

-162,474-178,303

-220,308-247,863

-209,220-236,775

-212,305-241,125

-201,217-230,037

-167,350-181,961

-159,034-173,645-11,890-31,015-11,890-31,015 -11,890-31,015 -11,890-31,015

3,126

-32,202

3,126

-32,202 -14,954-25,667 -14,954-25,667 -14,954-25,667-14,954-25,667

-68,498-84,998

-55,826-72,326

-64,038-80,538

-51,366-67,866

15,842-0,773

15,842-0,773

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 2,250 113,570* -4,068 -10,037 ACDF 6,000 -180,145* -149,852 -9,783 ABDF 6,000 -180,145 -149,852* -9,783 ABDF 0,000 -132,799 53,938 13,850* BDE 6,000 76,780 15,922 13,850* BDE 6,000 -171,937 -148,203 -10,037* ACDF 2,250 113,570 -4,068 -10,037* ACDF 2 3,000 129,439* 104,115 -12,084 ADE 0,000 -226,075* 171,149 -13,662 ABDE



66

0,000 -226,075 171,149* -13,662 ABDE 3,000 -76,151 -37,317 12,765* ACDF 0,000 7,287 -18,309 12,765* ACDF 0,000 -165,081 146,736 -16,393* BDE 3,000 102,164 31,428 -16,393* BDE 3 6,000 188,488* 38,201 -40,219 BDE 0,000 -168,854* 92,195 -41,604 BCDE 0,000 -168,854 92,195* -41,604 BCDE 6,000 -128,727 -50,001 27,460* ABDF 0,000 57,233 -11,985 27,460* ABDF 0,000 -161,753 90,748 -41,937* CDE 6,000 178,689 22,732 -41,937* CDE 4 0,000 64,512* -42,854 -625,647 ACDE 3,000 -64,049* -42,854 -616,143 ACDE 0,000 64,512 -42,854* -625,647 ACDE 3,000 -64,049 -42,854* -616,143 ACDE 3,000 19,898 16,030 -254,934* BDF 0,000 64,512 -42,854 -625,647* ACDE 5 0,000 137,649* -86,434 -658,962 BCDE 3,000 -121,746* -86,367 -648,907 BDE 0,000 137,649 -86,434* -658,962 BCDE 3,000 -121,652 -86,434* -646,290 BCDE 3,000 71,255 49,879 -428,596* CDF 0,000 125,164 -74,197 -786,493* ABDE 6 0,000 146,601* -95,288 -426,995 ACDE 3,000 -139,264* -95,288 -414,323 ACDE 0,000 146,601 -95,288* -426,995 ACDE 3,000 -139,264 -95,288* -414,323 ACDE 3,000 -135,219 -93,152 -396,105* ADE 0,000 -78,243 49,643 -598,454* BCDF 7 0,000 98,126* -46,563 -162,053 BDE 0,000 -62,119* 33,214 -517,291 ACDF 0,000 98,126 -46,563* -162,053 BDE 3,000 -41,565 -46,563* -149,381 BDE 3,000 -41,565 -46,563 -149,381* BDE 0,000 -62,119 33,214 -517,291* ACDF 8 0,000 104,844* -51,032 -474,597 ACDE 4,000 -99,283* -51,032 -461,925 ACDE 0,000 104,844 -51,032* -474,597 ACDE 4,000 -99,283 -51,032* -461,925 ACDE 4,000 39,572 20,117 -246,749* CDF 0,000 104,111 -50,753 -475,305* ABDE 9 0,000 120,284* -56,247 -518,909 BCDE 4,000 -104,705* -56,247 -505,639 BCDE 0,000 120,284 -56,247* -518,909 BCDE 4,000 -104,705 -56,247* -505,639 BCDE 4,000 72,602 38,521 -408,935* ABDF 0,000 117,946 -55,398 -519,505* CDE 10 0,000 136,793* -65,999 -426,176 ACDE 4,000 -127,522* -65,888 -406,985 CDE 0,000 136,793 -65,999* -426,176 ACDE 4,000 -127,205 -65,999* -412,906 ACDE 4,000 -126,387 -65,008 -406,291* BCDE 0,000 -67,645 32,349 -477,673* ADF 11 0,000 146,924* -86,782 -187,582 BDE 4,000 -110,227* -41,641 -170,022 DE 0,000 146,924 -86,782* -187,582 BDE 4,000 -108,627 -40,721 -169,020* ADE 0,000 -98,335 57,895 -440,815* BCDF ------------------------------------------------- ----------------- * = Warto ści ekstremalne



67

REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 5 46,563* 162,053 168,610 -98,126 BDE -33,214* 517,291 518,356 62,119 ACDF -33,214 517,291* 518,356 62,119 ACDF 46,563 162,053* 168,610 -98,126 BDE -33,214 517,291 518,356* 62,119 ACDF -33,214 517,291 518,356 62,119* ACDF 46,563 162,053 168,610 -98,126* BDE 6 95,288* 426,995 437,498 -146,601 ACDE -51,779* 580,236 582,542 80,606 BDF -49,643 598,454* 600,509 78,243 BCDF 93,152 408,777* 419,257 -144,238 ADE -49,643 598,454 600,509* 78,243 BCDF -51,779 580,236 582,542 80,606* BDF 95,288 426,995 437,498 -146,601* ACDE 7 86,434* 658,962 664,606 -137,649 BCDE -62,116* 568,799 572,181 90,867 ADF 74,197 786,493* 789,985 -125,164 ABDE -49,879 441,268* 444,078 78,381 CDF 74,197 786,493 789,985* -125,164 ABDE -62,116 568,799 572,181 90,867* ADF 86,434 658,962 664,606 -137,649* BCDE 8 42,854* 625,647 627,113 -64,512 ACDE -16,030* 264,438 264,923 28,192 BDF 42,854 625,647* 627,113 -64,512 ACDE -16,030 264,438* 264,923 28,192 BDF 42,854 625,647 627,113* -64,512 ACDE -16,030 264,438 264,923 28,192* BDF 42,854 625,647 627,113 -64,512* ACDE --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne 8.3.6. RAMA ŻELBETOWA W OSI G (NAD PODCIĄGIEM 3.54) – OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE


1 2 3

456

6,000 3,000 H=9,000

3,000

V=3,000



68

PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 2

345

6,000 3,000 H=9,000

3,000

V=3,000

3 3

221

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x40,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 3 B 60,0x40,0 3 00 4 3 0,000 3,000 3,000 1,000 2 B 40,0x40,0 4 00 5 2 0,000 3,000 3,000 1,000 2 B 40,0x40,0 5 00 6 1 0,000 3,000 3,000 1,000 1 B 30,0x40,0 --------------------------------------------------- --------------- WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: --------------------------------------------------- --------------- Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: --------------------------------------------------- --------------- 1 1200,0 160000 90000 6000 6000 30,0 1 8 B20 2 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 1 8 B20 3 2400,0 720000 320000 24000 24000 60,0 1 8 B20 --------------------------------------------------- --------------- STAŁE MATERIAŁOWE: --------------------------------------------------- --------------- Materiał: Moduł E: Napr ęż.gr.: AlfaT: [kN/mm2] [N/mm2] [1/K] --------------------------------------------------- --------------- 18 B20 29 10,600 1,00E-05 --------------------------------------------------- --------------- OBCIĄŻENIA:

1 2

345

37,100 37,10037,100 37,100



69

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 37,100 37,100 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 37,100 37,100 0,00 3,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B --------------------------------------------------- --------------- MOMENTY-OBWIEDNIE:

1 2

345

-3,861-31,796 -20,686

-141,809

-16,366

-112,193

7,577

-8,823

3,072-3,930

8,823-7,577

2,559-19,769

38,168-4,231

15,4912,102

-3,861-31,796



70

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1 2

345

113,516

14,661

-21,699

-148,757

102,189

14,906 24,483

-56,703

4,251-3,550

4,251-3,550

19,312-2,263

19,312-2,263

-1,988-15,762

-1,988-15,762

NORMALNE-OBWIEDNIE:

1 2

345

-1,988-15,762 -1,988-15,762

3,550-4,251

3,550-4,251

11,811-69,375

24,483-56,703

-49,277 -263,618

-36,605 -250,946

-24,165-123,020

-14,661-113,516

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 2,625 116,532* -0,504 -15,762 A 6,000 -141,809* -148,757 -15,490 AB 6,000 -141,809 -148,757* -15,490 AB 6,000 -29,944 -23,355 -1,988* B 2,250 13,088 0,405 -1,988* B 6,000 -132,550 -147,100 -15,762* A 2,625 116,532 -0,504 -15,762* A 2 1,688 28,187* 0,307 -4,251 B 0,000 -112,193* 102,189 -0,612 AB 0,000 -112,193 102,189* -0,612 AB 0,000 -94,383 43,491 3,550* A 3,000 7,577 24,483 3,550* A 0,000 -34,176 73,605 -4,251* B 1,688 28,187 0,307 -4,251* B 3 3,000 8,823* 4,251 -56,703 B 3,000 -7,577* -3,550 24,483 A 3,000 8,823 4,251* -56,703 B 0,000 -3,930 4,251* -69,375 B 3,000 -7,577 -3,550 24,483* A 0,000 -3,930 4,251 -69,375* B 4 3,000 38,168* 19,312 -190,591 A 0,000 -19,769* 19,312 -203,263 A 3,000 38,168 19,312* -190,591 A



71

0,000 -19,769 19,312* -203,263 A 3,000 4,320 2,170 -36,605* 0,000 -15,019 14,879 -263,618* AB 5 0,000 15,491* -15,762 -123,020 A 3,000 -31,796* -15,762 -113,516 A 0,000 15,491 -15,762* -123,020 A 3,000 -31,796 -15,762* -113,516 A 3,000 -3,861 -1,988 -14,661* B 0,000 15,491 -15,762 -123,020* A --------------------------------------------------- --------------- REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 4 3,550* -11,811 12,333 -3,072 A -4,251* 69,375 69,505 3,930 B -4,251 69,375* 69,505 3,930 B 3,550 -11,811* 12,333 -3,072 A -4,251 69,375 69,505* 3,930 B -4,251 69,375 69,505 3,930* B 3,550 -11,811 12,333 -3,072* A 5 2,263* 109,632 109,656 -2,559 B -19,312* 203,263 204,178 19,769 A -14,879 263,618* 264,037 15,019 AB -2,170 49,277* 49,325 2,191 -14,879 263,618 264,037* 15,019 AB -19,312 203,263 204,178 19,769* A 2,263 109,632 109,656 -2,559* B 6 15,762* 123,020 124,025 -15,491 A 1,988* 24,165 24,246 -2,102 B 15,762 123,020* 124,025 -15,491 A 1,988 24,165* 24,246 -2,102 B 15,762 123,020 124,025* -15,491 A 1,988 24,165 24,246 -2,102* B 15,762 123,020 124,025 -15,491* A --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne

Analogiczne obliczenia zostały wykonane dla ram żelbetowych z planowanym archiwum w poziomie

parteru, w rejonie osi 8-9/F-J.



72

8.3.7. ZESTAWIENIE WYNIKÓW OBLICZEŃ

Zestawienie wyników obliczeń nośności podciągów oraz słupów ram żelbetowych w poziomie

parteru. Stan istniejący 2,00kN/m2 uwzględnia dotychczasowe obciążenia użytkowe, natomiast stan po

adaptacji uwzględnia obciążenia użytkowe od regałów archiwum wynoszące 18,00kN/m2. Zbrojenie

przekrojów przyjęto wg wykonanych odkrywek i projektu {3}. Materiały przyjęto wg pkt.7 Ekspertyzy.

PODCIĄG 3.61 RAMY W OSI 8

STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m2) ARCHIWUM (18kN/m2)

Węzeł/Pręt Wytężenie Rysa Ugięcie Wytężenie Rysa Ugięcie

[%] [wk / wlim] [a / alim] [%] [wk / wlim] [a / alim]

Węzeł 1 38,3 0,09 / 0,3 ― 43,4 0,12 / 0,3 ―

Pręt 1 39,1 0,1 / 0,3 1,4 / 15,0 43,6 0,13 / 0,3 1,6 / 15,0

Węzeł 2 160,5 0,75 / 0,3 ― 169,7 0,80 / 0,3 ―

Pręt 2 108,4 0,48 / 0,3 2,4 / 15,0 118,5 0,53 / 0,3 2,5 / 15,0

Węzeł 3 108,5 0,48 / 0,3 ― 118,5 0,53 / 0,3 ―

Pręt 3 99,1 0,44 / 0,3 2,3 / 15,0 109,9 0,50 / 0,3 2,4 / 15,0

Węzeł 4 200,9 1,11 / 0,3 ― 259,2 2,44 / 0,3 ―

Pręt 4 110,5 0,49 / 0,3 2,3 / 15,0 119,9 0,54 / 0,3 2,3 / 15,0

Węzeł 5 110,5 0,49 / 0,3 ― 119,9 0,54 / 0,3 ―

Pręt 5 99,3 0,44 / 0,3 2,2 / 15,0 106,5 0,48 / 0,3 2,2 / 15,0

Węzeł 6 196,1 1,07 / 0,3 ― 255,3 2,40 / 0,3 ―

Pręt 6 101,7 0,45 / 0,3 2,2 / 15,0 109,1 0,49 / 0,3 2,2 / 15,0

Węzeł 6 101,7 0,45 / 0,3 ― 109,1 0,49 / 0,3 ―

Brak widocznych uszkodzeń podciągu świadczy o jego współpracy z żelbetową ścianą piwnicy.

SŁUPY RAMY W OSI 8


Słup

Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie

piwnica - dół piwnica -

góra parter

piwnica - dół

piwnica - góra

parter

[%] [%] [%] [%] [%] [%]

Pręt 9 71,0 74,8 58,3 77,8 82,5 52,5



73

Pręt 10 19,6 22,9 ― 20,7 24,0 ―

Pręt 11 86,0 87,5 89,5 95,2 98,0 89,5

Pręt 12 19,0 19,8 ― 24,8 29,4 ―

Pręt 13 92,7 91,9 91,0 97,1 97,8 93,7

Pręt 14 18,4 19,4 ― 24,4 30,9 ―

Pręt 15 90,6 90,1 91,2 95,1 95,4 91,7

W obu wariantach obciążeń warunek SGN i SGN dla słupów jest spełniony.

PODCIĄG 3.43 RAMY W OSI 9




Węzeł 1 150,9 0,69 / 0,3 ― 258,8 1,22 / 0,3 ―

Pręt 1 69,8 0,27 / 0,3 9,0 / 30,0 138,5 0,55 / 0,3 16,9 / 30,0

Węzeł 2 95,9 0,36 / 0,3 ― 186,7 1,29 / 0,3 ―

Pręt 2 70,8 0,27 / 0,3 8,1 / 30,0 139,7 0,56 / 0,3 15,1 / 30,0

Węzeł 3 114,4 0,45 / 0,3 ― 217,6 1,23 / 0,3 ―

Pręt 3 73,9 0,29 / 0,3 8,5 / 30,0 145,5 0,59 / 0,3 15,7 / 30,0

Węzeł 4 77,8 0,29 / 0,3 ― 136,3 1,09 / 0,3 ―

Pręt 4 35,9 0,12 / 0,3 3,9 / 30,0 39,1 0,13 / 0,3 4,2 / 30,0

Węzeł 17 82,8 0,34 / 0,3 ― 86,0 0,36 / 0,3 ―

Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony.

SŁUPY RAMY W OSI 9


Słup

N wg projektu

archiwaln.

N wg aktualnych

obliczeń Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie

piwnica / parter

piwnica / parter

piwnica - dół

piwnica - góra parter piwnica -

dół piwnica -

góra parter

[kN] [kN] [%] [%] [%] [%] [%] [%]



74

Pręt 5 2915,0 / 2451,8

3010,1 / 2506,8

102,9 109,8 88,4 121,2 134,0 113,0

Pręt 6 2915,0 / 2451,8

2951,5 / 2506,5

95,3 98,7 89,7 111,4 119,7 111,0

Pręt 7 2915,0 / 2451,8

2964,3 / 2529,9

94,9 98,8 88,3 109,5 122,5 109,8

Pręt 8 2915,0 / 2451,8

2784,3 / 2395,9

87,7 95,3 103,1 102,0 120,5 113,3

Pręt 9 1975,8 / 1975,8

1402,4 / 1323,9

72,7 74,8 82,1 73,5 75,9 82,9

UWAGA: Reakcje na słupy z poprzecznego podciągu (3.54) dodano jako siłę skupioną w obciążeniach. Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony.

.

PODCIĄG 3.54 RAMY W OSI G




Węzeł 1 21,9 ― ― 50,5 0,41 / 0,3 ―

Pręt 1 42,1 0,15 / 0,3 5,8 / 30,0 97,6 0,37 / 0,3 14,2 / 30,0

Węzeł 2 107,4 0,46 / 0,3 ― 236,5 1,07 / 0,3 ―

Pręt 2 10,1 ― 0,2 / 15,0 10,1 0,02 / 0,3 0,2 / 15,0

Węzeł 3 6,1 ― ― 0,1 ― ―

Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony.

Na podstawie wykonane analizy można stwierdzić, że dla stanu istniejącego (funkcja biurowa)

wytężenie podciągów i słupów w większości przypadków dochodzi do 100% i nie ma wystarczających

zapasów w nośności, umożliwiających dociążenie konstrukcji budynku. Zwiększenie obciążenia

użytkowego stropu parteru do 1800kg/m2 powoduje znaczące przeciążenie istniejącej konstrukcji.

Zwiększone obciążenie użytkowe wynikające z funkcji archiwum proponuje się przenieść przez

dodatkową, niezależną konstrukcję, nie powodując jakiekolwiek dociążenia konstrukcji istniejącej.

Inne sposoby wzmocnienia istniejącej konstrukcji polegające np. na zastosowaniu taśm z włókien

węglowych mają ograniczoną możliwość zastosowania ze względu na niska klasę betonu.



75

9. PROPOZYCJA WZMOCNIENIA KONSTRUKCJI

W celu przeniesienia zwiększonych obciążeń użytkowych od planowanego archiwum proponuje

się dodatkową konstrukcję nośną, posadowioną na nowych fundamentach. Nowa konstrukcja powinna

zostać zaprojektowana jedynie na obciążenia użytkowe 1800kg/m2 wynikające z nowej funkcji

wybranych pomieszczeń parteru, z pominięciem ciężaru własnego istniejącej konstrukcji oraz ciężaru

warstw stropowych.

Zaproponowano konstrukcję stalową z dwuteowników walcowanych HEB ułożonych na stropie

parteru, będących podstawą dla torowiska regałów przesuwnych archiwum. Płyta parteru zostanie

podparta ramami stalowymi o kształcie π z dwuteowników HEB w poziomie piwnicy. Obciążenie z belek

torowiska zostanie przeniesione bezpośrednio na ramy w piwnicy, bez obciążenia płyt stropowych

(dylatacja). Słupy ram zostaną oparte na projektowanych fundamentach stopowych, wykonanych

pomiędzy fundamentami istniejącymi. Wzmocnienie należy zabezpieczyć antykorozyjnie oraz

przeciwpożarowo. Ze względu na wysoki poziom wody gruntowej na czas pracy przy fundamentach

poziom wody należy obniżyć do poziomu fundamentów istniejących.

Lokalizacja belek i ram stalowych konstrukcji wzmocnienia.



76

Lokalizacja fundamentów konstrukcji wzmocnienia. W przypadku kolizji z fundamentami 6.19 ławy

istniejące można lokalnie wyciąć.

9.1. BELKI STALOWE NAD STROPEM

Belki stalowe montowane nad stropem (pod torowiska), stanowiące konstrukcję nośną pod

szafy archiwum o przekroju HEB220. Belki obliczono jako ciągłe, czteroprzęsłowe ze wspornikami na

obu końcach. Wymiarowanie obejmuje belkę najbardziej obciążoną. Stal 18G2(A).

NAZWA: belka_wzmocnienie WĘZŁY:

1 2 3 4 5 67

1,0005,500 5,500 6,000 5,100

1,000

H=24,100

PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 2 3 4 5 61,000

5,500 5,500 6,000 5,1001,000

H=24,100

1 1 1 1 1 1



77

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 7 1 1,000 0,000 1,000 1,000 1 I 220 HEB 2 00 1 2 5,500 0,000 5,500 1,000 1 I 220 HEB 3 00 2 3 5,500 0,000 5,500 1,000 1 I 220 HEB 4 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 1 I 220 HEB 5 00 4 5 5,100 0,000 5,100 1,000 1 I 220 HEB 6 00 5 6 1,000 0,000 1,000 1,000 1 I 220 HEB --------------------------------------------------- --------------- OBCIĄŻENIA:

1 2 3 4 5 6

36,00036,00036,000 36,00036,000 36,00036,000 36,00036,000 36,00036,00036,000

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 1 Liniowe -0,0 36,000 36,000 0,00 1,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,20 2 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,50 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,20 3 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,50 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,20 4 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 6,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,20 5 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,10 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 6 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 1,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I wg PN 82/B-02000 Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:



78

--------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 C -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 D -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 E -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 F -"" Zmienne 1 1 ,00 1,00 --------------------------------------------------- --------------- RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Grupa obc.: Relacje: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. ZAWSZE A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE D -"" EWENTUALNIE E -"" EWENTUALNIE F -"" EWENTUALNIE --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F --------------------------------------------------- --------------- MOMENTY-OBWIEDNIE:

1 2 3 4 5 6-0,393-21,993

-0,393-21,993

25,000

-159,317

25,000

-159,317

39,747

-157,264

39,747

-157,264

20,644

-160,351

20,644

-160,351

-0,393-18,393-0,393-18,393

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1 2 3 4 5 6-0,786-43,986

113,634

-10,864

6,383

-149,856

144,905

-18,729

22,245

-142,312

147,928

-17,312

13,110

-151,123

143,528

-5,650

15,681

-106,139

36,7860,786

REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń"



79

--------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 0,000* 157,620 157,620 ABDF 0,000* -10,078 10,078 CE 0,000* 2,590 2,590 0,000 157,620* 157,620 ABDF 0,000 -10,078* 10,078 CE 0,000 157,620 157,620* ABDF 2 0,000* 294,761 294,761 BCE 0,000* -25,112 25,112 ADF 0,000* 4,731 4,731 0,000 294,761* 294,761 BCE 0,000 -25,112* 25,112 ADF 0,000 294,761 294,761* BCE 3 0,000* 290,241 290,241 ACDF 0,000* -39,557 39,557 BE 0,000* 4,404 4,404 0,000 290,241* 290,241 ACDF 0,000 -39,557* 39,557 BE 0,000 290,241 290,241* ACDF 4 0,000* 294,651 294,651 BDE 0,000* -18,761 18,761 ACF 0,000* 4,823 4,823 0,000 294,651* 294,651 BDE 0,000 -18,761* 18,761 ACF 0,000 294,651 294,651* BDE 5 0,000* 142,924 142,924 ACEF 0,000* -14,895 14,895 BD 0,000* 2,389 2,389 0,000 142,924* 142,924 ACEF 0,000 -14,895* 14,895 BD 0,000 142,924 142,924* ACEF --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Przekrój:Pr ęt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja o bc. --------------------------------------------------- --------------- 1 1 Środ.(98) 20,1% ABDF 2 SGU 90,3% BDF 3 Zgin.(54) 80,0% BCE 4 SGU 84,1% BDF 5 Zgin.(54) 78,7% BDE 6 Środ.(98) 18,3% ACEF --------------------------------------------------- --------------- ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x/L: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Komb inacja obc. --------------------------------------------------- --------------- 1 1,000 21,993 224,314 0,000 78,745 0,000 0,098 ABEF



80

2 1,000 159,317 224,314 0,000 78,745 0,000 0,710 BCE 3 0,000 159,317 224,314 0,000 78,745 0,000 0,710 BCE 4 1,000 160,351 224,314 0,000 78,745 0,000 0,715 BDE 5 0,000 160,351 224,314 0,000 78,745 0,000 0,715 BDE 6 0,000 18,393 224,314 0,000 78,745 0,000 0,082 AEF --------------------------------------------------- --------------- STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rz ędu Obci ążenia char.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombin acja obc. --------------------------------------------------- --------------- 1 Ugi ęcie Y L/250 1000,0 4,0 0,0 0,011 AB 2 Ugi ęcie Y L/250 5500,0 22,0 19,9 0,903 BDF 3 Ugi ęcie Y L/250 5500,0 22,0 15,1 0,688 ACE 4 Ugi ęcie Y L/250 6000,0 24,0 20,2 0,841 BDF 5 Ugi ęcie Y L/250 5100,0 20,4 15,1 0,739 ACE 6 Ugi ęcie Y L/250 1000,0 4,0 0,0 0,011 ADF --------------------------------------------------- --------------- *) H - wysoko ść poziomu w ęzła 9.2. RAMY STALOWE POD STROPEM

Ramy stalowe montowane pod stropem, stanowiące konstrukcję nośną dla stalowych belek

torowiska. Rygle ram z dwuteowników HEB220, słupki z dwuteowników HEB 160. Stal 18G2(A).

Obciążenie ram reakcjami z belek torowiska wg pkt. 9.2.

NAZWA: rama_wzmocnienie WĘZŁY:

1

2 3

4

56

1,000 2,500 0,500 H=4,000

3,000

V=3,000



81

PRZEKROJE PRĘTÓW:

1

2

3

45

1,000 2,500 0,500H=4,000

3,000

V=3,000

1

2

1

22

PRĘTY UKŁADU: Typy pr ętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - prz egub-przegub 22 - ci ęgno --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: --------------------------------------------------- --------------- 1 00 1 2 0,000 3,000 3,000 1,000 1 I 160 HEB 2 00 2 3 2,500 0,000 2,500 1,000 2 I 220 HEB 3 00 4 3 0,000 3,000 3,000 1,000 1 I 160 HEB 4 00 3 5 0,500 0,000 0,500 1,000 2 I 220 HEB 5 00 6 2 1,000 0,000 1,000 1,000 2 I 220 HEB --------------------------------------------------- ---------------



82

OBCIĄŻENIA:

1

2

3

45

246,000

147,000147,000

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: K ąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 2 Skupione 0,0 246,000 1,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,20 4 Skupione 0,0 147,000 0,50 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,20 5 Skupione 0,0 147,000 0,00 --------------------------------------------------- --------------- =================================================== =============== W Y N I K I wg PN 82/B-02000 Teoria I-go rz ędu Kombinatoryka obci ążeń =================================================== =============== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: --------------------------------------------------- --------------- Grupa: Znaczenie: ψd: γf: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 C -"" Zmienne 1 1 ,00 1,20 --------------------------------------------------- --------------- RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Grupa obc.: Relacje: --------------------------------------------------- --------------- Ci ężar wł. ZAWSZE



83

A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE --------------------------------------------------- --------------- KRYTERIA KOMBINACJI OBCI ĄŻEŃ: --------------------------------------------------- --------------- Nr: Specyfikacja: --------------------------------------------------- --------------- 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C --------------------------------------------------- --------------- MOMENTY-OBWIEDNIE:

1

2

3

45 36,703-24,64411,811

-176,938

152,790

-104,103

152,790

-104,103

24,355

-100,693

24,644-36,703-0,098

-88,298

-0,393

-176,793

TNĄCE-OBWIEDNIE:

1

2

3

45

12,234-8,215

12,234-8,215

248,780

-34,180

247,994

-34,966

70,874

-153,046

69,696

-154,224

8,215-12,234

8,215-12,234

176,793

0,393

176,400

-176,400

-0,786

-177,186



84

NORMALNE-OBWIEDNIE:

1

2

3

45

31,987 -427,373

33,394 -425,966

12,234

-8,215

12,234

-8,215

12,234

-8,215

12,234

-8,215

67,896 -332,424

69,303 -331,017

REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinac ja obci ążeń: --------------------------------------------------- --------------- 1 8,215* 180,413 180,599 A -12,234* 214,973 215,320 BC 0,048 427,373* 427,373 AC -4,068 -31,987* 32,245 B 0,048 427,373 427,373* AC 4 12,234* 143,784 144,303 BC -8,215* 120,744 121,023 A -4,132 332,424* 332,450 AB 8,151 -67,896* 68,384 C -4,132 332,424 332,450* AB --------------------------------------------------- --------------- * = Warto ści ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rz ędu Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Przekrój:Pr ęt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja o bc. --------------------------------------------------- --------------- 1 1 Śc.zg.(58) 72,5% BC 3 Śc.zg.(58) 61,2% AB 2 2 Napr ęż.(1) 86,8% AC 4 Napr ęż.(1) 55,2% B 5 Napr ęż.(1) 78,8% BC --------------------------------------------------- --------------- ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rz ędu



85

Obci ążenia obl.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: x/L: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Komb inacja obc. --------------------------------------------------- --------------- 1 1,000 -36,703 94,931 0,000 33,893 0,129 0,516 BC 2 0,000 176,938 216,276 0,000 78,745 0,000 0,818 AC 3 1,000 36,703 94,931 0,000 33,893 0,086 0,473 BC 4 0,000 88,298 224,314 0,000 78,745 0,000 0,394 BC 5 1,000 176,793 224,314 0,000 78,745 0,000 0,788 BC --------------------------------------------------- --------------- STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rz ędu Obci ążenia char.: Ci ężar wł.+"Kombinacja obci ążeń" --------------------------------------------------- --------------- Pr ęt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombin acja obc. --------------------------------------------------- --------------- 1 Ugi ęcie Y L/250 3000,0 12,0 3,5 0,288 BC 2 Ugi ęcie Y L/250 2500,0 10,0 3,8 0,375 BC 3 Ugi ęcie Y L/250 3000,0 12,0 3,5 0,288 BC 4 Ugi ęcie Y L/250 500,0 2,0 0,1 0,036 B 5 Ugi ęcie Y L/250 1000,0 4,0 0,6 0,142 BC --------------------------------------------------- --------------- *) H - wysoko ść poziomu w ęzła 9.3. FUNDAMENTY RAM STALOWYCH

Fundamenty żelbetowe pod słupy stalowe ram, posadowione na poziomie fundamentów

istniejących. Parametry gruntu przyjęto wg badań {{2}}.

Założenia: MATERIAŁ:

BETON: klasa B25, ci ężar obj ętościowy = 24,0 (kN/m3) STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa)

OPCJE: • Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002)

gruntowej: PN-81/B-03020 • Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B

współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu

• Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie

- Sdop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00

Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie

• Graniczne położenie wypadkowej obciążeń:

- długotrwałych w rdzeniu I



86

- całkowitych w rdzeniu II

Geometria

A = 1,20 (m) a = 0,40 (m) B = 1,20 (m) b = 0,40 (m) h = 0,40 (m) h1 = 1,10 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,752 (m3) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,5 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,5 (m) poziom wody gruntowej Dw = 0,3 (m)

Grunt

Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotno ści [m] konsolidacji 1 Piasek średni 0,0 0,55 --- mokre 2 Ił pylasty -3,0 0,10 D ---

Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Mi ąższość Spójno ść Kąt tarcia Ci ężar obj. Mo M [m] [kPa] [deg] [kN/m3] [kPa] [kPa] 1 Piasek średni 3,0 0,0 33,3 20,0 104451,2 116056,9 2 Ił pylasty --- 53,7 11,7 19,0 30602,1 38252,6

4. Obciążenia

OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kN] [kN*m] [kN*m] [kN] [kN] 1 L1 428,00 0,00 0,00 0,20 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20

Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI

• Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe



87

• Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=428,00kN Fx=0,20kN • Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu • Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 33,57 (kN) • Obciążenie wymiarujące: Nr = 461,57kN Mx = -0,00kN*m My = 0,30kN*m • Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 1,20 (m) B_ = 1,20 (m) • Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia:

NB = 7,51 iB = 1,00 NC = 30,08 iC = 1,00 ND = 18,35 iD = 1,00

• Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 1170,43 (kN) • Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 2,05

OSIADANIE

• Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe • Kombinacja wymiarująca: L1 N=356,67kN Fx=0,17kN • Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 46,21 (kN) • Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 280 (kPa) • Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 2,7 (m) • Naprężenie na poziomie z:

- dodatkowe: σzd = 25 (kPa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 83 (kPa)

• Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,30 (cm) - wtórne: s'' = 0,03 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,33 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) 10. WNIOSKI I ZALECENIA

Na podstawie własnych badań „in situ” oraz doświadczeń związanych z oceną stanu

technicznego budynków i stopnia ich zużycia naturalnego, autorzy niniejszej ekspertyzy formułują

następujące wnioski:

a) Strop parteru części „C” budynku biurowego zlokalizowanego przy ul. Pory 80 w Warszawie

nadaje się do planowanego archiwum, pod warunkiem spełnienia zaleceń opisanych w pkt.9

niniejszej ekspertyzy.

b) Biorąc od uwagę przeprowadzoną analizę obliczeniową, z uwzględnieniem danych

archiwalnych {3} oraz wykonanych odkrywek zbrojenia, w przypadku planowanej zmiany

sposobu użytkowania fragmentu stropu parteru wymagane jest wzmocnienie wybranych

elementów konstrukcyjnych budynku, opisanych w pkt. 9 niniejszej ekspertyzy. Możliwe jest

zastosowanie innych sposobów wzmocnienia istniejącej konstrukcji budynku.

c) W świetle przeprowadzonych własnych badań „in situ”, analizy odkrytych elementów konstrukcji

nośnej budynku, stan techniczny części „C” budynku biurowego przy ul. Pory 80 w Warszawie



88

oceniono następująco:

• stan dobry, wymagana jest konserwacja: fundamenty, stropy i podciągi, słupy.

• stan zadowalający, wymagający podjęcia bieżącej naprawy: ściany.

• stan zły, wymagający podjęcia generalnego remontu: izolacje przeciwwilgociowe.

d) Należy uszczelnić izolację p.wilgociową piwnicy ze względu na stwierdzone zawilgocenia ścian.

e) Szacunkowy stopień technicznego zużycia naturalnego budynku wynosi 15%.

f) Autorzy ekspertyzy nie mogą odpowiadać za wady ukryte, których nie można było stwierdzić

w czasie wizji lokalnych. W przypadku wątpliwości czy niejasności dotyczących ekspertyzy

należy zwrócić się o ich wyjaśnienie i dodatkowe informacje do autorów niniejszego

opracowania.

KONIEC



89

ZAŁĄCZNIK NR 1:

DOKUMENTACJA GRAFICZNA (RYSUNKOWA)

Pory 80 C ekspertyza 20180329/media/Innogy-Group/Innogy/Polska/... · Ośrodek Rzeczoznawstwa i...

Documents

Transcript of Pory 80 C ekspertyza 20180329/media/Innogy-Group/Innogy/Polska/... · Ośrodek Rzeczoznawstwa i...