Ponte Mista
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RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
I
INDICE
1 PREMESSE.................................................................................................................................... 1
1.1 DESCRIZIONE DELL’OPERA ........................................................................................................ 1 1.2 MODELLI DI CALCOLO................................................................................................................ 5
2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO E RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI............................................ 6
2.1 NORMATIVA EMESSA DALLO STATO ITALIANO.............................................................................. 6 2.2 NORMATIVA EMESSA DA ENTI PUBBLICI ...................................................................................... 8 2.3 RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI ...................................................................................................... 8
3 PROGRAMMI PER L’ANALISI AUTOMATICA ............................................................................ 9
4 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI........................................................................................ 10
5 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE........................................................................................ 12
5.1 TRAVI .................................................................................................................................... 13 5.2 TRAVERSI .............................................................................................................................. 42
6 SCHEMA DI CALCOLO............................................................................................................... 44
7 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................................ 45
7.1 PESO PROPRIO CARPENTERIA METALLICA ................................................................................ 45 7.2 PESO PROPRIO SOLETTA......................................................................................................... 45 7.3 CARICHI PERMANENTI ............................................................................................................. 45 7.4 CEDIMENTI VINCOLARI ............................................................................................................ 46 7.5 EFFETTI DOVUTI AL VENTO A PONTE SCARICO........................................................................... 47 7.6 EFFETTI DOVUTI AL VENTO A PONTE CARICO............................................................................. 48 7.7 EFFETTI DOVUTI AL SALTO TERMICO ∆T = ±10° DELLA SOLETTA RISPETTO ALLA TRAVE............... 49 7.8 CARICHI MOBILI ...................................................................................................................... 50 7.9 INCREMENTO DINAMICO DEI CARICHI MOBILI ............................................................................. 52 7.10 EFFETTI DOVUTI ALLA FRENATURA ........................................................................................... 52 7.11 EFFETTI DOVUTI AL RITIRO DELLA SOLETTA .............................................................................. 53 7.12 URTO VEICOLI IN SVIO ............................................................................................................. 53 7.13 AZIONI PARASSITE DEI VINCOLI ................................................................................................ 54
8 COMBINAZIONI DI CARICO....................................................................................................... 55
8.1 CARICHI ACCIDENTALI ............................................................................................................. 55 8.2 COMBINAZIONI DI CARICO........................................................................................................ 55
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
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II
8.2.1 Stati Limite Ultimi ............................................................................................................. 56 8.2.2 Stati Limite di Esercizio ................................................................................................... 56
9 ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE DI RESISTENZA DELLE TRAVI .............. 57
9.1 DESCRIZIONE DELLA STRUTTURA DEI RISULTATI ....................................................................... 57 9.2 RIASSUNTO DELLE TENSIONI MASSIME ..................................................................................... 58
10 VERIFICA DEI DIAFRAMMI CORRENTI .................................................................................... 63
11 DIMENSIONAMENTO STRUTTURE SECONDARIE IMPALCATO........................................... 66
11.1 VERIFICHE ALL’IMBOZZAMENTO DEI PANNELLI D’ANIMA .............................................................. 66 11.1.1 Verifica Stato Limite di Servizio................................................................................... 66 11.1.2 Verifica Stato Limite Ultimo ......................................................................................... 68
11.2 VERIFICA DELLE NERVATURE D’IRRIGIDIMENTO TRASVERSALI .................................................... 70
12 VERIFICA GIUNTI BULLONATI.................................................................................................. 72
12.1 GIUNTO 3 (UNIONE CONCIO 3 – CONCIO 4) ............................................................................... 72 12.1.1 Verifica giunto ala superiore........................................................................................ 76 12.1.2 Verifica giunto ala inferiore.......................................................................................... 78 12.1.3 Verifica giunto d’anima................................................................................................ 80 12.1.4 Verifica sezione depurata dai fori................................................................................ 82
12.2 NODO DI ATTACCO DIAFRAMMA TIPO ........................................................................................ 84 12.2.1 Verifica bulloni diaframma tipo .................................................................................... 85 12.2.2 Verifica alle tensioni normali diaframma tipo .............................................................. 85 12.2.3 Verifica a rifollamento.................................................................................................. 86 12.2.4 Verifica di resistenza ................................................................................................... 86
13 COLLEGAMENTO TRAVE SOLETTA........................................................................................ 88
13.1 CALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO PIOLO............................................................... 88 13.2 CALCOLO SOLLECITAZIONI SUI PIOLI............................................................................. 89
14 SCARICHI AGLI APPOGGI......................................................................................................... 92
15 VERIFICA TRASVERSALE DELLA SOLETTA.......................................................................... 94
15.1 ANALISI DEI CARICHI E CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI............................................................ 94 15.2 VERIFICA A FLESSIONE............................................................................................................ 95 15.3 VERIFICA A TAGLIO ................................................................................................................. 97
16 ESCURSIONE DEI GIUNTI.......................................................................................................... 98
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
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III
16.1 SPALLA 1............................................................................................................................. 98 16.2 SPALLA 2............................................................................................................................. 99
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
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1 PREMESSE
1.1 Descrizione dell’opera
La presente relazione di calcolo riporta e commenta i dati ed i risultati relativi all’analisi statica preliminare dell’impalcato del “Ponte sul torrente Rivalone”, alla progressiva da Km 0+86.62 a Km 166.62 della rampa ST, opera prevista nell’ambito della progettazione definitiva, comprensiva del quadro progettuale e del quadro ambientale dello studio V.I.A. per procedura regionale della SS. 38, variante di Tirano, dallo svincolo di Stazzona (compreso) allo svincolo di Lovero (con collegamento alla dogana di Poschiavo).
L’impalcato è costituito sostanzialmente da 3 travi in acciaio in composizione saldata di altezza variabile da 1.40 m a 2.60 m, poste ad interasse pari a 3.00 m. Lo schema di calcolo è quello di trave continua su tre appoggi (due campate). Le luci di calcolo sono pari a 40 m per ogni campata. Sopra tali travi è previsto il getto di soletta su coppelle autoportanti, per uno spessore minimo pari a 30 cm. L’impalcato è stato analizzato tramite il software di calcolo SAP 2000Plus.
Gli apparecchi d’appoggio previsti sono in acciaio-teflon, ubicati secondo lo schema classico che prevede fissi e mobili unidirezionali trasversali su una spalla, mobili multidirezionali e unidirezionali longitudinali sulla pila e sull’altra spalla.
Si riassumono qui brevemente le principali caratteristiche geometriche dell’impalcato:
Luce di calcolo 1a e 2a campata 40.00 m
Larghezza totale impalcato 10.40 m
Larghezza carreggiata 9.00 m
Numero travi impalcato 3
Interasse travi 3.00 m
Altezza travi 1.40 – 2.60 m
Lunghezza totale travi 81.50 m
Spessore minimo soletta 0.30 m
Larghezza cordoli esterni 0.70 m
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Le spalle sono di tipo passante in c.a., poggianti su 6 pali ∅ 1000 e dotate di paraghiaia di spessore 0.60 m. Su ciascuna delle spalle insistono 3 apparecchi d’appoggio. I valori degli scarichi di impalcato sono dedotti dall’analisi statica dell’impalcato stesso e ridotti ad azioni posizionate in corrispondenza agli apparecchi d’appoggio; gli effetti della frenatura sono inclusi nell'analisi.
La pila è una lama rastremata in c.a., poggiante su 7 pali ∅ 1000, con elevazione di dimensioni alla base pari a 550 x 130 cm.
Le geometrie della struttura sono dettagliate negli appositi elaborati grafici. Qui di seguito, nelle illustrazioni, si riportano le informazioni salienti.
SEZIONE TRASVERSALE IMPALCATO
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SEZIONE TRASVERSALE PILA
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SEZIONE TRASVERSALE SPALLA
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1.2 Modelli di calcolo
I diversi schemi di calcolo durante le fasi esecutive, la differente omogeneizzazione delle sezioni miste acciaio-cls ed i consecutivi tempi di applicazione dei carichi comportano l’utilizzo di specifici modelli di calcolo qui di seguito descritti.
Modello 1: Considera il peso proprio della struttura metallica, il peso delle lastre prefabbricate e del getto della soletta che, in questa fase non è ancora reagente.
La sezione resistente corrisponde alla sola parte metallica (n = ∞).
Modello 2: Considera il peso dei successivi carichi permanenti applicati alla struttura (pavimentazione, cordoli, barriere di sicurezza, cedimenti vincolari, ritiro).
La sezione resistente è completamente reagente. Per tenere in considerazione i fenomeni lenti che accompagnano questa fase, imputabili alla viscosità del calcestruzzo, si adotta un valore del modulo elastico del calcestruzzo calcolato come previsto dal p.to 5.3.1 della Istruzione CNR 10016-2000 (n = 18.835).
La larghezza della soletta collaborate è calcolata tramite lo schema previsto al p.to 5.2.1 della Istruzione CNR 10016-2000, il suo spessore è pari a 30 cm.
Modello 3: Considera il transito dei carichi mobili, l’azione del vento, l’azione della frenatura, l’effetto della differenza di temperatura tra la soletta e la trave metallica.
La sezione resistente è completamente reagente; le sue caratteristiche statiche sono calcolate con modulo istantaneo (n = 6.278) in virtù della breve durata delle sollecitazioni.
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2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO E RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI
I calcoli sviluppati nel seguito sono stati svolti nello spirito del metodo “agli Stati Limite” e nel rispetto della normativa vigente; in particolare si sono osservate le prescrizioni contenute nelle seguenti:
2.1 Normativa emessa dallo stato italiano
Legge 05.11.1971 n. 1086 : "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica";
Ministero dei LL.PP. - D.M. 14.02.1992 : "Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento normale e precompresso e per le strutture metalliche";
Ministero dei LL.PP. - Circ. 37406 del 24.06.1993 : "Istruzioni relative alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche, di cui al Decreto Ministeriale 14 febbraio 1992";
Ministero dei LL.PP. - D.M. 09.01.1996 : "Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento normale e precompresso e per le strutture metalliche"
Ministero dei LL.PP. - Circ. 252 del 15.10.1996 : "Istruzioni relative alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche, di cui al Decreto Ministeriale 09 gennaio 1996"
Ministero dei LL.PP - D.M. 16.01.1996 : Norme Tecniche relative ai "Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi";
Ministero dei LL.PP. - Circ. 156 del 04.07.1996 : Istruzioni per l'applicazione delle “Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi’’;
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Ministero dei LL.PP. - D.M. 04.05.1990 : "Criteri generali e prescrizioni tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo dei ponti stradali";
Ministero dei LL.PP. - Circ. 34233 del 25.02.1991 : "Istruzioni relative alla normativa tecnica dei ponti stradali";
Ministero dei LL.PP. - D.M. 11.03.1988 : "Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione".
Ministero dei LL.PP. - Circ. 30483 del 24.09.1988 : Istruzioni per l'applicazione delle “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilita' dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione”;
Ministero dei LL.PP - D.M. 03.12.1987 : “Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate”;
Ministero dei LL.PP. - Circ. 31104 del 16.03.1989 : “Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate”;
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2.2 Normativa emessa da enti pubblici
Circolare A.N.A.S. n.43/84 del 18.06.1984: "Disposizioni relative alla progettazione ed esecuzione di ponti e viadotti in c.a. e c.a.p.
C.N.R. 10016/2000: "Travi composte in acciaio e calcestruzzo: istruzioni per l'impiego nelle costruzioni".
C.N.R. 10011/97: "Costruzioni in acciaio: Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo, la manutenzione".
C.N.R. 10030/87: "Anime irrigidite di travi a parete piena".
2.3 Riferimenti bibliografici
Edward L. Wilson: Three dimensional Static and Dynamic Analysis of Structures – A physical approach with emphasis on earthquake engineering
CSI Berkeley CA, USA 1998
Migliacci – F. Mola: Progetto agli stati limite delle strutture in c.a. –
Masson Italia Editori 1985
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3 PROGRAMMI PER L’ANALISI AUTOMATICA
Sap2000 Plus rel. 7.10 – Structural Analysis program
Computers and Structures, Inc. – Berkeley CA, USA
Programma di calcolo ad elementi finiti monodimensionali, bidimensionali e tridimensionali
STS Stati Limite rel. 1.1 – distribuito dall’Ing. D. Sangalli
Programma di calcolo per le verifiche alle t.a. ed agli s.l. di sezioni in c.a. e c.a.p.
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4 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Calcestruzzo per solette gettate in opera e prédalles prefabbricate Rck ≥ 40 N/mm2
Rapporto massimo acqua / cemento 0.50
Slump S4
Tipo di cemento CEM I, II
Contenuto minimo di cemento 300 kg/m3
Diametro massimo inerte 32 mm
Classe Rck ≥ 40 N/mm2
Classe di esposizione ambientale 3 umido con gelo ed uso di sali
Contenuto minimo d’aria 4%
Aggregati resistenti al gelo
Stati limite ultimi:
Resistenza a compressione cilindrica fck = 0.83 × Rck = 33.20 N/mm2
Fattore di sicurezza cls γc = 1.60
Resistenza a compressione di calcolo fcd = fck / γc = 20.75 N/mm2
Resistenza a trazione media fct = 0.27×Rck2/3 = 3.16 N/mm2
Resistenza a trazione fctk = 0.7×fctm = 2.21 N/mm2
Resistenza a trazione di calcolo fctd = fctk / γc = 1.38 N/mm2
Acciaio ordinario per armatura lenta:
Fe B 44 K
Copriferro minimo 4 cm
Tensione di snervamento caratteristica fyk = 430.00 N/mm2
Resistenza caratteristica a trazione ftk = 540.00 N/mm2
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Acciaio per carpenteria metallica Fe 510
Modulo elastico E = 206000 N/mm2
Resistenza di progetto (t ≤ 40 mm) fd = 355.00 N/mm2
Resistenza di progetto (t > 40 mm) fd = 315.00 N/mm2
Unioni bullonate
Si utilizzano bulloni di classe 10.9 per i giunti longitudinali delle travi, e 8.8 per i collegamenti dei diaframmi e delle orditure minori.
Per quanto concerne le caratteristiche meccaniche, in base a quanto riportato nel prospetto 4-IIIb delle C.N.R. 10011 si hanno:
Vite classe 8.8
Resistenza a rottura per trazione ft = 800 N/mm2
Resistenza allo snervamento fy = 640 N/mm2
Resistenza caratteristica di un bullone a trazione fk, N = 560 N/mm2
Resistenza di progetto a trazione fd, N = 560 N/mm2
Resistenza di progetto a taglio fd, V = 396 N/mm2
Vite classe 10.9
Resistenza a rottura per trazione ft = 1000 N/mm2
Resistenza allo snervamento fy = 900 N/mm2
Resistenza caratteristica di un bullone a trazione fk, N = 700 N/mm2
Resistenza di progetto a trazione fd, N = 700 N/mm2
Resistenza di progetto a taglio fd, V = 495 N/mm2
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5 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE
Si riporta qui di seguito la tabella delle piatte utilizzate per i vari conci di trave:
concio H a b a' b' c d e f e' f'
1 1600-1777 1000 40 - - 20 1530-1706 1000 30 - -
2 1788-2059 1000 40 - - 16 1708-1979 1000 40 - -
3 2071-2341 1000 30 950 20 18 2011-2281 1000 30 950 20
4 2353-2400 1000 40 950 20 20 2273-2320 1000 40 950 20
d
a'
c
b'e'
f'b
f
e
a
h
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5.1 Travi
Le caratteristiche geometriche, utilizzate in sede di analisi statica, sono state calcolate con riferimento ai diversi coefficienti di omogeneizzazione impiegati nei modelli di calcolo.
Il modello di calcolo assunto per l’analisi statica è composto da elementi frame (le travi e i traversi) e da elementi shell (la soletta) di dimensioni 50x50 cm. Le caratteristiche di massa e inerziali proprie dei singoli elementi di soletta sono rilevate automaticamente dal programma di calcolo. Si ricavano pertanto manualmente i valori delle caratteristiche geometriche delle travi da inputare nel programma sommando alle caratteristiche della sola trave i termini di trasporto delle aree (di trave e soletta) dal proprio baricentro al baricentro della sezione completa.
Nelle tabelle delle pagine seguenti vengono riassunte le caratteristiche delle sezioni composte trave + soletta collaborante per i tre modelli di calcolo precedentemente descritti, evidenziando con colori diversi gli elementi appartenenti ai vari conci.
MODELLO 1 TRAVE 1
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 1 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
0 2 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00580.5 3 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
1 4 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00581.5 5 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
2 6 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00582.5 7 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
3 8 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00583.5 9 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058
4 10 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.00584.5 11 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058
5 12 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.00585.5 13 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.0058
6 14 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.00586.5 15 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.0058
7 16 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.00587.5 17 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.0058
8 18 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.00588.5 19 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.0058
9 20 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.00589.5 21 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005810 22 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058
10.5 23 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005811 24 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 0.8941 0.0678 0.0067
11.5 25 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006712 26 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
14
12.5 27 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006713 28 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067
13.5 29 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006714 30 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067
14.5 31 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006715 32 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067
15.5 33 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006716 34 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067
16.5 35 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006717 36 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067
17.5 37 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006718 38 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067
18.5 39 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006719 40 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067
19.5 41 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006720 42 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067
20.5 43 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006721 44 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067
21.5 45 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006722 46 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067
22.5 47 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006723 48 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.0353 0.1103 0.0079
23.5 49 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007924 50 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079
24.5 51 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007925 52 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079
25.5 53 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007926 54 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079
26.5 55 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007927 56 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079
27.5 57 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007928 58 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079
28.5 59 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007929 60 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079
29.5 61 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007930 62 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079
30.5 63 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007931 64 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079
31.5 65 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.007932 66 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.0079
32.5 67 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.007933 68 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.0079
33.5 69 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.007934 70 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.0079
34.5 71 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.007935 72 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.1765 0.1738 0.0095
35.5 73 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.009536 74 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.0095
36.5 75 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.009537 76 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
37.5 77 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009538 78 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
38.5 79 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
15
39 80 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009539.5 81 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
40 82 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009540.5 83 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
41 84 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009541.5 85 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
42 86 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009542.5 87 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
43 88 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009543.5 89 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.0095
44 90 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.009544.5 91 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.0095
45 92 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.1765 0.1453 0.007945.5 93 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.0079
46 94 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.007946.5 95 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.0079
47 96 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.007947.5 97 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.0079
48 98 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.007948.5 99 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.0079
49 100 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.007949.5 101 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.0079
50 102 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.007950.5 103 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.0079
51 104 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.007951.5 105 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.0079
52 106 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.007952.5 107 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.0079
53 108 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.007953.5 109 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.0079
54 110 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.007954.5 111 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.0079
55 112 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.007955.5 113 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.0079
56 114 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.007956.5 115 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.0079
57 116 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.0353 0.0930 0.006757.5 117 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.0067
58 118 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.006758.5 119 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.0067
59 120 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.006759.5 121 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.0067
60 122 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.006760.5 123 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.0067
61 124 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.006761.5 125 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.0067
62 126 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.006762.5 127 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.0067
63 128 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.006763.5 129 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.0067
64 130 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.006764.5 131 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.0067
65 132 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
16
65.5 133 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006766 134 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067
66.5 135 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006767 136 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067
67.5 137 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006768 138 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067
68.5 139 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006769 140 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 0.8134 0.0615 0.0058
69.5 141 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005870 142 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058
70.5 143 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005871 144 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.0058
71.5 145 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.005872 146 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.0058
72.5 147 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.005873 148 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.0058
73.5 149 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.005874 150 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.0058
74.5 151 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.005875 152 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.0058
75.5 153 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.005876 154 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.0058
76.5 155 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.005877 156 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
77.5 157 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005878 158 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
78.5 159 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005879 160 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
79.5 161 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005880 162 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
MODELLO 1 TRAVE 2
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 163 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
0 164 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00580.5 165 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
1 166 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00581.5 167 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
2 168 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00582.5 169 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
3 170 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00583.5 171 1.6118 3.600 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058
4 172 1.6235 3.600 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.00584.5 173 1.6353 3.600 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058
5 174 1.6471 3.600 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.00585.5 175 1.6588 3.600 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.0058
6 176 1.6706 3.600 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.00586.5 177 1.6824 3.600 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.0058
7 178 1.6941 3.600 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.00587.5 179 1.7059 3.600 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.0058
8 180 1.7176 3.600 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.00588.5 181 1.7294 3.600 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
17
9 182 1.7412 3.600 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.00589.5 183 1.7529 3.600 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005810 184 1.7647 3.600 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058
10.5 185 1.7765 3.600 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005811 186 1.7882 3.600 0.300 0.1073 0.0000 0.8941 0.0678 0.0067
11.5 187 1.8000 3.600 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006712 188 1.8118 3.600 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067
12.5 189 1.8235 3.600 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006713 190 1.8353 3.600 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067
13.5 191 1.8471 3.600 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006714 192 1.8588 3.600 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067
14.5 193 1.8706 3.600 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006715 194 1.8824 3.600 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067
15.5 195 1.8941 3.600 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006716 196 1.9059 3.600 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067
16.5 197 1.9176 3.600 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006717 198 1.9294 3.600 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067
17.5 199 1.9412 3.600 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006718 200 1.9529 3.600 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067
18.5 201 1.9647 3.600 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006719 202 1.9765 3.600 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067
19.5 203 1.9882 3.600 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006720 204 2.0000 3.600 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067
20.5 205 2.0118 3.600 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006721 206 2.0235 3.600 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067
21.5 207 2.0353 3.600 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006722 208 2.0471 3.600 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067
22.5 209 2.0588 3.600 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006723 210 2.0706 3.600 0.300 0.1295 0.0000 1.0353 0.1103 0.0079
23.5 211 2.0824 3.600 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007924 212 2.0941 3.600 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079
24.5 213 2.1059 3.600 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007925 214 2.1176 3.600 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079
25.5 215 2.1294 3.600 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007926 216 2.1412 3.600 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079
26.5 217 2.1529 3.600 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007927 218 2.1647 3.600 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079
27.5 219 2.1765 3.600 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007928 220 2.1882 3.600 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079
28.5 221 2.2000 3.600 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007929 222 2.2118 3.600 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079
29.5 223 2.2235 3.600 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007930 224 2.2353 3.600 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079
30.5 225 2.2471 3.600 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007931 226 2.2588 3.600 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079
31.5 227 2.2706 3.600 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.007932 228 2.2824 3.600 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.0079
32.5 229 2.2941 3.600 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.007933 230 2.3059 3.600 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.0079
33.5 231 2.3176 3.600 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.007934 232 2.3294 3.600 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.0079
34.5 233 2.3412 3.600 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.007935 234 2.3529 3.600 0.300 0.1627 0.0001 1.1765 0.1738 0.0095
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
18
35.5 235 2.3647 3.600 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.009536 236 2.3765 3.600 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.0095
36.5 237 2.3882 3.600 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.009537 238 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
37.5 239 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009538 240 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
38.5 241 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009539 242 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
39.5 243 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009540 244 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
40.5 245 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009541 246 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
41.5 247 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009542 248 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
42.5 249 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009543 250 2.4000 3.600 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
43.5 251 2.3882 3.600 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.009544 252 2.3765 3.600 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.0095
44.5 253 2.3647 3.600 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.009545 254 2.3529 3.600 0.300 0.1340 0.0000 1.1765 0.1453 0.0079
45.5 255 2.3412 3.600 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.007946 256 2.3294 3.600 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.0079
46.5 257 2.3176 3.600 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.007947 258 2.3059 3.600 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.0079
47.5 259 2.2941 3.600 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.007948 260 2.2824 3.600 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.0079
48.5 261 2.2706 3.600 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.007949 262 2.2588 3.600 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079
49.5 263 2.2471 3.600 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007950 264 2.2353 3.600 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079
50.5 265 2.2235 3.600 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007951 266 2.2118 3.600 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079
51.5 267 2.2000 3.600 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007952 268 2.1882 3.600 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079
52.5 269 2.1765 3.600 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007953 270 2.1647 3.600 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079
53.5 271 2.1529 3.600 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007954 272 2.1412 3.600 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079
54.5 273 2.1294 3.600 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007955 274 2.1176 3.600 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079
55.5 275 2.1059 3.600 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007956 276 2.0941 3.600 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079
56.5 277 2.0824 3.600 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007957 278 2.0706 3.600 0.300 0.1118 0.0000 1.0353 0.0930 0.0067
57.5 279 2.0588 3.600 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006758 280 2.0471 3.600 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067
58.5 281 2.0353 3.600 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006759 282 2.0235 3.600 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067
59.5 283 2.0118 3.600 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006760 284 2.0000 3.600 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067
60.5 285 1.9882 3.600 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006761 286 1.9765 3.600 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067
61.5 287 1.9647 3.600 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
19
62 288 1.9529 3.600 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.006762.5 289 1.9412 3.600 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.0067
63 290 1.9294 3.600 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.006763.5 291 1.9176 3.600 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.0067
64 292 1.9059 3.600 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.006764.5 293 1.8941 3.600 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.0067
65 294 1.8824 3.600 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.006765.5 295 1.8706 3.600 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.0067
66 296 1.8588 3.600 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.006766.5 297 1.8471 3.600 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.0067
67 298 1.8353 3.600 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.006767.5 299 1.8235 3.600 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.0067
68 300 1.8118 3.600 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.006768.5 301 1.8000 3.600 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.0067
69 302 1.7882 3.600 0.300 0.1044 0.0000 0.8134 0.0615 0.005869.5 303 1.7765 3.600 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.0058
70 304 1.7647 3.600 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.005870.5 305 1.7529 3.600 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.0058
71 306 1.7412 3.600 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.005871.5 307 1.7294 3.600 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.0058
72 308 1.7176 3.600 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.005872.5 309 1.7059 3.600 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.0058
73 310 1.6941 3.600 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.005873.5 311 1.6824 3.600 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.0058
74 312 1.6706 3.600 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.005874.5 313 1.6588 3.600 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.0058
75 314 1.6471 3.600 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.005875.5 315 1.6353 3.600 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058
76 316 1.6235 3.600 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.005876.5 317 1.6118 3.600 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058
77 318 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005877.5 319 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
78 320 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005878.5 321 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
79 322 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005879.5 323 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
80 324 1.6000 3.600 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
MODELLO 1 TRAVE 3
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 325 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
0 326 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00580.5 327 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
1 328 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00581.5 329 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
2 330 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00582.5 331 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
3 332 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.00583.5 333 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.0058
4 334 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.00584.5 335 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.0058
5 336 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
20
5.5 337 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.00586 338 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.0058
6.5 339 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.00587 340 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.0058
7.5 341 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.00588 342 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.0058
8.5 343 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.00589 344 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.0058
9.5 345 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005810 346 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058
10.5 347 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005811 348 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 0.8941 0.0678 0.0067
11.5 349 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006712 350 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067
12.5 351 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006713 352 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067
13.5 353 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006714 354 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067
14.5 355 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006715 356 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067
15.5 357 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006716 358 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067
16.5 359 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006717 360 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067
17.5 361 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006718 362 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067
18.5 363 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006719 364 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067
19.5 365 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006720 366 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067
20.5 367 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006721 368 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067
21.5 369 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006722 370 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067
22.5 371 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.006723 372 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.0353 0.1103 0.0079
23.5 373 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.007924 374 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.0079
24.5 375 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.007925 376 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.0079
25.5 377 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.007926 378 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.0079
26.5 379 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.007927 380 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.0079
27.5 381 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.007928 382 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.0079
28.5 383 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.007929 384 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.0079
29.5 385 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.007930 386 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.0079
30.5 387 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.007931 388 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.0079
31.5 389 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.0079
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
21
32 390 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.007932.5 391 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.0079
33 392 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.007933.5 393 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.0079
34 394 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.007934.5 395 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.0079
35 396 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.1765 0.1738 0.009535.5 397 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.0095
36 398 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.009536.5 399 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.0095
37 400 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009537.5 401 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
38 402 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009538.5 403 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
39 404 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009539.5 405 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
40 406 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009540.5 407 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
41 408 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009541.5 409 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
42 410 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009542.5 411 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.0095
43 412 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.2000 0.1814 0.009543.5 413 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.1941 0.1795 0.0095
44 414 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.1882 0.1776 0.009544.5 415 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.1824 0.1757 0.0095
45 416 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.1765 0.1453 0.007945.5 417 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.1706 0.1437 0.0079
46 418 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.1647 0.1422 0.007946.5 419 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.1588 0.1406 0.0079
47 420 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.1529 0.1391 0.007947.5 421 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.1471 0.1376 0.0079
48 422 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.1412 0.1360 0.007948.5 423 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.1353 0.1345 0.0079
49 424 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.1294 0.1330 0.007949.5 425 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.1235 0.1315 0.0079
50 426 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.1176 0.1301 0.007950.5 427 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.1118 0.1286 0.0079
51 428 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.1059 0.1271 0.007951.5 429 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.1000 0.1257 0.0079
52 430 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.0941 0.1242 0.007952.5 431 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.0882 0.1228 0.0079
53 432 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.0824 0.1214 0.007953.5 433 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.0765 0.1200 0.0079
54 434 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.0706 0.1186 0.007954.5 435 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.0647 0.1172 0.0079
55 436 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.0588 0.1158 0.007955.5 437 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.0529 0.1144 0.0079
56 438 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.0471 0.1130 0.007956.5 439 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.0412 0.1117 0.0079
57 440 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.0353 0.0930 0.006757.5 441 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.0294 0.0919 0.0067
58 442 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.0235 0.0907 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
22
58.5 443 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.0176 0.0896 0.006759 444 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.0118 0.0885 0.0067
59.5 445 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.0059 0.0874 0.006760 446 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.0000 0.0863 0.0067
60.5 447 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 0.9941 0.0852 0.006761 448 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 0.9882 0.0841 0.0067
61.5 449 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 0.9824 0.0830 0.006762 450 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 0.9765 0.0820 0.0067
62.5 451 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 0.9706 0.0809 0.006763 452 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 0.9647 0.0798 0.0067
63.5 453 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 0.9588 0.0788 0.006764 454 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 0.9529 0.0778 0.0067
64.5 455 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 0.9471 0.0767 0.006765 456 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 0.9412 0.0757 0.0067
65.5 457 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 0.9353 0.0747 0.006766 458 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 0.9294 0.0737 0.0067
66.5 459 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 0.9235 0.0727 0.006767 460 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 0.9176 0.0717 0.0067
67.5 461 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 0.9118 0.0707 0.006768 462 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 0.9059 0.0697 0.0067
68.5 463 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 0.9000 0.0687 0.006769 464 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 0.8134 0.0615 0.0058
69.5 465 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 0.8079 0.0606 0.005870 466 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 0.8024 0.0598 0.0058
70.5 467 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 0.7969 0.0589 0.005871 468 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 0.7914 0.0580 0.0058
71.5 469 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 0.7859 0.0572 0.005872 470 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 0.7804 0.0563 0.0058
72.5 471 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 0.7749 0.0555 0.005873 472 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 0.7694 0.0547 0.0058
73.5 473 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 0.7639 0.0538 0.005874 474 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 0.7584 0.0530 0.0058
74.5 475 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 0.7529 0.0522 0.005875 476 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 0.7474 0.0514 0.0058
75.5 477 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 0.7419 0.0506 0.005876 478 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 0.7364 0.0498 0.0058
76.5 479 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 0.7310 0.0490 0.005877 480 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
77.5 481 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005878 482 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
78.5 483 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005879 484 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
79.5 485 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.005880 486 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 0.7255 0.0482 0.0058
MODELLO 2 TRAVE 1
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 1 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
0 2 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00580.5 3 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
1 4 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00581.5 5 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
23
2 6 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00582.5 7 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
3 8 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00583.5 9 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.0058
4 10 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.00584.5 11 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.0058
5 12 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.00585.5 13 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.0058
6 14 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.00586.5 15 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.0058
7 16 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.00587.5 17 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058
8 18 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.00588.5 19 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058
9 20 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.00589.5 21 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.005810 22 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.0058
10.5 23 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.005811 24 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.3008 0.1134 0.0067
11.5 25 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.006712 26 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.0067
12.5 27 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.006713 28 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.0067
13.5 29 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.006714 30 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.0067
14.5 31 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.006715 32 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.0067
15.5 33 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.006716 34 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.0067
16.5 35 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.006717 36 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.0067
17.5 37 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.006718 38 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.0067
18.5 39 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.006719 40 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.0067
19.5 41 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.006720 42 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.0067
20.5 43 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.006721 44 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.0067
21.5 45 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.006722 46 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.0067
22.5 47 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.006723 48 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.4453 0.1733 0.0079
23.5 49 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.007924 50 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.0079
24.5 51 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.007925 52 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.0079
25.5 53 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.007926 54 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.0079
26.5 55 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.007927 56 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.0079
27.5 57 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.007928 58 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.0079
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
24
28.5 59 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.007929 60 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.0079
29.5 61 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.007930 62 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.0079
30.5 63 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.007931 64 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.0079
31.5 65 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.007932 66 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.0079
32.5 67 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.007933 68 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.0079
33.5 69 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.007934 70 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079
34.5 71 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007935 72 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.5695 0.2586 0.0095
35.5 73 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009536 74 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095
36.5 75 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009537 76 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
37.5 77 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009538 78 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
38.5 79 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009539 80 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
39.5 81 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009540 82 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
40.5 83 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009541 84 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
41.5 85 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009542 86 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
42.5 87 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009543 88 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
43.5 89 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009544 90 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095
44.5 91 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009545 92 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.6250 0.2250 0.0079
45.5 93 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007946 94 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079
46.5 95 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.007947 96 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.0079
47.5 97 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.007948 98 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.0079
48.5 99 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.007949 100 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.0079
49.5 101 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.007950 102 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.0079
50.5 103 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.007951 104 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.0079
51.5 105 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.007952 106 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.0079
52.5 107 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.007953 108 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.0079
53.5 109 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.007954 110 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.0079
54.5 111 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.0079
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
25
55 112 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.007955.5 113 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.0079
56 114 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.007956.5 115 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.0079
57 116 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.4854 0.1527 0.006757.5 117 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.0067
58 118 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.006758.5 119 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.0067
59 120 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.006759.5 121 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.0067
60 122 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.006760.5 123 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.0067
61 124 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.006761.5 125 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.0067
62 126 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.006762.5 127 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.0067
63 128 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.006763.5 129 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.0067
64 130 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.006764.5 131 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.0067
65 132 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.006765.5 133 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.0067
66 134 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.006766.5 135 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.0067
67 136 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.006767.5 137 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.0067
68 138 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.006768.5 139 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.0067
69 140 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.2591 0.1138 0.005869.5 141 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.0058
70 142 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.005870.5 143 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.0058
71 144 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.005871.5 145 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058
72 146 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.005872.5 147 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058
73 148 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.005873.5 149 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.0058
74 150 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.005874.5 151 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.0058
75 152 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.005875.5 153 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.0058
76 154 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.005876.5 155 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.0058
77 156 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005877.5 157 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
78 158 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005878.5 159 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
79 160 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005879.5 161 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
80 162 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
26
MODELLO 2 TRAVE 2
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 163 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
0 164 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00580.5 165 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
1 166 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00581.5 167 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
2 168 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00582.5 169 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
3 170 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.00583.5 171 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1046 0.0879 0.0058
4 172 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1118 0.0892 0.00584.5 173 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1190 0.0905 0.0058
5 174 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1262 0.0918 0.00585.5 175 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1334 0.0931 0.0058
6 176 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1406 0.0944 0.00586.5 177 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1478 0.0958 0.0058
7 178 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1550 0.0971 0.00587.5 179 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.1622 0.0985 0.0058
8 180 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.1693 0.0999 0.00588.5 181 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.1765 0.1013 0.0058
9 182 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.1837 0.1027 0.00589.5 183 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.1908 0.1041 0.005810 184 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.1980 0.1055 0.0058
10.5 185 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2051 0.1069 0.005811 186 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.2577 0.1085 0.0067
11.5 187 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.2652 0.1100 0.006712 188 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.2727 0.1114 0.0067
12.5 189 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.2802 0.1129 0.006713 190 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.2877 0.1144 0.0067
13.5 191 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.2952 0.1159 0.006714 192 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3027 0.1174 0.0067
14.5 193 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3102 0.1189 0.006715 194 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3177 0.1204 0.0067
15.5 195 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3252 0.1220 0.006716 196 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3327 0.1235 0.0067
16.5 197 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3401 0.1251 0.006717 198 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3476 0.1266 0.0067
17.5 199 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.3551 0.1282 0.006718 200 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.3625 0.1298 0.0067
18.5 201 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.3700 0.1314 0.006719 202 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.3775 0.1330 0.0067
19.5 203 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.3849 0.1346 0.006720 204 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.3924 0.1362 0.0067
20.5 205 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.3998 0.1379 0.006721 206 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4073 0.1395 0.0067
21.5 207 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4147 0.1412 0.006722 208 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4221 0.1429 0.0067
22.5 209 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4296 0.1446 0.006723 210 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.3990 0.1662 0.0079
23.5 211 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4063 0.1681 0.0079
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
27
24 212 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4136 0.1700 0.007924.5 213 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4209 0.1720 0.0079
25 214 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4283 0.1740 0.007925.5 215 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4356 0.1759 0.0079
26 216 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4429 0.1779 0.007926.5 217 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4502 0.1799 0.0079
27 218 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.4575 0.1820 0.007927.5 219 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.4648 0.1840 0.0079
28 220 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.4721 0.1860 0.007928.5 221 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.4794 0.1881 0.0079
29 222 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.4866 0.1902 0.007929.5 223 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.4939 0.1922 0.0079
30 224 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5012 0.1943 0.007930.5 225 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5085 0.1964 0.0079
31 226 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5158 0.1986 0.007931.5 227 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5230 0.2007 0.0079
32 228 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5303 0.2028 0.007932.5 229 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5376 0.2050 0.0079
33 230 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5448 0.2071 0.007933.5 231 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.5521 0.2093 0.0079
34 232 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.5594 0.2115 0.007934.5 233 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.5666 0.2137 0.0079
35 234 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.5222 0.2484 0.009535.5 235 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5292 0.2510 0.0095
36 236 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5363 0.2536 0.009536.5 237 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5433 0.2562 0.0095
37 238 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009537.5 239 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095
38 240 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009538.5 241 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095
39 242 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009539.5 243 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095
40 244 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009540.5 245 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095
41 246 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009541.5 247 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095
42 248 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009542.5 249 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.0095
43 250 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5504 0.2588 0.009543.5 251 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5433 0.2562 0.0095
44 252 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5363 0.2536 0.009544.5 253 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5292 0.2510 0.0095
45 254 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.5739 0.2159 0.007945.5 255 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.5666 0.2137 0.0079
46 256 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.5594 0.2115 0.007946.5 257 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.5521 0.2093 0.0079
47 258 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5448 0.2071 0.007947.5 259 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5376 0.2050 0.0079
48 260 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5303 0.2028 0.007948.5 261 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5230 0.2007 0.0079
49 262 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5158 0.1986 0.007949.5 263 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5085 0.1964 0.0079
50 264 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5012 0.1943 0.0079
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
28
50.5 265 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.4939 0.1922 0.007951 266 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.4866 0.1902 0.0079
51.5 267 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.4794 0.1881 0.007952 268 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.4721 0.1860 0.0079
52.5 269 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.4648 0.1840 0.007953 270 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.4575 0.1820 0.0079
53.5 271 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4502 0.1799 0.007954 272 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4429 0.1779 0.0079
54.5 273 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4356 0.1759 0.007955 274 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4283 0.1740 0.0079
55.5 275 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4209 0.1720 0.007956 276 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4136 0.1700 0.0079
56.5 277 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4063 0.1681 0.007957 278 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.4370 0.1462 0.0067
57.5 279 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4296 0.1446 0.006758 280 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4221 0.1429 0.0067
58.5 281 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4147 0.1412 0.006759 282 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4073 0.1395 0.0067
59.5 283 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.3998 0.1379 0.006760 284 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.3924 0.1362 0.0067
60.5 285 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.3849 0.1346 0.006761 286 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.3775 0.1330 0.0067
61.5 287 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.3700 0.1314 0.006762 288 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.3625 0.1298 0.0067
62.5 289 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.3551 0.1282 0.006763 290 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3476 0.1266 0.0067
63.5 291 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3401 0.1251 0.006764 292 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3327 0.1235 0.0067
64.5 293 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3252 0.1220 0.006765 294 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3177 0.1204 0.0067
65.5 295 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3102 0.1189 0.006766 296 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3027 0.1174 0.0067
66.5 297 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.2952 0.1159 0.006767 298 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.2877 0.1144 0.0067
67.5 299 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.2802 0.1129 0.006768 300 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.2727 0.1114 0.0067
68.5 301 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.2652 0.1100 0.006769 302 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.2123 0.1084 0.0058
69.5 303 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2051 0.1069 0.005870 304 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.1980 0.1055 0.0058
70.5 305 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.1908 0.1041 0.005871 306 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.1837 0.1027 0.0058
71.5 307 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.1765 0.1013 0.005872 308 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.1693 0.0999 0.0058
72.5 309 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.1622 0.0985 0.005873 310 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1550 0.0971 0.0058
73.5 311 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1478 0.0958 0.005874 312 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1406 0.0944 0.0058
74.5 313 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1334 0.0931 0.005875 314 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1262 0.0918 0.0058
75.5 315 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1190 0.0905 0.005876 316 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1118 0.0892 0.0058
76.5 317 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1046 0.0879 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
29
77 318 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.005877.5 319 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
78 320 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.005878.5 321 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
79 322 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.005879.5 323 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
80 324 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.0974 0.0866 0.0058
MODELLO 2 TRAVE 3
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 325 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
0 326 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00580.5 327 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
1 328 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00581.5 329 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
2 330 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00582.5 331 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
3 332 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.00583.5 333 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.0058
4 334 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.00584.5 335 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.0058
5 336 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.00585.5 337 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.0058
6 338 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.00586.5 339 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.0058
7 340 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.00587.5 341 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058
8 342 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.00588.5 343 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058
9 344 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.00589.5 345 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.005810 346 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.0058
10.5 347 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.005811 348 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.3008 0.1134 0.0067
11.5 349 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.006712 350 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.0067
12.5 351 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.006713 352 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.0067
13.5 353 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.006714 354 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.0067
14.5 355 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.006715 356 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.0067
15.5 357 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.006716 358 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.0067
16.5 359 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.006717 360 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.0067
17.5 361 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.006718 362 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.0067
18.5 363 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.006719 364 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.0067
19.5 365 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.006720 366 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
30
20.5 367 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.006721 368 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.0067
21.5 369 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.006722 370 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.0067
22.5 371 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.006723 372 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.4453 0.1733 0.0079
23.5 373 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.007924 374 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.0079
24.5 375 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.007925 376 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.0079
25.5 377 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.007926 378 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.0079
26.5 379 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.007927 380 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.0079
27.5 381 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.007928 382 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.0079
28.5 383 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.007929 384 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.0079
29.5 385 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.007930 386 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.0079
30.5 387 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.007931 388 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.0079
31.5 389 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.007932 390 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.0079
32.5 391 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.007933 392 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.0079
33.5 393 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.007934 394 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079
34.5 395 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007935 396 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.5695 0.2586 0.0095
35.5 397 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009536 398 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095
36.5 399 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009537 400 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
37.5 401 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009538 402 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
38.5 403 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009539 404 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
39.5 405 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009540 406 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
40.5 407 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009541 408 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
41.5 409 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009542 410 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
42.5 411 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.009543 412 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.5984 0.2694 0.0095
43.5 413 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.5912 0.2667 0.009544 414 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.5840 0.2640 0.0095
44.5 415 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.5767 0.2613 0.009545 416 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.6250 0.2250 0.0079
45.5 417 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.6176 0.2227 0.007946 418 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.6101 0.2204 0.0079
46.5 419 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.6027 0.2182 0.0079
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
31
47 420 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.5952 0.2159 0.007947.5 421 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.5877 0.2136 0.0079
48 422 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.5802 0.2114 0.007948.5 423 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.5728 0.2092 0.0079
49 424 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.5653 0.2069 0.007949.5 425 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.5578 0.2047 0.0079
50 426 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.5503 0.2026 0.007950.5 427 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.5428 0.2004 0.0079
51 428 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.5354 0.1982 0.007951.5 429 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.5279 0.1961 0.0079
52 430 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.5204 0.1939 0.007952.5 431 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.5129 0.1918 0.0079
53 432 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.5054 0.1897 0.007953.5 433 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.4979 0.1876 0.0079
54 434 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.4904 0.1855 0.007954.5 435 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.4829 0.1834 0.0079
55 436 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.4753 0.1814 0.007955.5 437 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.4678 0.1793 0.0079
56 438 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.4603 0.1773 0.007956.5 439 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.4528 0.1753 0.0079
57 440 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.4854 0.1527 0.006757.5 441 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.4778 0.1509 0.0067
58 442 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.4701 0.1491 0.006758.5 443 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.4625 0.1474 0.0067
59 444 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.4548 0.1457 0.006759.5 445 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.4472 0.1440 0.0067
60 446 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.4395 0.1422 0.006760.5 447 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.4318 0.1405 0.0067
61 448 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.4242 0.1389 0.006761.5 449 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.4165 0.1372 0.0067
62 450 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.4088 0.1355 0.006762.5 451 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.4011 0.1339 0.0067
63 452 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.3934 0.1322 0.006763.5 453 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.3857 0.1306 0.0067
64 454 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.3780 0.1290 0.006764.5 455 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.3703 0.1274 0.0067
65 456 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.3626 0.1258 0.006765.5 457 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.3549 0.1242 0.0067
66 458 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.3472 0.1226 0.006766.5 459 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.3395 0.1210 0.0067
67 460 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.3318 0.1195 0.006767.5 461 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.3240 0.1179 0.0067
68 462 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.3163 0.1164 0.006768.5 463 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.3086 0.1149 0.0067
69 464 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.2591 0.1138 0.005869.5 465 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.2517 0.1123 0.0058
70 466 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.2443 0.1108 0.005870.5 467 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.2370 0.1094 0.0058
71 468 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.2296 0.1079 0.005871.5 469 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.2222 0.1064 0.0058
72 470 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.2147 0.1050 0.005872.5 471 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.2073 0.1035 0.0058
73 472 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.1999 0.1021 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
32
73.5 473 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.1925 0.1007 0.005874 474 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.1851 0.0992 0.0058
74.5 475 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.1777 0.0978 0.005875 476 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.1702 0.0965 0.0058
75.5 477 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.1628 0.0951 0.005876 478 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.1554 0.0937 0.0058
76.5 479 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.1479 0.0924 0.005877 480 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
77.5 481 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005878 482 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
78.5 483 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005879 484 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
79.5 485 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.005880 486 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.1405 0.0910 0.0058
MODELLO 3 TRAVE 1
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 1 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
0 2 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00580.5 3 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
1 4 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00581.5 5 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
2 6 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00582.5 7 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
3 8 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00583.5 9 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058
4 10 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.00584.5 11 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058
5 12 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.00585.5 13 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058
6 14 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.00586.5 15 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058
7 16 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.00587.5 17 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058
8 18 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.00588.5 19 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058
9 20 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.00589.5 21 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.005810 22 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.0058
10.5 23 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.005811 24 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.5800 0.1446 0.0067
11.5 25 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.006712 26 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.0067
12.5 27 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.006713 28 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.0067
13.5 29 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.006714 30 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.0067
14.5 31 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.006715 32 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.0067
15.5 33 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.006716 34 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.0067
16.5 35 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
33
17 36 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.006717.5 37 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.0067
18 38 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.006718.5 39 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.0067
19 40 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.006719.5 41 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.0067
20 42 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.006720.5 43 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.0067
21 44 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.006721.5 45 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.0067
22 46 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.006722.5 47 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.0067
23 48 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.7623 0.2219 0.007923.5 49 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.0079
24 50 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.007924.5 51 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.0079
25 52 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.007925.5 53 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.0079
26 54 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.007926.5 55 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.0079
27 56 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.007927.5 57 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.0079
28 58 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.007928.5 59 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.0079
29 60 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.007929.5 61 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.0079
30 62 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.007930.5 63 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.0079
31 64 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.007931.5 65 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.0079
32 66 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.007932.5 67 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.0079
33 68 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.007933.5 69 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.0079
34 70 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.007934.5 71 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.0079
35 72 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.9168 0.3335 0.009535.5 73 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.0095
36 74 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.009536.5 75 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.0095
37 76 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009537.5 77 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
38 78 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009538.5 79 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
39 80 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009539.5 81 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
40 82 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009540.5 83 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
41 84 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009541.5 85 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
42 86 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009542.5 87 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
43 88 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
34
43.5 89 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.009544 90 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.0095
44.5 91 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.009545 92 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.9792 0.2880 0.0079
45.5 93 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.007946 94 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.0079
46.5 95 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.007947 96 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.0079
47.5 97 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.007948 98 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.0079
48.5 99 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.007949 100 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.0079
49.5 101 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.007950 102 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.0079
50.5 103 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.007951 104 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.0079
51.5 105 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.007952 106 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.0079
52.5 107 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.007953 108 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.0079
53.5 109 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.007954 110 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.0079
54.5 111 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.007955 112 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.0079
55.5 113 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.007956 114 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.0079
56.5 115 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.007957 116 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.8028 0.1947 0.0067
57.5 117 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.006758 118 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.0067
58.5 119 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.006759 120 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.0067
59.5 121 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.006760 122 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.0067
60.5 123 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.006761 124 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.0067
61.5 125 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.006762 126 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.0067
62.5 127 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.006763 128 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.0067
63.5 129 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.006764 130 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.0067
64.5 131 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.006765 132 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.0067
65.5 133 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.006766 134 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.0067
66.5 135 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.006767 136 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.0067
67.5 137 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.006768 138 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.0067
68.5 139 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.006769 140 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.5594 0.1491 0.0058
69.5 141 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
35
70 142 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.005870.5 143 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.0058
71 144 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.005871.5 145 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058
72 146 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.005872.5 147 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058
73 148 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.005873.5 149 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058
74 150 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.005874.5 151 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058
75 152 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.005875.5 153 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058
76 154 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.005876.5 155 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058
77 156 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005877.5 157 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
78 158 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005878.5 159 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
79 160 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005879.5 161 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
80 162 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
MODELLO 3 TRAVE 2
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 163 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
0 164 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00580.5 165 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
1 166 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00581.5 167 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
2 168 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00582.5 169 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
3 170 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.00583.5 171 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.3808 0.1166 0.0058
4 172 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.3897 0.1183 0.00584.5 173 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.3986 0.1200 0.0058
5 174 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4075 0.1217 0.00585.5 175 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4163 0.1235 0.0058
6 176 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4252 0.1253 0.00586.5 177 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4340 0.1270 0.0058
7 178 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4429 0.1288 0.00587.5 179 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4517 0.1306 0.0058
8 180 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.4606 0.1325 0.00588.5 181 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.4694 0.1343 0.0058
9 182 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.4782 0.1362 0.00589.5 183 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.4871 0.1380 0.005810 184 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.4959 0.1399 0.0058
10.5 185 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5047 0.1418 0.005811 186 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.5371 0.1398 0.0067
11.5 187 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5461 0.1417 0.006712 188 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5552 0.1436 0.0067
12.5 189 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.5643 0.1454 0.006713 190 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.5733 0.1473 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
36
13.5 191 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.5824 0.1493 0.006714 192 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.5914 0.1512 0.0067
14.5 193 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6005 0.1531 0.006715 194 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6095 0.1551 0.0067
15.5 195 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6185 0.1570 0.006716 196 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6276 0.1590 0.0067
16.5 197 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6366 0.1610 0.006717 198 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6456 0.1630 0.0067
17.5 199 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.6546 0.1650 0.006718 200 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.6636 0.1671 0.0067
18.5 201 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.6727 0.1691 0.006719 202 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.6817 0.1712 0.0067
19.5 203 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.6907 0.1733 0.006720 204 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.6997 0.1754 0.0067
20.5 205 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7087 0.1775 0.006721 206 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7176 0.1796 0.0067
21.5 207 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7266 0.1817 0.006722 208 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7356 0.1839 0.0067
22.5 209 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7446 0.1860 0.006723 210 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.7114 0.2141 0.0079
23.5 211 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7203 0.2166 0.007924 212 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7291 0.2191 0.0079
24.5 213 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7379 0.2216 0.007925 214 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7467 0.2241 0.0079
25.5 215 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.7555 0.2266 0.007926 216 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.7643 0.2292 0.0079
26.5 217 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.7731 0.2318 0.007927 218 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.7819 0.2343 0.0079
27.5 219 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.7906 0.2369 0.007928 220 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.7994 0.2396 0.0079
28.5 221 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8082 0.2422 0.007929 222 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8170 0.2448 0.0079
29.5 223 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8257 0.2475 0.007930 224 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8345 0.2502 0.0079
30.5 225 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8433 0.2529 0.007931 226 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.8520 0.2556 0.0079
31.5 227 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.8608 0.2583 0.007932 228 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.8695 0.2610 0.0079
32.5 229 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.8783 0.2638 0.007933 230 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.8870 0.2666 0.0079
33.5 231 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.8958 0.2694 0.007934 232 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9045 0.2722 0.0079
34.5 233 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9133 0.2750 0.007935 234 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.8583 0.3209 0.0095
35.5 235 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.8667 0.3242 0.009536 236 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.8751 0.3275 0.0095
36.5 237 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.8835 0.3309 0.009537 238 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095
37.5 239 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009538 240 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095
38.5 241 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009539 242 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095
39.5 243 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
37
40 244 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009540.5 245 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095
41 246 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009541.5 247 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095
42 248 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009542.5 249 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.0095
43 250 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.8919 0.3342 0.009543.5 251 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.8835 0.3309 0.0095
44 252 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.8751 0.3275 0.009544.5 253 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.8667 0.3242 0.0095
45 254 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.9220 0.2778 0.007945.5 255 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9133 0.2750 0.0079
46 256 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9045 0.2722 0.007946.5 257 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.8958 0.2694 0.0079
47 258 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.8870 0.2666 0.007947.5 259 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.8783 0.2638 0.0079
48 260 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.8695 0.2610 0.007948.5 261 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.8608 0.2583 0.0079
49 262 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.8520 0.2556 0.007949.5 263 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8433 0.2529 0.0079
50 264 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8345 0.2502 0.007950.5 265 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8257 0.2475 0.0079
51 266 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8170 0.2448 0.007951.5 267 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8082 0.2422 0.0079
52 268 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.7994 0.2396 0.007952.5 269 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.7906 0.2369 0.0079
53 270 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.7819 0.2343 0.007953.5 271 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.7731 0.2318 0.0079
54 272 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.7643 0.2292 0.007954.5 273 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.7555 0.2266 0.0079
55 274 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7467 0.2241 0.007955.5 275 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7379 0.2216 0.0079
56 276 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7291 0.2191 0.007956.5 277 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7203 0.2166 0.0079
57 278 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.7536 0.1882 0.006757.5 279 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7446 0.1860 0.0067
58 280 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7356 0.1839 0.006758.5 281 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7266 0.1817 0.0067
59 282 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7176 0.1796 0.006759.5 283 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7087 0.1775 0.0067
60 284 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.6997 0.1754 0.006760.5 285 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.6907 0.1733 0.0067
61 286 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.6817 0.1712 0.006761.5 287 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.6727 0.1691 0.0067
62 288 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.6636 0.1671 0.006762.5 289 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.6546 0.1650 0.0067
63 290 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6456 0.1630 0.006763.5 291 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6366 0.1610 0.0067
64 292 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6276 0.1590 0.006764.5 293 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6185 0.1570 0.0067
65 294 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6095 0.1551 0.006765.5 295 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6005 0.1531 0.0067
66 296 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.5914 0.1512 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
38
66.5 297 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.5824 0.1493 0.006767 298 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.5733 0.1473 0.0067
67.5 299 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.5643 0.1454 0.006768 300 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5552 0.1436 0.0067
68.5 301 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5461 0.1417 0.006769 302 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.5135 0.1437 0.0058
69.5 303 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5047 0.1418 0.005870 304 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.4959 0.1399 0.0058
70.5 305 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.4871 0.1380 0.005871 306 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.4782 0.1362 0.0058
71.5 307 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.4694 0.1343 0.005872 308 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.4606 0.1325 0.0058
72.5 309 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4517 0.1306 0.005873 310 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4429 0.1288 0.0058
73.5 311 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4340 0.1270 0.005874 312 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4252 0.1253 0.0058
74.5 313 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4163 0.1235 0.005875 314 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4075 0.1217 0.0058
75.5 315 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.3986 0.1200 0.005876 316 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.3897 0.1183 0.0058
76.5 317 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.3808 0.1166 0.005877 318 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
77.5 319 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.005878 320 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
78.5 321 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.005879 322 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
79.5 323 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.005880 324 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.3719 0.1149 0.0058
MODELLO 3 TRAVE 3
progr. (m) Nome H (m) l (m) s (m) A (m2) J (m4) yG (m) Ix (m4) Iy (m4)-0.75 325 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
0 326 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00580.5 327 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
1 328 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00581.5 329 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
2 330 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00582.5 331 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
3 332 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.00583.5 333 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058
4 334 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.00584.5 335 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058
5 336 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.00585.5 337 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058
6 338 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.00586.5 339 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058
7 340 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.00587.5 341 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058
8 342 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.00588.5 343 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058
9 344 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.00589.5 345 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.0058
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
39
10 346 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.005810.5 347 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.0058
11 348 1.7882 4.300 0.300 0.1073 0.0000 1.5800 0.1446 0.006711.5 349 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.0067
12 350 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.006712.5 351 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.0067
13 352 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.006713.5 353 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.0067
14 354 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.006714.5 355 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.0067
15 356 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.006715.5 357 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.0067
16 358 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.006716.5 359 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.0067
17 360 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.006717.5 361 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.0067
18 362 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.006718.5 363 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.0067
19 364 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.006719.5 365 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.0067
20 366 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.006720.5 367 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.0067
21 368 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.006721.5 369 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.0067
22 370 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.006722.5 371 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.0067
23 372 2.0706 4.300 0.300 0.1295 0.0000 1.7623 0.2219 0.007923.5 373 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.0079
24 374 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.007924.5 375 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.0079
25 376 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.007925.5 377 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.0079
26 378 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.007926.5 379 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.0079
27 380 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.007927.5 381 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.0079
28 382 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.007928.5 383 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.0079
29 384 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.007929.5 385 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.0079
30 386 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.007930.5 387 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.0079
31 388 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.007931.5 389 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.0079
32 390 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.007932.5 391 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.0079
33 392 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.007933.5 393 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.0079
34 394 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.007934.5 395 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.0079
35 396 2.3529 4.300 0.300 0.1627 0.0001 1.9168 0.3335 0.009535.5 397 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.0095
36 398 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.0095
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
40
36.5 399 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.009537 400 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
37.5 401 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009538 402 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
38.5 403 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009539 404 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
39.5 405 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009540 406 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
40.5 407 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009541 408 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
41.5 409 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009542 410 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
42.5 411 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.009543 412 2.4000 4.300 0.300 0.1636 0.0001 1.9516 0.3474 0.0095
43.5 413 2.3882 4.300 0.300 0.1634 0.0001 1.9429 0.3439 0.009544 414 2.3765 4.300 0.300 0.1631 0.0001 1.9342 0.3404 0.0095
44.5 415 2.3647 4.300 0.300 0.1629 0.0001 1.9255 0.3370 0.009545 416 2.3529 4.300 0.300 0.1340 0.0000 1.9792 0.2880 0.0079
45.5 417 2.3412 4.300 0.300 0.1339 0.0000 1.9702 0.2851 0.007946 418 2.3294 4.300 0.300 0.1337 0.0000 1.9612 0.2821 0.0079
46.5 419 2.3176 4.300 0.300 0.1335 0.0000 1.9522 0.2792 0.007947 420 2.3059 4.300 0.300 0.1333 0.0000 1.9432 0.2763 0.0079
47.5 421 2.2941 4.300 0.300 0.1331 0.0000 1.9342 0.2735 0.007948 422 2.2824 4.300 0.300 0.1329 0.0000 1.9252 0.2706 0.0079
48.5 423 2.2706 4.300 0.300 0.1327 0.0000 1.9162 0.2677 0.007949 424 2.2588 4.300 0.300 0.1325 0.0000 1.9071 0.2649 0.0079
49.5 425 2.2471 4.300 0.300 0.1324 0.0000 1.8981 0.2621 0.007950 426 2.2353 4.300 0.300 0.1322 0.0000 1.8891 0.2593 0.0079
50.5 427 2.2235 4.300 0.300 0.1320 0.0000 1.8800 0.2565 0.007951 428 2.2118 4.300 0.300 0.1318 0.0000 1.8710 0.2538 0.0079
51.5 429 2.2000 4.300 0.300 0.1316 0.0000 1.8620 0.2510 0.007952 430 2.1882 4.300 0.300 0.1314 0.0000 1.8529 0.2483 0.0079
52.5 431 2.1765 4.300 0.300 0.1312 0.0000 1.8439 0.2456 0.007953 432 2.1647 4.300 0.300 0.1310 0.0000 1.8348 0.2429 0.0079
53.5 433 2.1529 4.300 0.300 0.1308 0.0000 1.8258 0.2402 0.007954 434 2.1412 4.300 0.300 0.1307 0.0000 1.8167 0.2376 0.0079
54.5 435 2.1294 4.300 0.300 0.1305 0.0000 1.8076 0.2349 0.007955 436 2.1176 4.300 0.300 0.1303 0.0000 1.7986 0.2323 0.0079
55.5 437 2.1059 4.300 0.300 0.1301 0.0000 1.7895 0.2297 0.007956 438 2.0941 4.300 0.300 0.1299 0.0000 1.7804 0.2271 0.0079
56.5 439 2.0824 4.300 0.300 0.1297 0.0000 1.7714 0.2245 0.007957 440 2.0706 4.300 0.300 0.1118 0.0000 1.8028 0.1947 0.0067
57.5 441 2.0588 4.300 0.300 0.1117 0.0000 1.7936 0.1925 0.006758 442 2.0471 4.300 0.300 0.1115 0.0000 1.7843 0.1902 0.0067
58.5 443 2.0353 4.300 0.300 0.1113 0.0000 1.7751 0.1880 0.006759 444 2.0235 4.300 0.300 0.1111 0.0000 1.7658 0.1858 0.0067
59.5 445 2.0118 4.300 0.300 0.1109 0.0000 1.7566 0.1836 0.006760 446 2.0000 4.300 0.300 0.1107 0.0000 1.7473 0.1814 0.0067
60.5 447 1.9882 4.300 0.300 0.1105 0.0000 1.7380 0.1793 0.006761 448 1.9765 4.300 0.300 0.1103 0.0000 1.7288 0.1771 0.0067
61.5 449 1.9647 4.300 0.300 0.1102 0.0000 1.7195 0.1750 0.006762 450 1.9529 4.300 0.300 0.1100 0.0000 1.7102 0.1729 0.0067
62.5 451 1.9412 4.300 0.300 0.1098 0.0000 1.7010 0.1707 0.0067
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
41
63 452 1.9294 4.300 0.300 0.1096 0.0000 1.6917 0.1686 0.006763.5 453 1.9176 4.300 0.300 0.1094 0.0000 1.6824 0.1666 0.0067
64 454 1.9059 4.300 0.300 0.1092 0.0000 1.6731 0.1645 0.006764.5 455 1.8941 4.300 0.300 0.1090 0.0000 1.6638 0.1625 0.0067
65 456 1.8824 4.300 0.300 0.1088 0.0000 1.6545 0.1604 0.006765.5 457 1.8706 4.300 0.300 0.1086 0.0000 1.6452 0.1584 0.0067
66 458 1.8588 4.300 0.300 0.1085 0.0000 1.6359 0.1564 0.006766.5 459 1.8471 4.300 0.300 0.1083 0.0000 1.6266 0.1544 0.0067
67 460 1.8353 4.300 0.300 0.1081 0.0000 1.6173 0.1524 0.006767.5 461 1.8235 4.300 0.300 0.1079 0.0000 1.6079 0.1505 0.0067
68 462 1.8118 4.300 0.300 0.1077 0.0000 1.5986 0.1485 0.006768.5 463 1.8000 4.300 0.300 0.1075 0.0000 1.5893 0.1466 0.0067
69 464 1.7882 4.300 0.300 0.1044 0.0000 1.5594 0.1491 0.005869.5 465 1.7765 4.300 0.300 0.1041 0.0000 1.5503 0.1471 0.0058
70 466 1.7647 4.300 0.300 0.1039 0.0000 1.5412 0.1451 0.005870.5 467 1.7529 4.300 0.300 0.1037 0.0000 1.5321 0.1432 0.0058
71 468 1.7412 4.300 0.300 0.1034 0.0000 1.5230 0.1412 0.005871.5 469 1.7294 4.300 0.300 0.1032 0.0000 1.5138 0.1393 0.0058
72 470 1.7176 4.300 0.300 0.1030 0.0000 1.5047 0.1374 0.005872.5 471 1.7059 4.300 0.300 0.1027 0.0000 1.4956 0.1355 0.0058
73 472 1.6941 4.300 0.300 0.1025 0.0000 1.4865 0.1336 0.005873.5 473 1.6824 4.300 0.300 0.1022 0.0000 1.4773 0.1318 0.0058
74 474 1.6706 4.300 0.300 0.1020 0.0000 1.4682 0.1299 0.005874.5 475 1.6588 4.300 0.300 0.1018 0.0000 1.4590 0.1281 0.0058
75 476 1.6471 4.300 0.300 0.1015 0.0000 1.4499 0.1263 0.005875.5 477 1.6353 4.300 0.300 0.1013 0.0000 1.4407 0.1245 0.0058
76 478 1.6235 4.300 0.300 0.1011 0.0000 1.4316 0.1227 0.005876.5 479 1.6118 4.300 0.300 0.1008 0.0000 1.4224 0.1209 0.0058
77 480 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005877.5 481 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
78 482 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005878.5 483 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
79 484 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.005879.5 485 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
80 486 1.6000 4.300 0.300 0.1006 0.0000 1.4133 0.1191 0.0058
Dove:
H = altezza della trave in acciaio
l = larghezza collaborante della soletta
s = spessore della soletta
A = area della sezione risultante
J = momento d’inerzia torsionale
yG = ordinata del baricentro della sezione risultante dall’intradosso della trave
Ix = momento d’inerzia rispetto all’asse x
Iy = momento d’inerzia rispetto all’asse y
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
42
5.2 Traversi
In corrispondenza della pila e delle spalle vengono disposti dei diaframmi ad anima piena di spessore 25 mm, collegati con giunto e coprigiunto ai fazzoletti di irrigidimento delle travi.
Viceversa i diaframmi correnti sono a sezione aperta, con tralicci costituiti da UPN120 per i correnti superiori e doppi angolari 120x10 per i correnti inferiori e i diagonali.
10
120
120
55
1207
Diagonale Diagon
ale
Corrente inferiore
Corrente superiore
Profili metallici
Schema diaframmi
Nei modelli di calcolo i diaframmi sono stati schematizzati come un’unica asta con caratteristiche geometriche ed inerziali equivalenti al sistema formato dal corrente superiore, dai diagonali e dal corrente inferiore.
Tali caratteristiche sono riassunte nella tabella della pagina seguente.
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
43
Progr. (m) Nome H (mm) A (mm2) J (mm4) Ix (mm4) Iy (mm4) 0 FD1 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.830 FD2 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.834 FD3 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.004 FD4 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.008 FD5 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.008 FD6 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.00
12 FD7 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0012 FD8 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0016 FD9 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0016 FD10 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0020 FD11 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0020 FD12 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0024 FD13 1976.12 8040 240900 7862112319.58 15370000.0024 FD14 1976.12 8040 240900 7862112319.58 15370000.0028 FD15 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0028 FD16 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0032 FD17 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0032 FD18 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0036 FD19 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0036 FD20 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0040 FD21 2280.00 32000 20000000 4369066666.67 1666666.6740 FD22 2280.00 32000 20000000 4369066666.67 1666666.6744 FD23 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0044 FD24 2238.47 8040 240900 10084588654.53 15370000.0048 FD25 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0048 FD26 2164.35 8040 240900 9428671544.50 15370000.0052 FD27 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0052 FD28 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0056 FD29 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0056 FD30 2070.24 8040 240900 8627587087.75 15370000.0060 FD31 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0060 FD32 1902.00 8040 240900 7284364040.00 15370000.0064 FD33 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0064 FD34 1807.88 8040 240900 6582541590.17 15370000.0068 FD35 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0068 FD36 1713.76 8040 240900 5916328828.93 15370000.0072 FD37 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.0072 FD38 1629.65 8040 240900 5351036568.03 15370000.0076 FD39 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.0076 FD40 1535.53 8040 240900 4752259654.53 15370000.0080 FD41 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.8380 FD42 1530.00 18250 11406250 810452083.33 950520.83
Dove:
H = distanza tra gli assi dei due correnti
A = area della sezione risultante
J = momento d’inerzia torsionale
Ix = momento d’inerzia rispetto all’asse x
Iy = momento d’inerzia rispetto all’asse y
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
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6 SCHEMA DI CALCOLO
L’analisi dell’impalcato viene eseguita tramite il programma di calcolo ad elementi finiti Sap 2000 Plus. Le travi vengono schematizzate tramite elementi frames a sezione variabile, i traversi tramite frames a sezione costante, mentre la soletta tramite elementi shells.
La disposizione delle travi e la schematizzazione planimetrica della soletta sono rappresentate nell’illustrazione seguente.
SCHEMA DI CALCOLO
Le condizioni di vincolo ricalcano fedelmente la disposizione di appoggi prescelta, come illustrato in figura:
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
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7 ANALISI DEI CARICHI
7.1 Peso proprio carpenteria metallica
Il peso proprio delle travi metalliche è valutato in ragione di 78.5 kN/m3. In particolare si nota che per ogni tipo di concio si avranno pesi differenti.
In sede di combinazioni di carico i valori di sollecitazione saranno cautelativamente amplificati del 30% in considerazione dei pesi aggiuntivi dovuti a giunti, bullonature e orditure minori.
7.2 Peso proprio soletta
Il peso proprio della soletta è valutato in ragione di 25 kN/m3.
Tale carico è stato immesso, all’interno del modello di calcolo, come una pressione uniforme pari a 25 x 0.30 = 7.50 kN/m2.
7.3 Carichi permanenti
Nella seguente tabella si riportano i valori dei carichi permanenti a metro quadro da applicare alla soletta di impalcato.
Il peso del guard-rail è valutato in ragione di 1.1 KN/m su una larghezza di cordolo di 70 cm.
Per quanto riguarda la pavimentazione invece si ritiene il suo peso pari a 30.00 KN/m3 per i primi 10 cm, e 20 KN/m3 per gli altri 10 cm.
Pavimentazione Ppavim = 25.00 × spav,tot = 5.00 kN/m2
spav,tot = 20.0 cm = 0.20 m
Cordoli esterni Pcord. = 25.00 × scord. = 3.75 kN/m2
scord = 15 cm = 0.15 m
Guard-rail Pg = 1.10 / 0.70 = 1.57 kN/m2
G = 1.10 KN/ml
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7.4 Cedimenti vincolari
In generale si assume un cedimento pari a:
+⋅=ξ
2L
2L
0002.0 ds
essendo Ls e Ld le lunghezze delle semicampate adiacenti all’appoggio considerato.
Risulta quindi:
Spalla 1 0.0002 × 40.00 / 2 ≅ 4.00 mm
Pila 0.0002 × (40.00 + 40.00) / 2 ≅ 8.00 mm
Spalla 2 0.0002 × 40.00 / 2 ≅ 4.00 mm
Nel modello di calcolo sono stati immessi tali carichi in maniera elementare, sono poi stati inviluppati per massimizzarne gli effetti negativi (CEDIM).
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7.5 Effetti dovuti al vento a ponte scarico
La pressione esercitata dal vento, in accordo alla vigente normativa riguardante i ponti stradali, è pari a 2.50 kN/m2.
L’altezza dell’impronta di carico (H’) risulta pari all’altezza d’impalcato compreso lo spessore del cordolo:
m 45.0h'H +=
La forza risultante è perciò pari a:
m/kN 'H50.2FH ⋅=
Il braccio di leva di tale forza è assunto pari a:
GY2/'Hb −=
Il momento (torcente) totale dovuto al vento a ponte scarico è quindi:
bFM H ⋅=
Tale coppia è scomposta secondo lo schema riportato nella figura a lato; ne deriva che:
a2MFV ×
=
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7.6 Effetti dovuti al vento a ponte carico
La pressione esercitata dal vento, in accordo alla vigente normativa riguardante i ponti stradali, è pari a 2.50 kN/m2.
L’altezza dell’impronta di carico (H’) risulta pari all’altezza d’impalcato compreso lo spessore del cordolo, a cui viene sommata l’altezza della colonna di carico:
m 00.345.0h'H ++=
La forza risultante è perciò pari a:
m/kN 'H50.2FH ⋅=
Il braccio di leva di tale forza è assunto pari a:
GY2/'Hb −=
Il momento (torcente) totale dovuto al vento a ponte carico è quindi:
bFM H ⋅=
Tale coppia è scomposta secondo lo schema riportato nella figura a lato; ne deriva che:
a2MFV ×
=
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7.7 Effetti dovuti al salto termico ∆T = ±10° della soletta rispetto alla trave
Si valuta la tensione di trazione nella soletta, che risulta pari a: 23
clsclstptp kN/m 3605103605010000010.0ETE =⋅⋅⋅=⋅∆⋅α=⋅ε=σ
La forza agente sulla sezione composta i-esima corrisponde alla seguente:
i,clstpi,traz AN ⋅σ= (azione complessiva sulle travi nella sezione i-esima)
Si è poi proceduto a dividere l’azione totale proporzionalmente per ogni singola trave in relazione alla porzione di soletta che ne compete.
Per il calcolo delle coazioni si determinano i momenti flettenti da applicare alle estremità di ciascun frame per ogni tipo di concio (Mt,i), in base alle distanze fra baricentro della soletta e il baricentro sezione omogeneizzata (i momenti saranno differenti visto che ogni concio presenta baricentro ad altezza diversa).
La disposizione dei carichi di +∆T = +10° sui conci è evidenziato nell’illustrazione seguente:
M 1
frame 1N t1
M n
frame n N tn
M n
N t1
M 1
N ti
M i M i
N tiframe i N tn
Allo schema corrispondente all’applicazione di un Nt,sol di compressione sulla soletta, si sovrappone lo schema corrispondente all’applicazione di Nt di trazione e Mt,i su ogni frame della sezione completa (trave + soletta).
Per il caso -∆T = -10° i carichi sopra descritti assumono il valore opposto (se ne tiene conto in sede di combinazioni di carico).
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7.8 Carichi mobili
Secondo quanto esposto in normativa (punto 3.4 - D.M. 04.05.1990) si prendono in considerazione i seguenti carichi mobili:
• colonna di carico costituita da un solo mezzo q1a e, al di fuori dell'ingombro di questo (larghezza convenzionale pari a 3.50 m), da uno o più tratti di carico q1b;
• seconda colonna di carico analoga alla precedente, ma con carichi rispettivamente pari al 50% di q1a ed al 50% di q1b;
• altre colonne di carico analoghe alle precedenti, ma con carichi rispettivamente pari al 35% di q1a ed al 35% di q1b;
• carico q1e su marciapiedi se calpestabili.
Qualora la larghezza della carreggiata sia tale da contenere più di 4 colonne di 3.50 m devono prevedersi, in luogo di una sola colonna formata da q1a + q1b, due colonne complete tra loro non contigue.
I carichi mobili qui sopra menzionati corrispondono ai seguenti:
q1a mezzo convenzionale da 600 kN a tre assi aventi le caratteristiche indicate nello schema qui sotto riportato;
q1b carico ripartito pari a 30 kN/m disposto, ai fini del calcolo delle strutture principali, lungo l'asse di una corsia di ingombro;
q1e carico della folla uniformemente distribuito in ragione di 4 kN/m2.
Schema distribuzione carichi q1a e q1b
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La larghezza della carreggiata è pari a 9.00 m: ciò permette di disporre due stese di carico accostate verso l’esterno dell’impalcato. Trasversalmente perciò si distinguono 2 configurazioni di carico qui sotto rappresentate:
stesa tipo stesa tipo
CONFIGURAZIONE DI CARICO T2CONFIGURAZIONE DI CARICO T1
Longitudinalmente inoltre si distinguono sei configurazioni di carico che vanno a massimizzare i momenti e i tagli nelle campate, le reazioni sugli appoggi e le sollecitazioni sui giunti, come riportato negli schemi seguenti.
L1
L2
giunto 1
giunto 2
L3
giunto 3
L4
L5
L6
Massima sollecitazione sul giunto 1
Massima sollecitazione sul giunto 2
Massima sollecitazione sul giunto 3
Massima sollecitazione in mezzeria di campata
Massima sollecitazione all'appoggio di pila
Massima sollecitazione all'appoggio di spalla
Massima reazione all'appoggio di pila L7
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In conclusione per quanto riguarda i carichi accidentali, combinando insieme le precedenti configurazioni trasversali e longitudinali, si avranno 14 condizioni di carico (L1T1, L1T2, L2T1, L2T2, L3T1, L3T2, L4T1, L4T2, L5T1, L5T2, L6T1, L6T2, L7T1, L7T2).
Queste condizioni di carico elementari saranno poi sovrapposte in sede di combinazione dei carichi tenendo conto dei coefficienti dinamici e della contemporaneità delle stese (la seconda stesa, quando presente, è moltiplicata per il coefficiente 0.5) secondo i criteri di normativa (vedi combinazione dei carichi).
7.9 Incremento dinamico dei carichi mobili
Per tenere conto degli effetti dinamici dei carichi mobili si maggiorano quest’ultimi moltiplicandoli per un coefficiente che, in mancanza di analisi specifiche, si assume pari a:
20.1 150
10)-(40.0 -1.4 150
10)-(L-1.4 ===Φ
7.10 Effetti dovuti alla frenatura
Come richiesto da normativa si valutano gli effetti dovuti alla frenatura determinando il valore maggiore tra:
La forza parallela all’asse della strada e di intensità pari a 1/10 della colonna di carico più pesante;
La forza parallela all’asse della strada e di intensità pari al 20% del totale del carico q1A.
Da cui, considerando due stese di carico, si ottiene:
20% di q1A(TOT) Ffren,1 = 0.20×(600+300) = 180.0 kN
(q1A + q1B × (Lcf - 9.00)) / 10 Ffren,2 = (600+30×(80-9.00))/10 = 273.0 kN
dove Lcf corrisponde alla lunghezza della colonna frenante.
La valutazione degli effetti dovuti alla frenatura sarà utilizzata in fase di determinazione degli scarichi agli appoggi.
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7.11 Effetti dovuti al ritiro della soletta
In assenza di sperimentazione si assume per la contrazione finale di ritiro εr∞(t0) il valore ricavato dal prospetto 1.4.1 CNR UNI 10016/2000 assumendo come perimetro bagnato e umidità relativa i seguenti valori determinati per la sezione media:
Coefficiente di viscosità (umidità relativa 75%) φ∞ = 0.21 x 10-3
Area di soletta competente a tutte le travi Ac = 3.12 m2
Perimetro bagnato u = 11.00 m
Dimensione fittizia (r = 2 x Asol / usol) r = 0.567 m
Età del conglomerato t0 = 1 - 7 gg
Nrit,i = n
AE i,clsasol ⋅⋅ε (sull’intera sezione iesima di impalcato)
Per il calcolo delle coazioni si determinano i momenti flettenti da applicare alle estremità di ciascun frame per ogni tipo di concio (Mrit,ti), in base alle distanze fra baricentro della soletta e il baricentro sezione omogeneizzata (i momenti saranno differenti visto che ogni concio presenta baricentro ad altezza diversa).
Si è poi proceduto a dividere l’azione totale proporzionalmente per ogni singola trave in relazione alla porzione di soletta che le compete.
La disposizione dei carichi sui conci è evidenziata nell’illustrazione seguente:
M i
frame 1
M 1 M 1
frame i
M i
frame n
M n M n
N rit,iN rit,iN rit,1N rit,1 N rit,nN rit,n
Allo schema corrispondente all’applicazione di un Nrit,sol di trazione sulla soletta, si sovrappone lo schema corrispondente all’applicazione di Nrit,i di compressione e Mrit,i su ogni frame della sezione completa (trave + soletta).
7.12 Urto veicoli in svio
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Secondo quanto esposto in normativa (punto 3.11 - D.M. 04.05.1990), l’azione dell’urto dei veicoli in svio è introdotta come azione sullo sbalzo in ragione di 45 kN posta a 0.60 m dal piano viabile; tale forza è considerata agente su una larghezza di influenza pari a 3.00 m.
Tale azione verrà computata manualmente nel paragrafo relativo all’analisi statica locale in corrispondenza degli sbalzi.
7.13 Azioni parassite dei vincoli
La forza dovuta all’attrito degli appoggi agisce orizzontalmente con un’intensità proporzionale alla reazione verticale degli appoggi mobili. Le azioni parassite sono pari al valore peggiore tra il 6% dei carichi permanenti e il 3% della somma dei permanenti e degli accidentali.
Tale azione verrà computata manualmente nel paragrafo relativo alle reazioni agli appoggi.
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8 COMBINAZIONI DI CARICO
8.1 Carichi accidentali
Sono state considerate le combinazioni di carico che tengono conto anche dell’amplificazione dei carichi dovuta all’effetto dinamico, tali da ottenere tutti i possibili abbinamenti delle disposizioni trasversali dei carichi rispetto a quelle longitudinali; si è poi proceduto ad inviluppare tali combinazioni in un’unica (INVMOB).
8.2 Combinazioni di carico
Le combinazioni per le verifiche agli Stati Limite sono state determinate in base a quanto prescritto dal D.M. del 4 maggio 1990 relativo ai ponti stradali (punto 3.13).
g1 Peso proprio delle strutture
g2 Carichi permanenti portati
ε2 Ritiro
ε3 Variazioni termiche
ε5 Cedimenti vincolari
q1-2 Carichi mobili ed incremento dinamico
q3 Frenatura
q5 Azioni del vento
q7 Azioni parassite dei vincoli
q8 Urto di veicolo in svio
In fase di verifica, tutte le condizioni di carico che possono assumere direzioni opposte sono state combinate con entrambi i segni (+/-) per ottenere le sollecitazioni più gravose.
Le condizioni di carico q3, q7 e q8 sono state considerate solo per la determinazione degli scarichi agli appoggi o per la statica locale dell’impalcato.
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8.2.1 Stati Limite Ultimi
g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q3 q5 q7 q8
U I 1.5 1.5 1.2 (0) ±1.2(0) 1.2 (0) 0 0 ±1.5 1.5 1.5
U II 1.5 1.5 1.2 (0) ±1.2(0) 1.2 (0) 1.5 0 ±0.9 1.5 1.5
U III 1.5 1.5 1.2 (0) ±1.2(0) 1.2 (0) 1.5 ±1.5 ±0.3 1.5 1.5
8.2.2 Stati Limite di Esercizio
g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q3 q5 q7 q8
A I 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0 0 ±1.0 1.0 0
A II 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 0 ±0.6 1.0 1.0
A III 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 1.0 ±0.2 1.0 1.0
F I 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0 0 ±0.4 0 0
F II 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0.645 0 0 0 0
F III 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0.434 0 0 0 0
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
57
9 ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE DI RESISTENZA DELLE TRAVI
9.1 Descrizione della struttura dei risultati
Si riportano nel presente paragrafo i risultati dell’analisi statica in termini di sforzi massimi per le combinazioni di carico più significative tra quelle precedentemente specificate.
Per ciascuna condizione di carico gli sforzi sono calcolati in base al relativo coefficiente di omogeneizzazione.
Nel caso in cui la soletta risulti tesa le sollecitazioni sulla trave sono calcolate con riferimento ad una sezione priva dell’elemento di calcestruzzo (soletta), ma con la presenza delle barre di armatura (omogeneizzate con coefficiente 1 rispetto alle membrature in acciaio), di cui si dà il tasso di lavoro.
Le tabelle riassuntive degli sforzi propongono nell’ordine:
Simbol Descrizione u.m.
FRAME Indice i dell’asta corrispondente alla massima sollecitazione -
σmax Compressione massima travi in acciaio N/mm2
σmin Trazione massima travi in acciaio N/mm2
σid Tensione ideale massima travi in acciaio N/mm2
τmax Sforzo di taglio massimo trave in acciaio N/mm2
σcls,max Compressione massima nel calcestruzzo N/mm2
σbarre Tensione massima barre di armatura N/mm2
Si eseguono le verifiche di resistenza sovrapponendo gli effetti delle singole condizioni di carico secondo la tabella delle combinazioni riportata in precedenza. Per brevità, nel paragrafo riassuntivo globale si riportano solamente i valori delle tensioni complessive relative alle combinazioni di carico più gravose.
Si sono disposte longitudinalmente in soletta barre ∅ 12/20 sia al lembo inferiore che a quello superiore.
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
58
In tutti i casi analizzati i valori degli sforzi sono entro i limiti di normativa.
Si osserva che in tutte le diverse componenti strutturali (carpenteria metallica, calcestruzzo e barre d’armatura) gli sforzi sono positivi se di compressione.
9.2 Riassunto delle tensioni massime
Dalla sovrapposizione degli effetti delle singole condizioni di carico secondo lo schema delle combinazioni riportato precedentemente si ottengono le tensioni massime.
Le combinazioni di carico più significative risultano dalla combinazione UII di normativa applicando i seguenti coefficienti moltiplicativi (le combinazioni seguenti si differenziano nell’inviluppo massimo e minimo dei carichi accidentali):
g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q5
U II - 1 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) 0.9 (vento carico)
U II - 2 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) 0.9 (vento carico)
U II - 13 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)
σmax [N/mm2] σmin [N/mm2] σid [N/mm2] COMB
VALORE FRAME VALORE FRAME VALORE FRAME
U II - 13 254.60 406 -205.17 406 279.51 406
U II - 2 168.76 406 -303.60 349 296.03 349
U II - 13 168.76 406 -303.60 349 296.03 349
U II - 1 193.88 406 -296.16 349 288.55 349
U II - 2 193.88 406 -296.16 349 288.55 349
U II - 13 254.60 406 -205.17 406 279.51 406
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
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(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
59
τmax
[N/mm2]
σcls,max
[N/mm2]
σbarre
[N/mm2] COMB
VALORE FRAME VALORE FRAME VALORE FRAME
U II - 13 76.41 406 7.48 346 -179.45 406
U II - 2 77.62 405 12.23 347 -96.65 405
U II - 13 77.62 405 12.23 347 -96.65 405
U II - 1 77.83 405 15.61 348 -112.98 406
U II - 2 77.83 405 15.61 348 -112.98 406
U II - 13 76.41 406 7.48 346 -179.45 406
Di seguito sono presentati i diagrammi corrispondenti alle precedenti combinazioni lungo l’estensione delle quattro travi. Da tali diagrammi si evince che per le combinazioni di carico previste tutte le sezioni sono verificate. Eventuali effetti localizzati, in corrispondenza dell’applicazione delle forze a inizio trave, vengono trascurati.
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(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
60
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
[N/m
m2 ]
Sigma Ideale Tau Totale
Limite a Rottura Acciaio Fe
Limite a Rottura Acciaio Fe
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
[N/m
m2 ]
Sigma Superiore Sigma Inferiore
Limite a Rottura Acciaio Fe 510
Limite a Rottura Acciaio Fe
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
Acc
iaio
[N/m
m2 ]
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
Tens
ioni
Cal
cest
ruzz
o [N
/mm
2 ]
Sigma Barre Sigma max cls
Limite a Rottura cls Rck 40 MPa
Limite a Rottura Acciaio Fe b 44 K
VERIFICA DI RESISTENZA U II/1
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
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(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
61
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
[N/m
m2 ]
Sigma Ideale Tau Totale
Limite a Rottura Acciaio Fe
Limite a Rottura Acciaio Fe
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
[N/m
m2 ]
Sigma Superiore Sigma Inferiore
Limite a Rottura Acciaio Fe 510
Limite a Rottura Acciaio Fe
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
Acc
iaio
[N/m
m2 ]
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
Tens
ioni
Cal
cest
ruzz
o [N
/mm
2 ]
Sigma Barre Sigma max cls
Limite a Rottura cls Rck 40 MPa
Limite a Rottura Acciaio Fe b 44 K
VERIFICA DI RESISTENZA U II/2
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
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62
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
[N/m
m2 ]
Sigma Ideale Tau Totale
Limite a Rottura Acciaio Fe
Limite a Rottura Acciaio Fe
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
[N/m
m2 ]
Sigma Superiore Sigma Inferiore
Limite a Rottura Acciaio Fe 510
Limite a Rottura Acciaio Fe
-500
-400
-300
-200
-100
0
100
200
300
400
500
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Tens
ioni
Acc
iaio
[N/m
m2 ]
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
Tens
ioni
Cal
cest
ruzz
o [N
/mm
2 ]
Sigma Barre Sigma max cls
Limite a Rottura cls Rck 40 MPa
Limite a Rottura Acciaio Fe b 44 K
VERIFICA DI RESISTENZA U II/13
RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI IMPRESE MANDATARIA MANDANTI
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63
10 VERIFICA DEI DIAFRAMMI CORRENTI
I diaframmi d’impalcato planimetricamente presentano direzione parallela agli assi appoggio, nella figura seguente si riporta il loro schema.
SCHEMA PLANIMETRICO DIAFRAMMI D’IMPALCATO
Lo schema e la tabella seguente riportano le carpenterie principali del diaframma a K adottato:
Diagonale
Corrente inferiore
Diagon
ale
Corrente superiore
a
d
α
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(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
64
Corrente Inferiore Corrente Superiore Diagonali
Tipologia Area (cm2) Tipologia Area (cm2) Tipologia Area (cm2)
2(120x10) 46.40 2 UPN 120 34.00 2(120x10) 46.40
Per equilibrio, in base alle sollecitazioni (N,M,T) derivanti dal calcolo si ricavano le sollecitazioni nei diagonali e nei correnti.
T
NSUP
α
NINF
NDIAG
N M
T
M N d 2__ _ __
__ __M N d 2+
d
Per equilibrio si determinano i seguenti sforzi normali sollecitanti le aste:
α⋅+−= tgTdM
2NNSUP
α−=
cosTNDIAG
dM
2NNINF +=
Sia per le diagonali che per le briglie in base alla loro lunghezza di libera inflessione l0 (pari a l/2 per i correnti inferiori e ad l per i correnti superiori e le diagonali) ed al raggio giratore d’inerzia minimo ρ si ricava la snellezza λ. In base a tale snellezza ed alla considerazione del tipo di profilo adottato (angolari accoppiati oppure UPN) si ricavano i coefficienti ω per la verifica di instabilità (prospetto 7-IVc C.N.R. 10011) in base alla seguente:
A
N⋅ω=σ
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65
Per il calcolo si è valutato il raggio giratore d’inerzia minimo considerando la distanza fra i profili accoppiati pari a 10 mm.
Si eseguono le verifiche di resistenza sovrapponendo gli effetti delle singole condizioni di carico secondo la tabella delle combinazioni riportata in precedenza.
Le combinazioni di carico più significative risultano dalla combinazione UII di normativa in base ai seguenti coefficienti moltiplicativi (le combinazioni seguenti si differenziano anche per l’inviluppo massimo e minimo dei carichi accidentali):
g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q5
U II - 2 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) 0.9 (vento carico)
U II - 3 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) -0.9 (vento carico)
U II - 13 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)
U II - 14 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)
U II - 16 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) -0.9 (vento carico)
Le massime sollecitazioni sono riassunte nella tabella seguente.
Simbolo Descrizione
σ C,SUP Sforzo (tensione normale) max nella briglia superiore comprensivo, se di compressione, dell’amplificazione ω
σ C,INF Sforzo (tensione normale) max nella briglia inferiore comprensivo, se di compressione, dell’amplificazione ω
σDIAG Sforzo (tensione normale) max nella diagonale comprensivo, se di compressione, dell’amplificazione ω
σC,SUP σDIAG σC,INF COMB [N/mm2] ASTA [N/mm2] ASTA [N/mm2] ASTA
U II - 13 -62.66 FD10 -20.13 FD11 -2.33 FD23
U II - 2 -4.09 FD24 28.26 FD10 46.55 FD7
U II - 16 -56.70 FD6 -20.33 FD7 19.71 FD23
U II - 14 -7.13 FD24 10.13 FD36 105.04 FD7
U II - 3 -49.45 FD10 -6.65 FD33 -5.96 FD23
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66
11 DIMENSIONAMENTO STRUTTURE SECONDARIE IMPALCATO
11.1 Verifiche all’imbozzamento dei pannelli d’anima
Le verifiche sono condotte secondo le Norme CNR 10030 e CNR 10011, agli stati limite ultimi e di esercizio, come descritto nei paragrafi successivi. Essendo l’anima divisa trasversalmente da nervature verticali con interasse di 4.00 m, si verificano tutti i pannelli utilizzando i valori di tensione desunti dalle verifiche di resistenza per tutte le combinazioni di carico previste (stati limite di servizio ed ultimi) ed i coefficienti ν relativi.
Di seguito vengono rappresentate per ogni pannello le verifiche di resistenza per le combinazioni di carico più gravose attraverso il diagramma di inviluppo del coefficiente di verifica.
11.1.1 Verifica Stato Limite di Servizio
La verifica si intende soddisfatta quando:
1 3
3 22
1
id,cr
221
id,cr ≥ν⋅β⋅τ⋅+σ
σ⇒ν⋅β≥
τ⋅+σ
σ
dove :
σ1 e τ sono le tensioni normale e tangenziale definite nei punti 7.6.1.4 e 7.6.1.5 delle Norme CNR 10011;
σcr,id è la tensione di confronto da valutarsi come segue:
0 e 0 per
43
41
3
0 per 0 per 3
1
cr
1
cr
1
cr
1
221
id,cr
crid,cr
1crid,cr
≠τ≠σ
ττ
+
σσ
⋅ψ−
+σσ
⋅ψ+
τ⋅+σ=σ
=τσ=σ
=στ⋅=σ
ν è il coefficiente definito al punto 7.1 delle Norme CNR 10011, ovvero per la verifica agli stati limiti di servizio è pari ad 1.5 e per quella agli stati limiti ultimi è pari ad 1;
5.1 per 1 ;5.1 per 80.0
MN
MN ≥α=β≤ασ+σ
σ⋅+σ=β ;
essendo:
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67
α rapporto tra la base a e l’altezza h del pannello di spessore t;
σN e σM i valori delle tensioni normali dovute allo sforzo normale N ed al momento flettente M;
ψ il coefficiente che definisce la legge di variazione lineare della σ;
ocr,cr
ocr,cr
k k
σ⋅=τ
σ⋅=σ
τ
σ
dove:
σcr,o = 186200 (t/h)2 e la tensione di riferimento espressa in N/mm2;
k è il coefficiente di imbozzamento, i cui valori si ricavano dal prospetto 7-VIII (CNR 10011) in funzione del coefficiente ψ e del rapporto α = a/h. Qualora il rapporto tra il passo degli irrigidenti e l’altezza totale dell’anima sia maggiore di 1.5, i valori del coefficiente kτ per le tensioni tangenziali devono essere moltiplicati per 0.8.
Nel caso in cui il valore calcolato di σcr risulti maggiore del limite di proporzionalità del tipo di acciaio impiegato per il pannello, da porsi convenzionalmente pari a 0.8 fd, alla tensione ideale di confronto deve essere sostituita una tensione di confronto ridotta σcr,red ad essa corrispondente:
( )( )2
id,cry
2id,cry
dred,crf1525
f152520f
σ⋅+
σ⋅−+⋅=σ
L’analisi è condotta automaticamente con un foglio di calcolo. Per una maggior chiarezza si presenta il diagramma corrispondente all’inviluppo di tutte le
combinazioni che minimizza, concio per concio, il rapporto 3
22
1
id,cr
ν⋅β⋅τ⋅+σ
σ lungo
l’estensione delle tre travi.
In tutti i casi la verifica a imbozzamento dà esito positivo.
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68
VERIFICHE IMBOZZAMENTO PANNELLI D'ANIMAStato Limite di Servizio (Anima provvista di nervature trasversali)
0.81.0
1.21.4
1.61.82.0
2.22.4
2.62.83.0
3.23.4
3.63.84.0
4.24.4
4.64.8
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80
Progr. [m]
σ cr,i
d / ( σ
cr x
β x
ν)
Limite Normativa
Dal diagramma si evince che il valore minimo del rapporto 3
22
1
id,cr
ν⋅β⋅τ⋅+σ
σ vale
1.01, quindi per i pannelli d’anima è sempre soddisfatta la verifica ad imbozzamento allo stato limite di servizio.
11.1.2 Verifica Stato Limite Ultimo
La verifica si intende soddisfatta quando il taglio sollecitante massimo di calcolo VSd agente nel pannello preso in esame soddisfa le seguenti condizioni:
fdSd21
fdRd
fdSdRd
Sds
21
fdRd
fdSdRdSd
fdSdRd
SdsRdSd
MM se 1
MMMM
-1V
VF
MMMM
-1VV
MM se 1VV
F VV
≤≤
−′−
⋅
=⇒
−′−
⋅≤
≤≤=⇒≤
dove :
VRd è il valore del taglio resistente di calcolo calcolato secondo il punto 2.2.1.2 delle Norme CNR 10030;
VSd, MSd sono il taglio e momento flettente sollecitanti massimi di calcolo nel tratto di trave corrispondente al pannello d’anima in esame;
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69
Mfd è il momento resistente di calcolo della sezione ideale costituita dalle sole piattabande;
M΄Rd è il momento resistente di calcolo della sezione lorda della trave.
Dal diagramma seguente si evince che per i pannelli d’anima è sempre soddisfatta la verifica ad imbozzamento.
VERIFICHE IMBOZZAMENTO PANNELLI D'ANIMAStato Limite Ultimo (Anima provvista di nervature trasversali)
-0.20
-0.10
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1.10
1.20
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80
Progr. [m]
V Sd /
VR
d
Limite Normativa
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PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
STUDIO V.I.A. PER PROCEDURA REGIONALE DELLA SS. 38, VARIANTE DI TIRANO, DALLO SVINCOLO DI STAZZONA
(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
70
11.2 Verifica delle nervature d’irrigidimento trasversali
Detto J il momento d’inerzia dell’irrigidimento rispetto all’anima della trave, occorre sempre verificare che , secondo le CNR 10030, la disuguaglianza:
3wwT th15.0J ⋅⋅γ⋅≥ ∗
dove i termini assumeranno il significato specificato nel seguito.
Si ricorda inoltre che si è assunto per l’irrigidente, secondo le CNR 10011 (vedi § 7.2.6.2), uno spessore pari ad almeno quello dell’elemento da irrigidire, in questo caso l’anima della trave.
Lungo tutto l’impalcato come irrigidenti trasversali si sono utilizzati piatti di larghezza pari a 40 cm, il momento d’inerzia della sezione retta della nervatura è stato calcolato come segue:
20 eAJJ ⋅+=
dove e è la distanza del baricentro della sezione trasversale della nervatura dalla sezione di attacco dell’anima della trave.
Nel caso in cui ad irrigidire l’anima vi siano solo nervature trasversali, nella disuguaglianza 3
wwT th15.0J ⋅⋅γ⋅≥ ∗ , da verificare secondo il § 2.1.2 dell’istruzione CNR
10030, il significato ed il valore dei coefficienti assunti nel calcolo risultano i seguenti:
hW altezza anima tra le piattabande (variabile)
tW spessore anima (variabile)
a interasse nervature (variabile)
α a/hW
γ*T Coefficiente di rigidezza flessionale minima da assumersi pari a:
1 per 8
10.4 per 2028
T
T
≥α=γ
<α≤α⋅−α
=γ
∗
∗
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71
La verifica risulta soddisfatta per tutte le nervature presenti sulle travi, come illustrato nel diagramma seguente.
VERIFICHE NERVATURE DI IRRIGIDIMENTO TRASVERSALI(Anima provvista di nervature trasversali )
0123456789
101112131415161718192021222324252627282930
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80
Progr. [m]
Rap
porto
tra
le ri
gide
zze
delle
ner
vatu
re tr
asve
rsal
i di p
roge
tto e
min
ima
J/(0.15*γT'*hw *tw3)>1
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72
12 VERIFICA GIUNTI BULLONATI
Al fine del predimensionamento si analizza il più sollecitato dei giunti longitudinali tra i conci delle travi, e i giunti bullonati dei diaframmi correnti.
12.1 Giunto 3 (unione concio 3 – concio 4)
Si considerano le sezioni di giunto tra le aste 71-72, 233-234 e 395-396 nelle combinazioni di carico più gravose e si conducono le verifiche del collegamento più sollecitato.
Si fa riferimento alla trave avente le caratteristiche statiche minori, vale a dire quella corrispondente al concio tipo 3.
uu
d1
q '
q
t '
rr
n
q '
t '
ab1
t
e
a
h db
c f1
f
e
d2
r
q'q'
p
p
= r
q
cb2
= o
s
m
u
n
= u
s
t
t't'
f2c
Trave 1:
a1 = 1000.00 mm Larghezza ala inferiore
b1 = 49.00 mm Spessore ala inferiore
c1 = 16.00 mm Spessore anima
d1 = 2293.00 mm Altezza anima
e1 = 1000.00 mm Larghezza ala superiore
f1 = 49.00 mm Spessore ala superiore
h1 = 2353.00 mm Altezza trave
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73
Trave 2:
a2 = 1000.00 mm Larghezza ala inferiore
b2 = 59.00 mm Spessore ala inferiore
c2 = 20.00 mm Spessore anima
d2 = 2273.00 mm Altezza anima
e2 = 1000.00 mm Larghezza ala superiore
f2 = 59.00 mm Spessore ala superiore
h2 = 2353.00 mm Altezza trave
Caratteristiche geometriche trave di minima inerzia:
Atot = 134080.00 mm2 Area sezione di minima inerzia
hg = 1176.50 mm Posizione baricentro da intradosso trave
Jtot = 145364775333.33 mm4 Momento di inerzia della sezione
Caratteristiche geometriche giunto d’anima:
n = 410.00 mm Lunghezza giunto d’anima
m = 2110.00 mm Altezza giunto d’anima
O = 12.00 mm Spessore giunto d’anima
hg,a = 1176.50 mm Posizione baricentro da intradosso trave
Caratteristiche geometriche giunto ala inferiore:
p = 810.00 mm Lunghezza giunto inferiore
q = 920.00 mm Larghezza giunto inferiore
q’ = 450.00 mm Larghezza giunto inferiore interno trave
r = 15.00 mm Spessore giunto inferiore
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74
Caratteristiche geometriche giunto ala superiore:
s = 710.00 mm Lunghezza giunto superiore
t = 920.00 mm Larghezza giunto superiore
t’ = 450.00 mm Larghezza giunto superiore interno trave
u = 15.00 mm Spessore giunto superiore
Le sollecitazioni nelle combinazioni di carico analizzate sono riportate nella tabella che segue:
Comb. T
[kN]
σsup
[N/mm2]
σinf
[N/mm2]Comb.
T
[kN]
σsup
[N/mm2]
σinf
[N/mm2]
1 1474.40 -49.27 88.03 21 1711.27 -91.79 134.48
2 1468.32 -70.45 64.45 22 1705.19 -112.98 110.88
3 1478.25 -49.59 88.43 23 1691.84 -89.64 130.86
4 1472.18 -70.78 64.83 24 1685.76 -110.83 107.27
5 1466.21 -54.21 93.29 25 2136.89 -28.50 66.70
6 1460.14 -75.39 69.71 26 2130.81 -54.69 48.22
7 1470.07 -54.53 93.68 27 2130.41 -27.78 65.49
8 1464.00 -75.72 70.09 28 2124.34 -54.60 47.29
9 2143.36 -29.21 67.90 29 2128.71 -33.44 71.95
10 2137.29 -54.78 49.14 30 2122.63 -52.80 52.90
11 2123.93 -27.06 64.29 31 2122.23 -32.72 70.75
12 2117.86 -54.50 46.37 32 2116.15 -52.71 51.98
13 2135.18 -34.15 73.16 33 1712.97 -86.13 128.02
14 2129.11 -52.89 53.82 34 1706.90 -107.32 104.42
15 2115.75 -32.00 69.54 35 1706.49 -85.42 126.81
16 2109.68 -52.61 51.05 36 1700.42 -106.61 103.22
17 1719.45 -86.85 129.22 37 1704.79 -91.08 133.27
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75
18 1713.38 -108.04 105.63 38 1698.72 -112.26 109.68
19 1700.02 -84.70 125.61 39 1698.31 -90.36 132.07
20 1693.94 -105.89 102.01 40 1692.24 -111.55 108.47
dove:
Comb. Combinazione di carico considerata
σsup Sforzo presente al lembo superiore della trave
σinf Sforzo presente al lembo inferiore della trave
T Sollecitazione tagliante nella sezione di giunto1
1 Si suppone che la sollecitazione tagliante sia interamente assorbita dall’anima della trave.
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12.1.1 Verifica giunto ala superiore
Nelle tabelle seguenti sono riportate le verifiche ad attrito e del coprigiunto riferite al giunto dell’ala superiore.
Dati generali:
Cond. di carico
1 Condizione di carico (tipo I – tipo II)
Classe
10.9 Classe di resistenza della bullonatura
dbulloni,s = M 24 mm Diametro dei bulloni
afori = 50.00 mm Distanza fori dal bordo libero in direzione forza
dforo,s = 25.50 mm Diametro dei fori
Aresistente = 353.00 mm2 Area resistente dei bulloni
σb,adm = 700.00 N/mm2 Resistenza di progetto a trazione
τb,adm = 494.97 N/mm2 Resistenza di progetto a taglio
σadm = 355.00 N/mm2 Resistenza di progetto acciaio
Verifica del coprigiunto2:
Ssup = 5421.96 kN Azione competente all’ala superiore
ng = 2 Numero delle sezioni costituenti il coprigiunto
ns = 2 Numero di superfici resistenti
b = 450 mm Larghezza di ciascuna sezione di coprigiunto
nb = 4 Numero dei bulloni per ognuna sezione del coprigiunto
dforo,s = 25.50 mm Diametro dei fori
s = 15.00 mm Spessore del singolo coprigiunto
Aresistent
e
= 20880.00
mm2 Area resistente dei coprigiunti
σsup = 259.67 N/mm2 Tensione normale del coprigiunto
2 La verifica è condotta nel modo seguente:
resistente
supsup A
S=σ
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Verifica ad attrito3:
Ssup = 5421.96 kN Azione competente all'ala superiore
µ = 0.30 Coefficiente d'attrito
Vf,0 = 59.30 kN Massima azione trasferibile dal singolo bullone
Vb = 56.48 kN Azione trasferita dal singolo bullone
3 La verifica è condotta nel modo seguente: s0fb NVV ⋅µ=≤ (vedi prospetto 4-IV Norma CNR 10011)
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12.1.2 Verifica giunto ala inferiore
Nelle tabelle seguenti sono riportate le verifiche ad attrito e del coprigiunto riferite al giunto dell’ala inferiore.
Dati generali:
Cond. di carico
1 Condizione di carico (tipo I – tipo II)
Classe
10.9 Classe di resistenza della bullonatura
dbulloni,s = M 24 mm Diametro dei bulloni
afori = 50.00 mm Distanza fori dal bordo libero in direzione forza
dforo,s = 25.50 mm Diametro dei fori
Aresistente = 353.00 mm2 Area resistente dei bulloni
σb,adm = 700.00 N/mm2 Resistenza di progetto a trazione
τb,adm = 494.97 N/mm2 Resistenza di progetto a taglio
σadm = 355.00 N/mm2 Resistenza di progetto acciaio
Verifica del coprigiunto4:
Ssup = 6473.97 kN Azione competente all’ala superiore
ng = 2 Numero delle sezioni costituenti il coprigiunto
ns = 2 Numero di superfici resistenti
b = 450 mm Larghezza di ciascuna sezione di coprigiunto
nb = 4 Numero dei bulloni per ognuna sezione del coprigiunto
dforo,s = 25.50 mm Diametro dei fori
s = 15.00 mm Spessore del singolo coprigiunto
Aresistent
e
= 20880.00
mm2 Area resistente dei coprigiunti
σsup = 310.06 N/mm2 Tensione normale del coprigiunto
4 La verifica è condotta nel modo seguente:
resistente
supsup A
S=σ
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Verifica ad attrito5:
Ssup = 6473.97 kN Azione competente all'ala superiore
µ = 0.30 Coefficiente d'attrito
Vf,0 = 59.30 kN Massima azione trasferibile dal singolo bullone
Vb = 57.80 kN Azione trasferita dal singolo bullone
5 La verifica è condotta nel modo seguente: s0fb NVV ⋅µ=≤ (vedi prospetto 4-IV Norma CNR 10011)
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12.1.3 Verifica giunto d’anima
Nelle tabelle seguenti sono riportate le verifiche ad attrito e del coprigiunto riferite al giunto d’anima.
Dati generali:
Cond. di carico
1 Condizione di carico (tipo I – tipo II)
Classe
10.9 Classe di resistenza della bullonatura
dbulloni,s = M 24 mm Diametro dei bulloni
afori = 50.00 mm Distanza fori dal bordo libero in direzione forza
dforo,s = 25.50 mm Diametro dei fori
Aresistente = 353.00 mm2 Area resistente dei bulloni
σb,adm = 700.00 N/mm2 Resistenza di progetto a trazione
τb,adm = 494.97 N/mm2 Resistenza di progetto a taglio
σadm = 355.00 N/mm2 Resistenza di progetto acciaio
Verifica del coprigiunto:
Jxcn = 1400713.96 cm4 Mom.d’inerzia della sez. dei coprigiunti depurata dai fori
Jxan = 1210182.69 cm4 Mom.d’inerzia della sez. dell’anima depurata dai fori
Jxcn≥Jxan La disuguaglianza è verificata
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81
Verifica ad attrito4:
Vanima = 1711.27 kN Azione tagliante
Nanima = 770.02 kN Azione orizzontale competente all'anima
Manima = 1649.92 kN Azione flettente nel baricentro del semigiunto
µ = 0.30 Coefficiente d'attrito
Vf,0 = 59.30 kN Massima azione trasferibile dal singolo bullone
Vb = 47.17 kN Azione trasferita dal singolo bullone
4 La verifica è condotta nel modo seguente: s0fb NVV ⋅µ=≤ (vedi prospetto 4-IV Norma CNR 10011)
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82
12.1.4 Verifica sezione depurata dai fori
A partire dalle tensioni risultanti ai lembi della trave si ricava lo stato di sollecitazione della trave, che corrisponde ad un’azione normale Ntrave e a un momento flettente Mtrave. In seguito si ricalcolano le tensioni ai lembi a partire dalle caratteristiche geometriche della sezione depurata dai fori (sezione di minori caratteristiche statiche) nella combinazione di carico più gravosa.
Dati generali:
Cond. di Carico 1 Condizione di carico (tipo I – tipo II)
Mtrave = -13976.83 kNm Momento flettente trave completa
Ntrave = 2861.53 kN Azione assiale trave completa
Tanima = 1711.27 kN Azione tagliante trave completa
σadm = 355.00 N/mm2 Resistenza di progetto acciaio
Verifica della sezione di giunto depurata dai fori:
Atot = 134080.00
mm2 Area totale della sez. di minime caratteristiche geometriche
Afori = 28560.00 mm2 Area della sezione dei fori
Adep = 105520.00 mm2 Area della sezione depurata dai fori
hg,fori = 1176.50
mm Posizione del baricentro dei fori da intradosso trave
h’g = 1176.50
mm Posizione del baricentro sez. depurata da intradosso trave
Jtot = 145364775333.33
mm4 Momento d’inerzia della sez. completa rispetto al baricentro sez. depurata
Jfori = 29722611512.50
mm4 Momento d’inerzia dei fori della sez. rispetto al baricentro sez. depurata
Jdep = 115642163820.83
mm4 Momento d’inerzia della sezione depurata dai fori
Wsup,dep = 98293381.91 mm3 Modulo resistente superiore della sezione
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83
depurata dai fori
Wsup,dep2 = 102565112.04
mm3 Modulo resistente superiore d’anima della sezione depurata dai fori
Winf,dep2 = 102565112.04
mm3 Modulo resistente inferiore d’anima della sezione depurata dai fori
Winf,dep = 98293381.91
mm3 Modulo resistente inferiore della sezione depurata dai fori
σsup = -115.08 N/mm2 Sforzo al lembo superiore della trave
σsup2 = -109.15
N/mm2 Sforzo al lembo superiore dell’anima della trave
σinf2 = 163.39
N/mm2 Sforzo al lembo inferiore dell’anima della trave
σinf = 169.31 N/mm2 Sforzo al lembo inferiore della trave
τ = 62.20
N/mm2 Sforzo tangenziale – sezione depurata dai fori
σid = 195.71 N/mm2 Sforzo ideale – sezione depurata dai fori
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84
12.2 Nodo di attacco diaframma tipo
l corrente inferiore ed i diagonali del diaframma sono costituiti da angolari accoppiati 120 × 10, mentre il corrente superiore è costituito da UPN120 accoppiati. Si fa riferimento ai correnti e alla diagonale più sollecitata. Il nodo di attacco è rappresentato nella figura che segue:
30°
Z
Z
pa a
irrigidente
M27
M27
pa ap
M27
Le verifiche sono state svolte secondo le considerazioni che seguono.
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85
12.2.1 Verifica bulloni diaframma tipo
Le aste sono realizzate con due angolari accoppiati: i bulloni perciò lavorano su due sezioni di taglio. La massima azione di taglio sul singolo bullone, in base alla geometria descritta in precedenza ed in considerazione dell’eccentricità dell’asse di truschino rispetto all’asse baricentrico è:
corrente superiore 22
bmax p2
eNnNR
⋅⋅
+
=
diagonale e corrente inferiore 22
bmax p
eNnNR
⋅+
=
Adottando bulloni M20 di classe 8.8 (Area resistente Ares = 2.45 cm2 e fd,V = 395.98 N/mm2) per tutte le aste, per il bullone più sollecitato deve risultare:
V,drs
maxb f
AnR
<⋅
=τ
12.2.2 Verifica alle tensioni normali diaframma tipo
Lo sforzo trasmesso dall’asta alla piastra irrigidente tramite i bulloni, si diffonde secondo la superficie compresa fra due rette inclinate di 30°. Pertanto la verifica va condotta nella sezione Z-Z della figura sopra riportata. Tale sezione ha larghezza:
corrente superiore cm 86.1330tg0.622tgp22c =°⋅⋅⋅=α⋅⋅=
diagonale e corrente inferiore cm 93.630tg0.62tgp2c =°⋅⋅=α⋅⋅=
deve essere verificata la seguente disuguaglianza:
( )2
ammb
N/mm 355 sdc
N=σ<
⋅−=σ
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PROGETTAZIONE DEFINITIVA, COMPRENSIVA DEL QUADRO PROGETTUALE E DEL QUADRO AMBIENTALE DELLO
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(COMPRESO) ALLO SVINCOLO DI LOVERO (CON COLLEGAMENTO ALLA DOGANA DI POSCHIAVO).
86
12.2.3 Verifica a rifollamento
Deve essere verificata la seguente relazione:
( ) 2ammrif
b
maxrif mm/N 710
sdR
=σ≤⋅
=σ
essendo: Rmax la massima azione competente al singolo bullone s lo spessore minore tra profilo composto e irrigidente
(σrif)amm = α⋅σamm
α =a/db ( ≤ 2.5 )
a distanza bullone dal bordo
db diametro bullone
p interasse bullone
12.2.4 Verifica di resistenza
In conclusione si sono quindi eseguite per tutti i diaframmi le verifiche di resistenza sovrapponendo gli effetti delle singole condizioni di carico secondo la tabella delle combinazioni riportata in precedenza.
Le combinazioni di carico più significative risultano dalla combinazione UII di normativa applicando i seguenti coefficienti moltiplicativi:
g1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q5
U II - 3 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.max) 1.5 (acc.max) -0.9 (vento carico)
U II - 13 1.5 1.5 1.2 1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)
U II - 14 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) 0.9 (vento carico)
U II - 16 1.5 1.5 1.2 -1.2 1.2 (ced.min) 1.5 (acc.min) -0.9 (vento carico)
Si riporta di seguito una tabella riassuntiva delle massime sollecitazioni dei collegamenti diaframmi-travi.
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Verifica Bulloni
Verifica Tensioni Normali
Verifica Rifollamento
COMB
τb,SUP
[N/mm2
]
τb,DIAG
[N/mm2
]
τb,INF
[N/mm2
]
σSUP
[N/mm2
]
σDIAG
[N/mm2
]
σINF
[N/mm2
]
σRIF,SUP
[N/mm2
]
σRIF,DIAG
[N/mm2
]
σRIF,INF
[N/mm2
]
U II - 13 144.94 146.22 196.04 -179.70 -189.54 -9.12 -355.10 -591.39 -23.91
U II - 16 131.15 147.65 217.56 -162.00 -190.62 0.00 -320.12 -594.76 0.00
U II - 14 131.58 146.58 217.82 -162.35 -189.56 0.00 -320.82 -591.45 0.00
U II - 13 144.94 146.22 196.04 -179.70 -189.54 -9.12 -355.10 -591.39 -23.91
U II - 16 131.15 147.65 217.56 -162.00 -190.62 0.00 -320.12 -594.76 0.00
U II - 3 114.37 127.39 74.49 -141.80 -62.60 -23.33 -280.20 -195.33 -61.19
U II - 13 144.94 146.22 196.04 -179.70 -189.54 -9.12 -355.10 -591.39 -23.91
U II - 16 131.15 147.65 217.56 -162.00 -190.62 0.00 -320.12 -594.76 0.00
U II - 3 114.37 127.39 74.49 -141.80 -62.60 -23.33 -280.20 -195.33 -61.19
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13 COLLEGAMENTO TRAVE SOLETTA
La solidarizzazione della soletta alle travi d’acciaio è assicurata tramite dei pioli di tipo Nelson saldati alle ali superiori delle travi stesse.
13.1 CALCOLO RESISTENZA DI PROGETTO PIOLO
Secondo le CNR 10016 si ha che il valore di calcolo della resistenza a taglio del piolo è dato dal minore dei seguenti valori:
(2) (KN) 4
fd8.0P
(1) (KN) Efd
29.0P
v
u2p
d
v
cck2p
d
γ
⋅⋅π⋅=
γ
⋅⋅⋅α=
in cui:
fck = resistenza cilindrica caratteristica cls (N/mm2)
fu = resistenza ultima a trazione acciaio connettori (N/mm2)
dp = diametro pioli (cm)
hp = altezza pioli (cm)
α =
+⋅ 1
dh
2.0p
p per 4dh
3p
p ≤≤
α = 1 per 4dh
p
p >
utilizzando pioli φ22 mm alti 150 mm si ha:
fck = 0.83 × 40 = 33.20 N/mm2
fu = 355 N/mm2
dp = 2.2 cm
hp = 15.0 cm
γv = 1.25
Pd1 = 117.20 kN
Pd2 = 86.37 kN
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Si considera il minore dei due risultati moltiplicato per 1.0 o 0.9 per tenere conto della riduzione di rigidezza e resistenza dei connettori dovuta ala fessurazione del calcestruzzo nelle zone in cui il momento è negativo e quindi la soletta è tesa.
Per cui la resistenza di progetto del piolo vale:
Pd = 1.00 × 86.37 = 86.37 kN zone di momento positivo per travi continue;
Pd = 0.90 × 86.37 = 77.73 kN zone di momento negativo per travi continue.
13.2 CALCOLO SOLLECITAZIONI SUI PIOLI
Il dimensionamento dei pioli viene svolto imponendo che lo sforzo di scorrimento agente sul singolo piolo sia inferiore al valore ammissibile di resistenza del piolo stesso, testé calcolato.
Lo sforzo di scorrimento unitario viene calcolato con la formula di Jourawsky:
(kN/m) JSTbs
∗⋅=⋅τ=
dove S* e J sono rispettivamente il momento statico della sezione in cls costituente la soletta rispetto al baricentro della sezione omogeneizzata ed il momento di inerzia della sezione omogeneizzata.
Si considerano inoltre gli effetti dovuti a variazione termica (Nt) e ritiro (Nrit) in accordo alle CNR 10016.
Tale forza risulta distribuita con legge triangolare avente ordinata massima in corrispondenza dell'estremità della trave e nulla a distanza dall'estremità suddetta, pari a:
( ) ( )b3Lk7b10L06.0Ls ⋅−⋅⋅+⋅+⋅=
in cui:
L = luce di calcolo di ogni trave (80.0 m)
b = larghezza collaborante di soletta
K = 0.003 mm2/N (cedevolezza collegamento a piolo)
Si calcola quindi l'ordinata massima del valore di:
( )
S
ritt
LNN2
D+⋅
=
Lo scorrimento medio dovuto a tale coazione lungo LS è pari dunque a:
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2Ds med,coa =
Sulla base degli sforzi tangenziali massimi si calcolano gli scorrimenti unitari complessivi e si calcola il numero dei pioli sufficiente per assorbire tale sollecitazione è:
d
TOTpioli P
sn =
Il grafico riportato nella pagina successiva rappresenta l’inviluppo del numero di pioli relativo alle tre travi per tutte le combinazioni di carico considerate.
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
0 2 4 6 8 101214161820222426283032343638404244464850525456586062646668707274767880
Progressiva (m)
Num
ero
di p
ioli
al m
l
Verifiche di resistenza pioli
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Pioli tratti centrali
Si dispongono pioli su 3 file (interasse i = 30 cm) a passo 25 cm, per un totale di 12 pioli/m, come dalla figura qui a lato
Pioli di spalla (per 9 m dall’appoggio)
Si dispongono pioli su 5 file (interasse i=15 cm) a passo 12.5 cm, per un totale di 40 pioli/m, come dalla figura qui a lato
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14 SCARICHI AGLI APPOGGI
Gli appoggi adottati sono in acciaio-teflon, disposti secondo lo schema riportato nella figura seguente.
Sulla spalla 1 si dispongono apparecchi d’appoggio che impediscono gli spostamenti in direzione longitudinale e per quello centrale anche in direzione trasversale; sulla pila e sulla spalla 2 tutti gli spostamenti sono lasciati liberi tranne per l’appoggio centrale in cui si impedisce il movimento trasversale.
Nella tabella si riporta per ogni appoggio le componenti di spostamento impedite o limitate.
Appoggio Tipo Descrizione Comp.vinc.
A UT Unidirezionale trasv. X, Z
B F Fisso X, Y, Z
C UT Unidirezionale trasv. X, Z
D M Mobile Z
E UL Unidirezionale long. Y, Z
F M Mobile Z
G M Mobile Z
H UL Unidirezionale long. Y, Z
I M Mobile Z
Per le combinazioni agli “stati limite di esercizio” riassunte nella tabella seguente, si ricavano le massime reazioni su ogni singolo appoggio necessarie per il dimensionamento.
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G1 g2 ε2 ε3 ε5 q1-2 q3 q5 q7
A I 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 0 0 ±1.0 1.0
A II 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 0 ±0.4 1.0
A III 1.0 1.0 1.0 ±1.0 1.0 1.0 1.0 ±0.2 1.0
Appoggio X [KN] Y [KN] Zmax [KN]
Zmin [KN]
A 391.93 0.00 1089.61 625.44
B 478.96 210.38 1801.61 646.39
Spal
la 1
C 392.18 0.00 2853.18 813.79
D 0.00 0.00 3589.77 2855.70
E 0.00 668.88 4514.22 2774.14 Pila
F 0.00 0.00 6199.83 3089.73
G 0.00 0.00 902.87 747.95
H 0.00 195.62 944.20 513.21
Spal
la 2
I 0.00 0.00 1320.51 565.71
Massime reazioni su ogni singolo appoggio nelle combinazioni agli “Stati limite di esercizio”
N.B.: reazione Z max ⇒ scarichi verticali massimi verso il basso
reazione Z min ⇒ scarichi verticali minimi verso il basso (se negativa reazione verso l’alto)
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15 VERIFICA TRASVERSALE DELLA SOLETTA
La sezione più sollecitata è quella di sbalzo, su cui agisce, oltre ai carichi permanenti e accidentali, anche l’urto del veicolo in svio.
15.1 Analisi dei carichi e calcolo delle sollecitazioni
I carichi agenti sulla porzione di sbalzo lunga un metro sono illustrati nello schema in figura, e valgono:
Peso soletta (prédalle compresa): Psol = 25 x 1.10 x 0.30 = 8.25 KN/m
Peso cordolo: Pcor = 25 x 0.70 x 0.39 = 6.83 KN/m
Peso pavimentazione: Ppav = 30 x 1.10 x 0.20 = 6.60 KN/m
Peso Guard – rail: Pbar = 1.10 KN/m
Carico mobile: Q1A = 300 / 3/(3.3+1.9) = 19.23 KN/m
Urto: FU = 45 / 3 = 15.00 KN/m
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I momenti flettenti sulla sezione a filo trave valgono:
Momento da peso soletta: Msol = 8.25 x 0.55 = 4.54 KNm/m
Momento da peso cordolo Mcor = 6.83 x 1.41 = 9.63 KNm/m
Momento da peso pavimentazione: Mpav = 6.60 x 0.55 = 3.63 KNm/m
Momento da peso Guard – rail: Mbar = 1.10 x 1.41 = 1.55 KNm/m
Momento da carico mobile: M1A = 19.23 x 0.95 = 18.27 KNm/m
Momento da urto: MU = 15.00 x (0.6 + 0.39/2) = 11.93 KNm/m
Le sollecitazioni di progetto sono dunque:
Mtot = 1.5 x (4.54 + 9.63 + 3.63 + 1.55 + 18.27 + 11.93) = 74.33 KNm/m
Ntot = 1.5 x 15.00 =22.50 KNm/m
Vtot = 1.5 x (8.25 + 6.83 + 6.60 + 1.10 + 19.23) = 63.02 KNm/m
15.2 Verifica a flessione
Di seguito si riporta il dominio di rottura della sezione, con evidenziato il momento di progetto.
Dominio Resistente M - N
-74.33
-300
0
300
-7000 -5000 -3000 -1000 1000
Azione Assiale - N [kN]
Mom
ento
Fle
ttent
e - M
[kN
m]
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Sigla identificativa sezione: sbalzo Nome identificativo sezione: sbalzo fosso Rivalone Sigla identificativa armatura: METODO SEMIPROBABILISTICO - DOMINIO DI ROTTURA Sezione descritta con il metodo dei trapezi elementari 1 Trapezi elementari - 3 Parametri geometrici - Unita` di misura:(cm) - Elenco dei parametri ad iniziare dall'estradosso b1 100.0 h2 30.0 b3 100.0 Descrizione dell'armatura normale 5 ø20 mm posizionati a 6.2 cm da intradosso 5 ø20 mm posizionati a 23.8 cm da intradosso Area armatura normale = 3141.6 (mm²) a 15.0 cm da intrad. Caratteristiche Fisico-Elastiche dei materiali Modulo Elastico acciaio normale = 210000.0(N/mm²) Modulo Elastico calcestruzzo = 36000.0(N/mm²) Resistenza cubica del calcestruzzo: Rck = 40.00(N/mm²) Resistenza cubica iniziale (alla tesatura):Rckj = 30.00(N/mm²) Soglia di snervamento acciaio normale: Fyk = 440.00(N/mm²) Ipotesi di calcolo Legge costitutiva del calcestruzzo : Parabola Rettangolo Accorciamento ultimo a flessione = 0.3500 % Accorciamento ultimo a compress. = 0.2000 % Legge costitutiva dell'acciaio normale : Bilineare Allungamento ultimo acciaio normale = 1.000 % Coefficiente di sicurezza calcestruzzo : γc = 1.600 Coefficiente di sicurezza acciaio : γs = 1.150 Termine di lunga durata : F1 = 0.850 Rapporto Rcyl/Rcubo: F2 = 0.830 Resistenza di progetto calcestruzzo : F1
.F2.Rcubo/γc = 0.44Rcubo
Resistenza di progetto dell'acciaio : Fsd = Fyk/γs = 0.87Fyk Resistenze di progetto Calcestruzzo = 17.64(N/mm²) Acciaio normale = 382.61(N/mm²) Convenzioni di segno Sono positive le trazioni Sono positivi i momenti che tendono l'intradosso sezione Dominio di Rottura simmetrico Campo dei momenti positivi Punti di confine delle 5 zone del Dominio Momento di Rottura Mr = 1.146E-05(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = 1202.0(KN) Momento di Rottura Mr = 0.0(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = 1202.0(KN) Momento di Rottura Mr = 161.9(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = -274.5(KN) Momento di Rottura Mr = 139.9(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = -5123.0(KN) Momento di Rottura Mr = 3.847E-05(KN.m) Sforzo di Rottura Nr = -6437.8(KN)
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15.3 Verifica a taglio
Si esegue la verifica della sezione risultante senza armature resistenti a taglio secondo quanto previsto dal Ministero LL.PP. nel D.M. 09.01.1996 al punto 4.2.2.
Si verifica controllando che risulti:
( ) δ⋅⋅⋅ρ⋅+⋅⋅⋅≤ db501rf25.0V wlctdsdu
dove:
Resistenza a trazione di calcolo fctd = 1.38 N/mm2
Altezza utile della sezione d = 250 mm
r =
(1.6 – d)
con d≤ 0.6m
= 1.35 m
Largh. sezione resistente a taglio bw = 1000 mm
Area armatura di trazione Asl =
5φ20 = 1570 mm2
ρl =
Asl /( bw⋅d) = 0.00628
δ =
= 1.0
Si ottiene:
( ) kN/m 02.63V kN/m 1531250100000628.050135.138.125.0V sduRdu =>=⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅=
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16 ESCURSIONE DEI GIUNTI
16.1 SPALLA 1
Deformazione per flessione dovuta a ritiro5
La deformazione risulta pari a:
mm 65.0)rad0003418.0sin(1900)sin(h soltrave1 −=⋅−=ϑ⋅=η +
Deformazione per flessione dovuta a farfalla termica ∆T = ±10°
La deformazione risulta pari a:
mm 6.91080000102.1TL 5calc2 ±=⋅⋅⋅±=∆⋅⋅α±=η −
Deformazione per flessione dovuta ai carichi accidentali6
La deformazione risulta pari a:
mm 42.8)rad 00443.0sin(1900)sin(h soltrave3 −=⋅−=ϑ⋅=η +
Deformazione risultante ed escursione del giunto in fase di esercizio
mm 95.821tot +≅η−η=η+
mm 67.18321tot −=η+η−η=η−
Il valore minimo per l’escursione del giunto della spalla 1 è ≅ 9 mm in direzione positiva (impalcato che si allunga) e ≅ 20 mm in direzione negativa (impalcato che si accorcia).
5 L’angolo ϑ ottenuto dai tabulati di calcolo del programma “SAP 2000 plus “ è la massima rotazione sugli appoggi della spalla 1
dovuta al ritiro.
6 L’angolo ϑ ottenuto dai tabulati di calcolo del programma “SAP 2000 plus “ è la massima rotazione sugli appoggi della spalla 1
dovuta ai carichi accidentali.
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16.2 SPALLA 2
Deformazione per flessione dovuta a ritiro5
La deformazione risulta pari a:
mm 66.0)rad0003457.0sin(1900)sin(h soltrave1 −=⋅−=ϑ⋅=η +
Deformazione per ∆T costante ±30°
La deformazione totale corrisponde al seguente valore:
mm 8.283080000102.1TL 5cal2 ±=⋅⋅⋅±=∆⋅⋅α=η −
Deformazione per flessione dovuta a farfalla termica ∆T = ±5°
La deformazione per ciascuna estremità dell'impalcato risulta pari a:
mm 6.91080000102.1TL 5calc3 ±=⋅⋅⋅±=∆⋅⋅α±=η −
Deformazione per flessione dovuta ai carichi accidentali6
La deformazione per ciascuna estremità dell'impalcato risulta pari a:
mm75.2)rad 00145.0sin(1900)sin(h soltrave4 −=⋅−=ϑ⋅=η +
Deformazione risultante ed escursione del giunto in fase di esercizio
mm 74.37321tot +≅η−η−η+=η+
mm 81.414321tot −=η+η−η−η=η−
Il valore minimo per l’escursione del giunto della spalla 2 è ≅ 38 mm in direzione positiva (impalcato che si allunga) e ≅ 42 mm in direzione negativa (impalcato che si accorcia).
5 L’angolo ϑ ottenuto dai tabulati di calcolo del programma “SAP 2000 plus “ è la massima rotazione sugli appoggi della spalla 2
dovuta al ritiro.
6 L’angolo ϑ ottenuto dai tabulati di calcolo del programma “SAP 2000 plus “ è la massima rotazione sugli appoggi della spalla 2
dovuta ai carichi accidentali.