PM GEOTEKNIK DETALJPLAN FÖR VADHOLMEN, MUNKEDAL …
Transcript of PM GEOTEKNIK DETALJPLAN FÖR VADHOLMEN, MUNKEDAL …
Tyréns AB Lilla Badhusgatan 2411 21 GöteborgTel:010 452 20 00 www.tyrens.seSäte: Stockholm Org.nr: 556194-7986
UPPDRAG 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Titel på rapport: PM GEOTEKNIK – DETALJPLAN FÖR VADHOLMEN, MUNKEDALKOMMUN
Status: Slutrapport
Datum: 2016-04-15, Rev E 2021-02-12
MEDVERKANDE
Beställare: Munkedals kommun
Kontaktperson: Henrik Gustafsson
Konsult: Tyréns AB, Geoteknik Region Väst
Uppdragsansvarig: Miriam Zetterlund, Tyréns AB
Handläggare: Petter Karlsson, Tyréns AB
Viktor Nyman, Tyréns AB
Rasmus Trygg, Tyréns AB
Jon Svensson, Tyréns AB
Kvalitetsgranskare: Victoria Svahn, Tyréns AB
Marius Tremblay, Tyréns AB
REVIDERINGAR
Revideringsdatum 2021-02-12
Version: E
Initialer: JS
Uppdragsansvarig: Miriam Zetterlund
Datum: 2021-02-12
Handlingen granskad av: Marius Tremblay
Datum: 2021-02-12
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
3(22)
SAMMANFATTNING
Föreliggande PM behandlar förutsättningar avseende geoteknik för rubricerat objekt.Sammanställning av utförda undersökningar redovisas i en separat rapport Marktekniskundersökningsrapport/Geoteknik, MUR, daterad 2016-04-15.
Denna PM nyttjas vid upprättade av detaljplan för Vadholmen i Munkedal kommun.
Föreliggande PM behandlar kritiska slänter avseende stabilitet såväl inom som i anslutning tillplanområdet vilka kan påverka planen vid ett eventuellt skred.
Markbelastning på totalt 15 kPa, från byggnader och uppfyllningar etc, kan tillåtas utifrån demarknivåer som råder vid upprättandet av denna handling under förutsättning att en tryckbankeller motfyllning av krossmaterial anläggs vid släntfot ner mot Örekilsparken. På så sätt erhållserforderliga säkerheter mot stabilitetsbrott och inga betydande långtidssättningar bedömsuppkomma. Vid byggnation inom redan exploaterat område bör ett kontrollprogram Geotekniktas fram för att verifiera bland annat att inte skadliga rörelser uppkommer på befintligaanläggningar under byggnation.
Planbestämmelser för geoteknik
· Maximal tillåten markbelastning är 15 kPa utifrån nuvarande marknivåer.
· Byggnader inom ytor som avgränsas av blå streckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedömskunna utföras som suterränghus, dock eventuellt med stödkonstruktion eller andraförstärkningsåtgärder för tillfälliga schakter. Byggnader inom ytor som avgränsas av rödstreckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedöms kunna utföras med källare, med hänsyn tilltotalstabilitet.
INNEHÅLLSFÖRTECKNING1 INLEDNING ........................................................................................................................... 5
1.1 SYFTE......................................................................................................................................... 5
1.2 METOD ...................................................................................................................................... 5
2 UNDERLAG ........................................................................................................................... 6
3 DOKUMENT.......................................................................................................................... 7
4 FÖRUTSÄTTNINGAR ........................................................................................................ 7
4.1 MARKFÖRHÅLLANDEN ...................................................................................................... 7
4.2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN ................................................................................... 8
4.3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN...................................................................... 8
5 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN OCH EGENSKAPER ........................................ 9
5.1 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN...................................................................... 9
5.2 MATERIALEGENSKAPER .................................................................................................... 9
6 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTION....................................................... 11
7 BERÄKNINGAR ................................................................................................................. 11
7.1 STABILITETSBERÄKNINGAR .......................................................................................... 11
7.1.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR ............................................................... 11
7.1.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR ....................................................................... 12
7.1.3 BERÄKNINGSRESULTAT .............................................................................. 15
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
4(22)
7.2 SÄTTNINGAR........................................................................................................................ 17
7.2.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR ............................................................... 17
7.2.2 LASTER ...................................................................................................... 17
7.2.3 BERÄKNINGSRESULTAT .............................................................................. 17
7.3 STABILITETSBERÄKNINGAR FÖR NY VÄGBANK .................................................. 18
7.3.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR ............................................................... 18
7.3.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR ....................................................................... 19
7.3.3 BERÄKNINGSRESULTAT .............................................................................. 20
8 REKOMMENDATIONER ................................................................................................ 21
8.1 GRUNDLÄGGNING ............................................................................................................. 21
8.2 SCHAKTARBETEN .............................................................................................................. 21
8.3 ANLÄGGNING AV HÅRDGJORDA YTOR ................................................................... 21
8.4 STABILITET ........................................................................................................................... 21
8.5 KONTROLLPROGRAM ...................................................................................................... 22
8.6 BERGTEKNIK......................................................................................................................... 22
BILAGABilaga 1 – Erhållen illustrations- och plankarta från beställare
Bilaga 2 – Utvärderade materialegenskaper
Bilaga 3 – Planritning med beräkningssektioner
Bilaga 4 – Totalstabilitetsberäkningar
Bilaga 5 – Spänningsdiagram
Bilaga 6 – Sättningsberäkningar
Bilaga 7 – Totalstabilitetsberäkningar för planerad vägbank
Bilaga 8 – Utvärdering kvicklera
TILLHÖRANDE DOKUMENT OCH RITNINGAR· Markteknisk undersökningsrapport/Geoteknik (MUR), daterad 2016-04-15
· Planritning Geoteknik, G01
· Enstaka borrhål, Geoteknik, G11-G13
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
5(22)
1 INLEDNINGPå uppdrag av Munkedals kommun Tekniska avdelningen har Tyréns AB utfört en geotekniskutredning för upprättande av detaljplan för del av Vadholmen, Munkedal kommun. Denna PMbehandlar markerat område i figur 1 nedan. Inom området ligger idag bland annat Bohusbanan,vägar, grönytor samt lättare industribyggnader.
Figur 1. Aktuellt område (Källa: www.hitta.se).
1.1 SYFTE
Denna rapport utgör underlag för framtagande av blivande detaljplan. Rapporten redovisardärför följande:
· Geotekniska förutsättningar såsom stabilitet och sättningar.
· Rekommendationer och förslag på relevanta planbestämmelser avseende grundläggningoch maximal markbelastning.
1.2 METOD
För att uppfylla syftet har geotekniska undersökningar utförts i 7 punkter och tillsammans medgamla undersökningar har jordens beskaffenheter, mäktigheter samt jordlagerföljd kunnatbestämmas.
Utförda undersökningar och analyserade prover redovisas i tillhörande marktekniskundersökningsrapport (MUR) daterad 2016-04-15. Undersökningarna trycksondering, CPT-sondering, vingsondering, jordberg-sondering, skruvprovtagning och kolvprotagning har utförts.Upptagna prover har analyserats på Ramböll:s laboratorie i Göteborg och stördrutinundersökning, ostörd rutinundersökning samt CRS-försök har utförts.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
6(22)
2 UNDERLAGNedanstående material har nyttjats som underlag till denna rapport.
Material inhämtat av konsult:
· SGU:s jordarts- och jorddjupskarta.
· Trafiklast för järnväg (stax/stvm) från Trafikverket (källa:http://jnbkarta.trafikverket.se/2016/).
· Excel-program för utvärdering av kvickleraförekomst från SGI(källa: https://www.swedgeo.se/sv/produkter--tjanster/verktyg/program-for-kvicklera/).
Material erhållet från beställare:
· [1] Primärkarta.
· [2] Plan- och illustrationskarta, daterade 2020-02-20, se bilaga 1.
· [3] M32-P01-05, VÄGÖVERBYGGNAD ÖREKILSPARKEN, IN/UTFART HÖJDSÄTTNING,planskiss utförd av Wilhelmssons Grävtjänst AB och daterad 2018-10-06
· [4] Geoteknisk utredning,”Munkedal, Åtorp – avloppsreningsverket Planerade va-ledning,etapp 1, Geoteknik – Rapport Fält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 1992-04-09.
· [5] Geoteknisk utredning,”Rapport 2 - Vadholmen Munkedal Släntstabilitet GeoteknikFält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 2000-09-14 (Arbetsnummer 3099:07).
· [6] Geoteknisk utredning,”Rapport 2006-06-16 – Foss 2:81 – Sohlbergs, MunkedalSläntstabilitet Geoteknik Fält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 2006-06-16(Arbetsnummer U05058).
· [7] Geoteknisk utredning,”Rapport 2007-11-12 – Foss 2:81 – Sohlbergs, MunkedalSläntstabilitet Geoteknik Fält- och laboratorieresultat”. Bohusgeo. Daterad 2007-11-12(Arbetsnummer U05058).
· [8] Geoteknisk utredning,”Rapport 2011-02-28 – Foss 2:81 – Sohlbergs, MunkedalFörstärkning av slänt”. Bohusgeo. Daterad 2011-11-12 (Arbetsnummer U10088).
· [9] Planbeskrivning, daterad 2020-02-20.
· [10] Inmätning av ny markgeometri (dwg) vid slänten ner mot Örekilsparken,daterad 2020-12-02
Tillhörande dokument/hänvisningar:
· [11] Rapport, ”PM Anvisningar tryckbank”. Tyréns AB. Daterad 2021-02-12
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
7(22)
3 DOKUMENTStyrande dokument som har nyttjas i denna rapport är:
· Eurokod 7, 1997.
· Anläggnings AMA.
· TK Geo 13.
· IEG Rapport 6:2008, Rev 1; Tillämpningsdokument EN 1997-1 Kapitel 11 och 12, Slänteroch bankar.
· IEG Rapport 4:2010, Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och släntermed befintlig bebyggelse och anläggningar, Vägledning för tillämpning avSkredkommissionens rapporter 3:95 och 2:96 (delar av).
· SGI Information 1, Jords egenskaper, Statens geotekniska institut (2007).
· SGI Information 3, Skjuvhållfasthet – utvärdering i kohesionsjord, Statens geotekniskainstitut (2007).
4 FÖRUTSÄTTNINGAR
4.1 MARKFÖRHÅLLANDEN
Planområdet ligger strax sydost om Munkedal centrum och öster om Bohusbanan. Marknivåernainom området varierar mellan +6 i den östra delen av aktuellt område och +20 i den västradelen. Området består av svagt lutande terrasser som sammanbinds av en brant slänt nedåt iöstlig riktning mot Örekilsälven. Den östra delen av området utgörs huvudsakligen avhårdgjorda asfalterade ytor. Den västra delen av området består av en slänt ned motÖrekilsälven som är gräs- och trädbevuxen.
Idag används marken för Bohusbanan, vägar, grönytor och lättare industribyggnader.
Området närmast Örekilsälven utgörs troligtvis av fyllnadsmassor en bit ner i jordprofilen medtanke på att älvens sträckning modifierats österut under 80-talet. I samband med detta anladesäven ett erosionsskydd längs den västliga stranden. Se Figur 2 nedan.
Figur 2. Vänster bild utgör flygfoto över berört område från 2014–2017. Bilden till högerutgör flygfoto över samma område 1955–1967. Källa Eniro.se.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
8(22)
4.2 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN
Jordlagerförhållandena, som beskrivs nedan, baseras på utförda geotekniska fältundersökningar.Undersökningarna redovisas i detalj i tillhörande MUR, daterad 2016-04-15.
Jordlagrena består från markytan av en siltig torrskorpelera ned till cirka 2 meter undermarkytan. I området som är exploaterat påträffas dock fyllning som innehåller trä, mulljord ochgödsel. Under torrskorpeleran återfinns främst siltig lera och lerig silt med sandskikt ned tillbottenfriktion på berg. Det förekommer även lager med högförmultnad torv på ca 11-13 m djupi borrpunkt TY4. Sonderingsstopp har erhållits mellan 13-30 m under markytan.
Vattenkvoten för upptagna jordprover varierar mellan 25-64 % där de lägre värdena erhålls i demer siltrika jordlagren. Konflytgränsen varierar mellan 43-56 %.
Skjuvhållfastheten, för områden belägna ovanför nivå +10, har utvärderats till 13 kPa medökning mot djupet. Från nivå +10 och nedåt har skjuvhållfastheten utvärderats till 25 kPa medökning mot djup.
Jordprofilen samt stabilitetsförhållandena i slänten upp mot de i norr angränsande fastigheternaFoss 7:62, 7:64, 7:65 m fl har tidigare undersökts av Bohusgeo AB [5] [6] [7]. Denna slänt samtovanliggande fastigheter är belägna på nivåer mellan ca +20 och +35. Jordmaterialegenskaperför detta område redovisas i Bohusgeos rapporter [6] respektive [7] (se kapitel 2 Underlag ovan).Följande materialparametrar redovisas. Vattenkvot uppmättes till ca 40-50%, konflytgräns tillmellan 35-55% och sensitivitet till mellan ca 10-20. Lerans odränerade skjuvhållfasthet i dettaområde uppvisar en spridning med värden på mellan ca 25 och 80 kPa.
Utifrån CRS-försök har jordens överkonsolideringsgrad (OCR) utvärderats till mellan 1,2 och 1,8.
Förekomsten av kvicklera har studerats med hjälp av SGI:s excelverktyg för att bedömakvickleraförekomst utifrån sonderings- och laboratorieresultat.
Eftersom total matningskraft ej registrerats i samband med utförda CPT-sonderingar kan dessaej nyttjas för analys av förekomsten av kvicklera. Däremot har trycksonderingar utförda i TY1,07B-10, 07B-20, 07B-22, 07B-54 och 07B-58 analyserats, se bilaga 8. Trycksonderingarnautförda i TY1, 07B-20, 07B-22 och 07B-54 indikerar på att kvicklera kan förekomma ner till litedrygt tre meter under markytan. Dessa indikationer sammanfaller med övergången fråntorrskorpeleran till det lösare underliggande lerlagret, vilket leder till en snabb minskning avmatningskraften som troligen misstolkas vid utvärdering av kvickleraförekomsten.
Även enstaka djupare nivåer i TY1 och 07B-22 har utvärderats som kvicklera. Detta beror pålokala ”pikar” i registrerad matningskraft vilket leder till att lutningen på utvärderad kurva direktunder ”piken” blir mindre än 1 kPa/m och nivån utvärderas därför troligen felaktigt somkvicklera.
Vid analys av utförda laboratorieanalyser av ostörda prover i undersökningspunkt TY4, 07B-20,07B-54 och 07B-58 indikerade resultatet av dessa ej på kvickleraförekomst.
Troligtvis förekommer det således ingen kvicklera inom området.
4.3 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN
Grundvattenytan har mätts i öppna undersökningspunkter, TY4 och TY6, och konstaterats tillmellan 1,3 till 1,5 meters djup under markytan. I övriga punkter har inte någon grundvattenytaobserverats.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
9(22)
5 GEOTEKNISKA FÖRHÅLLANDEN OCH EGENSKAPER
5.1 HYDROGEOLOGISKA FÖRHÅLLANDEN
Inom området bedöms hydrostatiskt vattentryck råda med en fri grundvattenyta på 1,5 meterunder markytan.
Bedömningen görs utifrån att underliggande bottenfriktion troligtvis har kontakt medÖrekilsälven vilket betyder att vattnet i bottenfriktionen leds ut i älven. Topografin lutar generelltned mot älven vilket också stärker antagandet om hydrostatiskt porvattentryck.
5.2 MATERIALEGENSKAPER
Utvärderade materialegenskaper för Vadholmen och Örekilsparken redovisas i Tabell 1 och 2nedan samt i bilaga 2.Tabell 1. Utvärderade tungheter och hållfasthetsegenskaper (z utgår från respektive jordlagersöverkant).
MATERIAL NIVÅ TUNGHET,r (r´)
(kN/m3)
HÅLLFASTHETSEGENSKAPER
Torrskorpa - 18 (8) tfuk = 30 kPaf´= 30o
Lera 1 +17,5 till +10 17 (7) tfu = 15+2,9z kPaf´= 30o
Lera 2 +10 till +2 18,5 (8,5) tfu = 25+1,9z kPaf´= 30o
Lera 3 +2 till -2 18,5 (8,5) tfu = 40 kPaf´= 30o
Lera 4 < -2 18,5 (8,5) tfu = 40+1,9z kPaf´= 30o
Skjuvhållfastheten från CPT-sonderingar, konförsök och vingsonderingar är korrigerad medavseende på konflytgränsen.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
10(22)
Tabell 2. Utvärderad tunghet och deformationsegenskaper (z utgår från respektive jordlagersöverkant).
MATERIAL NIVÅ TUNGHET,r (r´)
(kN/m3)
DEFORMATIONSEGENSKAPER
Torrskorpa +19 till +17,5 18 (8) s´c= 120-30z kPas´L= 50+22,5z kPaMo= 8000+1000z kPaML= 600+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9
Lera 1A +17,5 till + 16 17 (7) s´c= 75-30z kPas´L= 84+22,5z kPaMo= 9500+1000z kPaML= 844+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9
Lera 1B +16 till +10 17 (7) s´c= 60+9,7z kPas´L= 117,5+22,5z kPaMo= 11000+1000z kPaML= 1087,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9
Lera 2 +10 till +2 18,5 (8,5) s´c= 40+9,5z kPas´L= 252,5+22,5z kPaMo= 17000+1000z MPaML= 2062,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9
Lera 3 +2 till -2 18,5 (8,5) s´c= 40+9,5z kPas´L= 432,5+22,5z kPaMo= 25000+1000z MPaML= 3362,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9
Lera 4 < -2 18,5 (8,5) s´c= 40+9,5z kPas´L= 522,5+22,5z kPaMo= 29000+1000z MPaML= 4012,5+162,5z kPaM’= 9βK = 7ki = 5* 10^-9
Utvärderade materialegenskaper för det i norr angränsande området, inklusive slänten mot Foss2:91, redovisas i Tabell 3 samt i Bilaga 2.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
11(22)
Tabell 3. Utvärderade tungheter och hållfasthetsegenskaper, i slänten upp mot de i norrangränsande fastigheterna Foss 7:62, 7:64, 7:65 m fl, hämtade ur Bohusgeos utredning från2007 [7].
MATERIAL NIVÅ TUNGHET,r (r´)
(kN/m3)
HÅLLFASTHETSEGENSKAPER
Friktionsjord - 18 (11) f´= 35o
Lera 1 varierar 18 (8) tfu = 30 kPaf´= 30o
c’= 3 kPaLera 2 varierar 18 (8) tfu = 32 kPa
f´= 30o
c’= 3,2 kPa Tryckbank varierar 17 (9) f´= 38o
6 PLANERAD/FÖRESLAGEN KONSTRUKTIONInom aktuellt område planeras exploatering av bostadshus i flera våningar, se bilaga 1.
7 BERÄKNINGARBeräkningar har utförts för både totalstabilitet och sättningar.
7.1 STABILITETSBERÄKNINGAR
Kontroll av totalstabiliteten har utförts i fyra (4) sektioner (sektion A-A, B-B, C-C och D-D). Försektionerna A-A, B-B och D-D, se bilaga 3. För sektion C-C, som är belägen längre söderut, seFigur 3. Totalstabiliteten har kontrollerats med stabilitetsprogrammet GeoStudio 2012 version8.0.10.
7.1.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR
· Trafiklast för väg har valts till 13 kPa, enligt TK Geo 13.· Trafiklast för järnväg har valt till 28 kPa, stax/stvm 22,5/6 med reduktion för låg
hastighet, enligt TK Geo 13.· Grundvattennivån har ansatts till 1,5 meter under markytan med hydrostatisk tillväxt
mot djupet.· Materialegenskaper har valt enligt kapitel 5.2.· Stabilitetsberäkningarna är utförda med cirkulära cylindriska glidytor med
beräkningsmetoden Morgenstern och Price.· I kombinerad analys har kohesionsinterceptet c’ ansatts till 10 % av den odränerade
skjuvhållfastheten.· Trafiklast har ej beaktats i kombinerad analys.· I beräkningarna har inga 3D-effekter beaktas.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
12(22)
7.1.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR
Val av erforderlig säkerhetsfaktor baseras på typ av markanvändning och utredningsnivå.Markanvändningen kan i detta fall hänföras till Nyexploatering/Planläggning ochutredningsnivån anses vara av typen Detaljerad utredning.
I Tabell 4 och Tabell 5 nedan redovisas gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för val averforderlig säkerhetsfaktor för sektion A-A, B-B och D-D. Utvärderingen gjordes enligt tabell4.1a-e i IEG Rapport 4:2010.
Tabell 4. Gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för sektion A-A och B-B.
Bedömningsfaktorer Gynnsamma förhållanden Ogynnsamma förhållanden
Konsekvenser av skred · Begränsad utbredning av skred· Begränsad risk föromgivningspåverkan ellersekundär påverkan
· Viss risk för människoliv ellerekonomisk skada· Eventuellt kvicklera
Släntens beständighet · Inga noterade tecken pårörelser i slänten· Ingen risk för ytvatten-och/eller yterosion· Intakt gräs-, busk- ellerträdvegetation
Tidigare förändringar islänten
· Utlagda erosionsskydd vidÖrekilsälven men ej i direktanslutning till planområdet· Utförda stabilitetsförbättrandeåtgärder· Gynnsam reglering avvattendrag
Jordens egenskaper · Låg sensitivitet· Liten/normal spridning ibestämdahållfasthetsegenskaper· Homogen jord
· Kohesionsjordar· Lokalt skiktade jordar på ca10–15 m djup (räknat från nivåca +20)
Analys- ochberäkningsarbetetstillförlitlighet
· Stort antal beräknade glidytor· Känslighetsanalys utfördavseende blivandemarkbelastnings storlek· Kritisk glidyta omfattar storjordvolym· Förhållandena är enkla medsmå variationer i yta,jordlagerföljd eller hållfasthet· Glidytans läge i plan vald ifarligaste delen av slänten urstabilitetssynpunkt· Tvådimensionell analys
· Vald kombination för last,portryck och vattenståndmotsvarar normaltillståndet förslänten
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
13(22)
Fortsättning Tabell 4.
Bedömningsfaktorer Gynnsamma förhållanden Ogynnsamma förhållanden
Fält- ochlaboratorieundersöknin-gens innehåll ochomfattning
· Undersökningarna ger brageotekniskt underlag av helautredningsområdet· CPT-sonderingar är utförda· Normalt antal proverundersökta i lab· Kompressionsförsök (CRS)utförda· In situ-provning är utförd medvingförsök
· Direkta skjuv- ochtriaxialförsök saknas
Släntens geometri · Välkänd geometri· Relativt flack slänt, drygt 1:3· Lokala brantare partieråterfinns ej i slänten
· Örekilsälvens bottengeometriär antagen
Grundvatten- ochportrycksförhållanden
· Begränsade förväntadeogynnsamma tryckvariationer islänten inom området i relationtill vald grundvattenyta
· Känslighetsanalys medavseende på grundvatten- ochportrycksförhållandena inteutförd· Långtidsobservationer saknas· Ringa kännedom omportrycksfördelningen i slänten
Ytvattenförhållanden · Inget känt ytvatten inomdetaljplaneområdet
Tabell 5. Gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för sektion D-D.
Bedömningsfaktorer Gynnsamma förhållanden Ogynnsamma förhållanden
Konsekvenser av skred · Begränsad utbredning av skred· Begränsad risk föromgivningspåverkan ellersekundär påverkan
· Viss risk för människoliv ellerekonomisk skada· Eventuellt kvicklera
Släntens beständighet · Inga noterade tecken pårörelser i slänten· Ingen risk för ytvatten-och/eller yterosion· Intakt gräs-, busk- ellerträdvegetation
Tidigare förändringar islänten
· Utförda stabilitetsförbättrandeåtgärder
Jordens egenskaper · Låg sensitivitet· Relativt stor spridning avhållfasthetsegenskaper men detvalda värdet ligger i den nedredelen av intervallet
· Kohesionsjordar· Skiktad jord
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
14(22)
Fortsättning Tabell 5.
Bedömningsfaktorer Gynnsamma förhållanden Ogynnsamma förhållanden
Analys- ochberäkningsarbetetstillförlitlighet
· Stort antal beräknade glidytor· Kritisk glidyta omfattar storjordvolym· Förhållandena är enkla medsmå variationer i yta,jordlagerföljd eller hållfasthet· Glidytans läge i plan vald ifarligaste delen av slänten urstabilitetssynpunkt· Tvådimensionell analys
· Ingen känslighetsanalys utfördpå valda parametrar· Vald kombination för last,portryck och vattenståndmotsvarar normaltillståndet förslänten
Fält- ochlaboratorieundersöknin-gens innehåll ochomfattning
· Undersökningarna ger brageotekniskt underlag av helautredningsområdet· CPT-sonderingar är utförda· Normalt antal proverundersökta i lab· Kompressionsförsök (CRS)utförda· Konsoliderade odräneradeskjuvförsök utförda· Fallkonförsök utörda· In situ-provning är utförd medvingförsök
· Triaxialförsök saknas
Släntens geometri · Välkänd geometri frånBohusgeo [6] [8]· Relativt flack slänt, ca 1:3· Lokala brantare partieråterfinns ej i slänten
Grundvatten- ochportrycksförhållanden
· Begränsade förväntadetryckvariationer i slänten inomområdet
· Känslighetsanalys medavseende på grundvatten- ochportrycksförhållandena inteutförd· Långtidsobservationer saknas· Ringa kännedom omportrycksfördelningen i slänten
Ytvattenförhållanden · Inget känt ytvatten inomdetaljplaneområdet
Baserat på ovan och Tabell 4.2 i IEG Rapport 4:2010 erfordras säkerhetsfaktorer redovisade iTabell 6 nedan.
Tabell 6. Erforderlig säkerhetsfaktor för A-A, B-B och D-D
Sektion Säkerhetsfaktorodränerad analys, Fc
Säkerhetsfaktorkombinerad analys, Fkomb
A-A 1,55 1,45B-B 1,55 1,45D-D 1,60 Tidigare behandlat i [4] [5] [6] [7] [8]
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
15(22)
7.1.3 BERÄKNINGSRESULTAT
Vid kontroll av stabilitet i sektionerna A-A har sju (7) fall analyserats:
· Befintlig släntgeometri med last från väg/järnväg (befintliga förhållanden)
· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 10 kPa ovanför slänten.
· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 15 kPa ovanför slänten (enbart sektion A).
· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 20 kPa ovanför slänten.
· Schakt för suterränghus nedanför slänten mot Örekilsparken, med last från väg/järnväg(befintliga förhållanden)
· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 15 kPa, samt med mothållande last från motfyllning.
· Stabilitet för glidytor närmast Örekilsälven, längst österut i sektionen. För denna analyshar extra markbelastning på 15 kPa tillförts för att ta höjd för den i Illustrationskartandefinierade parkeringsytan öster om byggnaderna om 4–5 plan, för vilka pålningförutsätts. Detta är även det enda området där det realistiskt kan tillkomma ytterligaregenerell belastning på pådrivande sidan inom området.
Vid kontroll av stabilitet i sektionerna B-B har fyra (4) fall analyserats:
· Befintlig släntgeometri med last från väg/järnväg (befintliga förhållanden)
· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 10 kPa.
· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 15 kPa (enbart sektion A).
· Befintlig släntgeometri med last från befintlig väg/järnväg och en extra markbelastningpå 20 kPa.
Vid kontroll av stabilitet i sektion D-D (motsvarar sektion E-E i Bohusgeos rapport [6]) har tre fallanalyserats:
· Befintlig släntgeometri med tryckbank enligt [8].
· Släntschakt för suterrängbyggnad närmast släntfot vid slänten mot Foss 7:62, 7:64,7:65 m fl.
· Permanent skede, inkl byggnad (4 våningar enligt planbeskrivning [9]).
Beräkningsresultaten redovisas i Tabell 7 nedan och i bilaga 4.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
16(22)
Tabell 7. Beräkningsresultat för totalstabilitet
Sektion Säkerhetsfaktor,odränerad analys
[-]
Säkerhetsfaktor,kombinerad analys
[-]
Anmärkning
Sektion A, befintligaförhållanden
1,51 1,52 Ej ok
Sektion A, 10 kPa 1,51 1,52 Ej ok
Sektion A, 15 kPa 1,50 1,50 Ej ok
Sektion A, 20 kPa 1,47 1,47 Ej ok
Sektion A, schakt försuterränghus
1,22 Ej beräknad Ej ok
Sektion A, 15 kPa, medmotfyllning
1,55 1,56 Ok
Sektion A, 15 kPa, medmotfyllning, lokal stab.
1,70 1,58 Ok
Sektion A, glidytornärmast Örekilsälven
2,51 1,69 Ok
Sektion B, befintligaförhållanden
1,85 1,76 Ok
Sektion B, 10 kPa 1,85 1,76 Ok
Sektion B, 20 kPa 1,85 1,76 Ok
Sektion D, befintligaförhållanden
1,78 Ej beräknad då dennasektion har
analyserats avBohusgeo [7].
Ok
Sektion D, schakt försuterränghus
1,65 Ej kontrollerad dåschakt förutsätts vara
kortvarig.
Ok
Sektion D, permanentinkl hus
1,67 Ej beräknad då dennasektion har
analyserats avBohusgeo [7]. Tyngdfrån ny byggnad (4
vån) ger mergynnsamma
stabilitetsförhållandenän med endast
tryckbank.
Ok
Beräkningarna av totalstabilitetsbrott visar att erforderlig säkerhet ej uppnås för sektion A enligtkraven i Tabell 6. Området nedanför slänten bör belastas med en tryckbank/motfyllning enligtkapitel 8.4, så att erforderlig säkerhet uppnås. Dock kan tillfälliga schakter för suterränghus,beroende på hur stort ingrepp som erfordras i befintliga slänter, kräva förstärkningsåtgärder iform av exempelvis spont.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
17(22)
7.2 SÄTTNINGAR
Kontroll av sättningar har utförts för totalt 2 fall där markbelastning beräknats för 10 respektive20 kPa.
Sättningsberäkningar har utförts i sättningsprogrammet GeoSuite Settlement version 14.0.4.0.
7.2.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR
· Beräkningarna har utförts för en tidsperiod på 100 år.· Sättningar har beräknats utan krypning då OCR (överkonsolideringsgraden) är större än
1,35, då anses krypning försumbar. Om OCR är mindre än 1,35 har krypningmedräknats.
· Materialegenskaper har valts enligt kapitel 5.2.
7.2.2 LASTER
För att kunna bedöma lämpliga framtida marknivåer har sättningsberäkningar utförts förlastfallen 10 respektive 20 kPa, vilket motsvarar ungefär 0,5 och 1,0 meter fyllning.
7.2.3 BERÄKNINGSRESULTAT
I utförda sättningsberäkningar har totalt 2 beräkningsfall kontrollerats. I bilaga 5 redovisasutvärderat spänningsdiagram för de olika belastningsfallen. Beräkningsresultaten redovisas iTabell 8 nedan samt i bilaga 6.
Tabell 8. Beräkningsresultat för sättningar
Last
Mäktighet
10 kPa 20 kPa
30 meter 2 cm 3 cm
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
18(22)
7.3 STABILITETSBERÄKNINGAR FÖR NY VÄGBANK
Kompletterande stabilitetsberäkningar för kontroll av totalstabiliteten för planerad vägbank harutförts i en (1) sektion (sektion C). Sektionens läge i plan redovisas i Figur 3. Totalstabilitetenhar kontrollerats med stabilitetsprogrammet GeoStudio 2016 version 8.16.1.
Figur 3. Beräkningssektion C-C (källa: eniro.se).
7.3.1 BERÄKNINGSFÖRUTSÄTTNINGAR
· Trafiklast för väg har valts till 13 kPa, enligt TK Geo 13.· Grundvattennivån har ansatts till 1,5 meter under markytan med hydrostatisk tillväxt
mot djupet.· Materialegenskaper har valt enligt kapitel 5.2.· Karaktäristika materialegenskaper för vägöverbyggnad (förstärkningslagermaterial), se
Tabell 5, har valts enligt TK Geo 13.· Stabilitetsberäkningarna är utförda med cirkulära cylindriska glidytor med
beräkningsmetoden Morgenstern och Price.· I kombinerad analys har kohesionsinterceptet c’ ansatts till 10 % av den odränerade
skjuvhållfastheten.· Trafiklast har ej beaktats i kombinerad analys.· I beräkningarna har inga 3D-effekter beaktas.· Planerad höjdsättning för vägbank har erhållits från planskiss M32-P01-05,
VÄGÖVERBYGGNAD ÖREKILSPARKEN, IN/UTFART HÖJDSÄTTNING utförd av WilhelmssonsGrävtjänst AB och daterad 2018-10-06
Tabell 9. Vald tunghet och hållfasthet förstärkningslager.
MATERIAL NIVÅ TUNGHET,r (r´)
(kN/m3)
HÅLLFASTHETSEGENSKAPER
Överbyggnad(Förstärkningslagermaterial)
- 22 (-) f´= 45o
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
19(22)
7.3.2 VAL AV SÄKERHETSFAKTOR
Val av erforderlig säkerhetsfaktor baseras på typ av markanvändning och utredningsnivå.Markanvändningen kan i detta fall hänföras till Nyexploatering/Planläggning ochutredningsnivån anses vara av typen Detaljerad utredning.
I Tabell 10 nedan redovisas gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för val av erforderligsäkerhetsfaktor för sektion C-C. Utvärderingen gjordes enligt tabell 4.1a-e i IEG Rapport 4:2010.
Tabell 10. Gynnsamma och ogynnsamma förhållanden för sektion C-C.
Bedömningsfaktorer Gynnsamma förhållanden Ogynnsamma förhållanden
Konsekvenser av skred · Begränsad utbredning av skred· Begränsad risk föromgivningspåverkan ellersekundär påverkan· Ej kvicklera
· Viss risk för människoliv ellerekonomisk skada
Släntens beständighet · Inga tecken på rörelser islänten· Ingen risk för ytvatten-och/eller yterosion· Intakt gräs-, busk- ellerträdvegetation alt. ny utfyllnad
Tidigare förändringar islänten
· Utfyllnad förutsätts varaerosionbeständig· Gynnsam reglering avvattendrag
· Belastningsökningar
Jordens egenskaper · Låg sensitivitet· Liten/normal spridning ibestämdahållfasthetsegenskaper· Homogen jord
· Kohesionsjordar· Lokalt skiktade jordar på ca10–15 m djup (räknat från nivåca +20)
Analys- ochberäkningsarbetetstillförlitlighet
· Stort antal beräknade glidytor· Kritisk glidyta omfattar storjordvolym· Förhållandena är enkla medsmå variationer i yta,jordlagerföljd eller hållfasthet· Glidytans läge i plan vald ifarligaste delen av slänten urstabilitetssynpunkt· Tvådimensionell analys
· Ingen känslighetsanalys utfördpå valda parametrar· Vald kombination för last,portryck och vattenståndmotsvarar normaltillståndet förslänten
Fält- ochlaboratorieundersöknin-gens innehåll ochomfattning
· CPT-sonderingar är utförda inärområdet· Normalt antal proverundersökta i lab· Kompressionsförsök (CRS)utförda· Fallkonförsök utörda· In situ-provning är utförd medvingförsök
· Sektionen ligger strax söderom undersökt område, menjordarts- och jorddjupskartanindikerar på motsvarandeförhållande· Direkta skjuv- ochtriaxialförsök saknas
Släntens geometri · I stort välkänd geometri· Flack slänt· Lokala brantare partieråterfinns ej i slänten
· Örekilsälvens geometri ärantagen
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
20(22)
Fortsättning Tabell 10.
Bedömningsfaktorer Gynnsamma förhållanden Ogynnsamma förhållanden
Grundvatten- ochportrycksförhållanden
· Begränsade förväntadetryckvariationer i slänten inomområdet
· Känslighetsanalys medavseende på grundvatten- ochportrycksförhållandena inteutförd· Långtidsobservationer saknas· Ringa kännedom omportrycksfördelningen i slänten
Ytvattenförhållanden · Inget känt ytvatten inomdetaljplaneområdet
Baserat på ovan och Tabell 4.2 i IEG Rapport 4:2010 erfordras säkerhetsfaktorer redovisade iTabell 11 nedan.
Tabell 11. Erforderlig säkerhetsfaktor för C-C
Sektion Säkerhetsfaktorodränerad analys, Fc
Säkerhetsfaktorkombinerad analys, Fkomb
C-C 1,63 1,50
7.3.3 BERÄKNINGSRESULTAT
I utförda totalstabilitetsberäkningar har odränerad och kombinerad analys kontrollerats.Beräkningar har utförts i en (1) sektion (sektion C), se Figur 2 för sektionernas läge i plan. För attuppfylla erforderlig säkerhet mot skred skall säkerhetsfaktorer enligt Tabell 11 uppnås.
Vid kontroll av stabilitet har två fall analyserats:
· Kort lokal glidyta för vägbanken
· Lång glidyta, totalsäkerhet ned mot Örekilsälven
Beräkningsresultaten redovisas i Tabell 12 nedan och i Bilaga 7.
Tabell 12. Beräkningsresultat för totalstabilitet
Sektion Säkerhetsfaktor,odränerad analys
[-]
Säkerhetsfaktor,kombinerad analys
[-]
Anmärkning
Sektion C, kort glidyta 1,63 1,67 Ok
Sektion C, lång glidyta 1,69 1,71 Ok
Beräkningarna av totalstabilitet visar att erforderlig säkerhet mot totalstabilitetsbrott erhålls förplanerad vägbank.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
21(22)
8 REKOMMENDATIONER
8.1 GRUNDLÄGGNING
Grundläggning av lättare hus (1 våning) kan utföras med platta på mark. Tyngre byggnader (2våningar eller fler) bör grundläggas med pålar ned till bottenfriktion eller berg. Längd på pålarnaundersöks i projekteringsskede.
Ledningsanslutningar till byggnader med pålgrundläggning måste utföras flexibla så attdifferenssättningar mellan byggnad och omgivande mark kan tas upp utan risk för brott.
8.2 SCHAKTARBETEN
Eventuell schakt skall utföras enligt Anläggnings AMA. Även handbok ”Schakta säkert – Säkerhetvid schaktning i jord” från Arbetsmiljöverket och SGI, version 2015, skall beaktas.
Schaktens släntlutning är till stor del beroende av jordens egenskaper, schaktdjup, väderlek, hurlång tid schakten ska stå öppen samt grundvattenförhållanden och bör därför anpassas tillrådande förhållanden på platsen.
8.3 ANLÄGGNING AV HÅRDGJORDA YTOR
Anläggning av hårdgjorda ytor skall utföras enligt Anläggnings AMA 13. Uppfyllnad inomområdet bedöms kunna utföras upp till cirka 0,7 meter (15 kPa), från nuvarande marknivåer,utan att särskilda åtgärder erfordras. Om större uppfyllnader eller andra belastningar önskas böråtgärder utföras för att minska lasten på markytan eller en mer detaljerad analys utförasavseende stabilitet och uppkomst av sättningar.
8.4 STABILITET
Beräkningar av totalstabiliteten visar att erforderlig säkerhet mot stabilitetsbrott föreligger inomområdet såväl för befintliga förhållanden som för de i detaljplanen föreslagna byggnationerna,dock får maximal markbelastning ej överskrida 15 kPa.
Undantaget är sektion A som ej uppfyller ställda krav för nyexploatering/befintlig bebyggelse,varmed en tryckbank eller motfyllning av krossmaterial erfordras vid släntfot ner motÖrekilsparken, med en preliminärt uppskattad tjocklek på 1,5 m och ungefärlig utbredning iplan enligt princip i Figur 4. Utformning av tryckbanken redovisas i [11].
Figur 4. Motfyllningens ungefärliga utbredning i plan, redovisad med rött raster.
Uppdrag: 265714, DPL Vadholmen, del av Munkedals centrum
Beställare: Munkedals kommun Tekniska avdelningen
O:\GBG\290559\G\_Text\PM Geoteknik_Rev\RevE 2021_JSv\PM Geoteknik_RevE.docx
22(22)
Vid byggnation inom motfyllningens utbredning kan schakt/skärning i utfyllningen utföras,förutsatt att stabiliteten säkras i samband med arbetet samt att påförd last i efterföljandepermanentskede minst motsvarar den bortschaktade motfyllningens tyngd. Motfyllningensutbredning i plan motsvarar ca 600 m2.
Byggnader inom blå streckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedöms kunna utföras som suterränghus.Byggnader inom röd streckad linje i Bilaga 1, sida 2, bedöms kunna utföras med källare.
Beräkningarna av totalstabilitet visar att erforderlig säkerhet mot totalstabilitetsbrott erhålls förplanerad vägbank.
Vid schakt lokalt bör dock alltid lokalstabiliteten kontrolleras.
8.5 KONTROLLPROGRAM
Inför byggnation i urban miljö behöver en riskinventering utföras som innefattar bedömning avkänsliga anläggningar i omgivningen med hänsyn till geoteknik, exempelvis järnväg ochledningar. För att sedan verifiera att inte oacceptabel omgivningspåverkan uppstår upprättas ettkontrollprogram geoteknik. I detta program verifieras till exempel att erforderlig stabilitet säkrassamt att inte skadliga markrörelser eller grundvattensänkningar uppkommer under byggnationoch permanentskedet. Kontrollprogrammet skall upprättas innan byggstart då exempelvismätutrustning behöver installeras och nollmätas innan arbeten påbörjas.
8.6 BERGTEKNIK
Inom området har varken berg i dagen eller block påträffats vilket gör att stabilitetsrisk för blockeller blocknedfall ej föreligger inom området.
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
201,4 1,6 1,8 2,0 2,2
Niv
å
Densitet, ρ
(t/m3)
Valt värde
Utvärderad
TY4
Bilaga 2 s.1(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 20 40 60 80 100
Niv
å
Naturlig vattenkvot, wN (%)
Valt värde
Utvärderad
TY4
TY6
Bilaga 2 s.2(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 20 40 60 80 100
Niv
å
Konflytgräns, wL (%)
Valt värde
Utvärderad
TY4
Bilaga 2 s.3(13)
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
200 20 40 60 80 100
Niv
å
Korrigerad skjuvhållfasthet, Cu (kPa)
Valt värde
Utvärderad
TY2 - CPT
TY3 - CPT
TY4 - CPT
TY4 - Kon
TY4 - Vb
TY4 - empiri
TY5 - CPT
92B-2 - Vb
92B-3 - Vb
92B-4 - Vb
Bilaga 2 s.4(13)
-20
-18
-16
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
100 20 40 60 80 100
Niv
å
Korrigerad skjuvhållfasthet, Cu (kPa)
Valt värde
UtvärderadTY2 - CPTTY3 - CPTTY4 - CPTTY4 - KonTY4 - VbTY4 - empiriTY5 - CPTTY6 - CPTTY6 - VbTY7 - CPT92B-2 - Vb92B-3 - Vb92B-4 - Vb92B-6 - Vb
Bilaga 2 s.5(13)
-20
-18
-16
-14
-12
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 100 200 300 400 500
Niv
å
Förkonsolideringstryck, σ'c (kPa)
Valt värde
Utvärderat
TY2 - CPT
TY3 - CPT
TY4 - CPT
TY4 - CRS
TY5 - CPT
TY6 - CPT
TY7 - CPT
Bilaga 2 s.6(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600
Niv
å
Gränstryck, σ'L (kPa)
Valt värde
Utvärderat
TY4
Bilaga 2 s.7(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 5000 10000 15000 20000 25000 30000
Niv
å
Kompressionsmodul M0 (kPa)
Valt värde
Utvärderad
TY4
Bilaga 2 s.8(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 1000 2000 3000 4000 5000
Niv
å
Kompressionsmodul ML (kPa)
Valt värde
Utvärderad
TY4
Bilaga 2 s.9(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 2 4 6 8 10 12 14
Niv
å
Modultal M' (-)
Valt värde
UtvärderatTY4
Bilaga 2 s.10(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
200 5 10 15 20 25 30
Niv
å
Faktor βk (-)
Valt värde
Utvärderad
TY4
Bilaga 2 s.11(13)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
201,E-11 1,E-10 1,E-09 1,E-08 1,E-07
Niv
å
Permeabilitet, ki (m/s)
Valt värde
Utvärderad
TY4
Bilaga 2 s.12(13)
Bilaga 2 s.13(13)
Bilaga 3 sid 1(1)
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig vägTY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
Skala 1:1 000 (A3)
Fc = 1,51
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10-505
10152025
Bilaga 4 s1(24)
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig väg
Fkomb = 1,52
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
Skala 1:1 000 (A3)
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10-505
10152025
Bilaga 4 s2(24)
Torrskorpa od
Lera 2 odLera 3 od
Lera 4 od
Lera 1 od
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Fc = 1,51
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 10 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10
-505
10152025
Bilaga 4 s3(24)
Torrskorpa kombi
Lera 2 kombiLera 3 kombi
Lera 4 kombi
Lera 1 kombi
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 10 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Fkomb = 1,52
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10
-505
10152025
Bilaga 4 s4(24)
Torrskorpa od
Lera 2 odLera 3 od
Lera 4 od
Lera 1 od
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Fc = 1,50
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 15 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10
-505
10152025
Bilaga 4 s5(24)
Torrskorpa kombi
Lera 2 kombiLera 3 kombi
Lera 4 kombi
Lera 1 kombi
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 15 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Fkomb = 1,50
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10
-505
10152025
Bilaga 4 s6(24)
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Fc = 1,47
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 20 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10-505
10152025
Bilaga 4 s7(24)
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: A - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 20 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Fkomb = 1,47
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å[m
]
-20-15-10-505
10152025
Bilaga 4 s8(24)
Torrskorpa odLera 1 od
Lera 2 od
Lera 3 od
Lera 4 od
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: B - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig Jvg Befintlig väg
Befintlig byggnadLast: 10 kPa/m
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
TY4 TY6 TY7
Örekilsävlen
Skala 1:800 (A3)
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
Fc = 1,85
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Niv
å[m
]
-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Bilaga 4 s9(24)
Torrskorpa kombiLera 1 kombi
Lera 2 kombi
Lera 3 kombi
Lera 4 kombi
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: B - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig Jvg Befintlig väg
Befintlig byggnadLast: 10 kPa/m
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
TY4 TY6 TY7
Örekilsävlen
Skala 1:800 (A3)
Fkomb = 1,76
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Niv
å[m
]
-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Bilaga 4 s10(24)
Torrskorpa odLera 1 od
Lera 2 od
Lera 3 od
Lera 4 od
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: B - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig byggnadLast 10 kPa/m
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
TY4 TY6 TY7
Örekilsävlen
MarkbelastningLast: 10 kPa/m
Befintlig JvgLast: 28 kPa/m
Befintlig vägLast: 13 kPa/m
Skala 1:800 (A3)
Fc = 1,85
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Niv
å[m
]
-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Bilaga 4 s11(24)
Torrskorpa kombiLera 1 kombi
Lera 2 kombi
Lera 3 kombi
Lera 4 kombi
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: B - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig byggnadLast 10 kPa/m
TY4 TY6 TY7
Örekilsävlen
MarkbelastningLast: 10 kPa/m Befintlig vägBefintlig jvg
Skala 1:800 (A3)
Fkomb = 1,76
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Niv
å[m
]
-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Bilaga 4 s12(24)
Torrskorpa odLera 1 od
Lera 2 od
Lera 3 od
Lera 4 od
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: B - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig byggnadLast 10 kPa/m
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 kPa/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 30 kPaPiezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 kPa/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
TY4 TY6 TY7
Örekilsävlen
MarkbelastningLast: 20 kPa/m
Befintlig JvgLast: 28 kPa/m
Befintlig vägLast: 13 kPa/m
Skala 1:800 (A3)
Fc = 1,85
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Niv
å[m
]
-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Bilaga 4 s13(24)
Torrskorpa kombiLera 1 kombi
Lera 2 kombi
Lera 3 kombi
Lera 4 kombi
FriktionBerg
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUN
Sektion: B - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2016-04-15
Befintlig byggnadLast 10 kPa/m
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 kPa/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 kPa/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 kPa/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
TY4 TY6 TY7
Örekilsävlen
MarkbelastningLast: 20 kPa/m Befintlig vägBefintlig jvg
Skala 1:800 (A3)
Fkomb = 1,76
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Niv
å[m
]
-20
-15
-10
-5
0
5
10
15
20
25
Bilaga 4 s14(24)
Torrskorpa kombi
Lera 2 kombiLera 3 kombi
Lera 4 kombi
Lera 1 kombi
FriktionBerg
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å [m
]
-20-15-10-505
10152025
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNStabilitet närmast ÖrekilsälvenSektion: A - kombAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Grid and RadiusPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-06-23
Befintlig vägTY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 (kN/m²)/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Befintlig Jvg
Skala 1:1 000 (A3)
Fkomb=1,69
Bilaga 4 s15(24)
Torrskorpa od
Lera 2 odLera 3 od
Lera 4 od
Lera 1 od
FriktionBerg
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å [m
]
-20-15-10-505
10152025
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNStabilitet närmast ÖrekilsälvenSektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Grid and RadiusPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-04
Befintlig vägTY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion: 30 kPaPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
Skala 1:1 000 (A3)
Fc = 2,51
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
Planerad parkeringLast: 15 kPa/m
Bilaga 4 s16(24)
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å [m
]
-20-15-10-505
10152025
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNSchakt för suterränghusSektion: A - odränAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-06-22
Befintlig vägTY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion: 30 kPaPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
Skala 1:1 000 (A3)
Fc = 1,22
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
LÄGE FÖR NY BYGGNAD
Bilaga 4 s17(24)
Torrskorpa kombi
Lera 2 kombiLera 3 kombi
Lera 4 kombi
Lera 1 kombi
FriktionBerg
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å [m
]
-20-15-10-505
10152025
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllningSektion: A - komb inkl motfyllningAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 (kN/m²)/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 15 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Motfyllning, t=1,2 m(last: 24 kPa)
+12,5+17
Fc = 1,56
12 m
Bilaga 4 s18(24)
Torrskorpa od
Lera 2 odLera 3 od
Lera 4 od
Lera 1 od
FriktionBerg
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å [m
]
-20-15-10-505
10152025
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllningSektion: A - odrän inkl motfyllningAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12
Fc = 1,55
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion: 30 kPaPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 15 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
Motfyllning, t=1,2 m(last: 24 kPa)
+12,5+17 12 m
Bilaga 4 s19(24)
Torrskorpa kombi
Lera 2 kombiLera 3 kombi
Lera 4 kombi
Lera 1 kombi
FriktionBerg
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å [m
]
-20-15-10-505
10152025
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllning, lokal stabilitetSektion: A -komb inre stab motfyllningAnalysmetod: Kombinerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 1,5 kPaC-Rate of Change: 0,29 (kN/m²)/mCu-Datum: 15 kPaCu-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 25 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 3 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 kombiModel: Combined, S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³Phi': 30 °C-Datum: 4 kPaC-Rate of Change: 0,19 (kN/m²)/mCu-Datum: 40 kPaCu-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Datum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa kombiModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 18 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 3 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 30 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1Piezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 15 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Motfyllning, t=1,2 m(last: 24 kPa)
+12,5+17
Fc = 1,58
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
12 m
Bilaga 4 s20(24)
Torrskorpa od
Lera 2 odLera 3 od
Lera 4 od
Lera 1 od
FriktionBerg
Avstånd [m]0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320
Niv
å [m
]
-20-15-10-505
10152025
DETALJPLAN FÖR VADHOLMENMUNKEDALS KOMMUNMothållande last från motfyllning, lokal stabilitetSektion: A - odrän inre stab motfyllningAnalysmetod: Odränerad analysBeräkningsmodell: Morgenstern-PriceMetod: Entry and ExitPortrycksmodell: Piezometric LineDatum: 2020-11-12
Befintlig väg
TY1 TY3 TY5 TY7
Örekilsälven
Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)Piezometric Line: 1
Name: FriktionModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °Piezometric Line: 1
Name: Lera 1 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 17 kN/m³C-Datum: 15 kPaC-Rate of Change: 2,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 17,5 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 2 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 25 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 10 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 3 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mDatum (Elevation): 2 mPiezometric Line: 1
Name: Lera 4 odModel: S=f(datum)Unit Weight: 18,5 kN/m³C-Datum: 40 kPaC-Rate of Change: 1,9 (kN/m²)/mDatum (Elevation): -2 mPiezometric Line: 1
Name: Torrskorpa odModel: Undrained (Phi=0)Unit Weight: 18 kN/m³Cohesion: 30 kPaPiezometric Line: 1
Befintlig Jvg
MarkbelastningLast: 15 kPa/m
Skala 1:1 000 (A3)
Motfyllning, t=1,2 m(last: 24 kPa)
Fc = 1,70
Last: 28 kPa/m Last: 13 kPa/m
+12,5+17 12 m
Bilaga 4 s21(24)
1,78
Distance-55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10
Elev
atio
n
10
15
20
25
30
35
40
45
BEF BYGGNAD
Color Name Model UnitWeight(kN/m³)
C-TopofLayer(kPa)
Cohesion'(kPa)
Phi'(°)
ConstantUnit Wt.AboveWaterTable(kN/m³)
Friktionsjord - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 21 0 35 18
Lera 1 - Bohusgeo 2007 S=f(depth) 18 30
Lera 2 - Bohusgeo 2007 S=f(depth) 18 32
Tryckbank - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 19 0 38 17
TRYCKBANK
SEKTION D-DOdränerad analysBefintliga förhållandenSektionsgeometri och parametrar från Bohusgeo 2006 [6]
Bilaga 4 s22(24)
1,67
Distance-55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10
Elev
atio
n
10
15
20
25
30
35
40
45
NY BYGGNAD40 kPa
Color Name Model UnitWeight(kN/m³)
C-TopofLayer(kPa)
Cohesion'(kPa)
Phi'(°)
ConstantUnit Wt.AboveWaterTable(kN/m³)
Friktionsjord - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 21 0 35 18
Lera 1 - Bohusgeo 2007 S=f(depth) 18 30
Lera 2 - Bohusgeo 2007 S=f(depth) 18 32
Tryckbank - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 19 0 38 17
TRYCKBANK
SEKTION D-DOdränerad analysInklusive byggnadSektionsgeometri och parametrar från Bohusgeo 2006 [6]
Bilaga 4 s23(24)
1,65
Distance-55 -50 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10
Elev
atio
n
10
15
20
25
30
35
40
45
NY BYGGNAD0 kPa
Color Name Model UnitWeight(kN/m³)
C-TopofLayer(kPa)
Cohesion'(kPa)
Phi'(°)
ConstantUnit Wt.Above WaterTable (kN/m³)
Friktionsjord - Bohusgeo 2007 Mohr-Coulomb 21 0 35 18
Lera 1 - Bohusgeo 2007 S=f(depth) 18 30
Lera 2 - Bohusgeo 2007 S=f(depth) 18 32
SEKTION D-DOdränerad analysSchakt för suterränghusSektionsgeometri och parametrar från Bohusgeo 2006 [6]
Bilaga 4 s24(24)
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
0 100 200 300 400 500 600
Djup
[m}
Spänningar [kPa]
Späningsdiagram
o (kPa)
'c (kPa)
' o (kPa)
' o (kPa) + 10 kPa
' o (kPa) + 20 kPa
Bilaga 5 sid 1(1)
100;
0,02
04
100,
0;0,
0316
0,00
0
0,00
5
0,01
0
0,01
5
0,02
0
0,02
5
0,03
0
0,03
5
010
2030
4050
6070
8090
100
Displacement[m]
Tim
e[å
r]
DISP
LACE
MEN
T-TI
ME:
30m
jord
mäk
tighe
t
10[k
Pa]
20[k
Pa]
Sätt
ning
aran
alys
för1
00år
Bilaga 6 sid 1(1)
Berg
Frik
tion
Lera
4 o
d
Lera
3 o
d
Lera
2 o
d
Lera
1 o
d
Torrs
korp
a od
Öve
rbyg
gnad
Avs
tånd
[m]
010
2030
4050
6070
8090
100
110
120
130
140
150
160
170
180
Nivå [m]
-20
-15
-10-50510152025
Öre
kils
älve
n
Col
orN
ame
Mod
elU
nit
Wei
ght
(kN
/m³)
C-D
atum
(kPa
)C
-Rat
e of
Cha
nge
((kN/
m²)/
m)
Dat
um(E
leva
tion)
(m)
Piez
omet
ricLi
neC
ohes
ion
(kPa
)C
ohes
ion'
(kPa
)Ph
i'(°
)
Lera
1 o
dS=
f(dat
um)
1715
2,9
17,5
1
Lera
2 o
dS=
f(dat
um)
18,5
251,
910
1
Torr
skor
pa o
dU
ndra
ined
(Phi
=0)
181
30
Frik
tion
Moh
r-C
oulo
mb
181
030
Berg
Bedr
ock
(Impe
netra
ble)
1
Lera
3 o
dS=
f(dat
um)
18,5
400
21
Lera
4 o
dS=
f(dat
um)
18,5
401,
9-2
1
Öve
rbyg
gnad
Moh
r-C
oulo
mb
221
045
DE
TALJ
PLA
N F
ÖR
VA
DH
OLM
EN
MU
NK
ED
ALS
KO
MM
UN
Sek
tion:
C -
odrä
nA
naly
smet
od: O
drän
erad
ana
lys
Ber
äkni
ngsm
odel
l: M
orge
nste
rn-P
rice
Met
od: E
ntry
and
Exi
tP
ortry
cksm
odel
l: P
iezo
met
ric L
ine
Dat
um: 2
018-
10-1
7
Fc =
1,6
3
Väg
Last
: 13
kN/m
³
Bilaga 7 sid 1(4)
Berg
Frik
tion
Lera
4 k
ombi
Lera
3 k
ombi
Lera
2 k
ombi
Lera
1 k
ombi
Torrs
korp
a ko
mbi
Öve
rbyg
gnad
Avs
tånd
[m]
010
2030
4050
6070
8090
100
110
120
130
140
150
160
170
180
Nivå [m]
-20
-15
-10-50510152025
Öre
kils
älve
n
Col
orN
ame
Mod
elU
nit
Wei
ght
(kN/
m³)
Coh
esio
n'(k
Pa)
Phi'
(°)
Piez
omet
ricLi
neC
-Top
of Laye
r(k
Pa)
C-R
ate
ofC
hang
e((k
N/m
²)/m
)
Cu-
Top
of Laye
r(k
Pa)
Cu-
Rate
of
Cha
nge
((kN
/m²)/
m)
C/C
uR
atio
C-D
atum
(kPa
)C
u-D
atum
(kPa
)Da
tum
(Ele
vatio
n)(m
)
Frik
tion
Moh
r-C
oulo
mb
180
301
Berg
Bedr
ock
(Impe
netra
ble)
1
Lera
1 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
epth
)17
301
1,5
0,29
152,
90,
1
Lera
2 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
atum
)18
,530
10,
191,
90,
12,
525
10
Torr
skor
pa k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
epth
)18
301
30
300
0,1
Lera
3 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
atum
)18
,530
10
00,
14
402
Lera
4 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
atum
)18
,530
10,
191,
90,
14
40-2
Öve
rbyg
gnad
Moh
r-C
oulo
mb
220
451
DE
TALJ
PLA
N F
ÖR
VA
DH
OLM
EN
MU
NK
ED
ALS
KO
MM
UN
Sek
tion:
C -
kom
bA
naly
smet
od: K
ombi
nera
d an
alys
Ber
äkni
ngsm
odel
l: M
orge
nste
rn-P
rice
Met
od: E
ntry
and
Exi
tP
ortry
cksm
odel
l: P
iezo
met
ric L
ine
Dat
um: 2
018-
10-1
7
Fkom
b =
1,67
Bilaga 7 sid 2(4)
Berg
Frik
tion
Lera
4 o
d
Lera
3 o
d
Lera
2 o
d
Lera
1 o
d
Torrs
korp
a od
Öve
rbyg
gnad
Avs
tånd
[m]
010
2030
4050
6070
8090
100
110
120
130
140
150
160
170
180
Nivå [m]
-20
-15
-10-50510152025
Öre
kils
älve
n
Col
orN
ame
Mod
elU
nit
Wei
ght
(kN/
m³)
C-D
atum
(kPa
)C
-Rat
e of
Cha
nge
((kN/
m²)/
m)
Dat
um(E
leva
tion)
(m)
Piez
omet
ricLi
neC
ohes
ion
(kPa
)C
ohes
ion'
(kPa
)Ph
i'(°
)
Lera
1 o
dS=
f(dat
um)
1715
2,9
17,5
1
Lera
2 o
dS=
f(dat
um)
18,5
251,
910
1
Torr
skor
pa o
dU
ndra
ined
(Phi
=0)
181
30
Frik
tion
Moh
r-Cou
lom
b18
10
30
Berg
Bedr
ock
(Impe
netra
ble)
1
Lera
3 o
dS=
f(dat
um)
18,5
400
21
Lera
4 o
dS=
f(dat
um)
18,5
401,
9-2
1
Öve
rbyg
gnad
Moh
r-Cou
lom
b22
10
45
DE
TALJ
PLA
N F
ÖR
VA
DH
OLM
EN
MU
NK
ED
ALS
KO
MM
UN
Sek
tion:
C -
odrä
nA
naly
smet
od: O
drän
erad
ana
lys
Ber
äkni
ngsm
odel
l: M
orge
nste
rn-P
rice
Met
od: E
ntry
and
Exi
tP
ortry
cksm
odel
l: P
iezo
met
ric L
ine
Dat
um: 2
018-
10-1
7
Fc =
1,6
9
Väg
Last
: 13
kN/m
³
Bilaga 7 sid 3(4)
Berg
Frik
tion
Lera
4 k
ombi
Lera
3 k
ombi
Lera
2 k
ombi
Lera
1 k
ombi
Torrs
korp
a ko
mbi
Öve
rbyg
gnad
Avs
tånd
[m]
010
2030
4050
6070
8090
100
110
120
130
140
150
160
170
180
Nivå [m]
-20
-15
-10-50510152025
Öre
kils
älve
n
Col
orN
ame
Mod
elU
nit
Wei
ght
(kN/
m³)
Coh
esio
n'(k
Pa)
Phi'
(°)
Piez
omet
ricLi
neC
-Top
of Laye
r(k
Pa)
C-R
ate
ofC
hang
e((k
N/m
²)/m
)
Cu-
Top
of Laye
r(k
Pa)
Cu-
Rat
e of
Cha
nge
((kN/
m²)/
m)
C/C
uR
atio
C-D
atum
(kPa
)Cu
-Dat
um(k
Pa)
Datu
m(E
leva
tion)
(m)
Frik
tion
Moh
r-C
oulo
mb
180
301
Berg
Bedr
ock
(Impe
netra
ble)
1
Lera
1 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
epth
)17
301
1,5
0,29
152,
90,
1
Lera
2 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
atum
)18
,530
10,
191,
90,
12,
525
10
Torr
skor
pa k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
epth
)18
301
30
300
0,1
Lera
3 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
atum
)18
,530
10
00,
14
402
Lera
4 k
ombi
Com
bine
d, S
=f(d
atum
)18
,530
10,
191,
90,
14
40-2
Öve
rbyg
gnad
Moh
r-C
oulo
mb
220
451
DE
TALJ
PLA
N F
ÖR
VA
DH
OLM
EN
MU
NK
ED
ALS
KO
MM
UN
Sek
tion:
C -
kom
bA
naly
smet
od: K
ombi
nera
d an
alys
Ber
äkni
ngsm
odel
l: M
orge
nste
rn-P
rice
Met
od: E
ntry
and
Exi
tP
ortry
cksm
odel
l: P
iezo
met
ric L
ine
Dat
um: 2
018-
10-1
7
Fkom
b =
1,71
Bilaga 7 sid 4(4)
Bilaga 8 s1(8)
Utvärdering avseende kvicklera
0
4
8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0
Mobiliserad friktion, kN
Borrhål nr. TY1Mantelfriktion CPT
Mantelfriktion CPT 1kPa
Mantelfriktion CPTanpassad
Mantelfriktion Tr
Mantelfriktion Tr 1kPa
Mantelfriktion Tr anpassad
Kvicklera CPT
Kvicklera Tr
Uk torrskorpa
Kvicklera ostördprovtagning
Ostörd provtagning
Sensitivitet > 50
Sensitivitet > 200
Bilaga 8 s2(8)
0
4
8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0
Mobiliserad friktion, kN
Borrhål nr. TY4Mantelfriktion CPT
Mantelfriktion CPT 1kPa
Mantelfriktion CPTanpassad
Mantelfriktion Tr
Mantelfriktion Tr 1kPa
Mantelfriktion Tr anpassad
Kvicklera CPT
Kvicklera Tr
Uk torrskorpa
Kvicklera ostördprovtagning
Ostörd provtagning
Sensitivitet > 50
Sensitivitet > 200
Bilaga 8 s3(8)
0
4
8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0
Mobiliserad friktion, kN
Borrhål nr. 07B-10Mantelfriktion CPT
Mantelfriktion CPT 1kPa
Mantelfriktion CPTanpassad
Mantelfriktion Tr
Mantelfriktion Tr 1kPa
Mantelfriktion Tr anpassad
Kvicklera CPT
Kvicklera Tr
Uk torrskorpa
Kvicklera ostördprovtagning
Ostörd provtagning
Sensitivitet > 50
Sensitivitet > 200
Bilaga 8 s4(8)
0
4
8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0
Mobiliserad friktion, kN
Borrhål nr. 07B-20Mantelfriktion CPT
Mantelfriktion CPT 1kPa
Mantelfriktion CPTanpassad
Mantelfriktion Tr
Mantelfriktion Tr 1kPa
Mantelfriktion Tr anpassad
Kvicklera CPT
Kvicklera Tr
Uk torrskorpa
Kvicklera ostördprovtagning
Ostörd provtagning
Sensitivitet > 50
Sensitivitet > 200
Bilaga 8 s5(8)
0
4
8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0
Mobiliserad friktion, kN
Borrhål nr. 07B-22Mantelfriktion CPT
Mantelfriktion CPT 1kPa
Mantelfriktion CPTanpassad
Mantelfriktion Tr
Mantelfriktion Tr 1kPa
Mantelfriktion Tr anpassad
Kvicklera CPT
Kvicklera Tr
Uk torrskorpa
Kvicklera ostördprovtagning
Ostörd provtagning
Sensitivitet > 50
Sensitivitet > 200
Bilaga 8 s6(8)
0
4
8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0
Mobiliserad friktion, kN
Borrhål nr. 07B-54Mantelfriktion CPT
Mantelfriktion CPT 1kPa
Mantelfriktion CPTanpassad
Mantelfriktion Tr
Mantelfriktion Tr 1kPa
Mantelfriktion Tr anpassad
Kvicklera CPT
Kvicklera Tr
Uk torrskorpa
Kvicklera ostördprovtagning
Ostörd provtagning
Sensitivitet > 50
Sensitivitet > 200
Bilaga 8 s7(8)
0
4
8
12
16
20
24
28
32
36
40
44
0,0 4,0 8,0 12,0 16,0 20,0
Mobiliserad friktion, kN
Borrhål nr. 07B-58Mantelfriktion CPT
Mantelfriktion CPT 1kPa
Mantelfriktion CPTanpassad
Mantelfriktion Tr
Mantelfriktion Tr 1kPa
Mantelfriktion Tr anpassad
Kvicklera CPT
Kvicklera Tr
Uk torrskorpa
Kvicklera ostördprovtagning
Ostörd provtagning
Sensitivitet > 50
Sensitivitet > 200
Bilaga 8 s8(8)