1

PERENCANAAN PONDASI FOOTPLAT

oleh : listiyonobudi.blogspot.com

Data PerencaData PerencaData PerencaData Perencananananaan an an an Pondasi FootplatPondasi FootplatPondasi FootplatPondasi Footplat γ beton = 24 kN/m3 γ tanah = 18 kN/m3 σ ijin tanah = 2,0 kg/cm2 = 200 kN/m2 fc = 14,525 MPa fy = 240 MPa B = 1,25 m L = 1,25 m b = 0,25 m h = 0,25 m ht = 0,30 m (syarat � ≥ 150 mm) ha = 1,70 m d’ = 0,075 m (tebal selimut beton) D = 12 mm = 0,012 m (diameter tulangan) Pu = 61,666 kN (data dari SAP) Mu = 5,2623 kNm (data dari SAP) αs = 20 (kolom sudut) � Keterangan : αs merupakan suatu konstanta yang digunakan untuk menghitung Vc, yang tergantung pada letak fondasi, � 40 = Kolom dalam 30 = Kolom tepi 20 = Kolom sudut

Cek Pondasi terhadap Tegangan Izin TanahCek Pondasi terhadap Tegangan Izin TanahCek Pondasi terhadap Tegangan Izin TanahCek Pondasi terhadap Tegangan Izin Tanah σ = berat pondasi + berat tanah = (ht . γ beton) + (ha . γ tanah) = (0,25 x 24) + (1,70 x 18) = 37,8 kN/m2

2

σ maks = = PuB x L> + ? Mu16 x B x L@A + σ= = 61,6661,25 x 1,25> + ? 5,262316 x 1,25 x 1,25@A + 37,8

= 39,466 + 16,166 + 37,8 = 93,432 kN/m2 � σ maks < σ ijin tanah (93,132 kN/m2 < 200 kN/m2) � AmanAmanAmanAman σ min = = PuB x L> − ? Mu16 x B x L@A + σ

= = 61,6661,25 x 1,25> − ? 5,262316 x 1,25 x 1,25@A + 37,8 = 39,466 - 16,166 + 37,8 = 61,100 kN/m2 � σ min < σ ijin tanah (60,800 kN/m2 < 200 kN/m2) � AmanAmanAmanAman Kontrol terhadap Tegangan Geser Satu ArahKontrol terhadap Tegangan Geser Satu ArahKontrol terhadap Tegangan Geser Satu ArahKontrol terhadap Tegangan Geser Satu Arah ds = d’ + D/2 = 0,075 + 1,2/2 = 0,081 m d = ht - ds = 0,300 - 0,081 = 0,219 m a = B/2 - b/2 - d = 0,625 - 0,125 - 0,219 = 0,281 m σa = σ min + { (L − a) . (σ maks − σ min)L }

= 61,100 + {(1,25 − 0,281) x (93,432 − 61,100)1,25 } = 61,100 + 25,064 = 86,164 kN/m2 Gaya tekan ke atas dari tanah (Vu)� Vu = {a . B . (σ maks + σa)}/2 = {0,281 x 1,25 x (93,432 + 86,164)} / 2 = 31,542 kN Gaya geser yang dapat ditahan oleh beton (Ø.Vc)� Ø.Vc = Ø . 1/6. √fc . B . d = 0,75 x 1/6 x √14,525 x 1250 x 219

3

= 130413,398 N = 130,413 kN � Ø.Vc > Vu (130,413 kN > 31,542 kN) � AmanAmanAmanAman Kontrol terhadap Kontrol terhadap Kontrol terhadap Kontrol terhadap Tegangan Geser Dua Arah (Geser Pons)Tegangan Geser Dua Arah (Geser Pons)Tegangan Geser Dua Arah (Geser Pons)Tegangan Geser Dua Arah (Geser Pons) Dimensi kolom � b = 0,25 m; h = 0,25 m b + d = 0,25 + 0,219 = 0,469 m h + d = 0,25 + 0,219 = 0,469 m Gaya tekan ke atas (geser pons), Vu � Vu = {B2 – (b + d) . (h + d)} . {(σ maks + σ min)/2} ={1,252 – 0,469 x 0,469} x {(93,432 + 61,100)/2} = 1,343 x 77,266 = 103,768 kN βc = hk / bk = 0,25/0,25 = 1,00 bo = 2 . {(bk + d) + (hk + d)} = 2 x {(0,25 + 0,219) + (0,25 + 0,219)} = 1,876 m Gaya geser yang mampu ditahan oleh beton (Ø.Vc)� Vc1 = =1 + 2βc> x O√fc . bo . d 6 P

= =1 + 21,00> x O√14,525 x 1876 x 2196 P = 3 x 260965,904 = 782897,712 N = 782,898 kN Vc2 = =2 + αs . dbo > x O√fc . bo . d12 P

= =2 + 20 x 2191876 > x O√14,525 x 1876 x 21912 P = 4,335 x 130482,952 = 565643,597 N= 565,644 kN Vc3 = 1/3 . √fc . bo . d = 1/3 x √14,525 x 1876 x 219 = 521931,808 N = 521,932 kN Sehingga � Vc1 = 782,898 kN Vc2 = 565,644 kN

4

Vc3 = 521,932 kN � Diambil nilai yang terkecil, sehingga � Vc = Vc3 = 521,932 kN Vc = 521,932 kN Ø.Vc = 0,75 x 521,932 =391,449 kN � Ø.Vc > Vu (391,449 kN > 103,768 kN) � AmanAmanAmanAman Perhitungan Tulangan Lentur PondasiPerhitungan Tulangan Lentur PondasiPerhitungan Tulangan Lentur PondasiPerhitungan Tulangan Lentur Pondasi ds = d’ + D + D/2 = 0,075 + 0,012 + 0,012/2 = 0,093 m d = ht – ds = 0,30 – 0,093 = 0,207 m x = B/2 – h/2 = 1,25 /2 – 0,25/2 = 0,500 m σx = σ min + { (B − x) . (σ maks − σ min)B }

= 61,100 + {(1,25 − 0,5) x (93,432 − 61,100)1,25 } = 61,100 + 19,399 = 80,499 kN Mu = 0,5 . αx . x@ + =α maks − αx3 . x@>

= 0,5 x 80,499 x 0,5@ + =93,432 − 80,4993 x 0,5@> = 10,063 + 1,078 = 11,141 kNm = 11141000 MPa K = MuØ . b . d@ = 111410000,8 x 1000 x 207@ = 0,325 MPa K maks = 382,5 . 0,85 . {(600 + fy) − (225 . 0,85)} . fc(600 + fy)@

= 382,5 x 0,85 x {(600 + 240) − (225 x 0,85)} x 14,525(600 + 240)@= 325,125 x 648,750 x 14,525 705600 = 3063683,355705600

= 4,342 Mpa � K < K maks (0,325 Mpa < 4,342 MPa) � AmanAmanAmanAman

5

aQ = ?1 − R1 − 2 . k0,85 . fc A . d= ?1 − R1 − 2 x 0,3250,85 x 14,525 A x 207

= 0,027 x 207 = 5,589 mm As(1) = (0,85 . fc . aQ. b)fy = (0,85 x 14,525 x 5,589 x 1000)240 = 287,513 mm2 Jika � fc ≤ 31,36 MPa, maka � As = 1,4 . b . dfy … … … … (R. 1) → SNI 03 − 2847 − 2002 (Pasal 12.5.1) Jika � fc > 31,36 MPa, maka � As = √fc . b . d4fy … … … … (R. 2) → SNI 03 − 2847 − 2002 (Pasal 12.5.1) fc = 14,525 MPa < 31,36 MPa � maka persamaan yng dipakai adalah persamaan (R.1) As(2) = 1,4 . b . dfy = 1,4 x 1000 x 207240 = 1207,5 mm2 Dipilih yang terbesar dari As(1) dan As(2) ....... sehingga � As = 1207,5 mm2 Jarak antar tulangan � s = 0,25 . π . D@ . sAs = 0,25 x 3,14 x 12@ x 10001207,5 = 93,625 mm ≈ 90 mm Syarat � s ≤ 2ht � s ≤ 2 x 300 � s ≤ 600 mm s ≤ 450 mm � Dipilih nilai s yang terkecil � 90 mm

6

Sehingga Sehingga Sehingga Sehingga ���� � Tulangan Tulangan Tulangan Tulangan lentur pondasi lentur pondasi lentur pondasi lentur pondasi yang Dipakai yang Dipakai yang Dipakai yang Dipakai ==== D12 D12 D12 D12 –––– 90909090 Perhitungan Tulangan Perhitungan Tulangan Perhitungan Tulangan Perhitungan Tulangan SusutSusutSusutSusut PondasiPondasiPondasiPondasi t = ht / 2 = 250 / 2 = 125 mm As susut = 0,002 . b . t = 0,002 x 1000 x 125 = 250 mm2 Dipakai tulangan D10 Jarak antar tulangan � s = 0,25 . π . D@ . sAs susut = 0,25 x 3,14 x 10@ x 1000250 = 314 mm ≈ 300 mm Syarat � s ≤ 2ht � s ≤ 2 x 300 � s ≤ 600 mm s ≤ 450 mm � Dipilih nilai s yang terkecil � 300 mm � Tulangan Tulangan Tulangan Tulangan susut pondasi susut pondasi susut pondasi susut pondasi yang Dipakai yang Dipakai yang Dipakai yang Dipakai ==== D1D1D1D10000 –––– 300300300300

7

Gambar Hasil PerhitunganGambar Hasil PerhitunganGambar Hasil PerhitunganGambar Hasil Perhitungan