návod na výpočet haly
Transcript of návod na výpočet haly
Konstrukce haly –
schéma nosné
kce
Prostorové
schéma nosné
konstrukce haly
Konstrukce haly –
rozvržení
nosné
kce
Zadání
Jednopodlažní
jednolodní
ocelová
hala, zadáno je rozpětí, počet polí
se vzdáleností
sloupů, světlá
výška, třída oceli, sněhová
oblast
Doplníme:
vzdálenost vazníků
= polovina vzdálenosti sloupů
vzdálenost vaznic = rozpětí
rozdělit na sudý počet polí
tak, aby byly vaznice od sebe vzdáleny cca 2-
3 m
Úvodní
strana:
Nakreslit schéma konstrukce (stačí
od ruky):
Půdorys s vyznačením sloupů, průvlaků
(ze sloupu na sloup v podélném směru), vazníků, vaznic, vodorovných ztužidel (okótovat osově
celkové
rozměry, vzdálenosti sloupů, vazníků
a vaznic)
Podélný řez s vyznačením průvlaku a svislých podélných ztužidel (stačí
úsek mezi dvěma ztužidly včetně, tj. cca 3-4 travé)
Příčný řez s pohledem na sloupy (u sloupu uvažujeme plný průřez, tj. nikoliv příhradový sloup) a vazník (pouze schematicky, okótovat pouze světlou a celkovou výšku)
Nakreslit schéma vazníku (stačí
od ruky):
Výška vazníku uprostřed = 1/10 rozpětí
Sklon horní
pásnice 5-15% (zvolte)
Svislice v místě
uložení
vaznic (okótovat osové
vzdálenosti a výšky svislic)
Diagonály střídavě
sestupné
a vzestupné
Konstrukce haly
–
statický výpočet
Stanovení
klimatických zatížení
1.
Zatížení
sněhem sk
= 1
.Ce
.Ct
.sn
sn
…
charakteristická
hodnota zatížení
dle zadání
(II = 1,0 kNm-2, III = 1,5 kNm-2, IV = 2,0 kNm-2 )
1
…
tvarový součinitel (sklon střechy
0-30°
= +0,8)
Ce
… součinitel expozice (odvanutí
ze střechy)
(zadáme
1,0)
Ct
… tepelný součinitel (odtávání
prostupem)
(zadáme
1,0) sd
= 1,5 . sk
Konstrukce haly
–
statický výpočet
Stanovení
klimatických zatížení
2.
Zatížení
větrem(obecný postup:)
maximální
tlak qp
(z)=[1+7.Iv
(z)].0,5.vm2(z)=ce
(z).qb
qb
=0,5.vm2(z) …
základní
tlak větru
Iv
(z)
…
vliv turbulence větru
v závislosti na výšcena základě
povětrnostních podmínek vb
= cdir
.cseason
.vb,0
vb
… základní rychlost větru (22-36
m/s)
cdir
… součinitel směru větru
(0,8-1,2)
cseason
… součinitel ročního období
(u nás 1,0)
místních vlivů
vm
(z) = cr
(z). c0
(z). vb
cr
(z)=kr
.ln(z/z0
) …
součinitel drsnosti terénu (dle délky a výšky terénní
překážky, většinou kol. 1,0)
cO
… součinitel ortografie
(u nás většinou 1,0)
tlak větru působící
na vnější
povrchy
we
= qp
(ze
).cpe
2.1. Převezmeme hodnoty z minulého příkladu a stanovíme maximální
dynamický tlak větru qp
(z)
pro referenční
výšku z=ze
=výška zadané
haly v hřebeni
2.2. Vypočteme tlak větru působící
na vnější
povrchy we
= qp
(ze
).cpe
(viz nákresy a tabulky uvedené
dále) a návrhový tlak we,d
= 1,5 . we
Pozn.: Nebudeme se zabývat podrobněji kombinacemi, do dalších výpočtů
budeme uvažovat pouze s maximálním zjištěným tlakem a sáním větru.
Konstrukce haly
–
statický výpočetRozdělení
plochy sedlové
střechy při směru větru =0°
Konstrukce haly
–
statický výpočetRozdělení
plochy sedlové
střechy při směru větru =0°
Konstrukce haly
–
statický výpočetRozdělení
plochy sedlové
střechy při směru větru =90°
Konstrukce haly
–
statický výpočetRozdělení
plochy sedlové
střechy při směru větru =90°
Konstrukce haly
–
statický výpočet
1. Návrh a posouzení
vaznice
– použit např. válcovaný profil IPE:
1.1. Určení
stálého zatížení
působícího na vaznici –
skladba
střešního pláště
(sendvičový zateplený panel trapéz-PUP-
trapéz –
hmotnost dle údajů
výrobce;
v zatěžovací
šířce
vaznice), vlastní
tíha
vaznice
1.2. Určení
klimatického
zatížení
(viz předchozí
snímky, cvičně
pouze maxima vyskytující
se kdekoliv na ploše střechy)
sníh maximum + vítr tlak maximum
vítr sání
maximum
1.3. Výpočet ohyb.momentu pro větší
ze zatížení
(vaznice
jako prostě
podepřený nosník) [MEd
=(1/8)(gd
.L2)]
Statické
tabulky
1.4. Návrh profilu vaznice [Wmin
=M.(M
/fy )]
kde souč.spolehl.mater. M
=1,15; mez kluzu
fy
= dle oceli
EC3-1-1/tab.3.1,str.29
1.5. Stanovení
návrh.únosnosti v ohybu [Mc,Rd
=Wy
. (fy
/M
)]
1.6. Posouzení
1.MS (únosnosti)
[MEd
< Mc,Rd
] EC3-1-1/str.49
1.7. Posouzení
2.MS (použitelnosti)
[=(5/384).((gk
.L4)/(EI))<lim
=L/200]
EC3-1-1/tab.NA1,str.90
Konstrukce haly
–
statický výpočet
2. Návrh a posouzení
prutů
vazníku
–
vazník v běžném poli
2.1. Zatížení
reakcemi vaznic v kombinaci vítr tlak+sníh+vlastní
tíha+vodorovné
boční
zatížení
větrem (předpokládáme, že vodorovné
zatížení
až
po úroveň
hlav sloupů
přenesou pouze sloupy, dtto do poloviny výšky krajní
svislice vazníku, výše ->
břemeno); (kombinaci se sáním větru v tomto cvičném případě
již
počítat nebudeme)
2.2.
Vazník uvažovat jako staticky určitý příhradový (tj. prostě
podepřená
příhrada osazená
na hlavách sloupů)
2.3. Výpočet osových sil (např.styčníkovou nebo průsečnou metodou –
viz dále)
v horní
pásnici uprostřed (u hřebene)
v dolní
pásnici uprostřed (pod hřebenem)
v diagonále nad podporou
2.4. Návrh profilu horní
pásnice
(např. profil 2L) [A=N/
=N.M
/fy
profil s plochou o cca 30% vyšší
(velmi orientačně)]
2.5. Určení
vzpěrné
délky Lcr
dle způsobu uchycení
(zde oboustranně
kloubové)
2.6. Stanovení
třídy průřezu dle poměru délky a tloušťky jednotlivých částí
(pro nás: třída 1-3)
EC3-1-1/část 5.5, str.41-45
2.7. Výpočet návrhové
vzpěrné
únosnosti [Nb,Rd
=(.A.fy
)/M1
], kde:
odečet součinitele vzpěrnosti
z grafu nebo z tabulky
přiřazení
křivky vzpěrné
pevnosti (dle průřezu
a oceli) EC3-1-1/tabulka 6.2., str.57
poměrná
štíhlost
(Lcr
/i).(1/1
)
1
= (E/fy
) = 93,9
(235/fy
)
2.8. Posouzení
1.MS únosnosti [NEd
< Nb,Rd
]
(2.MS zde posuzovat nebudeme)
2.9. Podobně
dále –
návrh a posouzení
dolní
pásnice a diagonály. (Tažené
prvky se posuzují
bez součinitele .)
Konstrukce haly
–
statický výpočet
Styčníková
metoda
Konstrukce haly
–
statický výpočet
Styčníková
metoda
Konstrukce haly
–
statický výpočet
Průsečná
metoda
Vypočteme vnější
síly působící
na soustavu
Prutovou soustavu rozdělíme na 2 části řezem, který přeruší
3 pruty neprotínající
se ve společném bodě
Přerušené
pruty pokládáme za zrušené
vnitřní
vazby a nahradíme je tahovými osovými silami (tj. vycházejí
ze styčníků)
Pro jednu z desek vyřešíme tři statické
podmínky rovnováhy
Konstrukce haly
–
statický výpočet
3. Návrh a posouzení
sloupu – sloup v běžném poli
3.1. Zatížení
reakcemi vazníků
v zatěžovací
šířce k dalším sloupům, vodorovné
boční
zatížení
větrem (až
po úroveň
poloviny výšky krajní
svislice vazníku, uvažovat jako spojité
zatížení
(poddajný obvodový plášť) nebo osamělé
břemeno na konci konzoly (tuhý obvodový plášť
opřený o hlavu sloupu))
3.2.
Sloup uvažovat jako plnostěnný (např. I profil, rovina vyšší
tuhosti v rovině
vazníku), vetknutý (tj. působí
jako konzola), návrh pokusem (korigovat dle posouzení)
Posouzení
1.MS únosnosti:
3.3. Výpočet osové
síly a momentu
3.4. Posouzení
profilu podle momentu a tlakové
síly ve vetknutí
(bez zahrnutí
vzpěru)
…
(N.M
/A.fy
) + (Mmax
.M
/W.fy
)
1
3.5. Posouzení
profilu podle momentu a tlakové
síly v 1/3 výšky sloupu (se zahrnutím vzpěru)
…
(N.M
/.A.fy
) + (M(1/3)
.M
/W.fy
)
1
(Nutno posoudit k oběma hlavním průřezovým osám!)
Posouzení
2.MS použitelnosti:
3.6. Výpočet posunutí
hlavy sloupu jako konzoly
vzorce viz statické
tabulky
[varianta vodorovné
zatížení
jako spojité
zatížení:
= (qk
.L4)/(8.EI) <lim
=L/150varianta vodorovné
zatížení
jako osamělé
břemeno:
= (H.L3)/(3.EI) <lim
=L/150]
Konstrukce haly
–
statický výpočet
4. Návrh a posouzení
prutu ztužidla
4.1. Zatížení
větrem (vodorovné
síly ve styčnících, zatěžovací
plocha z celého čela haly, rozdělit na jednotlivé
síly, sání
větru zde zanedbáme)Di
= + Ti / cos
= + [A –
(Vi
+ Vi
´)]
/ cos (viz dále)
4.2. Návrh plochy průřezu a profilu [A=N/
=N.M
/fy
profil (orientačně
+ 40%)]
4.3. Určení
vzpěrné
délky Lcr
dle způsobu uchycení(nezapomenout na prodloužení
skutečné
délky vlivem sklonu horní
pásnice)
4.4. Stanovení
třídy průřezu dle poměru délky a tloušťky jednotlivých částí
(pro nás: třída 1-3) EC3-1-1/část 5.5, str.41-45
4.5. Výpočet návrhové
vzpěrné
únosnosti [Nb,Rd
=(.A.fy
)/M1
], kde:
součinitel vzpěrnosti
je určen výpočtem:
součinitel vzpěrnosti
= 1/(+ale
zároveň
1,0 EC3-1-1/část 6.3.1., str.55-58
hodnota pro výpočet součinitele vzpěrnosti
=0,5(1+(-0,2)+2)
poměrná
štíhlost
(A.fy
/Ncr
)=(Lcr
/i).(1/1
)
součinitel imperfekce
dle křivky vzpěrné
pevnosti EC3-1-1/tabulka 6.1., str.56
1
= (E/fy
) = 93,9
(235/fy
)
součinitel vzpěrnosti
je určen tabelárně:
určení
poměrné
štíhlosti
(viz výše)
Statické
tabulky: i …
dle průřezu, ve směru větší
štíhlosti
přiřazení
křivky vzpěrné
pevnosti (dle průřezu
a oceli) EC3-1-1/tabulka 6.2., str.57
odečet součinitele vzpěrnosti
z grafu nebo z tabulky
4.6. Posouzení
1.MS [NEd
< Nb,Rd
]
4.7. 2.MS pro nás: neposuzujeme (posuzována by byla příhrada jako celek)
Konstrukce haly
–
statický výpočet
4. Návrh a posouzení
prutu příčného ztužidla
(zajišťuje tuhost střechy, tj. tuhost ve vodorovné
rovině)
Sik
= Sik,0
/cos
Konstrukce haly
–
statický výpočet
4. Návrh a posouzení
prutu příčného ztužidla
Di
= + Ti / cos
= + [A –
(Vi
+ Vi
´)]
/ cos
Konstrukce haly
–
statický výpočet5. Podélné
ztužidlo(zajišťuje
tuhost v podélné
svislé
rovině, obdobně
tak i podélné
stěnové
ztužidlo)
5. Podélné
ztužidlo
(zajišťuje tuhost v podélné
svislé
rovině)
a) pod hřebenem (nebudeme posuzovat)
b) stěnové
D = V/(2.cos )
(posoudit jako tlačený prut)
Konstrukce haly
–
statický výpočet
Konstrukce haly
–
statický výpočet
6. Patka ocelového sloupu (posouzení
patní
plech vs. betonová
patka)
6.1. Zatížení
patky (za předpokladu vyloučení
tahu v betonové
patce)
Moment od větru M (převzít moment v patě
sloupu –
viz 3.3)
Osová
síla N (převzít osovou sílu v patě
sloupu –
viz 3.3)
Vypočítat i osovou sílu v patě
sloupu v případě
sání
větru (tj. vztlak větru, bez tlaku sněhu, tlak od vlastní
tíhy) (pozor na návrhové
součinitele G
.
1,0)
Potřebujeme zjistit:
Maximální
tlak na žb
patku <-
max.tlak a max.moment
Maximální
tah v kotevních šroubech <-
min.tlak a max.moment
6.2. Kombinace maximálního tlaku a maximálního momentu
excentricita
normálové
síly c=M/N
stanovíme pokusně
rozměry patního plechu (d=délka, bp
=šířka) a spočteme poměr c/d
z experimentálně
zjištěné
funkce (viz dále graf) určíme pro daný poměr c/d parametr ; x=.d
z
rovnováž.
podm.
soustavy
sil
N, Tb, Z působící
na excentricitě
c spočteme:
Tb
= N. c0
/r ; Z = Tb
- N
pro lineární
rozložení
kontaktního normálového napětí
stanovíme maximum:
b,max
= 2 Tb
/x.bp
Rbi
(Rbi
= 6 MPa
pro beton tř. I; 8 MPa
/b.tř.II)
6.3. Kombinace minimálního tlaku a maximálního momentu
dtto výše až
po stanovení
hodnoty Z
síla únosnosti proti vytržení
šroubu Fv
= Ak
.Rbz
= 2,1 . h2
. Rbz
(Rbz
= 0,5 MPa/b.tř.I; 0,6 MPa/b.tř.II); h = hloubka kotvení
šroubu
Z
Fv
Konstrukce haly
–
statický výpočet
6. Patka ocelového sloupu
Konstrukce haly
–
statický výpočet
6. Patka ocelového sloupu
Konstrukce haly
–
statický výpočet
6. Patka ocelového sloupu
Konstrukce haly
–
statický výpočet
7. Patka betonová
(posouzení
patka vs. základová
spára)
Založení
centrické:
= Nd
/(L.B) <
qv
a zároveň
> 0mezní
namáhání
orientačně:-
skalní
a poloskalní
horniny
qv
= cca 1-6 MPa-
štěrkovité
zeminy
qv
= cca 0,3-1 MPa-
ulehlé
písčité
zeminy
qv
= cca 0,1-0,8 MPa-
soudržné
zeminy
qv
= cca 0,05-0,4 MPa
Založení
excentrické
(tj. s momentem):
= N/(L.(B-2e)) <
qv
, kde e=Mmax
/Nd
;
> 0
přitom musí
zároveň
platit pro:-
jílovité
zeminy
e
B/6-
ostatní
zeminy a horniny
e
B/3
Zadání
č.2 –
k zápočtu
K zápočtu k zadání
č.2 „Ocelová
konstrukce halové
stavby“
vypracovat:
přehledný výkres (dispozici) ocelové
konstrukce v měřítku 1:200 -
půdorys, příčný a podélný řez
statický výpočet (dle pokynů
ve cvičeních)
úvodní
strana s celkovým náčrtkem
výpis zatížení
návrh vazníku (horní
a dolní
pás u středu rozpětí, diagonála nad podporou)
sloup
zavětrování
detaily v měřítku 1:10 (viz „pomůcky“
na webu)
Styky:
napojení
vazníku na sloup
patka sloupu
technickou zprávu
Název konstrukce, místo stavby, návrhová
doba, sněhová
a větrová
oblast, seizmické, geologické
a hydrogeologické
podmínky
Jednoduchý popis nosné
konstrukce jako celku
Jednoduchý popis jednotlivých prvků
(způsob uchycení, profily)
Použitá
literatura, normy, SW
VŠECHNY LISTY OČÍSLOVAT A PODEPSAT!