NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NA ČRTU 3 – …
Transcript of NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NA ČRTU 3 – …
STU D I O 3 d . o . o . A T E L J E Z A A R H I T E K T U R O A J D O V ŠČ I N A
Goriška cesta 25, 5270 Ajdovščina; telefon: +386 5 364 12 60; faks: +386 5 366 20 28; e-pošta: [email protected]
Stran 1 od 3
NASLOVNA STRAN S KLJUČNIMI PODATKI O NAČRTU
3 – NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ
INVESTITOR:
OBČINA ILIRSKA BISTRICA, Bazoviška cesta 14, 6250 Ilirska Bistrica
……………………………………………………………………………. (ime, priimek in naslov investitorja oziroma njegov naziv in sedež)
OBJEKT:
Prizidek k OŠ Podgora Kuteževo ………………………………………………………………………………….
(poimenovanje objekta, na katerega se gradnja nanaša)
VRSTA PROJEKTNE DOKUMENTACIJE:
PGD ………………………………………………………………………………….
(IDZ idejna zasnova, IDP Idejni projekt, PGD Projekt za pridobitev gradbenega dovoljenja, PZI Projekt za izvedbo, PID Projekt izvedenih del)
ZA GRADNJO: NOVOGRADNJA
…………………………………………………………………………………. (nova gradnja, dozidava, nadzidava, rekonstrukcija, odstranitev objekta, sprememba namembnosti)
PROJEKTANT:
STUDIO 3 d.o.o. Atelje za arhitekturo Ajdovščina Goriška cesta 25, Ajdovščina
Direktor: Viljem FABČIČ
…………………………………………………………………………………………… (naziv projektanta, sedež, ime in podpis odgovorne osebe projektanta in žig)
ODGOVORNI PROJEKTANT:
Miro Trošt, univ.dipl.inž.grad., IZS G-0232 ………………………………………………………………………,………….
(ime in priimek, strokovna izobrazba, osebni žig, podpis
ŠTEVILKA NAČRTA, KRAJ IN DATUM IZDELAVE NAČRTA:
652-G-12, Ajdovščina, avgust 2012
1 2 3 4 5 6 A
ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:
Viljem Fabčič, u.d.i.a. ………………………………………………………………………,………….
(ime in priimek, strokovna izobrazba, osebni žig, podpis)
STU D I O 3 d . o . o . A T E L J E Z A A R H I T E K T U R O A J D O V ŠČ I N A
Goriška cesta 25, 5270 Ajdovščina; telefon: +386 5 364 12 60; faks: +386 5 366 20 28; e-pošta: [email protected]
Stran 2 od 3
KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ št. 652-G-12
Naslovna stran
Kazalo vsebine načrta
Izjava odgovornega projektanta načrta
Tehnično poročilo
Risbe
STU D I O 3 d . o . o . A T E L J E Z A A R H I T E K T U R O A J D O V ŠČ I N A
Goriška cesta 25, 5270 Ajdovščina; telefon: +386 5 364 12 60; faks: +386 5 366 20 28; e-pošta: [email protected]
Stran 3 od 3
IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA
Odgovorni projektant
Miro Trošt ………………….……… ……………………………….
(ime in priimek)
I Z J A V L J A M,
da je načrt gradbenih konstrukcij št. 652-G-12 skladen s prostorskim aktom,
da je načrt skladen z gradbenimi predpisi,
da je načrt skladen s projektnimi pogoji oziroma soglasij za priključitev,
da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je načrt izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,
da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov
(navedejo se potrebni načrti)
652-G-12 ..............................................................
(št. načrta)
Ajdovščina, avgust 2012 .............................................................
(kraj in datum)
Miro Trošt, univ.dipl.inž.grad. IZS G-0232
(ime in priimek, strokovna izobrazba, identifikacijska številka) ..............................................................
(osebni žig, podpis)
652-G-12
Občina Ilirska Bistrica, Bazoviška cesta 14 6250 Ilirska Bistrica
PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO
Statična analiza
računal: Miro Trošt, univ.dipl.inž.grad.
v Ajdovščini, avgust 2012
652-G-12 2
Tehp statika_OŠ Kuteževo
Občina Ilirska Bistrica, PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO
TEHNIČNO POROČILO
1. SPLOŠNO Na zemljišču parc. št. 1298/1 in 1298/2 k.o. Trpčane se nahaja del kompleksa obstoječe osnovne šole z vrtcem. Ta del objekta se bo odstranil in nadomestil z novogradnjo na parc. št. 1300/1 in 1298/1 k.o. Trpčane. Novogradnja bo nadomestila vse prostore v odstranjenem delu, zagotovila dodatne potrebne prostore in prostore v skladu z veljavnimi predpisi. Streha je zasnovana kot večkapnica. Max. višina v slemenu bo znašala +9.71 m, max. višina na kapni strani bo +7.20 m. Za kritino se uporabi enaka kritina obstoječi (trapezna pločevina). Naklon strehe bo 30%. Nad glavnima vhodoma in nad vhodi v gospodarski del so predvideni nadstreški. Tlorisne dimenzije objekta bodo 36,20 x 17,60 m, etažnost pa P+1. V novogradnji se uredijo prostori za potrebe osnovne šole in otroškega vrtca. Za potrebe šole se uredi 5 učilnic, kabineti, upravni prostori in servisni prostori (kuhinja, hišnik, kotlovnica..). Za potrebe vrtca se uredijo tri igralnice in prostori za osebje. Večnamenski prostor služi obema programoma.
2. KONSTRUKCIJA 2.1 Opis konstrukcije
Konstrukcijsko je objekt stenasta armiranobetonska konstrukcija, ki sestoji iz sistema sten postavljenih v dveh pravokotnih smereh. Vse stene razen nekaj manjših, potekajo od temeljev do strehe. Stopnišče je umeščeno med dve glavni horizontalni steni. Vertikalne elemente na posameznih nivojih medsebojno povezujejo monolitne pošče različnih debelin. Tlorisno je objekt pravilne pravokotne podolgovate oblike s poševnim podaljškom do obstoječega objekta, ob samem objektu pa bo ozek povezovalni hodnik izveden z opečnim zidom. Stene so v prečni smeri postavljene na rastru 6.80, 4.8 in 3.8 m, v vzdolžni smeri pa na medsebojnih razdaljah 6.9, 1.8 in 8.1m. Višina celotnega objekta v slemenu na najvišjem delu sega do kote 9.7 m, na delu strehe zahodnega trakta pa je sleme na koti 8.3 m. Višinska kota zaključnega tlaka etaže znaša +3.80 m. Nadstreški so predvideni nad vhodi v gospodarski del z dimenzijami 9.3 x 2.3 m, nad vhodom v vrtec nepravilnih oblik maksimalnih dimenzij 3.9 x 3.2 m ter nad glavnim vhodom v šolo prav tako nepravilnih oblik in maksimalnih dimenzij 7.3 x 6.3 m. Objekt je temeljen na pasovnih temeljih.
2.1.1 AB stene
Stene so del vertikalne nosilne konstrukcije, ki s tlorisno postavitvijo za vsako posamezno smer in samimi dimenzijami bistveno vplivajo na obnašanje konstrukcije pri potresni obremenitvi. V vzdolžni smeri potekajo štiri stene debeline 20 cm vse od temeljev preko etaže do strehe, razen na delu večnamenskega prostora, kjer je obodna stena nižja in etažne plošče ni. V prečni smeri so zasnovane stene enakih debelin na različnih rastrih, potekajo pa od temeljev do strehe. Proti obstoječemu objektu je zasnovana po tlorisu poševna armiranobetonska stena enake debeline. Stene so armirane z rebrasto armaturo S 500B in zalite v betonu kvalitete C 30/37, XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.0 cm. Stene debeline 20 cm se na sredinskem delu armirajo z mrežno armaturo +-Q335, na prostih konceh pa se na določeni dolžini armirajo z vzdolžnimi palicami minimalnega premera fi 12 na medsebojni razdalji najmanj 20 cm, stremena s preklopi pa se na tem območju postavijo tako, da objamejo vsako drugo palico.
652-G-12 3
Tehp statika_OŠ Kuteževo
2.1.2 Plošče
Celotno medetažno in strešno konstrukcijo tvorijo armiranobetonske monolitne plošče, ki zagotavljajo dober prenos horizontalnih sil vsled vetra in potresa na vertikalne elemente konstrukcije. Etažna plošča nad gospodarskim delom na SZ strani objekta je debeline 22 cm , medtem ko je na JV delu debeline 20 cm. Strešne plošče so debeline 18 cm na SZ in 16 cm na JV strani. Plošče so armirane z rebrasto armaturo S 500B in zalite v betonu kvalitete C 30/37, XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.0 cm. Armatura je rebrasta in mrežasta, ob vseh prebojih plošč se namesti robno armaturo, ki nadomešča prerezano armaturo ter po vogalih dodatne diagonalne palice. Plošče se v sredini razpona ustrezno nadviša.
2.1.3 Stopnice
V objektu je projektirano le eno stopnišče z dostopom s strani glavnega vhoda. Stopnice so dimenzij 22/17.27 cm, debelina rame pa je 12 oziroma 16 cm. Stopnice so obložene s PVC oblogo. Stopnice s podesti so armirane z rebrasto armaturo S 500B in zalite v betonu kvalitete C 30/37, XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.0 cm.
2.1.4 Nosilci
V osi d potekajo na nivoju etaže in strehe nosilci dimenzij 20/85 in 20/55 cm, po osi 1 je v strešni plošči projektiran nosilec dimenzij 20/70 cm, po osi 3 je predviden nosilec stopnic, med osema 5 in 6 pa nosilec plošče kot podaljšek stene strojnice , oba kot potopljena nosilca v plošči. Nosilci so armirani z rebrasto armaturo S 500B in zaliti v betonu kvalitete C 30/37; XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 2.5 cm. Pri konstruiranju armature moramo zagotoviti vsaj polovično vzdolžno armaturo v tlačni coni napram natezni in zaprta stremena, posebno pozornost pa posvetiti kritičnim območjem gred.
2.1.5 Nadstreški Na objektu so predvideni trije nadstreški v jekleni izvedbi. Nad gospodarskim delom na severni fasadi je projektiran nadstrešek z zatego. Nadstrešek je tlorisnih
mer 9.3 x 2.0 m in sestoji iz treh polj. Kritina nadstrešnice je trapezna pločevina kot ostala.V vzdolžni smeri nadstrešnice potekajo nosilci kritine na medsebojnem razmaku 0.80 m, to so jekleni profili IPE120. Na primarne nosilce se jih pritrjuje z varjenjem. Primarni nosilci so jekleni profili HEA 120 pridržani z zategami, to so cevi fi 60.3/3.2 mm.
Nad vhodom v vrtec na vzhodni strani objekta je predviden nadstrešek, ki na eni strani nalega na steno objekta, na drugi pa na lego preko vmesnega stebra. Glavni legi predstavljata dva primarna nosilca HEA100, sekundarni nosilci po strešini pa so škatlasti profili 100/60/3.5 mm na razmaku 0.72 m. Steber kamor nalega kapna lega je škatlasti profil 100/100/3.5 mm.
Na jugozahodni strani nad glavnim vhodom je projektiran nadstrešek nepravilne oblike s prosto konzolo dolžine 5.0 m. Nosi se preko poševne AB fasadne stene objekta in stene v osi 1. Glavni nosilci so profili HEA320, lege po strešini pa so profili IPE120 na medsebojnem razmaku 0.76 m.
Vsi nosilci so kvalitete S235 in zaščiteni z dvema plastema protikorozijskih premazov.
2.1.5 Temelji
Objekt je na nivoju pritličja temeljen na pasovnih temeljih, ki tvorijo branasto konstrukcijo. Dno temeljev je za 1.05 m pod nulto koto objekta, tako da bo potrebno pred izvedbo temeljev temeljna tla očistiti in dvigniti na koto dna temeljev.
652-G-12 4
Tehp statika_OŠ Kuteževo
Pasovni temelji so pravokotnega prereza 40/80 oziroma 60/80 cm ter obrnjenega T prereza 40/80 cm. Temelji so armirani z rebrasto armaturo S 500B in zaliti v betonu kvalitete C 25/30; XC2, zaščitna plast betona nad armaturo je 4.0 cm.
3. VPLIVI NA KONSTRUKCIJO 3.1 Vplivi lastne teže konstrukcije in stalne teže tlakov in obdelav
V skladu s standardom SIST EN 1991-1-1 so upoštevane specifične teže materialov uporabljenih pri gradnji.
- armiran beton …………………………….. γ(kN/m3)=25.0 - naklonski beton, estrihi …………….……. γ(kN/m3)=24.0 - opečni zid ……………………………….. γ(kN/m3)=15.0
Lastna teža je bila v računskem modelu konstrukcije upoštevana z vklopom ustreznega stikala, medtem ko so bili vplivi tlakov in obdelav izračunani glede na njih sestav in ustrezno podani v sam računalniški model. Upoštevana je bila obtežba predelnih sten v iznosu 0.50 kN/m2 .
3.2 Vplivi koristne obtežbe
V računu so bili privzete koristne obtežbe v skladu s standardom SIST EN 1991-1-1 za ustrezne kategorije uporabe prostorov.
- v učilniškem delu objekta, torej za predavalnice, hodnike in stopnišča je bila za tovrstno kategorijo C upoštevana ….................…………………………. q=4.0 kN/m2
- v delu objekta namenjenem knjižnici je bila za kategorijo C upoštevana …. q=5.0 kN/m2
3.3 Vpliv snega
Po standardu SIST EN 1991-1-3 se obravnavana stavba nahaja v coni A1, ki za dano nadmorsko višino 435 m daje za karakteristično obtežbo na ravnih tleh vrednost 0.88 kN/m2 , vendar pa je bila upoštevana minimalna možna karakteristična obtežba 1.20 kN/m2 , kar daje vrednost 0.96 kN/m2
Na obravnavani lokaciji prizidka k obstoječemu šolskemu poslopju je blago nagnjen teren, ki je bil vpreteklosti delno izravnan. Na jugozahodnem vogalu stavbe je glede na podano nulto koto pritličjadno temelja 30 cm nad obstoječim terenom, tako da bo potrebno temelje podbetonirati. Ker geološ ko poročilo ni bilo na voljo, je bila izkopana sondažna jama, vendar le do globine 1.20 m. Taizkazuje glineno sestavo tal z vmesnimi prodniki, katerih številčnost z globino narašča, vmesnaplast originalno površinska pa je prav tako glinena. Z izkopom za temelje je treba doseči nosilne plasti zaglinjenega grušča, do kote dna temelja patemeljna ustrezno poboljšati z nasipavanjem in utrjevanjem v plasteh ali pa s pustim betonom. Samo globino posameznih izkopov za pasovne temelje ter ustrezno pripravo temeljnih tal naj določ i geomehanik, ki naj poda dejansko nosilnost temeljnih tal in oceni pričakovane posedke.
652-G-12 5
Tehp statika_OŠ Kuteževo
3.4 Vpliv vetra
Po standardu SIST EN 1991-1-4 se obravnavana stavba nahaja v coni 2, za katero znaša referenčna hitrost vetra ηb0=25 m/s. Za dano višino objekta 9.30 m in dan teren, ki ga uvrstim v II. kategorijo v skladu s standardom, je faktor izpostavljenosti 1.6, tako da dobimo tlak pri največji hitrosti ob sunkih vetra qp(z)=0.90 kN/m2.
Globalna analiza konstrukcije je pokazala, da vpliv vetra ne v mejnem stanju nosilnosti ne v mejnem stanju uporabnosti ni merodajna vodoravna obtežba za obravnavani objekt.
3.5 Potresni vpliv
Potresne vplive obravnava standard SIST EN 1998-1, ki za dano lokacijo podaja pospešek temeljnih tal v vrednosti 0.175 pospeška prostega pada, temeljna tla pa glede na predvideno geološko sestavo na tem območju po dosegljivih podatkih uvrstimo v kategorijo E, tako da je faktor tal S=1.7. Stavba je glede na pomembnost uvrščena v III. kategorijo, kar daje faktor γ=1.2, tako da znaša projektni pospešek temeljnih tal
652-G-12 6
Tehp statika_OŠ Kuteževo
Glede na naravo konstrukcije in zadevni standard je bil za obe smeri delovanja potresne obtežbe privzet redukcijski faktor q=2.4. Gre namreč za sistem povezanih sten nepravilnih po višini. Izbran je razred duktilnosti konstrukcije DCM.
Račun učinkov potresnih vplivov na konstrukcijo je bil izveden z modalno analizo s projektnim spektrom odziva, izbran projektni spekter tipa 1 v obeh pravokotnih smereh. Vplivi različnih nihajnih oblik so kombinirani s pomočjo CQC metode, pri čemer vsota efektivnih modalnih mas znaša več kot 90 % celotne mase konstrukcije. Učinki potresnih vplivov zaradi kombinacije horizontalnih komponent potresne obremenitve, so bili izračunani z upoštevanjem celotnega vpliva ene strani in 30 % vpliva druge. Pri seizmični analizi konstrukcije so bili upoštevani razpokani prerezi tako, da je bila v računu privzeta polovična vrednost elastičnega modula elemetov. Kot določa standard SIST EN 1998-1, je bilo v kombinacijah upoštevano le del mase, ki izhaja iz koristne obtežbe in sicer z uporabo pripadajočih ψ faktorjev, pri čemer je bila privzeta neodvisna zasedba etaž.
4. RAČUNSKI MODEL
Statična in dinamična analiza konstrukcije je bila izvedena s pomočjo prostorskega modela s programsko opremo Tower. Opravljena je bila analiza po teoriji 1.reda. Projektni vpliv potresa na konstrukcijo je bil določen z modalno analizo. Na naslednji strani je prikazan prostorski model konstrukcije.
ag agT 1 S ag 0.357 g
652-G-12 7
Tehp statika_OŠ Kuteževo
652-G-12 8
Tehp statika_OŠ Kuteževo
5. ZAKLJUČEK
Načrt gradbenih konstrukcij je izdelan na podlagi pravil Evrokodov. Izvajalec gradbenih del je dolžan izdelati projekt betona! Pred izvedbo posameznih elementov objekta je treba obvezno uskladiti gradbene in instalacijske načrte, da se izdela vse potrebne odprtine in preboje.
Investitor je med gradnjo objekta dolžan zagotoviti strokovni nadzor in kontrolo izdelave z vsemi ustreznimi meritvami vgrajenega materiala po veljavnih predpisih in standardih. Pri izdelavi izvedbenih načrtov je treba paziti na medsebojno usklajenost posameznih načrtov, pri sami izvedbi zaključnih del pa upoštevati dopustne povese upogibnih elementov.
v Ajdovščini, avgust 2012 Odgovorni projektant: MIRO TROŠT, univ.dipl.inž.grad.
652-G-12 9
Tehp statika_OŠ Kuteževo
POZICIJSKI NAČRTI
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
Analiza obtežbe
1. Obtežba po etažah
1.1 Plošča strehe na SZ strani:
AB polna plošča, d 0.18 m
- obremenitev:
- trapezna pločevina .................. q1 0.30 1 q1 0.30 kN/m2
- TI, HI ............................. q2 0.30 1 q2 0.30 kN/m2
- kolekt.,sp.strop,....... ........... q3 0.20 q3 0.20 kN/m2
- l.t.plošče ............................. qla d 25.0 qla 4.50 kN/m2
- sneg.............................................................. s sk1 μ1 s 0.96 kN/m2
- veter............................................................... w qpz 0.2 w 0.18 kN/m2
qG q1 q2 q3 qla qG 5.30 kN/m2
qQ s w qQ 1.14 kN/m2
1.2 Plošča strehe na JV strani:
AB polna plošča, d 0.16 m
- obremenitev:
- trapezna pločevina .................. q1 0.30 1 q1 0.30 kN/m2
- TI, HI ................................ q2 0.30 1 q2 0.30 kN/m2
- kolekt.,sp.strop,....... ........... q3 0.20 q3 0.20 kN/m2
- l.t.plošče .............................. qla d 25.0 qla 4.00 kN/m2
- sneg.............................................................. s sk1 μ1 s 0.96 kN/m2
- veter............................................................... w qpz 0.2 w 0.18 kN/m2
qG q1 q2 q3 qla qG 4.80 kN/m2
qQ s w qQ 1.14 kN/m2
1.3 Plošča stropa na SZ strani:
AB polna plošča, d 0.22 m
- obremenitev:
- zaklj.tlak .......................... q1 0.0125 24.0 q1 0.30 kN/m2
- cem.estrih ............................. q2 0.08 24 q2 1.92 kN/m2
- inst.,sp.strop,pred.st .... q3 0.10 0.18 0.50 q3 0.78 kN/m2
- l.t.plošče .................... qla d 25.0 qla 5.50 kN/m2
- koristna.................................................................................. qv 4.00 kN/m2
qG q1 q2 q3 qla qG 8.50 kN/m2
qQ qv qQ 4.00 kN/m2
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
1.4 Plošča stropa na SZ strani - knjižnica:
AB polna plošča, d 0.22 m
- obremenitev:
- zaklj.tlak .......................... q1 0.0125 24.0 q1 0.30 kN/m2
- cem.estrih ............................. q2 0.08 24 q2 1.92 kN/m2
- inst.,sp.strop,pred.st .... q3 0.10 0.18 0.50 q3 0.78 kN/m2
- l.t.plošče .................... qla d 25.0 qla 5.50 kN/m2
- koristna.................................................................................. qv 5.00 kN/m2
qG q1 q2 q3 qla qG 8.50 kN/m2
qQ qv qQ 5.00 kN/m2
1.5 Plošča stropa na JV strani:
AB polna plošča, d 0.20 m
- obremenitev:
- zaklj.tlak .......................... q1 0.0125 24.0 q1 0.30 kN/m2
- cem.estrih ............................. q2 0.08 24 q2 1.92 kN/m2
- inst.,sp.strop,pred.st .... q3 0.10 0.18 0.50 q3 0.78 kN/m2
- l.t.plošče .................... qla d 25.0 qla 5.00 kN/m2
- koristna.................................................................................. qv 4.00 kN/m2
qG q1 q2 q3 qla qG 8.00 kN/m2
qQ qv qQ 4.00 kN/m2
- fasadna obloga:
gf1 0.15 15.0 7.1 gf1 15.97 kN/m
gf2 0.15 15.0 8.05 gf2 18.11 kN/m
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
4. Vpliv potresa
izračun vplivov potresa po standardu EN 1998-1 maj 2005
S programom Tower so izračunane lastne frekvence konstrukcije, narejena je modalna analiza sspektrom odziva tipa 1. V izračunu so upoštevani naslednji parametri:
- faktor pomembnosti:
za kategorijo pomembnosti obravnavanega objekta izberem kat. III stavbe, katerih potresnaodpornost je pomembna glede na posledice porušitve
γ1 1.2
- identifikacija tipa tal:
za obravnavano območje izberem glede na razpoložljive podatke o lokaciji tip tal E
- projektni pospešek na tleh tipa A po karti potresne nevarnosti RS:
agT 0.175 g
- za upoštevano III. kateg. objekta γ1 1.20
- za upoštevan tip tal je faktor tal S 1.7
ag agT γ1 Sag 0.357 g
- faktor obnašanja konstrukcije:
- glede na zasnovo konstrukcije se za obe smeri delovanja potresne obtežbe izkazuje translatorno obnašanje konstrukcije, za katero je ob upoštevanju razreda duktilnosti DCM določena osnovna vrednost redukcijskega faktorja
- za sistem povezanih sten in sten z odprtinami velja q0 3.0
- za sistem povezanih sten nepravilen po višini kw 0.8
q q0 kw q 2.40
- kombinacija koeficientov za spremenljive vplive:
koeficient za kombinacijo .Ei za racun ucinkov potresnega vpliva:
ψEi ϕ ψ2i ϕ
- spremenljiv vpliv za kategorijo A-C - vrhnja etaža (streha) - etaže so zasedene neodvisno, izberem
ϕ 1.0ϕ 0.5
- omejitev etažnih pomikov:
upoštevana je omejitev za stavbe, pri katerih so nekonstrukcijski elementi duktilni
dr ν 0.0075 h
- redukcijski faktor za kateg. pomembnosti objekta III ν 0.4
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
- dejanski globalni pomiki vsled potresne obtežbe po posameznih etažah
h1 3.8 m u1x 0.13 cm u11x u1x q u11x 0.31 cm
u1y 0.32 cm u11y u1y q u11y 0.77 cm
u1 u11x2
u11y2
u1 0.83 cm
u1 ν 0.33 cm 0.0075 h1 100 2.85 cm
h2 4.4 m u1x 0.08 cm u11x u1x q u11x 0.19 cm
u1y 0.30 cm u11y u1y q u11y 0.72 cm
u1 u11x2
u11y2
u1 0.75 cm
u1 ν 0.30 cm 0.0075 h2 100 3.30 cm
- maksimalni kombinirani pomik za obe smeri na vrhu:
u1x 0.22 cm u11x u1x q u11x 0.53 cm
u1y 0.62 cm u11y u1y q u11y 1.49 cm
u1 u11x2
u11y2
u1 1.58 cm
- maksimalni relativni pomik za obe smeri na vrhu
H 8.2 m Δmax
u1
H 100 Δmax 0.0019
u1 1.58 cm H 100
5001.64 cm
Na naslednji straneh so priloženi izpisi pomikov vsled potresa v obeh smereh, osnovnipodatki o računskem modelu, podatki o vrednostih obremenitev po posameznihkonstrukcijskih elementih ter podatki za seizmični preračun in modalno analizo.
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
Dimenzioniranje:
grede:
- pri dimenzioniranju je bilo upoštevano:
- beton C30/37: fck 3.0 kN/cm2 γc 1.5 γb 25.0 kN/m3
fcd
fck
γc
fcd 2.00 kN/cm2 fctm 0.29 kN/cm2
- armatura S 500B: fyk 50.0 kN/cm2 γs 1.15
fyd
fyk
γs
fyd 43.48 kN/cm2
- pri konstruiranju armature moramo glede na merodajno potresno obtežbo zadostiti naslednjim pogojem
vzdolž cele grede delež armature v natezni coni ne sme biti manjši od min
ρmin 0.5fctm
fyk
ρmin 0.0029
v tlacnem obmocju je poleg armature dobljene iz MS treba dodati šearmaturo, ki znaša vsaj polovico dejanske natezne armature
obmocje primarne potresne grede na razdalji veèji od hw - višine grede, jetreba obravnavati kot kriticno, za katere velja:
- zaprta stremena z minimalnim premerom fi 6mm - razdalja med stremeni mora biti manjša od 0.25hw, 24 premerov
stremena, 8 premerov vzdolžne palice oziroma 22.5 cm - oddaljenost prvega stremena na krajišcu grede mora biti manj od 5 cm
- povesi:
AB nosilec strehe osi d stropni ln 6.80 m
we 1.7 mm
wn 3 we wn 5.10 mm
wdop
ln
250 0.001 wdop 27.20 mm
nadvišanje nosilca v sredini razpona un ln1000
300 mm
wdej wn un wdej 17.57 mm wdop
AB nosilec strehe osi d strešni ln 6.80 m
we 2.2 mm
wn 3 we wn 6.60 mm
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
wdop
ln
250 0.001 wdop 27.20 mm
nadvišanje nosilca v sredini razpona un ln1000
300 mm
wdej wn un wdej 16.07 mm wdop
AB nosilec strehe v osi 1 ln 8.10 m
we 3.9 mm
wn 3 we wn 11.70 mm
wdop
ln
250 0.001 wdop 32.40 mm
nadvišanje nosilca v sredini razpona un ln1000
300 mm
wdej wn un wdej 15.30 mm wdop
Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature ter povesov so priloženi na naslednjih straneh.
- armatura S500 B - beton C 30/37, XC2
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
Dimenzioniranje:
plošce:
- pri dimenzioniranju je bilo upoštevano:
- beton C30/37: fck 3.0 kN/cm2 γc 1.5 γb 25.0 kN/m3
fcd
fck
γc
fcd 2.00 kN/cm2 fctm 0.29 kN/cm2
- armatura S 500B: fyk 50.0 kN/cm2 γs 1.15
fyd
fyk
γs
fyd 43.48 kN/cm2
strešna plošca na SZ strani h 18.0 cm
minimalna armatura Asmin 0.0013 b h 100
Asmin 2.34 cm2/m
Asmin 0.26fctm
fyk
b h 100
Asmin 2.71 cm2/m
strešna plošca na JV strani h 16.0 cm
minimalna armatura Asmin 0.0013 b h 100
Asmin 2.08 cm2/m
Asmin 0.26fctm
fyk
b h 100
Asmin 2.41 cm2/m
stropna plošca na SZ strani h 22.0 cm
minimalna armatura Asmin 0.0013 b h 100
Asmin 2.86 cm2/m
Asmin 0.26fctm
fyk
b h 100
Asmin 3.32 cm2/m
stropna plošca na JV strani h 20.0 cm
minimalna armatura Asmin 0.0013 b h 100
Asmin 2.60 cm2/m
Asmin 0.26fctm
fyk
b h 100
Asmin 3.02 cm2/m
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
- povesi:
AB plošca strehe SV osi 1-2/a-b lpl 8.10 m
we 8.13 mm
wpl 3 we wpl 24.39 mm
wdop
lpl
200 0.001 wdop 40.50 mm
nadvišanje plošce v sredini razpona un 20 mm
wdej wpl un wdej 4.39 mm wdop
AB plošca strehe SV osi 5-6/a-b lpl 8.10 m
we 9.12 mm
wpl 3 we wpl 27.36 mm
wdop
lpl
250 0.001 wdop 32.40 mm
nadvišanje plošce v sredini razpona un 20 mm
wdej wpl un wdej 7.36 mm wdop
AB plošca stropa osi 1-2/c-d lpl 6.80 m
we 6.72 mm
wpl 3 we wpl 20.16 mm
wdop
lpl
250 0.001 wdop 27.20 mm
nadvišanje plošce v sredini razpona un 15 mm
wdej wpl un wdej 5.16 mm wdop
Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature ter povesov so priloženi na naslednjih straneh.
- armatura S500 B - beton C 30/37, XC2
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
Dimenzioniranje:
stene:
- pri dimenzioniranju je bilo upoštevano:
- beton C30/375: fck 3.0 kN/cm2 γc 1.5 γb 25.0 kN/m3
fcd
fck
γc
fcd 2.00 kN/cm2 fctm 0.29 kN/cm2
- armatura S 500B: fyk 50.0 kN/cm2 γs 1.15
fyd
fyk
γs
fyd 43.48 kN/cm2
- pri konstruiranju armature moramo glede na merodajno potresno obtežbozadostiti naslednjim pogojem
normirana osna sila
νd
NEd
Acw fcd
NEd νdmax 0.4
NEd 354.19 kN - stena okvirja H-5
bw 0.20 m lw 4.60 m
Acw bw lw 10000 Acw 9200.00 cm2
νd 0.019 νdmax
NEd 657.63 kN - stena okvirja V-4
bw 0.20 m lw 8.10 m
Acw bw lw 10000 Acw 16200.00 cm2
νd 0.020 νdmax
obmocje primarnih potresnih stebrov na razdalji do lcr je treba obravnavatikot kriticno, za katero velja:
hcr lw hcr 8.10 m hw 3.80 m
hcr
hw
6 hcr 0.63 m
maximalna vrednost hcr 2 lw hcr 16.20 m
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
hcr 2 hs hcr 8.70 m
dolocitev obmocja robnih elementov stene okvirja H-3
lc 0.15 lw lc 1.21 m - merodajno
lc 2 bw lc 0.40 m
- vzdolžna armatura v obmocju robnega elementa na maksimalni medsebojnirazdalji 20 cm, fi min=12 mm
izberem 10 fi 14 za pritlicje dbl 1.59 cm
delež armature
10dbl
23.14
4
lc bw 100000.025 0.005
za ostale etaže minimalna vzdolžna armatura 12
na vmesnem delu znaša armatura min 0.3 proc
bw m Asw 0.3 bw 100 1.0 Asw 6.00 cm2/m
izberem mrežo +-Q335
- stremenska armatura v obmocju robnega elementa
- stremena zaprta fimin=6 mm
- razmik stremen min
bw 0.20 m b0 bw 2 0.025 b0 0.15 m
smin 0.5 b0 smin 0.08 m
smin 8 dbl 0.01 smin 0.13 m
smin 0.10 m
v pritlicju izberem stremena 8/7.5 cm, v nadstropju pa 8/15 cm.
Astr 0.502 cm2
uporabijo se stremena s preklopi tako, da streme ali precna vez objame vsakodrugo palico, mehanski delež stremen mora znašati vsaj 0.08.
Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature so priloženi na naslednjih straneh.
- armatura S500 B
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
- beton C 30/37, XC2
POZ ST1 STOPNIŠČNA RAMA med osmi 2 in 3
Armiranobetonska plošČa, d 0.16 m
l 4.80 m lp 2.80 m ls l lp
- stopnice b/h bs 0.30 m hs 0.165 m
α atanhs
bs
α 0.50 cos α( ) 0.876
- zašcitna plast betona: cmin 2.0 cm Δcdev 1.0 cm
ϕs 0.8 cm ϕvzd 1.4 cm
apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd
apotr 4.50 cm osni odmik arm.od roba
d0 d 0.01apotr d0 0.12 m
- beton C30/37: fck 3.00 kN/cm2 γc 1.5 γb 25.0 kN/m3
fcd
fck
γc
fcd 2.00 kN/cm2
- armatura S 500B: fyk 50.0 kN/cm2 γs 1.15
fyd
fyk
γs
fyd 43.48 kN/cm2
- varn. faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50
- obremenitev v obmoČju stopnic:
- obloga............................................. g1 0.80 kN/m2
- teža stopnic............. g2 0.5 hs 24.0 g2 1.98 kN/m2
- AB rama............... g3d
cos α( )25.0 g3 4.57 kN/m2
- koristna ......................................................................... v1 4.00 kN/m2
gs g1 g2 g3 gs 7.35 kN/m
v v1 v 4.00 kN/m
- obremenitev v obmoČju podesta:
- obloga ................ g4 0.08 24 g4 1.92 kN/m2
- AB plošča.............. g5 d 25.0 g5 4.00 kN/m2
- koristna .............................................................................. v1 4.00 kN/m2
gp g4 g5 gp 5.92 kN/m
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
v v1 v 4.00 kN/m
Ag1
lgs ls ls 0.5 lp gp lp
2 0.5
Ag 16.46 kN/m
Av 0.5 v l Av 9.60 kN/m
Bggp lp 0.5 lp ls gs 0.5 ls
2
l Bg 14.80 kN/m Bv Av
- dimenzioniranje:
MEd 0.5 γGjAg
2
gs γQj
Av2
v
MEd 42.19 kNm/m
kd
MEd
fcd d02
10000 kd 0.160 ks 1.115
As ks
MEd
fyd d0 As 9.41 cm2/m - armatura S500 B
- beton C 30/37, XC2
POZ NST1 NOSILEC stopnic v osi 3
Armiranobetonski nosilec l 1.80 m
b 0.50 m
h 0.22 m
- obremenitev:
- zalitje v obm. nosilca ... g1 0.02 24 b g1 0.24 kN/m, v1 qQ b v1 2.00 kN/m
- akcija stopnic................................ Ag 16.46 kN/m ................. Av 9.60 kN/m
- omet .................. g2 0.02 17.0 g2 0.34 kN/m ............... v2 0 kN/m
- l.t. nosilca ................................... gla 2.75 kN/m ............................................
g g1 Ag g2 gla g 19.79 kN/m
v v1 v2 Av v 11.60 kN/m
- varnostni faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50
qEd γGj g γQj v qEd 44.12 kN/m
Rg 0.5 g l Rg 17.81 kN
Rv 0.5 v l Rv 10.44 kN
cmin 2.5 cm Δcdev 1.0 cmzašcitna plast betona
ϕs 0.8 cm ϕvzd 2.0 cm
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd apotr 5.30 cm osni odmik arm.od roba
d h apotr 0.01 d 0.167 m
- dimenzioniranje:
upogib: MEd 0.125 qEd l2 MEd 17.87 kNm/m
kd
MEd
fcd b d2
10000 kd 0.064 ks 1.108
As ks
MEd
fyd d As 2.73 cm2 - armatura S500 B
- beton C 30/37, XC2
strig: VEd γGj Rg γQj Rv VEd 39.71 kN
Projektna strižna odpornost
k 1200
d 1000 k 2.09 2.0
ρt
As
b d 10000 ρt 0.0033 0.02
σcp 0.0 k1 0.15
CRd_c0.18
γc
CRd_c 0.12
vmin 0.035 k
3
2 fck 10
1
2 vmin 0.58
VRd_cmin vmin k1 σcp b d 1000 VRd_cmin 48.52 kN
- projektna strižna odpornost elementa:
VRd_c CRd_c k 100 ρt fck 10 1
3 k1 σcp
b d 1000 VRd_c 44.90 kN
VRd_c VEd ---> strižna armatura je rac. potrebna
- potrebna strižna armatura:
kz1
ks
kz 0.90 fywd fyd
z 0.15 m
Asw/s = Asw
VEd
kz d fywd Asw 6.06 cm2/m
izberem dvostrižna stremena n 2
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
Asw_potr
Asw
n Asw_potr 3.03 cm2/m
izberem stremena 8na razdalji: s 0.125 m Asw1 0.502 cm2
Asw_dej
Asw1
s Asw_dej 4.02 cm2/m
- strižna odpornost tlacnih diagonal:
αcw 1.0
v1 0.6 1fck 10
250
v1 0.53
VRd_max
αcw b z v1 10000 fcd
1 1 VRd_max 397.91 kN
VEd VRd_max
POZ ST2 STOPNIŠČNA RAMA med osmi 1 in 2
AB plošČa lp 1.80 m
h 0.12 m
- beton C30/37: fck 3.0 kN/cm2 γc 1.5 γb 25.0 kN/m3
fcd
fck
γc
fcd 2.00 kN/cm2
- armatura S 500B: fyk 50.0 kN/cm2 γs 1.15
fyd
fyk
γs
fyd 43.48 kN/cm2
- varn. faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50
cmin 2.0 cm Δcdev 1.0 cm
ϕs 0.8 cm ϕvzd 1.4 cm
apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd apotr 4.50 cm osni odmik arm.od roba
d h apotr 0.01 d 0.075 m
- obremenitev v obmoČju stopnic:
- obloga............................................. g1 0.80 kN/m2
- teža stopnic............. g2 0.5 hs 24.0 g2 1.98 kN/m2
- AB rama............... g3h
cos α( )25.0 g3 3.42 kN/m2
- koristna ......................................................................... v1 4.00 kN/m2
g g1 g2 g3 g 6.2 kN/m
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
v v1 v 4.00 kN/m
qEd 1.35 g 1.5 v qEd 14.38 kN/m2
- dimenzioniranje:
MEd 0.125 qEd lp2
MEd 5.82 kNm/m
kd
MEd
fcd d2
10000 kd 0.052 ks 1.067
As ks
MEd
fyd d As 1.91 cm2/m - armatura S 500B,
- beton C 30/37, XC2
POZ NA1 NADSTREŠEK na severni fasadi
Jekleni nadstrešek, jeklo kvalitete S 235
l 2.40 m
- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 γM0 1.0
fu 36.0 kN/cm2
- delni varn. faktor zvari: γM2 1.25
- varnostni faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50
- obremenitev:
kritina qG 0.50 kN/m2
sneg na nadstrešnici ob objektu sk1 1.20 kN/m2
s μ1 Ce Ct sk1 s 0.96 kN/m2
veter na nadstrešnici ob objektu qp z( ) 0.90 kN/m2
ϕ 0 stopnja zapolnjenosti
α 5 0 nagib strešine
- tlak vetra: cp_net 0.5
qpA cp_net qp z( ) qpA 0.45 kN/m2
- sesanje vetra:
obremenitev v obmocju A cp_net 1.5
qpA cp_net qp z( ) qpA 1.35 kN/m2
obremenitev v obmocju C na širinil
100.24 m cp_net 2.2
qpA cp_net qp z( ) qpA 1.98 kN/m2
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
jeklo S 235:
- izbrane lege: IPE 120
- izbrani glavni nosilci: HEA 120
- vešalke: cev fi 60.3/3.2
- kontrola povesa:
lege ln 4.20 m
wdop
ln
250 0.001 wdop 16.80 mm
we 11.38 mm wdop
- kontrola vešalke:
zasnova in shema obremenitve
- spoj vešalke na vozlišcno plocevino:
iz rezultatov Towerja NG 9.56 kN
Nsneg 12.45 kN
Nveter 5.84 kN
NEd γGj NG γQj Nsneg γQj Nveter NEd 40.34 kN
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
debelina prikljucne plocevine oziroma cevi vešalke tw 0.32 cm
- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 βw 0.8
fu 36.0 kN/cm2
- kontrola zvara vešalka - prikljucna plocevina:
0.3 cm azv 0.3 cm 0.7 tw 0.22 cm
>> 3 cm < Leffminimalno
>> 6 azv 1.80 cm < Leff
maksimalno Leff_max 150.azv Leff_max 45.00 cm
izberem Lzv 5.0 cm
Leff Lzv 2 azv Leff 4.40 cm
νvzp
NEd
4 Leff azv νvzp 7.64 kN/cm2
fvw_d
fu
3 βw γM2 fvw_d 20.78 kN/cm2
νvzp
fvw_d
0.37 1.0
- kontrola vijakov:
izberem vijake kvalitete 5.6 fyb 30.0 kN/cm2
fub 50.0 kN/cm2 αv 0.6
vijaki M 16 dsteb 1.6 cm Asteblo 2.01 cm2
Anavoj 1.57 cm2
luknja za vijak d0 dsteb 0.2 d0 1.80 cm
izberem prikljucno plocevino fy 23.50 kN/cm2
t 1.0 cm
potrebni razmaki: - minimalno e1 1.2 d0 e1 2.16 cm
- maksimalno e1 4 t 4 e1 8.00 cm
izberem e1 3 cm
- minimalno e2 1.2 d0 e2 2.16 cm
- maksimalno e2 4 t 4 e2 8.00 cm
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
izberem e2 3 cm
- minimalno p1 2.2 d0 p1 3.96 cm
- maksimalno p1 14 t 4 p1 18.00 cm, max 20.0
izberem p1 5 cm
- minimalno p2 2.4 d0 p2 4.32 cm
- maksimalno p2 14 t 4 p2 18.00 cm, max 20.0
izberem p2 5 cm
Fv_Rd
αv fub Anavoj
γM2
Fv_Rd 37.68 kN
število vijakov n 4 Fv_Rd n 150.72 NEd 40.34 kN
- kontrola bocnih pritiskov:
- bocni pritisk v vijakih 1. vrste
minimalno k1 2.8e2
d0
1.7 k1 2.97
k1 1.4p2
d0
1.7 k1 2.19
k1 2.5 <<--- minimalna vrednost
minimalno αb
fub
fu αb 1.39
αb 1.0
αb
e1
3 d0 αb 0.56 <<--- minimalna vrednost
Fb1_Rd
αb k1 fu dsteb t
γM2
Fb1_Rd 64.00 kN
- bocni pritisk v vijakih 2. vrste
minimalno k1 2.8e2
d0
1.7 k1 2.97
k1 1.4p2
d0
1.7 k1 2.19
k1 2.5 <<--- minimalna vrednost
minimalno αb
fub
fu αb 1.39
αb 1.0
αb
p1
3 d0
1
4 αb 0.68 <<--- minimalna vrednost
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
Fb2_Rd
αb k1 fu dsteb t
γM2
Fb2_Rd 77.87 kN
NEd
n10.09 kN Fb2_Rd 77.87 kN
- kontrola nosilnosti skupine vijakov:
strižna nosilnost vijaka Fv_Rd 37.68 kN
Fv_Rd 37.68 kN Fb1_Rd 64.00 kN
merodajna minimalna bocna nosilnost za vse
NEd 40.34 kN n Fb1_Rd 256.00 kN
- kontrola oslabljenega prereza prikljucne plocevine vešalke:
prikljucna plocevina fy 23.50 kN/cm2 fu 36.00 kN/cm2
t 1.00 cm
hplo_red 2 e2 p2 2 d0 hplo_red 7.40 cm
Aplo_neto hplo_red tAplo_neto 7.40 cm2
redukcijski faktor za 2 vijaka p1 5.00 cm 5 d0 9.00 cm
β2 0.7
Nu_Rd
β2 Aplo_neto fu
γM2
Nu_Rd 149.18 kN NEd 40.34 kN
- kontrola stižnega iztrga prikljucne plocevine vešalke:
Ant p2 e2 1.5d0 t Ant 5.30 cm2
Anv p1 e1 1.5d0 t Anv 5.30 cm2
Veff1_Rd
Ant fu
γM2
Anv fy
γM0 3
Veff1_Rd 224.55 NEd 40.34 kN
- vozlišcna plocevina:
- kontrola zvara vozlišcne plocevine: jeklo S 235
fy 23.50 kN/cm2 fu 36.00 kN/cm2
t 1.00 cm βw 0.8
kotni zvar polne nosilnosti za T spoj
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
debelina: 0.3 cm azv 0.3 cm 0.46 t 0.46 cm
višina vozlišcne plocevine hplo 15.0 cm
Aw 2 azv hplo Aw 9.00 cm2
σw
NEd
Aw
σw 4.48 kN/cm2
fvw_d
fu
3 βw γM2 fvw_d 20.78 kN/cm2
σw 4.48 kN/cm2 fvw_d 20.78 kN/cm2
- kontrola oslabljenega prereza vozlišcne plocevine:
α 30
beff 2 p1 tan deg α( )[ ] p2 2 d0 beff 7.17 cm
Aneto beff t Aneto 7.17 cm2
Nu_Rd
0.9 Aneto fu
γM2
NEd 40.34 kN Nu_Rd 185.94 kN
Izracun nadstreška in dimenzioniranje je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisi sprikazom upoštevanih elementov, kontrole stabilnosti in napetosti so priloženi na naslednjih straneh.
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
POZ NA2 NADSTREŠEK na severovzhodni fasadi
Jekleni nadstrešek, jeklo kvalitete S 235
l 3.20 m
- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 γM0 1.0
fu 36.0 kN/cm2
- delni varn. faktor zvari: γM2 1.25
- varnostni faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50
- obremenitev:
kritina qG 0.50 kN/m2
sneg na nadstrešnici ob objektu sk1 1.20 kN/m2
s μ1 Ce Ct sk1 s 0.96 kN/m2
veter na nadstrešnici ob objektu qp z( ) 0.90 kN/m2
ϕ 0 stopnja zapolnjenosti
α 15 0 nagib strešine
- tlak vetra: cp_net 0.5
qpA cp_net qp z( ) qpA 0.45 kN/m2
- sesanje vetra: cp_net 1.8
qpA cp_net qp z( ) qpA 1.62 kN/m2
- izbrani profili:
jeklo S 235: - lege po poševnini: 100/60/3.5
- kapna lega: HEA 100
- stebri: cev 100/100/3.5
- kontrola povesa:
poševne lege: ln 2.95 m
wdop
ln
250 0.001 wdop 11.80 mm
we 6.8 mm wdop
kapna lega (konzola): ln 1.50 m
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
wdop
ln
150 0.001 wdop 10.00 mm
we 4.2 mm wdop
POZ NA3 NADSTREŠEK nad glavnim vhodom
Jekleni nadstrešek, jeklo kvalitete S 235
l 5.0 m bvpliv 0.76 m
- jeklo S 235: fy 23.5 kN/cm2 γM0 1.0
fu 36.0 kN/cm2
- delni varn. faktor zvari: γM2 1.25
- varnostni faktorji obtežbe: γGj 1.35 γQj 1.50
- obremenitev:
kritina qG 0.50 kN/m2
sneg na nadstrešnici ob objektu sk1 1.20 kN/m2
s μ1 Ce Ct sk1 s 0.96 kN/m2
veter na nadstrešnici ob objektu qp z( ) 0.90 kN/m2
ϕ 0 stopnja zapolnjenosti
α 15 0 nagib strešine
- tlak vetra:
obremenitev v obmocju A cp_net 0.5
qpA cp_net qp z( ) qpA 0.45 kN/m2
obremenitev v obmocju C na širinil
100.50 m cp_net 1.3
qpA cp_net qp z( ) qpA 1.17 kN/m2
- sesanje vetra:
obremenitev v obmocju A cp_net 1.6
qpA cp_net qp z( ) qpA 1.44 kN/m2
obremenitev v obmocju C na širinil
100.50 m cp_net 2.5
qpA cp_net qp z( ) qpA 2.25 kN/m2
jeklo S 235:
- izbrane lege: IPE 120
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
- izbrani glavni nosilci: HEA 320
- kontrola povesa:
glavni nosilci ln 5.2 m
wdop
ln
150 0.001 wdop 34.67 mm
we 29.6 mm wdop
nadvišanje nosilca na koncu konzole za 3.0 cm
lege ln 6.10 m
wdop
ln
250 0.001 wdop 24.40 mm
we 44.5 24.0 we 20.50 mm wdop
Izracun nadstreška in dimenzioniranje je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisi sprikazom upoštevanih elementov, kontrole stabilnosti in napetosti so priloženi na naslednjih straneh.
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
RAČUN TEMELJEV
Na obravnavani lokaciji prizidka k obstoječemu šolskemu poslopju je blago nagnjen teren, ki je bil vpreteklosti delno izravnan. Na jugozahodnem vogalu stavbe je glede na podano nulto koto pritličja dnotemelja 30 cm nad obstoječim terenom, tako da bo potrebno temelje podbetonirati. Ker geološkoporočilo ni bilo na voljo, je bila izkopana sondažna jama, vendar le do globine 1.20 m. Ta izkazujeglineno sestavo tal z vmesnimi prodniki, katerih številčnost z globino narašča, vmesna plast originalnopovršinska pa je prav tako glinena.
Z izkopom za temelje je treba doseči nosilne plasti zaglinjenega grušča, do kote dna temelja patemeljna ustrezno poboljšati z nasipavanjem in utrjevanjem v plasteh, ali pa s pustim betonom.
Samo globino posameznih izkopov za pasovne temelje ter ustrezno pripravo temeljnih tal naj določigeomehanik, ki naj poda dejansko nosilnost temeljnih tal in oceni pričakovane posedke.
Geomehanik naj pri prevzemu izkopov poda dejansko nosilnost tal, temelji naj se ustreznokorigirajo oziroma poboljšajo temeljna tla.
Na naslednji strani so priloženi izpisi z dispozicijo in dimenzijami pasovnih temeljev, izracuna posedkov in doseženih napetosti v tleh pod pasovnimi temelji.
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Občina Ilirska Bistrica PRIZIDEK K OŠ PODGORA KUTEŽEVO 652-12 ................
Dimenzioniranje:
1.0 Pasovni temelji
AB temelji dimenzij 40/80, 60/80 in obrnjeni T 40/80 cm:
b 0.60 m d 0.80 m
cmin 3.5 cm Δcdev 1.0 cm zašcitna plast betona:
ϕs 0.8 cm ϕvzd 1.60 cm
apotr cmin Δcdev ϕs 0.5 ϕvzd
apotr 6.10 cm osni odmik arm.od roba
d0 d 0.01apotr d0 0.74 m
- beton C25/30: fck 2.50 kN/cm2 γc 1.5 γb 25.0 kN/m3
fcd
fck
γc
fcd 1.67 kN/cm2 fctm 0.26 kN/cm2
- armatura S 500B: fyk 50.0 kN/cm2 γs 1.15
fyd
fyk
γs
fyd 43.48 kN/cm2
Asmin 0.26fctm
fyk
b d 10000 Asmin 6.49 cm2
Asmin 0.0013 b d 10000 Asmin 6.24 cm2
Dimenzioniranje po posameznih pozicijah je izvedeno z racunalniškim programom Tower. Izpisipotrebne armature so priloženi na naslednjih straneh.
Pasovne temelje armiramo najmanj z minimalno armaturo +-3 fi 14 za temelj 40/80 in +-4 fi 14 zatemelj 60/80 cm in stremeni fi 8/20 cm. Minimalna zašcitna plast betona nad armaturo znaša 4 cm.
OŠ Kuteževo_konstrukcija.xmcd
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
2.99
0.43
0.43
0.00
0.4 3
0.00
0.00
0.00
0.85
0.85
0.43
0.85
1.28
1.28
1.28
1.71
2.14
1.71
2.56
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.99 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
-5.27
0.00 -0
.75
0.00
0.00
-0.7
50.
00
0.00
-2.2
6-1
.51
-3.0
2
-2.2
6
-1.5
1
0.00
-3.02
-4.5
3
-3.7
7
0.00
-0.75
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -5.27 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
2.96
0.00
0.42
0.00
0.42
0.00
0.42
0.85
0.85
1.27
1.27
0.00
1.70 2 .
12
2.55
0.00
0.42 0.00 0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 2.96 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
-3.32
-1.42-0.95
-0.47
-0.47
-0.9
5
0.00
0.00
-0.47
-1.90-1.42 -0.95
-2.85
-0.4
7
0.00 0.00 0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -3.32 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
2.76
0.00
0.79
0.39
0.00
0.39
1.18
1.58
1.97
1.18
0.79
0.39
0.00
1.58
0.00
0.00
0.39
0.00
0.00
0.39
1.18
1.58
1.97
0.00
2.37
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.76 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
-1.42
0.00
-0.2
00.
00-0
.61
-0.41
-1.0
1-0
.81
-0.61
0.00
-0.41
0.00
-0.20
-0.61
0.00
-0.20
-0.20
0.00
-0.4
1
-0.61
0.00
-0.2
0
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -1.42 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
3.09
0.00 0.44
0.89
1.331.77
2.21
0.890.440.44
0.00
0.44
0.44
0.44
0.89 0.00
2.66
1.77
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 3.09 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
-4.26-4.08 -4.09
-1.83
-0.61
0.00-0.61
-3.6
5
-0.61
-0.610.00
-0.6
1
0.00
-0.6
1
-0.61
-1.220.00
-2.43
-1.83
-3.65
-3.04
-1.22
-0.61
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -4.26 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
2.39
0.00
0.340.69
0.00
0.34
0.00
0.34
0.69
0.34
0.00
0.691.
031.37 2.
060.69 1.03
#.M1=#.M
2=0
#.M
1=0
#.M1=0
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.39 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
-2.62
-1.50
-1.13
-0.38
0.00
0.00
0.00
-0.38
-0.7
5
-0.38-0.75 -0.75
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -2.62 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
4.27
0.00 0.
61
1.22
0.61
0.00
0.61
1.22
1.83
2.45
0.61
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 4.27 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
-3.57
-0.5
1
0.00 -1.53
-0.5
1
0.00
-1.0
2
-0.5
1
-1.02
0.00
-2.0
40.
00
-0.5
1
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -3.57 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
b/d=20/70
b/d=60/80
1
2
1
2
10.
49
1.9
3
9.2
4
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H
.Armatura u gredama: max .Aa2/Aa1= 10.49 cm2 .Ram: .V_1
b/d=20/70
b/d=60/80
1
2
1
2
3.1
3
2.6
3
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H
.Armatura u gredama: max .Aa,uz= 3.13 cm2 .Ram: .V_1
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
b/d=
20/5
5
b/d=
20/8
5b/
d=20
/85
b/d=
20/8
5
b/d=
60/8
0
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
4.67
1.93
2.64
1.51
2.40
1.88
3.41
4.16
3.00
4.06
4.23
2.31
3.26
1.74
1.83
3.02
2.70
1.66
4.85
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H
.Armatura u gredama: max .Aa2/Aa1= 4.85 cm2 .Ram: .H_1
b/d=
20/5
5
b/d=
20/8
5b/
d=20
/85
b/d=
20/8
5
b/d=
60/8
0
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1.36
1.52 1.11
1.20
0.98
1.54
1.48
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H
.Armatura u gredama: max .Aa,uz= 1.54 cm2 .Ram: .H_1
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
4.19
4.50
0.00
0.64
0.00
0.00
0.00
0.00
1.29
1.93
0.64
1.291.93
0.00
0.00
2.57
3.21
2.57
3.86
3.21
0.64
1.29
1.93
0.00 0.64
0.00
0.64
0.00
0.00
0.64
1.29
0.00
0.00
0.64
1.29
0.00
0.64
1.29
1.93
0.00
2.573.21
1.93 2.57
1.932.57
2.57
3.21
3.860.
00
0.000.
64
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 4.50 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
-6.8
2
-7.3
5
0.00
-2.10
-1.050.
000.00
0.00
-4.21
-3.15
-1.05
-6.31
-5.26
-3.15-2.10
0.00
0.00
0.00
-2.10
-1.05-3.15
-1.050.00
0.00-1.05
-2.10
0.00
-1.05
-2.10
0.00
-1.05
-2.10
0.00
-1.05
-3.15-2.10
-4.21
0.00
-4.21
-3.15
-3.15
-3.15
-5.26
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.05
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -7.35 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
2.92
3.03
3.24
0.00
0.00
0.00
0.46
0.46
0.93
0.46
0.93
1.39
1.39
1.86
2.32
0.00
2.790.46
0.00
0.00
0.46
0.00
0.46
0.93
1.39
1.860.
00
0.46
0.00
0.46
0.46
0.00
0.46
0.93
1.39
0.46
0.46
0.00
0.46
0.93
1.39
0.46
0 .00
0.46
0.93
1.39
1.86
2.32
2.79
1.86
1.86
2.32
2.79
0.46
0.00
0.00
0.46
0.46
0.93
0.46
0.93
0.00
0.00
0.46
0.46
0.46
0.93
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 3.24 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
-4.0
7
-4.6
8-2
.01
-1.3
4-0
.67
-2.6
7-2
.01
0.00
0.00
-0.6
7
-0.67
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.67
0.00
-1.3
4
-0.6
70.
00
-1.3
4
0.0 0
-1.3
4-2
.01
-2.6
7
-2.0
1-2
.67
-2.6
7
-2.0
1-0
.67
0.00
0.00
-1.3
4-1
.34
-2.6
7
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -4.68 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
2.37
0.00
0.34
0.68
0.00
0.34
0.68
1.02
1.35
1.69
0.34
0.34
0.00
0.00
0.34 0.34
0.00
0.34
0.68
1.02
0.00 0.34
0.68
1.02
1.35
1.69
1.35
1.69
1.69
0.68
0.00
0.00
0.00
0.34
0.34
0.00
0.34
0.68
1.02
1.35
1.69
2.03
0.00
0.00
0.34
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.37 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
-3.1
0
-3.6
0
-0.52
-2.58-2.06 -1.55
-2.58 -2.06-1.55
-1.03-0.52
0.00
0.00
0.00
-2.06-1.55-0.52
0.00
-0.52
0.00
-1.03
-1.55
0.00
-1.55
-1.03
-0.52
-1.55-1.03
0.00
-2.06
-2.06
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00 -1.03-0.52
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -3.60 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
1.93
1.66
1.76
0.00
0.28
0.00
0.28
0.00
0.28
0.55
0.83
0.55
1.10
0.28
0.00
0.00
0.55
0.83
0.280.00
0.00
0.28
0.28
0.00
0.00
0.28
0.55
0.83
0.28
0.00
0.28
0.83
0.55
1.10
1.10
0.83
0.83
1.10
1.10
0.28
0.55
0.83
0.83
0.000.28
0.28
0.55
0.83
0.28
0.55
1.65
0.00
0.28
0.55
0.83
0.83
0.00
0.28
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 1.93 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
-2.5
2
-0.36
0.00
-0.72
-0.36
-0.72
-0.36
-1.08
-0.3
6
0.00
-0.36
0.00
0.00
-0.3
6
0.00
0.00
-1.0
8
-0.7
2-0
.36
0.00
-1.08
0.00
-0.7
2
-1.4
4
-1.0
8
-1.8
0
-1.0
8-0
.72
-1.4
4
-0.3
6-0
.72
-1.4
4
-1.4
4-1
.80
0.00
-0.360.00
0.00
-0.36
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -2.52 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
4.51
4.84
0.69
1.38
2.07
0.00 0.69
0.00
0.69
0.00
0.00
0.691.38
0.00
0.00
0.69
1.38
0.00
0.69
1.38
2.07
0.00
2.77
3.46
2.072.77
2.07
2.77
2.77
4.15
3.46
0.00
0.000.
69
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.69
0.00
0.00
0.00
1.38
2.07
0.69
1.38
2.07
0.00
2.77
3.46
2.77
4.15
3.46
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 4.84 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
-7.9
8
-7.4
0
0.00
-2.28
-1.14-3.42
-1.140.00
0.00-1.14
-2.28
0.00
-1.14-2.28
0.00
-1.14
-2.28
0.00
-1.14
-2.28-4.57
-3.42
0.00
-4.57
-3.42
-3.42
-3.42
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.14
0.00
0.00
-2.28
-1.14
0.00
-4.57
-3.42
-1.14
-6.85 -5.71
-3.42-2.28
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -7.98 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
3.12
3.32
3.56
0.00
0.51
1.02
1.53
2.040.
00
0.51
0.00
0.51
0.51
0.00
0.51
1.02
1.53
0.51
0.51
0.00
0.51
1.02
1.53
0.51
0.00
0.51
1.02
1.53
2.04
2.55
3.06
2.04
2.04
2.55
3.06
0.51
0.00
0.00
0.00
0.51
0.51
1.02
0.51
1.02
1.02
1 .02
0.00
0.51
0.51
0.51
1.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.51
0.51
1.02
0.51
1.02
1.53
1.53
1.53
2.04
2.55
0.00
3.06
0.00
0.51
0.00
0.51
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 3.56 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
-4.5
4
-5.0
7
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.4
5
0 .00
-0.7
2
-1.4
5
0.0 0
-1.4
5-2
.17
-1.4
5
- 2. 1
7
-2.9
0
-2.1
7-4
.35
-0.7
20.
000.
00-1
.45
-2.9
0-2
.17
-2.1
7
0.00
0.00
-2.1
7-1
.45
-0.7
20.
00
0.00
-0.7
2
-0.72
0.00
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -5.07 cm2/m .Nivo: etažna plošča [3.80 m]
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
1.95
2.04
2.13
2.06
0.30
0.61
0.91
1.22
1.52
1.83
0.00
0.00
0.30
0.00
0.30
0.30
0.00
0.300.61
0.91
1.22
0.00 0.30
0.61
0.30
0.61
0.91
1.221.52
0.61
1.52
1.83
1.83
0.00
0.00
0.00
0.30
0.00
0.00
0.30
0.30
0.30
0.30
0.00
0.30
0.61
0.91
1.22
1.52
1.83
0.00
0.30
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.13 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
-3.3
8
-3.7
9
0.00
0.00
-1.08
-0.5
4
-1.62
-1.62
-1.08
-0.54
0.00
0.00
-1.08
-0.54
-1.62
0.00
-1.08-0.54
-1.62
-0.54
-1.62-1.08
0.00
0.00
-2.71-2.17
0.00
0.00
0.00
-0.54
-2.17 -1.62
-1.08
-2.71-2.17 -1.62
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -3.79 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
1.89
1.81
0.00
0.27
0.54
0.81
1.09
0.27
0.54
0.000.
00
0.27
0.00
0.27
0.54
0.27
0.00
0.00
0.27
0.54
0.81
0.27
0.00
0.27
0.00
0.270.54
0.81
1.09
1.09
0.81
1.36
0.81
0.00
0.81
1.09
0.27
0.54
0.54
0.00
0.27
0.54
0.81
0.27
0.27
0.27
0.00
0.00
0.27
0.54
0.81
1.09
1.36
0.27
0.00
0.00
0.54
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 1.89 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
-2.8
0
-0.40
0.00
-0.40
-0.40
0.00
-0.40
0.00
0.00
0.00
-0.4
0
-1.2
0-0.8
0
0.00
0.00
-1.20
0.00
-0.8
0
-1.6
0
-1.2
0
-0.8
0
-1.2
0
-1.2
0-0
.80
-1.2
0-1
.60
-2.0
0
-0.4
0
0.00
-0.80
-0.40
0.00
-0.80
-0.40
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -2.80 cm2/m .Pogled: strešina3 jug
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
3.20
0.00
0.46
0.46
0.00
0 .46
0 .00
0.00
0.91
0.91
0.46
0.91
1.37
1.37 1.
37
1.83
1.83
2.29
2.74
0.00
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 3.20 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
-5.72
0.00 -0
.82
0.00
0.00
-0.8
20.
00
0.00
-2.4
5-1
.63
-3.2
7
-2.4
5
-1.6
3
0.00
-3.27
-4.9
0
-4.0
9 0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -5.72 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
-3.55
-1.52-1.01
-0.51-0.51
-1.0
1
0.00
0.00
-0.51
-2.03-1.52 -1.01
-3.04
-0.5
1
0.000.00 0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -3.55 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
3.16
0.00
0.45
0.000.
45
0.00
0.45
0.00
0.90
0.90
1.35
1.35
1.81 2 .
2 6
2.71
0.00
0.45 0.00 0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 3.16 cm2/m .Pogled: strešina3 sever
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
-2.09
0.00-0.
60
0.00
0.00
-0.3
0
0.00
-0.6
0
-1.4
9-1
.19
-0.9
0
0.00
-0.3
0
-0.60
0.00
0.00
-0.30
-0.3
0
0.00
-0.6
0
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -2.09 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
2.92
0.00
0.00
0.42
0.00
0.42
0.42
0.83
1.25
1.67
2.09
0.00
2.50
0.00
0.00
0.83
1.25
1.67
0.42
0.00
1.25
0.42
2.09
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.92 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
3.02
0.00
0.43
0.43
0.87
0.43
0.87
0.00
0.00
0.000.43
0.87
1.30
1.73
2.16
2.60
0.87
1.73
0.430.00
1.73
0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 3.02 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
-3.78-3.67 -4.01
-0.57
0.00
-0.5
7
0.00 -0.5
7
-0.57
-1.150.00
-2.29 -1.72
-3.44-2.86
-1.15
-0.5
7
0.00
-0.5
7
-1.72 -0.57 -2.2
9
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -4.01 cm2/m .Pogled: sevstrešina trikotna
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
2.080.
00
0.30
0.59
0.00
0.30
0.30
0.30
0.59 0.59
0.00
0.59
0.89 0.89
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,d= 2.08 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
-2.61
-1.50
-0.370.00
0.00
-0.37
0.00
-0.3
7
-0.37
-0.7
5
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 1 - max .Aa1,g= -2.61 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
3.88
0.00 0.
56
1.11
0.00
0.56
0.56
1.11
1.67
0.560.560.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - d.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,d= 3.88 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
-3.24
-0.9
3
-0.46
-0.46
0.00
-0.9
3
-0.46
0.00 0.
00-1.8
5 0.00 0.00
.Merodavno opterecenje: .Kompletna sema .@1@EUROCODE, C 30, S500H, a=4.00 cm
.Aa - g.zona - .Pravac 2 - max .Aa2,g= -3.24 cm2/m .Pogled: strešina sevvzh2
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
3 3
.Dispozicija preseka .Ram: .V_3
1 1
.Dispozicija preseka .Ram: .H_1
2 2
.Dispozicija preseka .Ram: .H_5
4 4
.Dispozicija preseka .Ram: .V_6
Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Polde Radimpex - www.radimpex.rs
.Ram: .H_1 .Presek 1 - 1 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja
4.0
#.Aav/#.Aah
4.0
#.Aav/#.Aah
17.0 #.A
a1
17.0
#.A
a2
.b/d = 20/340 cm .Ab = 6800 cm2
.Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+0.60xIV-1.00xX .Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV-1.00xIX .Mu = 54.02 kNm .Nu = -523.93 kN .Tu = -191.51 kN .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:10.20) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:10.20) .Aav = ±0.00 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±0.71 cm2/m (.min:±1.50)
.Ram: .H_5 .Presek 2 - 2 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja
4.0
#.Aav/#.Aah
4.0
#.Aav/#.Aah
20.5 #.A
a1
20.5
#.A
a2
.b/d = 20/410 cm .Ab = 8200 cm2
.Merodavna kombinacija za savijanje: 1.35xI+1.35xII+1.35xIII+1.50xIV+0.75xV+0.90xVI .Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV-1.00xIX .Mu = -106.89 kNm .Nu = -689.18 kN .Tu = -170.62 kN .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:12.30) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:12.30) .Aav = ±0.00 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±0.53 cm2/m (.min:±1.50)
.Ram: .V_3 .Presek 3 - 3 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja
4.0
#.Aav/#.Aah
4.0
#.Aav/#.Aah
6.0 #.A
a1
6.0
#.A
a2
.b/d = 20/120 cm .Ab = 2400 cm2
.Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+X
.Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV+X
.Mu = 112.63 kNm
.Nu = -163.53 kN
.Tu = 110.04 kN εb/εa = -2.037/25.000 ‰ .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:3.60) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:3.60) .Aav = ±0.38 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±1.16 cm2/m (.min:±1.50)
.Ram: .V_6 .Presek 4 - 4 .@1@EUROCODE C 30 .Ugaona armatura S500N .Poduzna armatura S500N .Kompletna sema opterecenja
4.0
#.Aav/#.Aah
4.0
#.Aav/#.Aah
25.4 #.A
a1
25.4
#.A
a2
.b/d = 20/507.5 cm .Ab = 10150 cm2
.Merodavna kombinacija za savijanje: I+II+X
.Merodavna kombinacija za smicanje: I+II+0.60xIV+X
.Mu = 1359.83 kNm
.Nu = -364.98 kN
.Tu = 349.97 kN εb/εa = -1.551/25.000 ‰ .Aa1 = 0.00 cm2 (.min:15.23) .Aa2 = 0.00 cm2 (.min:15.23) .Aav = ±0.49 cm2/m (.min:±1.50) .Aah = ±0.87 cm2/m (.min:±1.50)