Metale proiect
Transcript of Metale proiect
Steel industrial platform
- SEMESTRIAL PROJECT -
2 | P a g e
Platformă cu strucrură metalică
Tema proiectului:
Să se întocmească proiectul de execuţie pentru o platformă de
lucru şi depozitare situată într-o clădire industrială.
Structura de rezistenţă va fi alcătuită dintr-o reţea de griunzi
principale şi secundare peste care reazemă tablă groasă striată.
Grinzile principale reazemă pe stâlpi metalici.
Dimensiunile în plan ale platformei sunt:
3
5
2 12.5 5
A L
B l
n ; L m; l m
37.5
25
A m
B m
L, l sunt dimensiunile grinzii principale, respectiv
secundare.
Grinzile secundare se distribuie dae lungul grinzilor
principale la distanţa a = 1.25m
Cota superioară a platformei va fi de H = 4.5 m.
Încărcare utilă pe platformă provenind din utilaje, materiale şi
produse depozitate este:
214p kN/m
Grinzile secundare vor fi proiectate din profile „dublu T”
laminate la cald ( INP sau IPE )
Tabla groasă striată va di de grosime g = 5 mm ( TGS 5 ) de tip
II conform STAS 3480 – 80.
Grinzile principale vor avea secţiunea „dublu T” compusă cu
îmbinări sudate.
Stalpul platformei încastrat în fundaţie se va proiecta în
secţiune compusă din profile „U” laminate la cald ( UNP )
solidarizate co plăcuţe.
Materialul folosit pentru elementele platformei: OL 37 conform
STAS 500/2 – 80 ( S 235 conform SREN 10025 + A1/94).
Etapizarea proiectului:
1. a) Scema constructivă a platformei la scara 1:100;
b) Calculul tablei groase striate şi a grinzii secundare având
secţiunea din europrofile dublu T laminate la cald;
3 | P a g e
2. Calculul grinzii secundare în varianta de grindă cu goluri
hexagonale în inimă;
3. Dimensionarea grinzii principale, verificarea de rezistenţă;
4. a) Variaţia secţiunii în lungul grinzii (variaţia grosimii
tălpilor);
b) Verificarea tensiunilor echivalente;
5. Verificarea rigidităţii grinzii principale printr-o metodă exactă;
6. a) Verificarea stabilităţii generale a grinzii principale;
b) Rigidizările inimii;
7. a) Verificarea rigidizării de reazem;
b) Verificarea stabilităţii locale (voalare) a inimii şi tălpii
comprimate;
8. Înădirea de montaj cu eclise şi şuruburi de înaltă rezistenţă
pretensionate a grinzii principale;
9. a) Rezemerea grinzii secundare pe grinda principală;
b) Planşa grinzii principale la scara 1:10;
10. Dimensionarea stâlpului şi verificarea secţiunii;
11. Calculul elementelor de solidarizare şi prinderea lor de
ramurele stâlpului;
12. Capitelul şi baza stâlpului;
Planşa stâlpului la scara 1:10, detalii, la scara 1:51
1.a Schema constructivă a platformei la scara 1:100
1.b.1 Calculul tablei groase striate
4 | P a g e
Calculul încărcarii:
5 TGS a proprie greutatea g unde 1)( cmgpqn
2 2 2
4 2
2 4
14 / 14 10 /
41 10 /
(14 10 41 10 ) 1 0.1441n
p kN m daN cm
g daN cm
q daN/cm
2 4 2(1.5 1.35 ) 1 (1.5 14 10 1.35 41 10 ) 1 0.2155 /cq p g cm daN cm
Verificarea rezistenţei
,
/188023508.080 2cmdaNR.R
RW
M
A
Nσ
TGS
TGS
322
2
0267.06
4.01
6
1
4.04.01
4.04151 unde ,1
cmt
W
cmA
cmmmtttcmA
c
cc
Ψaq
Mua
DN
c
8
;4 2
2
2
daND
μ
cmdaNE
μ
tED
c
69.12307)3.01(12
4.0101.2
3.0
/101.2
)1(12
3
36
26
3
3
4 6 43
2 4 2 4
2.1 10 0.41.6792 10
(1 ) (1 0.3 ) 0.1441 125
c
n
E t
q a
4
0.028
lg10 1.22 8.5
0.032
Ψ
u
2
2
2
4 12307.691.2 8.5 273.17
125
0.2155 1250.028 11.78
8
N daN
M daNm
2 2273.17 11.781124.12 / 1880 /
0.4 0.0267TGSσ daN cm R daN cm
Verificarea rigidităţii:
cma
fff aa 25.1100
unde
5 | P a g e
0
4 4
0
5 0.1441 125 528.63
384 16000 384
28.63 0.032 0.9161
n
a
f f
q af cm
D
f cm f
1.2.2 Calculul grinzii secundare
Calculul grinzii secundare se face în două variante:
a) Varianta de grindă secundară cu secţiune plină;
b) Varianta de grindă secundară cu goluri hexagonale;
a) Varianta de grindă secundară cu secţiune plină:
Încărcari:
mdaNggagpq GSGSTGS
n
GS /5020 unde ,)( 2 4(14 10 41 10 ) 125 0.5 18.51n
GSq daN/cm
2 4
(1.5 1.35 ) 125 1.5
(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.5 27.61 /
c
GS TGS GS
c
GS
q p g g
q daN cm
Eforturi:
2 2
max
27.61 500863027.3
8 8
c
GSq lM daNcm
max
27.61 5006902.5
2 2
c
GSq lV daN
6 | P a g e
Dimensionarea grinzii secundare:
3max26
863027.3367.24 profil I
2350nec
MW cm
R
3
4
243
44226
574011.3I ;
1.41 223
0.94 41 /
y
y
y
W cmh cm
I cmb cm
t cm S cm
d cm G daN m
Verificarea secţiunii adoptate:
– Recalcularea încărcărilor şi eforturilor:
2 4(14 10 41 10 ) 125 0.41 18.422n
GSq daN/cm 2 4(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.41 27.94 /c
GSq daN cm
2 2
max
27.94 500873125
8 8
c
GSq lM daNcm
max
27.94 5006985
2 2
c
GSq lV daN
– Verificarea rezistenţei:
Rτσσ
RRR
Id
SVτ
RW
Mσ
xxech
ff
y
y
y
1.13
3 unde ,
22
max
max
maxmax
- 2 2
max
8731251975.39 / 2350 /
442daN cm R daN cm
- 2 2
max
6985 223288.68 / 1357 /
0.94 5740fdaN cm R daN cm
7 | P a g e
y
yx
xi
y
xx
Id
SVτ
h
I
Mσ
;
2
2 22 3 2 27.94 500776111.11
9 9
2 27.94 5002328.3
6 6
3
c c
GS GSx c
GSc xGS
x c
GSx
q l q l xM x
q lM daNcm
q lV q x
q lV daN
lx
2776111.11 23.181567.09 /
5740 2x daN cm
22328.3 177.6176.64 /
0.94 5740x daN cm
- 2 2 2 21567.09 3 76.64 1572.7 / 1.1 2585 /ech daN cm R daN cm
– Verificarea rigidităţii:
4
max
5 500 unde 2
384 250 250
n
GSa a
y
q l lf f f cm
E I
4
max 6
5 18.422 5001.24
384 2.1 10 5740af cm f
b) Varianta de grindă secundară cu goluri hexagonale pe inimă:
Schema statică şi încărcările sunt aceleaşi ca şi la varianta de
grindă secundară cu secţiune plină. Ca urmare şi eforturile care apar
în grindă sunt aceleaşi:
max 873125M daNcm
max 6985V daN
Dimensionarea grinzii secundare:
Dimensionarea secţiunii se face din condiţia următoare:
R
MhA nec
)8.0..7.0()( max
00
3 3
0 0 gh 0 0
873125( ) 495.39 profil I 24 / 290 95 cu ( ) 509.19.73
0.75 2350nec efA h cm A h cm
8 | P a g e
0 0
2 21 0
4 41 0
gh 2 3
0
4
4
24.41 22.96
41.72 20.86
6517 151.62I 24 / 290 95
50.42 21.05
6590 8.1
31.1 /6553med
h cm mm
A cm A cm
I cm I cm
A cm W cm
I cm d mm
g daN mI cm
Se adoptă 24
12 ; 1.5 1.5 24 362 2
c
hb cm p h cm .
Verificarea secţiunii adoptate:
– Recalcularea încărcărilor şi eforturilor:
2 4(14 10 41 10 ) 125 0.31 18.322n
GSq daN/cm 2 4(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.31 27.36 /c
GSq daN cm
2 2
max
27.36 500855011.71
8 8
c
GSq lM daNcm
max
27.36 5006840
2 2
c
GSq lV daN
– Verificarea rezistenţei:
a) la încovoiere:
RA
N
Ah
M
W
Mσ
000
max
0
maxmax
2 2
max
855011.711679.15 / 2350 /
24.41 20.86daN cm daN cm
9 | P a g e
0 0
02 8
500 24.41 20.86 36141.15
2 8 21.05
m v
h A hlx R
W
x cm
RW
hV
Ah
Mσ
W
hV
W
Mσ
hVM
Ah
Mσ
xx
xvvv
xm
000
00
00
8
842
2227.36 500 27.36 141.15
141.15 6929152 22 2
141.15
c c
GS GSx
x
q l q xM x
M daNcm
x x cm
27.36 50027.36 141.15 2978.132
2141.15
ccGS
x GSx
q lV q x
V daN
x x cm
2 2692915 2978.13 241785.24 / 2350 /
20.86 24.41 8 21.05daN cm R daN cm
b) la forfecare:
fRId
SVτ
0
0max
2
2 230
0
( ) 0.81 (5.5 2.29)4.17
2 2
d aS cm
2 26840 4.17117.66 / 1357 /
2 0.81 151.62daN cm daN cm
c) în sudură
22222
0 0 pVpVhHM mC
max
0
6840 3610087.6
24.41m
V pH daN
h
RRdbd
H
A
Hτ fS
c
m
S
mS
6.0
)2(
10 | P a g e
2 210087.61200 / 1410 /
0.81 (12 2 0.81)S daN cm daN cm
– Verificarea rigidităţii:
4
max
,
5 500 unde 2
384 250 250
n
GSV M M a a
y med
q l lf f f f f f cm
E I
α – coeficient care ţine seama de deschiderea grinzii, α = 1.15 4
max 6
5 18.322 5001.15 1.24
384 2.1 10 6553af cm f
Secţiune grindă secundară:
a) Secţiune plină: 26I 41 /g daN m
b) Secţiune cu goluri hexagonale: ghI 24/ 290 95 31.1 /g daN m
3. Calculul ginzii principale:
Încărcări:
lgagpS GSTGS
n ])[(
2 4[(14 10 41 10 ) 125 0.311] 500 11467.5nS daN
[(1.5 1.35 ) 1.35 ]c
TGS GSS p g a g l 2 4[(1.5 14 10 1.35 41 10 ) 125 1.35 0.311] 500 13680.18cS daN
2
4
, unde 15 25 /
20 10 500 1 /
n
GP GP GP
n
GP
q g l g daN m
q daN cm
11 | P a g e
4
1.35
1.35 20 10 500 1.35 /
c
GP GP
c
GP
q g l
q daN cm
Eforturi:
0 10
8 13680.18 1.35 125055564.47
2 2
c c
GP
V V
S q lR R daN
0 10
2
1 9 0
2
2 8 0
0
3470142.62 8
3 98684585.15
2 8
c
V GP
c c
V GP
M M
a aM M R q daNcm
a aM M R q S a daNcm
2
3 7 0
2
4 6 0
2
5 0
5 25(2 1) 12167911.41
2 8
7 49(3 2 1) 13920121.4
2 8
7 5 3 14 8 13933305
2 2 2 2
c c
V GP
c c
V GP
c c
V GP
a aM M R q S a daNcm
a aM M R q S a daNcm
M R a q a S a daNcm
0 10 55564.47V V daN
1 9 0 55500.622
st dr c
V GP
aV V R q daN
1 9 0 41799.912
dr st c c
V GP
aV V R q S daN
2 8 0
341631.16
2
st dr c c
V GP
aV V R q S daN
2 8 0
32 27950.9
2
dr st c c
V GP
aV V R q S daN
3 7 0
52 27782.2
2
st dr c c
V GP
aV V R q S daN
3 7 0
53 14102.05
2
dr st c c
V GP
aV V R q S daN
4 6 0
73 13933.3
2
st dr c c
V GP
aV V R q S daN
4 6 0
74 253.12
2
dr st c c
V GP
aV V R q S daN
055 drst VV
Eforturi:
max 11655000nM daNcm
max 5 13933305cM M daNcm
max 0 55564.47cV V daN
12 | P a g e
Dimensionarea secţiunii:
400 ;
24
5
12..6 ,
2min
max
min
Lf
nfE
LRh
mmttR
Mkh
hhh
a
meda
i
i
i
opt
i
opt
iii
2 4 2
2 4 2
(1.5 1.35 ) 1.35 (1.5 14 10 1.35 41 10 ) 500 1.35 31.1 101.495
( ) (14 10 41 10 ) 500 31.1 10
TGS GSmed
TGS GS
p g a gn
p g a g
2min
6
5 2350 1250 40077.97
24 2.1 10 1250 1.495100
139333051.15 99
2350 0.8
i
i
opt
i
h cm
h cm
h cm
max
1 10.53 0.86
150 1001 10
55564.470.505
78 0.6 2350
i i i
i
i
i f
cm h t cm h
t cm mmV
t cmh R
cmmmttt
mmt
i
220)3..1(
30..12
1 1.. 19 31
253 5
30 60
ib h cm b cmb cm
b t cm
23 3
23 34
2 212 12 2
1 100 25 2 100 22 25 2 343466.63
12 12 2
i i iy i t
y
t h h tb tI I I b t
I cm
3
,
max
343466.636605.12
50 2
2
y y
y efi
I IW cm
hzt
3max 139333056333.32
2200nec
MW cm
R efynec WW ,
Verificarea secţiunii adoptate:
max 13933305cM daNcm
max0 55564.47cV daN
13 | P a g e
Rτσσ
RId
SVτ
RW
Mσ
xxech
f
y
y
y
1.13 22
max
max
maxmax
- 2 2
max
139333052109.47 / 2200 /
6605.12daN cm R daN cm
- 2 2
max
55564.47 3494565.24 / 1410 /
1 343466.6fdaN cm R daN cm
1/ 2 3100 2 100 10025 2 1 3494
2 2 4 2 2 4
i i iy i
h t h hS b t t cm
y
yx
xi
y
xx
Id
SVτ
h
I
Mσ
;
2
416.663
Lx cm
2
0 (3 562.5) 13670611.212
c c
x V GP
xM R x q S x daNcm
0 3 13961.43c c
x V GPV R q x S daN
213670611.21 1001990.09 /
343466.6 2x daN cm
213961 3494142.02 /
1 343466.6x daN cm
- 2 2 2 21990.09 3 142.02 2005.23 / 2200 /ech daN cm R daN cm
14 | P a g e
4. Calculul ginzii principale în varianta secţiune variabilă
(variaţia grosimii tălpilor):
Variaţia secţiunii în lungul grinzii (variaţia grosimii tălpilor);
mmtt
mmt
164204
20
1
Pentru evaluarea zonelor de variaţie a secţiunii se foloseşte
metoda momentului capabil
)()( xMxM capef
2
maxmax 2 2
8 8 1165500059.67 /
8 1250
n nn nech
ech
q L MM q daN cm
L
2
maxmax 2 2
8 8 1393330571.33 /
8 1250
c cc cech
ech
q L MM q daN cm
L
4 3
1 1 1 1
4 3
2 2 2 2
343466 6605.12
289801.5 5616.3
I cm W cm
I cm W cm
2
11
2 2
c c
ech echq L q xx W R
4 3343466.63 6605.12I cm W cm
2 380.19271.3371.33 12505616.3 2100
2 2 ' 869.8
t
t
x cmxx
x cm
380.192 10 370 3502
' ' 869.8 10 879.8 8502
P t
P t
bx x cm cm
bx x cm cm
15 | P a g e
Calculul îmbinării sudate de uzină a tălpilor:
1 1
2 2
11'
71.33 1250 71.33 550550 13731025
2 2 2 2P P
c c PPech ech
x x
q L q xM M x daNcm
1 1 1
1 1
130066.6613731025 5199773.14
343466.63
P P P
P P
t i
x x x
ytt
x xy
M M M
IM M daNcm
I
15199773
51178.86101.6
P
t
x
t
t
MN daN
h
2
1
51178.862 1467.28 /
1.6 25 2 1.6
t ts s
s s s s i
s
N N
A a b a daN cm R R
a t
Verificarea tensiunilor echivalente:
2 23 1.1
380
ech x x
t
R
x x cm
1 1
2 2
11'
71.33 1250 71.33 550550 13731025
2 2 2 2P P
c c PPech ech
x x
q L q xM M x daNcm
11
71.33 125071.33 550 5349.75
2 2P
cc Pechechx
q LV q x daN
2137310252078.84 /
6605.12x daN cm 21783.25 2032
37.51 /1 289801.5
x daN cm
2 2 22078.84 3 37.51 2079.85 / 1.1ech daN cm R
5. Verificarea rigidităţii ginzii principale printr-o metodă exactă
(Metoda integrării ecuaţiei dformatei):
aff max
1250
3.12400 400
a
Lf cm
16 | P a g e
yIE
xM
dx
zd
)(2
2
22)(
2xqx
LqxM
n
ech
n
ech
22
2
2
2 xqx
Lq
dx
zdIE
n
ech
n
echy
111
4
13
111
1
3
12
1
1
11
2412
64
DxCxq
xLq
zIE
Cxq
xLq
dx
dzIE
n
ech
n
echy
n
ech
n
echy
222
4
23
222
2
3
22
2
2
22
2412
64
DxCxq
xLq
zIE
Cxq
xLq
dx
dzIE
n
ech
n
echy
n
ech
n
echy
000 111 Dzx
2211
2
22
1
11
21
zIEzIE
dx
dzIE
dx
dzIE
xx
yy
yy
max
2
2
2
0
2fz
dx
dzL
x
244816
06
2
240
2
333
2
2
3
2
2
22
LqLqLqC
C
Lq
LLq
dx
dzLx
n
ech
n
ech
n
ech
n
echn
ech
24
3
1
2
2
1
2
1
2
2
1
2
1
121
Lq
I
IC
I
IC
dx
dz
I
I
dx
dzxx
n
ech
y
y
y
y
y
y
1242424 1
2
1
3
2
3
1
3
1
2
2
2
1
2
12211121
y
yPn
ech
n
ech
n
ech
y
y
y
y
yy
P
I
Ix
Lqx
Lqx
Lq
I
ID
zI
IzzIEzIExxx
1
24242412
1
1
2
1
3
2
34
23
2
2
2
y
yPn
ech
n
ech
n
ech
n
ech
y I
Ix
Lqx
Lqxqx
Lq
IEz
17 | P a g e
1
24224224212
1
2 1
2
1
3343
2
max2
y
yPn
ech
n
ech
n
ech
n
ech
y I
Ix
LqLLqLqLLq
IEf
Lx
124384
51
1244838496
1
1
2
1
34
2
max
1
2
1
3444
2
max
y
yPn
ech
n
ech
y
y
yPn
ech
n
ech
n
ech
n
ech
y
I
Ix
LqLq
IEf
I
Ix
LqLqLqLq
IEf
4 3
max 6
1 5 59.67 1250 59.67 1250 343466350 1 3.06
2.1 10 343466 384 24 289801.5af cm f
6. Verificarea stabilităţii ginzii principale:
Verificarea stabilităţii generale a grinzii principale
Dacă zil 401 , atunci stabilitatea generală a grinzii principale
este asigurată şi nu se mai face verificare de stabilitate.
;125 ; 1 cmalA
Ii z
z
3 34
2
2 252604.16
12 12
25 2 50
z
t bI cm
A b t cm
2604.167.21
50zi cm
150 50 7.21 360.84 125zi cm l cm stabilitatea generală este
asigurată.
RWυ
Mσ
yg
max
gυ - coeficient de siguranţă la instabilitate
18 | P a g e
3.23.005.175.1
3
4
3
4
3
1 , ,
M
M
M
Mξ
ξi
lλυ
z
tr
cba
g
312167911.41 12167911.41
1.75 1.05 0.3 1.033 2.313920121.4 13920121.4
, , 12517.06 0.927
7.21 1.033
a b c
tr g
2139333051955.47 /
0.927 6605.12daN cm R
Rigidizările inimii:
Rigidizările inimii sunt de doua tipuri:
- rigidizări curente;
- rigidizări de reazem;
Rigidizări curente:
10040 4 7.33
1030 30
10 10 1 10
ir r
r
r i r
hb mm b cm
b cm
b t b cm
cmt
cmttt
cmbb
tr
rir
rr
r8.0
75.0175.075.0
67.015
10
15
19 | P a g e
Rigidizări de reazem:
7.a. Verificarea rigidizării de reazem:
Verificarea la flambaj
22
2
max
8.311158.021
150
15'
cmA
A
Ii
i
h
i
l
ttbA
RA
V
m
m
xx
a
x
i
x
f
irrm
m
cmi
cmI
x
x
37.38.31
3.360
3.36012
115
12
218.0 433
10029.67 0.886
3.37a
20 | P a g e
255564.471972.13 /
0.886 31.8daN cm R
Verificarea la strivire
max
2
2 2
' 21 0.8 16.8
55564.473307.4 / 1.5 2350 3525 /
16.8
str
str r r
Vm R
A
A b t cm
daN cm daN cm
Verificarea sudurilor
2max /16457.0 cmdaNRRla
V s
f
ss
min
min
2
3 0.7
min( , ) 0.8
100
55564.47926.07 /
2 0.3 100
s
i r
s i
s
s f
mm a t
t t t cm
l h cm
daN cm R
7.b. Verificarea satbilităţii locale a inimii si a tălpii comprimate
Verificarea stabilităţii locale a inimii
Rt
h
i
i 2100110
100 2100110 107.47
1 2350 Trebuie verificată stabilitatea inimii
2 2
2 2
7 2 7 2
1
17 10 / 7 10 7000 /
100
cr cr
icr cr
i
tdaN mm daN mm
h
21 | P a g e
2
7 2
2
2
7 2 2
2
0.951.25 10 /
max( , ) max(125,100) 1251.25
min( , ) min(125,100) 100
max( , ) 125
0.95 11.25 10 / 1189.12 /
1.25 125
icr
i
i
i
cr
tdaN cm
d
a h
a h
d a t
daN cm daN cm
2
i
y
h
I
Mσ
Dacă 2
21 MMMha i
Dacă 2
2MMMha i
i
2
0
352.5352.5 290 165 50
2
c c c c
i V GPM R q S S S
2352.5
55564.47 352.5 1.35 13680.18 290 165 50 12594111.812
iM daNcm
12594111.81 13920121.413257116.6
2M daNcm
213257116.6 1001929.9 /
343466 2daN cm
y
t
y
Id
SVτ
2
2VVV i
12559.6 13933.313246.45
2V daN
213245.45 203278.36 /
1 343466daN cm
2 21929.9 78.36
0.283 17000 1189.12
22 | P a g e
Verificarea stabilităţii tălpii comprimate:
25 1' 12
2 2
ib tb cm
' 1215 7.5 15
1.6
b
t Stabilitatea tăltii comprimate este
asigurată.
8. Înnădirea de montaj cu eclise şi şuruburi de înaltă rezistenţă
pretensionate a grinzii principale:
1250312
3754 4
mijlocul unui panou
Lx cm
x cm
x
2 2
0
1.35 37562.5 187.5 312.5 55564.47 375 13680.18 562.5
2 2
13046653.13
cc c
x V
x
q xM R x S
M daNcm
0 3 55564.47 1.35 375 13680.18 3 14017.68c c c
x VV R q x S daN
i. Înnădirea inimii
3 34
3 32 2 4
2
1 10083333.33
12 12
25 225 2 51 130066.6
12 12
ii x
i t
i ii
t t g
IM M
I I
t hI cm
b tI A z cm
83333.3313046653.13 3165434
83333.33 2 130066.6iM daNcm
Calculul ecliselor:
2 2 2
0.5 0.6
100 12 83.33 84
2 2 0.6
1 1002 91.28 92
6 6 2 2 0.6
e i
e i
V Vi ii e i i e e e e
e
M Mi i e e i ii e e e
e
h h
t t mm
h tA A t h t h h h cm
t
t h t h t hW W h cm h cm
t
max , 92V M M
e e e eh h h h cm
23 | P a g e
Verificarea ecliselor:
2
23
31654341831 /
2 2 846.4
0.6 92846.4
6
i
e
e
MdaN cm R
W
W cm
2
2
14017.68126.97 /
2 2 55.2
0.6 92 55.2
if
e
e
VdaN cm R
A
A cm
2 2 2 2 23 2056.87 3 126.97 2068.59 / 1.1ech daN cm R
Verificarea şuruburilor
16min 53.12.06.052.05 Mcmcmtd
cmmmbmmmmddb ee 5.323253255161816856342
3316.5
2 2
92 2 330.6
3 3
e
e e
e
bcm
b h
hcm
SIRP
c
VM NNN 22
0
21
2
max0
nn
VN
z
zMN
iV
i
iM
0 2 2 2 2 2 2 2 2
3165434 38.48620
4.8 9.6 14.4 19.2 24 28.8 33.6 38.4 3
MN daN
12559.6369.4
3 17
VN daN
2 28620 369.4 8627.9daN
24 | P a g e
daNN
RAfmnN
SIRP
c
cF
SIRP
c
36.9117900001.28.035.09.02
8.0 0
8627.9 9117.36SIRP
cdaN N daN
ii. Înnădirea tălpii
2 130066.613046653.13 9881218.7
83333.33 2 130066.6tM daNcm
Calculul ecliselor:
2
20
2 25 1 2 0.711.3 11
2 2
25 2 11 47
e t e e e
e
s i
e e e
s
e
i ii se e
e
b tA A b t b t t
b
b b b
b b cm
b t ab cm b cm
b cm
25 21.06 1.2
47e et cm t cm
Calculul îmbinării:
9881218.795011.7
104
tt
t
MN daN
h
95011.712.44 12
7636
SIRP tc t SIRP
c
NN n N n n ŞIRP
N
3 12 4 2 5 3 16 12 4 2 16 5 613 62e el d d mm mm mm l cm
25 | P a g e
9.a. Rezemarea grinzii secundare pe grinda principală
11 , la
cmmmatamm 5.057.03 1min1
cmall
cmbl
c
r
95.02102
10
111
1
2 2
1
1 1
13246.451471 / 1645 /
2 2 0.5 9
s
s fc
VdaN cm R daN cm
a l
22 , la
Acţiuni: VeMV ,
3
2 rbe
cmmmatamm 5.057.03 2min2
cml
cml
all
c
c
455.0246
46
2
2
2
222
26 | P a g e
2
2 2 2 2
2 2 2 2
2 13246.45 2 1065.41 /
2 0.5 452
6
M rs c c
s
V bM V edaN cm
a lW a l
2
2
2 2 2
13246.45294.36 /
2 2 2 0.5 45
V
s c
V VdaN cm
A a l
2 2
2 2
2 2 265.41 294.36 301.54 /
M V s
r s s f
s
r f
R
daN cm R
9.b. Planşa grinzii principale
27 | P a g e
10. Dimensionarea stâlpului şi verificarea secţiunii:
mhhHl GPi 335.4915.075.05.4
− Lungimea de flambaj
ml
ml
I
I
N
N
I
I
N
N
I
I
N
N
ll
fz
fy
z
y
f
335.4335.41
99.4335.415.1
112
32
15.112
42
2 ;7.0 11
28 | P a g e
Calculul încărcarii:
max
6
max
2 4 2
max
1
2 2 2
1 100 1 2 20 2 7850 10 1.3 /
11.5 1.35 1.35 1.35
2 2 2
1250 1 12501.5 14 10 1.35 41 10 500 1.35 31 10
2 2 125
n n
TGS GS GP
GP
c n
TGS GS GP
c
L L LV p g l g l g
a
g A daN cm
L L LV p g l g l g
a
V
1250
550 1.35 1.3 695182
daN
min
6
min
4 2
min
1
2 2 2
1 85 1 2 20 2 7850 10 1.3 /
11.1 1.1 1.1
2 2 2
1250 1 1250 12501.35 41 10 500 1.35 31 10 500 1.35 1.3 3872.8
2 2 125 2
n
TGS GS GP
GP
c
TGS GS GP
c
L L LV g l g l g
a
g A daN cm
L L LV g l g l g
a
V d
aN
Eforturi:
Ipoteza 1:max max2· ·1.05 2·69518·1.05 145987.8
0
n
c
N V daN
M
Ipoteza 2:
max min
max max min
max
( )·1.05 (69518 3872.8)·1.05 77060.34
( )· ·1.05
10 89 (69518 3872.8)·0.9 59080.6
2
cN V V daN
M V V e
e mm M daNcm
Dimensionarea secţiunii stâlpului:
;0cM max 145987.8 ;N daN
;yy
fy
nec
lh
;
zz
fz
nec
lb
;80y => ;694.0
;41.1638.0·80
499cm
lh
yy
fy
nec
2max 145987.895.61 ;
0.694 2200nec
NA cm
R
29.9
2 26 260 cu 2 48.3 96.62.56
y
ef
z
i cmU UNP A cm
i cm
29 | P a g e
49950.4
9.9
fy
y
y
l
i 0.790y
2max 145987.81912.9 /
0.790 96.6y
NdaN cm R
A
Distanţa dintre profile se determină cu condiţia ;try
Dimensiunile geometrice ale plăcuţelor se stabilesc astfel încat sa fie
îndeplinita condiţia:
;521
1
cI
lI
z
p
;try
;2
1
2
zztr
2
1 cii zz
4040
1
1
1
11
z
z
z
zi
i
i
l
2
1 ci
l
z
fz
z
49950.4
9.9
fy
y
y
l
i
22 2
2 2 2 2
2 221 11
50.4 40 50.4 40 50.4 40fz fz fz
z zz
l l l
i c i ci c
2 2 22 2 2
2 2 2 2 2
433.5 433.5 433.550.4 40 2.56 2.56 14.04
2.56 50.4 40 50.4 40c c cm
c
2 2 2 7.15 2 2.36 32.81
2 30 2 2.3612 2 12 2·9 30 12.64
2 2t
b c e cm
b eb b cm c cm
2
1
2
zztr
401 z
2 2
1
433.534.05
2.36 12.64
fz
z
z
l
i c
2 234.05 40 52.53tr
30 | P a g e
Verificarea secţiunii stâlpului:
a) Verificarea la compresiune axială
2
1
2 4
3
max
2 48.3 96.6
9.9 ; 2.36
2 317 48.3 6.64 4893.05
4893.057.11
96.6
4893.05376.388
13
y z
z
zz
zz
A cm
i cm i cm
I cm
Ii cm
A
IW cm
y
11
1
49950.4
9.9
433.560.97
7.11
9540.25
2.36
73.05
fy
y
y
fz
z
z
z
tr
l
i
l
i
l
i
max max , 73.05y tr
2max 145987.82146.67 /
0.704 96.6y
NdaN cm R
A
Distanaţele între plăcuţtlt de solidarizare:
1 140 40 2.36 94.4 95zl i cm cm
b) Verificarea la compresiune cu încavoiere:
max 59080.6M daNcm
77060.34N daN
2
min
77060.341133.13 / 0.15
0.704·96.6
c
ef
NdaN cm R
A
R
W
Mc
A
N
z
cr
g
z
ef
c
)1(
· max
min
2
1 2
2 2
2 1
0 00.3 1 0.4 0.3 1 0.4 0.55
59080.6 59080.6z
M Mc
M M
1g
277060.34797.72 /
96.6
c
ef
NdaN cm
A - efortul unitar dat de forta de
compresiune a stalpului;
31 | P a g e
2
2·
z
cr
E
- efortul unitar critic, corespunzator axei z-z , in jurul
careia se produce incovoierea; 2 2 6
2
2 2
· 3.14 ·2.1·105569.88 /
60.97cr
z
EdaN cm
2max
min
· 77060.34 0.55 59080.61233.99 /
797.720.704 96.61 1 376.381
5569.88
c z
ef
g z
cr
N c MdaN cm R
AW
c)Verificarea ramurii mai comprimate:
max1
145987.872993.9
2 2
NN daN
' max1
77060.34 59080.640867.21
2 2 2 2 12.64
cN MN daN
c
1
1
11
1
49950.4
9.9
8040.25
2.32
fy
y
y
z
z
l
i
l
i
max 1 1max , 50.4 0.790y z
21 72993.91912.98 /
0.790 48.3ef
NdaN cm R
A
32 | P a g e
11. Calculul elementelor de solidarizare şi prinderea lor de
ramurele stâlpului:
cs VVV
0sV
Forţa tăietoare convenţionala:
0.012 0.012 96.6 2200 2550.2cV A R daN
2550cV V daN
1
25501275.12
2 2
VV daN
Eforturile sectionale in placute:
1 2550 959582.67
2 2 12.64pl
V lV daN
c
1 1 2550 9560562.5 ;
4 4 4pl pl
l V lM V c V c daNcm
c
Dimensionarea plăcuţelor:
1.5 9582.671.5 1.5 3.26 4
1 2 22006 20
pl
f plV Vpl pl pl
pl f
pl
VR V
A h h cmt R
t mm
6 6 60562.59.08 10
2 2200
pl plM M
pl pl
pl pl
M MR h cm h cm
W t R
Verificarea plăcuţelor:
2
2 23
60562.51819 /
33.3
2 1033.3
6 6
pl
pl
pl pl
pl
MdaN cm R
W
t hW cm
2 2
2 2 2 2 2 2
9582.671.5 1.5 719 / 1410 /
10 2
3 1819 3 719 2204.5 / 1.1 2420 /
pl
f
pl
ech
VdaN cm R daN cm
A
daN cm R daN cm
33 | P a g e
Calculul cordoanelor de sudură pentru prinderea plăcuţelor de
ramurile stâlpului:
min7.03 tamm s
min0.7 0.7min , 0.7min 2;10 7pl talpat t t mm ;7mmas
mmahl spls 86721002
2
2
60562.5 67018.75 /
0.7 8.6
plM
s
s
MdaN cm
W
29582.671591.8 /
0.7 8.6
plV
s
s s
VdaN cm
a l
2 2
2 2 2 27018.75 1591.8 7196.9 / 1410 /M V s
rez s s fdaN cm R daN cm
Deoarece nu se verifică rezistenţa în sudură, se vor lungi
cordoanele de sudură şi pe părţile laterale a
plăcuţei:
10sa mm
1 90sl mm 12· 2 100 180 2 10 260s s sl h l a mm
10 100 32.514.77
10 100 2 10 60
si Gis
G
si
A yy mm
A
226 1 26s s sA l a cm
3 32 2 41 10 6 1
10 1 1.70 2 6 1 1.548 141.9812 12
yI cm
3 32 4
2 2
max
1 10 6 12 6 1 5.75 433.58
12 12
45.48 50 67.6 6.76
xI cm
r mm cm
2
max max
60562.56.76 711.31 /
141.98 433.58
plM
s
Gs
Mr daN cm
I
29582.67368.5 /
26
plV
s
s
VdaN cm
A
2 2
2 2 2 2711.31 368.5 801.12 / 1410 /M V s
rez s s fdaN cm R daN cm
34 | P a g e
12. Capitelul şi baza stâlpului
A. Capitelul stâlpului:
11, la
mmat
tamm
515;10min
7.03
1min
min1
1
2
1 2 1 1 1
260 10125
2
720 2 0.8 718.4
2 2 4 2 30 2 718.4 2 5 4 125 2 5 30 1756.8 175.68
r
r
r r
b mm
b mm
l b a b a mm cm
2 2max
1 1
2 2·695181582.8 / 1410 /
· 0.5·175.68s f
VdaN cm R daN cm
a l
se frezează
marginile diafragmelor.
2 2max
1 1
2 0.40 2 69518 0.40633.2 / 1410 /
0.5 175.68f
VdaN cm R daN cm
a l
2 2max
1 2
2 0.60 2 69518 0.601947.28 / 2350 /
30.84 1 2 6 1d d
VdaN cm R daN cm
A A
22 , la
35 | P a g e
mmat
tamm
515;10min
7.03
2min
min2
max max2 2
2 2 2
2 2 2 695181.5 1.5 1.5 42.26
4 4 4 0.5 1645
s
s f s
f
V VR l l cm
a l a R
2 22 42.26 2 0.5 43.26 50diaf s diafh l a cm h cm
Dimensiunile diafragmei 1 : 500 258 10mm
Dimensiunile diafragmei 2 : mm1085300
Dimensiunile plăcii 1: mm15250300
Verificarea diafragmei d1
la forfecare:
2 2max 695181390.36 / 1410 /
· 50 1f
d d
VdaN cm R daN cm
h t
Verificarea diafragmei d1
la încovoiere:
maxmax
2 2 2 69518 2 12.64878707.52
4 4
V cM daNcm
2 2max
2
6 878707.522108.8 / 2200 /
1 50d
MdaN cm R daN cm
W
B. Baza stâlpului:
36 | P a g e
15/5.12/70 2 CcmdaNRB
bc
B
RBA
M
BA
N
BA
N
2
max2,1
max1
6
2max 145987.82085.5 ;
70baza
B
NA cm
R
26 2
3 4 90 26 2 9 44
20 40 30
U
p
p
B h c
c t mm B cm
t mm mm
max 145987.847.39 50
44 70b
NA cm A cm
B R
1 501.13 1.5
1.5 44
A
B
Verificarea presiunilor efective pe beton:
2 2max 145987.866.35 / 70 /
50 44B
NdaN cm R daN cm
A B
2
2
max2,1 /70
·
·6cmdaNR
BA
M
BA
NB
c
2 2
1 2
77060.34 6 59080.638.25 / 70 /
50 44 50 44BdaN cm R daN cm
2 2
2 2
77060.34 6 59080.635.02 / 70 /
50 44 50 44BdaN cm R daN cm
Determinarea grosimii plăcii de bază:
Placa 1
505.55 2
9 calculul se face pe direcţia scurtă
1 1max 1
966.35 9 2687.17
2 2b
cM c daNcm
Placa 3
06.038.018
7
2
1 l
l
3 2 2
max 11 66.35 1 7 0.06 195.06bM l daNcm
Placa 4
075.0075.0;05.0max4.118
26max
2
1 l
l
4 2 2
max 21 66.35 1 26 0.075 3363.9bM l daNcm
37 | P a g e
1 3 4 3
max max max max maxmax ; ;M M M M M
max max
2
6 6 6 3363.93.02 3
1 2350p p
p
M MR t cm t cm
t R
Calculul traverselor:
mmtt 10
9 4470 9 62370
2 2 2 2t b
m BM m daNcm
4470 9 13860
2 2t b
BV m daN
2
6 6 6 6237013.04
1 220015
138601.5 1.5 1.5 14.74
1410 1
Mt tt
t t t
t
Vt tt
t t f t
M MR h cm
h t t Rh cm
V Vh cm
h t R t
Calculul sudurii:
max 1 1max ; ' 72993.9N N N daN
11, la
cmahl
mma
tamm
t 4.143.02152
3
7.03
11
1
min1
2 2max
1 1
72993.92112.09 / 0.7 1540 /
8 8 0.3 14.4
s
s f s
NR daN cm R daN cm
a l
22 , la
mma
tamm
3
7.03
2
min2
max
2 2
2
2 2
2 2 26 4 7 2 6 0.7 2 50 2 26 4 7 2 6 0.3 176.4
72993.91379.3 / 0.7 1540 /
0.3 176.4
s
s f
s
NR
a l
l A cm
daN cm R daN cm
Ancorarea stâlpului în fundaţie:
Deoarece sub placa de bază există numai eforturi de compresiune,
stâlpul se va ancora în fundaţie constructiv cu şuruburi de
ancoraj 20M . Lungimea de ancoraj necesară este
38 | P a g e
44 44 20 880l d mm . Lungimea tijei şurubului, inclusiv ciovul,
este de 900mm.