MEMORIA TÉCNICA - PROYNET.pdf

PROYNET PER SAC

Usuario : Contratista : Producto : Electrodo Magneto Activo

Proynet Modelo GND 105E

ENERO - 2014

MEMORIA TCNICA DEL SISTEMA DE

PUESTA A TIERRA

PROYNET - GND

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MEMORIA TCNICA DE LA TECNOLOGA DEL ELECTRODO MAGNETOACTIVO

1. INTRODUCCIN Los electrodos magneto activos corresponden tericamente a lo que en la norma americana se denomina CONCRETE ENCASED ELECTRODE (electrodos encapsulado en concreto o CEE) y que son especificados para su uso por IEEE80, NEC 250 y Std. 142 libro verde. En los siguientes prrafos de este documento se describe el principio de funcionamiento de este tipo de electrodo, sus fundamentos tcnicos - tericos y su uso en los diversos mbitos de aplicaciones que necesitan un sistema de puesta a tierra de buena calidad para entregar proteccin efectiva.

2. CONCEPTOS

Los electrodos Magneto activos GND utilizan las estructuras aledaas a su instalacin para proporcionar un sistema de puesta a tierra eficiente que cumple con:

Baja resistencia de puesta a tierra. Gran conductividad tanto elctrica como trmica. Unidireccionalidad hacia el planeta tierra. Mayor durabilidad por su composicin de 100 % cobre. Excelente cobertura de contacto con cualquier tipo de terreno.

De esta manera la resistencia presentada por el sistema estar determinada por las masas y estructuras que se encuentren construidas en el terreno. El electrodo proporcionara un punto que permitir drenar a terreno las cargas de todos los sistemas elctricos que se conecten a l sin producir dispersin hacia las estructuras ya que es un sistema unidireccional. Adicionalmente la unidireccionalidad no permite realimentacin de gradientes expuestos en el terreno por efecto de sistemas elctricos ajenos al sistema que se proteja.

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3. MODELACIN DE ELECTRODOS DE CONCRETO REFORZADO

Para la formulacin matemtica del electrodo de concreto reforzado, se parte del hecho que se requiere que la puesta a tierra debe ser pequea comparada con la impedancia del circuito que se quiera proteger, a la frecuencia de operacin de ste. El desarrollo matemtico para este captulo toma en cuenta el efecto de las altas frecuencias que pueden ocurrir a la hora de una falla o en el momento del impacto de un rayo en la lnea de transmisin. Como punto de partida se introducirn los conceptos bsicos de electromagnetismo para comprender las bases de la formulacin. 3.1 Ley de gauss y determinacin del potencial La intensidad de campo elctrico se define como la fuerza por unidad de carga que experimenta una carga de prueba estacionaria muy pequea al colocarse en una regin donde existe un campo elctrico.

3.2-1

La ecuacin 3.2-1 indica que la intensidad de campo elctrico E es proporcional a la fuerza F y tiene su misma direccin. Si F se mide en Newtons (N) y la carga q en Coulombs (c), E tiene unidades de Newtons por Coulomb, lo cual equivale a Volts por metro (V/m). Uno de los postulados fundamentales de la electrosttica en el espacio libre especifica la divergencia de E.

3.2-2

Donde v es la densidad volumtrica de carga libre (C/m3) y es la permitividad del espacio

libre.

3.2-3

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La ecuacin 3.2-2 implica que un campo elctrico esttico no es solenoidal a menos que v = 0. La ley de Gauss se obtiene directamente de este postulado, y establece que el flujo de salida total del campo E a travs de cualquier superficie cerrada en el espacio libre es igual a la carga total

encerrada en la superficie, dividida por . Esta superficie puede ser cualquier superficie cerrada hipottica, la cual por conveniencia puede ser matemtica y no precisamente una superficie fsica.

3.2-4 Esta ley es til para determinar el campo E de distribuciones de carga con ciertas condiciones de simetra, y con esto se determinan valores de voltajes y capacitancias de ciertas configuraciones. Una primera aproximacin a la determinacin de la resistencia de un electrodo de concreto reforzado es determinar el voltaje que ejerce una carga puntual positiva Q en el centro de ma capa conductora esfrica con radio interior Ri y radio exterior R0, en una distancia exterior utilizando la ley de Gauss. Esto pues la resistencia de puesta a tierra del electrodo de concreto reforzado ser modelado como tui cilindro, y dentro del cilindro se puede utilizar una superficie gaussiana cilndrica. Para determinar el voltaje que ejerce esta carga. se parte de que la diferencia de potencial (voltaje electrosttico) entre dos puntos P2 y P1 se calcula mediante la ecuacin 3.2-5.

3.2-5 La geometra del problema se muestra en la siguiente figura. Esta ley es til para determinar el campo E de distribuciones de carga con ciertas condiciones de simetra, y con esto se determinan valores de voltajes y capacitancias de ciertas configuraciones.

Capa Conductora

Fig. 3.2.1 Geometra para determinar la variacin de

potencial de una carga puntual en el centro de una

capa conductora.

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Como se tiene una superficie esfrica, lo ms sencillo es utilizar la ley de Gauss para determinar E y luego hallar V por integracin.

3.2-6 Igualando la ecuacin 3.2-6 con la ecuacin 3.2-4 se puede determinar la 3.2-7.

3.2-7 El potencial en la regin externa a la capa conductora se determina mediante la ecuacin 3.2-5, la cual define una integral indefinida.

3.2-8 Donde K es la constante debido a la integral indefinida y su valor se muestra en la ecuacin 3.2-9

3.2-9 Por tanto:

3.2-10 La ecuacin 3.2-10 nos indica que el voltaje generado por una carga puntual en el exterior de una capa conductora esfrica requiere del aporte de cada una de las regiones de la capa. Esto ser de suma importancia a la liora de definir la resistencia -del electrodo de concreto reforzado.

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3.2 Formulas bsicas para la determinacin de la resistencia de un electrodo de puesta a tierra

de concreto reforzado La ms bsica conceptualizacin de un electrodo de puesta a tierra es el de la varilla de longitud L y radio r. Esta unidad bsica fcilmente se adeca a varios requisitos, ya sea para resistencias menores o bien superar condiciones hostiles de ti erra. Esta ecuacin parte del supuesto que una varilla que se extiende a lo largo del eje x entre x = L /2 y x = -L/2, y en la cual una corriente I0 entra en su punto medio. La corriente en el conductor en un punto u en la varilla es I(u). Para hallar el voltaje en un punto arbitrario alrededor de esta varilla se necesita de la ley de Ohm y hallar la distancia entre el punto u y ste, pues la resistencia es dependiente del rea de la seccin. Para hallar esta distancia se utiliza el teorema de Pitgoras como se muestra en la siguiente figura 3.2.2. Fig. 3.2.2 Determinacin de la distancia entre un punto arbitrario alrededor de la varilla y el punto u Haciendo la distancia y cada vez ms pequea, el potencial en un punto x,y en los alrededores de la varilla es:

3.2-11

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El voltaje debido a las corrientes de fuga a lo largo del conductor entero se muestra en la ecuacin 3.2-12

3.2-12 Si las corrientes de fuga se consideran constantes entonces:

3.2-13 Por lo que resolver la ecuacin 3.2-12 da:

3.2-14

Donde:

3.2-15 Cuando la longitud de la varilla es mucho ms grande que el dimetro, el voltaje en el punto medio y en los extremos son:

3.2-16

3.2-17

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Cuando el voltaje promedio obtenido al integrar la ecuacin 3. 2-14 desde x = 0 hasta x = L/2 es dividido por 2I(0), se obtiene la expresin para una varilla en un medie infinito extendido en todas las direcciones.

3.2-18

Asumiendo al suelo perpendicular al eje del punto medio, el suelo, la varilla y la corriente I(0) de uno de los lados del suelo pueden quitarse sin perturbar la corriente o el voltaje en el otro lado. Por tanto se obtiene ahora un potencial en un conductor de distancia L/2, por lo que voltaje sigue siendo el mismo pero con una corriente del doble, por lo que el valor de la puesta a tierra de un electrodo de varilla es de la forma:

3.2-19 Finalmente, cunado L >> r se puede simplificar en la ecuacin 3.2-10 Recordando la ecuacin 3.2-10, para un arreglo de un electrodo de concreto reforzado se debe tomar en cuenta el efecto de las capas conductivas que lo rodean, por lo que la resistencia se calcula con la ecuacin 3.2-20.

3.2-20 Donde:

es la resistividad del concreto en - cm.

es la resistividad de la tierra en - cm. r0 el radio de la varilla en cm. r1 el radio del concreto en cm.

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Fig. 3.2.3 Esquema del electrodo de concreto reforzado

La ecuacin 3.2-20, puede simplificarse como sigue:

3.2-21 Utilizando las propiedades de logaritmo se simplifica:

3.2-22

3.3 Modelacin de un cimiento con varias varillas de acero como un electrodo de puesta

a tierra basndose en los conocimientos de la teora electromagntica.

Dado que un cimiento de concreto, no es exactamente una varilla embebida y enterrada, sino un conjunto de ellas, hay que disponer de una serie de consideraciones para poder calcular de forma aproximada la resistencia de aterramiento de los electrodos de varillas empotradas en el mismo (cimiento equivalente). Estas son: Considerar slo una barra vertical efectivamente unida al sistema de puesta a tierra y las

barras restantes unidas por amarras de alambre a la primera.

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Considerar el plato del cimiento como una extensin lineal del pedestal, teniendo en

cuenta, entonces, como el largo del electrodo, igual a la profundidad total enterrada del cimiento.

Considerar la resistividad del terreno uniforme desde la parte superior hasta el plato

debiendo usarse la resistividad a 2/3 partes de la profundidad. Las resistencias a tierra de este cimiento equivalente, segn varias resistividades del terreno y la buena correspondencia de las resistencias de los cimientos medidos fueron obtenidas en las pruebas que se muestran en las grficas de la de Figura 3.2. 4 cuyo resultado se obtiene de conjugar la resistividad del terreno con la profundidad del cimiento.

Fig. 3.3.4 Curva para resistencia de un cimiento

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Con estas curvas se obtiene la resistencia de un cimiento, es decir, de un electrodo a tierra, para poder calcular el efecto de mltiples electrodos, tenemos las grficas de la siguiente figura a partir de stas y la frmula siguiente:

3.2-23

Donde:

Rn: Resistencia de n electrodos. R: Resistencia de un electrodo M: Multiplicador para mltiples electrodos.

Fig. 3.2.5 Multiplicador para mltiples electrodos en cuadrados, huecos o rectngulos amplios Tomando el coeficiente M de mltiples electrodos de las curvas de la figura 3.2.5 anterior a partir del nmero de cimientos en juego, y usando los valores de resistencia a tierra de un cimiento, obtenidos de las curvas de a figura 3.2.4 y aplicando la ecuacin 3.2-23 anterior, se obtiene el valor de resistencia a tierra de un conjunto de ellos, lo que nos puede guiar en los resultados a obtener en la fase de proyecto de una instalacin. Para fines prcticos se puede considerar que cuando el nmero total de electrodos (cimientos) que se denomina N, es mayor que 10, entonces M = 2/N, o sea, con el No de cimientos y la

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resistencia de uno de ellos se puede calcular el valor de la resistencia a tierra del conjunto por esta va como alternativa. Para determinar la resistencia de puesta a tierra de un electrodo de concreto reforzado, basndose en el modelo desarrollado en funcin de la teora electromagntica, la ecuacin final es la presentada en la ecuacin 3.2-24

3.2-24

Donde:

Rn = Resistencia equivalente del electrodo de concreto reforzado en N = nmero de varillas en el pilote (adimensional) L = largo de la varilla en metros

es la resistividad del concreto en - cm.

es la resistividad de la tierra en - cm. r0 el radio de la varilla en metros. r1 el radio del concreto en metros.

La formulacin para mltiples electrodos descrita en 3.3-23 es vlida si, solo si, la distancia entre estructuras D >> r1 . En caso contrario las resistencias individuales deben ser sumadas en paralelo para obtener la resistencia total del arreglo. 3.4 Modelado de una cimentacin con varias varillas de acero como un electrodo de puesta a

tierra basndose en el volumen de acero que posea la estructura Otra forma de modelar el electrodo de concreto reforzado es basndose en el hecho que se conoce la cantidad de acero que se utiliza para elaborar los refuerzos de los pilotes. Con eso se puede modelar todo el armazn de acero como una varilla equivalente y as utilizar simplemente la ecuacin 3.2-21. Para ello se ocupa saber el tipo de varilla y el largo total de las varillas utilizadas para as determinar el volumen total de acero. El tipo de varilla se especifica segn la relacin que haya entre ste y un octavo de pulgada, por ejemplo, una varilla nmero 3/8 significa que su dimetro es de tres octavos de pulgada, y una varilla numero 8 significa que su dimetro es de una pulgada, o bien ocho octavos de pulgada.

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El radio del concreto para este modelo ser, de igual manera que en el modelo basado en la teora electromagntica, el que se determine del plano constructivo y el radio de acero depender de la profundidad del pilote. Recordando la ecuacin del volumen de un cilindro de base circular, mostrada en la ecuacin 3.2-25 se despeja el radio de una varilla de acero equivalente al total de acero utilizando La ecuacin 3.2-26.

3.2-25

3.2-26

La ecuacin final de ste modelo se muestra en la ecuacin 3.2-27

3.2-27

El volumen que se introduce en sta ecuacin es la suma de los volmenes de los diferentes tipos de varillas que se utilicen en el pilote.

4. EJEMPLO CLCULO TERICO PARA UN SISTEMA DE PUESTA A TIERRA DE UNA TORRE DE ALTA TENSIN

Para este efecto utilizaremos la formula terica de clculo volumtrico indicada en 3.2-27. As se considerarn los siguientes esquemas de conexin de electrodos para diferentes resistividades de terreno.

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4.1 Configuracin con 1 electrodo. (Resistividades hasta 12 Kohm )

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4.2 Configuracin con 3 electrodos (Resistividades mayores a 12 Kohm)

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4.3 Clculo terico Para el clculo terico es necesario realizar los siguientes supuestos en la utilizacin del algoritmo volumtrico y algunas reglas de construccin: a) La conectividad de los electrodos debe ser realizada sobre las fundaciones de apoyo de la torres, esto es, deben ser conectados a la enfierradura de los poyos que entregarn una buena masa. b) El clculo supone disponer de 2 m3 como volumen de cada una de las masas y presupone en su interior una estructura de fierro de construccin que sumado supone un radio de 10 cm. Esto entonces presupone que las fundaciones se encuentran enterradas 1 m en el terreno. c) Se consideran fundacin de 2x2x1 m aprox. para el soporte de las torres. d) Se considera en el algoritmo un valor de Rho para el concreto de 800 Ohm-m. As las tablas de clculo obtenidas ocupando la frmula 3.2-27 son las siguientes:

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5. SELECCIN DEL ELECTRODO PARA DISTINTAS APLICACIONES Obtenido el clculo terico de resistencia que presentar el electrodo se debe dimensionar el electrodo magneto activo para el nivel de corriente en rgimen permanente y de falla que deba soportar. Para esto existen formatos de clculo ampliamente detallados y entregamos ac algunos ejemplos: a) Transformadores:

La corriente de cortocircuito una vez calculada se emplea para dimensionar las protecciones de sobre corriente. Existen varias tcnicas para calcular estas corrientes, algunas ms precisas y ms complejas que otras (no descritas aqu) aunque por lo que general su eleccin depender de la cantidad de datos que se disponga del sistema elctrico a proteger. Es una prctica comn el empleo de corrientes de cortocircuito trifsico franco (metlico) como una de las peores condiciones para el clculo de las corrientes que debe soportar un sistema de puesta a tierra. Para el caso de los transformadores normalmente se supone que el primario est conectado a una barra infinita de alimentacin ya que si se considera de esta forma la potencia suministrada al primario entonces las corrientes de falla difieren poco al considerar la potencia real suministrada por la fuente. Como ejemplo citando el tutorial del ingeniero Dennis McKeown (GE Senior System Application Engineer) considerando un transformador de 1000 KVA, 13.8/0.48Y/0.277 KV, Z=5.75% los clculos indican los siguientes valores para las situaciones indicadas:

Fuente (KVA) Isc (KA) Infinita 20.9 500 19.4 250 18.8

Por tanto para el clculo de las corrientes de falla para un SPAT es seguro el emplear esta tcnica de clculo ya que los valores resultantes aparecen levemente sobredimensionados con relacin a su valor real. Para tal efecto, entonces es correcto considerar lo siguiente en el clculo de Icc:

(1) Donde: : Corriente a Plena Carga : Potencia del Transformador : Tensin Fase monofsica

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(2)

Donde:

: Corriente de Corto circuito

: Impedancia del Transformador

Adems los electrodos magnetoactivos se fabrican en valores de acuerdo a un estndar predefinido por fbrica. Por ejemplo si se determin una corriente de falla cuyo valor result ser 17 KA necesariamente ha de emplearse un electrodo capaz de soportar 20 KA pues el anterior de la serie soporta 10 KA dependiendo del modelo. En ocasiones resulta conveniente el empleo de un arreglo de electrodos con objeto de evitar esquemas radiales. Aquellos casos de bancos de transformadores requieren experiencia del diseador de la solucin, probabilidad de fallas simultneas, esquema de proteccin elegido, etc. La tabla mostrada a continuacin da cuenta de los productos actualmente comercializados GND, la cual puede variar en el futuro de acuerdo al estado del arte en la produccin de los dispositivos.

As para el caso de una SE de 500KVA 400 VAC secundario se dimensiona lo siguiente:

Este clculo terico es un valor sobredimensionado por que presupone una fuente de alimentacin de la SE de potencias infinita por lo que el electrodo que cumple holgadamente para estas prestaciones resulta ser un GND200.

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b) Tableros Generales de alimentacin y tierra de computacin Para estos dispositivos bastar realizar el clculo directamente desde la potencia que soporta el mismo como condicin extrema. Para el caso de 500 KVA y distribucin de 380 VAC se obtiene que Imax=1.316 Amp. y para 220 VAC se tiene una Icc=2.273 Amp. si es que la potencia es completamente efectiva (parte real). Una buena aproximacin de la Icc para un tablero estar dada por las caractersticas de las protecciones instaladas en el mismo. Sin embargo, en general suelen ser valores de 1/3 de los Icc que se generan en la fuente que alimentan los tableros, similar a los criterios de dimensionamiento para generadores. Para el caso de las tierras de computacin aplicamos los mismos criterios. Por lo tanto aplica el electrodo GND100. c) Sistemas de puesta a tierra mixtas

Para este caso se observ en la planimetra que estos sistemas de puesta a tierra deben proporcionar una tierra de media tensin y otra de baja tensin sobre una barra comn. Considerando las dimensiones anteriormente sealadas se deben considerar Icc que sern la sumatoria a soportar por cada una de las mallas por lo que suponemos una Icc = 28.491 Amp. por lo que en este caso aplica el GND400. d) Generadores

El caso del generador difiere de los transformadores dado que no se debe presuponer que ste es movido por una fuente infinita de energa y principalmente debido a que la reactancia subtransiente Xd es bastante mayor que la impedancia en %1 de un transformador de igual potencia aparente nominal. Tambin resulta til conocer la relacin X/R. Para estos casos entonces:

(1)

(2)

Para un generador de 1000 KVA, con Xd con valor del 16% se obtiene como valor para la corriente de falla 7.5 KA la cual es bastante menor que la obtenida para el transformador. No obstante lo anterior en los sistemas de alimentacin mltiple y con presencia de motores se requerir un anlisis ms detallado atendiendo a la topologa de la red y al punto en el cual se produce la falla.

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( A ) GENERATORS

X" d Range Mean

1.- Turbo generators ( distributed pole )

2 pole 625 - 9375 KVA

2 pole 12,500 KVA - up

4 pole 12,500 KVA - up

6 - 13

8 - 12

10 - 17

9

10

14

2.- Salient pole generators ( without amorttissuer )

12 poles or less

14 poles or more

15 - 36

25 - 45

25

35

3.- Salient pole generators ( with amorttissuer )

12 poles or less

14 poles or more

10 - 25

18 - 40

18

24

( B ) SYNCHRONOUS CONDENSERS 9 - 36 24

( C ) SYNCHRONOUS CONVERTERS

600 V dc

250 V dc

17 - 22

28 - 38

20

33

( D ) SYNCHRONOUS motors

2 - 6 pole

8 - 14 pole

7 - 23

11 - 29

15

20

A continuacin se incluye una tabla til para clculos.

En particular como ejemplo si se tiene un grupo de 900 KVA sin indicar mayores detalles, hemos de suponer la peor condicin y que corresponde a un Xd en torno al 6%. Nota: Si estos valores son conocidos es posible ajustar correctamente la seleccin del electrodo. As entonces:

Como consecuencia no es suficiente seleccionar un electrodo del tipo GND200 por que el valor de Icc se encuentra por sobre el valor mximo que soporta esta denominacin. As resulta completamente adecuado el uso del electrodo magneto activo GND400. e) Proteccin catdica

Para estructuras de superficie que contienen concentrado de Fe, en el entorno del manto y en la estructura de apoyo, se concentran corrientes parasitas producto del traspaso de iones por

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diferencia de potencial, sumados a las corrientes que circulan en el entorno de las estructuras y de las maquinarias, se calculan de acuerdo a la siguiente frmula:

I = 3 mA x 0.09 x m3 (volumen de estructura)

La frmula descrita se desarrolla a partir de:

a) Se presupone que se producirn corrientes parsitas debido a la circulacin de corrientes en el entorno cercano a la estructura, por ejemplo una lnea de BT, MT, AT o EAT por induccin (fenmeno magntico). A la corriente as generada hay que agregar las corrientes generadas por ddp (fenmeno elctrico). Ambas constituyen lo que podemos llamar corrientes parsitas.

b) Con la frmula anterior podemos determinar ya sea la corriente para un volumen dado o el volumen de la estructura si se conoce la corriente.

c) La frmula debe ser vlida para estructuras en las cuales el espesor de sta es mucho menor que el volumen debido a la tendencia de las cargas de alojarse en la superficie de los cuerpos (Gauss).

En una estructura como una torre, construida como un mecano, la mxima corriente parsita debe ser bastante menor que la calculada para el caso que dicha estructura forme un solo cuerpo slido. Por lo tanto la frmula da una aproximacin por exceso de los valores reales de corrientes parsitas que se pudiesen medir, aunque igualmente puede usarse como un estimador. Por otra parte y segn la norma NSEG 20.78 se debe tomar la siguiente precaucin: Asumiendo la teora anterior es posible dimensionar a partir del volumen de la estructura a proteger la capacidad del electrodo a ser utilizado. Se muestra un cuadro con los niveles calculados:

I max. drenada ( A ) V ( m3 )

45

55

55

166.666,67

85 314.814,81

100 370.370,37

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Ahora para la seleccin de que electrodo se debe considerar, se debe efectuar un clculo simple de volumen estructural que se desea proteger. Es muy importante en este punto hacer notar que la proteccin catdica tiene que ver con las caractersticas propias de los materiales que se utilizan para proteger las estructuras. Como generalmente las estructuras son de acero, Fe u otros materiales especiales es importante considerar que el nodo de sacrificio debe tener caractersticas conductivas muy superiores al material que se quiere proteger. Se muestra una tabla con dichas caractersticas: La tabla anterior nos indica que el Cobre es un muy buen material para realizar proteccin a estructuras. Considerando lo anterior es muy importante entonces que los electrodos a ser seleccionados estn construidos en 100 %cobre tanto su estructura como conexiones y soldaduras. 6. FORMATOS DE APLICACIONES En las siguientes lneas se entregan los formatos de conectividad del electrodo magneto activo GND para los distintos tipos de aplicaciones en los cuales pueden ser utilizados.

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La siguiente figura explicita el concepto de conectividad que se debe aplicar para las diversas soluciones de sistemas de puesta a tierra:

Aplicaciones

TS TP - TC

Masas Estructuras

Funciones :

Concentrar cargas Drenar a terreno Disipar por calor

Unidireccional a) Proteccin a tableros convencionales

Tablero general

Desde la alimentacin

Hacia las cargas

Masas y estructuras

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Tablero computacin

R

S

T

N

TS

TP

Alimentacin elctrica

b) Proteccin a centros de cmputo El formato indicado genera: 1.- Independencias de las tierras Ts y Tp 2.- Neutralizacin sobre el electrodo evitando la realimentacin a Ts por desbalances de la red 3.- Bajos niveles de voltaje Ts- Neutro dando una plataforma estable para las seales digitales 4.- Tp entrega un bajo nivel resistivo evitando la acumulacin de cargas en la estructura fsica del nodo 5.- Es aplicable a todas los sistemas SEEG ( sensitive electrical equipment grounding ) como instrumentacin, control automtico, telecomunicaciones, etc.

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c) Proteccin a transformadores d) Tierra a pararrayos

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e) Soluciones Mixtas

Se denominan aquellas soluciones en que se utilizan sistemas tradicionales de puesta a tierra

con electrodos magneto activos para potenciar la proteccin de alguna aplicacin en particular.

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f) Usos de CEE en norma americana

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