Memoria de Cálculo Fundaciones y Tanquillas

SERVICIOS PROFESIONALES PARA LA ELABORACIÓN DE LA INGENIERÍA DE DETALLE DE LAS MACOLLAS 17, 22, 30 Y 31 BLOQUE DE PRODUCCIÓN MPE-3

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MEMORIA DE CALCULO DE LAS FUNDACIONES Y TANQUILLA

0 03/01/11 46 EMISIÓN FINAL M.C.G M.S. O.C O.S.B 03/01/11 46 INCORPORACIÓN DE COMENTARIOS M.C.G M.S. O.C O.S.A 28/10/10 46 EMISION ORIGINAL M.C.G M.S. O.C O.S.

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CONTENIDO

1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................3

2. OBJETIVO.............................................................................................................3

3. UBICACIÓN GEOGRÁFICA..................................................................................3

4. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO.........................................................................3

5. ALCANCE DE LOS TRABAJOS............................................................................4

6. NORMATIVAS.......................................................................................................4

7. DISEÑO DE LOSA PARA EQUIPO DE AIRE COMPRIMIDO...............................6

8. DISEÑO DE LOSA PARA Paquete de Inyección de Químico.............................10

9. DISEÑO DE LOSA PARA VALVULA MULTIPUERTO........................................15

10. DISEÑO CELLAR................................................................................................19

11. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO EMH-1..........................................24

12. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO EMH-2..........................................30

13. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO para Instrumentación (01-07).......35

13.1. Macolla 22.........................................................................................................35

14. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO para Instrumentación (08-13).......40

15. Durmiente de Concreto........................................................................................45




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1. INTRODUCCIÓN

PETROLERA SINOVENSA, S.A (PSSA), en base a sus planes de Producción y compromisos con la ONAPRE promueve la construcción de nuevas Macollas de Producción y sus corredores asociados.

Las Macollas albergarán y darán servicio a 24 pozos productores cada una, para su puesta en marcha se desarrollará la Ingeniería Básica y de Detalle de cada uno de los servicios que conformará el sistema.

2. OBJETIVO

Este documento tiene como objetivo principal presentar una breve descripción de las bases de diseño general de las obras de fundaciones y tanquillas inherente a la Macolla 22 asociados a la Ingeniería de Detalle del Proyecto “SERVICIOS PROFESIONALES PARA LA ELABORACIÓN DE LA INGENIERÍA DE DETALLE DE LAS MACOLLAS 17, 22, 30 Y 31, BLOQUE DE PRODUCCIÓN MPE-3 MORICHAL", en Morichal, Estado Monagas, Venezuela.

La obra se desarrollará de acuerdo a los requerimientos del proyecto y a los códigos y normas nacionales e internacionales aplicables.

3. UBICACIÓN GEOGRÁFICA

La Macolla 22 se encuentra ubicada en el Área Petrolera MPE-3, Bloque Carabobo, Distrito Morichal, Edo. Monagas.

4. DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

La construcción de la Macolla 22 facilitará la producción del crudo húmedo diluido, y estará conformada por 24 pozos, un sistema de distribución de diluentes y un sistema de recolección.

El área de la macolla estará dividida en dos sectores que serán simétricos entre sí, denominados: Sector Este y Sector Oeste; compuestos cada uno por doce pozos, allí se obtendrá el crudo diluido que será enviado a una Estación de Flujo para su acondicionamiento inicial mediante la separación del gas y crudo.

Así mismo, cada sector tendrá un Área de Válvulas Multipuerto, un Sistema de Medición Multifásica e Inyección de Líquidos y una Estación Eléctrica, como se muestra en la Figura #1.




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Las dimensiones de la macolla serán de 190 x120 metros y la separación entre cada pozo será de 8 metros. La tubería de recolección será de Ø=10” de diámetro tendrá una longitud de 400 metros aproximadamente hasta su conexión con el colector principal que distribuirá el producto hasta la estación de flujo.

Figura #1 Esquema Macolla 22

5. ALCANCE DE LOS TRABAJOS

El trabajo de Ingeniería Civil consistirá en desarrollar la Ingeniería de Detalles de todas las obras civiles requeridas para el proyecto.

6. NORMATIVAS

Para todos los trabajos que se realicen durante la obra, se debe cumplir con las últimas revisiones de los códigos, normas específicas y prácticas aplicables.

Es responsabilidad de LA CONTRATISTA el conocer todos los requisitos de estas especificaciones. Cualquier modificación en la construcción para ajustarlas a estas especificaciones corre por cuenta de LA CONTRATISTA

Todos los dibujos, planos, cuadros, croquis y especificaciones particulares son parte complementaria de este documento. La información que contenga cualquiera de ellos, debe considerarse pertinente.




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Asimismo, se debe cumplir con las normas y regulaciones aplicables, emitidas por organismos nacionales, estatales y locales de Venezuela. Es aplicable la última edición, incluyendo revisiones, anexos y agendas de todos los códigos y normas indicadas. En caso de conflicto entre las mismas, se aplica el criterio más estricto y conservador.

Para la ejecución de la ingeniería de detalle de este proyecto se utilizarán las ediciones más recientes de las Normas, Procedimientos, Manuales, Guías u otros documentos técnicos requeridos.

A continuación se presentan las normas y /o guías de diseños civiles aplicables que se usarán en este proyecto:

Estructuras de concreto armado para edificaciones Análisis y diseño (COVENIN – MINDUR, 1753 – 85).

Edificaciones sismorresistentes COVENIN – MINDUR, 1756 – 2001 (Parte 1), 1756 – 2001 (Parte II).

Criterios y acciones mínimas para el proyecto de Edificaciones (COVENIN – MINDUR, 2002 – 88).

Acciones del viento sobre las construcciones (COVENIN – MINDUR, 2003 – 87).

Diseño sismorresistente de instalaciones industriales (PDVSA – JA –221, Año 99).

“Criterios y Acciones Mínimas para el Diseño de Estructuras Industriales” (PDVSA A-261)

En aquellos casos no abarcados por las normas arriba señaladas se usarán las indicadas a continuación:

Load and resistance factor design specification for structural steel buildings. First edition (AISC – 1993).

Building Code Requirements for Structural Concrete American Concrete Institute (ACI – 318 –99).

Steel Construction Manual (AISC).

Uniform Building Code 1994.




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7. DISEÑO DE LOSA PARA EQUIPO DE AIRE COMPRIMIDO

CARACTERISTICAS DEL EQUIPOWoperación = 3.350,00 k/m2

Lxskid = 357,20 cm

Lyskid = 279,80 cm

CONDICIONES DE BORDE Y CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALESLx = 390,00 cmLy = 310,00 cmlong. bordes cont: 1.400,00 cmf'c = 210,00 k/cm2fy = 4.200,00 k/cm2gc = 2.400,00 k/m3σadm = 1,50 k/cm2

Lx

Ly

BA1

2

Lx

Ly

BA1

2

Condiciones de Apoyo para Lx marcar con un uno (1) el que corresponde(a) articulado - (b) articulado: 1(a) empotrado - (b) empotrado:(a) articulado - (b) empotrado:(a) empotrado - (b) articulado:

Condiciones de Apoyo para Ly marcar con un uno (1) el que corresponde(a) articulado - (b) articulado: 1(a) empotrado - (b) empotrado:(a) articulado - (b) empotrado:(a) empotrado - (b) articulado:

CALCULO DE LANDA λλ = Ly/Lxλ = 0,79

perimetro = 2*(Lx+Ly)perimetro = 1.400,00 cm




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Lx

Ly

BA1

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λ = Ly/Lxλ = 0,79

ESPESOR DE LA LOSA hLM = 390,00 cm

Lm = 310,00 cm

β = Lado Mayor/Lado menorβ = 1,26


βs = long. bordes continuos/perimetroβs = 1,00

1ra Condiciónh = LM*(800+0.07*Fy)/(36000+500*β*(1+βs)) ≤ LM*(800+0.07*Fy)/(36000)

h1 = 8,78 cm ≤ 11,85 cm

2da Condiciónh ≥ (1/180)*perimetro8,78 ≥ 7,78 cm

h2 = 8,78 cms

3ra Condiciónh ≥ L/208,78 ≥ 20,00 cm No Chequea, entonces h =

h3 = h = 20,00 cms

hASUMIDO = 20,00 cms

≤ LM*(800+0.07*Fy)/(36000)

≤ 11,85 cm

No Chequea, entonces h =

≤ LM*(800+0.07*Fy)/(36000)

≤ 11,85 cm

No Chequea, entonces h =

1ra Condiciónh =



CARGAS ACTUANTESPeso Propio de la Losa Maciza:Losa = 480,00 k/m2

Cargas Permanentes Adicionales:Peso Prueba Equipo = 3.350,00 k/m2

C.P = 3.830,00 k/m2C.P Ultima = 4.596,00 k/m2

Carga Variable (Revisar en la tabla 'Cargas Mínimas' el valor correspondiente de acuerdo al uso de la estructura)C.V = 500,00 k/m2C.V Ultima = 800,00 k/m2

Carga Ultimaqu = 5.396,00 k/m2

Movilización de Cargasq'u = 4.996,00 k/m2q''u = 400,00 k/m2







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ESFUERZOS EN EL SUELOC.P = 76.600,00C.V = 10.000,00

σ = (∑C.P+C.V)/Lx*Ly ≤ σadmσ = 0,72 k/cm2 ≤ 1,50 k/cm2 OK





OK

MOMENTOS POSITIVOS MU'+

Para λ = 0,79, Hallar α, β, μ, de la tabla de 'Henry Marcus' de acuerdo al caso según las condiciones de borde

Caso: 1 Caso: 0α= 0,02196 α =β = 0,05630 β =

μ = 0,28080

Caso: 1 Caso: 0α= 0,02196 α =β = 0,05630 β =

μ = 0,28080

Momento Máximo Positivo para el Eje XMU

+X = (αn*qu'+α1*qu'')*Lx2

MU+

X = 1.668,72 k-m

MU'+X = MU+

X /

∅MU'+X = 1.854,14 k-m d+

X = 16,50 cm d+X = 16,50 cm

Momento Máximo Positivo para el Eje YMU

+Y = (βn*qu'+βn*qu)*Ly2

MU+

Y = 2.703,05 k-m

MU'+Y = MU+

Y /

∅MU'+Y = 3.003,39 k-m d+

Y = 17,50 cm



MU+

Y = 2.703,05 k-m

MU'+Y = MU+

Y /

∅MU'+Y = 3.003,39 k-m d+

Y = 17,50 cm






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AREAS DE ACERO CORRESPONDIENTES A MOMENTOS POSITIVOS As+

Para MU'+X :

rX = MU'+X/(f'c*b*d12)

rX = 0,03 k

qX = 0.85-√(0.7225-1.7*rX)

qX = 0,03

As = q*b*d*f'c/fyAs = 2,73 cm/m

As min = 0.002*b*hAs min = 4,00 cm/m

As+X = 4,00 cm/m De la tabla 'Acero de Refuerzo': Equivale a

∅1/2" @ 20cm


∅1/2" @ 20cm

Para MU'+Y :

rY = MU'+Y/(f'c*b*d12)

rY = 0,05 k

qY = 0.85-√(0.7225-1.7*rY)

qY = 0,05



As+Y = 4,21 cm/m De la tabla 'Acero de Refuerzo': Equivale a

∅1/2" @ 20cm


∅1/2" @ 20cm

REACCIONES RPara XRA = μ*qu*Lx/2 k

RA = 2.954,63 k

RB = μ*qu*Lx/2 k

RB = 2.954,63 k

Para Y




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Para X

Para YR1 = (1-μ)*qu*Ly/2 k

R1 = 6.015,24 k

R2 = (1-μ)*qu*Ly/2 k

R2 = 6.015,24 k

LONGITUDES PERMITIDAS PARA LA COLOCACION DE ACEROParrilla en los extremos para evitar el levantamiento de las puntas:Lx/5 = 78,00 cmLy/5 = 62,00 cm

Longitud a partir de la cual se puede doblar la cabilla:Lx/10 = 39,00 cmLy/10 = 31,00 cm

Longitud a partir de la cual se puede reducir el área de acero a la mitad:Lx/4 = 97,50 cmLy/4 = 77,50 cm

8. DISEÑO DE LOSA PARA PAQUETE DE INYECCIÓN DE QUÍMICO


Lx

Ly

BA1

2

Lx

Ly

BA1

2








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Lx

Ly

BA1

2

λ = Ly/Lxλ = 0,80


Lm = 244,00 cm





h1 = 6,88 cm ≤ 9,27 cm


h1 = 6,88 cm ≤ 9,27 cm


h1 = 6,88 cm ≤ 9,27 cm


h2 = 6,88 cms


h3 = h = 16,00 cms



h3 = h = 16,00 cms



Cargas Permanentes Adicionales:Peso Prueba Equipo = 1.000,00 k/m2

C.P = 1.480,00 k/m2C.P Ultima = 1.776,00 k/m2

Carga Variable (Revisar en la tabla 'Cargas Mínimas' el valor correspondiente de acuerdo al uso de la estructura)

Carga Variable (Revisar en la tabla 'Cargas Mínimas' el valor correspondiente de acuerdo al uso de la estructura)

C.V = 500,00 k/m2C.V Ultima = 800,00 k/m2



C.V = 500,00 k/m2C.V Ultima = 800,00 k/m2






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0C.V = 500,00 k/m2C.V Ultima = 800,00 k/m2












Para λ = 0,8, Hallar α, β, μ, de la tabla de 'Henry Marcus' de acuerdo al caso según las condiciones de bordeMOMENTOS POSITIVOS MU'+


Caso: 1α= 0,02260β = 0,05510μ = 0,29100

Caso: 1α = 0,02260β = 0,05510



MU+

X = 541,57 k-m

MU'+X = MU+

X /

∅MU'+X = 601,74 k-m d+

X = 16,50 cm



MU+

X = 541,57 k-m

MU'+X = MU+

X /

∅MU'+X = 601,74 k-m d+

X = 16,50 cm



MU+

Y = 845,04 k-m

MU'+Y = MU+

Y /

∅MU'+Y = 938,93 k-m d+

Y = 17,50 cmMomento Máximo Positivo para el Eje YMU


MU+

Y = 845,04 k-m

MU'+Y = MU+

Y /

∅MU'+Y = 938,93 k-m d+

Y = 17,50 cm


Para MU'+X :


rX = 0,01 k






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∅1/2" @ 20cm


∅1/2" @ 20cm

Para MU'+Y :


rY = 0,01 k

qY = 0.85-√(0.7225-1.7*rY)

qY = 0,01




∅1/2" @ 20cm


∅1/2" @ 20cm


RA = 1.143,16 k

RB = μ*qu*Lx/2 k

RB = 1.143,16 k


R1 = 2.228,19 k

R2 = (1-μ)*qu*Ly/2 k

R2 = 2.228,19 k




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9. DISEÑO DE LOSA PARA VALVULA MULTIPUERTO

CARACTERISTICAS DEL EQUIPOWoperación = 5.577,97 k/m2

Lxskid = 550,00 cm

Lyskid = 302,50 cm


Lx

Ly

BA1

2

Lx

Ly

BA1

2





Lm = 340,00 cm







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Lx

Ly

BA1

2


h1 = 11,96 cm ≤ 17,63 cm


h1 = 11,96 cm ≤ 17,63 cm


h1 = 11,96 cm ≤ 17,63 cm


h2 = 11,96 cms


h3 = h = 29,00 cms



h3 = h = 29,00 cms



Cargas Permanentes Adicionales:Peso Prueba VMP = 5.577,97 k/m2

C.P = 6.297,97 k/m2C.P Ultima = 7.557,56 k/m2

















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Para λ = 0,59, Hallar α, β, μ, de la tabla de 'Henry Marcus' de acuerdo al caso según las condiciones de bordeMOMENTOS POSITIVOS MU'+


Caso: 1α= 0,01364β = 0,08270

μ = 0,10480

Caso: 1α = 0,01364β = 0,08270



MU+

X = 3.834,86 k-m

MU'+X = MU+

X /

∅MU'+X = 4.260,96 k-m d+

X = 26,50 cmMomento Máximo Positivo para el Eje XMU


MU+

X = 3.834,86 k-m

MU'+X = MU+

X /

∅MU'+X = 4.260,96 k-m d+

X = 26,50 cm



MU+

Y = 7.989,93 k-m

MU'+Y = MU+

Y /

∅MU'+Y = 8.877,70 k-m

d+Y = 27,50 cm


Para MU'+X :


rX = 0,03 k

qX = 0.85-√(0.7225-1.7*rX)

qX = 0,03




∅1/2" @ 21cm


∅1/2" @ 21cm




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Para MU'+Y :


rY = 0,06 k

qY = 0.85-√(0.7225-1.7*rY)

qY = 0,06




∅1/2" @ 15cm


∅1/2" @ 15cm


RA = 2.540,03 k

RB = μ*qu*Lx/2 k

RB = 2.540,03 k


R1 = 12.718,87 k

R2 = (1-μ)*qu*Ly/2 k

R2 = 12.718,87 k







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Parrilla en los extremos para evitar el levantamiento de las puntas:Lx/5 = 116,00 cmLy/5 = 68,00 cm



10. DISEÑO CELLAR

Datos de Diseño Peso unitario del concreto (γc ) 2.400,00 kg/m³Resistencia a la compresión del concreto (f'c ) 210,00 Kg/cm²Esfuerzo de cedencia del acero (fy ) 4.200,00 Kg/cm²Recubrimiento (r ) 0,050 m

Tipo de suelo Arena arcillosaProf. Nivel freático (NF ) No ExistePeso unitario del suelo (γs ) 1.800,00 kg/m³Ángulo de fricción (ø) 29 °Cohesión (C ) 0,00 Kg/cm²Esfuerzo admisible del suelo (σs ) 1,50 Kg/cm²Peso unitario del suelo (γa ) 0,00 kg/m³

Dimensiones Internas de la TanquillaLargo (L ) 1,45 mAncho (A ) 2,90 mProf. desde Terreno (H ) 1,35 mAltura desde Terreno (H' ) 0,05 m

Fuerzas ActuantesCoef. Empuje Activo (Ka ) 0,347

Empuje Activo (Ea )569,17 kg

Empuje Nivel Freático (Enf )0,00 kg

Fuerza Externa Total (E )569,17 kg

Momento Fuerza E (Me )256,13 kg-m

409,80 kg-m

2

2 KaHsEa

2

2HaEnf

3

HEMe

EnfEaE

MeMu 6.1

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh




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Rev.

0

0,347

569,17 kg

0,00 kg

569,17 kg

256,13 kg-m

Momento Actuante (Mu)409,80 kg-m

2

2 KaHsEa

2

2HaEnf

3

HEMe

EnfEaE

MeMu 6.1

Diseño de las ParedesAltura Útil (d )

3,67 cm

Altura Total (h )11,17 cm

Usar:h = 15,00 cmd = 7,50 cm

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh

Verificación por Corteø = 0,85

Cortante (Vu )

1,43 Kg/cm²

Cortante máximo (Vc )7,68 Kg/cm²

Vu ≤ Vc OK

bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0

Diseño de la Placa Base

Peso de las Paredes de la TanquillaLargo Externo (Le ) 1,75 m

Ancho Externo (Ae ) 3,20 m

Altura de las Paredes (Hp ) 1,40 m

Peso de la Paredes (Pp )410,13 kg

Peso de la Tapa de la TanquillaLargo (Lt )

1,55 m

3,00 m

7.850,00 kg/m³

298,23 kg

cHpALHpAeLePp *****

hLLe 2

hAAe 2

HHHp

10,0LLt

10,0AAt

leAtLtPt




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0

bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0

1,40 m

410,13 kg


1,55 m

Ancho (At )3,00 m

Espesor (e ) 0,00817 m

Peso Lamina Estriada (γl ) 7.850,00 kg/m³

Peso de la Tapa (Pt )298,23 kg

hLLe 2

hAAe 2

HHHp

10,0LLt

10,0AAt

leAtLtPt

Peso TotalPeso Paredes y Tapa (Ppt )

708,36 kg

Peso Mayorado (Pu )991,70 kg

Carga Distribuida en la Placa BaseCarga (qu )

566,68 kg/mLe

Puqu

PtPpPpt

PptPu 40,1

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh




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0

906,69 kg

483,57 kg-m

241,79 kg-m

2

LqVV BA

12

2LqMM BA

24

2LqM BA

Altura Útil (d )3,99 cm


Usar:h = 15,00 cmd = 7,50 cm

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh




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0


Cortante (Vu )1,42 Kg/cm²


Vu ≤ Vc OK

bd

VVu

max

cfVc '53.0

Chequeo del Suelo

Peso de la TanquillaPeso de la Placa Base (Pb )

176,40 kg

Peso Total de la Tanquilla (PT )884,76 kg

Presiones en el Suelo (σt)0,02 Kg/cm²

σs ≤ σt OK

chAeLePb

AeLe

PTt

*

PbPptPT

Diseño del Acero

Momento Máximo (Mmax )Mmax = 483,57 kg-m

Acero Vertical (Asv )1,90 cm²/m

Acero Mínimo (Asmin )Asmin = 4,88 cm²/m

Asv < Asmin Usar Asmin

As a colocar 4,88 cm²/mUtilizando Cabillas 1/2Área de la cabilla 1,27 cm²diametro de cabilla 1,27 cmcabillas/metro 4Separación Maxima 26,00 cm

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

MAsv

***

max




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11. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO EMH-1






0,00 kg

996,36 kg

617,75 kg-m

988,39 kg-m

2

2 KaHsEa

2

2HaEnf

3

HEMe

EnfEaE

MeMu 6.1

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh




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0

0,32

996,36 kg





2

2 KaHsEa

2

2HaEnf

3

HEMe

EnfEaE

MeMu 6.1


5,23 cm


Usar:h = 20,00 cmd = 12,50 cm

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh


Cortante (Vu )

1,50 Kg/cm²


Vu ≤ Vc OK

bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0




1,96 m

548,80 kg

hLLe 2

hAAe 2

HHHp




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0

bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0


Peso de la Paredes (Pp )548,80 kg cHpALHpAeLePp *****

hLLe 2

hAAe 2

HHHp


1,30 m

Ancho (At )1,30 m




10,0LLt

10,0AAt

leAtLtPt


657,19 kg



575,04 kg/mLe

Puqu

PtPpPpt

PptPu 40,1




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0

460,03 kg

122,67 kg-m

61,34 kg-m

2

LqVV BA

12

2LqMM BA

24

2LqM BA



Usar:h = 20,00 cmd = 12,50 cm

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh

bd

VVu

max

cfVc '53.0

chAeLePb

AeLe

PTt

*

PbPptPT

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

MAsv

***

max




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0

bcf

Mud

'1448.0

5,7dh




Vu ≤ Vc OK

bd

VVu

max

cfVc '53.0

Chequeo del Suelo


128,00 kg



σs ≤ σt OK

chAeLePb

AeLe

PTt

*

PbPptPT

Diseño del Acero






Colocar: 1/2 pulg @ 15,00 cm

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

MAsv

***

max




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0



Acero Horizontal (Ash )0,77 cm²/m

Utilizando Cabillas 1/2Área de la cabilla 1,27 cm²diametro de cabilla 1,27 cmcabillas/metro 1Separación Maxima 30,00 cm


3

maxAsAsh




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0

12. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO EMH-2

1.- DATOS

Concreto Armado:Resistencia f'c 210,00 Kg/cm²Peso δc 2.500,00 Kg/m³

Acero:Resistencia fy 4.200,00 Kg/cm²

Suelo:Tipo Arena limosa blandaProf. Nivel freático NF Desde la superficiePeso unitario δs 1.800,00 Kg/m³Módulo de elasticidad E 422,00 T/m²Ángulo de fricción Ø 0,00 ºCohesión C 0,05 Kg/cm²Resistencia σs 1,50 Kg/cm²Peso del agua δa 1.000,00 Kg/m³

Dimensiones Internas de la Tanquilla:Largo L 2,71 mAncho A 1,75 mProf. desde Terreno H 2,00 mAltura desde Terreno H' 0,10 m

2.- DISEÑO

2.1.- Fuerzas Actuantes:

Coef.. Empuje Activo Ka 1,00

Empuje Activo Ea 3.600,00 Kg

Empuje Nivel Freático Enf 2.000,00 Kg

Fuerza Externa Total E = Ea + Enf = 5.600,00 Kg

Momento Fuerza E Me 3.733,33 Kg.m

Momento Actuante Mu = Me * 1,7 = 6.346,67 Kg.m

2

** 2 KaHs

2

* 2Ha

3

*H

E




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0

2.2.- Diseño de las Paredes:

Altura Útil d 14,45 cm

Altura Total h ≥ d + 5 = 19,45 cm

Usar = h 20,00 cmd 15,00 cm

2.2.1.- Verificación por Corte: Ø = 0,85

Cortante Vu 7,47 Kg/cm²

Cortante máximo Vc 7,68 Kg/cm²

Vu ≤ Vc OK

bcf

Mu

*'*1448.0

bd

E

**

7.1*

cf '*53.0

2.3.- Diseño de la Placa Base:

2.3.1.- Peso de las Paredes de la Tanquilla:

Largo Externo Le = L + 2h = 3,11 mAncho Externo Ae = A + 2h = 2,15 mAltura de las Paredes Hp = H + H' = 2,10 m

Peso de la Paredes Pp 10.206,00 Kg

2.3.2.- Peso de la Tapa de la Tanquilla:

Largo Lt = L +2 * 0,4 3,11 mAncho At = A +2 * 0,4 2,15 mEspesor e 0,20 m

Peso de la Tapa Pt = Lt*At*e*δl = 3.343,25 Kg

2.3.3.- Peso Total:

Peso Paredes y Tapa Ppt = Pp + Pt = 13.549,25 Kg

Peso Mayorado Pu = Ppt * 1,4 = 18.968,95 Kg

cHpALHpAeLe *****




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0

2.3.4.- Carga Distribuida en la Placa Base:

Carga qu 6.099,34 Kg/mLe

Pu

2

* Lq

12

* 2Lq

24

* 2Lq




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0

VA = VB = 6.556,79 Kg

MA = MB = 2.349,52 Kg.m

MA-B = 1.174,76 Kg.m

2

* Lq

12

* 2Lq

24

* 2Lq

Altura Útil d 8,79 cm

Altura Total h ≥ d + 5 = 13,79 cm

Usar = h 20,00 cmd 15,00 cm

2.3.5.- Verificación por Corte: Ø = 0,85

Cortante Vu 5,14 Kg/cm²

Cortante máximo Vc 7,68 Kg/cm²

Vu ≤ Vc OK

2.4.- Chequeo del Suelo:

2.4.1.- Peso de la Tanquilla:

Peso de la Placa Base Pb 3.343,25 Kg

Peso Total de la Tanq PT = Ppt +Pb = 16.892,50 Kg

bcf

Mu

*'*1448.0

bd

V

**

max

cf '*53.0

chAeLe ***

2.4.1.- Presión de la Tanquilla hacia el Suelo:

Presión al Suelo σt 0,25 Kg/cm²

σs ≤ σt OK

2.5.- Diseño del Acero:

2.5.1.- Acero Vertical:

Acero Vertical

Momento Máx Mmax = 6.346,67 Kg.m

Asv 12,44 cm²/m

Acero mínimo Asmin = 9,75 cm²/m

AeLe

PT

*

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

M

***

max




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0

bcf

Mu

*'*1448.0

bd

V

**

max

cf '*53.0

chAeLe ***

2.4.1.- Presión de la Tanquilla hacia el Suelo:

Presión al Suelo

2.5.- Diseño del Acero:

2.5.1.- Acero Vertical:

Acero Vertical

Momento Máx Mmax = 6.346,67 Kg.m

Asv 12,44 cm²/m

Acero mínimo Asmin = 9,75 cm²/m

AeLe

PT

*

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

M

***

max

Asv > Asmin Usar Asv

As a colocar 12,44 cm2/mUtilizando Cabillas 1/2 "Área de la cabilla 1,27 cm2

diametro de cabilla 1,27 cmcabillas/metro 10,00 cabillasSeparación Maxima 10,00 cm

Ø 1/2 " cada 10,00 cm para una sola malla

2.5.2.- Acero Horizontal:

Acero Horizontal Ash 4,15 cm²/m

Utilizando Cabillas 1/2 "Área de la cabilla 1,27 cm2

diametro de cabilla 1,27 cmcabillas/metro 4,00 cabillasSeparación Maxima 25,00 cm

Ø 1/2 " cada 25,00 cm para una sola malla

3

maxAs




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0

13. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO PARA INSTRUMENTACIÓN (01-07)

13.1. Macolla 22









2

2 KaHsEa

2

2HaEnf

3

HEMe

EnfEaE

Momento Actuante (Mu)468,27 kg-mMeMu 6.1




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0


3,92 cm


Usar:h = 15,00 cmd = 7,50 cm


Cortante (Vu )

1,52 Kg/cm²


Vu ≤ Vc OK







0,90 m

Ancho (At )0,90 m





237,48 kg


302,25 kg/m

bcf

Mud

'1448.0

bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0

cHpALHpAeLePp *****

Le

Puqu

5,7dh

hLLe 2

hAAe 2

HHHp

10,0LLt

10,0AAt

leAtLtPt

PtPpPpt

PptPu 40,1




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0

3,92 cm

11,42 cm

Usar:

ø = 0,85

1,52 Kg/cm²

7,68 Kg/cm²

1,55 m

185,54 kg

0,90 m

0,90 m

7.850,00 kg/m³

51,95 kg

237,48 kg

332,48 kg


302,25 kg/m

bcf

Mud

'1448.0

bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0

Le

Puqu

5,7dh

hLLe 2

hAAe 2

HHHp

10,0LLt

10,0AAt

leAtLtPt

PtPpPpt

PptPu 40,1


237,48 kg



302,25 kg/mLe

Puqu

PtPpPpt

PptPu 40,1

166,24 kg

30,48 kg-m

15,24 kg-m

2

LqVV BA

12

2LqMM BA

24

2LqM BA




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0

166,24 kg

30,48 kg-m

15,24 kg-m

2

LqVV BA

12

2LqMM BA

24

2LqM BA



Usar:h = 20,00 cmd = 12,50 cm




Vu ≤ Vc OK

Chequeo del Suelo


50,82 kg



σs ≤ σt OK

Diseño del Acero


1,84 cm²/m

Asmin = 4,88 cm²/m


bcf

Mud

'1448.0

bd

VVu

max

cfVc '53.0

chAeLePb

AeLe

PTt

*

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

MAsv

***

max

5,7dh

PbPptPT




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0

1,00 cm

8,50 cm

Usar:h = 20,00 cmd = 12,50 cm

ø = 0,85

0,16 Kg/cm²

7,68 Kg/cm²

50,82 kg

288,30 kg

0,02 Kg/cm²







bcf

Mud

'1448.0

bd

VVu

max

cfVc '53.0

chAeLePb

AeLe

PTt

*

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

MAsv

***

max

5,7dh

PbPptPT






3

maxAsAsh




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0

14. DISEÑO DE TANQUILLAS DE CONCRETO PARA INSTRUMENTACIÓN (08-13)











1,92 cm

2

2 KaHsEa

2

2HaEnf

3

HEMe

bcf

Mud

'1448.0

EnfEaE

MeMu 6.1




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0


Usar:h = 10,00 cmd = 2,50 cm


Cortante (Vu )

1,76 Kg/cm²


Vu ≤ Vc OK







0,70 m

Ancho (At )0,70 m





90,23 kg

126,32 kg

bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0

cHpALHpAeLePp *****

5,7dh

hLLe 2

hAAe 2

HHHp

10,0LLt

10,0AAt

leAtLtPt

PtPpPpt

PptPu 40,1document.doc 41 de 46



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Rev.

0

9,42 cm

Usar:

ø = 0,85

1,76 Kg/cm²

7,68 Kg/cm²

1,00 m

58,80 kg

0,70 m

0,70 m

7.850,00 kg/m³

31,43 kg

90,23 kg


bd

EVu

**

6.1*

cfVc '*53.0

5,7dh

hLLe 2

hAAe 2

HHHp

10,0LLt

10,0AAt

leAtLtPt

PtPpPpt

PptPu 40,1


157,90 kg/mLe

Puqu

2

LqVV BA

12

2LqMM BA

24

2LqM BA




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N° Proyecto RLG :

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N° Documento RLG:

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Rev.

0

63,16 kg

8,42 kg-m

4,21 kg-m

2

LqVV BA

12

2LqMM BA

24

2LqM BA



Usar:h = 20,00 cmd = 12,50 cm




Vu ≤ Vc OK

Chequeo del Suelo


26,88 kg



bcf

Mud

'1448.0

bd

VVu

max

cfVc '53.0

chAeLePb

AeLe

PTt

*

5,7dh

PbPptPT

dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

MAsv

***

max




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0,53 cm

8,03 cm

Usar:h = 20,00 cmd = 12,50 cm

ø = 0,85

0,06 Kg/cm²

7,68 Kg/cm²

26,88 kg

117,11 kg

0,02 Kg/cm²

σs ≤ σt OK

bcf

Mud

'1448.0

bd

VVu

max

cfVc '53.0

chAeLePb

AeLe

PTt

*

5,7dh

PbPptPT

Diseño del Acero



dbAsAsv **0065.0min

dfyJu

MAsv

***

max








3

maxAsAsh




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15. DURMIENTE DE CONCRETO

øTubería = 10 pulgPeso =BOP = 0,30 mAncho Tributario = 3,80 m

W Concreto = 518 kg

Carga Vertical Total (Wt)= 422 kgFuerza Horizontal Tope Soport.= 139 kg Coef.Fricción Tub.-Sopor.= 0,33Fz = 0,05*Wt 21 kg (Acero-Acero)Momento en la Base (M)= 84 kg-m

γC=

fsadm=fy=

Soporte para Tubería Tipo D-01 (Ø10")

111,15 Kg/m

2.400 Kg/m³

1,90 Kg/cm²4.200,00 Kg/cm²

øTubería = 10 pulgPeso =BOP = 0,30 mAncho Tributario = 3,80 m

W Concreto = 518 kg

Carga Vertical Total (Wt)= 422 kgFuerza Horizontal Tope Soport.= 139 kg Coef.Fricción Tub.-Sopor.= 0,33Fz = 0,05*Wt 21 kg (Acero-Acero)

Momento en la Base (M)= 84 kg-m

γC=

fsadm=fy=

Soporte para Tubería Tipo D-01 (Ø10")

111,15 Kg/m

2.400 Kg/m³

1,90 Kg/cm²4.200,00 Kg/cm²

pf= 0,30 mh= 0,30 ma= 0,60 mbf= 0,60 mhp= 0,60 m




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0

Chequeo de la Estabilidad al Volcamiento:

DIRECCION X-X (Sentido del flujo)Mvol=(pf+h)*FxFest= WCONCRETO+Wt

W Concreto = brazo= 0,30 m

Wt= brazo= 0,30 mMest=

Fsvol=Mest/Mvol 3,37 > 1,80 Ok

83,63 Kg-m

518,40 Kg

422,39 Kg282,24 Kg-m

Chequeo de la Estabilidad al Volcamiento:

DIRECCION X-X (Sentido del flujo)Mvol=(pf+h)*FxFest= WCONCRETO+Wt

W Concreto = brazo= 0,30 m

Wt= brazo= 0,30 mMest=


83,63 Kg-m

518,40 Kg422,39 Kg282,24 Kg-m

DIRECCION Z-Z Mvol=(pf+h)*FzW Concreto = brazo= 0,30 m

Wt= brazo= 0,30 mMvol=


Presiones en el Suelo:

Fv=WCONCRETO+Wt

fs= Fv/A +-6Mvol/abf2

A=a*bFv/A 0,266Mvol/ab2 0,23fs= Fv/A +6Mvol/abf2 < Okfs= Fv/A -6Mvol/abf2 < Ok

Calculo del Acero de Refuerzo en Zapata:

Armadura Vertical diamAs=0,0012*b*100 = 7,20 cm² 1/2"Cabillas de 1/2"espaciamiento= 17,00 cm

Armadura Horizontal diamAs=0,0020*b*100 12,00 cm² 1/2"Cabillas de 1/2"espaciamiento= 10,00 cm

área1,27 cm²

área1,27 cm²

0,49 Kg/cm² 1,90 Kg/cm²0,03 Kg/cm² 1,90 Kg/cm²

3.600,00 cm²

12,67 Kg-m518,40 Kg

422,39 Kg282,24 Kg-m

940,79 KgDIRECCION Z-Z Mvol=(pf+h)*FzW Concreto = brazo= 0,30 m




Fv=WCONCRETO+Wt






área1,27 cm²

área1,27 cm²


3.600,00 cm²

12,67 Kg-m518,40 Kg

422,39 Kg282,24 Kg-m

940,79 Kg





Fv=WCONCRETO+Wt






área1,27 cm²

área1,27 cm²


3.600,00 cm²

12,67 Kg-m518,40 Kg

422,39 Kg282,24 Kg-m

940,79 Kg





Fv=WCONCRETO+Wt






área1,27 cm²

área1,27 cm²


3.600,00 cm²

12,67 Kg-m518,40 Kg

422,39 Kg282,24 Kg-m

940,79 Kg


Memoria de Cálculo Fundaciones y Tanquillas

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