Memoria de Calculo Ok1,Memoria de Calculo Ok1,Memoria de Calculo Ok1, Memoria de Calculo Ok1
Memoria de Calculo Final
-
Upload
aetcorp-arquitectura-diseno-ingenieria -
Category
Documents
-
view
65 -
download
1
description
Transcript of Memoria de Calculo Final
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 1 de 27
MEMORIA DE CLCULO
PROPIETARIO : HEDYS VARGAS PAVEZ
PROYECTO : RECONSTRUCCION VIVIENDA
LOCALIDAD : MARCHIGUE
COMUNA : MARCHIGUE
PROVINCIA : CARDENAL CARO
REGION : SEXTA
A.- GENERALIDADES:
Se contempla la reparacin y regularizacin de la vivienda segn las caractersticas que a continuacin se describen.
Compuesta por fundaciones de pirca segn dimensiones indicadas en planos de estructura.
Albailera de ladrillos de adobe puestos en soga con escuadras en esquinas segn construccin tpica de viviendas
de adobe.
Cadeneta superior de madera fijada mediante esprragos de fierro a la albailera de adobe, cubierta de techumbre
compuesta por tijerales y cubierta de teja de arcilla pegadas con adobe al ensardinado o en su defecto planchas de fierro o
zincalum
Puertas y ventas de madera, vidrios monolticos dobles.
La presente MEMORIA DE CALCULO constara de 2 partes fundamentales.
A1.- PARTE I - ANALISIS VIVIENDA DE ADOBE
Se realizara clculos matemticos para analizar la condicin y caractersticas constructivas de la vivienda en las
condiciones existentes, la cual estar fundada en normativas extranjeras, bsicamente Norma Peruanas e italiana.
No obstante esto solo tendr carcter de referencial para entender de mejor manera la solucin de reforzamiento
estructural de la vivienda en cuestin.
Finalmente servir como una evaluacin de daos para poder medir lo comprometido de la estructura siendo
complementario con el informe de dao adjunto y planimetra referente a este mismo tem.
A2.- PARTE 2 - SOLUCION PLANTEADA REFORZAMIENTO ESTRUCTURAL VIVIENDA DE ADOBE Y
ANALISIS ESTRUCTURAL SOLUCION PROPUESTA
Se plantea solucin de malla de fierro eletrosoldada tipo ACMA C-139, la cual se instalara una vez retirado todo el
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 2 de 27
revestimiento de adobe. Se amarrara por ambas caras mediante alambre galvanizado N18 para posterior aplicar revoque de
hormign tipo mortero.
ZONA SISMICA SEGUN NCH 433: 3
CLASIFICACION DE SUELO SEGN NCH 433: III
CLASIFICACION DE SUELO SEGN DS 61: C
FACTOR MODIFICACION RESPUESTA SEGN NCH 433: 4
CLASIFICACION DE LA ESTRUCTURA SEGN OGUC: F
CLASIFICACION DE LA ESTRUCTURA POST APLICACIN SOLUCION: MIXTA A - F
TENSION ADMISIBLE DEL TERRENO: 1,2 Kg/cm2 Esttico y 1,6 Kg/cm2 Dinmico
ESTRATO Y CLASIFICACION SEGN USCS o AASHTO: ARCILLAS LIMOSAS (OL)
B.- PLANTA VIVIENDA IDENTIFICACION DE DAOS
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 3 de 27
C.- PARTE 1
C.2.- BASE DEL ANALISIS VIVIENDA DE ADOBE
C.2.1.- RECOMENDACIONES PARA LA ELABORACION DE NORMAS TECNICAS DE EDIFICACIONES
DE ADOBE Y TAPIA Y BTC. Programa Iberoamericano de Ciencia y Tecnologa para el Desarrollo (CYTED) Red
Temtica XIV. A. HABITERRA La Paz, Bolivia 1995
C.2.2.- NORMA PERUANA NTE 080 (MTC 2006)
C.2.3.- CARACTERISTICAS MECANICAS DEL ADOBE, TAPIAL Y QUINCHA. Ensayos Departamento de
Ingeniera Civil-Pontificia Universidad Catlica del Per-LEDI (Blondet et al 1986, Otazzi 1981, Otazzi 1995 y Vargas
1978). Universidad Nacional de Ingeniera CISMID (Kuroiwa 1972 y Pique 1992)
C.3.- ANALISIS SISMICO DE ESTRUCTURAS DE ADOBE
El anlisis ssmico consiste en determinar modelos de anlisis de las viviendas evaluadas sobre los cuales se
aplica un sismo de anlisis. Se calculan los esfuerzos actuantes y resistentes en los elementos estructurales de las
viviendas estudiadas para obtener los factores de capacidad/demanda (C/D).
Los modelos ssmicos se determinan en base a las fallas tpicas presentadas en eventos ssmicos pasados sobre
los elementos estructurales de viviendas.
Tipo de vivienda Tipo de falla en
elementos estructurales
Flexin
Vivienda de adobe Corte
Volteo
Vivienda de tapial Corte
Volteo
Vivienda de quincha Corte
Vivienda republicana Corte
Otros tipos de falla poco comunes que podran presentarse en los elementos estructurales (paneles, muros) son la
falla a compresin o la falla por torsin. Debe verificarse en los modelos de anlisis la posibilidad de que se presenten este
tipo de fallas.
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 4 de 27
C.4.- ESCALA DE VULNERABILIDAD ESTRUCTURAL DE EDIFICACIONES
La clasificacin determinada se verifica con la clasificacin propuesta por el EERI, basada en la Escala
Macrossmica Europea.
Nivel de Descripcin Valor referencial
desempeo
Completamente No hay dao.
Rigidez dentro del rango elstico Factor C/D >>1 Operacional
No hay prdida de rigidez
Dao ligero
Operacional Rigidez dentro del rango elstico
Existe una ligera prdida de rigidez. Factor C/D >>1
Agrietamiento menor de los elementos
estructurales
Dao ligero a moderado
Supervivencia Pierde rigidez original
Factor C/D >1 Conserva resistencia lateral y de carga
Mantiene un margen contra el colapso
Dao moderado a grave
Pierde rigidez y resistencia
Cerca al Colapso Los elementos siguen soportando cargas
Factor C/D
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 5 de 27
C.5.1.1.- CARACTERISTICAS MECANICAS
C.5.1.1.1.- RESISTENCIA AL CORTE
A partir del ajuste lineal mostrado en la figura anterior se obtiene la ecuacin 4.1 que relaciona los esfuerzos
axiales y de corte para muros sometidos a cargas axiales:
= 0,09 + 0,55 (4.1a)
: Esfuerzo cortante ltima (kgf/cm2)
: Esfuerzo de compresin aplicada (kgf/cm2)
En unidades del Sistema Internacional:
= 8,82 + 0,55 (4.1b)
: Esfuerzo cortante (kPa)
: Esfuerzo de compresin (kPa)
C.5.1.1.2.- RESISTENCIA A LA FLEXION
La resistencia de un muro de adobe ante fuerzas ortogonales a su plano se calcula para la zona crtica del muro
ubicada en sus esquinas superiores. Las fuerzas horizontales generan flexin en los muros, lo que ocasiona grietas en las
esquinas superiores que luego se propagan hacia abajo. Estas grietas se deben a la poca resistencia del adobe a la traccin.
El momento resistente Mres en los extremos de un muro de adobe se puede calcular con la ecuacin 4.2:
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 6 de 27
M res = ft x t2 / 6 (4.2)
ft : esfuerzo a traccin por flexin ltimo (kPa)
t : espesor del muro (m)
A partir de los resultados de ensayos realizados en el Per, se toma como valor promedio del esfuerzo ltimo de
traccin por flexin del adobe (ft) 245 kPa (Ottazzi y Meli 1981).
C.5.1.1.3.- RESISTENCIA AL VOLTEO
La resistencia de un muro de adobe ante fuerzas ortogonales al plano se determina asumiendo que el muro se comporta como un slido rgido (Loaiza 2002). En la Figura 4.4 se muestra un diagrama de fuerza desplazamiento de un muro ensayado. En el diagrama se observa que al alcanzar la fuerza ortogonal el valor P1, el desplazamiento en la parte
superior del muro es igual a 1 (punto A). A partir de este punto, el muro presenta mayores desplazamientos hasta alcanzar el valor 2 (punto B). El incremento de desplazamientos se debe al giro del muro al comportarse como un slido rgido. Finalmente, el muro no es capaz de soportar mayores deformaciones y colapsa por volteo (punto C).
DIAGRAMA DE CUERPO LIBRE MURO DE ADOBE SOMETIDO A UNA FUERZA DE VOLTEO P
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 7 de 27
Para todos los casos el muro se comportara como un slido rgido que gira en torno a un punto (O). La carga P,
perpendicular al plano del muro, se aplica a una distancia d del nivel del suelo. La carga W representa el peso del muro, mientras que las fuerzas H y V son las reacciones generadas en su base. Si se logra vencer al momento resistente del slido entonces se concluye que el muro volcar o colapsar (Vargas y Blondet 1978). La resistencia al volteo del muro de adobe es provista por el peso propio del muro. La ecuacin 4.3 permite calcular el
momento resistente en la base del muro (M res).
M res = W x e= x b x h/2 (4.3)
M res : Momento Resistente del muro en la base (kN/m - m) W : peso del muro (kN/m) e : punto de aplicacin de la fuerza de volteo (m) : peso especfico del adobe (kN/m3)
h : altura del muro (m) b : espesor del muro (m)
C.6.- ESFUERZO ADMISIBLES ADOBE
El esfuerzo admisible a compresin de los muros de adobe Fc ser:
Fc = 0,4.fp.Fr
Fp = resistencia a compresin
Fr = factor de reduccin por excentricidad de cargas y esbeltez del muro, que se tomara como 0,7, para
muros interiores que soporten techos con claros que no difieran en ms del 50% y 0,6 para muros exteriores o
interiores con claros que difieran en ms del 50%.
Cuando no haya informacin, el esfuerzo admisible a compresin en mampostera de adobe con morteros tipo I
o II, ser:
Fc = 0,2 Mpa = 2kg/cm2
C.6.1.- ESFUERZOS ADMISIBLE DE COMPRESIN POR APLASTAMIENTO
El esfuerzo admisible de compresin por aplastamiento, ser un 25% mayor, que el determinado anteriormente.
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 8 de 27
C.6.2.- ESFUERZO ADMISIBLE DE CORTE
Para cargas contenidos en el plano del muro
Vm = 0,4.v.Fe
Fe = V.l/M (0,3
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 9 de 27
C.6.6.- MDULO DE ELASTICIDAD
Si no se determina mediante ensayo:
Para mortero TIPO I (E = 500 Mpa 5.000 kg/cm2)
Para mortero TIPO II (E = 200 Mpa 2.000 kg/cm2)
C.6.7.- MDULO DE RIGIDEZ A CORTE
Si no se determina mediante ensayo:
G = 0,4. E
C.6.8.- PESO VOLUMTRICO
C.6.8.1.- ADOBE
Adoptar 1.600 kg/m3
C.6.8.2.- MADERA
Adoptar 800 kg/m3
C.6.8.3.- ESTUCO ADOBE
TIPO I Adoptar 200kg/m3
TIPO II Adoptar 300 kg/m3
C.7.- DISEO DE MUROS TRANSVERSALES
Los muros de adobe, sometidos a cargas perpendiculares a su plano, sern diseados utilizando el mtodo
elstico. Los muros se analizaran con las teoras clsicas de losas o placas elsticas, considerando el borde inferior (En
contacto con la cimentacin) como simplemente apoyado. El borde superior se considerara como libre en ausencia de
solera o simplemente apoyado si existe solera. Los bordes verticales se supondrn empotrados para el caso de encuentros
en T o en cruz y como semi-empotrados para encuentros en esquina. Alternativamente podr utilizarse el Procedimiento
de las lneas de Fractura o Agrietamiento, aplicable a materiales frgiles como la mampostera de adobe, o en su defecto el
procedimiento de las lneas de fluencia, que si bien estrictamente no es aplicable a materiales frgiles, predice
aceptablemente las cargas de falla y permite introducir de manera sencilla la ortotropia de resistencia, las condiciones de
restriccin parcial en los apoyos y la presencia de aberturas en los muros.
C.7.1.- DISEO DE MUROS LONGITUDINALES
El clculo del esfuerzo cortante se har sobre el rea transversal crtica de cada muro (descontando el rea de
vanos si los hubiera). En el caso de muros con vanos (Fig), la distribucin de la fuerza por cortante entre los distintos
segmentos o zonas de muro, se har en proporcin a su rigidez. En el clculo de la rigidez de cada segmento, debern
considerarse las deformaciones por fuerza cortante.
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 10 de 27
D.- ANLISIS SSMICO
El anlisis de esfuerzos en general, para las construcciones de adobe, tiene el problema de su casi nula
resistencia a la traccin, con el consiguiente impedimento para aplicar mtodos elsticos de anlisis, y la incertidumbre
sobre si es validos o no, realizar un anlisis ssmico considerando diafragma rgido. Con el uso de las malla electrosoldada
como refuerzo, se abre la posibilidad de utilizar los diversos programas de anlisis elstico para determinar la respuesta
dinmica ssmica, de este tipo de construcciones, para lo cual es necesario un trabajo previo de validar modelos en base a
las caractersticas de las mallas que se utilicen.
D.1.- HIPOTESIS DE DISEO
En el anlisis ssmico de edificaciones en general, el tipo de anlisis depende entre otros factores, de la
distribucin de masas en el edificio, as, se pueden considerar dos tipos de anlisis, el de las masas concentradas en los
pisos, tpicos de las construcciones a porticadas y el de la masa distribuida por zonas de influencia de muros. Para el
caso de edificaciones de adobe, el tipo apropiado es el mencionado en ltimo trmino, debido a que las paredes de adobe
contribuyen con un porcentaje importante de la masa total.
D.2.- ESTIMACION DEL DIAFRAGMA RIGIDO
Otra consideracin importante para el anlisis es determinar si se debe realizar un anlisis considerando
diafragma de techo rgido o flexible. Normalmente los techos en las construcciones de tierra son de madera y se considera
que un techo de este tipo no puede asegurar un comportamiento de diafragma rgido, olvidando que el concepto de
diafragma rgido es relativo y depende tambin de la rigidez de los elementos verticales, en nuestro caso, los muros de
adobe.
Cuando las viviendas tienen diafragmas que no son rgidos, se debe considerar los efectos de un diafragma
flexible en la distribucin de cargas ssmicas (FEMA 2004). En construcciones con diafragmas flexibles, los elementos
verticales pueden analizarse independientemente, con fuerzas ssmicas proporcionales al rea tributaria que corresponde a
cada muro. La fuerza cortante basal estimada con la ecuacin 5.1 se distribuye en cada muro de manera proporcional a la
carga que soporta.
V = S x U x C x Z x P / R (5.1)
V : Fuerza cortante basal en la estructura (kN)
S : Factor de suelo
U : Factor de uso
C : Coeficiente de amplificacin. Depende del periodo (T)
C= 2.5 x (Tp/T); C< 2.5 (5.2)
Tp : perodo que determina el fin de la plataforma de aceleracin constante en el espectro de
aceleraciones. (Fig 5.2)
Z : Aceleracin del suelo (g)
P : Peso que carga la estructura (Carga muerta + 50%Carga Viva) (kN)
R : Coeficiente de reduccin de solicitaciones ssmicas
Fig 5.2
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 11 de 27
Las Figuras 5.3a y 5.3b muestran la diferencia entre la distribucin de fuerzas cuando la vivienda tiene un
diafragma rgido (Figura 5.3a) y cuanto tiene un diafragma flexible (Figura 5.3b). En el caso de tener diafragma rgido, la
carga ssmica (W) se distribuye en razn a la rigidez de los muros; si el diafragma es flexible, la distribucin se hace en
base a la carga que soporta cada muro.
Fig 5.3a y 5.3b
W : fuerza ssmica distribuida
Rig. : Rigidez del muro
v,d : desplazamiento del muro o del diafragma
La distribucin vertical de la fuerza ssmica puede ser rectangular o triangular invertida, de acuerdo con las
caractersticas dinmicas de la estructura. Para construcciones de uno o de dos pisos, que por lo general tienen periodos
cortos, el primer modo de respuesta es el que controla el movimiento. La distribucin de carga que ms se aproxima a la
respuesta de un muro es la distribucin triangular invertida (Tejada 2001), que se muestra en la Figura 5.4.
La carga ssmica triangular (W) se calcula de acuerdo a la siguiente ecuacin:
W = 2V / H (5.2)
V : cortante basal segn el sismo de anlisis
H : altura total
Determinada la solicitacin ssmica y su distribucin se procede al anlisis de las estructuras.
D.3.- DETERMINACION DEL CORTE BASAL
El clculo del cortante basal para muros de adobe reforzados con malla electrosoldada,, por un lado existe una
amplificacin de la respuesta estructural, que no se produca con otros tipos de refuerzo y por otro una capacidad de
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 12 de 27
disipacin de energa que justifica el uso de un factor de reduccin R en forma similar a otros materiales convencionales.
Otra variable importante a tener en cuenta, es el valor del amortiguamiento en la etapa pos elstica, que en el caso de
adobe o tierra en general, es ms alto que en los materiales convencionales. Como se coment al inicio de la presente
memoria, carecemos en Chile, de una norma o recomendacin que regule la utilizacin del adobe como elemento
estructural. En consecuencia, se pueden utilizar los coeficientes que fija la norma INPRES-CIRSOC 103, en su parte III,
construcciones de albailera, (Coeficiente ssmico normalizado para mampostera de ladrillos macizos), los coeficientes
de destino, establecidos en la parte I de la misma norma, y los criterios y consideraciones de la norma peruana NTE 080.
Debido a que se trata de un anlisis de equilibrio y no de resistencia, es factible utilizar como coeficiente ssmico el valor
0,20; que es el valor mximo utilizado por la norma NTE 0.80, para zonas con sismo de diseo superiores a los que fija
nuestra normativa.(Zona ssmica III)
D.4.- PROCEDIMIENTO PARA DISEO
Una vez hallada las fuerzas en cada muro, el procedimiento para disear el refuerzo con malla electrosoldada, es
el siguiente:
1. Con la fuerza cortante en el plano de cada muro, se determina el valor de la tensin cortante, dividiendo la mencionada fuerza, por la seccin transversal neta del muro, restando las aberturas de puerta y ventanas, donde
corresponda.
2. Si el esfuerzo cortante resulta menor que 0,02 MPa (0,2 kg/cm2), se acepta que el muro se comportara elsticamente y el refuerzo tiene la condicin de refuerzo mnimo.
3. Si el esfuerzo cortante resulta entre 0,02 y 0,04 MPa (0,2 y 0,4 kg/cm2), significara que se ha sobrepasado el lmite elstico inicial y el refuerzo de malla electrosoldad va a tomar de forma conservadora, el corte mximo
que puede soportar el muro reforzado para lo cual se utiliza la expresin:
fg = (S).(vu).(b).(1/N)
4. Si el esfuerzo cortante, es mayor a 0,04 MPa, el muro entrara en el rango inelstico con deterioro significativo del muro de adobe, lo cual se asegura usando el refuerzo estipulado, con la misma expresin del punto 3.
5. Una vez definida la resistencia a traccin del refuerzo, se determina el momento resistente de la seccin por unidad de longitud segn la expresin:
Se verifica que sea mayor que los momentos generados por las aceleraciones perpendiculares al plano del muro.
6. Si los momentos flexores actuantes por efectos de las fuerzas fuera del plano, son mayores al momento resistente, se colocara capas de malla adicional.
7. Como se podr comprobar, estos criterios, aseguran el comportamiento de la estructura en el campo inelstico,
con control del colapso, cumpliendo con los actuales criterios de sismo resistencia. (Criterio por desempeo
estructural). La verificacin est ms centrada en la estabilidad de la construccin y no en su resistencia.
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 13 de 27
E.- CALCULO MATEMATICO VIVIENDA DE ADOBE
Independiente de los resultados que arroje los procedimiento que a continuacin se muestran, para todo evento
se considerar que la estructura no cumple, para proceder al reforzamiento con mallas electrosoldadas C-139 y revoque en
hormigo segn descripcin en Especificaciones Tcnicas Arquitectnicas.
Se tomara como referencia de clculo los muros portantes de la envolvente ya que son los que tienen mayor
solicitud estructural.
Segn la Norma Peruana NTE 080 (2007), el valor para Vm (Esfuerzos Cortantes Ssmicos) en muros de adobe
ser:
Vm: 0.25 kg/cm2
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 14 de 27
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 15 de 27
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 16 de 27
NOTA:
Se puede concluir segn los clculos matemticos que la vivienda puede resistir el terremoto con
daos de menor gravedad, tal y cual se puede verificar en las condiciones actuales que se encuentra, solo sufre
daos de consideracin en los muros portantes de longitud superior.
F.- PARTE II
F.- SOLUCION PLANTEADA REFORZAMIENTO ESTRUCTURAL VIVIENDA DE ADOBE Y ANALISIS
ESTRUCTURAL SOLUCION PROPUESTA
F.1.- METODOLOGIA
Se proceder a retirar revoque de barro u hormign segn corresponda, hasta llegar al sustrato del muro de
albailera de adobe.
Se instalaran pie derechos de 4x4 distanciados segn planos de estructura, por ambas caras de cada uno de los
muros de la vivienda. Se instalaran soleras superior e inferior de tal forma de generar arriostre y ayudar a estructuralmente
los dinteles tanto de puertas como ventanas.
Proceder a enmallar por ambas caras de los muros con Malla ACMA C-139 AT 56-50H se fijaran mediante
barras de 8mm las cuales traspasaran el muro para ser soldadas por ambos lados fijando esta nueva piel. Posterior se
estucara ambas caras segn Especificaciones Tcnicas Arquitectnicas.
F.1.1.- CRITERIOS PARA EL CLCULO
F.1.2.- NORMATIVA
Normativa para el clculo de los materiales y de la solucin constructiva aplicada a la vivienda de adobe
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 17 de 27
F.1.2.1.- NORMAS GENERALES CLCULO
NCH 433 Of 1996 2009 DISEO SISMICO DE EDIFICIOS
DECRETO SUPREMO N61 MODIFICACIONES NCH 433
NCH 432 2010 CARGAS DE VIENTO
NCH 431 2010 VARGAS DE NIEVE
NCH 1537 2009 CARGAS PERMANENTES Y CARGAS DE USO
NCH 3171 2010 DISPOSICIONES GENERALES Y COMBINACIONES DE CARGA
F.1.2.2.- NORMAS DE ACERO
NCH 698 Of 74 ACERO. BARRAS Y PERFILES LIVIANOS REQUICITOS GENERALES
NCH 203 Of 77 ACERO ESTRUCTURAL
NCH 204 Of 78 ACERO, DISPOCICIONES GENERALES
NCH 3260 2012 ACERO GALVANIZADO REQUICITOS
NCH 1186 1997 ELEMENTOS DE FIJACION, PERNOS Y TUERCAS, TERMINOLOGIA Y DESIGNACION DE DIMENSIONES
NCH 1420 1997 ELEMENTOS DE FIJACION, PERNOS, LONGITUDES NOMINALES Y LONGITUD ROSCADA DE PERNOS PARA USOS GENERALES
NCH 301 1963 PERNOS DE ACERO CON CABEZA Y TUERCA HEXAGONALES
NCH 227 1962 - ALAMBRES DE ACERO PARA USOS GENERALES
NCH 218 2009 ACERO MALLAS ELECTROSOLDADAS DE ALAMBRE PARA HORMIGON Y MORTERO ESPECIFICACIONES
F.1.2.3.- HORMIGON MORTEROS
NCH 2256/1 MORTEROS PARTE 1 REQUISITOS GENERALES
NCH 2471 2000 MORTEROS, ADHERENCIA METODO DE TRACCION DIRECTA
NCH 2257/1 1996 MORTEROS CONSISTENCIA RECOMENDADA
NCH 2259 1996 MORTEROS RETENTIVIDAD RECOMENDADA
NCH 1498 2012 HORMIGON Y MORTEROS AGUA DE AMASADO
NCH 1174 1977 CONSTRUCCION ALAMBRE ACERO LISO O CON ENTALLADURAS DE GRADO AT56-50H
NCH 1173 2010 ALAMBRE DE ACERO AT56-50H PARA USO EN HORMIGON O MORTERO
NCH 3260 2012 ACERO ACERO GALVANIZADO PARA HORMIGON ARMADO, REQUICITOS GENERALES
NCH 163 1979 ARIDOS PARA MORTEROOS Y HORMIGONES REQUICITOS GENERALES
NCH 2261 2010 MORTEROS CONFECCION DE PROBETAS EN OBRA DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A COMPRESION
NCH 2182 2010 MORTERO Y HORMIGON, ADITIVOS, CLASIFICACION Y REQUISITOS
NCH 1443 2012 HORMIGON Y MORTERO, AGUA DE AMASADO EXTRACCION DE MUESTRA
F.1.2.4.- NORMAS DE MADERA
NCH 1970/1 1988 MADERAS PARTE 1
NCH 1970/2 1988 MADERAS PARTE 2
NCH 819 2012 MADERA PRESERVADA, PINO RADIATA, CLASIFICACION SEGN RIESGO DE DETERIORO EN SERVICIO Y MUESTREO
NCH 1207 Of 90 PINO RADIATA, CLASIFICACION VISUAL PARA USO ESTRUCTURAL
NCH 1102 Of 90 PINO RADIATA CLASIFICACION ESTRUCURAL Y SUS GRADOS
NCH 1990 2006 MADERA TENSION ADMISIBLE PARA MADERAS ESTRUCTURALES
NCH 1198 2006 CONSTRUCCION EN MADERAS CALCULO
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 18 de 27
F.2.- CALCULO SOLUCION PROPUESTA DE REFORZAMIENTO.
F.2.1.- MORTERO
Mtodo resistencia ltima diagrama parbola.
Deber cumplir con la NCH 2256/1 en sus requisitos generales.
En cuanto a requisitos Principales deber cumplir lo indicado en la TABLA I de la Nch 2256/1.
Resistencia a la Compresin Mnima a los 28 das 2,5Mpa y su espesor ser de 5cm tanto al interior
como exterior de los muros. Deber aplicar la Nch 158.
Adherencia mnima a los 28 das 0,2Mpa. Deber aplicar la Nch 2471.
Consistencia Recomendada ser de 500mm tanto interior como exterior de los muros. Deber aplicar
la Nch 2257/1.
Retentividad mnima ser en porcentaje 60% para mortero exterior y 70% para mortero interior.
Para recubrimiento de superficies con malla metlica deber aplicar lo indicado en la TABLA II de
la Nch 2256/1, superficie Tipo IV esto para medir el nivel de absorbencia y velocidad de absorcin. El
procedimiento para medir el nivel de la absorbencia deber ser el indicado segn la ANEXO A de la Nch ya
citada
Con todo lo anterior deber cumplir segn corresponda a todo lo indicado en el punto F.1.2.3 de las
presentes especificaciones tcnicas.
Nota: 1) Para morteros colocados sobre superficies nuevas..
2) Para estucos colocados manualmente, cuando se empleen equipos mecanizados (mortero proyectado,
estucadoras mecnicas, entre otros) es necesario estudiar cada caso en particular
3) Si el ambiente de exposicin es adverso durante la colocacin (altas temperatura, fuertes vientos,
radiacin solar directa) se recomienda valores de retentividad cercanos al 70%
4) En ambientes rigurosos es conveniente que la retentividad sea superior a 60% y tambin cuando la
absorbencia del parmetro es alta (segn tabla 2).
F.2.2.- SECCIONES DE ACERO MALLA ELECTROSOLDAD TIPO AT56 50H
La metodologa de clculo estar basada en Tensiones Admisibles ASD, estipulada en el manual de diseo
basado en tensiones admisibles, novena edicin y la Nch 1173 del 2010.
Adems de lo ya mencionado deber cumplir con lo que indique las Nch 3260 para definir los requisitos
generales y la Nch 218 para definir sus especificaciones tcnicas.
Se proyecta la solucin constructiva con malla electrosoldad tipo C-139 marca ACMA calidad del fierro deber
ser AT56 50H, la cual deber estar por ambos lados del muro, tanto interior como exterior, la metodologa de amarre ser alambre de fierro galvanizado la cual se aplicara segn los criterio de la Nch 227.
F.2.3.- PERNOS DE ACERO
Los pernos para el desarrollo de las piezas de refuerzos en interseccin de muros estn basados en el clculo de
Tensiones Admisibles ASD y lo dispuesto en la Nch 1186 y la Nch 1420.
La calidad de los pernos, tuercas y golillas deber ser A42 23, adems debern cumplir con la Nch 300 y 301, sern de fierro galvanizado o en su defecto zincado.
Las distancias del centro de los agujeros para pernos al borde de cualquier elemento de conexin sern segn la
Nch 427.
F.2.4.- MADERAS
La totalidad de las piezas de maderas deber cumplir con la Nch 819 y Nch 1970 parte I y II. Su diseo en
cuanto a las piezas deber cumplir la Nch 1990. Su metodologa de clculo ser segn Tensiones Admisibles.
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 19 de 27
F.3.- PROGRAMA PARA LA SIMULACION APLICACIN SISMICA A LA ESTRUCTURA
Se usa el Ram Elements 12.5 que permite modelar el comportamiento de la estructura bajo la accin de las
diferentes combinaciones de carga. Este programa se basa en la utilizacin de elementos del tipo barra de seis grados de
libertad por nodo, a nivel elemental permite definir secciones y materiales diferentes para cada barra. El programa trabaja
asumiendo que en los elementos componentes de la estructura, se cumplen las siguientes hiptesis:
1. Una relacin entre desplazamientos y deformaciones de primer orden. 2. Una relacin entre tensiones y deformaciones del tipo elstica lineal e isotrpica. 3. Con relacin al anlisis ssmico de la estructura, ste se considera mediante anlisis esttico equivalente. 4. Como resultado del anlisis estructural se determinan los esfuerzos en cada una de las barras, niveles de
desplazamientos y rotacin que alcanza la estructura en cada estado de carga.
Con esta informacin se procede a seleccionar los elementos ms crticos desde el punto de vista de las solicitaciones y a
realizar la verificacin de la capacidad resistente de los mismos de acuerdo con los criterios definidos por las normas Nch
1198 (madera estructural), NCH 2256/1, NCH 1174, NCH 1173 (hormign armado con alambre electrosoldada tipo AT56
50H), y NCH 698 Of 74, NCH 203 Of 77, NCH 3260 2012, NCH 218 2009 (Norma de Acero), especificaciones del AISC.
5. El programa es capaz de disear elementos metlicos, basadas en el diseo de tensiones admisibles y tambin en el mtodo de carga y factores de resistencia LRFD.
El programa tambin calcula elementos de madera segn la Norma Americana ASD y las compruebas usando las NCH
1970/1, NCH 1198, NCH 1990.
F.3.1.- COMBINACIONES DE CARGA
Para el diseo de madera, acero, estabilidad de fundaciones y anlisis de deformaciones:
PP + SC
PP + V
PP + S
PP+ 0.75SC + 0.75V
PP+0.75SC + 0.75S
Dnde:
PP = Peso de la estructura ms las cargas permanentes.
SC = Sobrecarga de uso.
S = Sismo en dos direcciones ortogonales.
V = Viento en dos direcciones ortogonales.
Para el diseo de hormign armado y fundaciones, consideramos:
1.4PP + 1.4S
1.2PP + 1.6S
1.2PP + S+1.6V
1.4PP + 1.7SC
1.4PP + 1.4SC + 1.4S
1.05PP + 1.275SC + 1.275 V
F.4.- PROCEDIMIENTO
La Malla ACMA C-139 tiene 1,39 cm2/m de acero, lo que significa que resiste la traccin mxima con fluencia
de material de 6.950 kilos. Esto significa para aplicar los programas de calculo que podemos reemplazarla por 5 fierros de
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 20 de 27
8mm por metro de longitud, en calidad A44-28H. De esta forma podemos comparar un machn de adobe de 40 cm de
ancho sin y con el refuerzo realizado:
Para iniciar se model numricamente un obelisco o mchon, con una seccin de 95X25 cm. y una altura de 270 cm. Las dimensiones dependieron del ancho de la dimensin de las hojas de la malla metlica que se encuentra en el
mercado y del espesor y la altura de la dimensin media de los muros de adobe. El obelisco o machon, calculado con el sistema de STRAUS7, con un esquema esttico de encaje perfecto en el pie, ha sido sometido a las acciones horizontales
paramtricas distribuidas, aplicadas alternativamente al lado corto y al lado largo de la seccin y posteriormente a ambos
lados contemporneamente.
Como podremos apreciar a continuacin se analizaron diversos casos para llegar al mas idneo a la realidad del
programa y nuestras caractersticas morfolgicas y geogrficas.
1. Obelisco o Machon no confinado 2. Obelisco o Machon Confinado 3. Obelisco confinado con elementos diatnicos de enlace transversal
Se ha considerado muy significativo para los objetivos del anlisis el desplazamiento horizontal a la cabeza del obelisco. 1.- OBELISCO O MACHON SIMPLE
CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO CORTO
Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon:
Obelisco no confinado = micron 3.21
Obelisco confinado = micron 3.18
Obelisco confinado y diatones = micron 3.03
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 21 de 27
1.1.- OBELISCO O MACHON CONFINADO CON ELEMENTOS DIATONICOS O MALLA
CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO CORTO
Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon:
Obelisco no confinado = micron 41.84
Obelisco confinado = micron 37.61
Obelisco confinado y diatones = micron 35.92
1.2.- CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE LOS LADOS CORTO Y
LARGO
Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon:
Obelisco no confinado = micron 41.95
Obelisco confinado = micron 37.72
Obelisco confinado e diatones = micron 35.83
CONCLUSION OBELISCO O MACHON SIMPLE CON Y SIN REFUERZO
El caso n.1 no resulta significativo porque la accin de las fuerzas se encuentran en el sentido de la mxima
dimensin del obelisco.
En los casos 2 y 3 el aporte de la malla se traduce en un mejoramiento del 11%, mientras que los elementos
diatnicos aumentan adems el beneficio en una medida del 6 %.
Sucesivamente se ha enriquecido la geometra del obelisco considerando dos obeliscos conjuntos formando un
ngulo. Se han reproducido las mismas condiciones de carga. Los dos obeliscos no han sido amarrados.
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 22 de 27
2.- OBELISCO O MACHON COMPUESTO
CARGA DISTRIBUIDO HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO A
Desplazamiento a la cabeza del obelisco:
Obelisco no confinado = cm. 0.42
Obelisco confinado = cm. 0.077
Obelisco confinado y diatones = cm. 0.072
CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO B
Desplazamiento a la cabeza del obelisco o machon:
Obelisco no confinado = cm. 0.42
Obelisco confinado = cm. 0.21
Obelisco confinado y diatones = cm. 0.20
CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE LOS LADOS A y B
Desplazamiento a la cabeza del obelisco:
Obelisco no confinado = cm. 0.43
Obelisco confinado = cm. 0.22
Obelisco confinado y diatones = cm. 0.20
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 23 de 27
CONCLUSION OBELISCO O MACHON COMPUESTO SIN AMARRAR CON Y SIN REFUERZO
Se observa que en el caso 1 la accin de confinamiento es notablemente positiva, pero solo porque las fuerzas
estn dirigidas en el sentido ms favorable a la resistencia de los muros. En los casos 2 y 3 el mejoramiento prestacional
va entorno del 50%. Sin embargo parece evidente que el comportamiento del obelisco o machon compuesto se vea
afectado por la falta de amarramiento de los muros en los ngulos. Se ha procedido entonces a repetir las simulaciones
numricas considerando los dos muros amarrados en los ngulos.
3.- OBELISCO O MACHON COMPUESTO AMARRADO
CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO A
Desplazamientos a la cabeza del obelisco o machon:
Obelisco no confinado = cm. 0.045
Obelisco confinado = cm. 0.043
Obelisco confinado y diatones = cm. 0.041
CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO B
Desplazamientos a la cabeza del obelisco o machon:
Obelisco no confinado = cm. 0.045
Obelisco confinado = cm. 0.043
Obelisco confinado y diatones = cm. 0.041
CARGA DISTRIBUIDA HORIZONTALMENTE APLICADA SOBRE EL LADO A y B
Desplazamientos a la cabeza del obelisco o machon:
Obelisco no confinado = cm. 0.058
Obelisco confinado = cm. 0.053
Obelisco confinado y diatones = cm. 0.052
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 24 de 27
CONCLUSIONES OBELISCO O MACHON COMPUESTO AMARRADO
Lo que aparece evidente es cuanto, a paridad de acciones externas el simple amarramiento de las paredes reduce
los desplazamientos en modo determinante, llevndolos a slo el 10% de los desplazamientos relevados en el caso de
paredes no amarradas. Al benfico efecto del amarramiento el confinamiento produce un ulterior efecto benfico del 10%.
Como conclusin se pude deducir que el confinamiento ayuda notablemente al comportamiento de la albailera, en los
lugares donde los muros no fueron amarrados; el amarramiento de los muros produce por s mismo un aumento notable de
la resistencia frente a un sismo, en este caso tanto el confinamiento como los elementos diatnicos, tendran la funcin de
contenimiento del material terroso en fase de colapso, aumentando aunque mnimamente la ductibilidad de la estructura.
Para una ulterior confirmacin de las deducciones precedentemente indicadas se ha realizado la modelacin de
una simple construccin de un vano de 3x3m. Se consideraron los siguientes casos:
Paredes no amarradas Paredes no amarradas y confinadas Paredes amarradas Paredes amarradas y confinadas
Se ha ejecutado un anlisis esttico y mecnico, simulando el terremoto del 20010. Es estimulante poder afirmar
y concluir lo que hemos reiterado. El papel del confinamiento es fundamental en el caso de paredes no amarradas,
contribuyendo tambin en el caso de paredes amarradas, especialmente en la fase de colapso de las estructuras. Es de
nuestra opinin que se debera utilizar los dos tipos de intervenciones contemporneamente: intervencin de cosido y descosido para amarrar los ngulos y sucesivamente el con amarramiento con malla metlica.
MODELOS DINAMICOS
1.- Estructura con Paredes no amarradas y confinada 2.- Estructura con Paredes no amarradas y no confinadas
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 25 de 27
3.- Estructura de Paredes amarradas y no confinadas 4.- Estructura de Paredes amarradas y confinadas
El coeficiente ssmico tiene un valor de C=0.264
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 26 de 27
G.- OBSERVACIONES
La primera parte de esta memoria de clculo es de carcter referencia y solo deber ser considerada como un
informe de evaluacin de daos en la vivienda aplicado con frmulas numricas y no forma parte de la solucin
estructural y el anlisis esttico y mecnico de cada uno de los casos antes descritos
H.- CONCLUSION
Observamos que las tensiones mximas que se producen tiene un valor muy cercano al lmite elstico del adobe
que es de 0,2 k/cm2, a partir del cual se empieza a fisurar llegando como mximo a una valor de 0,4, valor a partir del cual
las fisuras se transforman en grietas por colapso de la tensin de corte en el adobe. Esto nos indica que la vivienda bien
construida puede resistir la accin ssmica con muy poco dao como tuvo en la prctica y la resolucin de reparacin pasa
a ser entonces de reforzamiento de la estructura.
Analizando los modelos realizados en el punto F.4 en adelante, se puede apreciar que realizando debidos
amarres y reforzamientos con la malla propuesta y su sistema constructivo descrito se puede asegurar un adecuado
comportamiento a eventos de sismo en escala RIGHTER 7 grados y superior.
I.- NOTA
Agradecimientos al Sr Francisco Yaya, Ingeniero Civil Estructural de la Pontificia Universidad Catlica del
Per, por su colaboracin en el desarrollo de la presente memoria de calculo
-
AET.CORP ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION
MEMORIA DE CLCULO
AET.CORP
ARQUITECTURA DISENO INGENIERIA CONSTRUCCION
ARRIENDO DE VEHICULOS Y MAQUINARIA
LOS NOGALES N165/74669703
www.aetcorp.cl
MEMORIA DE CALCULO AGOSTO 2012 - Pgina 27 de 27
AET.CORP
ARQUITECTURA DISEO INGENIERIA CONSTRUCCION www.aetcorp.cl
INGENIERO CIVIL OOCC
FRANCISCO RUIZ TAGLE