krov
description
Transcript of krov
Dvostruka stolica1 Materijali 124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
1 Materijali
a) DrvoVlažnost drva 180 Delimično zatvoreni prostor
rogovi podrožnjače venčanice stubovi rukeRazred drvene građe C24 C35 C24[TPDK Prilog F] PD II kl četinjače PD I kl četinjače PD II kl četinjače
Masa drva 600 kgmsup3 600 kgmsup3 600 kgmsup3
Težina drva ρ 60 kNmsup3 60 kNmsup3 60 kNmsup3Dopuštena naprezanja σmd 100 MPa 130 MPa 100 MPa
σclld 85 MPa 110 MPa 85 MPaσtlld 85 MPa 105 MPa 85 MPa
20 MPa 20 MPa 20 MPa090 MPa 090 MPa 090 MPa
Modul elastičnosti 100000 MPa 100000 MPa 100000 MPa
85000 MPa 85000 MPa 85000 MPa
Modul smicanja 5000 MPa 5000 MPa 5000 MPa
4250 MPa 4250 MPa 4250 MPa
b) Čelična spojna sredstvaSidra Vrsta čelika B500 fuk = 500 MPaLimovi Vrsta čelika S235 fyk = 235 MPaEkseri Čelična žica fuk = 600 MPa Posebni ekseri s utorima
c) Uslovi proračunaKrovna konstrukcija je zatvorena zaštićena i neće biti izložena trajno visokoj relativnoj vlazi vazduha i hemijskim utjicajima
μ =
ρk
σcLdτmlldEllosn
Ellred
Gosn
Gred
Dvostruka stolica2 Opterećenja 224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
2 Opterećenja Prilog F TPDK [NN 12107 5809]
a) Stalna opterećenja (ST) bez težine konstrukcije
1 Slojevi pokrivača specifična težina debljina težinaProfilisani čelični lim 785 kNmsup3Toplotni izolirani čelični sendvič 025 kPaValoviti aluminijski lim 280 kNmsup3 10 mm 0028 kPaBakarni lim 890 kNmsup3Olovo 114 kNmsup3Dvostruki ravni crep (biber) 080 kPaUžlebljeni crijep 050 kPaKupa kanalica 090 kPaCementne valovite ploče 018 kPaProzorsko staklo 250 kNmsup3Letve 50 times 30 mm 60 kNmsup3Letve 80 times 50 mm 60 kNmsup3 razmak 100 mm 0240 kPaToplotna zaštita 10 kNmsup3 1000 mm 0100 kPaDaščana oplata 60 kNmsup3Lamperija 600 kNmsup3Ploče s usmerenim vlaknima (OSB) 600 kNmsup3Gipskartonske ploče 100 kNmsup3
Slojevi pokrivača ukupno gp = 0370 kPa
b) Promenljiva opterećenja2 Sneg (SN)
Područje opterećenja snegom Ostala kontinentalna područjaNadmorska visina h = 3110 m n m le 500 m n mNagib krova α = 21deg α ge 20 degTežina konstrukcije s pokrivačem i oplatom ge 1 kPa
sd = 1479 kPaRačunska težina snega u uvalama i sl s =
3 Vetar (W) - osnovno (na vertikalnu površinu) w0 = 0600 kPaKoeficijenti oblika za opterećenje vetra na krovne ploče kod zatvorenih građevina
Prema dole 033
Prema gore -070
c) Seizmička dejstva na krovnu konstrukciju se zanemaruju
d) Kombinacije opterećenja za proveru naprezanja
Računsko opterećenje po msup2 horizontalne projekcije5 kNmsup3
c p go=minus04minus03=c p do=12sdotsinαminus04+03=
Dvostruka stolica2 Opterećenja 324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
1
2
3
4
Koeficijent za smanjenje dopuštenih naprezanja za opterećenja koja traju duže od 3 m iznosi 09Kad zajednički deluju osnovna i dopunska opterećenja osnovna dopuštena naprezanja sepovećavaju 15 (Uzima se u obzir preko smanjenja opterećenja za 1115)
109
sdotST +SN
ST+W go
109
sdotST +W do
1115
sdot( 109sdotST +SN+W do)
Dvostruka stolicaW 424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Osnovno opterećenje vetra
I II III
lt 10 m
Zaštićen 030 040 055
Poluzaštićen 040 055 080
Nezaštićen 045 070 110
10 - 30 mPoluzaštićen 050 075 110
Nezaštićen 060 090 130
30 - 60 m Nezaštićen 070 105 150
60 - 100 m Nezaštićen 080 120 170
Odabrano osnovno opterećenje vetrom 060 kPa
11154 kmh
Max brzina vetra u razdoblju od min 10 godina 13943 kmh
Visina površine nad tlom izložena vetru
Stepen zaštićenosti građevine
Osnovno opterećenje prema području[kPa]
w0 =
Brzina srednjeg max godišnjeg vetra u razdoblju od najmanje 10 godina za odabrano opterećenje vs
max =
vmax =
Dvostruka stolica3 Rogovi 524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
31 Rogovi u polju POZ Rog 1 b times H = 100 mm times 140 mm
a) Podaci
Poprečni presek
Skica nije u razmeri
Razmak rogova B = 081 mRazmaci oslonaca (vodoravna proj) 344 m 368 m
145 m 155 m
Ugao nagiba krova 21 deg 0422Pretpostavljeni poprečni presek
Visina preseka b = 100 mmŠirina preseka H = 140 mm
Dubina zaseka kod [1] i [2] 25 mmb) Materijal PD C24c) Opterećenja
1 Stalno (ST) 0474 kPa
2 Sneg (SN) 1381 kPa
3 Vetar (W)
Prema dole 0198 kPa
Prema gore -0420 kPa
4 Kombinacije [kNmsup1]
1 ST + Wd 0558 01532 ST + Wg 0018 01383 ST + SN 1442 05544 ST + SN + Wd 1394 0481
L1 = L1 =
L2 = L2 =
α = t = L2 L1 =
h1 =
L1 = 344 m L2 = 145 m
100
z
y
14 0
g
a
w0
s0
[1]
[2]
x
y
[3]
[2]
s=s0sdotcosα=
w y do=w0sdotcp do=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotBw y go=w0sdotc p go=
g=g p+bsdotHsdotρ
B=
Dvostruka stolica3 Rogovi 624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nema opasnosti od sišućeg dejstva vetra
Dvostruka stolica3 Rogovi 724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) Najveći statički uticaji 3 ST + SN 3 ST + SN
Reakcije 218 kN 218 kN
537 kN 537 kN
290 kN 290 kN
Poprečne sile na osloncu [2] 224 kN
-313 kN
Normalne sile na osloncu [2] 086 kN tl
Normalne sile na mestu [a] 206 kN tl
Momenti
Udaljenost najvećeg momenta od [1] 152 m
166 kNm
-174 kNm
e) Provera naprezanja
Izvijanje u [a] 894 vitkost
258 koeficijent izvijanja
Od momenata i normalnih sila
02 MPa le 85 MPa 2
55 MPa le 10 MPa 55
80 MPa le 10 MPa 80
Od poprečnih sila
028 MPa le 09 MPa 32
σdop
τdop
M z [a ]=qy maxsdotL128
sdot(1minust2 )2=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )=
Rx [1]=qxsdotL1sdot(1+t )=
τ mll[1 ]=32sdotR y [1 ]max
bsdot(Hminush1 )=
V y [2minus1 ]=T y [2minus3 ]minusR y [2 ] max=N x [2 ]=qx maxsdotL1sdott=
a=L12sdot(1minust 2)=
M z [2 ]=minusqy maxsdott
2sdotL122
=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
V y [2minus3 ]=q y maxsdotL1sdott=
N x [a ]=Rx [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσmd
σclld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ c [1 ]=Rx [1 ]max
bsdotH=
λ=07sdotL1sdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica2 Opterećenja 224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
2 Opterećenja Prilog F TPDK [NN 12107 5809]
a) Stalna opterećenja (ST) bez težine konstrukcije
1 Slojevi pokrivača specifična težina debljina težinaProfilisani čelični lim 785 kNmsup3Toplotni izolirani čelični sendvič 025 kPaValoviti aluminijski lim 280 kNmsup3 10 mm 0028 kPaBakarni lim 890 kNmsup3Olovo 114 kNmsup3Dvostruki ravni crep (biber) 080 kPaUžlebljeni crijep 050 kPaKupa kanalica 090 kPaCementne valovite ploče 018 kPaProzorsko staklo 250 kNmsup3Letve 50 times 30 mm 60 kNmsup3Letve 80 times 50 mm 60 kNmsup3 razmak 100 mm 0240 kPaToplotna zaštita 10 kNmsup3 1000 mm 0100 kPaDaščana oplata 60 kNmsup3Lamperija 600 kNmsup3Ploče s usmerenim vlaknima (OSB) 600 kNmsup3Gipskartonske ploče 100 kNmsup3
Slojevi pokrivača ukupno gp = 0370 kPa
b) Promenljiva opterećenja2 Sneg (SN)
Područje opterećenja snegom Ostala kontinentalna područjaNadmorska visina h = 3110 m n m le 500 m n mNagib krova α = 21deg α ge 20 degTežina konstrukcije s pokrivačem i oplatom ge 1 kPa
sd = 1479 kPaRačunska težina snega u uvalama i sl s =
3 Vetar (W) - osnovno (na vertikalnu površinu) w0 = 0600 kPaKoeficijenti oblika za opterećenje vetra na krovne ploče kod zatvorenih građevina
Prema dole 033
Prema gore -070
c) Seizmička dejstva na krovnu konstrukciju se zanemaruju
d) Kombinacije opterećenja za proveru naprezanja
Računsko opterećenje po msup2 horizontalne projekcije5 kNmsup3
c p go=minus04minus03=c p do=12sdotsinαminus04+03=
Dvostruka stolica2 Opterećenja 324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
1
2
3
4
Koeficijent za smanjenje dopuštenih naprezanja za opterećenja koja traju duže od 3 m iznosi 09Kad zajednički deluju osnovna i dopunska opterećenja osnovna dopuštena naprezanja sepovećavaju 15 (Uzima se u obzir preko smanjenja opterećenja za 1115)
109
sdotST +SN
ST+W go
109
sdotST +W do
1115
sdot( 109sdotST +SN+W do)
Dvostruka stolicaW 424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Osnovno opterećenje vetra
I II III
lt 10 m
Zaštićen 030 040 055
Poluzaštićen 040 055 080
Nezaštićen 045 070 110
10 - 30 mPoluzaštićen 050 075 110
Nezaštićen 060 090 130
30 - 60 m Nezaštićen 070 105 150
60 - 100 m Nezaštićen 080 120 170
Odabrano osnovno opterećenje vetrom 060 kPa
11154 kmh
Max brzina vetra u razdoblju od min 10 godina 13943 kmh
Visina površine nad tlom izložena vetru
Stepen zaštićenosti građevine
Osnovno opterećenje prema području[kPa]
w0 =
Brzina srednjeg max godišnjeg vetra u razdoblju od najmanje 10 godina za odabrano opterećenje vs
max =
vmax =
Dvostruka stolica3 Rogovi 524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
31 Rogovi u polju POZ Rog 1 b times H = 100 mm times 140 mm
a) Podaci
Poprečni presek
Skica nije u razmeri
Razmak rogova B = 081 mRazmaci oslonaca (vodoravna proj) 344 m 368 m
145 m 155 m
Ugao nagiba krova 21 deg 0422Pretpostavljeni poprečni presek
Visina preseka b = 100 mmŠirina preseka H = 140 mm
Dubina zaseka kod [1] i [2] 25 mmb) Materijal PD C24c) Opterećenja
1 Stalno (ST) 0474 kPa
2 Sneg (SN) 1381 kPa
3 Vetar (W)
Prema dole 0198 kPa
Prema gore -0420 kPa
4 Kombinacije [kNmsup1]
1 ST + Wd 0558 01532 ST + Wg 0018 01383 ST + SN 1442 05544 ST + SN + Wd 1394 0481
L1 = L1 =
L2 = L2 =
α = t = L2 L1 =
h1 =
L1 = 344 m L2 = 145 m
100
z
y
14 0
g
a
w0
s0
[1]
[2]
x
y
[3]
[2]
s=s0sdotcosα=
w y do=w0sdotcp do=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotBw y go=w0sdotc p go=
g=g p+bsdotHsdotρ
B=
Dvostruka stolica3 Rogovi 624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nema opasnosti od sišućeg dejstva vetra
Dvostruka stolica3 Rogovi 724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) Najveći statički uticaji 3 ST + SN 3 ST + SN
Reakcije 218 kN 218 kN
537 kN 537 kN
290 kN 290 kN
Poprečne sile na osloncu [2] 224 kN
-313 kN
Normalne sile na osloncu [2] 086 kN tl
Normalne sile na mestu [a] 206 kN tl
Momenti
Udaljenost najvećeg momenta od [1] 152 m
166 kNm
-174 kNm
e) Provera naprezanja
Izvijanje u [a] 894 vitkost
258 koeficijent izvijanja
Od momenata i normalnih sila
02 MPa le 85 MPa 2
55 MPa le 10 MPa 55
80 MPa le 10 MPa 80
Od poprečnih sila
028 MPa le 09 MPa 32
σdop
τdop
M z [a ]=qy maxsdotL128
sdot(1minust2 )2=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )=
Rx [1]=qxsdotL1sdot(1+t )=
τ mll[1 ]=32sdotR y [1 ]max
bsdot(Hminush1 )=
V y [2minus1 ]=T y [2minus3 ]minusR y [2 ] max=N x [2 ]=qx maxsdotL1sdott=
a=L12sdot(1minust 2)=
M z [2 ]=minusqy maxsdott
2sdotL122
=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
V y [2minus3 ]=q y maxsdotL1sdott=
N x [a ]=Rx [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσmd
σclld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ c [1 ]=Rx [1 ]max
bsdotH=
λ=07sdotL1sdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica2 Opterećenja 324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
1
2
3
4
Koeficijent za smanjenje dopuštenih naprezanja za opterećenja koja traju duže od 3 m iznosi 09Kad zajednički deluju osnovna i dopunska opterećenja osnovna dopuštena naprezanja sepovećavaju 15 (Uzima se u obzir preko smanjenja opterećenja za 1115)
109
sdotST +SN
ST+W go
109
sdotST +W do
1115
sdot( 109sdotST +SN+W do)
Dvostruka stolicaW 424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Osnovno opterećenje vetra
I II III
lt 10 m
Zaštićen 030 040 055
Poluzaštićen 040 055 080
Nezaštićen 045 070 110
10 - 30 mPoluzaštićen 050 075 110
Nezaštićen 060 090 130
30 - 60 m Nezaštićen 070 105 150
60 - 100 m Nezaštićen 080 120 170
Odabrano osnovno opterećenje vetrom 060 kPa
11154 kmh
Max brzina vetra u razdoblju od min 10 godina 13943 kmh
Visina površine nad tlom izložena vetru
Stepen zaštićenosti građevine
Osnovno opterećenje prema području[kPa]
w0 =
Brzina srednjeg max godišnjeg vetra u razdoblju od najmanje 10 godina za odabrano opterećenje vs
max =
vmax =
Dvostruka stolica3 Rogovi 524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
31 Rogovi u polju POZ Rog 1 b times H = 100 mm times 140 mm
a) Podaci
Poprečni presek
Skica nije u razmeri
Razmak rogova B = 081 mRazmaci oslonaca (vodoravna proj) 344 m 368 m
145 m 155 m
Ugao nagiba krova 21 deg 0422Pretpostavljeni poprečni presek
Visina preseka b = 100 mmŠirina preseka H = 140 mm
Dubina zaseka kod [1] i [2] 25 mmb) Materijal PD C24c) Opterećenja
1 Stalno (ST) 0474 kPa
2 Sneg (SN) 1381 kPa
3 Vetar (W)
Prema dole 0198 kPa
Prema gore -0420 kPa
4 Kombinacije [kNmsup1]
1 ST + Wd 0558 01532 ST + Wg 0018 01383 ST + SN 1442 05544 ST + SN + Wd 1394 0481
L1 = L1 =
L2 = L2 =
α = t = L2 L1 =
h1 =
L1 = 344 m L2 = 145 m
100
z
y
14 0
g
a
w0
s0
[1]
[2]
x
y
[3]
[2]
s=s0sdotcosα=
w y do=w0sdotcp do=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotBw y go=w0sdotc p go=
g=g p+bsdotHsdotρ
B=
Dvostruka stolica3 Rogovi 624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nema opasnosti od sišućeg dejstva vetra
Dvostruka stolica3 Rogovi 724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) Najveći statički uticaji 3 ST + SN 3 ST + SN
Reakcije 218 kN 218 kN
537 kN 537 kN
290 kN 290 kN
Poprečne sile na osloncu [2] 224 kN
-313 kN
Normalne sile na osloncu [2] 086 kN tl
Normalne sile na mestu [a] 206 kN tl
Momenti
Udaljenost najvećeg momenta od [1] 152 m
166 kNm
-174 kNm
e) Provera naprezanja
Izvijanje u [a] 894 vitkost
258 koeficijent izvijanja
Od momenata i normalnih sila
02 MPa le 85 MPa 2
55 MPa le 10 MPa 55
80 MPa le 10 MPa 80
Od poprečnih sila
028 MPa le 09 MPa 32
σdop
τdop
M z [a ]=qy maxsdotL128
sdot(1minust2 )2=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )=
Rx [1]=qxsdotL1sdot(1+t )=
τ mll[1 ]=32sdotR y [1 ]max
bsdot(Hminush1 )=
V y [2minus1 ]=T y [2minus3 ]minusR y [2 ] max=N x [2 ]=qx maxsdotL1sdott=
a=L12sdot(1minust 2)=
M z [2 ]=minusqy maxsdott
2sdotL122
=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
V y [2minus3 ]=q y maxsdotL1sdott=
N x [a ]=Rx [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσmd
σclld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ c [1 ]=Rx [1 ]max
bsdotH=
λ=07sdotL1sdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolicaW 424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Osnovno opterećenje vetra
I II III
lt 10 m
Zaštićen 030 040 055
Poluzaštićen 040 055 080
Nezaštićen 045 070 110
10 - 30 mPoluzaštićen 050 075 110
Nezaštićen 060 090 130
30 - 60 m Nezaštićen 070 105 150
60 - 100 m Nezaštićen 080 120 170
Odabrano osnovno opterećenje vetrom 060 kPa
11154 kmh
Max brzina vetra u razdoblju od min 10 godina 13943 kmh
Visina površine nad tlom izložena vetru
Stepen zaštićenosti građevine
Osnovno opterećenje prema području[kPa]
w0 =
Brzina srednjeg max godišnjeg vetra u razdoblju od najmanje 10 godina za odabrano opterećenje vs
max =
vmax =
Dvostruka stolica3 Rogovi 524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
31 Rogovi u polju POZ Rog 1 b times H = 100 mm times 140 mm
a) Podaci
Poprečni presek
Skica nije u razmeri
Razmak rogova B = 081 mRazmaci oslonaca (vodoravna proj) 344 m 368 m
145 m 155 m
Ugao nagiba krova 21 deg 0422Pretpostavljeni poprečni presek
Visina preseka b = 100 mmŠirina preseka H = 140 mm
Dubina zaseka kod [1] i [2] 25 mmb) Materijal PD C24c) Opterećenja
1 Stalno (ST) 0474 kPa
2 Sneg (SN) 1381 kPa
3 Vetar (W)
Prema dole 0198 kPa
Prema gore -0420 kPa
4 Kombinacije [kNmsup1]
1 ST + Wd 0558 01532 ST + Wg 0018 01383 ST + SN 1442 05544 ST + SN + Wd 1394 0481
L1 = L1 =
L2 = L2 =
α = t = L2 L1 =
h1 =
L1 = 344 m L2 = 145 m
100
z
y
14 0
g
a
w0
s0
[1]
[2]
x
y
[3]
[2]
s=s0sdotcosα=
w y do=w0sdotcp do=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotBw y go=w0sdotc p go=
g=g p+bsdotHsdotρ
B=
Dvostruka stolica3 Rogovi 624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nema opasnosti od sišućeg dejstva vetra
Dvostruka stolica3 Rogovi 724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) Najveći statički uticaji 3 ST + SN 3 ST + SN
Reakcije 218 kN 218 kN
537 kN 537 kN
290 kN 290 kN
Poprečne sile na osloncu [2] 224 kN
-313 kN
Normalne sile na osloncu [2] 086 kN tl
Normalne sile na mestu [a] 206 kN tl
Momenti
Udaljenost najvećeg momenta od [1] 152 m
166 kNm
-174 kNm
e) Provera naprezanja
Izvijanje u [a] 894 vitkost
258 koeficijent izvijanja
Od momenata i normalnih sila
02 MPa le 85 MPa 2
55 MPa le 10 MPa 55
80 MPa le 10 MPa 80
Od poprečnih sila
028 MPa le 09 MPa 32
σdop
τdop
M z [a ]=qy maxsdotL128
sdot(1minust2 )2=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )=
Rx [1]=qxsdotL1sdot(1+t )=
τ mll[1 ]=32sdotR y [1 ]max
bsdot(Hminush1 )=
V y [2minus1 ]=T y [2minus3 ]minusR y [2 ] max=N x [2 ]=qx maxsdotL1sdott=
a=L12sdot(1minust 2)=
M z [2 ]=minusqy maxsdott
2sdotL122
=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
V y [2minus3 ]=q y maxsdotL1sdott=
N x [a ]=Rx [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσmd
σclld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ c [1 ]=Rx [1 ]max
bsdotH=
λ=07sdotL1sdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica3 Rogovi 524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
31 Rogovi u polju POZ Rog 1 b times H = 100 mm times 140 mm
a) Podaci
Poprečni presek
Skica nije u razmeri
Razmak rogova B = 081 mRazmaci oslonaca (vodoravna proj) 344 m 368 m
145 m 155 m
Ugao nagiba krova 21 deg 0422Pretpostavljeni poprečni presek
Visina preseka b = 100 mmŠirina preseka H = 140 mm
Dubina zaseka kod [1] i [2] 25 mmb) Materijal PD C24c) Opterećenja
1 Stalno (ST) 0474 kPa
2 Sneg (SN) 1381 kPa
3 Vetar (W)
Prema dole 0198 kPa
Prema gore -0420 kPa
4 Kombinacije [kNmsup1]
1 ST + Wd 0558 01532 ST + Wg 0018 01383 ST + SN 1442 05544 ST + SN + Wd 1394 0481
L1 = L1 =
L2 = L2 =
α = t = L2 L1 =
h1 =
L1 = 344 m L2 = 145 m
100
z
y
14 0
g
a
w0
s0
[1]
[2]
x
y
[3]
[2]
s=s0sdotcosα=
w y do=w0sdotcp do=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotBw y go=w0sdotc p go=
g=g p+bsdotHsdotρ
B=
Dvostruka stolica3 Rogovi 624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nema opasnosti od sišućeg dejstva vetra
Dvostruka stolica3 Rogovi 724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) Najveći statički uticaji 3 ST + SN 3 ST + SN
Reakcije 218 kN 218 kN
537 kN 537 kN
290 kN 290 kN
Poprečne sile na osloncu [2] 224 kN
-313 kN
Normalne sile na osloncu [2] 086 kN tl
Normalne sile na mestu [a] 206 kN tl
Momenti
Udaljenost najvećeg momenta od [1] 152 m
166 kNm
-174 kNm
e) Provera naprezanja
Izvijanje u [a] 894 vitkost
258 koeficijent izvijanja
Od momenata i normalnih sila
02 MPa le 85 MPa 2
55 MPa le 10 MPa 55
80 MPa le 10 MPa 80
Od poprečnih sila
028 MPa le 09 MPa 32
σdop
τdop
M z [a ]=qy maxsdotL128
sdot(1minust2 )2=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )=
Rx [1]=qxsdotL1sdot(1+t )=
τ mll[1 ]=32sdotR y [1 ]max
bsdot(Hminush1 )=
V y [2minus1 ]=T y [2minus3 ]minusR y [2 ] max=N x [2 ]=qx maxsdotL1sdott=
a=L12sdot(1minust 2)=
M z [2 ]=minusqy maxsdott
2sdotL122
=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
V y [2minus3 ]=q y maxsdotL1sdott=
N x [a ]=Rx [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσmd
σclld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ c [1 ]=Rx [1 ]max
bsdotH=
λ=07sdotL1sdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica3 Rogovi 624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nema opasnosti od sišućeg dejstva vetra
Dvostruka stolica3 Rogovi 724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) Najveći statički uticaji 3 ST + SN 3 ST + SN
Reakcije 218 kN 218 kN
537 kN 537 kN
290 kN 290 kN
Poprečne sile na osloncu [2] 224 kN
-313 kN
Normalne sile na osloncu [2] 086 kN tl
Normalne sile na mestu [a] 206 kN tl
Momenti
Udaljenost najvećeg momenta od [1] 152 m
166 kNm
-174 kNm
e) Provera naprezanja
Izvijanje u [a] 894 vitkost
258 koeficijent izvijanja
Od momenata i normalnih sila
02 MPa le 85 MPa 2
55 MPa le 10 MPa 55
80 MPa le 10 MPa 80
Od poprečnih sila
028 MPa le 09 MPa 32
σdop
τdop
M z [a ]=qy maxsdotL128
sdot(1minust2 )2=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )=
Rx [1]=qxsdotL1sdot(1+t )=
τ mll[1 ]=32sdotR y [1 ]max
bsdot(Hminush1 )=
V y [2minus1 ]=T y [2minus3 ]minusR y [2 ] max=N x [2 ]=qx maxsdotL1sdott=
a=L12sdot(1minust 2)=
M z [2 ]=minusqy maxsdott
2sdotL122
=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
V y [2minus3 ]=q y maxsdotL1sdott=
N x [a ]=Rx [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσmd
σclld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ c [1 ]=Rx [1 ]max
bsdotH=
λ=07sdotL1sdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica3 Rogovi 724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) Najveći statički uticaji 3 ST + SN 3 ST + SN
Reakcije 218 kN 218 kN
537 kN 537 kN
290 kN 290 kN
Poprečne sile na osloncu [2] 224 kN
-313 kN
Normalne sile na osloncu [2] 086 kN tl
Normalne sile na mestu [a] 206 kN tl
Momenti
Udaljenost najvećeg momenta od [1] 152 m
166 kNm
-174 kNm
e) Provera naprezanja
Izvijanje u [a] 894 vitkost
258 koeficijent izvijanja
Od momenata i normalnih sila
02 MPa le 85 MPa 2
55 MPa le 10 MPa 55
80 MPa le 10 MPa 80
Od poprečnih sila
028 MPa le 09 MPa 32
σdop
τdop
M z [a ]=qy maxsdotL128
sdot(1minust2 )2=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )=
Rx [1]=qxsdotL1sdot(1+t )=
τ mll[1 ]=32sdotR y [1 ]max
bsdot(Hminush1 )=
V y [2minus1 ]=T y [2minus3 ]minusR y [2 ] max=N x [2 ]=qx maxsdotL1sdott=
a=L12sdot(1minust 2)=
M z [2 ]=minusqy maxsdott
2sdotL122
=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
V y [2minus3 ]=q y maxsdotL1sdott=
N x [a ]=Rx [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσmd
σclld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ c [1 ]=Rx [1 ]max
bsdotH=
λ=07sdotL1sdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica3 Rogovi 824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
041 MPa le 09 MPa 45τ mll[2 ]=32sdotV y [2 ] max
bsdot(Hminush1 )=
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica3 Rogovi 924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
f) Provera ugiba
Kombinacije [kNmsup1]
4 ST + SN + Wd 1563 0538 108
Koeficijenti za dopušteni ugib 200 (Ne vodi se računa o trajanju150 Izrada bez nadvišenja)
Dopušteni ugibi 184 mm 104 mm
Ugib 111 mm le 184 mm 60
-17 mm le 104 mm 16
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
m[1-2] =
m[3] =a
[1]u[1minus2]=
q ysdotL12sdot(5sdotL12minus12sdotL22 )32sdotE ll redsdotbsdotH
3=
u[3 ]=q ysdot[L23sdot(4sdotL1+3sdotL2)minusL13sdotL2 ]
2sdotEll redsdotbsdotH3 =
udop [3 ]=L2m[3 ]
=udop [1minus2 ]=L1
m[1minus2 ]
=
q y=[ (ST +SN )sdotcosα+W ]sdotB qx=(ST+SN )sdotsinαsdotB
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica3 Rogovi 1024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32 Rogovi u području glavnog vezača POZ Rog 2 b times H = 100 mm times 140 mm
b) Statički uticaji
Reakcije 356 kN
537 kN
206 kN
-275 kN
Poprečne sile na osloncu [2] -175 kN
Normalne sile na osloncu [2] -479 kN vl
Normalne sile na mestu [a] -359 kN vl
d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila
-03 MPa le 85 MPa 4
84 MPa le 10 MPa 84
43 MPa le 10 MPa 55
Od poprečnih sila
046 MPa le 09 MPa 52
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljava
σdop
τdop
NapomenaProstorna stabilnost konstrukcije krova u smeru slemena postiže se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24120 mm zakovanim ekserima Č3165
Rx [2]=R y [2]sdottg α=
Rx [1]=minusRx [2 ]+qx maxsdotL1sdot(1+t )minusV z isdotcosα=
N x [2minus1 ]=Rx [1 ]minusqx maxsdotL1=N x [a ]=R x [1 ]minusqx maxsdota=
σ m[2 ]=N x [2minus1 ]
bsdot(Hminush1 )sdotσ md
σ tlld
+M z [2 ]sdot6
bsdot(Hminush1 )2=
σ t [2 ]=N x [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [1 ]=qysdotL12
sdot(1minust2 )+V z isdotsinα=
V y [2minus1 ]=Ry [1 ]minusq y maxsdotL1=
τ mll[1 ]=32sdot
V y [1 ]
bsdot(Hminush1 )=
R y [2 ]=q ysdotL12
sdot(1+t )2=
σ m[a ]=ωsdotN x [a ]
bsdotHsdotσmd
σclld
+M z [a ]sdot6
bsdotH 2=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
4 Podrožnjače POZ R1 b times H = 140 mm times 220 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Polje i = 1 2Razmaci osa stubova 405 m 405 m
Prepust 086 m
Ruke 100 mNagib podrožnjače prema vertikali 00 degPretpostavljeni poprečni presek
Širina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 220 mm
b) Materijal PD C35c) Opterećenja
Od rogova + sop težina u polju glavni vezač
639 731
238 000
d) Najveći statički uticajiMomenti i = 1 2
-365 -365 kNm
962 652 kNm
312 175 kNm
Li =
L0 =
LR =β =
kNmsup1
kNmsup1
L1=405m L2=405m
LR=100m
140
y
22 0
[1] [2] [3]
LR LR
x
q
L0=086m
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
M y=qz
8sdot(LiminusisdotB )2=
2
2 2
8 2 2 2
q qi L iy polje y g vRM L Lz i R
2 2
qy g v
M Lz R R
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Poprečne sile 975 731 kN
385 289 kN
e) Provera naprezanja
Od momenta 41 MPa le 13 MPa
129 MPa le 13 MPa
Od poprečne sile 051 MPa le 09 MPa
f) Provjera ugibaReakcije od rogova (4 kombinacija) 582 kN 223 kNOpterećenja od rogova + sop težina u polju glavni vezač
689 788
257 000
Koeficijent za dopušteni ugib (Ne vodi se računa o trajanju Izrada bez nadvišenja)m = 200
Dopušteni ugib 203 mm
Ugib od momenta i = 1 2
122 36
86 27
Ugib od poprečne sile
10 mm
Ukupni ugib 160 mm le u dop
σdop
τdop
Ry[2] = Rx[2]gv =
kNmsup1
kNmsup1
udop=Li max
m=
max
2
q Ly g v R
V qy i y poljeL i Li R
V z i=qz polje
2sdot(LiminusisdotB )=
σ mll R=M z Rsdot6
bsdot(Hminust v )2=
τ mll=15bsdotH
sdotradicV y2+V z 2=
uM y=q y
32sdotEll redsdotbsdotH3sdot[5sdot(Liminus
isdotLR
2 )4
minus24sdot(LiminusisdotLR
2 )2
sdot( isdotLR
2 )2]=
uT=12
GredsdotbsdotHsdotradicM z2+M y2=
uM z=5
384sdotiquestqzsdot12
Ell redsdotb3sdotH
sdot(LiminusisdotB )4= iquest
u=radicuM y2+uM z2+uT=
σ mll=M zsdot6
bsdotH2 +M ysdot6
b2sdotH=
q y=1Bsdot(R y [2 ]sdotcosα+R x [2 ]sdotsinα )+ρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R y [2 ]sdotsinαminusRx [2 ]sdotcos α )=
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Pretpostavljeni poprečni presek zadovoljavaNapomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1424 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
140
z
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1524 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
32
99
57
M [kNm]
1042
338
mm
mm
79
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica4 Podrožnjače 1624 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Napomena Podrožnjača u polju (1) računa se kao da nema prepusta
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica5 Venčanice 1724 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
5 Venčanice POZ V b times H = 140 mm times 120 mm
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 140 mmVisina poprečnog preseka H = 120 mmPrečnik ankera 240 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak ankera u polju glavni vezač
170 m 085 m
b) MaterijalVenčanica PD C24Ankeri čelik B500 Deo koji nije u betonu se cinkuje
c) Analiza opterećenjaOd rogova i sopstvene težine u polju glavni vezač
390 299
238 -475
d) Razmak ankera
Nosivost jednog ankera 734 kN (jednosečna veza)
784 kN
Dopušteni razmak ankera 309 m 155 m
ge eaNapomena
Venčanica se ankeruje u serklaže ankerima Oslash 24 mmPodložne pločice za zavrtnjeve za drvo su obavezne (prečnik pločice veći ili jednak 84 mm)
Oslash =
ea =
N s dop 1=min iquest σdsdotHsdotφ iquest iquestsdot(1minus90 deg360deg )=iquest
q y=1Bsdot(Ry [1 ]sdotcosα+Rx [1 ]sdotsinα )+
109
sdotρsdotbsdotH=
qz=1Bsdot(R x [1 ]sdotcosαminusR y [1 ]sdotsinα )=
min
Ns dop
ea dop q
z
N s dop 2=φ2sdotπ4
sdotτdop=φ2sdotπ4
sdot09sdotf yk
15sdotradic3=
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica5 Venčanice 1824 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Deo koji nije u betonu se cinkuje
(jednosečna veza)
kNmsup1
kNmsup1
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica6 Ruke 1924 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
6 Ruke POZ Ruke b times H = 80 mm times 80 mm
Skica nije u razmeri
a) PodaciŠirina poprečnog preseka b = 80 mmVisina poprečnog preseka H = 80 mmVrsta zaseka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zaseka 40 mm ge tvreq
15 mm
25 mm gt tvdop
Dopuštena dubina zasekaStub 23 mm
Podrožnjača 55 mm
Ugao nagiba ruke 450 degDužina ruke r = 141 m
b) Materijal PD C24c) Statički uticaji i izvijanje
Vitkost 612
Koeficijent izvijanja 143
Sila u ruci
1960 kN
Ekscentricitet sile u ruci 0020 m
tv =
tvsdop = (bS6)
tvpdop = (HP4)
αR =
Nx
Nx1Nx2
α=45degtv e
ts
r
N x [R ]=q y [2 ] poljesdot
12sdot(Li maxminus2sdotl1)+q y [2 ] p v sdotl1
cosαR
=
e=12sdot(Hminust v)=
λ= rsdotradic12min bH
=
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
t v 1=12sdot( t vminus10 )=
t v 2=t v 1+10=
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica6 Ruke 2024 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Moment zbog ekscentričnosti 039 kNmM = Nx[R] e =
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica6 Ruke 2124 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
d) NaprezanjaDopušteno naprezanje u ravni čela zaseka
60 MPa
Potrebna fiktivna dubina zaseka
38 mm
Naprezanje σclld
83 MPa le 85 MPa 97
NapomenaRuke sa stubom i podrožnjačom konstruktivno povezati sa po jednim zavrtnjem M12
σangα 2 dop=σ clldminus(σclldminusσ cperpd )sdotsinαR
2=
t v req=N x [R ]sdotcos
2α 2bsdotσangα 2 dop
=
σ cll=ωsdotN x [R ]
bsdotH+ Msdot6bsdotH2
sdotσclld
σmd
=
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolica7 Stubovi 2224 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
7 Stubovi POZ S b times H = 140 mm times 140 mm
a) Podaci
Skica nije u razmeri
Dužina stuba 127 m
Raspon trećeg polja podrožnjače 344 mŠirina poprečnog preseka b = 140 mm (oslabljeno zasekom)Visina poprečnog preseka H = 140 mm (širina podrožnjače)
b) Materijal PD C24c) Izvijanje i statički uticaji
Vitkost 489
Koeficijent izvijanja
124
Sopstvena težina i težina ruka
026 kN
Najveća sila u stubu
2797 kN
d) Naprezanja σclld
27 MPa le 85 MPa 32
NapomenaUticaj ruku na dužinu izvijanja se zanemaruje
LS =
L3 =
LS
= 3
00
m
[i]
σ cll=ωsdotS [i ]
(bminus2sdott v)sdotH=
2
S b H L b H rsop t s R R
2 cos[ ] [ ]S S Ni sop t x R R
λ=Lssdotradic12
min (bminus2sdott v) H =
ω=iquest 1 [1minus08sdot( λ100 )2 ] λle75 iquestiquest=
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
Dvostruka stolicaNagibi 2324 TPDK-F
0000FFljustinanet63net
Nagibi krova
Nagib krovnih ravni građevinskih objekata zavisno od klimatskih uslova u funkciji krova i krovnog pokrivača određuje se za pojedine vrste krovnog pokrivača u granicama
1 KLIMATSKA ZONAod do
1 Višeslojna hidroizolacija min 0502 Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2503 Mastiks - izolacija 0deg 4deg4 Slama i trska 45deg 80deg5 Šindra 45deg 60deg6 Prirodni škriljac i kamene ploče 20deg 50deg7 Biber - crep jednostruki - retko pokrivanje 45deg 50deg8 Biber - crep jednostruki - gusto pokrivanje 33deg 60deg9 Biber - crep dvostruki 33deg 60deg
10 Vučeni crep 33deg 45deg11 Presovani crep 22deg 45deg12 Kanalica 22deg 33deg13 Betonski crep 22deg 45deg14 Azbest - cementne ravne ploče 18deg 45deg15 Azbest - cementne valovite ploče 8deg 45deg16 Salonit 17deg 45deg17 Pocinkovani lim u pločama 6deg 30deg18 Valoviti pocinkovani lim 12deg 35deg19 Cinkovani lim 16deg 30deg20 Aluminijumski lim 6deg 30deg21 Čelični lim ploče 8deg 45deg22 Valoviti čelični lim 15deg 60deg23 Bakarni lim 6deg 30deg24 Olovni lim 6deg 35deg25 Krovna lepenka 6deg 15deg26 Dvostruka krovna lepenka na daščanoj podlozi 6deg 20deg27 Armirano staklo debljine 6mm i više 30deg 45deg28 Valovite ploče od plastičnih masa 8deg 30deg
2 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe druge i treće trećine 1 zone
3 KLIMATSKA ZONAPrimenjivati nagibe treće trećine 1 zone
Veći nagib samo ako su investicijsko-tehničkom dokumntacijom predviđeneposebne mere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivača objekta susednih objekata saobraćaja okoline i prolaznika
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-
- 1 Materijali
- 2 Opterećenja
- W
- 3 Rogovi
- 4 Podrožnjače
- 5 Venčanice
- 6 Ruke
- 7 Stubovi
- Nagibi
-