köprülü vinc
-
Upload
korsan1987 -
Category
Documents
-
view
648 -
download
8
Transcript of köprülü vinc
KÖPRÜLÜ VİNÇ TASARIMI VE HESAPLARI
Kabul edilen değerler;
-İşletme yükü: Q=10000 daN-Kaldırma yüksekliği: h=10 m-Yükü kaldırma hızı: V1=8,5 m/dk=0,142 m/s-Araba yürüme hızı: V2=27 m/dk=0,45 m/s-Köprü yürüme hızı: V3=48 m/dk=0,8 m/s-Köprü açıklığı: L=10 m-Tekerlekler arası uzaklık: a=1,4 m-Raylar arası uzaklık: r=1,2 m-Araba ağırlığı: Ga=1300 daN
1)HALAT SEÇİMİ VE MUKAVEMET HESAPLARI:
Kabul edilen değerler;
-Maksimum yük: Q=10000 daN=10 ton-Günlük ortalama kaldırılan yük: 6 ton-Belirlenen yük durumu: 2 (orta sınıf)-Belirlenen çalışma saati: 8 – 16 saat-Belirlenen çalışma sınıfı: V4
-Belirlenen işletme grubu: 4m-İşletme grubuna ve yuvarlak kordonlu halat için k değeri: k=0,375-Esneklik ve aşınma kabiliyeti yüksek, taşıma kabiliyeti iyi olan 6x25 Filler halat grubu seçildi.( σ K=177daN /mm2 )
Halat çapının belirlenmesi:
Q≤32000daN→n=4
T=Qn
=100004
=2500 daN
d=k √T (mm )=0,375x √2500=18,75mm≅ 19mm
6x25 F için C=0,449
f=4 cπ
=4 x0,449π
=0,572
Aa=π d2
4=π 192
4=283,529mm2
Am=fx Aa=0,572 x283,529=162,179mm2
σ ger ç ek=TAm
= 2500162,179
=15,415daN /mm2
1
S=σ Kopmaσ gerç ek
= 17715,415
=11,482
2)TAMBUR SEÇİMİ VE MUKAVEMET HESAPLARI:
-İşletme grubu ve yuvarlak kordonlu halatlar için tamburların H1 değeri: H1=22,4-Tambur için H2 değeri: H2=1-Tambur malzemesi Fe37-σ basmaem=10daN /mm2
-σ e ğ ilmeem=5daN /mm2
a)Tambur çapı hesabı:
D≥H 1 x H 2 xd≥22,4 x 1x 19≥ 425,6mm≅ 450mm
b)Tambur mukavemet hesabı:
s=22 mm
e=0,6 xd=0,6 x19=11,4mm
σ b=0,5 xTexs
=0,5 x2500
11,4 x22=4,984 daN /mm2≤σbasma em
σ e=0,96 xTx 4√ 1DT
2 xe6 =0,96 xTx 4√ 14502 x11,46 =2,939daN /mm2≤σ e ğilmeem
c)Dengeleme makarası çapı hesabı:
-İşletme grubu ve yuvarlak kordonlu halatlar için dengeleme makarası H1 değeri: H1=16-Dengelem makarası için H2 değeri: H2=1
DD≥H 1 x H 2 xd≥16 x1 x19≥304mm≅ 315mm
2
3)KANCA SEÇİMİ VE MUKAVEMET HESAPLARI:
-Vinç işletme grupları ve maksimum yüke göre tablodan 10 numaralı kanca seçilmiştir.
a)Kanca mukavemet hesabı:
-Gerekli değerler;- a=56mm- b1=100mm- b2=85mm- h1=125 mm-C 22 seçilmiştir.(σ em=7 daN /mm2)
(basit yük kanca kesiti)
e1=h1
3xb1+2b2
b1+b2
=1253x
100+2 x 85100+85
=60,811mm
M e=Qx (a+e1 )=10000 x (56+60,811 )=1168110daNmm
A=b1+b2
2x h1=
100+852
x 125=11562,5mm2
I=h1
3
36xb1
2+4b1b2+b22
b1+b2
=1253
36x
1002+4 x 100x 85+852
100+85=15022346,57mm4
W 1=Ie1
=15022346,5760,811
=247033,375mm3
σ=M e
W 1
+QA
= 1168110247033,375
+ 1000011562,5
=5,593daN /mm2≤σem
b)Kanca Diş kontrolü
-kanca dişi Yv65 seçildi.-Yv 65 için d1=60,767 mm d2=62,883 mm m=67 mm h= 4,233 mm-Pem=2,5daN /mm2
σ çekme=QA
= Q
πxd1
4
= 10000
πx60,767
4
=3,448daN /mm2
3
A=Z1 x A1=(mh )x π4 x (d2−d12 )=( 67
4,233 ) x π4 x (652−60,7672 )=6618,070mm2
Pezilme=QA
= 100006618,070
=1,511daN /mm2≤ Pem
c)Kanca traversi hesabı:
-10 numaralı kanca için gerekli travers değerleri;- b1=160mm- s=19 mm-d1= 66 mm-h1= 65 mm-d2=55 mm-d1=66 mm
-Fe50 seçilmiştir.(σ em=10daN
mm2, Pem=6
daN
mm2 )
(kanca traversi boyutları)
l=b1+2xs2=160+2 x
192
=179mm
M e=Qxl
4=10000x 179
4=447500 daNmm
W=(b¿¿1−d1) xh1
2
6=
(160−66) x652
6=66191,667mm3¿
σ e=M e
W= 447500
66191,667=6,761daN /mm2≤σem
Pe=Q
2x d2 xs= 10000
2x 55x 19=4,785 daN /mm2≤Pem
4
d)Kanca traversi yatak seçimi:
-Somunun d2=90 mm ve traversin d3=120 mm göre SKF rulman katalogundan 51118 nolu yatak seçilmiştir.
C0em=12000daN
C0=S0 xQ=1,2 x10000=12000daN ≤C0em
(kancanın yataklanması)
4)TAMBUR MİLİ HESABI VE MİL ÇAPI TAYİNİ:
-Tambur mili malzemesi Fe60-2 seçildi.-σ e şem=7,5daN /mm2 σ eem=6daN /mm2
(tambur yiv ölçüleri)
T T
l1 l c l l1
FB FB
e=11,4 mms=22 mmT=2500 daNFA=FB= 2500 daN
z= nxLπx DT
+2=4 x10000πx 450
+2=30,294≅ 31
5
l=zxs=31 x 22=682mm
c=DD+4 xs=315+4 x22=403mm
l1=15+ e2=15+ 11,4
2=20,7mm≅ 21mm
M e=FA x l1=2500 x21=52500daNmm
M b=2 xTxDT
2=2 x 2500x
4502
=1125000daNmm
M e ş=√M e2+M b
2
2=√525002+11250002
2=797225,658daNmm
d= 3√M e ş x 32πx σe şem
=3√ 797225,658 x32πx7,5
=102,685mm≅ 110mm
6)KAMA MUKAVEMET HESABI:
-Kama malzemesi Fe37 seçildi.
- d=110 mm için yuvalı kama boyutları bxh=28x16 mm t1=9,9 mm t2=5,4 mm
-sistemde 4 adet kama kullanılmıştır.( z=4)
-Teğetsel Kuvvet:
FT=M b
d /2=1125000
110 /2=20454,545daN
-Kamanın kesilmesi:
τ K=FTbxlxz
=20454,54528 xlx4
=3daNmm2→l=60,877mm
-Mil yüzeyinin ezilmesi:
-Taşlanmış mil ve 33 daN/mm2 akma gerilmesi için gerekli değeri Ky=0,96-Parmak freze ile açılmış kama yuvası için Kç=1,3-Emniyet katsayısı S=2 alınmıştır.
Pem=σakSxK y
K ç
=332x
0,961,3
=12,185daN /mm2
6
Pm=FTt 1 xlxz
=20454,5459,9 xlx4
=12,185→l=42,391mm
-Göbek ezilmesi:
-Taşlanmış göbek ve (Fe37 )24 daN/mm2 akma gerilmesi için gerekli değeri Ky=0,97-Parmak freze ile açılmış kama yuvası için Kç=1,3-Emniyet katsayısı S=2 alınmıştır.
Pem=σakSxK y
K ç
=242x
0,971,3
=8,95385daN /mm2
PG=FTt 2 xlxz
=20454,5455,4 xlx4
=8,95385→l=105,761mm
-hesaplara göre kama boyu yaklaşık l=110 mm
7)KALDIRMA MOTOR HESAPLARI
a)Ön hesaplama:
P=QxV 1
102 x μt=10000 x0,142
102 x0,8=17,402kW
-motor devri nm=1000 d/d seçilmiştir.-motor verimi μt=0,8 alınmıştır.
b)Gerekli motor gücü hesabı:
b1)Sabit hız momenti:
ω=πxn30
= πx100030
=104,720rads
≅ 105rad /s
M 1=QxV 1
ω=10000 x0,142
105=13,524 daNm
b2)Doğrusal hareketin ivmelenme momenti:
t a=4 s
7
M 2=QgxV 1
2
t ax
1ω
=100009,81
x0,1422
4x
1105
=0,049daNm
b3)Dönen kütlelerin ivmelenme momenti:
M 3=0,2¿
b4)Toplam moment ve gerekli güç:
M T=M1 +M 2+M 3=13,524+0,049+2,715=16,288daNmm
P=M T xnm974 x μt
=16,288 x1000974 x 0,8
=20,903kW ≅ 21kW
b5) Dişli ve redüktör hesapları:
V T=2 xV 1=2 x8,5=17m /dk
nT=V T
πx DT
= 17πx0,45
=12,025d /dk
iT=1000012,025
=83,160
Z1=16 i1=5,19 Z2=Z1 x i1=16 x5,19=83,04≅ 83
Z3=16 i2=4,06 Z4=Z3 x i2=16x 4,06=64,96≅ 65
Z5=16 i3=3,94 Z6=Z5 x i3=16 x 3,94=63,04≅ 63
Kontrol:
iTkontrol=i1 x i2 x i3=5,19 x 4,06 x3,94=83,021
nT 2=nmiT kontrol
= 100083,021
=12,045d /dk
∆ n=nT2
−nTnT
=12,045−12,02512,025
=1,663x 10−3→%0,17
b6)Dişli mukavemet hesapları;
-tambur pinyon dişlisi;
8
-aşınmaya göre;
-Malzeme Fe70
-Dişli kutusunda ve işlenmiş dişliler(ψ=30¿
n3=nT x i3=12,025 x 3,94=47,3785ddk→k 'em=57daN /c m2
Lh=16 x 30x 13 x3=17280 saat→∅=0,5
k em¿∅ xk'em=0,5 x57=28,5daN /c m2
m=1,835 x 3√ M b1
kem xψx Z12 xi±1i
(cm)
m=1,835 x 3√ 11250028,5 x30 x162 x
3,94+13,94
=1,585cm=15,85mm≅ 16mm
Kırılmaya göre hesap;
σ top=M b
r3 xmxb3
x q1≤σem
r3=mx z5
2=16x 16
2=128mm
b3=ψ xm=¿16x30=480 mm
z5=16 için q1=3,8
σ top=112500
12,8 x1,6 x 48x 3,8=434,875daN /c m2
Fe79 için σ em=1050daN /cm2
8)YURUTME MEKANİZMASI HESABI
a)Fren hesabı:-çift pabuçlu fren kullanılacaktır. B0=70 mm, lo=132 mm-Sürtünme çifti karbon grafit -çelik seçildi.- µ=0,25 -Pem=0,2 daN/mm2
-(p.m.v)em= 400 daN/cm2.m/s
9
M fr=kx 974 xPn
=1,5 x974 x21
1000=30,681daNm=30681daNmm
Fn=M fr
Dxμ= 30681
110 x 0,25=1115,673daN
Pez=Fnb0 x l0
=1115,67370 x132
=0,121daN /mm2≤Pem
Isı gücü:
v=πxdx nm
60=πx 0,11 x1000
60=5,76m /s
( p .μ . v )=(12,1x 0,25 x5,76 )=17,424daN
cm2
ms≤ (p . μ . v )em
b)Araba için ray seçimi
Ga=1300 daN
Q1=Ga+Q=1300+10000=11300daN
F=Q1
4=11300
4=2825daN
-Cetvel 4.2’den A45 rayı seçildi. D=200 mm
-Cetvel 4.3’den A45 göre; k=45 mm ; b=125 mm ; h=55 mm ; r=4 mm
F0=Pem x (k−2 r ) xD=0,56x (45−2 x 4 ) x200=4144 daN
-tekerlek için DÇ45 malzemesi seçildi.( Pem=0,43 daN/mm2; c1=0,77)
ω=V 2
r=0,45
0,1=4,5 rad /sn
ω=2xπxn60
=4,5→n=42,972d /dk
n=45→c2=0,96
F0=F
c1 x c2
= 28250,77 x 0,96
=3821,699daN
10
-Seçilen tekerlek uygundur.
P= FA
= F(k−2 r ) xD
= 2825(45−2 x 4 ) x200
=0,382daN
mm2≤ Pem=0,43daN /mm2
-k= 1,1 - 1,5-f=0,5 mm (çelik döküm tekerlek)-µ=0,08-d=45 mm
W=kx FRx (μx d2 + f )=1,4 x
2825100
x (0,08 x452
+0,5)=90,965daN ≅ 91daN
9)ARABA YURUTME MOTOR HESABI
a)Yürütme direnci momenti
-tekerlek eksenindeki oluşan yürütme direnci momenti
M 11=Wx D
2=91x
2002
=9100daNmm
-motor milindeki yürütme direnci momenti
i=nmnT
=100043
=23,256
M 1=WxD /2i
=91x200/223,256
=391,297daNmm
b)Doğrusal hareketin ivmelenme momenti
-yük altında motor milinde gerekli olan moment
b=V 2
ta=0,45
5=0,09m / s2
M 2=Q+Ga
gxbx
Ri=10000+1300
9,81x 0,09 x
0,123,256
=0,4457 daNm=445,776daNmm
-dönen kütlelerin ivmelenme momenti
11
M 3=0,2 x (M 11+M 1+M 2 )=0,2x (9100+391,297+445,776 )=1987,415daNmm
-rüzgâr direnci momenti:
M 4=F RxRi=87,5 x
0,123,256
=0,376247daNm=376,247daNmm
-toplam moment ve güç hesabı
M T=M11+M 1+M 2+M3+M 4
M T=9100+391,297+445,776+1987,415+376,247=12300,735daNmm
P=M t x nm974 x μt
=12300,735 x1000974 x 0,8
=15786,364W=15,786kW
9)KOPRU KİRİŞLERİNİN MUKAVEMET HESAPLARI
1)Ana kiriş hesabı:
a)Boyut tespiti:
(kaynaklı kutu kiriş kesiti)
H=( 112÷
120 )xL= 1
16x10000=625mm
B=(0,5÷0,6 ) xH=0,55 x625=343,75mm
t=( 180÷
1120 )xH= 1
100x625=6,25mm
12
t 1=(1,5÷2 ) xt=1,5 x6,25=9,375mm
h=H−2 x t 1=625−2x 9,375=606,25mm
A45→Ry=45mm
e=B−2xt−60=343,75−2 x 6,25−60=271,25mm
k=h−50=606,25−50=556,25mm
b)Ana kiriş ağırlığı
qa=1,57 x (tx h+t 1 xB )+0,785 x (R y2+0,003xexk )daN /m
qa=1,57 x (0,625 x60,625+0,9375 x 34,375 )+0,785 x ( 4,52+0,003 x27,125 x 55,625 )daN /m
qa=129,533daN /m
r1,2=h+ t1
2±Ry
2 x (h+2x t 1+R y)
4 x (t 1 xB+tx h+R y
2
2)
r1=606,25+9,375
2−
452 x (606,25+2x 9,375+45)
4 x (9,375 x343,75+6,25x 606,25+ 452
2)=265,542mm
r2=350,08mm
u1,2=e+t
2±
R y2 x (e+t)
4 x (t1 xB+tx h+Ry
2
2)
u1=271,25+6,25
2−
452 x (271,25+6,25)
4 x (9,375 x343,75+6,25 x 606,25+ 452
2)
u1=121,242mm
u2=156,257mm
c)Atalet momentleri:
I x=h3 xt
6+Bx t 1
6x ( t12+6 r1
2+6 r22 )+ Ry
4
12+R y
2 x (r1+t 1+Ry
2 )2
+2 xtx h x(r2−t1+h
2 )2
13
I x=606,253 x6,25
6+ 343,75x 9,375
6x (9,3752+6 x 265,542+6 x 350,082 )+ 454
12+452 x (265,54+ 9,375+45
2 )2
+2x 6,25 x606,25 x (350,08−9,375+606,252 )
2
I x=1041743500mm4
I y=B3 x t 1
6+ h xt
6x ( t2+6u1
2+6u22 )+ Ry
4
12+R y
2 xu12+2 xBx t 1 x (u2−
e+t2 )
2
I y=343,753 x 9,375
6+606,25 x 6,25
6x (6,252+6 x121,242+6 x156,262)+ 454
12+452 x121,242+2x 343,75 x9,375 x (156,26−271,25+6,25
2 )2
I y=243789510,9mm4
d)Gerekli atalet momentleri:
I x0= Q
4 x 108x ( Lf ) x( L−aL ) x [3 x L2−(L−a )2 ](c m4)
Lf=(1000÷5000)
I x0= 10000
4 x 108x (1250 ) x ( 1000−140
1000 ) x [3 x10002−(1000−140 )2 ]=60748,25c m4
I x0=60742500mm4
I x0≤ I x→ uygundur.
e)mukavemet momentleri:
W x=I x
r2+0,5 x t 1
(cm3)
W x=104174,35
35,008+0,5 x0,9375=2936,412c m3=2936411,875mm3
W y=I y
u2+0,5xt+3(c m3)
W y=24378,95109
15,626+0,5 x0,625+3=1287,269cm3=1287269,377mm3
14
f)ana kirişteki gerilmelerin hesaplanması
qa=129,533daN /m
f1)eğilme gerilmeleri
-düşey eğilme gerilmeleri:
-statik yük nedeniyle;
M 1=qa xL
4x (L−L2 )=qa x L
2
8(daNm)
M 1=129,533x 102
8=1619,1625daNm=1619162,5daNmm
σ 1=M 1
W x
= 1619162,52936411,875
=0,551daN /mm2
-Dinamik yük etkisiyle;
-Tekerlek yüklerinin eşit olması;
F=φxQ+Ga
4=1,15x 10000+1300
4=3200daN
M 2=F
4 xLx(L−a2 )
2
= 32004 x10
x (10−1,42 )
2
=6919,2daNm=6919200daNmm
σ 2=M 2
W x
= 69192002936411,875
=2,356daN /mm2
f2)yatay eğilme gerilmeleri;
-Atalet kuvvetlerinin hesabı;
-Düşey hareketin sebep olduğu atalet kuvveti;
15
b1=v1
2
h=0,1422
10=2,0164 x 10−3m /s2
Fa1=Qgxb1=
100009,81
x2,0164 x 10−3=2,055daN
-Yatay hareketin sebep olduğu atalet kuvveti;
b2=v2
2
L=0,452
10=20,25 x10−3m /s2
Fa2=Ga
gxb2=
13009,81
x20,25 x 10−3=2,064 daN
-Köprü hareketinin sebep olduğu atalet kuvveti;
b3=v3
2
K=0,82
60=10,667 x 10−3m /s2
Fa3=Gk
gxb2=
25909,81
x10,667 x 10−3=2,816daN
-Yatay kuvvet çiftinden ileri gelen atalet kuvveti;
La= 10
1,4=7,1→ ℷ=0,17
F y=Q+Ga
4x ℷ=10000+1300
4x 0,17=480,25daN
-Hava şartlarından ileri gelen atalet kuvveti;
A=10 kN için 0,25 m2 ise 100 kN için 2,5 m2
q=25daN/m2 (0-20m için)
H=( 110÷
112 )L= 1
10x 10=1m
LH
=101
=10m→c=1,4
FR=Axqxc=2,5 x 25x 1,4=87,5daN
-atalet kuvvetleri etkisi;
16
F=2x Fa1
+Fa2+Fa3
4=2 x2,055+2,064+2,816
4=2,2475daN
M 3=F
2xLx(L−a2 )
2
=2,24752 x10
x(10−1,42 )
2
=9,719daNm=9719,314daNmm
σ 3=M 3
W y
= 9719,3141287269,377
=0,00755daN /mm2
-yatay kuvvet çifti etkisi;
M 4=F y xa=480,25 x1,4=672,35daNm=672350daN
σ 4=M 4
W y
= 6723501287269,377
=0,522daN /mm2
f3)Toplam Eğilme gerilmesi
-düşey gerilme;
σ d=σ1+σ2=0,551+2,356=2,907 daN /mm2
-yatay gerilme;
σ y=σ3+σ4=0,00755+0,522=0,52955daN /mm2
-toplam gerilme;
σ top=2√σ d2+σ y
2=2√2,9072+0,529552=2,9548daN /mm2
f4)Kayma gerilmesi;
A=(u1+u2 ) x (r1+r 2)=(121,242+156,257 ) x (265,542+350,08 )=170834,4894mm2
A0=tx h=6,25 x 606,25=3789,0625mm2
τ maks=Ψ xQ+G a
4 xtxA+Ψ xQ+Ga
4 x A0
= 1,15x 10000+13004 x 6,25x 170834,4894
+1,15 x 10000+13004 x 3789,0625
=0,8475daN /mm2
f5)Eş değer gerilme;
σ e ş=√σ t2+3 x τmaks2=√2,95482+3 x0,84752=3,299daN /mm2
-Fe42seçildi. σ em=8÷13daN /mm2
17
f6)Ana kiriş deformasyon hesabı;
Gana1=Gana
2=2590
2=1295daN
F1=1295daN E=2,1 x106daN /c m2
f 1=5 x F1 x L
3
384 xEx I x= 5x 1295 x10003
384 x2,1 x106 x104174,35=0,077cm
-hareketli yükler deformasyonu;
F2=Ψ xQ+G a
4=1,15 x10000+1300
4=3200daN
f 2=F2
48 xEx I xx (L−a ) x [L2+(L+a )2 ]= 3200
48 x2,1 x106 x 104174,35x (1000−130 ) x [10002+(1000+130 )2 ]=0,604 cm
-toplam deformasyon;
f top=f 1+ f 2=0,077+0,604=0,681cm≤0,8cm
f emL
= 11000
÷1
1500
f em=1000 x1
1250=0,8cm
2)Baş kirişin mukavemet hesabı;
a)Baş kirişin boyutları;
(baş kirişin şematik resmi)
H 0=(0,5÷0,6)xH=0,55 x625=343,75mm
18
B0=(0,5÷0,6 ) x H 0=0,55 x343,75=189,0625mm
t 0=( 1100
÷1
110 )x H 0=1
100x 343,75=3,4375mm
t 01=1,5 xt=1,5x 3,4375=5,15625mm
h0=H 0−2 x t 01=343,75−2x 5,15625=333,4375mm
e0=B0−2x t0=189,0625−2 x3,4375=182,1875mm
k 0=h0−30=333,4375−30=303,4375mm
-bas kiriş ağırlığı
qb=1,57 x (t 0 x h0+t 01x B0 )+0,785 x (0,003 x e0 x k0 )daN /m
qb=1,57 x (0,34375 x33,34375+0,515625 x18,90625 )+0,785 x (0,003 x18,21875 x 30,34375 )daN /m
qb=34,60daN /m
b)Baş kirişin atalet ve mukavemet momentleri;
-tarafsız eksen uzaklıkları;
r01,2=h0+ t01
2=333,4375+5,15625
2=169,2969mm
u01,2=e0+t 0
2=182,1875+3,4375
2=92,8125mm
a '=a0=(2÷2,5 ) xr=2x 1,2=2,4m
L'=L0=a0+(0,6÷0,8 )=2,4+0,6=3m
b1)Atalet momentleri:
I 0x=h0
3 x t 0
6+B0 x t 01
6x ( t01
2+6 r01
2+6 r02
2 )
I 0x=333,43753 x3,4375
6+189,0625 x 5,15625
6x ( 5,156252+6 x169,29692+6 x169,29692)
I 0x=77124766,46mm4
19
I 0y=B0
3 x t01
6+h0 x t0
6x (t 0
2+6u012+6u01
2 )
I 0y=189,06253 x 5,15625
6+ 333,4375 x3,4375
6x (3,43752+6 x 92,81252+6 x 92,81252 )
I 0y=25556839,52mm4
b2)mukavemet momentleri:
W 0x=I0x
r02+0,5 x t 01
(mm3)
W x=77124766,46
169,2969+0,5 x5,15625=448725,8487mm3
W 0 y=I0 y
u02+0,5x t 0+30
(mm3)
W 0 y=25556839,52
92,8125+0,5 x3,4375+30=205224,3073mm3
c)Baş kirişteki gerilmelerin hesaplanması
-birim boy ağırlığı
qb=34,60daN /m
c1)eğilme gerilmeleri
c1-2)düşey eğilme gerilmeleri:
-ana kirişin ağırlığının etkisi;
Gk=2590,66daN /m
M 01=(G k
2 )x ( a0−r2 )=2590,66
2x
2,4−1,22
=777,198daNm=777198daNmm
σ 01=M 01
W 0x
= 777198448725,8487
=1,73201daN /mm2
-bas kirişin ağırlığının etkisi;
M 02=qb x L0
2
8=34,60 x32
8=38,925daNm=38925daNmm
20
σ 02=M 02
W 0x
= 38925448725,8487
=0,08675daN /mm2
-araba ağırlığının etkisi;
F '=Garaba xL−e0
L=1300x
10000−182,187510000
=1276,31563daN
M 03= F'
2x ( a0−r
2 )=1276,3156252
x2,4−1,2
2=382,894689daNm=382894,689daNmm
σ 03=M 03
W 0x
= 382894,689448725,8487
=0,85329daN /mm2
-işletme yükünün etkisi;
F=Ψ xQ=1,15 x10000=11500 daN
M 04= F
2x ( a0−r
2 )=115002
x2,4−1,2
2=3450daNm=3450000daNmm
σ 04=M 04
W 0 x
= 3450000448725,8487
=7,68844daN /mm2
c1-3)Yatay eğilme gerilmeleri;
F y=1
10x (Q+Garaba+Gana kiriş+G ba şkiriş
2 )Gbas kiri ş=2 x34,60 x3=207,6daN
F y=1
10x ( 10000+1300+2590,66+207,6
2 )=704,913daN
M 05=F y x ( a0−r
2 )=704,913 x2,4−1,2
2=211,4739daNm=211473,9daNmm
σ 05=M 05
W 0 y
= 211473,9205224,3073
=1,03045daN /mm2
c2)Toplam eğilme ve gerilme;
-seçilen malzeme Fe42 (σ em=8÷13 )
σ düş ey=σ 1+σ2+σ3+σ4=1,73201+0,08675+0,85329+7,68844
21
σ düş ey=10,36049daN /mm2
σ yatay=σ5=1,03045daN /mm2
σ e ş=2√σd üşey2+σ yatay
2=2√(10,36049 )2+(1,03045 )2=10,41161 daN /mm2≤σem
22