KLİMA TESİSATI PROJESİNE AİT HESAP ÖRNEĞİ

1 – Uygulama Yeri : Elektronik Hesap Bilimleri Merkezi Sistem Salonu ile Operatör ve Teknisyen Odaları’nda kullanım amaçlarına uygun olarak rutubet kontrollu yaz-kış kliması uygulanmıştır.

2 – Dış Sıcaklık : Uygulandığı Şehir : Trabzona) Yaz : KT = 31 °C YT = 25 °C İR = % 63 Günlük Sıcaklık Farkı : 5,8 °Cb) Kış : KT = - 3 °C YT = - 4 °C İR = % 80

3 – İç Sıcaklık ( İdarenin Verdiği Değerler ) :a) Yazın Klima Edilen Mahallerde : KT = 26 °C ( 18 °C-28 °C arası istenmiştir. ) YT = 18.7 °C İR = % 50 ( % 40-% 60 arası istenmiştir. )b) Klima Edilmeyen Mahallerde : 31 – 3 = 28 °Cc) Kışın Klima Edilen Mahallerde : 20 °C

4 – Yaz Klima Yükleri Aşağıdaki Esaslar Çerçevesinde Ekteki Isı Kazancı Hesap Föylerinde BelirtilmiştirA – Harici Yükler :a) Pencerelerden gelen ısı kazançları ,b) Duvar , döşeme ve tavandan gelen ısı kazançları ,c) Dış havadan konveksiyonla gelen ısı kazançları ,d) Havalandırma ısı kazançları. B – Dahili Yükler :a) İnsanlardan gelen ısı kaznçları ,b) Aydınlatma ve ışık kazançları ,c) Bilgisayar cihazlarından gelen ısı kazançları.

4 – 1 . Pencerelerden Gelen Güneş Isı Kazançları : Esas itibarıyla klima tesisatının yapılacağı sistem sonunun pencereleri Kuzey – Batı yönünde olup , içi avluya bakmaktadır. Klima tesisatının yapılacağı diğer odalar ise Güney – Doğu ve Kuzey – Doğu yönlerine bakmaktadır. Camdan gelen toplam güneş radyasyonu , Tablo 7’den :

22 TEMMUZ SAATLER 9 10 11 12 13 14 15 16YÖNKD 179 71 38 38 38 38 35 33GD 339 298 222 114 41 38 35 33KB 35 38 38 38 38 79 179 285

22 EYLÜL SAATLER 9 10 11 12 13 14 15 16

YÖNKD 71 35 35 38 35 35 33 24GD 439 426 361 244 111 38 33 24KB 33 35 35 38 35 35 71 157

Bu cetvellerden görüldüğü gibi her yön için maksimum kazancın olduğu tarih ve zaman şöyledir :KD : 23 Temmuz Saat 9GD : 22 Eylül Saat 9KB : 23 Temmuz Saat 16

4 – 2 . Gölgelemenin Etüdü :Pencerenin yapıdaki konumu dolayısı ile meydana gelen gölgeleme :

FR r1 x tg β r1 x r2 x tg β x tg γ FR : Radyasyonun geçtiği pencere alanı [ m² ]. = 1 – – r2 x tg γ + F : Toplam pencere alanı [ m² ]. F cos γ cos γ

S 15 s 15r1 = = = 0,115 ; r2 = = = 0,214 h 130 b 70

S 15 s 15r1 = = = 0,115 ; r2 = = = 0,214 h 130 b 70

Duvar – Güneş azimut açısı : 40° Kuzey enlemi için β ve γ açılarının değerleri aşağıdadır.Tablo 14 ve Tablo 15’den :KD : 23 Temmuz Saat 9GD : 22 Eylül Saat 9KB : 23 Temmuz Saat 16a) KD : 23 Temmuz Saat 9

FR r1 x tg β r1 x r2 x tg β + tg γ = 1 – – r2 x tg γ + F cos γ cos γ

FR 0,115 x tg 47 0,115 x 0,214 x tg 47 x tg 61 = 1 – – 0,214 x tg 61 + F cos 61 cos 61

FR 0,115 * 1,072 0,115 x 214 x 1,072 x 1,804 FR

= 1 – – 0,214 * 1,804 + = 0,458F 0,485 0,485 F

b) GD : 22 Eylül Saat 9

FR r1 x tg β r1 x r2 x tg β + tg γ = 1 – – r2 x tg γ + F cos γ cos γ

FR 0,115 x tg 33 0,115 x 214 x tg 33 x tg 29 = 1 – – 0,214 x tg 29 + F cos 29 cos 29

FR 0,115 x 0,65 0,115 x 0,214 x 0,65 x 0,55 FR

= 1 – – 0,214 x 0,555 + = 0,805F 0,875 0,875 F

c) KB : 23 Temmuz Saat 16

FR r1 x tg β r1 x r2 x tg β + tg γ = 1 – – r2 x tg γ + F cos γ cos γ

FR 0,115 x tg 35 0,115 x 0,214 x tg 35 x tg 50 = 1 – – 0,214 x tg 50 +

F cos 50 cos 50FR 0,115 x 0,7 0,115 x 0,214 x 0,7 x 1,192 FR

= 1 – – 0,214 x 1,192 + = 0,664F 0,643 0,643 F

FR 0,115 x 0.7 0,115 x 0,214 x 0,7 x 1,192 FR

= 1 – – 0,214 x 1,192 + = 0,664F 0,643 0,643 F

d) Sonuç olarak pencerenin yapıdaki konumu dolayısı ile meydana gelen gölgelemenin durumu yönler itibarıyla aşağıdaki şekilde olmaktadır.KD : 23 Temmuz Saat 9 : f1 = 0,458GD : 22 Eylül Saat 9 : f2 = 0,805KB : 23 Temmuz Saat 16 : f3 = 0,664 Klima tesisatının yapılacağı oda pencereleri içten krem rengi perde ile yarı kapatılacağı kabul edilerek , Tablo 11’den , ( çift pencere için ) gölgeleme faktörü :fD = 0,78 alındı. Bu duruma göre yönler itibarıyla toplam gölgeleme faktörleri aşağıdadır.KD : 23 Temmuz Saat 9 : f1T = f1 x fD = 0,458 x 0,78 = 0,36GD : 22 Eylül Saat 9 : f2T = f2 x fD = 0,805 x 0,78 = 0,63KB : 23 Temmuz Saat 16 : f3T = f3 x fD = 0,458 x 0,78 = 0,52

4 – 3 . Çatıdan Güneş Isı Kazancı : Klima yapılacak hacimlerin çatıları güneşe maruz olup , orta konstrüksiyonlu çatılar grubunda mütalaa edilmiştir.Tablo 18’den , çatıda 10 cm. betonarme ve 5 cm. izolasyon olduğu düşünülerek eşdeğer sıcaklık farkları saat 16 ve 9 için aşağıda hesaplanmıştır.Eşdeğer sıcaklık farkları : Saat 9 16 ∆Teş 11,1 28,9 a) Dış ve iç sıcaklık farkı için yapılacak düzeltme :Dış sıcaklık – iç sıcaklık = 31 – 26 = 5 °CYapılacak düzeltme = – ( 8 – 5 ) = – 3 °C b) Günlük sıcaklık farkı için yapılacak düzeltme :Trabzon için günlük maksimum sıcaklık farkı : 5,8 °C Yapılacak düzeltme = ( 11 – 5,8 ) / 2 = 2,6 °C– Saat 9 için düzeltilmiş ( ∆Teş ) hesabı :

∆Teş = 11,1 °CDüzeltilmiş ∆Teş = ∆Teş + Dış ve iç sıcaklık farkı için yapılacak düzeltme + günlük sıcaklık farkı için yapılacak düzeltmeDüzeltilmiş ∆Teş = 11,1 – 3 + 2,6 = 10,7 °C

– Saat 16 için düzeltilmiş ( ∆Teş ) hesabı : ∆Teş = 28,9 °CDüzeltilmiş ∆Teş = ∆Teş + Dış ve iç sıcaklık farkı için yapılacak düzeltme + günlük sıcaklık farkı için yapılacak düzeltmeDüzeltilmiş ∆Teş = 28,9 – 3 + 2,6 = 28,5 °CSonuç : Çatı için düzeltilmiş ( ∆Teş ) değerlei aşağıdadır.Eşdeğer sıcaklık farkları : Saat 9 16 ∆Teş 11,1 28,9

4 – 4 . Dış Duvardan Gelen Güneş Isı Kazancı :Tablo 17’den , 35 cm. boşluklu tuğla için açık renk sıva düşünülerek ,

SAAT 9 16YÖN ΔTeş ΔTeş

KD 1,1 4,4

GD 2,2 6,7KB 1,1 2,2

Dış duvar eşdeğer sıcaklık farklarına uygulanacak düzeltmeler : a) Dış ve iç sıcaklık farkı için yapılacak düzeltme : Dış sıcaklık – iç sıcaklık = 31 – 26 = 5 °C Yapılacak düzeltme = – ( 8 – 5 ) = – 3 °Cb) Günlük sıcaklık farkı için yapılacak düzeltme :Trabzon için günlük maksimum sıcaklık farkı : 5.8 °C Yapılacak düzeltme = ( 11 – 5.8 ) / 2 = 2,6 °C Sonuçta dış duvar için düzeltilmiş ( ∆Teş ) değerleri aşağıdadır.

SAAT 9 16YÖN ΔTeş ΔTeş

KD 0,7 4,0GD 1,8 6,3KB 0,7 1,8

4 – 5 . Dış Havadan Konveksiyonla Gelen Isı Kazancı :Trabzon ilinde yaz için dış sıcaklık : 31 °CKlima edilen odaların iç dizayn sıcaklığı 28 °C olup , aradaki 5 °C sıcaklık farkından dolayı konveksiyonla gelen ısı kazancı ekteki föylerde gösterilmiştir.

4 – 6 . Havalandırma ve Enfiltrasyondan Gelen Isı Kazancı :a) İlgili firma yetkililerinden alınan bilgiye göre , sistem salonuna monte edilecek cihazların hava ihtiyaçları aşağıda tablo halinde verilmiştir. Bu değerler cihazlarından içinden geçen sirküle ( air – flew ) hava miktarları olup , tamamen dahili hacimden emilmektedir.

CİHAZIN ADI ADEDİ BEHERİNİN HAVA İHTİYACI [ m³/dak. ]

TOPLAM HAVA İHTİYACI [ m³/dak. ]

Ana İşlem Birimi 1 37 37Yazıcı 2 10 20Hard – Disk 4 5,5 22Kart Okuyucu 1 8 8Kart Delici 1 6 6Disket Okuyucu 1 5 5Manyetik Teyp Birimi 4 11 44Konsol 1 0 0TOPLAM 142

Sonuç olarak , sistem salonundaki cihazların toplam havalandırma ihtiyacı V = 142 m³/dak. = 8250 m³/h.’dir. Bu hava iç hacimden emilmektedir.b) Yine ilgili firma yetkililerinin veriği bilgiye göre sistem salonu , operatör odası ve teknisyen odasında çalışan personel için gerekli dış hava ihtiyacı 1.5 m³/dak.’dır. Bu hacimlerin toplam hava ihtiyacı çalışan personel sayısına göre aşağıda verilmiştir.

ODA İSMİ PERSONEL SAYISI TOPLAM HAVA İHTİYACI [ m³/h ]Sistem Salonu 8 8 x 1.5 x 60 = 720Operatör Odası 2 2 x 1.5 x 60 = 180Teknisyen Odası 2 2 x 1.5 x 60 = 180

d) Tüm hacimler devamlı ( + ) basınç altında tutulmakta olup , enfiltrasyon ısı kazancı yoktur.

4 – 7 . İnsanlardan Gelen Isı Kazancı :

Tablo 21’den , odalardaki insanlar orta dereceli iş yapan ofis memuru olarak düşünülmüş ve 26 °C KT iç dizayn sıcaklığı için :Duyulur Isı Kazancı : qD = 55 kcal/hxkişi

Gizli Isı Kazancı : qG = 60 kcal/hxkişi alınmıştır.

4 – 8 . Aydınlatma ve Isı Kazançları :Tüm odalarda 20 Watt/m² kabul edildi.

4 – 9 . Bilgisayar Cihazlarından Isı Kazançları :a) İlgili firma yetkililerinden alınan bilgiye göre , sistem salonuna monte edilecek cihazların yaydığı duyulur ısı miktarları aşağıda verilmiştir.

CİHAZIN ADI ADEDİ BEHERİNİN YAYDIĞI ISI (BTU/h)

TOPLAM YAYDIĞI ISI (BTU/h )

Ana İşlem Birimi 1 15.000 15.000Yazıcı 2 8.150 16.300Hard – Disk 4 3.100 12.400Kart Okuyucu 1 5.200 5.200Kart Delici 1 4.800 4.800Disket Okuyucu 1 1.600 1.600Manyetik Teyp Birimi 4 5.600 22.400Konsol 1 0 0TOPLAM 77.700

qBC = 0,252 x 77.700 = 19.581 kcal/h’dir.b) Oda başına delgi makinalarının yaydığı duyulur ısı , Q = 8.500 kcal/h’dir.

5 – Klima Santrali Cihaz Seçimi :5 – 1 . Gerekli Hava Miktarları :Klima hesapları föyünden :

ODA NO. 103 104 105 TOPLAMDış Hava 720 180 180 1.080 [ m³/h ]Sirküle Edilen Hava 12.060 1.270 1.280 14.610 [ m³/h ]Soğutucu Hava Debisi ( Nemi Alınan Hava ) 9.680 1.025 1.035 11.740 [ m³/h ]By – Pass Havası 2.380 245 245 2.870 [ m³/h ]Odadan Emilen Hava 11.120 1.205 1.205 13.530 [ m³/h ]

Dış hava / Sirkülasyon Havası Oranı : 1.080 x 100 / 14.160 = % 7,4

5 – 2 . Yaz Kliması :Toplam Duyulur Isı Oranı = 34.725 x 100 / 36.030 = % 96Çalışma Şartları :Dış Şartlar : 31 °C KT , 25 °C YT , %63 İR ( 1 No.’lu noktada )İç Şartlar : 26 °C KT , 18,7 °C YT , %50 İR ( 2 No.’lu noktada )Karışım Noktası Şartları ( Psikrometrik Diyagram ) ( 3 No.’lu Nokta ) :KT = 0,074 * 31 + 0,926 * 26 = 26,4 °CYT = 0,074 * 25 + 0,926 * 18,7 = 19,2 °CÜfleme Noktası Şartları ( 5 No.’lu Nokta ) :t5 = t2 – 8 = 26 – 8 = 18 °C KT ( 16 °C YT )Cihaz Çıkış Noktasının Şartları ( 4 No.’lu Nokta ) :Kanallarda 1,7 °C ısınma kabul edilerek ,t4 = t5 – 1,7 = 18 – 1,7 = 16,3 °C KT ( 15,3 °C YT )

5 – 3 . Kış Kliması :Klima yapılan hacimlerin kondüksiyon ısı kayıpları ( Sistem salonundaki cihazların çalıştırılmadıkları zamanlarda ısıtma ihtiyacının karşılanabilmesi için ) radyatörlerle karşılanmıştır. Ancak dış havadan dolayı gerekli ısı ihtiyacı , qdh = 0,29 x 1.080 x 23 = 7.205 kcal/h’dir. Buna mukabil cihazların yaydığı ısı miktarı ∆q = qbc – qdh = 19.581 – 7.205 = 12.376 kcal/h olup , aradaki bu fark sistem salonunun ısınmasına neden olacaktır.Bu durumda üfleme havası sıcaklık farkı ,

∆t = 12.376 / 0,29 * 14.610 = 3 °CDış Şartlar : - 3 °C KT , %80 İR ( 1 No.’lu nokta )İç Şartlar : 20 °C KT , %50 İR ( 2 No.’lu nokta )Karışım Noktası ( Cihaz Giriş ) Sıcaklığı ( 3 No.’lu Nokta ) :t3 = 0,074 x ( -3 ) + 0,926 x 20 = 18,3 °C KT ( 12,6 °C YT )Cihaz Çıkış Noktası ( Nemlendirici Çıkışı ) Sıcaklığı ( 4 No.’lu Nokta ) :t4 = 20 – 3 = 17 °C KT ( %60 İR , 12,6 °C YT )

BY – PASS HAVASI DIŞ HAVA 2.870 m³/h 1.080 m³/h ORTAMTAZE HAVA HAVASI 14.610 m³/h 13.530 m³/h

7 1

6 5 4 3 2

KLİMA SANTRALİ ELEMANLARI1 – ASPİRATÖR 5 – NEMLENDİRİCİ2 – DAMPER 6 – DAMLA TUTUCU3 – FİLTRE 7 – VANTİLATÖR4 – SOĞUTUCU

5 – 4 . Cihaz Seçimleri :Cihaz Debileri : Aspirasyon havası miktarı : 13.530 m³/h Dış hava miktarı : 1.080 m³/h By – pass havası miktarı : 2.870 m³/h Vantilasyon havası miktarı : 14.610 m³/hCihaz Karakteristikleri :a) ASPİRATÖR : Debisi ( %10 Emniyetle ) : V = 1,1x13.530 = 14.883 m³/h Basınç Kayıpları : Kanal Kayıpları : 15,00 mmSS Aspiratör Hücresi : 4,50 mmSS Damper : 3,50 mmSS İlk Toplayıcı Menfezi : 5,00 mmSS 29,00 mmSS %10 Emniyetle : H = 1,1x28 = 30,8 mmSSSeçilen Aspiratöre Ait Karakteristikler : Debisi : V = 15.000 m³/h Basıncı : H = 35 mmSS Devir Sayısı : n = 650 d/d Gücü : N = .......... HP Tipi : Çift Emişli , Radyal Tipb) FİLTRE : Filtre Kesiti : F = 14.610 / ( 3.600 x 1,5 ) = 2,7 m² F = 3 m² kabul edildi. Filtre Tipi : Elemanları Temizlenebilen Tip Kuru Hava Filtresic) SOĞUTUCU :Proses etüdünden , Soğutucu Batarya Giriş Havası Entalpisi : İ3 = 13,2 kcal/kg

Soğutucu Batarya Çıkış Havası Entalpisi : İ4 = 10,2 kcal/kg Soğutucu Batarya Hava Debisi : V = 14.610 – 2.870 = 11.740 m³/h Soğutucu Kapasitesi : Qs = 11.740 x 1,2 x ( 13,2 – 10,2 ) = 42.264 kcal/h %5 Emniyetle : Q5 = 45.000 kcal/h kabul edildi. Soğutucu Serpantin Cinsi : Bakır Boru Alüminyum Kanatlıd) NEMLENDİRİCİ : Nemlendirici Kapasitesi ( Maksimum ) : V = 15.000 m³/h Nemlendirici Tipi : Havuzlu Tip Hava Yıkayıcı Nemlendirici Pompası Debisi : Vp = 14.610 x 1,2 x ( 7,2 – 6,8 ) = 7012,8 gr/hSonuç olarak aşağıdaki karakteristiklerde 2 adet ( 1 asıl + 1 yedek ) santrifüj tip nemlendirici pompaları seçildi.Seçilen Pompalara Ait Karakteristikler : Debisi : Vp = 3-5 ton/h Basıncı : Hp = 10,1 – 15 mSS Devir Sayısı : n = 1500 d/d Gücü : N = 2,5 HP Tipi : Santrifüj Pompa Miktarı : 2 adet ( 1 asıl + 1 yedek )e) VANTİLATÖR : Debisi : %5 Emniyetle , V = 1,05 x 14.610 = 15340,5 m³/h Basınç Kayıpları : Kanal Kayıpları : 15,00 mmSS Taze Hava Menfezi : 2,50 mmSS Filtre ve Karışım Hücresi : 6,00 mmSS Soğutucu Batarya : 10,00 mmSS Nemlendirici : 12,00 mmSS Vantilatör Hücresi : 5,00 mmSS Son Menfez : 5,00 mmSS 55,50 mmSS %10 Emniyetle : H = 1,1 x 55,50 = 61,05 mmSSSeçilen Vantilatöre Ait Karakteristikler : Debisi : V = 16.000 m³/h Basıncı : H = 65 mmSS Devir Sayısı : n = 800 d/d Gücü : N = 6 HP Tipi : Çok Emişli Radyal Vantilatöre) SANTRAL :DKP saçtan preste imal edilmiş , içten ısı ve akustik tecritli olup V = 16.000 m³/h kapasitesindedir.

5 – 5 . Menfez Seçimleri :103 No.’lu Sistem Salonu :a) Dağıtıcı Menfezler : Toplam Hava Debisi : V = 12.060 m³/h Dağıtıcı Menfez Sayısı : n = 6 adet Beher Menfezin Debisi : V1 = V / n = 12.060 / 6 = 2.010 m³/h Dağıtıcı Menfezlerde Hava Üfleme Hızı U = 4 m/sn. ve Menfez Serbest Alanı % 80 Alınarak Gerekli Kesit : F1 = 2.010 / ( 3.600 x 4 x 0,80 ) = 0,175 m²Sonuç olarak , 6 adet 400 x 450 mm. boyutlarında çift sıra kanatlı ve damperli menfezler seçildi.b) Toplayıcı Menfezler : Odadan Emilen Hava Miktarı : V = 11.120 m³/h Toplayıcı Menfez Sayısı : n = 5 adet Beher Menfezin Debisi : V1 = V / n = 11.120 / 5 = 2.224 m³/h Dağıtıcı Menfezlerde Hava Geçiş Hızı U = 4 m/sn. ve Menfez Serbest Alanı % 80 Alınarak Gerekli Kesit : F1 = 2.224 / ( 3.600 x 4 x 0,80 ) = 0,193 m²Sonuç olarak , 5 adet 650 x 300 mm. boyutlarında tek sıra kanatlı menfezler seçildi.104 No.’lu Operatör Odası :a) Dağıtıcı Menfez : Menfezin Hava Debisi : V = 1.270 m³/h Menfezden Hava Geçiş Hızı : U = 4 m/sn. Menfez Serbest Alanı : % 80 F = 1.270 / ( 3.600 x 4 x 0,80 ) = 0,110 m²Sonuç olarak , 400 x 300 mm. boyutlarında çift sıra kanatlı ve damperli menfez seçildi.

b) Toplayıcı Menfez : Menfezin Hava Debisi : V = 1.205 m³/h Menfezden Hava Geçiş Hızı : U = 4 m/sn. Menfez Serbest Alanı : % 80 F = 1.205 / ( 3.600 x 4 x 0,80 ) = 0,105 m²Sonuç olarak , 350 x 300 mm. boyutlarında tek sıra kanatlı ve damperli menfez seçildi.105 No.’lu Teknisyen Odası :a) Dağıtıcı Menfez : Menfezin Hava Debisi : V = 1.280 m³/h Menfezden Hava Geçiş Hızı : U = 4 m/sn. Menfez Serbest Alanı : % 80 F = 1.280 / ( 3.600 x 4 x 0,80 ) = 0,111 m²Sonuç olarak , 400 x 300 mm. boyutlarında çift sıra kanatlı ve damperli menfez seçildi.b) Toplayıcı Menfez : Menfezin Hava Debisi : V = 1.205 m³/h Menfezden Hava Geçiş Hızı : U = 4 m/sn. Menfez Serbest Alanı : % 80 F = 1.205 / ( 3.600 x 4 x 0,80 ) = 0,105 m²Sonuç olarak , 350 x 300 mm. boyutlarında tek sıra kanatlı ve damperli menfez seçildi.Klima Santralı İçin Temiz Hava Emiş Menfezinin Tesbiti : Dış Hava Miktarı : Vd = 1.080 m³/h Dış Hava Menfezlerinden Hava Geçiş Hızı : U = 2,5 m/sn. Menfez Serbest Alanı : % 80 F = 1.080 / ( 3.600 x 2,5 x 0,80 ) = 0,15 m²Sonuç olarak , 500 x 300 mm. boyutlarında sabit kanatlı menfez seçildi.

5 – 6 . Soğutma Grubu Seçimi :a) Soğutma Yükü : Klima Santralı Soğutucusu : 45.000 kcal/hb) Grup Seçimi : Çiğ Noktası Sıcaklığı : ADP = 14,7 °C olup , Chiller Su Rejimi : t1 = 6 °C ; t2 = 10 °C seçildi.Boru ve diğer kayıplar gözönüne alınarak , % 10 emniyetle Qs = 49.500 kcal/h Tipi : Freon – 22 ile çalışan , açık pistonlu soğutma kompresörü seçildi.Grubun Özellikleri :Su Giriş Sıcaklığı : t1 = 6 °CSu Çıkış Sıcaklığı : t2 = 10 °CEvaporasyon Sıcaklığı : te = t1 – 4 = 6 – 4 = 2 °CKondenzasyon Sıcaklığı : tk = tm ( YT ) + 15 = 18,7 + 15 = 33,7 °CKule Çıkış Sıcaklığı : tkç = tm ( YT ) + 5 = 18,7 + 5 = 23,7 °CKule Giriş Sıcaklığı : tkg = tkç + 5 = 25 + 5 = 30 °Cc) Evaporatör Seçimi : Kapasitesi : Qe = 49.500 kcal/h Tipi : Spiral tip ( Karo Chill ) bakır borudan yapılmış su soğutan evaporatör seçildi.d) Kondenser Seçimi : Kapasitesi : Qk = 49.500 kcal/h Tipi : Freon – 22 ile çalışır , bakır boru serpantinli boru – gömlek tipi kondenser seçildi.e) Soğutma Kulesi Seçimi : Kapasitesi : Qkule = 1,1 x [ Qk + ( 860 x N ) ] = 1,1 x [ 49.500 + ( 860 x 50 ) ] = 101.750 kcal/h Qkule = 105.000 kcal/h Tipi : Aksiyal vantilatörlü , cebri çekişli soğutma kulesi seçildi.f) Kule Pompaları Seçimi : Debisi : V = Qkule / ( tkg - tkç ) = 105.000 / ( 30 – 25 ) = 21.000 lt/h Basıncı Kayıpları : Kule Kaybı : 10 mSS Kondenser : 10 mSS Boru Kaybı : 1,5 mSS 21,5 mSSSonuç olarak , 2 adet ( biri asıl diğeri yedek ) aşağıdaki karakteristiklerde santrifüj tip kule pompaları seçildi. Debisi : V = 41 – 50 ton/h

Basıncı : H = 20,1 – 30 mSS Devir Sayısı : n = 1500 d/d Gücü : N = 10 HP f) Chiller Pompaları Seçimi : Debisi : V = Qe / ( t2 – t1 ) = 49.500 / ( 10 – 6 ) = 12.375 lt/h Basıncı Kayıpları : Santral Kayıpları : 10 mSS Evaporatör Kayıpları : 5 mSS Boru Kayıpları : 4 mSS 19 mSS Sonuç olarak , 2 adet ( biri asıl diğeri yedek ) aşağıdaki karakteristiklerde santrifüj tipi evaporatör pompaları seçildi. Debisi : V = 13 ton/h Basıncı : H=15,1 – 20 mSS Devir Sayısı : n = 1500 d/d