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F .K. Ewcrt, Sprinqer Verlag, Berlín, 1985

9 CRITERIO PRÁCTICO PARA DETERMINAR LA PERMEABILIDAD TOLERABLE.

9.1. INTRODUCCION, FUNDAMENTOS IIIDRAULICOS, PROFUNDIDAD DE LA PANTALLA, "PERMEABILIDAD TOLERABLE".

La consecuencia de la inyectabilidad específica de tipos de roca, es que la permeabilidad original se puede reducir solamente a un grado específico, cuando se aplica la inyección de cemento normal. La permeabilidad permanente puede ser más grande que la "permeabilidad tolerable", la -cual es la medida de conductividad que todavía es aceptable con respecto a la perdida de agua y estabilidad a la erosión. El grado de permeabilidad tolerable es específico para cada tipo de roca, y la situación de los proyectos individuales, es decir; que pueden ser distintos de un caso a otro; pueden también diferir bastante de la permeabilidad inyectable antes mencionada, siendo más alto o más bajo. Los resultados de este estudio han llegado a la conclusión que la permeabilidad tolerable no deberá ser aceptada de conformidad al criterio de 1 Lugeon.

Valores WPT, hasta de 5 Lugeon, se pueden tomar como el límite de la permeabilidad tolerable en detrimento del proyecto, excepto para casos extraordinarios, puesto que los tipos de rocas de permeabilidades más bajas, prácticamente no son inyectables y por otra parte, este orden caracteriza una permeabilidad suficientemente baja. El valor de 5 Lugeon, debe realmente representar la roca, es decir, que sencillamente no puede ser un valor medio 5 Lugeon, que se pudo obtener ya que un gran número de resultados dispersos que se usaron para la evaluación y la interpretación consistieron de una mayoría de volúmenes de absorción minuto y varias tomas hidráulicos muy grandes, las cuales indican zonas locales de una alta permeabilidad no aceptable. El valor de WPT de 5 Lugeon, aquí sería falsa y no pudo formar una base. Las cantidades de WPT, apropiadas para esta consideración, deben reflejar la conductividad y representar el tipo de roca con todas sus distintas zonas. Las cantidades limitantes de WPT, pueden ser aumentadas en el sentido de la Fig. 190, si la roca muestra un patrón de espaciamiento estrecho de grietas menudas y las tomas de agua están distribuidas entre muchas trayectorias.

En casos de cantidades de WPT aún más grandes, se debe investigar si la permeabilidad natural que se da puede ser todavía tolerable y en que extensión todavía razonable con trabajo de inyección se puede lograr una permeabilidad tolerable. Es conveniente en este contexto también comentar los aspectos geológicos que hablan en pro o en contra de la construcción de una galería de control e inyección, porque esto permitiría la ejecución del trabajo de inyectado también en alguna fecha posterior (Cap.9.6). La permeabilidad tolerable también tiene que ser vista en la perspectiva de las condiciones del proyecto (Cap. 10).

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Fundamentos:

La relación conocida de:

aplicada a la corriente por debajo de la presa. (Un coeficiente promedio, se usa y

que es válido para la sección entera de la roca que se infiltra).

La permeabilidad es tolerable cuando tanto la pérdida de infiltración con respecto al valor económico del agua embalsada ("disponibilidad de agua") como las velocidades del agua de filtración, en cuanto a lo que concierne a la estabilidad de la roca contra la erosión (erosibilidad), no alcanza magnitudes críticas; además, el orden y distribución local de la permeabilidad deben aceptar una reducción suficiente de la presión ascendente. De acuerdo a la disponibilidad de agua que se dio, la cantidad admisible de pérdidas de infiltración se pueden definir y también se puede estimar la velocidad permisible de la corriente para varios tipos de rocas. La dificultad radica en evaluar la cantidad probable de pérdidas y las velocidades cuando se desconoce kf.

El Coeficiente kf.

En tanto que los coeficientes kf son bastante pequeños, las pérdidas de infiltración y velocidades del agua de esta permanezcan insignificantes pueden ser pasadas por alto, a condición por su puesto, que la infiltración en la roca sea uniforme en cierto grado. Si la corriente está concentrada solo en unas cuantas fisuras amplias, mientras que la mayor parte está sellada, pueden resultar altas velocidades desde el aspecto de posibilidad, a pesar de un coeficiente pequeño para una sección grande de la roca que cubre las secciones selladas y también las pocas fisuras. Los re-querimientos básicos para estimar la infiltración tolerable, son así el coeficiente k f, pero también las posibles velocidades más altas de la corriente en aberturas amplias, si la roca incluye esta homogeneidad. Puesto que solamente están disponibles las pruebas de presión hidráulica para la evaluación antes del embalse, es importante la relación entre Qwpt y kf. Ya se ha demostrado que es imposible una conversión sencilla (Cap. 4.3.1), no obstante se hará un intento para mejorar esta situación (Cap. 9.2).

Mejoramiento de la Situación Hidráulica ya sea Reduciendo k f o agrandando l. La cantidad de filtración, como también la velocidad del agua de infiltración, están más fuertemente influenciadas al mejorar kf que por el mejoramiento de 1: a condición que la roca acepte cierta inyectabilidad, kf puede después ser reducido por medio de una inyección relativamente fácil por dos potencias (por ejemplo; permeabilidad original kf

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= 10-4 ms-1; después de la inyección kf = 10-6 ms-1) lo cual significa que tanto las pérdidas que tanto las pérdidas de infiltraci6n y la velocidad disminuyeron desde el 100 % al 1 %. La prolongación de las líneas de corriente trae por lo contrario solo pequeños resultados; una carpeta de fondo impermeable, cuya longitud es equivalente a 5 veces la carga de presión, disminuye la velocidad y la infiltración al 20 % Y esta carpeta es muy costosa de colocar -si es posible que todo el material adecuado este disponible-.

Tan pronto como la roca posee una buena inyectabilidad y la cortina puede estar conectada con Una zona de roca de baja permeabilidad original que no yace demasiado profunda, entonces del dinero invertido en una pantalla de inyección es como regla, mucho más provechoso que la longitud de la corriente. La fig. 196, ilustra todos los detalles referentes.

Profundidad de la Cortina de Inyección.

La profundidad requerida para una pantalla de lechada ha sido y todavía es determinada con frecuencia esquemáticamente. Por ejemplo, Simmonds en (1951) sugirió (citado por Thomas en 1979):

D = 1/3 H + C.

D = profundidad de la pantalla en metros, H = altura de la presa en metros,C = “Constante variable", 8-25 m, basado en el tipo de basamento, tamaño de la

presa, importancia local de filtraciones

La otra concepción que a menudo se encuentra es que la pantalla deberá ser tan profunda como la presa sea de alta, varios autores y profesionales favorecen esto. Ambas concepciones fallan en el ajuste de las muchas situaciones geológicas que pueden ser transferidas en los siguientes modelos hidráulicos simplificados. (Fig. 197).

a) El subsuelo se compone do un tipo do roca que es suficientemente hermética, el agua subterránea corresponde al río.

b) El subsuelo se compone de un tipo de roca que está dividida en una zona superior de alta permeabilidad, de varias decenas de metros de espesor, y una inferior de baja permeabilidad; el agua subterránea corresponde al río.

c) El subsuelo se compone de diferentes zonas de rocas que al mismo tiempo

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tienen diferentes permeabilidades; la segunda zona es bastante impermeable, el espesor difiere de lugar a lugar; el agua subterránea corresponde al río.

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d) El subsuelo se compone de un tipo de roca solamente, de alta permeabilidad inaceptable que alcanza mucha profundidad; el agua subterránea corresponde al río.

e) El subsuelo se compone de un solo tipo de roca de alta permeabilidad inaceptable; el agua subterránea no corresponde al río, pero va lejos por debajo del valle, el río lleva agua porque el lecho está sellado superficialmente. Los tipos de roca de acuerdo a (a) no necesitan sellamiento debido a su baja permeabilidad.

En los casos de (b) y (c) la cortina de inyección puede y debe estar conectada con la zona de roca de baja permeabilidad, entonces el mejoramiento de Kf llega a ser totalmente efectivo. La profundidad de la pantalla depende de la posición del margen entre las dos zonas. En todos los casos que pertenecen al grupo (c) esto difiere ampliamente y la profundidad de las pantallas tiene que ser dispuesta de acuerdo a la geología local. Si el margen está situado a mayor profundidad de 70 a 90 m (las diferencias debidas a la desviación de los barrenos que dependen del tipo de roca y método de perforación), una pantalla de cemento no mayor, parece ser la concepción correcta, a menos que pueda ser previsto un túnel de inyección de mayor profundidad de inyección. La mayor profundidad de la posición del margen entre la permeabilidad alta y baja, la situación más estrecha alcanza al subsuelo del grupo (d). La situación hidráulica perteneciente al grupo (b) tendrá también diferentes profundidades para sus pantallas de inyección. Sin embargo, debido a la influencia en su mayor parte limitada de intemperización y alteración de los límites entre las zonas de diferentes permeabilidades no difieren tan marcadamente. Aunque no se puede dar una cifra general, se supone que la mayor parte de los casos las profundidades requeridas de la pantalla pueden fluctuar entre 30 y 70.

En los tipos de rocas del grupo (d), una pantalla de inyección no puede estar relacionada con una zona permeable, que ya sea que caiga a demasiada profundidad o este completamente desaparecida. La pantalla de inyección, solamente puede actuar como una pared sumergida en un medio permeable. Esta pared sumergida, simplemente prolonga las líneas de flujo forzándolas para correr alrededor de su base. A pesar de todos los gastos necesarios para un mejoramiento del kf, solo la prolongación de 1 llega a ser efectiva y esta es mediocre en comparación con la eficiencia de las pantallas conectadas con un subsuelo hermético.

Especialmente en los climas semiáridos a semihúmedos y en áreas compuestas de piedra calcárea cárstica, los ríos pueden correr en un lecho sellado superficialmente, mientras que los niveles de aguas subterráneas fluyen muy por debajo del valle. En estos casos, es mayor parte permeable. Las pantallas de inyección aquí no son de

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utilidad, porque el agua se infiltra en el subsuelo y corre verticalmente hacia abajo. Es necesario una superficie sellada del de embalse completa, o de otro modo las pérdidas de agua alcanzaría un orden que podría poner en peligro el éxito de todo el proyecto.

Carpetas Impermeables.

Si no existieron ninguna zona impermeable en una profundidad relativamente superficial, y la pantalla de cemento solo produjera un alargamiento de las líneas de flujo, las carpetas impermeables serán colocadas en el fondo del valle y en las laderas embalsadas, podría ser una solución más económica y más efectiva (ver Fig. 196). La longitud de la carpeta se debe determinar de acuerdo con las necesidades del proyecto. En este caso juega un papel importante la disponibilidad de material suficientemente adecuado así como la inclinación de las laderas. Donde quiera que sea posible, una parte de este recubrimiento puede también ser incorporado en la presa si el tipo de presa es adecuado (presa de relleno de roca con núcleo impermeable, por ejemplo). Estas carpetas de fondo, también pueden ser una alternativa para aquellos casos, donde la instalación de una pantalla de cemento es impedida por deficiente inyectabilidad de la roca.

Inclinación del Gradiente Hidráulico

Como es sabido, una pantalla de lechada de inyección da resultado en una inclinación del gradiente hidráulico (Fig. 196). Esto es en cierto modo cuestionable para tipos de rocas erosionables si tal inclinación parcial en cada caso. En tipos de rocas de permeabilidades de baja al promedio, susceptibles a la erosión, sería más ventajoso la aplicación de una pantalla de inyección y al hacer eso causar un abatimiento del gradiente hidráulico.

Reducción de la Presión de Levantamiento. (Subpresión)

La reducci6n de las presiones de levantamiento es de importancia viatal, especialmente para las presas de concreto con líneas de flujo más cortas. En los casos de inyectabilidad deficiente y permeabilidad bastante alta, la presión permanente puede exceder un orden crítico. Por lo general son instalados pozos de alivio. Si el tipo de roca en erosionable. Los pozos de alivio deberán ser diseñados en tal forma que los gradientes hidráulicos cos no lleguen a estar demasiado inclinados e incremente el peligro de la erosión. Los pozos de alivio, no siempre funcionan corno se desea, debido a la insuficiencia de permeabilidad. Esto es especialmente válido si los pozos están situados en depósitos aluviales que a menudo contienen bastante material de granulado fino. Esta posibilidad tiene que ser estudiada de antemano. Si la concepción referente a la impermeabilización del suelo es la seleccionada, se tienen que tornar en consideración los siguientes factores del sitio y experimentarlo uno con otro:

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La permeabilidad natural, disponibilidad de zonas menos permeables.

La efectividad do la permeabilidad natural en distancias largas (situación hidrogeológica en el sentido de la Fig. 101);

La inyectabilidad con todos sus detalles, incluyendo el grado alcanzable de sellamiento, la permeabilidad permanente después de la inyección.

Las ventajas y desventajas de una galería de control e inyección como una posibilidad para mejorar la inyectabilidad (contrapeso más denso).

La disponibilidad de materia de tierra apropiada para el terraplén de las carpetas impermeables.

Las propiedades de la roca con respecto a la erosionabilidad.

Gradiente hidráulico con respecto a las condiciones del proyecto; y

Valor del agua disponible.

Esta enumeración aún no ha incluido la situación hidrológica por debajo de los estribos e inclinaciones adyacentes, aunque esto es igualmente importante. Esto se tratará pro separado en el (Cap. 9.9).

Flujos Netos.

La infiltración a través de un medio permeable usualmente se estudia por medio de un flujo neto. Este método ha sido aplicado con más frecuencia recientemente también para el subsuelo de las presas, aunque se compongan de rocas heterogéneas y anisotrópicas. El valor y aplicación de tales flujos netos se explican en seguida utilizando dos ejemplos de tipos de rocas muy distintos:

Tipo de Roca de Comportamiento de Infiltración Aproximadamente Isotrópico.

El flujo neto que se presenta en la Fig. 198, ha sido desarrollado durante la segunda fase del trabajo de inyectado que se realizó en la Presa de Twlste. Las hipótesis que se usaron como base, están representadas en la figura. La subpresión se midió después de los resultados del embalse en una disposición de las líneas equipoterciales que se derivan de aquellas de los cálculos preliminares para la mayor parte de las secciones de la presa con excepción de la parte central donde las presiones calculadas y medidas coinciden perfectamente bien. Las desviaciones todavía no son demasiado fuertes. Estas han sido causadas por distintas condiciones hidráulicas dentro de las secciones externas, las cuales eran de antemano desconocidas. Visto como un conjunto, se puede resumir que las subpresiones

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calculadas y medidas todavía participan del mismo orden de magnitud para la mayoría de las secciones. Mayores detalles se describen en el Cap. 10.5.

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Tipo de Roca de comportamiento de Infiltración Anisotrópica.

Los caudales netos muestran la influencia de pantallas de inyección de diferentes profundidades que habían sido desarrolladas para la planeación de las medidas de impermeabilización para La Presa de Aabach, y dos de ellas se presentan en la Fig. 199. La comparación mostró que la diferencia de longitudes solo influenciaría ligeramente la infiltración a través del subsuelo debido a una zona permeable de más profundidad. Los resultados de este estudio apoyaron el proyecto básicamente obtenido por un enfoque de la ingeniería geológica: hacer caso omiso de una pantalla de inyección profunda y realizar solamente las inyecciones de conexión muy corta. El desarrollo después del embalsamiento, confirmó el proyecto porque las pérdidas por infiltración son extremadamente pequeñas, a pesar de los resultados muy desfavorables de las pruebas de presión de agua (Fig. 200 Y Capítulos 3.2.1.2, respectivamente). Sin embargo, la reducción de la subpresión localmente difiere considerablemente de los caudales netos que se desarrollaron antes (Cap. 10.2).

Los flujos netos calculados, concurren solamente en cierto grado con la situación real del flujo en los tipos de rocas con vías hidráulicas aproximadamente anisotrópicas. Cuando la conducción es más anisotrópica, las diferencias entre el pronóstico y las mediciones llegan a ser considerablemente mayores. Si fuera posible obtener más detalles relativos a las variaciones locales de las permeabilidades y su orden por pruebas insitu, seguramente sería posible desarrollar flujos netos mejor adaptados a las situaciones verdaderas. Desafortunadamente, esta esperanza es difícil aún de ser cumplida, porque el campo normal de investigación no admite tales estudios al detalle. No obstante, tales análisis son de valor substancial para ambos tipos de roca, porque por medio de las variaciones de los parámetros, es posible determinar los efectos de diferentes condiciones, incluyendo tanto los más favorables como las condiciones más desfavorables. A pesar de este valor, uno siempre debe de estar conciente del hecho de que la realidad puede desviarse considerablemente del modelo debido a la carencia de datos, especialmente convenientes para una roca anisotrópica. Por lo tanto, el juicio del tipo de comportamiento de infiltración, solo se deberá hacer en cooperación con geólogos experimentados.

9.2 Estimación de la Permeabilidad Media de la Roca para Determinar Pérdidas por Filtración.

9.2.1 Problemas y Posibles Soluciones.

La tarea es estimar las pérdidas por filtración para un tipo de roca determinado. De conformidad con lo discutido en el Cap. 4.3.1, esto es difícil porque las cantidades de WPT, no pueden ser rápidamente convertidas en coeficientes kf. Así, dentro de la investigación preliminar, la situación real usualmente permanece sin reconocimiento. Actualmente, el trabajo de inyección es generalmente continuado hasta que las

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absorciones de agua caen cerca de las cantidades críticas de WPT. Poco después del embalsamiento, las pérdidas por infiltración son en tal caso ordinariamente demasiado pequeñas. Quizá serían solo pequeñas si la obra de inyección hubiera sido más limitada, más directa o no del todo realizada, porque los análisis de los programas de inyección en el Cap. 3, demostraron que muchos programas eran realmente antieconómicos o innecesarios. Hasta ahora difícilmente pudieron ser ejecutados los controles efectivos, respecto al éxito de los propios trabajos de inyección en nuevos proyectos y se han realizado solamente en aquellos casos donde las pérdidas de filtración en los lugares de presas antiguas, han sido disminuidas por medio de los programas de inyección, que en realidad ocurre con rareza. En proyectos normales los controles efectivos no pueden ser esperados, porque uno no puede o no quiere correr el riesgo de "embalsamiento sin inyección". Consecuentemente, el juicio en que la inyección haya probado un éxito realmente no se ha encontrado; quizás el tratamiento fue justificado, pero no se puede juzgar si el trabajo fue correcto o logró una mejoría, porque el comportamiento de la infiltración de la roca original permanece desconocido. Inversamente, en otros casos parece que el pronóstico que fue bastante favorable, ha sido delineado de las pruebas de presión de agua, de tal modo que se adoptaron las medidas de impermeabilización substancialmente más costosas. En otro caso los sitios de presas fueron abandonados, porque parecieron ser demasiado permeables de acuerdo a las pruebas. Es concebible que es infundado para al menos una parte de estos casos.

El problema a resolver se caracteriza como sigue:

Los coeficientes de kf para las rocas no pueden ser rápidamente determinados con las pruebas de presión de agua, sus naturalezas esencialmente son diferentes. La conversión Qwpt a kf, emplea una base inadmisible, aunque a menudo aplica (detalles en el Cap. 4).

Consecuentemente, valores similares de WPT, no necesariamente describen el mismo tipo de roca, pero puede también ocurrir en rocas de distintas permeabilidades de tal modo que pueda haber pérdidas desiguales por filtración en diferentes tipos de roca a pesar de valores similares de WPT.

Una solución que conduce a un resultado exacto, que efectivamente sea confirmado después, es inalcanzable debido a la anisotropía de la vía hidráulica y conducción del agua. Sin embargo, parece ser posible una estimación algo mejorada de la permeabilidad y el éxito de la impermeabilización. Los siguientes enfoques parecen promisorios:

En base de las pruebas de presión de agua ejecutadas en secciones representativas de la roca y mediciones de agua subterránea en piezómetros rodeando los barrenos de prueba, el coeficiente kf se determina utilizando un "método razonablemente modificado".

También sobre la base de las pruebas de presión de agua se determina un

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"coeficiente de infiltración", entonces se hace la tentativa para encontrar las pérdidas de carga específica debidas a la fricción efectiva a lo largo de la corriente de agua por detrás del plano perimetral del tramo de prueba.

En cada caso, se debe comprobar si el grado de anisotropía y la condición del agua subterránea, permiten uno de estos métodos. Este presumiblemente no siempre será el caso. En los capítulos siguientes los métodos referidos son explicados y se ilustran ejemplos reales de ellos. El comentario de los ejemplos, está enfocado en la aclaración de las posibilidades y limitaciones de los métodos que se sugieren.

9.2.2. Determinación de Kf mediante un "Método Razonablemente Modificado".

El principio del método razonable está basado en el reconocimiento de la posición de la línea de infiltración desde la permeabilidad. La fórmula relativa (Thiem/Dupuit) no es aplicable debido al diferente tipo de infiltración (medio poroso en suelos, trayectorias individuales de agua en la roca; detalles en el Cap. 4.3.1.). Por lo tanto se cuestionó si un coeficiente Kf que se calcula de acuerdo a la ley de Darcy, podría ser suficientemente exacto si se diera la línea de carga, lo que también significa que esta prueba pueda solamente ser ejecutada si la sección de roca que se prueba cae bajo la lámina de agua subterránea. Corno se mostrará enseguida, este enfoque introducido aquí, parece ser una aproximación adecuada para considerar mejor las condiciones de la roca que se puede obtener cuando se use el método normal razonado de acuerdo a Thiem/Dupuit.

Una prueba de presión de agua normal, en la cual los barrenos de prueba estén rodeados por piezómetros (Oficina de Recuperación 1968, Schade 1976), es la base de este método. El número y espaciamiento de los piezómetros son dispuestos de acuerdo a la situación geológica local, porque se deberá también hacer una tentativa para reconocer la influencia de la conductividad anisotrópica. Durante las pruebas de presión de agua, los cambios en la lamina de agua subterránea indicadas por los piezómetros para obtener la línea de carga. El acondicionamiento de la prueba se ilustra en la Fig. 201, a la izquierda.

La aplicación de la ley de Darcy, esta basada en la hipótesis que se explica en la Fig. 201, en que la línea hipotética de flujo es aún dispuesta aproximadamente paralela una a otra si sus longitudes son muy cortas, lo cual es todavía cierto en un pequeño segmento circular que rodea al barreno. Además se supuso que la ley de Darcy, puede aún ser aplicada a este pequeño segmento y que en la peor situación, solo un error sistemático del orden insignificante se podría impedir. En la realización de la prueba, Q y h son calculados, A y 1 permanecen desconocidos. El curso exacto de la línea de carga es también desconocido porque en una prueba normal, solamente unos cuantos piezómetros se pueden instalar y aún si pudieran ser colocados tan estrechamente como sea posible a la perforación de prueba, todavía estarían demasiados para capturar la posición exacta de la línea de carga. Por lo tanto, el gradiente hidráulico (h/l) es incierto. Pero las variaciones de los parámetros muestran que las cantidades diferentes para A y 1 solo tienen una influencia menor sobre el

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resultado, de tal manera que es posible calcular la magnitud de kf. Las condiciones para las variaciones de los parámetros son presentadas en la Fig. 201 (izquierda).

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Ejemplos de Aplicación.

Durante el programa de inyectado en la presa Triste fue necesario calcular tanto la permeabilidad natural como la disminución de permeabilidad alcanzada por la inyección. Las pruebas de presión de agua, fueron realizadas en un barreno de centro, y la reducción en la presión se midió en piezómetros dispuestos radialmente.

Esto se hizo aguas arriba de la pantalla de inyección, así como en dos secciones transversales dentro y oblicuas a la pantalla. El dato más importante que se obtuvo con estas pruebas se da en las Figs. 202, 203 y 204.

Fue posible encontrar una curva para la relación Qwpt/Kf (Fig. 201, derecha) corriendo más suavemente que aquellas en la Fig. 97 (Cap. 4.3.1). Aquí se tiene que recordar que una curva de ascenso suave se tiene que esperar, porque significa un notable resultado en el trabajo de inyección. Una curva más inclinada, indicaría que kf no pudo ser reducido tanto a pesar de una disminución de las cantidades de WPT; esto es solamente un deseo sino que al mismo tiempo no corresponde con las observaciones prácticas, las cuales nos inducen a creer que una disminución considerable de los valores de WPT también indica una reducción distinta de K f. El ángulo comparativamente plano de la curva que aquí se obtuvo, coincide con aquel empíricamente desarrollado por Heitfeld en 1965. El resultado de una impermeabilización remarcable se logró con las inyecciones y que pudo ser programado de los resultados de estas pruebas. El diagrama de la presión de levantamiento en la Fig. 220, es indicativo de la efectividad de una pantalla de inyectado que funciona. Más detalles de esto se dan en el Cap. 10.5.

Los niveles de agua subterránea en los piez6metros fueron desiguales. Ya que los piezómetros fueron dispuestos en heleras siguiendo la orientación de fracturas principales, estas diferencias se tienen que esperar. Ellas son una indicación de la disminución variable en la presión que depende de la dirección. Los hidrógrafos de piezómetros también presentan tales diferencias. Por supuesto que existen relativamente pequeñas en comparación a otros tipos de rocas, las cuales también tenían que ser esperadas considerando la aproximada uniformidad de la conductividad en esta roca de Buntsandstein. Finalmente, se tiene que observar que la curva que aquí se desarrolló para Qwpt/kf, no puede ser transferida, pero tiene que ser ensayada de nuevo para muchos proyectos. La textura local de las discontinuidades y el tipo local de la ruta hidráulica definitivamente ejercerán una influencia cuantitativa con la relación Qwpt/kf.

La aplicación de este método implica gastos adicionales porque se deben perforar varios piezómetros. Sin embargo, la información real acerca de las permeabilidades, incluyendo sus diferencias direccionales causadas por anisotropía, se obtienen a través de estos costos. Además, se formará una idea de la impermeabilización que se obtuvo, si se toman tales medidas además y dentro del curso de la inyección.

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El número de barrenos y pruebas que deben ser perforados y evaluados de esta manera, es por supuesto dependiente de la respectiva situación geológica. Comprensiblemente, el tipo de rocas más heterogéneas es, el mayor número de grupos de prueba necesarios para evaluación exacta y viceversa. Las que se describieron anteriormente han sido modificadas para qué correspondan con las distintas condiciones en la Presa de Aabach. Aquí el propósito principal no fue el de encontrar la relación especificada entre Qwpt y k f ni tampoco la magnitud correcta de kf, la cual se consideró incorrecta en vista de la anisotropía muy intensiva. En su lugar se pretendió investigar la influencia de la secuencia alterna de arenisca-limolita y el plegamiento de -corta ondulación en la permeabilidad de la masa de roca en una distancia más larga.

Las pruebas de presión de agua produjeron, entre otras cosas, absorciones muy grandes. Siguiendo la exposición de la roca se tuvo que suponer que estas tornas de agua causadas por fracturas de corte transversal en los lechos de arenisca. Si esto fuera correcto, la infiltración oblicua hacia los lechos, tendría que ser mucho menor. A fin de comprobar esto, se realizó una serie de pruebas similares a aquellas de la presa Twiste, pero adaptadas a la situación local. Se dispusieron tres barrenos en cada uno de los cinco perfiles a través de la galería, como se muestra en la Fig. 205.

Tanto las perforaciones aguas abajo corno las verticales cubrieron los mismos lechos de arenisca, debido a la alteración de plegamientos inclinados de arenisca-limolita aguas arriba. Por lo contrario, las perforaciones aguas arriba corren hacia el interior de otros estratos. Se esperaba que el agua corriera con relativa facilidad desde las perforaciones aguas abajo hacia la vertical y viceversa, mientras que el transporte de las perforaciones aguas arriba hacia la vertical se presumió estar impedido por las capas intercaladas menos permeables de limonita. Las pruebas se realizaron en dos series: en la primera, las pruebas fueron realizadas en las perforaciones aguas arriba mientras que los niveles de agua subterránea fueron medidos en las perforaciones aguas abajo y verticales. Los resultados que se obtuvieron a lo largo de una de las cinco secciones transversales se muestran en la Fig. 206 (a-P/tdiagrama b-P/t diagramas, c-P/Q diagramas, d-líneas de altura hidráulica). La Fig. 205 muestra la disminución de la presión relativa en todas las pruebas.

Esta expectativa concerniente al comportamiento de infiltración anisotrópica, impresionantemente cumplió con las pruebas: Cuando el agua fue presionada dentro de los barrenos aguas arriba (presión al 100 %), en los piezómetros verticales solo se observó el 12 % de la presión esta vez, el agua había cruzado las capas intercaladas. Cuando inversamente, el agua fue presionada dentro de los barrenos de aguas abajo, todavía se observó en los piezómetros verticales el 60 % de la presión de prueba en este caso el agua pudo correr a lo largo de las capas de arenisca. Estos resultados contribuyeron decisivamente a concebir la disposición para el tratamiento subterráneo: a lo largo de la longitud de la carpeta impermeable que enlaza el núcleo central con la galería de control, el agua con frecuencia debe atravesar las capas me nos permeables intercaladas de limolita (Figs. 17 y 20). Las razones para la aplicación de una pantalla de inyección, fueron deducidas por los resultados de los embalsamientos <Fig. 200). A pesar de los grandes valores de

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WPT, ocurrieron pérdidas de agua de solamente 0.5 1 s-l en la condición de una represa totalmente embalsada. Los grandes valores de WPT describen las permeabilidades de la roca que rodea las secciones de prueba de los barrenos, pero no son características de la permeabilidad total de la roca en distancias más largas de la carpeta impermeable del fondo. La combinación de esta carpeta y el plegamiento de corta ondulación, tiene la ventaja que la filtración de agua a través del subsuelo debe cruzar repetidamente las capas de limolita, que son menos permeables, particularmente cuando la limolita es el suelo para una melonita más bien hermética. Así, la capa de arenisca altamente permeable, no llega a ser efectiva. Como se comentó en el Cap. 10.2, la reducción de la presión de levantamiento ocurre satisfactoriamente. No existe ninguna duda de que considerando solo los valores desfavorables de WPT, el trabajo de inyección normal habría sido ejecutado sin estas consideraciones de geología e hidrología apoyadas por las pruebas.

Los estudios que se hicieron en la Presa Twiste y la Presa -Aabach, difieren uno de otro en su esquema debido a las situaciones específicas, pero son similares en su función básica, la cual se va a exponer:

El campo de acción de infiltración, La razón para una posible anisotropía específica de roca y Las reducciones dependientes de la dirección de la presión.

9.2.3. Determinación de kf sobre la Base de un Coeficiente de Infiltración.

Cuando se estima la permeabilidad total de una masa de roca con el fin de estimar las pérdidas por infiltración de un depósito, no es necesariamente decisivo examinar las permeabilidades de secciones menores. Los cambios de permeabilidad local, son importantes en otros aspectos como por ejemplo: la reducción de la presión de levantamiento o erosión. Pero no tienen como un todo ningún significado para la infiltración. Aquí es importante la permeabilidad media de la sección total de roca.

Se estableció en el Cap. 4.3.1 que la infiltración a través de grandes secciones de 'roca, pudieron ser evaluadas en base a la ley de Darcy y el kf se podría calcular si la cantidad de infiltración fuera conocida. De las pruebas de agua únicamente se pudo determinar un solo coeficiente de infiltración. Se hizo la prueba de Rissler (1977) para calcular kf de las cantidades de WPT utilizando un modelo hidráulico que no es del todo útil para resolver problemas prácticos por que es difícil comprender la situación real que existe alrededor del barreno Cap. 5.7.

Coeficiente de Infiltración (k¡).

En analogía al enfoque descrito en el Cap. 9.2.2, aquí se toma como base un plano de perímetro teórico situado a cierta distancia del barreno. Puesto que el radio solo

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tiene un efecto modificante, de acuerdo en las variaciones en los parámetros, el tamaño para r es de menor significado; aquí se usa 0,3 m. El coeficiente de infiltración para una prueba sencilla se calculó de acuerdo a:

(1)

según el cual:

Qt =El valor de absorción en la prueba de presión de agua 1 . min -1 a un 1 bar, etapa de prueba total; (ver Cap. 7.8: base uniforme para la presión de prueba: 1 bar, que indica la permeabilidad original inalterada);

r= Radio del plano del perímetro que rodea 1 barreno (m); 1.6.10 -5 = conversión 1.m -1 a m3.s-1.

Las secciones de roca que se van a estudiar seguramente tienen condiciones diferentes en muchos detalles que influencian la corriente. Fue de suceder por pura casualidad que una sola prueba de presión de agua cubra las condiciones promedio de todas las pruebas y conduzca a un resultado promedio, pero ordinariamente se puede esperar que el resultado de la prueba caiga en cierto modo entre los posibles extremos. La probabilidad que el valor medio de todas las pruebas, refleja el estado r8al de incrementos de permeabilidad con el número de pruebas de presión de agua. El coeficiente de flujo en infiltración es válido para una sección de roca que consecuentemente se obtiene ampliando la ecuación (1) a

Los valores de absorción de todas las pruebas de presión de agua Q se refiere a la presión de 1 bar y las longitudes de todas las etapas de prueba se agregan y se toman para H.

Los valores medios a menudo son obtenidos agregando todos los resultados individuales, cada uno relativo a una etapa de 1-m (Qwpt) y dividido por el número de etapas de prueba.

En lugar del cálculo se debe considerar la absorción total de la etapa de prueba completa a una presión de 1 bar (Qt) porque el valor medio es entonces calculado más exactamente; se tiene que aplicar la siguiente ecuación:

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(4)

y,

(5)

El ejemplo en la tabla siguiente demuestra la diferencia entre las ecuaciones 3 y 4. El cálculo del valor medio de acuerdo a la ecuación (4) es más exacto porque todas las secciones que se probaron contribuyen proporcionalmente a sus diferentes longitudes para que todas las secciones de roca estén representadas en una forma más característica. Utilizando la ecuación (3), los tramos de prueba más cortos participan en lo proporcional, lo cual falsea al resultado final.

TramoQt

(1min-1 )Qwpt

(1 min-1 m-1 )

QwptDe acuerdo a (3)

QtDe acuerdo a (4)

8 - 10 20 1010 - 25 6 0.4 6.5 3.4

25 - 30 75 1530 - 40 8 0.8

A fin de cubrir todas las condiciones de permeabilidad existen tres en sus proporciones reales, se deberán realizar tantas pruebas de agua como sea posible. El grado de heterogeneidad en el caso es importante: el número de pruebas puede ser menor en tipos de rocas que sean relativamente homogéneos, pero aquellos en los cuales las condiciones de permeabilidad varían considerablemente de lugar a lugar, requiere más estudio. En este contexto, también se deberá mencionar que las condiciones de permeabilidad, generalmente cambian dependiendo de la profundidad. Esto ha sido bastante considerado. Puede ser oportuno en algunas circunstancias, determinar coeficientes de infiltración para zonas de profundidad particular.

Los coeficientes del promedio de infiltración pueden ser determinados con las pruebas de presi6n de agua sin costo extra. La disminución que se obtuvo en la permeabilidad con una ejecución exitosa de un programa de inyección, también se puede confirmar con este método Cap. 7.7.

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Si los coeficientes de infiltración de muchos tipos de rocas y ubicaciones de presas, fueran recopilados, permitirían realizar una comparación relativa de sus permeabilidades. Esto sería un adelanto para la condición anterior del conocimiento, porque los tipos de rocas podrían ser catalogados en este respecto, e decir, que se haría una escala aproximada. Si las pérdidas por filtración de presas embalsadas, fueran también consideradas en esta comparación, las pérdidas de filtración que se suponen para nuevos proyectos, podrían ser más exactamente estimadas de antemano.

Pérdidas de Carga Debidas a la Fricción Hidráulica, kf- Coeficiente.

De conformidad con el Cap. 4.3.1., el mismo régimen de absorción cubierto en varias pruebas no necesariamente indica una vía hidráulica similar. Es en realidad más probable que regímenes similares reflejan una vía diferente: unas cuantas fisuras ampliamente abiertas o muchas trayectorias estrechas pueden absorber, el mismo volumen de agua, dependiendo de su conductividad. En el caso de una comunicación directa (Cap. 6.2) la fricción de arrastre, difícilmente influencia el curso de la prueba, pero es importante para una corriente directa, como por ejemplo: una filtración normal desde aguas arriba hacia aguas abajo. El coeficiente de infiltración todavía no incluye las pérdidas eventuales de carga y de aquí Ecuación (5) debe ser agregado.

De conformidad con el Cap. 5, el agua en la mayor parte de las rocas, usualmente no corre a través de fisuras de aberturas iguales con paredes aproximadamente paralelas, pero predominantemente en conductos tubulares o planos elípticos. Una abertura total de fractura causa un flujo correspondiente y que aparentemente solo se puede presumir en la zona de superficie cercana a la intemperización. La fricción hidráulica, por supuesto que cambia, con la forma de trayectoria de agua. Basta decir que las pérdidas de carga se in cremen tan con la disminución del espacio de las aberturas de acuerdo a los fundamentos de la hidráulica. Esto significa que a pesar de iguales valores de WPT, es decir igual coeficiente de infiltración, o la filtración puede diferir en mucho de acuerdo a los distintos tipos de vía hidráulica, la otra depende de la textura de los planos de separación, el de grado de debilitamiento y el grado de intemperización. Si existen unas cuantas líneas de flujo amplias o varias angostas, estas determinan igualmente la magnitud de la fricción por arrastro. Las pérdidas potenciales de carga se incrementan mientras el agua se distribuye hacia la mayor parte de las aberturas angostas. Esta es la razón para las filtraciones desiguales que a menudo se observan a pesar de similares valores de WPT.

Es obvio que determinar las pérdidas de carga con las pruebas de presión de agua, es imposible si no se cuenta con piezómetros cerca, para indicar el impacto de la presión de agua en la línea de carga de desviación radial. Debido al hecho que los parámetros h y 1 tienen solo una influencia modificadora y no miden la magnitud, quizá el siguiente enfoque se pueda usar para una estimación. La relación kf y k¡ esta expresada por:

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(6)

La carga de presión, h, que es efectiva durante una prueba es conocida; para 1 longitud de flujo, se harán las siguientes suposiciones, por la cuál se usa la experiencia relativa a la textura de las discontinuidades:

para rocas con planos de separación estrechamente espaciados: 0.2 m;

para rocas con planos de separación intermediamente espaciados: 0.8 m;

Para rocas con planos de separación ampliamente espaciados: 2.5 m.

Correspondientemente, los valores para 1/h a una presión de referencia de 1 bar (Cap. 7.8) son de 0.02; 0.08 Y 0.25, respectivamente; así

Kf = 0.02 a 0.25 .K¡ (ms-1 ). ¡ (7)

Las hipótesis que aquí se hicieron, con frecuencia no reúnen las condiciones reales, según lo cual es necesario decir que deberán ser adaptadas a las condiciones locales cada vez que sea posible. Además estos estudios han mostrado que la influencia de desviaciones entre las situaciones supuestas y la realidad, en los resultados es comparativamente sin importancia: las discrepancias, difícilmente cambian para el orden de magnitud Por lo tanto, este método de aproximación se considera aplicable, por lo que debemos siempre estar concientes del hecho de que una conversión exacta de los valores de WPT de k f no puede ser obtenida debido a los parámetros que no pueden reconocerse e inesplicab1es que miden el flujo en una roca anixotrópica. Se debe además visualizar, que cualquier método solamente puede ser una aproximación duradera, pero no menos que los métodos que aún existentes para la conversión y que han sido desarrollados para los suelos porosos, aproximadamente homogéneamente infiltrados, pero que también han sido aplicados a rocas fisuradas que muestran en su mayor parte una conductividad anisotrópica (Cap. 4.3.1.). La simplicidad matemática no siempre es satisfactoria, especialmente no para aquellos autores de mecánica de rocas, que utilizan métodos sofisticados que se basan en modelos. Sin embargo, como los parámetros efectivos en las rocas son en algún caso, no comprensibles el coeficiente kf, no se puede determinar más

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exactamente aún con métodos más complicados, la demanda necesaria para estos cálculos, por lo general se desviarán claramente de la situación real. Por lo tanto los errores causados son presumiblemente mayores que aquellas desviaciones que resultan de la aplicación de métodos sencillos.

El valor del método de aproximación que se propone, también se contempla en la posibilidad de una comparación relativa entre varios tipos de rocas y también para un juicio de los resultados de un programa de inyección, debido a que la roca que se trata puede ser comparada con su estado original. El ejemplo que se presenta en la Fig. 201, muestra que se pueden obtener coeficientes de kf aceptables.

9.2.4 Estimación de kf, sobre la Base de la Inclinación de la Lámina de Agua Subterránea.

También se puede seleccionar otra forma para estimar la permeabilidad de la roca naturalmente, solo para una sección suficientemente grande. La idea es que la cantidad de precipitación que infiltra el suelo y la permeabilidad del subsuelo, determine la inclinación de la lámina de agua. Además, el tiempo de infiltración que se necesita para que el agua que desciende llegue a la lámina de agua, depende también de la permeabilidad de la roca.

La información que se requiere para un cálculo se puede tomar de los hidrógramas piezométricos. Tal investigación es ventajosa, especialmente en lo que se refiere a la fluctuación de la lámina de agua que puede ser medida, es decir: También durante las investigaciones preliminares.

En general, la lámina de agua del subsuelo, aproximadamente sigue el relieve, aparte de casos especiales. La cantidad de infiltración más baja, la menos inclinada y la más equilibrada es la lámina de agua subterránea. Con relación a cierta cantidad de infiltración, a profundidad y más nivel del manto freático indican una permeabilidad más alta, mientras un nivel freático alto e inclinación fuerte, habla de baja permeabilidad.

El problema por ahora es si estas relaciones hidrológicas generales, también pueden ser usadas cuantitativamente en la estimación de la permeabilidad promedio para los fines de la ingeniería-geológica en la construcción de presas. Los primeros resultados parecen mostrar que esta es una forma prometedora. La idea esta demostrada en la Fig. 207.

9.3 EROSIBILIDAD.

El capítulo 4.3.3, ya trata de los fundamentos relativos a la erosibilidad de la roca y fuerzas erosivas de las corrientes de agua. Las grandes cantidades de filtración pueden conducir a problemas de estabilidad, cuando la roca es bloqueada por la

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erosión. En tales casos es necesaria la impermeabilización por razones de la sola estabilización. Cuando las fisuras anchas son selladas, se reducen las velocidades de la corriente. Si la ejecución de un programa de inyección se emprende para estabilizar una roca susceptible a la erosión, se deberá verificar perfectamente si este es el camino correcto para superar el problema y si el resultado esperado justifica los gastos. En muchas condiciones locales, puede ser más aconsejable eliminar este peligro con la ayuda de filtros apropiados en su lugar.

En la evaluación de los riesgos concernientes a la erosión, es necesario distinguir entre la erosión química y la erosión mecánica. Aquí solamente se puede comentar la erosión mecánica. En primer lugar las grietas que se llenan son erosionadas mecánicamente, pero también las rocas desmenuzables son erosionadas a través de la abrasión a lo largo de las paredes de los planos de separación. Ambos procesos implican el acarreo de material granular que depende del tamaño del grano y la velocidad efectiva en las líneas de flujo. Las velocidades críticas que inician el arrastre todavía son actualmente determinadas pro el diagrama desarrollado por Hjulstroem (Fig. 158). Este diagrama fue probado para ríos y no se aplica directamente a conductos en el subsuelo debido a sus cursos en zigzag alrededor de las unidades de roca. En este caso las velocidades efectivas que causan el transporte serán un poco más rápidas. De esta manera utilizando este diagrama, trae consigo una seguridad adicional. Ciertamente es verdad que para estimar la velocidad real de la corriente, ya sea que se deba conocer kf o en pruebas in situ, que se deban realizar. Estas medidas no se dan con frecuencia, el problema entonces es si se puede determinar la erosionalidad en una forma diferente. El riesgo eventual: es la roca susceptible a la erosión bajo las circunstancias que se dan? -es difícil descubrir, porque las líneas de agua deben ser examinadas en su estado original. En seguida se hace un intento para desarrollar un criterio para determinar la erosibilidad sobre la base de las pruebas de presión de agua. Esto solamente es una sugestión que aún deberá ser verificada personal del autor, indica un resultado positivo.

La resistencia de la roca a la erosión mecánica depende de varias propiedades físicas, entre las cuales es particularmente importante la ligazón de los granos. El otro factor decisivo es la velocidad de la corriente de agua en las vías; corno en todos los ríos la penetración del agua en la roca se determina por la relación de estos dos factores también para la roca bajo la superficie. Las propiedades físicas se dan por el tipo de la roca; estas también incluyen el estado de los materiales parecidos al suelo que llenan las fallas y fisuras (es decir: milonitas). Al realizar una prueba de presión de agua, la velocidad de la corriente de agua se incrementa con el desarrollo de las cantidades de absorción producidas por las etapas de lata presión. Cuando la presión es alta y la corriente es bastante rápida para remover el relleno de las grietas o provocar la abrasión, y cuando la fuerza de arrastre del agua que corre es bastante grande para desplazar los materiales sueltos, la sección transversal de la corriente es ampliada irreversiblemente y de acuerdo con esto se incrementa la cantidad de absorción, es decir: que ocurre la fracturación eventual por encima de la erosión. Esta fracturación, es muy evidente en los diagramas de las pruebas de presión de agua (Cap. 7.5.2).

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Para una condición dada de la roca (propiedades físicas) y para una línea hidráulica dada (velocidad de corriente), la cantidad de agua que causa erosión depende de la presión de la prueba. Esa presión (Pe) que causa una fracturación repentina e irreversible, se puede considerar como el coeficiente característico para evaluara el comportamiento concerniente a la erosión: al mismo tiempo, el valor de WPT, producido por Pe se ve como una cantidad de absorción crítica que inicia la erosión mecánica (Qe). Tanto la presión de prueba admisible como la corriente de absorción admisible pertinente (Pead,Qead) , no transportan el material suelto todavía y por supuesto que deben ser más pequeñas que Pe y Qe.

De acuerdo a la característica del coeficiente, Pe' sería aquella presión de prueba en la cual la cantidad de absorción se incrementa repentina e irreversiblemente por lo menos en un factor de dos (Fig. 208).

La medida de absorción se refiere a una sección de barreno de Al seleccionar un factor de incremento de 2, se pensó que todos los procesos de agrietamiento debido a la deformabilidad sean reversibles o no, alcanzan una doble permanencia de la absorción, aún cuando la deformación con tenga un componente plástico notable y por lo tanto solamente fue parcialmente reversible. Por otra parte, un factor más pequeño o no expresaría el agrietamiento debido a la erosión con bastante seguridad. Si el factor de 2 fue correctamente seleccionado deberá ser confirmado, antes que todo por la aplicación práctica comprensiva. Aquí se deberá recordar que el proceso de erosión viene a ser evidente en las pruebas de presión de agua mucho mejor si sus cursos dependientes de tiempo también son registrados Cap. 7.4).

El proceso de la erosión no solamente depende de la presión de prueba sino también, por supuesto, de la carga de presión real en un vaso de captación. La relación de las fuerzas de presión; velocidad de corriente, erosión es valida para la prueba, como también para la filtración efectiva. En este punto la idea básica debe ser agregada, análogamente a una corriente causada por una presión de prueba crítica, una carga de presión crítica puede también producir una cantidad de suficiente filtración para causar la erosión. Si no fuera alcanzada la presión crítica, entonces solamente una corriente menor sería el resultado y no sería suficiente para causar la erosión. Si inversamente, una presión más alta llega a ser efectiva debido al nivel de almacenamiento diseñado, entonces la erosión podría ser iniciada, a menos que se tomen medidas preventivas adecuadas. Las condiciones de una prueba, por supuesto que difieren de aquellas de filtración real, pero más probablemente en el sentido que las fuerzas de erosión provocadas pro la misma presión son aún más fuertes en la prueba que en la filtración real, porque el gradiente hidráulico es menor en la última. La conclusión parece estar justificada en que la roca como un conjunto es más probable que no sea dañada si la prueba no da señas ya de erosión mecánica. Si por lo contrario, la erosibilidad llegara a ser evidente dentro de la prueba de presión de agua, la erosión podría ocurrir también durante la infiltración real y se debe tener especial cuidado en este punto. Esto es mejor comprendido mediante la presentación de ejemplos prácticos, pero primero es necesario explicar aún además unas cuantas complejidades.

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En la definición anterior, se ha sobreentendido un incremento irreversible de la cantidad de absorción como una indicación de la erosión mecánica. Esto está incompleto. Un incremento irreversible propicia que el material suelto pueda ser transportado lejos libremente para que el conducto tenga una descarga abierta. Esto por supuesto, no es frecuente que se dé y entonces es imposible un incremento irreversible. En cambio sucederá lo contrario: de acuerdo con el Cap. 7.5.3.5, en el caso de un tipo de roca erosionable sin aberturas libres, el material suelto es arrastrado en el fondo donde las vías están rellenas más bien que abiertas. De esto resulta un decremento irreversible. Tanto los incrementos irreversibles como también los decrementos tienen que ser interpretados como signos de erosibilidad.

Abandonando la erosibilidad por el momento, todavía tiene que ser introducida otra complicación. Para un tipo de roca de conductividad determinada y permeabilidad y bajo iguales condiciones de proyecto, el nivel de almacenamiento regula las pérdidas de filtración que se desarrollan en casos normales casi proporcionalmente con el incremento de la carga de presión. Si solamente se dispone de poca agua y las pérdidas de filtración no exceden un volumen crítico, entonces de acuerdo al nivel de almacenamiento tendría que ser limitado, porque de otro modo se tendrían que emprender las medidas de sellamiento.

Para mejorar comprensión, los siguientes ejemplos ilustran la idea básica, la simbología que se usó, tiene que ser explicada:

Respecto a erosibilidad: La prueba de presión inicia un incremento irreversible en el valor de WPT que se llama PE, el cual se sitúa un poco por encima de PCrit (Pcrit + P) en la cual empieza el agrietamiento, la absorción relativa es QE; a la presión más baja PEad (ad = admisible) con QEad todavía no ocurre la erosión. Esta presión admisible no deberá ser excedida en la práctica. PE Y PEad (Fig. 208) forman la base para un juicio concerniente a la estabilidad de la erosión. La carga de presión producida por el vaso es conocido corno h, igualmente que hcrit y hEad, respectivamente.

Respecto a la disponibilidad de Agua: Bajo la hipótesis que se comentó en el capítulo anterior de la permeabilidad promedio, kf, se puede estimar sobre la base de los valores de WPT esto es, a la inversa, también es posible estimar aproximadamente aquellas cantidades de absorción que son aún admisibles y no requieren medidas de obturación en vista de la disponibilidad de agua; las cantidades se llaman QwAad, la carga de presión respectiva hWAad

En lo siguiente se aclara el principio básico discutiendo varios diagramas de WPT, característicos tanto de sus tipos de rocas corno las condiciones de proyecto (ver Fig. 98). La Fig. 209/1, muestra diagramas de WPT para dos tipos de rocas diferentes. El agrietamiento aún no representa ningún papel en las presiones aplicadas. Los tipos de roca difieren solo en cuanto a que como el tipo B paseé una permeabilidad más alta debido a más aberturas o más anomalías. El QAWad está señalado por una fecha. Según muestran los diagramas A + B, el nivel de

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almacenamiento puede ascender hasta hAWad sin tratamiento; los niveles son marcadamente diferentes en ambos casos. La pérdida respectiva de filtración no reduce la estabilidad de la erosión, ya que los diagramas no indican fracturación.

La Fig. 209/2 presenta un tipo de roca, que se fractura irreversiblemente a bajas presiones, pero solamente durante una prueba y no bajo la carga del agua embalsada, debido a que los echados de separación caen horizontalmente. Solamente sería necesaria una obturación si seleccionara un nivel del depósito que exceda hWAad, y QwAad respectivamente.

La Fig. 209/3 ilustra un tipo de roca que se fractura irreversiblemente a bajas presiones durante la prueba de agua. Esta fracturación depende de la resistencia de la roca. Se puede suponer, que la roca también se fracturaría bajo condiciones de embalsamiento si las discontinuidades susceptibles tuvieran una orientación desfavorable. La inyección sería necesaria para estabilizar la roca, si la carga de presión excede a hWAad y QwAad

Nivel de Almacenamiento y Estabilidad de la Erosión.

La Fig. 209/4 es característica del tipo de roca que se fractura irreversiblemente a presiones muy elevadas. La presión crítica relativamente alta, hcirt, también admite una carga de presión alta, hEad, sin medidas de estabilización. Puesto que QEad es menor que QAWad, el factor de disponibilidad de agua no requiere medidas de obturación.

La Fig. 209/5 presenta un tipo de roca que se fractura debido a la erosión a presiones de bajas a intermedias. Solamente sería posible un bajo nivel de almacenamiento (hEad) sin tratamiento. Cargas de presión mas elevadas necesitarían medidas de estabilización (posiblemente por medio de la inyección) para evitar la erosión, aunque no se obtenga QAWad.

La Fig. 209/6, caracteriza un tipo de roca muy deleznable: muy bajas presiones causan erosión extensiva. Si en este caso fuera requerido un embalsamiento, un programa de inyección tendría que ser ejecutado para estabilizar la subsuperficie.

En los casos de la Fig. 209/4-6, las medidas de impermeabilzación se tendrían que considerar por razones de disponibilidad de agua, si:

QAWad AEad

Estos ejemplos aclaran la relación entre los factores de las presiones críticas y las cargas de presión. En cuanto a lo que se refiere a la erosionabilidad, se puede eludir un programa de inyectado para estabilización en el caso de bajos niveles de almacenamiento, o se debe realizar si se previeran niveles mas altos (inyectabilidad provista!). Viene a ser evidente que el nivel de almacenamiento apropiado con respecto a la estabilidad de la erosión, depende de las condiciones geológicas de la

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ubicación de la presa que se estudia. Estas consideraciones de la estabilidad de la erosión, suponen que este problema no puede ser resuelto por medio de medidas adecuadas de filtros.

9.4 EJEMPLOS DE LAS POSIBLES DIFERENCIAS ENTRE LAS PERMEABILIDADES INYECTABLES y LAS TOLERABLES.

De acuerdo a los resultados de estos estudios, cada tipo de roca posee una permeabilidad inyectable específica. La permeabilidad permanente que aún existe después que se han inyectado las suspensiones de cemento, puede ser más alta que la permeabilidad tolerable. Las medidas de impermeabilización de un tipo diferente serán entonces necesarias. El siguiente caso real es comentado para ilustrar lo anterior.

Los ejemplos de las presas de Antrift y Twiste son especialmente adecuados para recalcar el problema de la permeabilidad permanente la cual no es más inyectable. Debido al comportamiento extremadamente sensible de la fracturación, no se pudieron aplicar presiones que excedieran de 2 bar, porque los planos de estratificación inevitablemente se habrían abierto. La permeabilidad que aún está presente después de la inyección fue descrita en el orden de QWPT = 41 min-1 a 1.5 bar (= 26 Lugeon). No fue posible una reducción posterior en la permeabilidad, por medio de trabajos de inyección adicional, porque la adherencia de la roca habría sido debilitada una y otra vez, acompañada por la correspondiente conductividad inducida. La Fig. 51, muestra el desarrollo típico de varias fases repetidas de inyección realizadas con fines de investigación y demostración. Un descenso en los valores de WPT fue inalcanzable, a pesar de las repeticiones.

La alta permeabilidad permanente, sin más inyección, pudo ser tolerada bajo las condiciones de proyectos determinados (bajos niveles de almacenamiento). Una carpeta natural de barro aluvial en combinación con la pantalla de inyección mejoró suficientemente la condición del subsuelo. Especialmente la carpeta de barro, jugó un importante papel (Cap. 10.5). No se pudo sostener un nivel de almacenamiento/carga de presión más alto; si la filtración del subsuelo fuera mayor, la permeabilidad permanente no sería más tiempo tolerable debido a la ya peligrosa estabilidad de la erosión. Además, la subpresión por debajo del extremo inferior de la cortina aguas abajo de la presa, habría causado dificultades posteriormente.

El ejemplo de la presa de Aabach enfatiza la influencia del tipo de presa en la filtración (Cap. 3.2.1.2, Figs. 27 y 28; Cap. 10.2, Figs. 214 y 215). La roca también fue susceptible a la fracturación, tan pronto como las presiones de inyectado 3 bar a una profundidad de la m y 6 bar a una profundidad de 20 m, los planos de estratificación partidos y abiertos fueron rellenados. A causa de la favorable situación hidráulica (la carpeta impermeable horizontal, areniscas y limolitas que se inclinan hacia la cuenca) la filtración total no es extensiva (0.51s-1) y puede ser tolerada a pesar de los altos valores de WPT en la localidad y la ausencia de una pantalla (Fig.

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200). El resultado aún probablemente sería también satisfactorio si el nivel de almacenamiento fuera más alto. Además si se ha construido una presa de superficie obturada, como originalmente se planeó, habría resultado una situación sumamente

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adversa: como se muestra en la Fig. 210, las líneas de corriente entre aguas arriba yaguas abajo habrían tenido una distancia muy corta (solo una vuelta de la galería) y por esto un gradiente hidráulico muy inclinado. La combinación ventajosa de una carpeta de fondo y la alteración del plegamiento de corta ondulación de areniscas y limolitas menos permeables causan, una baja permeabilidad de la roca en una distancia más larga, más, no habría sido más efectiva. En cambio, las areniscas permeables habrían dominado la condición hidráulica. El tipo de roca es susceptible a la erosión. El gradiente de declive y la conductividad razonablemente desarrollada a lo largo de los estratos de arenisca, probablemente habrían provocado una velocidad relativamente rápida en el agua de filtración. Para la carga de presión pre-tendida, la estabilidad de la erosión no se pude prorrogar por más tiempo. Una impermeabilización habría sido entonces necesaria como medida de seguridad, pero sería difícil con la inyección, porque la roca permeable es muy profunda y la inyectabilidad es muy deficiente.

El programa de inyección en la Presa de Tavera, no sirve como ejemplo de permeabilidad permanente demasiada alta, pero es interesante por otras razones. Las disposiciones fueron de presiones de inyección más altas, un nivel más alto de almacenamiento, una mayor resistencia. Dentro del programa principal, es digno de mencionarse que las tomas de inyección no fueron inyectadas debido a la baja permeabilidad original (aprox. 1.5 Lugeon). Esto permaneció sin cambio. En un programa de inyección localizado que se ejecutó después del embalse, entonces fue posible inyectar grandes cantidades a presiones de inyección de 12 a 15 bar pero debido a la fracturación la permeabilidad no se redujo, esta fluctuó finalmente en 2 Lugeon. Las pérdidas de de filtración, aproximadamente 61s -1, se consideran inofensivas. La situación hidráulica del subsuelo no habría sido diferente aún sin ningún trabajo de inyección.

9.5 CAMBIOS EN LA PERMEABILIDAD E INYECTABILIDAD DEBIDO A LOS NIVELES DE ALMACE NAMIENTO COMPARATIVAMENTE ALTOS.

Existen razones para suponer que una abertura o planos de separación latente y un incremento paralelo puedan resultar en la permeabilidad cuando estos planos tienen una orientaci5n desfavorable y cuando los almacenamientos causan cargas de presión muy altas que son capaces de superar la resistencia de la roca y agrietar planos latentes. Esto llega a ser aparente de un incremento superproporcional en las pérdidas por filtración; la relación entre la carga de presión y las pérdidas de agua son semejantes a un diagrama de WPT, que muestra la fracturación probable por encima de la resistencia. Como se informó, tal comportamiento de una roca llega a ser notable en las pruebas de presión de agua. Por lo tanto, realizando las pruebas con las presiones más altas posibles durante las investigaciones preliminares ya ha sido acentuado, especialmente para proyectos con altos niveles de almacenamiento. La fracturación puesta en acción durante el embalse, mientras supera la resistencia de la roca, sugiere que en casos de baja permeabilidad original (5 Lugeon) sería

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aconsejable abstenerse del inyectado hasta que aquellos planos latentes abiertos hacia arriba lleguen a ser accesibles para la inyección; esto significa posponer la ejecución del programa de inyección hasta que se alcance un cierto nivelo el nivel total de almacenamiento. Aún podría ser mejor fracturar la roca antes de llenar el depósito y lograr tal pre-esfuerzo ya que una fractura posterior no ocurriría disponer; pero este desplazamiento de inyección solamente podría ser realizado exitosamente si la roca tuviera una resistencia intermedia, o de otro modo esto no resulta.

9.6 COSTOS DE LOS PROGRAMAS DE INYECCION COMPRADOS CON EL GRADO DE IMPERMEABILIZACION.

En casos de permeabilidades extremadamente altas, los costos de los programas de inyección para una impermeabilización extensiva, verdaderamente son altos, pero una reducción significativa en la permeabilidad se puede obtener con ella. En la Presa de Haune, por ejemplo, fue posible reducir los altos valores de WPT de (50 Lugeon) a un promedio de 1 Lugeon extrapolado desde 1.5 hasta 10 bar sin considerar la fracturación) con una pantalla que consiste de tres hileras de barrenos y un espaciamiento de 1 m. En las presas de Antrift y Twiste fue suficiente una pantalla de inyección en líneas con barrenos de un máximo espaciamiento de 3 m para reducir la permeabilidad original muy alta (50 Lugeon), causada por fisuras extendidas hacia la permeabilidad permanente relativamente baja de QwPT = 20 Lugeon. Inversamente, en la Presa de Tavera, que representa un programa de una permeabilidad original muy baja, no fue posible obtener la reducción de la permeabilidad aún con un patrón muy estrecho de barrenos de inyección. Se presentarán ejemplos más amplios.

La relación entre los costos de un programa de inyección y el grado que se obtenga de se11amiento se llegan a incrementar desfavorablemente con la disminución de la permeabilidad natural, porque el espaciamiento entre los barrenos de inyección tiene que ser muy estrecho, mientras que las tomas de lechada son muy pequeñas. Al mismo tiempo es verdad que el abatimiento de la permeabilidad original, la conducción más pequeña de agua y las pérdidas de filtración, consecuentemente es seguida por la reducción proporcional de las pérdidas por filtración que llegan" ser más pequeñas, también por medio de la inyección. En este contexto no se puede dar un análisis cuantitativo. El principio de la diferente relación entre el costo y el grado de sellamiento dependiente de la permeabilidad natural, deberán ser aclarados esquemáticamente (Fig. 211). En el caso de una roca altamente permeable y a un costo determinado, es posible reducir la filtración a una proporción menor de aquella de la roca no tratada. Por otra parte, la reducción; relativa viene a ser menos incrementada y la proporción de la permeabilidad permanente, crece cuando se sellan los tipos de rocas de permeabilidades originalmente más bajas. Los costos llegan a ser menos importantes, si la permeabilidad natural es más baja. Sin embargo, este punto debe ser de menor importancia que la seguridad, en cualquier momento se deberá recordar que aquellas corrientes que ponen en peligro la estabilidad de la erosión, son causadas por aberturas más amplias que también producen valores de WPT más grandes. Se observa que la permeabilidad están baja

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que no se desarrolla una conducción crítica, el dilema de si el costo que toda vía es justificado, llega ser importante.

Los estudios que se han realizado hasta ahora, indican que aquellas filtraciones que ocurren en tipos de rocas de valores de WPT de bajos a intermedios, que especialmente han sido consideradas aquí, son de por sí muy bajas. Estos volúmenes se pueden reducir quizá hasta el 50 % o probablemente hasta el 70 %. Si la permeabilidad conduce a pérdidas alrededor de 10 1s-1, y para presas de dimensiones promedio esas cantidades corresponden a tipos de rocas con esas permeabi1idades muy bajas la justificación del gasto llega a ser cuestionable, puesto que solo una cierta reducción se podría alcanzar. Además se tiene que considerar, que es necesario en muchos casos mantener por lo menos una corriente mínima en la sección del río aguas abajo de la presa. Bajo condiciones promedio, la cantidad requerida de agua excede las pérdidas de filtración que resulten de un tipo de roca de permeabilidad baja a intermedia. Ya que la estabilidad no puede ser afectada, los gastos para un programa de inyección deberán ser ordenados cuidadosamente contra el éxito alcanzable. Si un tipo de roca no está en peligro por la erosión, y se esperan pérdidas de agua menores de 10 1s-1, no tendría ningún sentido gastar varios millones de pesos en un programa de inyección que podría reducir las pérdidas de filtración de un 70 a 50 %. Esto sería aún menos justificable si se requiriera una cierta descarga en el río aguas abajo.

9.7 RESUMEN DE LA EVALUACION DE LA PERMEABILIDAD TOLERABLE.

Los programas de inyección que se analizaron, como también los resultados de las pruebas de modelos y las deducciones respectivas, conducen a las siguientes conclusiones con respecto a la permeabilidad tolerable:

1. En los casos de pequeños valores de WPT (hasta de unos 5 Lugeon) básicamente se puede suponer que tanto las pérdidas por filtración como las velocidades producidas por la roca no tratada son tolerables y las medidas de obturación no son necesarias. La fracturación puede por supuesto, presentarse si el nivel de almacenamiento fuera alto y la resistencia relativamente baja; podría ser causada bajo una orientación desfavorable de los planos de separación y un superproporcional incremento de las pérdidas por filtración.

2. En los casos de cantidades de WPT extremadamente grandes, indudablemente se debe iniciar un tratamiento desde el principio, porque las pérdidas por filtración intolerablemente grandes y las velocidades de las corrientes de otro modo podrían resultar. Por lo cual, la definición de estas cantidades extremas de WPT depende de la situación de la geología local y del proyecto. Es imaginable un margen de variaciones por encima de 20 Lugeon. De conformidad con la inyectabilidad específica de la roca también es posible que deban tolerar altas

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permeabilidades permanentes y que eventualmente se prefieran otros métodos de obturación.

3. En casos de valores intermedios de WPT (5-10 y 10-20 Lugeon), ni es evidente que la permeabilidad sea ya intolerablemente grande, ni que tampoco pruebe que se pueda reducir la permeabilidad por medio de la inyección de suspensión. Es posible que las perdidas por filtración sean menores a pesar de los resultados desfavorables de las pruebas; es tan solo posible que las pérdidas por filtración sean inaceptablemente grandes, pero no pueden ser educidas por la inyección común. En los últimos casos, se debe desarrollar un concepto específico que cubra los requerimientos de la geología local y las condiciones del proyecto. Sus individualidades de ninguna manera serán tomadas en cuenta adecuadamente si se selecciona un tratamiento esquemáticamente basado en los valores de WPT.

9.8 LA CONVENIENCIA DE UNA GALERIA DE CONTROL CONSIDERANDO LA CONDICION GEOLOGICA E INYECTABILIDAD ESPECIFICA DE LA ROCA.

La construcción de una galería es costosa. Es comprensible cuando se hace el intento por hacer caso omiso de esta galería. No existe ningún estudio uniforme de esto en la discusión de si es necesaria una galería, conveniente o deseable. Esta decisión difiere en cada caso. La decisión está principalmente influenciada por el deseo del propietario del proyecto para seguridad individual, que explicablemente no puede estar sujeta a la discusión pública. No obstante, es conveniente comentar este asunto en vista de la condición g301égicn local, incluyendo la inyectabilidad.

La galería de control indudablemente puede ser omitida cuando se está absolutamente seguro de que la roca es bastante impermeable y que su condición no cambiará con el llenado y debido a la filtración durante el tiempo de operación. Se debe estar seguro que no se requerirá ningún tratamiento posterior del subsuelo una vez que la presa haya sido puesta en servicio. Esto también es válido para aquellos casos en los cuales se pudo haber alcanzado suficiente permeabilidad bastante confiable, con un programa de inyección o por otros medios, antes de la terminación de la presa.

Como regla general, una galería deberá de estar provista si existen dudas justificadas de que la permeabilidad podría incrementarse cuando la presa esté en operación. Con una galería, el subsuelo, entonces se podría obturar en algún momento más adelante.

Hemos experimentado que los casos dudosos, aquellos de cantidades de WPT pequeñas a intermedias son la mayoría. Una galería es con seguridad conveniente en estos casos, porque la decisión a favor o en contra de la ejecución de un programa de impermeabilización se puede posponer hasta que se tomen las medidas después de que el embalsamiento haya establecido que la obturación es

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entonces necesaria o puede ser omitida. Muchos casos seguramente probarán que son suficientemente favorables y el gasto de la inyección puede ser ahorrado. En otros casos, la inyección tendrá más éxito después del llenado del vaso, porque esto generalmente mejora la inyectabilidad.

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Los tipos de roca de inyectabilidad deficiente también pertenecen a los casos dudosos. La inyectabilidad llega a ser mejor cuando se pueden aplicar presiones de inyección más altas. Esto es posible cuando el trabajo de inyección se ejecuta después de la construcción de la presa. Entonces la inyección puede ser realizada frente a un contrapeso más denso. No es imposible que la ventaja que resulte pueda compensar eventualmente los costos de la galería que es necesaria después. Por consiguiente, cuan do se discute la conveniencia de una galería de control, siempre se deberá tomar en cuenta que se puede mejorar la inyectabilidad específica del tipo de roca. El último en orden pero no en importancia, se tiene que recordar que una galería de control sirve, sobre todo, para la inspección y medida del comportamiento del subsuelo con más detalles. El capítulo 10 trata esta complejidad con más detalles.

9.9 EXTENSION LATERAL DE LA CORTINA DE INYECCION, MEDICION SISTEMATICA DEL MANTO FREATICO ANTES DE LA CONSTRUCCION DE LA PRESA.

Es costumbre conocida determinar la extensión lateral de la pantalla de inyección de acuerdo con la elevación hacia un lado del nivel del agua freática. La pantalla usualmente se extiende hacia aquellos puntos donde el nivel máximo de almacenamiento, intercepta la lámina de agua subterránea, como se ilustra en la Fig. 212. Algunas veces cuando la lámina de agua subterránea se eleva muy lentamente debido a un subsuelo altamente permeable, la pantalla puede necesitar una larga extensión lateral. Con el fin de determinar la extensión de la pantalla de inyección dentro de os estribos y taludes adyacentes, es necesario encontrar la posición del manto freático y sus fluctuaciones relativas a la precipitación. Deberá ser instalada una red compuesta de varios piezómetros en cada lado del valle y se deberán realizar mediciones periódicas. El valor de la información provista de la lectura de los piezómetros difícilmente puede ser sobre estimada. No es solamente la posición de la lámina de agua subterránea que constituye el dato importante, sino también el tiempo dependiente de las respuestas de los piezómetros a las lluvias así como también la correlación entre los cursos de todos los hidrógrafos de piezómetros, juntos son muy útiles para juzgar la permeabilidad y las líneas hidráulicas. Para enumerar los puntos principales: la reacción estable del manto freático, sistemas uniformes o diferentes de agua freática, agua aislada, dirección original de la corriente de agua subterránea (lo cual es especialmente importante, porque se ha encontrado que la corriente original durante largos tiempos geológicos han provisto a la roca con vías que llevan agua, las cuales también en las condiciones posteriores de embalsamiento, son todavía usadas para la corriente). Si el alcance de esta presentación permitiera un comentario detallado de casos reales, sería más fácil demostrar el valor de un trabajo confiable de un sistema de piezómetros en la toma de decisiones básicas acerca del requerimiento de medidas de impenneabilización y su extensión.

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Desafortunadamente, en casos más prácticos los piezómetros se instalan con fines de control después de la terminación de la presa, más bien que en la construcción, cuando fueron requeridos. Por consiguiente los piezómetros deberán ser instalados antes de la construcción de la presa y las lecturas se deberán realizar tan frecuentemente, para que la influencia de la precipitación en el agua subterránea sea captada y puede ser reconocida desde los hidrógrafos. Se puede recomendar que las mediciones se realicen semanalmente o aún dos veces por semana para la generalidad de los casos. Las observaciones del agua subterránea deberán ser iniciadas mucho antes para que los resultados estén disponibles antes de la toma de decisiones. Las mediciones deberán cubrir todas las estaciones, secas y húmedas de un año por lo menos una vez a fin de obtener una idea del rango de fluctuación anual. También se requiere una red de piezómetros para comprender el régimen hidrológico con respecto a los valles cercanos. El ejemplo que se da en la Fig. 213, puede servir para muchos otros; el manto freático original entre los dos valles, fluctúa mucho por debajo del nivel que la representa, 10 cual significa que sin un sellamiento de los taludes, la presa difícilmente pueda ser llenada. Lamentablemente los fenómenos hidrológicos fueron descubiertos cuando la construcción tenía bastante tiempo en progreso.

9.10 INFLUENCIA DEL TIPO DE PROYECTO EN LA PERMEABILIDAD TOLERABLE.

La influencia tanto de la erosibilidad como de la disponibilidad de agua en la permeabilidad tolerable ya ha sido comentada en los capítulos anteriores. La influencia del tipo de proyecto también se ha considerado en cuanto a la carga de presión asignable y su importancia en lo concerniente a la estabilidad de la erosión. La posibilidad de la prolongación de las líneas de flujo para alcanzar una reducción más favorable de las subpresiones por medio de una pantalla de inyección incrustada dentro del subsuelo permeable, o por medio de una carpeta impermeable, igualmente han sido estudiados. El factor de longitud de las líneas de flujo se aplica a distintos tipos de proyectos, por supuesto: la anchura del núcleo impermeable o el ancho de la cortina de gravedad o presa de arco determinan usualmente la

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9 CRITERIO PRÁCTICO PARA DETERMINAR LA PERMEABILIDAD TOLERABLE..................................................................................................................................................324

9.1. INTRODUCCION, FUNDAMENTOS IIIDRAULICOS, PROFUNDIDAD DE LA PANTALLA, "PERMEABILIDAD TOLERABLE"..........................................................3249.2 Estimación de la Permeabilidad Media de la Roca para Determinar Pérdidas por Filtración..............................................................................................................................334

9.2.1 Problemas y Posibles Soluciones............................................................................3349.2.2. Determinación de Kf mediante un "Método Razonablemente Modificado"..........3369.2.3. Determinación de kf sobre la Base de un Coeficiente de Infiltración....................3459.2.4 Estimación de kf, sobre la Base de la Inclinación de la Lámina de Agua Subterránea..........................................................................................................................................350

9.3 EROSIBILIDAD..........................................................................................................3509.4 EJEMPLOS DE LAS POSIBLES DIFERENCIAS ENTRE LAS PERMEABILIDADES INYECTABLES y LAS TOLERABLES............................................................................3559.5 CAMBIOS EN LA PERMEABILIDAD E INYECTABILIDAD DEBIDO A LOS NIVELES DE ALMACE NAMIENTO COMPARATIVAMENTE ALTOS....................3589.6 COSTOS DE LOS PROGRAMAS DE INYECCION COMPRADOS CON EL GRADO DE IMPERMEABILIZACION...........................................................................................3599.7 RESUMEN DE LA EVALUACION DE LA PERMEABILIDAD TOLERABLE.

3609.8 LA CONVENIENCIA DE UNA GALERIA DE CONTROL CONSIDERANDO LA CONDICION GEOLOGICA E INYECTABILIDAD ESPECIFICA DE LA ROCA.......3619.9 EXTENSION LATERAL DE LA CORTINA DE INYECCION, MEDICION SISTEMATICA DEL MANTO FREATICO ANTES DE LA CONSTRUCCION DE LA PRESA.................................................................................................................................3649.10 INFLUENCIA DEL TIPO DE PROYECTO EN LA PERMEABILIDAD TOLERABLE......................................................................................................................365

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