INDICE DE APÉNDICES · 12.2.2 distribuciÓn sqrt‐et mÁx Esta función de distribución...
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INDICE DE APÉNDICES
12 APENDICES ........................................................................................... - 98 -
12.1 Apéndice 1. Serie histórica de precipitaciones máximas anuales ..... - 98 -
12.2 Apéndice 2. Ajuste estadístico de precipitaciones ........................... - 101 -
12.2.1 Distribución de Gumbel ......................................................... - 101 -
12.2.2 Distribución SQRT-ET máx ................................................... - 103 -
12.2.3 Distribución GEV ................................................................... - 104 -
12.2.4 Distribución de TCEV ............................................................ - 106 -
12.2.5 Distribución Log normal 2 ..................................................... - 107 -
12.2.6 Distribución GDP .................................................................. - 109 -
12.2.7 Distribución exponencial ....................................................... - 110 -
12.2.8 Distribución Log Gumbel ....................................................... - 111 -
12.3 Apéndice 3. Cálculo del número de curva ....................................... - 113 -
12.3.1 Bco. de Les Vinyes ............................................................... - 114 -
12.3.2 Camí de Monserrat ............................................................... - 119 -
12.3.3 Corrección por estado de humedad inicial ............................ - 121 -
12.4 Apéndice 4. Tiempo de concentración de las cuencas principales .. - 122 -
12.4.1 Bco. de Les Vinyes ............................................................... - 122 -
12.4.2 Camí de Monserrat ............................................................... - 124 -
12.5 Apéndice 5. Secciones transversales. Modelo geométrico .............. - 125 -
12.5.1 Bco. de Les Vinyes ............................................................... - 125 -
12.5.2 Riu Sec ................................................................................. - 126 -
12.6 Apéndice 6. Modelación hidrológica del barranco de Les Vinyes .... - 128 -
12.6.1 Hidrogramas de crecida. T=25 años ..................................... - 128 -
12.6.2 Hidrogramas de crecida. T=100 años ................................... - 134 -
12.6.3 Hidrogramas de crecida. T=500 años ................................... - 140 -
12.7 Apéndice 8. Modelación hidráulica del barranco de Les Vinyes ...... - 147 -
12.7.1 Resultados numéricos de la simulación. T = 25 años. .......... - 147 -
12.7.2 Resultados numéricos de la simulación. T = 100 años. ........ - 149 -
12.7.3 Resultados numéricos de la simulación. T = 500 años. ........ - 152 -
12.7.4 Secciones transversales ....................................................... - 154 -
- 98 -
12 APENDICES
12.1 APÉNDICE 1. SERIE HISTÓRICA DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS ANUALES
En la tabla siguiente se exponen los registros máximos diarios medidos en la estación de
Castellón‐Almassora (fuente AEMET), a los que se ha añadido el registro de 2018, según se ha
mencionado en la memoria.
Año P máx diaria
(mm)
Fecha del
evento
1937 60.5 28/10/1937
1938 31 01/01/1938
1939 12.6 22/10/1939
1940 ‐‐‐‐ ‐‐‐‐
1941 113.1 08/09/1941
1942 135.2 14/11/1942
1943 111.6 16/09/1943
1944 26.4 05/09/1944
1945 37.8 01/07/1945
1946 66.8 25/04/1946
1947 35.5 24/02/1947
1948 98 23/12/1948
1949 139 28/09/1949
1950 35 12/05/1950
1951 77.6 12/09/1951
1952 32 19/10/1952
1953 58.2 05/06/1953
1954 38.4 12/03/1954
1955 82.4 02/12/1955
1956 95.6 10/10/1956
1957 87.9 14/10/1957
1958 42 08/10/1958
1959 75.6 21/11/1959
1960 36.5 07/06/1960
1961 70.4 15/10/1961
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Año P máx diaria
(mm)
Fecha del
evento
1962 210.5 14/10/1962
1963 125.9 13/09/1963
1964 33.2 17/12/1964
1965 46.5 29/10/1965
1966 138.4 10/10/1966
1967 27.5 16/11/1967
1968 72.6 28/08/1968
1969 42.2 17/12/1969
1970 39.3 11/10/1970
1971 77.8 04/12/1971
1972 122.6 06/10/1972
1973 72.4 24/08/1973
1974 44.4 19/08/1974
1975 74.9 08/09/1975
1976 40.6 24/08/1976
1977 68.2 18/09/1977
1978 25.9 04/09/1978
1979 59.7 18/09/1979
1980 43.5 28/04/1980
1981 52.1 10/02/1981
1982 81.9 26/03/1982
1983 82.5 22/08/1983
1984 71.3 14/05/1984
1985 139.2 26/09/1985
1986 72.3 05/10/1986
1987 63.4 03/11/1987
1988 72.8 15/10/1988
1989 141 04/09/1989
1990 66.2 10/10/1990
1991 38.8 03/12/1991
1992 81.2 24/12/1992
1993 32.2 27/10/1993
1994 118 09/10/1994
- 100 -
Año P máx diaria
(mm)
Fecha del
evento
1995 22.5 18/09/1995
1996 56 31/01/1996
1997 34 10/08/1997
1998 41.7 02/12/1998
1999 51.7 06/09/1999
2000 120.3 24/10/2000
2001 65.9 19/09/2001
2002 46.2 07/05/2002
2003 86.6 06/05/2003
2004 54.3 29/03/2004
2005 119.1 10/11/2005
2006 66.8 26/02/2006
2007 103.2 24/10/2007
2008 26.6 28/10/2008
2009 110.7 29/09/2009
2010 44.9 09/10/2010
2011 57.6 14/11/2011
2012 33.6 16/01/2012
2013 17.4 29/08/2013
2014 30 16/08/2014
2015 53 23/03/2015
2016 43.2 30/11/2016
2017 103 20/01/2017
2018 89 18/10/2018
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12.2 APÉNDICE 2. AJUSTE ESTADÍSTICO DE PRECIPITACIONES
En este segundo apéndice se realizará un ajuste estadístico de la serie histórica de lluvias
máximas, a las funciones de distribución de extremos más habituales. El objetivo será conocer
los cuantiles de precipitación asociados a diferentes periodos de retorno, y con ello el riesgo que
se produzca una determinada magnitud de tormenta. Dichos ajustes se exponen en los
apartados siguientes.
12.2.1 DISTRIBUCIÓN DE GUMBEL
En primer lugar se realiza un ajuste para la función de distribución de extremos más utilizada en
la península durante las décadas pasadas, la función Gumbel. Su expresión corresponde con
una doble exponencial según la expresión:
∙ ∙
En donde λ es el parámetro de forma y θ es el parámetro de escala.
La función de densidad sigue la expresión:
∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ∙
La relación entre la distribución de Gumbel y el periodo de retorno queda:
nYT
T
n
XXX
1ln
Donde cada uno de los términos anteriores significa:
- X : Precipitación máxima diaria en 24 h correspondiente al período de retorno T;
- ΔX : Desviación típica de los datos de precipitaciones máximas disponibles;
- X : Promedio de los datos de precipitaciones máximas diarias disponibles;
- Yn, Δn : Factores que dependen del número de datos disponibles
Representando gráficamente este ajuste, se tiene:
- 102 -
Para la estación correspondientes, este ajuste proporciona los siguientes resultados:
- Theta: 0.03721
- Lambda: 7.32067
Por lo que la función de distribución final queda:
. ∙ . ∙
De este modo, asignando periodos de retorno se obtienen los cuantiles de precipitación en mm
diarios, que se recogen en la siguiente tabla.
T (años) P máx diaria (mm)
5 93.812
10 113.980
25 139.462
50 158.366
100 177.131
500 220.493
1000 239.135
5000 282.403
Uno de los problemas que presenta esta función de distribución, es que para los periodos de
retorno elevados tiende a minusvalorar los valores estimados. Eso se puede apreciar a simple
vista en el gráfico realizado, en el que la línea de ajuste se presenta muy vertical en su zona
- 103 -
superior. Por este motivo la función Gumbel pasó de ser la más utilizada en el siglo pasado para
la ejecución de grandes obras hidráulicas, a ser prácticamente descartada en la actualidad.
12.2.2 DISTRIBUCIÓN SQRT‐ET MÁX
Esta función de distribución SQRT‐ET MÁX fue desarrollada por Etoh et al. en 1986, demostrando
unos mejores resultados para ajustes de valores extremos de precipitación. A diferencia de la
Gumbel, esta función de distribución no resulta tan fácil de ajustar, pero la aproximación de
Zorraquino en 2004 facilita de forma significativa su obtención.
Su expresión sigue la siguiente función de distribución.
∙ √ ∙ ∙ √ ∙
En donde los dos parámetros k y α deben ser siempre valores positivos no nulos. La función de
densidad sigue la expresión:
∙∙2
∙ √ ∙
El ajuste estadístico realizado se expone en la siguiente figura, en la que como puede verse a
simple vista, la pendiente de la curva de ajuste en los valores máx extremos presenta una
pendiente mucho más tendida que la obtenida con la función Gumbel. Así pues, con la SQRT‐ET
se corrige el posible riesgo de quedarse del lado de la inseguridad para valores con periodos de
retorno elevados.
- 104 -
Los parámetros estimados quedan:
- K: 22.0993
- Alpha: 0.46539
- Verosimilitud: ‐385.521
Por lo que la función de distribución final queda:
. ∙ √ . ∙ ∙ √ . ∙
De este modo, asignando periodos de retorno se obtienen los cuantiles de precipitación en mm
diarios, que se recogen en la siguiente tabla.
T (años) P máx diaria (mm)
5 94.372
10 120.353
25 157.101
50 187.157
100 219.318
500 302.417
1000 341.886
5000 442.067
12.2.3 DISTRIBUCIÓN GEV
La función de distribución General Extreme Value (GEV) no es más que una evolución de la
Gumbel, combinada con otras dos funciones de distribución; la Weibull y la de Fréchet. Esto
proporciona la siguiente expresión:
∙
En donde α es un parámetro de escala, β es un parámetro de forma y X0 es un parámetro de
localización. Su función de densidad asociada, es la siguiente:
∙1∙ 1 ∙ 0
- 105 -
El ajuste realizado se ilustra en la figura adjunta:
Mientras que los parámetros estimados son los siguientes:
- Beta: ‐0.148467
- Alpha: 24.9225
- Xo: 51.3044
Por lo que el ajuste de los datos a esta función de distribución, queda:
.. ∙ .
.
Sustituyendo para cada periodo de retorno, se tiene:
T (años) P máx diaria (mm)
5 93.176
10 117.895
25 153.336
50 183.046
100 215.771
- 106 -
T (años) P máx diaria (mm)
500 305.724
1000 351.531
5000 477.920
12.2.4 DISTRIBUCIÓN DE TCEV
La función de distribución Two Component Extreme Value (TCEV) fue la primera en recoger que
la naturaleza de las tormentas podía responder a dos familias de episodios de naturalezas físicas
diferentes. Su expresión para la función de distribución es la siguiente, que puede apreciarse
surge de la combinación de dos dobles exponenciales:
∙ ∙ ∙ ∙
Su función de densidad queda:
∙ 1 ∙ 1 ∙ ∙ 2 ∙ 2 ∙ ∙
Donde λ1 y θ1 son parámetros de escala y forma respectivamente de las crecidas consideradas
como ordinarias, mientras que λ2 y θ2 corresponden a los parámetros de escala y forma de los
eventos extremos.
El ajuste realizado se ilustra en la siguiente gráfica.
- 107 -
Dicho ajuste proporciona los siguientes resultados para los parámetros de esta función de
distribución:
- Theta 1: 0.0431147
- Theta 2: 0.0217322
- Lambda 1: 7.68420
- Lambda 2: 0.676369
Esto proporciona los siguientes cuantiles de precipitación máxima diaria estimados para cada
periodo de retorno.
T (años) P máx diaria (mm)
5 93.745
10 116.205
25 147.356
50 172.972
100 200.090
500 267.952
1000 297.583
5000 365.977
12.2.5 DISTRIBUCIÓN LOG NORMAL 2
A continuación se procede al ajuste de la serie histórica de precipitaciones a la función de
distribución Log Normal, que sigue la expresión siguiente:
Φln
Su función de densidad queda:
1
∙ 2∙
12∙ln
Donde ф representa la función de distribución acumulada normal estándar.
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Para esta función Log Normal, se obtiene el nuevo ajuste expuesto en la siguiente gráfica.
Dicho ajuste proporciona los siguientes resultados para los parámetros de esta función de
distribución:
- Parámetro µy = 4.11343
- Parámetro σy = 0.517897
El ajuste por el método de máxima verosimilitud, ha proporcionado un resultado de ‐385.115.
Los cuantiles de precipitación máxima diaria obtenidos por este método, se exponen a
continuación:
T (años) P máx diaria (mm)
5 94.567
10 118.764
25 151.427
50 177.161
100 204.025
500 271.518
1000 303.038
5000 382.553
- 109 -
12.2.6 DISTRIBUCIÓN GDP
La función de distribución de Pareto, también conocida como GDP, presenta la siguiente función
de distribución:
1 1 ∙
Mientras que su función de densidad queda:
1∙ 1 ∙
Donde α representa el parámetro de escala y k el parámetro de forma de la distribución. Los
parámetros estimados con el ajuste realizado han sido los siguientes:
- K (forma): 0.395670
- Alpha (escala): 89.3849
- Xo: 1
El ajuste por el método de máxima verosimilitud, ha proporcionado un resultado de ‐403.80. La
representación gráfica de este nuevo ajuste, se ilustra en la figura siguiente:
Por último se exponen los cuantiles de precipitación máxima diaria obtenidos por este
método:
- 110 -
T (años) P máx diaria (mm)
5 107.407
10 136.071
25 163.694
50 178.857
100 190.383
500 207.587
1000 212.221
5000 219.139
12.2.7 DISTRIBUCIÓN EXPONENCIAL
La función de distribución exponencial es otra de las habitualmente utilizadas en ajuste de
registros extremos, debido a que se ajusta adecuadamente a muchos procesos no ordinarios. Su
función de distribución sigue la siguiente expresión:
1 ∙
En donde se requiere que x sea mayor a x0, y β sea un valor siempre positivo para que la función
anterior tenga sentido físico. La anterior expresión, derivará en la función de densidad siguiente:
∙ ∙
El ajuste realizado se ilustra en la figura adjunta:
- 111 -
Mientras que los parámetros estimados son los siguientes:
- Xo: 29.64
- Beta: 0.0143329
- Verosimilitud: ‐370.677
Por lo que el ajuste de los datos a esta función de distribución, queda:
1 . ∙ .
Sustituyendo para cada periodo de retorno, se tiene:
T (años) P máx diaria (mm)
5 94.201
10 122.006
25 158.762
50 186.567
100 214.372
500 278.933
1000 306.738
5000 371.299
12.2.8 DISTRIBUCIÓN LOG GUMBEL
Esta función se obtiene como evolución de la función Gumbel, y su ecuación queda:
Para este caso, su función de densidad vendrá dada por la formulación:
∙ ∙
El ajuste realizado se ilustra en la figura adjunta:
- 112 -
Como puede apreciarse a simple viste, la curva de ajuste resulta inadecuada debido a que tiende
a curvarse horizontalmente. Esto va a proporcionar valores excesivamente elevados para los
periodos de retorno altos.
Los parámetros estimados para la función Log Gumbel ha sido los siguientes:
- Theta: 78.7205
- Lambda: ‐1.99176
- Verosimilitud: ‐390.061
Mientras que los cuantiles asociados a cada periodo de retorno, serán los siguientes:
T (años) P máx diaria (mm)
5 99.668
10 144.838
25 232.264
50 329.714
100 466.840
500 1042.75
1000 1473.07
5000 3284.56
- 113 -
12.3 APÉNDICE 3. CÁLCULO DEL NÚMERO DE CURVA
El procedimiento para obtener el número de curva en cada subcuenca, ha sido el siguiente:
- En primer lugar se mide mediante el mapa SIOSE la superficie de cada uso del suelo para cada una de las subcuencas.
- A continuación, para repercutir esos usos de suelo y ponderarlos por subcuencas, se
tipifica la anterior tabla dividiéndola por la superficie de cada subcuenca, de modo que se obtiene el porcentaje de aplicación de cada uso del suelo en tanto por uno. Los resultados se exponen en una nueva tabla, que representará el porcentaje de cada uso del suelo.
- Una vez se tienen los porcentajes de usos de suelo, se obtienen los números de curva
que se tendrían si los suelos fueran sólo de tipo B. Posteriormente, se repite el proceso suponiendo esta vez que todos los suelos son de tipo C.
- Finalmente, se ponderan las dos tablas obtenidas en el punto anterior, con los
porcentajes de suelo B y C que se tienen en cada una de las subcuencas. Este proceso se repetirá para cada uno de los tres cauces, aunque en el del camí de Monserrat no habrá que ponderarse entre zonas C y B, por estar toda su área en esta última tipología.
En las páginas siguientes se exponen los cálculos realizados para cada una de las tres cuencas.
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12.3.1 BCO. DE LES VINYES
Superficie de cada uso del suelo, en m2. Barranco de Les Vinyes. Uso V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13
1 10705 5644
2 5073 16987 18124 8106
3 193774 16711 21228 43669 18282
4 22598 19513 41057 41857 21073 21033 37042 34530 59218 3475 7681
5 45608 93213 34788
6 23652
7 160591 16001 3014 2103
8
9 1043
10 1094 15106 1023
11 126224 2981 78872 334158 359696 375113 68774 10433 17914
12 196357 183137 160698 77324 194163 92030 20301 4820 6040
13 13042 88178 32124 7239 7369 4354
14 27411 74356 7816 5211 29127 24784 30654
Σ = 335623 208716 186563 716041 478077 707273 235229 57363 246513 74581 159131 122738 119910 77558
- 115 -
Porcentaje de cada uso del suelo, en tanto por uno. Barranco de Les Vinyes. Uso V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13
1 0.087 0.047 2 0.007 0.296 0.148 0.068 3 0.271 0.024 0.090 0.177 0.115 4 0.108 0.105 0.086 0.059 0.090 0.367 0.150 0.217 0.482 0.029 0.099 5 0.287 0.777 0.449 6 0.305 7 0.651 0.101 0.025 0.018 8 9 0.013
10 0.019 0.095 0.008 11 0.376 0.014 0.423 0.467 0.752 0.530 0.292 0.182 0.240 12 0.585 0.877 0.224 0.162 0.275 0.391 0.272 0.030 0.078 13 0.039 0.473 0.137 0.097 0.061 0.056 14 0.038 0.105 0.136 0.021 0.391 0.156 0.250 Σ = 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
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Número de Curva (CN) ponderado para cada subcuenca, considerando suelos tipo B. Barranco de Les Vinyes.
CN‐ Suelo tipo B
USO V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13
77 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 6.716 3.624 0.000
85 2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.610 0.000 25.171 0.000 0.000 0.000 12.551 5.746 0.000
74 3 0.000 0.000 0.000 20.026 0.000 1.748 6.678 0.000 13.109 0.000 8.502 0.000 0.000 0.000
63 4 0.000 6.821 6.589 0.000 5.410 3.728 5.644 23.100 9.467 0.000 13.670 30.396 1.826 6.239
89 5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 25.508 0.000 69.185 39.920
94 6 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 28.666
86 7 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 56.025 0.000 8.648 2.112 1.508 0.000
83 8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
85 9 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.143
95 10 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.812 0.000 0.000 9.018 0.792 0.000 0.000
56 11 21.061 0.800 23.675 26.134 42.133 29.700 16.373 10.185 0.000 13.451 0.000 0.000 0.000 0.000
61 12 35.688 53.524 0.000 13.690 9.866 16.746 23.865 0.000 0.000 16.604 1.848 0.000 0.000 4.751
66 13 2.565 0.000 31.195 0.000 0.000 0.000 9.013 0.000 0.000 6.406 0.000 0.000 4.056 3.705
71 14 0.000 0.000 0.000 2.718 0.000 7.464 0.000 9.674 1.501 27.728 11.058 17.732 0.000 0.000
CN POND 59.31 61.15 61.46 62.57 57.41 60.00 61.57 69.94 80.10 64.19 78.25 70.30 85.95 84.42
- 117 -
Número de Curva (CN) ponderado para cada subcuenca, considerando suelos tipo C. Barranco de Les Vinyes. CN‐ Suelo tipo C
USO V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13
85 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 7.414 4.001 0.000
91 2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.653 0.000 26.948 0.000 0.000 0.000 13.437 6.152 0.000
81 3 0.000 0.000 0.000 21.920 0.000 1.914 7.310 0.000 14.349 0.000 9.306 0.000 0.000 0.000
72 4 0.000 7.796 7.531 0.000 6.183 4.261 6.450 26.400 10.819 0.000 15.623 34.738 2.087 7.131
93 5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 26.654 0.000 72.294 41.714
97 6 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 29.581
92 7 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 59.933 0.000 9.251 2.259 1.614 0.000
89 8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
91 9 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.224
98 10 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.869 0.000 0.000 9.303 0.817 0.000 0.000
67 11 25.198 0.957 28.325 31.267 50.410 35.534 19.589 12.186 0.000 16.093 0.000 0.000 0.000 0.000
70 12 40.954 61.421 0.000 15.710 11.322 19.217 27.387 0.000 0.000 19.054 2.120 0.000 0.000 5.451
74 13 2.876 0.000 34.976 0.000 0.000 0.000 10.106 0.000 0.000 7.183 0.000 0.000 4.548 4.154
79 14 0.000 0.000 0.000 3.024 0.000 8.305 0.000 10.764 1.670 30.853 12.304 19.730 0.000 0.000
CN POND 69.03 70.17 70.83 71.92 67.91 69.88 70.84 78.17 86.77 73.18 84.56 78.40 90.69 89.26
- 118 -
Número de Curva (CN) final, considerando la tipología de suelo en cada subcuenca. Barranco de Les Vinyes. V0 V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 V9 V10 V11 V12 V13
CN TIPO B
59.314 61.145 61.459 62.567 57.410 59.997 61.573 69.942 80.101 64.190 78.251 70.299 85.945 84.424
CN TIPO C
69.027 70.174 70.831 71.921 67.915 69.884 70.841 78.167 86.771 73.183 84.562 78.396 90.694 89.255
% TIPO B
0 0 25.88 19.86 46.27 23.95 40.25 100 100 77.97 100 100 100 100
% TIPO C
100 100 74.12 80.14 53.73 76.05 59.75 0 0 22.03 0 0 0 0
CN FINAL
69.027 70.174 68.406 70.064 63.054 67.516 67.111 69.942 80.101 66.171 78.251 70.299 85.945 84.424
- 119 -
12.3.2 CAMÍ DE MONSERRAT
En primer lugar se expone la superficie de cada uso del suelo, en m2. Los resultados se exponen en la tabla adjunta: Uso M0 M1 M2 M3 M4 M5 M6
1 10354 35112 19687 31547 2046
2 21427 3056 2247 2119
3 23103 4330 1581 19074 87579 29482
4
5 349 92450 60697 54436 19363
6 1663 7602 9053
7 30221
8 51925
9 42318
10 13538 5687 4039 190 1143
11
12
13
14 1219 2975
Σ = 56103 56036 31214 128036 117594 142205 160424
A continuación se calcula el porcentaje de cada uso del suelo, siguiendo el procedimiento descrito inicialmente. Uso M0 M1 M2 M3 M4 M5 M6
1 0.185 0.627 0.631 0.246 0.013
2 0.382 0.055 0.072 0.013
3 0.412 0.077 0.051 0.162 0.616 0.184
4
5 0.011 0.722 0.516 0.383 0.121
6 0.053 0.065 0.056
7 0.257
8 0.324
9 0.264
10 0.242 0.182 0.032 0.001 0.007
11
12
13
14 0.022 0.019
Σ = 1 1 1 1 1 1 1
- 120 -
Por último se calcula el número de Curva (CN) para cada subcuenca, teniendo en cuenta que los suelos para esta cuenca son todos de tipo B.
CN‐ Suelo tipo B
USO M0 M1 M2 M3 M4 M5 M6
77 1 14.211 48.248 48.565 18.972 0.000 0.000 0.982
85 2 32.463 4.636 6.119 0.000 0.000 0.000 1.123
74 3 30.473 5.718 3.748 0.000 12.003 45.574 13.599
63 4 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
89 5 0.000 0.000 0.995 64.264 45.938 34.069 10.742
94 6 0.000 0.000 5.008 0.000 6.077 0.000 5.305
86 7 0.000 0.000 0.000 0.000 22.102 0.000 0.000
83 8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 26.865
85 9 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 22.422
95 10 0.000 22.951 17.308 2.997 0.000 0.127 0.677
56 11 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
61 12 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
66 13 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
71 14 1.543 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.317
CN POND 78.69 81.55 81.74 86.23 86.12 79.77 83.03
- 121 -
12.3.3 CORRECCIÓN POR ESTADO DE HUMEDAD INICIAL
Por último, se corrigen los CN por el estado de humedad inicial del suelo, ya que cuando se producen aguaceros de elevado periodo de retorno, el suelo no suele estar seco, por lo que se reduce su capacidad de infiltración. Aplicando dicha corrección se tiene: Barranco de les Vinyes: SUBCUENCA CN FINAL
V0 79.38
V1 80.70
V2 78.67
V3 80.57
V4 72.51
V5 77.64
V6 77.18
V7 80.43
V8 92.12
V9 76.10
V10 89.99
V11 80.84
V12 98.84
V13 97.09
Camí de Monserrat: SUBCUENCA CN FINAL
M0 90.49 M1 93.79 M2 94.00 M3 99.17 M4 99.04 M5 91.74 M6 95.49 M0 90.49 M1 93.79
- 122 -
12.4 APÉNDICE 4. TIEMPO DE CONCENTRACIÓN DE LAS CUENCAS PRINCIPALES
12.4.1 BCO. DE LES VINYES
Para calcular el tiempo de concentración se han considerado cuatro opciones, con objeto de
tomar el más desfavorable.
A) Toda la cuenca de forma conjunta
La primera de ellas consistirá en tomar los desniveles de toda la cuenca, y la pendiente media
de la misma; es decir:
- Cota inicial : 397.2 m
- Cota final: 90.64 m
- Longitud del cauce principal: 5.485 km
- Pendiente media: 0.055886
Operando, se tiene: Tc (A) = 1.89 h
B) Calcular por separado V0+V1 del resto
En segundo lugar, se vuelve a repetir este cálculo, pero considerando por separado las primeras
cuencas (V0 y V1) del resto del sistema. El motivo es que como éstas tienen un mayor desnivel,
puede generar una distorsión importante en la pendiente media del sistema, dejando los
cálculos del lado de la inseguridad.
Para este segundo caso habrá que calcular por separado ambos subsistemas. En primer lugar se
obtiene el tiempo de concentración de la cuenca V0, que es más desfavorable que la V1:
- Cota inicial : 397.2 m
- Cota final: 229.7 m
- Longitud del cauce principal: 1.015 km
- Pendiente media: 0.17320
Operando, se tiene: Tc (V0) = 0.423 h
Mientras que para el resto del sistema de Les Vinyes se tiene:
- Cota inicial : 229.73 m
- Cota final: 90.64 m
- Longitud del cauce principal: 4.470 km
- 123 -
- Pendiente media: 0.031115
Operando, se tiene: Tc (Resto sistema) = 1.810 h
Por lo que el tiempo de concentración total será: Tc (B) = 0.423+1.810 = 2.233 h
C) Calcular por separado V0+V1+V2+V3 del resto
De nuevo se repite el proceso, pero considerando esta vez por separado las cuencas V0, V1, V2
y V3, del resto del sistema. Para esta nuevo hipótesis de nuevo habrá que calcular por separado
ambos subsistemas. En primer lugar se obtiene el tiempo de concentración del conjunto de
subcuencas V0+V2, que es la combinación más desfavorable de la unión de esas 4 subcuencas.
- Cota inicial : 397.2 m
- Cota final: 183.5 m
- Longitud del cauce principal: 1.839 km
- Pendiente media: 0.116231
Operando, se tiene: Tc (V0+V2) = 0.717 h
Mientras que para el resto del sistema de Les Vinyes se tiene:
- Cota inicial : 183.5 m
- Cota final: 90.64 m
- Longitud del cauce principal: 3.647 km
- Pendiente media: 0.025454
Operando, se tiene: Tc (Resto sistema) = 1.611 h
Por lo que el tiempo de concentración total será: Tc (C) = 0.717+1.611 = 2.328 h
D) Calcular por separado V0+V1+V2+V3+V4 del resto
En este caso se separan las cuencas V0, V1, V2, V3 y V4, del resto del sistema. En primer lugar
se obtiene el tiempo de concentración del conjunto de subcuencas V0+V2+V4, que es la
combinación más desfavorable de la unión de esas 5 subcuencas.
- Cota inicial : 397.2 m
- Cota final: 155.2 m
- Longitud del cauce principal: 2.664 km
- Pendiente media: 0.090833
- 124 -
Operando, se tiene: Tc (V0+V2+V4) = 0.996 h
Mientras que para el resto del sistema de Les Vinyes se tiene:
- Cota inicial : 155.2 m
- Cota final: 90.64 m
- Longitud del cauce principal: 2.821 km
- Pendiente media: 0.022886
Operando, se tiene: Tc (Resto sistema) = 1.353 h
Por lo que el tiempo de concentración total será: Tc (D) = 0.996+1.353 = 2.349 h
A partir de aquí, en las siguientes combinaciones el tiempo de concentración desciende, por lo
que la situación más desfavorable sería ésta última.
12.4.2 CAMÍ DE MONSERRAT
En el caso del barranco de Monserrat, el tiempo de concentración puede calcularse de forma
conjunta para toda la cuenca, ya que no existe un cambio fuerte de desnivel al inicio de la misma.
En este caso se tiene:
- Cota inicial : 134.1 m
- Cota final: 86.8 m
- Longitud del cauce principal: 2.796 km
- Pendiente media: 0.0169161
Calculando, se tiene que Tc = 1.423 h
- 125 -
12.5 APÉNDICE 5. SECCIONES TRANSVERSALES. MODELO GEOMÉTRICO
En el presente apéndice se presenta la ubicación de las secciones transversales utilizadas para
la elaboración del modelo hidráulico.
12.5.1 BCO. DE LES VINYES
En primer lugar se exponen las secciones del Bco de Les Viñes, desde ag. abajo hacia ag.arriba.
- 126 -
12.5.2 RIU SEC
A continuación se exponen las secciones del Riu Sec, que ha sido también simulado para tener
una condición de contorno válida en el funcionamiento hidráulico del tramo final del Barranco
de Les Vinyes.
- 127 -
- 128 -
12.6 APÉNDICE 6. MODELACIÓN HIDROLÓGICA DEL BARRANCO DE LES VINYES
En este apéndice se expondrán los resultados de la modelación hidrológica mediante HecHMS
para el barranco de Les Vinyes. Los resultados se expondrán en los puntos de interés para cada
uno de los tres periodos de retorno analizados.
12.6.1 HIDROGRAMAS DE CRECIDA. T=25 AÑOS
En primer lugar se exponen los resultados en los nodos.
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
01Jan2000
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
Junction "P1" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P1 Result:Outflow Run:T25 Element:Subcuenca_V0 Result:Outflow Run:T25 Element:Subcuenca_V1 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
01Jan2000
Flo
w (
cms)
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
Junction "P2" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P2 Result:Outflow Run:T25 Element:Subcuenca_V3 Result:Outflow Run:T25 Element:Tramo1 Result:Outflow
Run:T25 Element:Subcuenca_V2 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
Junction "P3" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P3 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
Junction "P4" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P4 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (c
ms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
Junction "P5" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P5 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (c
ms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
Junction "P6" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P6 Result:Outflow
- 129 -
A continuación se muestran los hidrogramas generados en las subcuencas.
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
Junction "P7" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P7 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
Junction "P8" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P8 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-0,5
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
Junction "P9" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P9 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (c
ms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
Junction "P10" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:P10 Result:Outflow
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
Subbasin "Subcuenca_V0" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V0 Result:Precipitation
- 130 -
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
Subbasin "Subcuenca_V1" Results f or Run "T25"
Run:T 25 Element:Subcuenca_V1 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
Subbasin "Subcuenca_V2" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V2 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
-0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
Subbasin "Subcuenca_V3" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V3 Result:Precipitation
- 131 -
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
Subbasin "Subcuenca_V4" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V4 Result:Precipi tation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
Subbasin "Subcuenca_V5" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V5 Result:Precipi tation
Depth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (cm
s)
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
Subbasin "Subcuenca_V6" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V6 Result:Precipitation
- 132 -
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
Subbasin "Subcuenca_V7" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V7 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
Subbasin "Subcuenca_V8" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V8 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (cm
s)
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
Subbasin "Subcuenca_V9" Results for Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V9 Result:Precipitation
- 133 -
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
Subbasin "Subcuenca_V10" Resul ts for Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V10 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
Subbasin "Subcuenca_V11" Resul ts for Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Precipitation Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Precipitation Loss Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Outflow
Run:T25 Element:Subcuenca_V11 Result:Baseflow
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
Subbasin "Subcuenca_V12" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V12 Result:Precipi tation
- 134 -
12.6.2 HIDROGRAMAS DE CRECIDA. T=100 AÑOS
Para este periodo de retorno de 100 años, se exponen en primer lugar los resultados en los
nodos.
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
Subbasin "Subcuenca_V13" Results f or Run "T25"
Run:T25 Element:Subcuenca_V13 Result:Precipitation
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (c
ms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
Junction "P1" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P1 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (c
ms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
Junction "P2" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P2 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
Junction "P3" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P3 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0
5
10
15
20
Junction "P4" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P4 Result:Outflow
- 135 -
A continuación se muestran los hidrogramas generados en las subcuencas.
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0
5
10
15
20
Junction "P5" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P5 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0
5
10
15
20
Junction "P6" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P6 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0
5
10
15
20
25
Junction "P7" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P7 Result:Outflow Run:T100 Element:Tramo6 Result:Outflow Run:T100 Element:Tramo9 Result:Outflow
Run:T100 Element:Subcuenca_V12 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
Junction "P8" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P8 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-0,5
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
Junction "P9" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P9 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-5
0
5
10
15
20
25
30
Junction "P10" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:P10 Result:Outflow
- 136 -
De
pth
(m
m)
0123456789
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
Subbasin "Subcuenca_V0" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V0 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0123456789
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
Subbasin "Subcuenca_V1" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V1 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
34
56
7
89
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
Subbasin "Subcuenca_V2" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V2 Result:Precipitation
- 137 -
De
pth
(m
m)
0123456789
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0
1
2
3
4
5
Subbasin "Subcuenca_V3" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V3 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
01
23
4
56
789
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
Subbasin "Subcuenca_V4" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V4 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
34
56
7
89
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
Subbasin "Subcuenca_V5" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V5 Result:Precipitation
- 138 -
De
pth
(m
m)
0
1
23
4
5
6
7
8
910
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
Subbasin "Subcuenca_V6" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V6 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0123456789
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
Subbasin "Subcuenca_V7" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V7 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
012
34
567
89
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
Subbasin "Subcuenca_V8" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V8 Result:Precipitation
- 139 -
De
pth
(m
m)
01
23
45
67
89
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
Subbasin "Subcuenca_V9" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V9 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
8
910
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
Subbasin "Subcuenca_V10" Results f or Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V10 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
012
34
567
89
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
Subbasin "Subcuenca_V11" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V11 Result:Precipitation
- 140 -
12.6.3 HIDROGRAMAS DE CRECIDA. T=500 AÑOS
En primer lugar se exponen los resultados en los nodos.
De
pth
(m
m)
012
34
567
89
10
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
Subbasin "Subcuenca_V12" Results for Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V12 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
1
2
3
4
5
6
7
8
910
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
Subbasin "Subcuenca_V13" Results f or Run "T100"
Run:T100 Element:Subcuenca_V13 Result:Precipitation
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0
1
2
3
4
5
6
7
Junction "P1" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P1 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-2
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
Junction "P2" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P2 Result:Outflow
- 141 -
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0
5
10
15
20
Junction "P3" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P3 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-5
0
5
10
15
20
25
30
35
Junction "P4" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P4 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-5
0
5
10
15
20
25
30
35
Junction "P5" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P5 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-5
0
5
10
15
20
25
30
35
Junction "P6" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P6 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-5
0
5
10
15
20
25
30
35
40
Junction "P7" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P7 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
Junction "P8" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P8 Result:Outflow
- 142 -
A continuación se muestran los hidrogramas generados en las subcuencas.
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
Junction "P9" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P9 Result:Outflow
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:0
Flo
w (
cms)
-5
-0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
Junction "P10" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:P10 Result:Outflow
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
Subbasin "Subcuenca_V0" Results f or Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V0 Result:Precipi tation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
Subbasin "Subcuenca_V1" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V1 Result:Precipitation
- 143 -
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
Subbasin "Subcuenca_V2" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V2 Result:Precipi tation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0
1
2
3
4
5
6
7
8
Subbasin "Subcuenca_V3" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V3 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
Subbasin "Subcuenca_V4" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V4 Result:Precipitation
- 144 -
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0
1
2
3
4
5
6
7
Subbasin "Subcuenca_V5" Results f or Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V5 Result:Precipi tation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
Subbasin "Subcuenca_V6" Results f or Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V6 Result:Precipi tation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
Subbasin "Subcuenca_V7" Results f or Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V7 Result:Precipi tation
- 145 -
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
Subbasin "Subcuenca_V8" Results f or Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V8 Result:Precipi tation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
Subbasin "Subcuenca_V9" Results f or Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V9 Result:Precipi tation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
Subbasin "Subcuenca_V10" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V10 Result:Precipitation
- 146 -
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
Subbasin "Subcuenca_V11" Results f or Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V11 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
Subbasin "Subcuenca_V12" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V12 Result:Precipitation
De
pth
(m
m)
0
2
4
6
8
10
12
14
00:00 01:00 02:00 03:00 04:00 05:00 06:00
Flo
w (
cms)
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
Subbasin "Subcuenca_V13" Results for Run "T500"
Run:T500 Element:Subcuenca_V13 Result:Precipitation
- 147 -
12.7 APÉNDICE 8. MODELACIÓN HIDRÁULICA DEL BARRANCO DE LES VINYES
En este apéndice se expondrán los resultados obtenidos del cálculo hidráulico del barranco de
Les Vinyes, para cada uno de los tres periodos de retorno analizados.
12.7.1 RESULTADOS NUMÉRICOS DE LA SIMULACIÓN. T = 25 AÑOS.
En primer lugar se muestran los resultados en el cauce principal del barranco de Les Vinyes, para
el periodo de retorno de 25 años. Entre la sección 1251 y la 1261 se ubica la embocadura del
cauce enterrado, mientras que a partir de la sección 880 se encuentra la rejilla donde una parte
del flujo se incopora al colector enterrado.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
2359 7.4 148.6 148.91 148.91 149.05 0.007886 1.68 4.41 1 2173 7.4 141.75 142.2 142.41 142.87 0.030737 3.62 2.04 2 2032 10.8 139.36 139.85 139.9 140.15 0.009882 2.43 4.45 1.18 1816 10.8 131.15 131.69 131.99 132.7 0.033598 4.46 2.42 2.15 1685 10.8 128.06 129 129.24 129.76 0.021328 3.86 2.8 1.74 1608 10.8 126.64 127.02 127.17 127.53 0.023396 3.17 3.4 1.75 1595 11.3 126.05 126.98 127.03 127.25 0.011635 2.29 4.93 1.24 1551 11.3 124.79 125.45 125.63 126.04 0.036058 3.41 3.32 2.1 1526 11.3 123.39 123.86 124.1 124.78 0.06318 4.25 2.66 2.75 1485 11.3 122.17 122.94 123.15 123.62 0.02184 3.65 3.1 1.75 1463 11.3 120.28 121.33 121.71 122.72 0.051982 5.21 2.17 2.57 1318 11.3 117.14 117.95 117.69 118.05 0.001682 1.37 8.28 0.52 1261 11.3 115.84 117.98 117.98 0.000018 0.27 42.21 0.06 1251 0.01 118.49 118.5 118.5 118.5 0.005363 0.12 0.09 0.44 1168 0.01 115.27 115.28 115.29 115.29 0.107192 0.34 0.03 1.79
967 0.01 111.65 111.67 111.67 111.67 0.017946 0.3 0.03 0.88 880 0.01 109.76 109.79 109.79 109.79 0.020137 0.34 0.03 0.95 816 0.01 108.68 108.69 108.69 108.69 0.010498 0.14 0.07 0.6 763 0.01 105.83 105.85 105.85 105.85 0.000049 0.02 0.56 0.05 712 0.01 104.62 104.63 104.63 104.64 0.009731 0.22 0.05 0.65 686 0.01 103.91 103.68 103.63 103.68 0.000044 0.34 0 668 0.01 103.39 103.41 103.41 103.41 0.016546 0.25 0.04 0.82 612 0.01 101.87 101.9 101.9 101.92 0.040497 0.55 0.02 1.38 585 0.01 101.09 101.11 101.11 101.11 0.034528 0.4 0.02 1.22 541 0.01 99.92 99.94 99.94 99.95 0.061467 0.55 0.02 1.63 460 0.01 97.92 97.93 97.94 97.94 0.026697 0.33 0.03 1.06 416 0.01 96.91 96.94 96.94 96.95 0.020033 0.41 0.02 1
- 148 -
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
359 0.01 95.96 95.97 95.97 95.97 0.013479 0.21 0.05 0.72 315 0.01 94.92 94.93 94.93 94.93 0.000171 0.04 0.28 0.09 223 0.01 93.3 93.33 93.33 93.33 0.013637 0.23 0.04 0.74 173 0.01 92.3 92.32 92.32 92.33 0.026659 0.4 0.03 1.1 130 0.01 91.06 91.07 91.07 91.07 0.000643 0.07 0.15 0.17 105 0.01 90.81 90.83 90.83 90.83 0.003011 0.16 0.06 0.39 73 0.01 90.67 90.69 90.69 90.69 0.001664 0.12 0.08 0.29 52 0.01 89.31 89.37 89.39 89.42 0.051547 0.94 0.01 1.69 43 15.1 87.01 87.55 87.89 88.83 0.050678 5.02 3.01 2.62 21 15.1 86.83 88.07 88.19 0.001743 1.54 9.79 0.55 20 15.1 86.83 88.06 88.19 0.001754 1.55 9.77 0.55
0 15.1 86.41 88.14 88.14 0.000038 0.3 49.86 0.09
A continuación se exponen los resultados en los resultados en los puntos principales del tramo
de colector enterrado.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
1258 11.3 115.84 117.98 117.98 0.000007 0.27 42.21 0.06 1250 11.3 115.75 117.94 116.54 117.98 0.000128 0.9 12.54 0.21 1200 Culvert 1165 11.3 114.1 115.7 115.78 0.000342 1.28 8.84 0.34
1164.9 11.3 114.1 115.7 114.89 115.78 0.000342 1.28 8.84 0.34 1150 Culvert 1143 11.3 111.56 111.86 112.35 114.7 0.072306 7.47 1.51 4.42
1142.9 11.3 111.56 111.86 112.35 114.7 0.072306 7.47 1.51 4.42 1100 Culvert 1047 11.3 110.19 111.79 111.87 0.000342 1.28 8.84 0.34
1046.9 11.3 110.19 111.79 110.98 111.87 0.000342 1.28 8.84 0.34 1030 Culvert 1020 11.3 107.7 108.01 108.49 110.66 0.0646 7.21 1.57 4.19
1019.9 11.3 107.7 108.01 108.49 110.66 0.0646 7.21 1.57 4.19 1000 Culvert
928 11.3 104.58 106.23 106.3 0.000312 1.24 9.13 0.32 927.9 11.7 104.58 106.22 105.39 106.3 0.000339 1.29 9.09 0.34
900 Culvert 876 11.7 103.15 104.79 104.87 0.000341 1.29 9.07 0.34
875.9 11.7 103.15 104.79 103.96 104.87 0.000341 1.29 9.07 0.34 800 Culvert 766 11.7 100.93 102.57 102.65 0.00034 1.29 9.08 0.34
765.9 14.8 100.93 102.5 101.87 102.65 0.000625 1.71 8.64 0.46
- 149 -
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
500 Bridge 290 14.8 90.27 91.84 91.99 0.000624 1.71 8.65 0.46
289.9 14.8 90.27 91.84 91.21 91.99 0.000625 1.71 8.65 0.46 200 Bridge 140 14.8 87.8 88.26 88.74 90.24 0.029886 6.23 2.37 2.97 44 14.8 87.01 87.43 87.88 89.99 0.058753 7.09 2.09 4.17
Por último se exponen los resultados del cálculo hidráulico en el Riu Sec.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
1564 184 89.56 91.35 91.26 91.81 0.003447 3.02 61 0.9 1368 184 88.49 89.94 90.12 90.72 0.007656 3.91 47.1 1.3 1202 184 87.39 88.72 88.96 89.58 0.009536 4.11 44.8 1.44 1087 184 86.57 87.85 88.11 88.78 0.010394 4.28 43.01 1.5 1007 184 86.01 88.1 87.47 88.31 0.001018 2.03 90.75 0.52 1000 Bridge
944 184 85.79 87.99 88.21 0.000916 2.1 87.71 0.5 906 184 85.66 87.94 88.15 0.00097 2.01 91.7 0.51 873 199.1 85.61 87.96 87.27 88.12 0.000775 1.8 110.62 0.45 800 Bridge 797 199.1 85.03 87.15 87.15 87.75 0.004199 3.44 57.95 1.01 681 199.1 84.87 86.46 86.47 87.07 0.004248 3.46 57.56 1.01 516 199.1 83.87 85.21 85.41 85.98 0.008361 3.88 51.28 1.35 406 199.1 82.71 84.66 84.41 84.89 0.001903 2.12 93.97 0.66 350 Bridge 311 199.1 80.35 82.88 82.88 83.48 0.004149 3.43 58.07 1
1 199.1 74.77 76.62 77.08 78.14 0.01866 5.47 36.41 1.97
12.7.2 RESULTADOS NUMÉRICOS DE LA SIMULACIÓN. T = 100 AÑOS.
A continuación se exponen los resultados en el barranco de Les Vinyes para el periodo de
retorno de 100 años.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
2359 12.7 148.6 149.03 149.03 149.24 0.007328 2.01 6.32 1.01
- 150 -
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
2173 12.7 141.75 142.35 142.62 143.25 0.030075 4.21 3.01 2.05 2032 18.5 139.36 140.11 140.11 140.43 0.006424 2.52 7.34 1.01 1816 18.5 131.15 131.88 132.3 133.27 0.032658 5.21 3.55 2.2 1685 18.5 128.06 129.22 129.55 130.27 0.021237 4.53 4.08 1.8 1608 18.5 126.64 127.14 127.38 127.94 0.026192 3.98 4.65 1.93 1595 19.2 126.05 127.04 127.2 127.61 0.020938 3.35 5.74 1.69 1551 19.2 124.79 125.56 125.79 126.31 0.040995 3.84 5 2.27 1526 19.2 123.39 123.98 124.3 125.14 0.052432 4.77 4.03 2.63 1485 19.2 122.17 123.14 123.42 124 0.020715 4.11 4.68 1.77 1463 19.2 120.28 121.55 122.01 123.18 0.042184 5.66 3.39 2.43 1318 19.2 117.14 118.81 118.86 0.000371 0.97 19.72 0.27 1261 19.2 115.84 118.82 118.83 0.000018 0.32 62.02 0.06 1251 0.01 118.49 118.5 118.5 118.5 0.005363 0.12 0.09 0.44 1168 0.01 115.27 115.28 115.29 115.29 0.107192 0.34 0.03 1.79
967 0.01 111.65 111.67 111.67 111.67 0.017946 0.3 0.03 0.88 880 0.6 109.76 109.89 109.89 109.91 0.007604 0.75 1 0.81 816 0.6 108.68 108.72 108.73 108.74 0.027387 0.65 0.95 1.26 763 0.6 105.83 105.86 105.86 105.88 0.036812 0.65 0.94 1.4 712 0.6 104.62 104.71 104.72 104.76 0.018975 1 0.6 1.22 686 0.6 103.91 103.9 103.72 103.9 0.000425 2.1 0 668 0.6 103.39 103.55 103.5 103.58 0.003082 0.65 0.92 0.55 612 0.6 101.87 102.25 102.03 102.25 0.0002 0.25 2.96 0.14 585 0.6 101.09 101.19 101.25 101.43 0.126037 2.15 0.28 2.99 541 0.6 99.92 100.07 100.09 100.13 0.023088 1.14 0.53 1.35 460 0.6 97.92 98.02 98.04 98.08 0.024348 1.04 0.58 1.35 416 0.6 96.91 97.05 97.05 97.09 0.024344 0.94 0.64 1.32 359 0.6 95.96 96.02 96.05 96.07 0.029918 0.97 0.62 1.43 315 0.6 94.92 94.96 94.97 94.98 0.021941 0.68 0.89 1.17 223 0.6 93.3 93.42 93.4 93.43 0.006188 0.6 1 0.7 173 0.6 92.3 92.4 92.43 92.5 0.059744 1.39 0.43 2.04 130 0.6 91.06 91.14 91.12 91.16 0.007044 0.59 1.02 0.74 105 0.6 90.81 91.02 91.03 0.001536 0.5 1.19 0.4 73 0.6 90.67 91 91 0.000223 0.27 2.26 0.17 52 0.6 89.31 91 91 0.000001 0.05 17.52 0.01 43 25.4 87.01 90.99 91 0.000027 0.39 74.21 0.08 21 25.4 86.83 91 91 0.000009 0.26 135.76 0.05 20 25.4 86.83 91 91 0.000009 0.26 135.76 0.05
0 25.4 86.41 91 91 0.000001 0.12 239.9 0.02
A continuación se exponen los resultados en los resultados en los puntos principales del tramo
de colector enterrado.
- 151 -
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
1258 19.2 115.84 118.82 118.83 0.000007 0.32 62.02 0.06 1250 19.2 115.75 118.77 116.86 118.82 0.000135 1.06 18.24 0.21 1200 Culvert 1165 19.2 114.1 116.39 116.5 0.000322 1.46 13.19 0.33
1164.9 19.2 114.1 116.39 115.21 116.5 0.000322 1.46 13.19 0.33 1150 Culvert 1143 19.2 111.56 113.85 113.96 0.000322 1.46 13.19 0.33
1142.9 19.2 111.56 113.85 112.67 113.96 0.000322 1.46 13.19 0.33 1100 Culvert 1047 19.2 110.19 112.48 112.59 0.000322 1.46 13.19 0.33
1046.9 19.2 110.19 112.48 111.3 112.59 0.000322 1.46 13.19 0.33 1030 Culvert 1020 19.2 107.7 110.01 110.12 0.000313 1.44 13.32 0.32
1019.9 19.2 107.7 110.01 108.81 110.12 0.000313 1.44 13.32 0.32 1000 Culvert
928 19.2 104.58 106.9 107 0.00031 1.44 13.38 0.32 927.9 19.5 104.58 106.89 105.7 107 0.000321 1.46 13.35 0.33
900 Culvert 876 19.5 103.15 105.47 105.57 0.000321 1.46 13.35 0.33
875.9 19.5 103.15 105.47 104.28 105.57 0.000321 1.46 13.35 0.33 800 Culvert 766 19.5 100.93 103.19 103.31 0.000347 1.5 12.98 0.34
765.9 23.9 100.93 103.11 102.22 103.3 0.000583 1.92 12.47 0.44 500 Bridge 290 23.9 90.27 90.68 91.55 97.34 0.116326 11.44 2.09 5.8
289.9 23.9 90.27 90.68 91.56 97.33 0.116035 11.43 2.09 5.79 200 Bridge 140 23.9 87.8 88.44 89.08 91.07 0.027486 7.19 3.33 2.93 44 23.9 87.01 89.2 88.13 89.25 0.000157 1.03 23.28 0.27
Por último se exponen los resultados del cálculo hidráulico en el Riu Sec.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) 1564 969 89.56 93.34 93.34 94.62 0.003342 5.01 193.4 1.01 1368 969 88.49 91.92 92.27 93.71 0.004745 5.93 163.36 1.21 1202 969 87.39 90.29 90.98 92.61 0.007648 6.75 143.57 1.49 1087 969 86.57 89.57 90.22 91.83 0.00704 6.67 145.33 1.44 1007 969 86.01 90.92 89.61 91.51 0.000923 3.39 290.87 0.56 1000 Bridge
- 152 -
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
944 969 85.79 89.26 89.65 91.21 0.004799 6.18 156.86 1.22 906 969 85.66 90.21 89.49 90.98 0.001514 3.9 248.76 0.7 873 994.4 85.61 90.3 89.13 90.93 0.001021 3.52 282.42 0.59 800 Bridge 797 994.4 85.03 89.41 89.41 90.74 0.002611 5.2 207.83 0.93 681 994.4 84.87 88.54 88.89 90.06 0.003854 5.46 186.87 1.09 516 994.4 83.87 86.51 87.26 88.78 0.009957 6.68 148.91 1.64 406 994.4 82.71 86.97 85.95 87.37 0.00081 2.85 378.59 0.52 350 Bridge 311 994.4 80.35 84.69 84.84 85.87 0.003441 4.93 222.73 1.02 1 994.4 74.77 78.1 79.39 82.26 0.014036 9.03 110.07 2
12.7.3 RESULTADOS NUMÉRICOS DE LA SIMULACIÓN. T = 500 AÑOS.
Para finalizar se muestran los resultados en el cauce principal del barranco de Les Vinyes, para
el periodo de retorno más alto, de 500 años. De nuevo cabe recordar que entre la sección 1251
y la 1261 se ubica la embocadura del cauce enterrado.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
2359 20.2 148.6 149.19 149.19 149.46 0.006592 2.31 8.75 1.01 2173 20.2 141.75 142.5 142.86 143.68 0.029523 4.81 4.2 2.1 2032 29.8 139.36 140.37 140.37 140.78 0.005841 2.81 10.6 1 1816 29.8 131.15 132.1 132.64 133.91 0.032062 5.95 5.01 2.24 1685 29.8 128.06 129.47 129.9 130.84 0.021014 5.18 5.76 1.84 1608 29.8 126.64 127.28 127.63 128.46 0.028448 4.81 6.19 2.09 1595 31 126.05 127.14 127.42 128.08 0.026647 4.29 7.23 1.97 1551 31 124.79 125.69 125.95 126.59 0.034143 4.21 7.37 2.17 1526 31 123.39 124.13 124.53 125.53 0.042455 5.23 5.93 2.49 1485 31 122.17 123.37 123.71 124.44 0.019636 4.58 6.77 1.78 1463 31 120.28 121.8 122.37 123.71 0.03501 6.11 5.07 2.3 1318 31 117.14 119.06 119.15 0.000595 1.32 23.5 0.35 1261 31 115.84 119.08 119.09 0.000033 0.46 74.33 0.09 1251 5.74 118.49 118.61 118.61 118.66 0.010612 1 5.74 0.98 1168 5.74 115.27 115.44 115.51 115.68 0.032973 2.13 2.69 1.81
967 5.74 111.65 112.13 112.14 112.3 0.008233 1.83 3.14 1.03 880 6.74 109.76 109.98 110.02 110.13 0.030556 2.13 4.37 1.76 816 6.74 108.68 108.82 108.82 108.86 0.013388 1 6.97 1.07 763 6.74 105.83 105.91 105.97 106.08 0.056599 1.87 3.72 2.15 712 6.74 104.62 105.01 105.01 105.17 0.007763 1.77 3.81 1.01
- 153 -
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
686 6.74 103.91 104.4 104.06 104.43 0.000766 0.65 9.44 0.32 668 6.74 103.39 103.96 103.83 104.01 0.003285 0.94 7.21 0.61 612 6.74 101.87 102.62 102.3 102.63 0.000666 0.38 13.34 0.27 585 6.74 101.09 101.4 101.57 102.01 0.046116 3.45 1.95 2.27 541 6.74 99.92 100.27 100.41 100.73 0.029263 3.01 2.24 1.87 460 6.74 97.92 98.24 98.3 98.45 0.029464 2.01 3.35 1.69 416 6.74 96.91 97.4 97.26 97.45 0.001878 0.95 7.07 0.5 359 6.74 95.96 96.18 96.23 96.34 0.030483 1.76 3.83 1.67 315 8.61 94.92 95.08 95.12 95.24 0.027628 1.81 4.75 1.63 223 8.61 93.3 94.06 94.06 0.000156 0.33 25.78 0.15 173 8.61 92.3 94.05 94.05 0.000004 0.1 107.33 0.03 130 8.61 91.06 94.05 94.05 0 0.04 256.62 0.01 105 8.61 90.81 94.05 94.05 0 0.03 362.57 0.01 73 8.61 90.67 94.05 94.05 0 0.03 364.41 0.01 52 8.61 89.31 94.05 94.05 0 0.03 400.42 0.01 43 40.03 87.01 94.05 94.05 0.000001 0.12 523.31 0.02 21 40.03 86.83 94.05 94.05 0 0.09 641.57 0.01 20 40.03 86.83 94.05 94.05 0 0.09 641.57 0.01
0 40.03 86.41 94.05 94.05 0 0.07 793.01 0.01
A continuación se exponen los resultados en los resultados en los puntos principales del tramo
de colector enterrado.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
1258 25.26 115.84 119.08 119.09 0.000009 0.37 74.38 0.07 1250 25.26 115.75 119 117.08 119.08 0.00017 1.26 21.76 0.24 1200 Culvert 1165 25.26 114.1 116.86 116.98 0.000312 1.55 16.31 0.32
1164.9 25.26 114.1 116.86 115.43 116.98 0.000312 1.55 16.31 0.32 1150 Culvert 1143 25.26 111.56 114.25 114.38 0.000335 1.59 15.88 0.33
1142.9 25.26 111.56 114.25 112.89 114.38 0.000335 1.59 15.88 0.33 1100 Culvert 1047 25.26 110.19 112.95 113.07 0.000312 1.55 16.31 0.32
1046.9 25.26 110.19 112.95 111.52 113.07 0.000312 1.55 16.31 0.32 1030 Culvert 1020 25.26 107.7 110.48 110.6 0.000305 1.54 16.45 0.32
1019.9 25.26 107.7 110.48 109.03 110.6 0.000305 1.54 16.45 0.32 1000 Culvert
928 25.26 104.58 107.37 107.49 0.0003 1.53 16.54 0.31
- 154 -
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
927.9 25.66 104.58 107.37 105.92 107.49 0.000311 1.55 16.51 0.32 900 Culvert 876 25.66 103.15 105.94 106.06 0.000311 1.55 16.51 0.32
875.9 25.66 103.15 105.94 104.5 106.06 0.000311 1.55 16.51 0.32 800 Culvert 766 25.66 100.93 103.55 103.69 0.000377 1.67 15.38 0.35
765.9 30.01 100.93 103.48 102.42 103.69 0.000563 2.01 14.9 0.43
Por último se exponen los resultados del cálculo hidráulico en el Riu Sec.
River
Sta
Q Total Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
E.G.
Elev
E.G.
Slope
Vel
Chnl
Flow
Area
Froude
# Chl
(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2)
1564 2339 89.56 95.45 95.45 97.52 0.00284 6.38 366.71 1.01 1368 2339 88.49 93.88 94.52 96.6 0.004986 7.31 320.06 1.29 1202 2339 87.39 92.13 93.19 95.58 0.005926 8.23 284.1 1.42 1087 2339 86.57 93.66 92.42 94.76 0.001166 4.67 529.03 0.67 1007 2339 86.01 94.39 92.46 94.62 0.000229 2.61 1441.18 0.31 1000 Bridge
944 2339 85.79 91.53 92.48 94.27 0.004008 7.37 337.18 1.19 906 2339 85.66 93.08 93.97 0.000858 4.36 652.93 0.59 873 2379.03 85.61 92.97 91.41 93.95 0.00085 4.51 601.05 0.59 800 Bridge 797 2379.03 85.03 90.77 91.56 93.59 0.00377 7.92 375.44 1.19 681 2379.03 84.87 89.61 90.7 92.91 0.006024 8.38 345.73 1.44 516 2379.03 83.87 87.66 88.97 91.6 0.009248 8.98 302.65 1.72 406 2379.03 82.71 89.23 87.75 89.58 0.00043 3 1203.69 0.42 350 Bridge 311 2379.03 80.35 85.42 86.65 88.8 0.007159 8.51 324.26 1.54
1 2379.03 74.77 79.98 82.05 85.82 0.010734 10.73 225.51 1.89 12.7.4 SECCIONES TRANSVERSALES
A continuación se exponen las secciones transversales de este sistema, en el que se reproducen
simultáneamente los tres periodos de retorno.
0 50 100 150 200145
150
155
160
165
170
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 2359
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250140
142
144
146
148
150
152
154
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 2173
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200138
140
142
144
146
148
150
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 2032
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200130
132
134
136
138
140
142
144
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1816
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200128
130
132
134
136
138
140
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1685
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250126
127
128
129
130
131
132
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1608
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250126
128
130
132
134
136
138
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1595
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250124
126
128
130
132
134
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1551
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250123
124
125
126
127
128
129
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1526
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250122
123
124
125
126
127
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1485
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250120
122
124
126
128
130
132
134
136
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1463
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250 300117
118
119
120
121
122
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1318
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
- 155 -
0 50 100 150 200 250115
116
117
118
119
120
121
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Alto RS = 1261
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250118.4
118.6
118.8
119.0
119.2
119.4
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 1251
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Levee
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250115.2
115.4
115.6
115.8
116.0
116.2
116.4
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 1168
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Levee
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250111.5
112.0
112.5
113.0
113.5
114.0
114.5
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 967
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Levee
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250 300109.5
110.0
110.5
111.0
111.5
112.0
112.5
113.0
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 880
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Levee
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250 300108
109
110
111
112
113
114
115
116
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 816
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Levee
Bank Sta
.028
.023 .028
0 50 100 150 200 250 300 350104
106
108
110
112
114
116
118
120
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 763
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250 300104
106
108
110
112
114
116
118
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 712
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250102
104
106
108
110
112
114
116
118
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 686
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 50 100 150 200 250102
104
106
108
110
112
114
116
118
120
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 668
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.023 .028
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180100
102
104
106
108
110
112
114
116
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 612
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200100
102
104
106
108
110
112
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 585
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028
.023 .028
- 156 -
0 50 100 150 20098
100
102
104
106
108
110
112
114
116
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 541
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 20 40 60 80 100 120 14096
98
100
102
104
106
108
110
112
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 460
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028
.023 .028
0 20 40 60 80 100 12096
98
100
102
104
106
108
110
112
114
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 416
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028
.023 .028
0 20 40 60 80 100 12094
96
98
100
102
104
106
108
110
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 359
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028
.023 .028
0 20 40 60 80 100 12094
96
98
100
102
104
106
108
110
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 315
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.023 .028
0 50 100 150 20092
94
96
98
100
102
104
106
108
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 223
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028
.023 .028
0 50 100 150 200 25092
94
96
98
100
102
104
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 173
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 25091
92
93
94
95
96
97
98
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 130
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 20 40 60 80 100 120 140 16090.5
91.0
91.5
92.0
92.5
93.0
93.5
94.0
94.5
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 105
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 20 40 60 80 100 120 140 16090.5
91.0
91.5
92.0
92.5
93.0
93.5
94.0
94.5
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 73
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 20 40 60 80 100 120 140 16089
90
91
92
93
94
95
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 52
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023
.028
0 20 40 60 80 100 120 140 160 18087
88
89
90
91
92
93
94
95
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 43
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
- 157 -
0 20 40 60 80 100 120 140 160 18086
87
88
89
90
91
92
93
94
95
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 21
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 20 40 60 80 100 120 140 160 18086
87
88
89
90
91
92
93
94
95
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 20
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 25086
88
90
92
94
96
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Bco_de_Les_Vinye Reach = Cauce ppal_Medio RS = 0
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .023 .028
0 50 100 150 200 250 300 35088
90
92
94
96
98
100
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1564
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 100 200 300 400 50088
90
92
94
96
98
100
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1368
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 50 100 150 200 250 300 35086
88
90
92
94
96
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1202
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 50 100 150 200 250 30086
88
90
92
94
96
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1087
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
-100 0 100 200 300 40086
88
90
92
94
96
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1007
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
-100 0 100 200 300 40086
88
90
92
94
96
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1000 BR
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
50 100 150 200 250 30084
86
88
90
92
94
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 1000 BR
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
50 100 150 200 250 30085
86
87
88
89
90
91
92
93
94
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 944
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 50 100 150 200 250 30085
86
87
88
89
90
91
92
93
94
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal RS = 906
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
- 158 -
50 100 150 200 250 30085
86
87
88
89
90
91
92
93
94
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 873
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
50 100 150 200 250 30085
86
87
88
89
90
91
92
93
94
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 800 BR
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
50 100 150 200 250 30084
86
88
90
92
94
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 800 BR
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
50 100 150 200 250 30084
86
88
90
92
94
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 797
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 50 100 150 200 250 300 35084
85
86
87
88
89
90
91
92
93
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 681
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 100 200 300 400 50083
84
85
86
87
88
89
90
91
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 516
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 100 200 300 400 500 60082
83
84
85
86
87
88
89
90
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 406
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 100 200 300 400 500 60082
83
84
85
86
87
88
89
90
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 350 BR
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 100 200 300 400 500 60080
82
84
86
88
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 350 BR
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 100 200 300 400 500 60080
82
84
86
88
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 311
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
0 50 100 150 200 250 300 35074
76
78
80
82
84
86
LES_VINYES Plan: Plan 01River = Riu_Sec Reach = Cauce ppal_ag_ab RS = 1
Station (m)
Ele
vatio
n (m
)
Legend
WS T_500
WS T_100
WS T_25
Ground
Bank Sta
.028 .021 .028
- 159 -