II Graficki Rad Iz Konstruisanja
description
Transcript of II Graficki Rad Iz Konstruisanja
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
II Графички рад
Једностепени редуктор са цилиндричним зупчаницима
1. Пречник подеоне кружнице малог зупчаника,
d1=3√ 2T1
φ ∙σd2 ∙
u+1u
∙ K H ∙ Z2=3√ 2∙272000
0,6 ∙8702 ∙2+1
2∙1,35 ∙4662=80,76mm,
где је:
T 1=Pω
= 28102,62
=0,272kNm=272000Nmm
T 1- обртни момент,
ω=π ∙n30
=π ∙98030
=102,62 s−1
ω - угаона брзина;
φ= bd1
=0,5−1,4, за побољшане челике. С обзиром на то да је мали угао бочне
линије β0=10 ° и број зубаца z1=22, усваја се φ=0,6;
Динамичка издржљивост бокова зубаца од Č .4320према табели 4.5 МЕ II,
σ Hlim=1480N
mm2.
Датум Професор Оцена
Снага на погонском вратилу 2kN
Број обртаја електромотора 980min−1
Преносни однос зупчаника n=1 ( k=1 )Врста погона a¿Време укључивања електромотора Č .0370
Врста радне машине Бронза
Број зубаца мањег зупчаника h=140mm
Угао нагиба бочне линије зубаца Трапезни
Материјал мањег зупчаника за подмазане површине, μ=0,04
Коефицијент померања профила x=0,5
Материјал вратила Č .0545
Растојање између лежаја 140mm
Квалитет израде зупчаника ¿7
Лежај куглични
Кућиште редуктора ливено, ČL
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Степен сигурности против разарања бокова зубаца S=1,4−2. Усваја се S=1,7 па
је дозвољни напон σ d=σ Hlim
S=1480
1,7=870
Nmm2 .
u=1,6 - задата вредност преносног односа;
K A=1,25 - задата вредност фактора спољних динамичких сила.
За претпоставлени пречник подеоне кружнице мањег зупчаника d1=100mm и
угаону брзинуω=102,62 s−1, брзина зупчаника на подеоној кружници
v=r1 ∙ω=0,05 ∙102,62=5,13ms
. Значајка v ∙z1
100=5,13 ∙
22100
=1,13 па за квалитет израде
зупчаника ¿7 према дијаграму на слици 4.47 МЕ II фактор унутрашњих динамичких
сила K vβ=1,06.
За bd1
=0,6 и оба зупчаника симетрично постављена између лежаја према табели
4.4 фактор расподеле оптерећења K Hβ=1,02.
Према томе: K H=K A ∙ KVβ ∙ K Hβ=1,25 ∙1,06 ∙1,02=1,35
Утицај еластичности материјала за оба зупчаника од челика ZE=189√ Nmm2
, па
за цилиндричне зупчанике са косим зупцима са x1+ x2=0,5,
Z=2,5 ∙ ZE ∙ cosβ=2,5∙189 ∙cos 10°=466√ Nmm2
Модул зупчаника у нормалној равни на бок зубаца:
mn=d1
Z1
∙ cosβ=80,7622
∙cos10 °=3,6709 ∙0,9848=3,615
Усваја се стандардна вредност модула mn=4mm (МЕ II, табела 4.2).
Чеони модул mt=mn
cosβ= 4
cos 10°=4,0617.
2. Степен сигурности против лома зубаца:
S=[σ F ] M
σ F
=yΠ ∙ σFlim
σF
= 2 ∙41640,255
=20,668
где је:
yΠ=2 за модуле m≤5mm;
σ Flim=416N
mm2 за Č .4320(табела 4.5).
Напон у подножју зубаца цилиндричних зупчаника:
σ F=Y F a∙Y Sa
∙ Y ε ∙ Y β ∙F t
b ∙mn
∙ K A ∙ KVβ ∙K Fβ=2,18 ∙2,04 ∙0,569 ∙0,335 ∙7610
53,614 ∙ 4∙1,25 ∙1,06 ∙1,0=40,255
Nmm2
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Y Fa=2,18 - фактор облика зубаца за zn=
z
co s3 β= 22
co s310 °=23 и коефицијент поме-
рања x=0,5 (МЕ II, табела 4.8);
Y S a=2,04 - фактор концентрације напона;
Y ε=0,25+ 075εα
=0,25+ 0,752,3492
=0,569 - фактор положаја, где је ε α степен спрезања
профила;
Y β=1−εβ ∙ β °
120=0,7988 ∙10
120=0,335 - утицај облика косозубих зупчаника, ε β - степен
спрезања бочних линија;
K A=1,25 - фактор спољних динамичких сила;
KVβ=1,06 - фактор унутрашњих динамичких сила;
KVβ=1,01 - фактор расподеле оптерепења. Усвојена је по препоруци нешто мања
вредност у односу на фактор K Hβ (табела 4.4).
3. Геометријске мере, кинематски односи и толеранције зупчаника
3.1 Угао стандардног профила α n+20 ° (према JUS .MC 1.015)
3.2 Угао нагиба профила у главном пресеку α t одређује се из једначине:
tgα t=tgαn
cosβ= tg20 °
cos 10°=0,36958, па је α t=20,28°.
3.3 Број зубаца гоњеног зупчаника z2=i ∙ z1=2 ∙22=44.
3.4 Кинематски преносни ооднос u=z2
z1
=4422
=2.
3.5 Чеони модул mt=mn
cosβ= 4
cos 10°=4,0617
3.6 Пречници подеоних и кинематских кружница:(x=0,5 - коефицијент померања профила)
d1=mt ∙ z1=4,0617 ∙22=89,3574 mm
d2=mt ∙ z2=4,0617 ∙44=178,7148mm
dw 1=mt ∙ z1+2 ∙ x ∙mt=4,0617 ∙22+2 ∙0,5 ∙4.0617=89,3574+4,0617=93,4191mm
dw 2=mt ∙ z2+2∙ x ∙mt=4,0617 ∙44+2∙0,5 ∙4.0617=178,7148+4,0617=182,7765mm
3.7 Пречници основних кружница
db1=d1∙ cosα t=89,3574 ∙cos20,28 °=89,3574 ∙0,938009=83,8181mm
db2=d2∙ cosα t=178,7148 ∙cos20,28 °=178,7148 ∙0,938009=167,6362mm
3.8 Осно растојање зупчаника
a=dw 1+dw 2
2=93,4191+182,7765
2=216,1956
2=138,0978mm
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
3.9 Пречници подеоних кружница
d f 1=d1+2mt x−2,5mt=89,3574+4,0617−2,5 ∙4,0617=93,4191−10,1542=83,264mm
d f 2=d2+2mt x−2,5mt=178,714+4,0617−2,5 ∙4,0617=182,0617−10,154=171,91mm
3.10 Пречници темених кружница
da1=d1+2mt+2 x mt=89,3574+8.1234+4,0617=101,5425mm
da2=d2+2mt+2 x mt=178,7148+8.1234+4,0617=190,8999mm
Усваја се: da1=102h1, da2=192h11
ra1=51mm, ra2=96mm
3.11 Подеони кораци
pn=π ∙mn=π ∙4=12,5663mm pt=π ∙mt=π ∙4,0617=12,7602mm
pbt=p t ∙ cosαt=12,7602 ∙cos20,28 °=11,9185mm
3.12 Ширина зупчаника b=φ ∙d1=0,6 ∙89,3574=53,6144
Усваја се: b1=58mm, b2=54mm
3.13 Активна дужина додирнице
gα=√r a12 −rb1
2 +√ra22 −rb2
2 −a∙ sinα t=√512−41,9092+√962−83,8182−138,0978 ∙ sin 20,28°=√844,6357+√2190,5261−47,8658=29,0626+46,8231−47,8658=28mm
3.14 Степен спрезања профила ε α=gα
pbt
= 2811,9185
=2,3492
3.15 Степен спрезања бочних линија
ε β=b∙ tgβpbt
=54 ∙ tg10 °11,9185
= 9,521611,9185
=0,7988
3.16 Укупан степен спрезања ε=ε α+εβ=2,3492+0,7988=3,1481
3.17 Мерни број зубаца за коефицијенте померања x=0,5 износи:
zw 1=z1
π∙ (tg αt−inv α t )−
2x ∙tg αt
π+0,5=22
π∙ ( tg20,28 °−inv 20,28 ° )− tg20,28 °
π+0,5=7,0028 ∙ (0,3695−0,0157 )−0,1176+0,5=7,0028 ∙0,3538−0,1176+0,5=2,86
zw 2=z2
π∙ (tg αt−inv α t )−
2x ∙tg α t
π+0,5=44
π∙ ( tg20,28 °−inv 20,28 ° )− tg 20,28°
π+0,5=14,0082∙ (0,3695−0,0157 )−0,1176+0,5=14,0082 ∙0,3538−0,1176+0,5=5,34
inv α t=tgα t−αt ∙ π
180=0,0157
Усваја се zw 1=3, zw 2=5.
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
3.18 Мера преко 3 зубаца:
W 1=mncos αn [π ∙ ( zw 1−0,5 )+z1inv α t ]+2 x ∙mn ∙ s∈α n=4 ∙cos 20° [ π ∙ (3−0,5 )+22 ∙0,0157 ]+4 ∙0,34202=3,7587 ∙ [ π ∙2,5+0,3454 ]+1,36808=3,7587∙8,1954+1,36808=32,172mm
Мера преко 5 зубаца:
W 2=mncos αn [π ∙ ( zw 2−0,5 )+z2inv α t ]+2 x ∙mn ∙ s∈α n=4 ∙cos20 ° [ π ∙ (5−0,5 )+44 ∙0,0157 ]+4 ∙0,34202=3,7587 ∙ [π ∙4,5+0,6908 ]+1,36808=3,7587 ∙14,8203+1,3680=57,092mm
3.19 Толеранције зубаца зупчаника:
За задати квалитет ¿7 толеранцијска поља мере преко зубаца за стандардни
профил mn 4mm и преносни однос i=2, према JUSM .C1.031 одступања мера преко
зубаца AW и бочни зазор jn износе:
AW 1 g=¿=−0,068mm¿, AW 1d=−0,110mm; AW 2 g=−0,068mm, AW 2d=−0,110mm
jn=0,11… .0,245mm
Одступаньа осног растојања према JUSM .C1.036 износе:
Aag=¿=0,037 ¿, Aad=¿=−0,037 ¿
Дозвољено одступање бочних линија зубаца према JUSM .C1.033 и износи:
T β=0,015mm
4. Прорачун вратила редуктора
4.1 Силе и шема оптерећења вратила:
Обимне силе:
F t1=F t2=2T
mt ∙ z1
∙ K A=2∙2720004,0617 ∙22
∙1,25=7609,89N
Радијалне силе:
F r1=F r2=F t ∙tgα
cos β0
=7609,89 ∙tg 20 °
cos10 °=2812,5 N
Аксијалне силе:
Fa1=Fa2=F t ∙ tg β0=7609,89 ∙ tg10 °=1341,83 N
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Шема оптерећења вратила I и II:
4.2 Отпори ослонаца, моменти и димензиоиисање вратила I
F AV=F BV=F t 1
2=7609,89
2=3804,945 N
H – раван
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
∑i=1
n
X i=0 X AH−Fa1=0
X AH=Fa1
X AH=1341,83 N
∑i=1
n
Y i=0 −Y AH+Fr 1−FBH=0
Y AH=F r1−FBH
Y AH=2812,5−1834,47
Y AH=978,03 N
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Моменти савијања:
M SAH❑ =F r1 ∙70+Fa1 ∙
d1
2−F BH ∙140=196875+59951,22=0
M SBH❑ =0
M SZHl =−Y AH ∙70−Fa1 ∙
d1
2=−68462,1−59951,22=−128413,32 Nmm
M SZHd =Fa1 ∙
d1
2−FBH ∙70=59951,22−128412,9=−68461,68 Nmm
M SSH❑ =−Y AH ∙90+F r1 ∙160+Fa1 ∙
d1
2−FBH ∙230=−88022,7+450000+59951,22−421928,1=0
V – раван
Моменти савијања:
M SSV❑ =−F AV ∙90+F t1 ∙160−FBV ∙230=342445,05+1217582,4−875137,35=0
M SAV❑ =F t1 ∙70−FBV ∙140=53692,3−53692,3=0
M SBV❑ =0
M SZVl =−F AV ∙70=−266346,15 Nmm
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
∑i=1
n
M A (F i )=0 F r1 ∙70+Fa1 ∙d1
2−FBH ∙140=0
FBH ∙140=2812,5 ∙70+1341,83 ∙89,3574
2
FBH=196875+59951,22
140
FBH=1834,47 N
∑i=1
n
X i=0 X AV=0 ∑i=1
n
Y i=0 −F AV+F t1−FBV=0
F AV=F t 1−FBV
F AV=7609,89−3804,945
F AV=3804,945N
∑i=1
n
M A (F i )=0 F t1 ∙70−FBV ∙140=0
FBV ∙140=7609,89 ∙70
FBV=532692,3
140
FBV=3804,945 N
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Укупан моменти савијања:
M SS❑=0
M SA❑ =0
M SZ❑ =√M SZH
2 +M SZV2 =√ (−128413,32 )2+(−266346,15 )2=√8743025373,24=295686,07 Nmm
Момент увјања:
Т=Т 1 ∙ К A=272000∙1,25=340000Nmm
Идеални моменти савијања:
M iA=M iS=√M SS2 +(α0
2∙ T )
2
=√0+( 1,292
∙340000)2
=219300 Nmm
За Č .0545, σ D (−1)=220N
mm2 , τ D ( 0)=170N
mm2 и α 0=σ D (−1)
τD (0 )=1,29
Дозвољени напон савијања:
σ sd=σ D (−1)
S=220
4=55
Nmm2
M iZ=√M SZ2 +(α 0
2∙T )
2
=√ (295686,07 )2+( 1,292
∙340000)2
=368134,13 Nmm
Пречници вратила:
d iA=d iS=3√ 32 ∙M iA
π ∙σ sd
= 3√ 32∙219300π ∙55
=3√40614,02=34,3736mm
d iZ=3√ 32 ∙ MiZ
π ∙σ sd
=3√ 32 ∙368134,13π ∙55
=3√68178,117=40,852mm
Идеалне пречнике повећавамо до 20% или за дубину жлеба за клин и стан-дардизујемо. При томе водимо рачуна о могућностима монтаже.
Усвојено: d iZ=50mm,dS=40mm,d A=dB=45mm и d2=50mm.
4.3 Отпори ослонаца, моменти и димензиоиисање вратила II
H – раван
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
∑i=1
n
X i=0 −XCH−Fa2=0
XCH=Fa2
XCH=1341,83 N
∑i=1
n
Y i=0Y CH−Fr 2+FDH=0
Y CH=Fr 2−FDH
Y CH=2812,5−606,65
Y CH=2205,85N
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Моменти савијања:
M SCH❑ =−Fr 2 ∙75+Fa2 ∙
d2
2+FDH ∙150=−210937,5+119902,44+90997,5=0
M SDH❑ =0
M SZHl =Y CH ∙75−Fa2 ∙
d2
2=165438,75−119902,44=45536,31 Nmm
M SSH❑ =0
V – раван
Моменти савијања:
M SSV❑ =0
M SCV❑ =−F t2 ∙75+FDV ∙150=−570741,75+570741,75=0
M SDV❑ =0
M SZVl =FCV ∙75=285370,87 Nmm
Укупан моменти савијања:
M SS❑=0
M SZ❑ =√M SZH
2 +M SZV2 =√ (45536,31 )2+(285370,875 )2=√83510091830=288981,12 Nmm
Датум Професор Оцена
∑i=1
n
M A (F i )=0 −F r2 ∙75+Fa2 ∙d2
2−FDH ∙150=0
FDH ∙150=2812,5 ∙75+1341,83 ∙178,7148
2
FDH=210900+119902,44
150
∑i=1
n
X i=0 XCV=0 ∑i=1
n
Y i=0 Y CV−F t2+F DV=0
Y CV=F t2−F DV
Y CV=7609,89−3804,945
Y CV=3804,945 N
∑i=1
n
M A (F i )=0 FDV ∙150−F t2 ∙75=0
FDV ∙150=7609,89 ∙75
FDV=570741,75
150
FDV=3804,945N
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Момент увјања:
ω2=r1 ∙ω1
r 2
=44,67 ∙102,6289,35
=51,31 s−1
T 2=Pω2
= 2851,31
=0,5458 kNm=545800Nmm
Т=Т 2 ∙ К A=545800∙1,25=682250Nmm
Идеални моменти савијања:
M iC=M iD=√M SS2 +(α 0
2∙ T )
2
=√0+(1,292
∙682250)2
=440051,25 Nmm
За Č .0545, σ D (−1)=220N
mm2 , τ D ( 0)=170N
mm2 и α 0=σ D (−1)
τD (0 )=1,29
Дозвољени напон савијања:
σ sd=σ D (−1)
S=220
4=55
Nmm2
M iZ=√M SZ2 +(α 0
2∙T )
2
=√ (288981,12 )2+( 1,292
∙682250)2
=526455,31Nmm
Пречници вратила:
d iC=d iD=3√ 32 ∙M iC
π ∙σ sd
=3√ 32 ∙440051,25π ∙55
=3√81496,82=43,3557mm
d iZ=3√ 32 ∙ MiZ
π ∙σsd
=3√ 32 ∙526455,31π ∙55
= 3√97498,72=46,0256mm
Идеалне пречнике повећавамо до 20% или за дубину жлеба за клин и стан-дардизујемо. При томе водимо рачуна о могућностима монтаже.
Усвојено: d S=50mm, dC=dD=55mm и d2=60 mm.
5. Избор и провера лежа ј а на вратилу I и II
Лежај на вратилу I оптерећен је са F r=1834 N и Fa=1341,83 N , број обртаја
n=980min−1, пречник рукавца d A=dB=45mm, радна температура t ≤100℃.
На основу наведених података бира се лежаj серије 60 са носивошћу C=16,3kN
и C0=16,3kN , d=45mm, D=75mm, B=16mm и r=1,5mm за ослонце A и B.
e=0,41; V=1, Fa
V ∙ F r
=1341,832205,85
=0,61, па је x=1, y=0.
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
F=x ∙V ∙F r+ y ∙Fa=1 ∙1∙1341,83+0=1341,83N , f t=1, m=3,33
Век лежаја Lh=106
60 ∙ n∙( f t ∙ c
F )m
= 106
60 ∙980∙( 1∙16,3
1341,83 )3,33
=6,83=60000h
Лежај на вратилу II оптерећен је са F r=2205,85 N и Fa=3804,945 N , број обртаја
n=980min−1, пречник рукавца dC=dD=55mm, радна температура t ≤100℃.
На основу наведених података бира се лежаj серије 60 са носивошћу C=22kN и
C0=20kN , d=55mm, D=90mm, B=18mm и r=2mm за ослонце C и D.
6. Провера вратила и клина испод зупчаника 1
Подаци d=50mm, t=6,2mm, r=0,5mm, td=0,124,
rt=4,03mm, b=16mm,
h=10mmГеометријски фактор концентрациjе напона:
βk=(αk−1 )∙ ηk+1=(2,8−1 ) ∙9,65+1=2,17
Фактор обраде ξ1=0,9 и фактор величине ξ2 s=0,75, ξ2u=0,67.
Отпорни момент пресека:
W=(d−t )3 ∙ π32
=(50−6,2 )3 ∙ π32
=8300mm3
W p=2∙W=16600mm3
Напон савиjања:
σ S=M SZ
W=295686
8300=35,62
Nmm2
Напон увијања:
τu=TW p
=272000 ∙1,2516600
=340000016600
=20,48N
mm2
Степен сигурности:
Sσ=σ D (−1) ∙ ξ1∙ ξ2
βk ∙ σ S
=220 ∙0,9 ∙0,752,17 ∙35,62
=148,577,29
=2
Sτ=σ D (0 ) ∙ ξ1 ∙ ξ2
βk ∙ τu
=170 ∙0,9∙0,672,17 ∙20,48
=102,5143,42
=2,36
Степен сигурности пресека вратила S=Sσ ∙ Sτ
√Sσ2 +Sτ
2= 2 ∙2,36
√22+2,362=4,72
3,09=1,6.
За пречник вратила d=50mm мере клина износе 16 X 10 X 5 0−JUS M .C2.060.
Како је дубина жлеба у вратилу t=6,2, то је дубина жлеба у главчини
t 1=h−t=10−6,2=3,8mm. Корисна дужина клина lk=l−b=50−10=40mm.
Обимна сила на клину износи:
F tk=2T ∙ K A
d=2∙272000 ∙1,25
50=13600N .
Површински притисак p=F tk
lk ∙t 1
= 136004 0 ∙3,8
=8 9 ,47N
mm2 , површински притисак
задовољава.
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
7. Провера вратила и клина испод зупчаника 2
Подаци d=60mm, t=6,8mm, r=0,5mm, td=0,1113,
rt=4,41mm, b=18mm,
h=11mmГеометријски фактор концентрациjе напона:
βk=(αk−1 )∙ ηk+1=(2,8−1 ) ∙9,65+1=2,17
Фактор обраде ξ1=0,9 и фактор величине ξ2 s=0,75, ξ2u=0,67.
Отпорни момент пресека:
W=(d−t )3 ∙ π32
=(60−6,8 )3 ∙ π32
=14800mm3
W p=2∙W=29600mm3
Напон савиjања:
σ S=M SZ
W=288981
14800=19,52
Nmm2
Напон увијања:
τu=TW p
=545800 ∙1,2529600
=68225029600
=23,04N
mm2
Степен сигурности:
Sσ=σ D (−1) ∙ ξ1∙ ξ2
βk ∙ σ S
=220 ∙0,9 ∙0,752,17 ∙19,52
=3,5
Sτ=σ D (0 ) ∙ ξ1 ∙ ξ2
βk ∙ τu
=170 ∙0,9∙0,672,17 ∙23,04
=2,1
Степен сигурности пресека вратила S=Sσ ∙ Sτ
√Sσ2 +Sτ
2= 3,5 ∙2,1
√3,52+2,12=7,35
4,08=1,8.
За пречник вратила d=60mm мере клина износе 18 X 11X 50−JUS M .C2.060.
Како је дубина жлеба у вратилу t=6,8, то је дубина жлеба у главчини
t 1=h−t=11−6,8=4,2mm. Корисна дужина клина lk=l−b=50−18=38mm.
Обимна сила на клину износи:
F tk=2T ∙ K A
d=2∙545800 ∙1,25
60=22750N .
Површински притисак p=F tk
lk ∙t 1
= 2275038 ∙4,2
=142 ,54N
mm2 , површински притисак не
задовољава. Зато су предвиђена два клина која се постављају један према другом под углом од 120 °.
8. Губици у редуктору, загревање и подмазивање
Потребна снага слектромотора при укључивању
Обртни момент на погонском вратилу редуктора за задату снагу P=28 kW (која је потребна за радну машину узимајући у обзир и момент инерције ротационих маса радне машине, спојнице S2 и вратила II са зупчаником 2 редуктора; као и губитке
снаге од радне машине до погонског вратила I а то су: на спојници S2, у лежајима на
вратилу II редуктора и на зупчаном пару), при n1=980min−1износи:
T 1=272000 Nmm (раније израчуната вредност).
Датум Професор Оцена
Школа Ученик Одељење
Маш.-електротехничка Андрејић Александар IV4
Обртни момент потребан за убрзање масе спојнице износи:
T εS 1=GD2 ∙n1
375 ∙t u=5 ∙980
375=13,1Nmm
где је: GD2=5 Nm2 - момент инерције спојнице с еластичним венцем величине
10−0462 предвиђене за обртни момент при трајном оптерећењу T tr=1200 Nm и
највећи обртни момент при краткотрајном оптерепећењу T tkt=3500 Nm (табела 3.4
МЕII).
Обртни момент потребан за убрзање масе зупчаника 1:
T εz 1=G 1 D1
2∙ n1
375 ∙t u=2,8 ∙0,062 ∙980
375=0,026 kgm≈0,26 Nm
где је: G1 ≈6,12∙ d12 ∙ b=6,12∙0,84 ∙0,54=2,8kg - тежина зупчаника 1, при чему су
пречник кинематске кружнице d1 и ширина зупчаника b у dm:
D1 ≈√ d12
2=√ 0,0842
2=0,06m - пречник момента инерције.
Обртни момент потребан за убрзање вратила I може се, као релативно мали, занемарити.
Укупан обртни момент електромотора потребан за укључивање износи:
T EMuk=T1+T εS 1+Tεz 1
ηs ∙ηL
=272+13,1+0,260,985 ∙0,995
=289 Nm
где су усвојени степен искоришпења еластичне спојнице: ηs=0,985 и пара
котрљајућих лежаја на вратилу I, ηL=0,995.
Потребна снага електромотора при уључивању:
PEMuk=T EMuk ∙ω1=289 ∙102,62=29660W=29,660kW
Бира се електромотор који при укључивању уз максимално преоптерећење од
50 % у времену од 1 минута предаје потребну снагу. Према томе, одабранн електромотор треба да има називну (номиналну) снагу:
PEM=PEMuk
1,5=29,660
1,5=19,77kW
Усваја се кавезни эатворенн електромотор 2 AZ 407−6 са PEM=20kW , излазни
(приључни) пречник вратила електромтора 2 AZ 407, D=60mm, улазни пречник
вратила I d S1=40mm.
Усвојена спојница с еластичним венцем 10−462омогућује завршно брушење
отвора ∅ 38−∅ 90.
Према томе, треба прописати завршно бушење на ∅ 40 H 7, односно ∅ 60 H 7.
Датум Професор Оцена