Hoja de calculo Estructuras.xls

DISEÑO DE ZAPATA AISLADA

UBICACIÓN: ZAPATA EJE 2-B330

DATOS NECESARIOS PARA EL DISEÑO: N.P.T. 0.15 mPD = 247.50 Tn N.T.N. 0 mPL = 82.50 TnS/C piso = 500 Kg/cm2f'c = 210 Kg/cm2fy = 4200 Kg/cm2

2.62 Tn/m3 hf = 3m Df =2.85 m2.00 Kg/cm2

hf = 3.00 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 2.85 m

DIMENSIONES DE LA COLUMNA :n = 0.45

412.50 Tnf'c = 210 Kg/cm2b*D = Ps/(n*f'c) 4365.08 cm2 66.07 x 66.07 cm

Usar : Area t = 0.70 m 4900 cm2 OK !!!s = 0.70 m

ESFUERZO NETO DEL TERRENO :

11.64 Tn/m2

Azap = 28.35 m2 5.32 x 5.32 m2

Para Cumplir lv1 = lv2 5.32T = 5.32 mS = 5.32 m

lv1 = lv2 2.312.31 CONFORME !!! 0.70

REACCION NETA DEL TERRENO: 0.70 5.32

486.75 Tn17.17 Tn/m2

DIMENSIONAMIENTO DE LA ALTURA hz DE LA ZAPATA :POR PUNZONAMIENTO:Condicion de Diseño :

…….. (1)Bc = Dmayor/Dmenor Bc = 1.00 < 2 vc = 1.06*raiz(f'c)

Vc = 1.06*raiz(f'c)*bo*d …….. (2)donde:bo = 2(t+d)+2(s+d)

(1) = (2)Ecuacion: 570.17*d^2+411.14*d-478.34=0 276.50

a = 570.17b = 411.14c = -478.34

d = 0.62 m 0.62-1.34

Usar h = 1.00 md = 0.91 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)

s n = s t- gprom*hf - S/Cs n =Azap = P/sn

WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc

Vu/f = 1/f*(Pu-Wu(t+d)(s+d))

X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m

VERIFICACION POR CORTANTE :Vdu = (Wu*S)(lv-d) N.P.T. 0.15 mVdu = 128.56 Tn N.T.N. 0 m

142.85 TnVc = 0,53*RAIZ(f'c)*b*dVc = 370.46 Tn > Vn OK !!!

1.85DISEÑO POR FLEXION :Mu =(Wu*S)*lv ^2 /2 3.00Mu = 244.38 Tn-m

0.0296p = w*f'c/fy 0.0015 Usar: 18 Ø 1 @ 0.31 m

1.00As = p*b*d 71.37 cm2Verificacion de As min : N.F.Z. -2.85 mAs min = 0.0018*b*dAs min = 86.82 cm2 Usar: 18 Ø 1 @ 0.31 m

Usar Ø : 1 n = 18 varillass = 0.31 m 5.32

@ 0

.31

mUsar: 18 Ø 1 @ 0.31 m

EN DIRECCION TRANSVERSAL :Ast = As*t/sAst = 86.82 cm2

1

Usar Ø 1 Usar : n = 18 varillas 5.1 0.0254 5.32

s = 0.31 m 5.1 0.0254

Usar:

18

Ø

Usar: 18 Ø 1 @ 0.31 m 5.1 0.02545.1 0.0254

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO : 5.1 0.0254Longitud disponible para cada barra : 5.1 0.0254Ld = lv-r 5.1 0.0254 Usar: 18 Ø 1 @ 0.31 mLd = 2.237 m 5.1 0.0254

5.1 0.0254Para barras en traccion : 5.1 0.0254

0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!

30.00 OK!!!Como el espaciamiento es de 31 cm > 15 cm

lde = 39.65 cm < Ld = 223.73 cm Ok!!!

TRANSFERENCIA DE FUERZA EN LA INTERFASE DE COLUMNA Y CIMENTACIONa. Resistencia al aplastamiento sobre la columna :

Pn = 695.36 Tn

Resistencia al aplastamiento en la columna :Pnb = 0.85*f'c*AcPnb = 874.65 TnPn < Pnb Ok !!!

b. Resistencia al aplastamiento en el concreto de la cimentacion :Pn = 695.36 TnPnb = 0.85*f'c*Ao

Xo = 5.32 mA2 = 28.35 m2Ao = 7.61 > 2Usar Ao = 2*AcPnb = 1749.3 Tn > Pn Ok !!!

Vn = Vdu/f

w = Mu/(f*f'c*b*d^2)

Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm

lde = ld*ld = 0.80* ld

Pn = Pu/Æ

Ao = raiz(A2/A1)*Acol £ 2*Acol

DISEÑO DE ZAPATA AISLADAIng. Luis Alfonso Villanueva Torres

1

DATOS NECESARIOS PARA EL DISEÑO: N.P.T. 0.1 mPD = 26.12 Tn N.T.N. 0 mPL = 7.53 TnMD = 0.04 Tn-mML = 0.02 Tn-mS/C piso = 500 Kg/m2f'c = 210 Kg/cm2 hf = 1.9m Df =1.8 mfy = 4200 Kg/cm2

2620 Kg/m3h1= 1.00 m

0 Kg/m3h2 = 0.00 mqa = 2.16 Kg/cm2hf = 1.90 mN.P.T. = 0.10 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m

DATOS DE LA COLUMNA :f'c = 210 Kg/cm2fy = 4200 Kg/cm2t = 0.30 ms = 0.25 m

PERALTE DE LA ZAPATALa longitud de anclaje en varillas de acero a compresion es (ACI 12.3.2)ldb = 0.08*db*fy/raiz(f'c) ldb = 44.29y debera cumplirse:ldb > 0.004*db*fy ldb > 32.09PERALTE DE LA ZAPATA (d) = 50.00 cm

h tentativo = 60.00 cmCAPACIDAD PORTANTE NETA DEL TERRENO :

qn = 1.70 Kg/cm2El predimensionamiento de las dimensiones de la cimentacion se efectua mediante tanteos:

S={(PD+PL) /T+(MD+ML)*T/2/(1/12*T^3)}/qnT S Area(m2)

1.40 1.42 1.991.50 1.33 1.991.60 1.24 1.991.70 1.17 1.99

usaremos 1.50 1.35 2.03

ESFUERZOS EN EL SUELO:qn = ((PL+PD)/(T*S)) ± ((MD+ML)*T/2/(1/12*T^3*S))qn = 1.67 Kg/cm2 La seccion critica se presenta a d de la cara de la columnaqn = 1.65 Kg/cm2

1.50REACCION AMPLIFICADA DEL SUELOqnu = (1.5*PD+1.8*PL)/(PD+PL)*qn 0.05qnu = 1.57 * qn Kg/cm2

0.3VERIFICACION POR CORTANTE : 0.60Vu =1.57*q*S 1.25Vu = 3539.00 kg 0.25 1.35

d

44066.47 Kg > Vu OK !!!0.10 0.05 0.10

En la otra direccionVu = 1953.11 Kg

REACCION DEL SUELO: d

48962.74 Tn > Vu OK !!! 1.65 1.67

1.661.67

POR PUNZONAMIENTO:Condicion de Diseño :

Vu = 29817.50 KgBc = Dmayor/Dmenor d/2Bc = 1.20

1.65 1.67

g m1

g m2

g m1 =

g m2 =

qn = qa- (g1*h1+ g2*h2) - gc*hc -S/C

fVc = 0.85*0,53*RAIZ(f'c)*S*dfVc =

fVc = 0.85*0,53*RAIZ(f'c)*T*dfVc =

Vu/f = Vc

fVc = 0.27(2+4/Bc)*raiz(f'c)*bo*d < 1.06*raiz(f'c)*bo*d

A3

CONSULTAS: FONO : 064-253276 064-619038 EMAIL: [email protected]

donde: 1.66 1.67bo = 2(t+d)+2(s+d) 3.10 m

N.P.T. 0.1 mN.T.N. 0 m

274930.40 Kg OK !!!

435676.00 Kg OK !!! 1.20

1.90210016.28 Kg OK !!!

Usar: 7 Ø 5/8 @ 0.2 m0.60

N.F.Z. -1.8 mDISEÑO POR FLEXION :

Usar: 7 Ø 5/8 @ 0.2 mMu = 636117.78 Kg-cm

w = 0.0101p = w*f'c/fy 0.0005As = p*b*d 3.40 cm2Verificacion de As min :As min = 0.0018*b*dAs min = 12.15 cm2

Usar Ø : 5/8 n = 7 varillass = 0.20 m

5/8

1.50

@ 0

.2 m

Usar: 7 Ø 5/8 @ 0.2 mEN DIRECCION TRANSVERSAL :Mu = 590816.11 Kg-cm

Usar:

-0.5

Ø

w = 0.0093p = w*f'c/fy 0.0005 0.3As = p*b*d 3.15 cm2

5/8

5/8

As min = 13.50 cm2 0.25Usar Ø 5/8 1.35Usar : n = 7 varillas 2 0.0159

Usar:

7 Ø

Usar:

-0.5

Ø

s = 0.20 m 2 0.0159Usar: 7 Ø 5/8 @ 0.2 m 2 0.0159

2 0.0159% de refuerzo que se debe concentrar debajo de la columna es: 2 0.0159%de refuerzo =2/(B+1) 2 0.0159 Usar: 7 Ø 5/8 @ 0.2 m%de refuerzo = 0.95 2 0.0159Area de acero debajo de la columna: 0 0.0000As = 12.79 cm2 0 0.0000

0 0.0000Debajo de la columna se colocara: 0 0.0000Usar Ø 5/8 0 0.0000Usar : n = 7 varillas 0 0.0000

s = 0.20 mUsar: 7 Ø 5/8 @ 0.2 m

fVc = 0.27(2+4/Bc)*raiz(f'c)*bo*d fVc =

fVc = 0.27(as*d/bo+2)*raiz(f'c)*bo*dfVc =

fVc =1.10*raiz(f'c)*bo*dfVc =

w = 0.8475-(RAIZ(0.7182-(1.695*Mu)/(f*f'c*b*d^2))

DISEÑO DE ZAPATA AISLADAIng. Luis Alfonso Villanueva Torres

1

DATOS NECESARIOS PARA EL DISEÑO: N.P.T. 0.1 mPD = 24.87 Tn N.T.N. 0 mPL = 6.97 TnMD = 0.28 Tn-mML = 0.155 Tn-mS/C piso = 500 Kg/m2f'c = 210 Kg/cm2 hf = 1.9m Df =1.8 mfy = 4200 Kg/cm2

2620 Kg/m3h1= 1.00 m

0 Kg/m3h2 = 0.00 mqa = 2.16 Kg/cm2hf = 1.90 mN.P.T. = 0.10 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m

DATOS DE LA COLUMNA :f'c = 210 Kg/cm2fy = 4200 Kg/cm2t = 0.30 ms = 0.25 m

PERALTE DE LA ZAPATALa longitud de anclaje en varillas de acero a compresion es (ACI 12.3.2)ldb = 0.08*db*fy/raiz(f'c) ldb = 44.29y debera cumplirse:ldb > 0.004*db*fy ldb > 32.09PERALTE DE LA ZAPATA (d) = 50.00 cm

h tentativo = 60.00 cmCAPACIDAD PORTANTE NETA DEL TERRENO :

qn = 1.70 Kg/cm2El predimensionamiento de las dimensiones de la cimentacion se efectua mediante tanteos:

S={(PD+PL) /T+(MD+ML)*T/2/(1/12*T^3)}/qnT S Area(m2)

1.70 1.15 1.961.80 1.09 1.951.90 1.03 1.952.00 0.97 1.95

usaremos 1.70 1.65 2.80

ESFUERZOS EN EL SUELO:qn = ((PL+PD)/(T*S)) ± ((MD+ML)*T/2/(1/12*T^3*S))qn = 1.19 Kg/cm2 La seccion critica se presenta a d de la cara de la columnaqn = 1.08 Kg/cm2

1.70REACCION AMPLIFICADA DEL SUELOqnu = (1.5*PD+1.8*PL)/(PD+PL)*qn 0.20qnu = 1.57 * qn Kg/cm2

0.3VERIFICACION POR CORTANTE : 0.70Vu =1.57*q*S 1.25Vu = 6114.35 kg 0.25 1.65

d

53859.01 Kg > Vu OK !!!0.20 0.20 0.20

En la otra direccionVu = 6042.55 Kg

REACCION DEL SUELO: d

55491.10 Tn > Vu OK !!! 1.08 1.19

1.141.18

POR PUNZONAMIENTO:Condicion de Diseño :

g m1

g m2

g m1 =

g m2 =

qn = qa- (g1*h1+ g2*h2) - gc*hc -S/C

fVc = 0.85*0,53*RAIZ(f'c)*S*dfVc =

fVc = 0.85*0,53*RAIZ(f'c)*T*dfVc =

Vu/f = Vc

A3


Vu = 34211.47 KgBc = Dmayor/Dmenor d/2Bc = 1.20

1.08 1.19

donde: 1.11 1.16bo = 2(t+d)+2(s+d) 3.10 m

N.P.T. 0.1 mN.T.N. 0 m

274930.40 Kg OK !!!

435676.00 Kg OK !!! 1.20

1.90210016.28 Kg OK !!!

Usar: 8 Ø 5/8 @ 0.22 m0.60

N.F.Z. -1.8 mDISEÑO POR FLEXION :

Usar: 8 Ø 5/8 @ 0.22 mMu = 743573.70 Kg-cm

w = 0.0096p = w*f'c/fy 0.0005As = p*b*d 3.97 cm2Verificacion de As min :As min = 0.0018*b*dAs min = 14.85 cm2

Usar Ø : 5/8 n = 8 varillass = 0.22 m 1.70

@ 0

.22 mUsar: 8 Ø 5/8 @ 0.22 m

EN DIRECCION TRANSVERSAL :Mu = 740211.82 Kg-cmw = 0.0096p = w*f'c/fy 0.0005 0.3As = p*b*d 3.95 cm2

5/8

As min = 15.30 cm2 0.25Usar Ø 5/8 1.65Usar : n = 8 varillas 2 0.0159

Usar:

8 Øs = 0.22 m 2 0.0159

Usar: 8 Ø 5/8 @ 0.22 m 2 0.01592 0.0159

% de refuerzo que se debe concentrar debajo de la columna es: 2 0.0159%de refuerzo =2/(B+1) 2 0.0159 Usar: 8 Ø 5/8 @ 0.22 m%de refuerzo = 0.99 2 0.0159Area de acero debajo de la columna: 0 0.0000As = 15.07 cm2 0 0.0000

0 0.0000Debajo de la columna se colocara: 0 0.0000Usar Ø 5/8 0 0.0000Usar : n = 8 varillas 0 0.0000

s = 0.22 mUsar: 8 Ø 5/8 @ 0.22 m

fVc = 0.27(2+4/Bc)*raiz(f'c)*bo*d < 1.06*raiz(f'c)*bo*d

fVc = 0.27(2+4/Bc)*raiz(f'c)*bo*d fVc =

fVc = 0.27(as*d/bo+2)*raiz(f'c)*bo*dfVc =

fVc =1.10*raiz(f'c)*bo*dfVc =

w = 0.8475-(RAIZ(0.7182-(1.695*Mu)/(f*f'c*b*d^2))

BARRAS DE CONSTRUCCION

NORMA TECNICA :ASTM A615 Grado 60 - 96a / ITINTEC 341.031 Grado ARN420-91

DIMENSIONES Y PESOS NOMINALES :

Nro.pulg. mm cm.

- - 6 0.600 1.88 0.28 0.222 0.242 1/4 - 0.635 2.00 0.32- - 8 0.800 2.51 0.50 0.395 0.323 3/8 - 0.953 2.99 0.71 0.560 0.38- - 12 1.200 3.77 1.13 0.888 0.484 1/2 - 1.270 3.99 1.29 0.994 0.515 5/8 - 1.588 4.99 2.00 1.552 0.716 3/4 - 1.905 5.98 2.84 2.235 0.977 7/8 - 2.223 6.98 3.87 3.0908 1 - 2.540 7.98 5.10 3.973 1.279 1 1/8 - 2.858 9.00 6.45

10 1 1/4 - 3.175 10.14 8.1911 1 3/8 - 3.493 11.25 10.06 7.907 1.80

5/8N° varillas : 6 varillaArea : 12.00 cm2Peso : 9.312 Kg/m

Diametro fPerimetro

cm.Area

cm2Peso

Kg/m

Altura de resaltes

(mm) min

Diametro de doblado

3.5 f

3.5 f3.5 f3.5 f3.5 f3.5 f5.0 f

5.0 f

7.0 f

f varilla :

B2

ING. LUIS VILLANUEVA TORRRES Consultas: FONO : 064-253276 064-619038 EMAIL: [email protected]


21.00

28.0033.3042.0044.5055.6095.50

127.00

250.60

Diametro de doblado

B2


DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS ARMADAS EN UN SENTIDOPABELLON C LOSA TECHOSCARACTERISITICAS DE LA LOSALuz libre mayor 3.75 mPredimensionamiento Espesor 0.13 cm Segun el RNC los pesos de la losas :Espesor de la losa 20 cm e (m ) 0.17 0.20 0.25 0.30t = 5 cm Kg/m2 250 300 350 420d 17 cmf'c = 210 Kg/cm2fy = 4200 Kg/cm2Numero de Tramos 2.00 m

ANCHO VIGETA (b') 10 cmRECUBRIMIENTO (t) 5 cmLADO DEL LADRILLO (S) 30 cmALTURA DEL LADRILLO 15 cm

Gar

ages

y T

iend

as

Dep

osit

os

Tec

hos

TIP

O D

E L

OSA

Tra

mo

sim

ple

USOS

4 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 3 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 )

SOBRECARGAS 300 500 1000 100100

Espesor ln / 20 ln / 24 ln / 28100100

METRADO DE CARGASPESO ALIGERADO 300 Kg/m2 ANCHO DE LA VIGETAPESO ACABADOS 100 Kg/m2 b = 0.94 m

400 Kg/m2 b = 0.40 mPara 1 vigueta 160 Kg/m2 b = 0.90 m

SOBRECARGA 100 Kg/m2 b = 0.40 mTABIQUERIA MOVIL 0 Kg/m2 no

100 Kg/m2Para 1 vigueta 40 Kg/m2 VERIFICACION DEL EJE NEUTRO

PARA EL MAXIMO MOMENTO POSITIVOAs = 0.57b = 2.7 < 40.0Se comporta como :

AMPLIFICACION DE CARGAS SEGUN EL RNC : TRABAJA COMO SECCION RECTANGULAR

Wu = 1,5WD+1,8WL 312 Kg/ml de vigeta

MOMENTO ULTIMO RESISTENTE

0.01594w maxima= 0.31875Mur + = 5654 Kg-mMur - = 1414 Kg-m

VERIFICACION PARA USAR EL METODO f'c (Kg/cm2) 210 280 350

DE COEFICIENTES DEL ACI : B1 0.85 0.85 0.80Numero de tramos 2.00 Ok!!!! Pb 0.0214 0.0285 0.0335Luces 1.00 Ok!!!! 0.75*Pb 0.0160 0.0214 0.0252Cargas uniformente distribuidas Si Ok!!!! 0.50*Pb 0.0107 0.0143 0.0167Relacion CV/CM Cv = 40.00 0.25 Ok!!!!

Cm = 160.00Elementos prismaticos Si Ok!!!!

DISEÑO POR FLEXION :

1 2 3Seccion 1 12 2 Izq 2 Der 23 3 Izq

Coeficiente 1/24 1/14 1/9 1/9 1/14 1/24Luz (m) 3.75 3.75 3.75 3.75 3.75 3.75b 10 40 10 10 40 10Momento (Kg x m) Coef. ACI 183 313 487 487 313 183Momento (Kg x m) Calculados 0 0 0 0 0 0B1 = 0.85 0.00pb = 0.021 0.000p max = 0.75*pb 0.016 0.000w 0.0342 0.0595 0.0946 0.0946 0.0595 0.0342p 0.0017 0.0030 0.0047 0.0047 0.0030 0.0017p < Pmax OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!

Dep

arta

men

to y

O

fici

nas

Un

ext

emo

con

tin

uo

Am

bos

extr

emos

co

ntin

uos

WD =

WL =

Mu=f f'c bd^2w(1-O,59w)r maxima=

Cv/Cm £ 3

sb' b'

tt

B140

Si se utilizan los coeficientes del ACI se deben de colocar en los momentos calculados el valor de 0 (cero).

As (cm2) 0.29 0.51 0.80 0.80 0.51 0.29As minimo 0.39 0.67 0.41 0.41 0.67 0.39As requerido 0.39 0.67 0.80 0.80 0.67 0.39N° varillas Øbarra 1 3/8 1 3/8 1 1/2 1 1/2 1 3/8 1 3/8

N° varillas Øbarra 0 3/8 0 3/8 0 3/8 0 3/8 0 3/8 0 3/8 As disponible 0.71 0.71 1.29 1.29 0.71 0.710.95*As 0.36 Ok 0.63 Ok 0.75 Ok 0.75 Ok 0.63 Ok 0.36 Ok

1.07*As 0.41 CAMBIAR 0.72 Ok 0.86 CAMBIAR 0.86 CAMBIAR 0.72 Ok 0.41 CAMBIAR

As Temp. (cm2/m) 1.25Espaciamiento (S) 25.6

Espaciamiento max. (S) 25.0

DISEÑO POR CORTE:

Vu (Kg) 585 673 673 585Vu (Kg) calculados 0 0 0 0

7.18 7.18 7.18 7.18Vu d = Vu - Wu*d 532 620 620 532v act = Vu/ (b*d) 3.13 3.65 3.65 3.13

Ok !!! Ok !!! Ok !!! Ok !!!la = 12 Øb 11 15 15 11la = d 17 17 17 17la (cm) 17 17 17 17

CONTROL DE DEFLEXIONES

Yt (cm) 13.21 13.21 13.21 13.21 13.21 13.21Ig (cm4) 8127 8127 8127 8127 8127 8127fc = 2*Raiz (f'c) 28.98 28.98 28.98 28.98 28.98 28.98Ec = 15100*Raiz (f'c) 218820 218820 218820 218820 218820 218820Mcr = fc*Ig/Yt 17825 17825 17825 17825 17825 17825p 0.00418 0.00104 0.00759 0.00759 0.00104 0.00418 n = Es/Ec 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60K = Raiz (2np-(np)^2)-np 0.24 0.13 0.30 0.30 0.13 0.24c 4.08 2.23 5.13 5.13 2.23 4.08Icr = bc^3/n*As*(d-c)^2 1818 1930 3095 3095 1930 1818Ic = (Mcr/Mn)^3*Ig+(1-(Mcr/Mn 7667 3070 3341 3341 3070 7667Ic <= Ig OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!Ic 3111 3800ML (K - m) 23 40 63 63 40 23MD (K - m) 94 161 250 250 161 94ML (K - m) 0 0 0 0 0 0MD (K - m) 0 0 0 0 0 0

0.75651 0.619270.15130 0.330280.40347 0.12385

Deflexion instantanea (cm) 0.20174 0.165140.40347 0.330280.60521 0.49542

1.04 1.04Verificacion OK!!! OK!!!

CONTROL DEL ANCHO DE FISURAS

Xe = h - c 15.92 17.77 14.87 14.87 17.77 15.92Xc = Xe - dc 12.92 14.77 11.87 11.87 14.77 12.92B = Xe /Xc 1.23 1.20 1.25 1.25 1.20 1.23fs = M/(As(d-c/3)) 1055.40 1740.51 1584.38 1584.38 1740.51 1055.40fs = 0.60 * fy 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00

OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!# de varillas 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00A (cm2) 60.00 60.00 60.00 60.00 60.00 60.00w = 0.1086*10^(-4)*B*fs*(dcA 0.100 0.162 0.153 0.153 0.162 0.100w max (mm) 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300Verificacion OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!Z = fs*(dc*A)^1/3 5959 9827 8946 8946 9827 5959Z max 27500 27500 27500 27500 27500 27500Verificacion OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!

ESQUEMA DE LA LOSA ALIGERADA ARMADA EN UN SENTIDO (Perfil) :

0.75 1.25 1.25 0.75

1 Ø 3/8 1 Ø 1/2 1 Ø 1/2 1 Ø 3/8

Ø 1/4 @ 25cm Ø 1/4 @ 25cm

1 Ø 3/8 1 Ø 3/8

Vuc =f*1.10*0.53*RAIZ(f'c)

D1 = 5*W*L^4/(384*EI)D2 = Ma*L^2/(16*EI)D3 = Mb*L^2/(16*EI)

D largo plazo (cm)D total (cm)D max = L / 360

B163

El esfuerzo cortante maximo que toma el concreto(Vuc) es 10% mayor a 0.53*Ø*Raiz(f'c)

B194

Este limite se puede exceder si se proporciona una contraflecha de modo que la deflexion total menos la contraflecha no exceda dicho limite, y que se demuestre que los elementos no estructurales no resultarán dañados.

DISEÑO DE LOSAS ALIGERADAS ARMADAS EN UN SENTIDOPABELLON C LOSA1ER PISOCARACTERISITICAS DE LA LOSALuz libre mayor 3.75 mPredimensionamiento Espesor 0.13 cm Segun el RNC los pesos de la losas :Espesor de la losa 20 cm e (m ) 0.17 0.20 0.25 0.30 300t = 5 cm Kg/m2 250 300 350 420 cambiar alturad 17 cm cambiar alturaf'c = 210 Kg/cm2fy = 4200 Kg/cm2Numero de Tramos 2.00 m

ANCHO VIGETA (b') 10 cmRECUBRIMIENTO (t) 5 cmLADO DEL LADRILLO (S) 30 cmALTURA DEL LADRILLO 15 cm

Gar

ages

y T

iend

as

Dep

osit

os

Tec

hos

TIP

O D

E L

OSA

Tra

mo

sim

ple

Los

as e

n vo

ladi

zo

USOS

1 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 3 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 )

SOBRECARGAS 300 500 1000 100Cambiar uso

Espesor ln / 20 ln / 24 ln / 28 ln / 100.13393

Cambiar uso 0.13393Cambiar uso Cambiar uso

METRADO DE CARGASPESO ALIGERADO 300 Kg/m2 ANCHO DE LA VIGETAPESO ACABADOS 100 Kg/m2 b = 0.94 m

400 Kg/m2 b = 0.40 mPara 1 vigueta 160 Kg/m2 b = 0.90 m

SOBRECARGA 300 Kg/m2 b = 0.40 mTABIQUERIA MOVIL 0 Kg/m2 no

300 Kg/m2Para 1 vigueta 120 Kg/m2 VERIFICACION DEL EJE NEUTRO

PARA EL MAXIMO MOMENTO POSITIVOAs = 0.84b = 3.9 < 40.0Se comporta como :

AMPLIFICACION DE CARGAS SEGUN EL RNC : TRABAJA COMO SECCION RECTANGULAR

Wu = 1,5WD+1,8WL 456 Kg/ml de vigeta

MOMENTO ULTIMO RESISTENTE

0.01594w maxima= 0.31875Mur + = 5654 Kg-mMur - = 1414 Kg-m

VERIFICACION PARA USAR EL METODO f'c (Kg/cm2) 210 280 350 420

DE COEFICIENTES DEL ACI : B1 0.85 0.85 0.80 0.75 Cambiar f'cNumero de tramos 2.00 Ok!!!! Pb 0.0214 0.0285 0.0335 0.0377 Cambiar f'cLuces 1.00 Ok!!!! 0.75*Pb 0.0160 0.0214 0.0252 0.0283Cargas uniformente distribuidas Si Ok!!!! 0.50*Pb 0.0107 0.0143 0.0167 0.0189Relacion CV/CM Cv = 120.00 0.75 Ok!!!!

Cm = 160.00Elementos prismaticos Si Ok!!!!

DISEÑO POR FLEXION :

1 2 3Seccion 1 12 2 Izq 2 Der 23 3 Izq 3 Der

Coeficiente 1/16 1/14 1/9 1/9 1/14 1/16Luz (m) 3.75 3.75 3.75 3.75 3.75 3.75 3.75b 10 10 10 10 10 10 10Momento (Kg x m) Coef. ACI 401 458 713 713 458 401 0Momento (Kg x m) Calculados 0 0 0 0 0 0 0B1 = 0.85 0.00pb = 0.021 0.000p max = 0.75*pb 0.016 0.000w 0.0769 0.0885 0.1424 0.1424 0.0885 0.0769 0.0000p 0.0038 0.0044 0.0071 0.0071 0.0044 0.0038 0.0000p < Pmax OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!

Dep

arta

men

to y

O

fici

nas

Un

ext

emo

con

tin

uo

Am

bos

extr

emos

co

ntin

uos

WD =

WL =

Mu=f f'c bd^2w(1-O,59w)r maxima=

Cv/Cm £ 3

sb' b'

tt

B140

Si se utilizan los coeficientes del ACI se deben de colocar en los momentos calculados el valor de 0 (cero).

As (cm2) 0.65 0.75 1.21 1.21 0.75 0.65 0.00As minimo 0.41 1.00 0.41 0.41 1.00 0.41 0.00As requerido 0.65 1.00 1.21 1.21 1.00 0.65 0.00N° varillas Øbarra 1 3/8 1 1/2 1 1/2 1 1/2 1 1/2 1 3/8 1 1/2

N° varillas Øbarra 0 3/8 0 3/8 0 3/8 0 3/8 0 3/8 0 3/8 0 3/8 As disponible 0.71 1.29 1.29 1.29 1.29 0.71 1.290.95*As 0.61 Ok 0.93 Ok 1.13 Ok 1.13 Ok 0.93 Ok 0.61 Ok 0.00 Ok

1.07*As 0.70 CAMBIAR 1.07 CAMBIAR 1.30 Ok 1.30 Ok 1.07 CAMBIAR 0.70 CAMBIAR 0.00 CAMBIAR

As Temp. (cm2/m) 1.25Espaciamiento (S) 25.6

Espaciamiento max. (S) 25.0

DISEÑO POR CORTE:

Vu (Kg) 855 983 983 855 855Vu (Kg) calculados 0 0 0 0 0

7.18 7.18 7.18 7.18 7.18Vu d = Vu - Wu*d 777 906 906 777 777v act = Vu/ (b*d) 4.57 5.33 5.33 4.57 4.57

Ok !!! Ok !!! Ok !!! Ok !!! Ok !!!la = 12 Øb 11 15 15 11 15la = d 17 17 17 17 17la (cm) 17 17 17 17 17

CONTROL DE DEFLEXIONES

Yt (cm) 13.21 13.21 13.21 13.21 13.21 13.21 13.21Ig (cm4) 8127 8127 8127 8127 8127 8127 8127fc = 2*Raiz (f'c) 28.98 28.98 28.98 28.98 28.98 28.98 28.98Ec = 15100*Raiz (f'c) 218820 218820 218820 218820 218820 218820 218820Mcr = fc*Ig/Yt 17825 17825 17825 17825 17825 17825 17825p 0.00418 0.00759 0.00759 0.00759 0.00759 0.00418 0.00759 n = Es/Ec 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60K = Raiz (2np-(np)^2)-np 0.24 0.30 0.30 0.30 0.30 0.24 0.30c 4.08 5.13 5.13 5.13 5.13 4.08 5.13Icr = bc^3/n*As*(d-c)^2 1818 3095 3095 3095 3095 1818 3095Ic = (Mcr/Mn)^3*Ig+(1-(Mcr/Mn 2373 3391 3173 3173 3391 2373 #DIV/0!Ic <= Ig OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! #DIV/0!Ic 3359 3206ML (K - m) 105 121 188 188 121 105 0MD (K - m) 141 161 250 250 161 141 0ML (K - m) 0 0 0 0 0 0 0MD (K - m) 0 0 0 0 0 0 0

0.98101 1.027770.29430 0.548140.52321 0.30833



CONTROL DEL ANCHO DE FISURAS

Xe = h - c 15.92 14.87 14.87 14.87 14.87 15.92 14.87Xc = Xe - dc 12.92 11.87 11.87 11.87 11.87 12.92 11.87B = Xe /Xc 1.23 1.25 1.25 1.25 1.25 1.23 1.25fs = M/(As(d-c/3)) 2216.34 1425.94 2218.13 2218.13 1425.94 2216.34 0.00fs = 0.60 * fy 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00

OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!# de varillas 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00A (cm2) 60.00 60.00 60.00 60.00 60.00 60.00 60.00w = 0.1086*10^(-4)*B*fs*(dcA 0.211 0.138 0.215 0.215 0.138 0.211 0.000w max (mm) 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300Verificacion OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!Z = fs*(dc*A)^1/3 12514 8051 12524 12524 8051 12514 0Z max 27500 27500 27500 27500 27500 27500 27500Verificacion OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!

ESQUEMA DE LA LOSA ALIGERADA ARMADA EN UN SENTIDO (Perfil) :

0.75 1.25 1.25 0.75 1.25

1 Ø 3/8 1 Ø 1/2 1 Ø 1/2 1 Ø 3/8 1 Ø 1/2

Ø 1/4 @ 25cm Ø 1/4 @ 25cm

1 Ø 1/2 1 Ø 1/2

Vuc =f*1.10*0.53*RAIZ(f'c)



B163

El esfuerzo cortante maximo que toma el concreto(Vuc) es 10% mayor a 0.53*Ø*Raiz(f'c)

B194


DISEÑO DE VIGAS CONTINUAS (SISTEMA APORTICADO)

ING. LUIS ALFONSO VILLANUEVA TORRES

METODO DE LOS COEFICIENTES DEL ACI :

LIMITACIONES :

1. La viga o losa debe contar con dos o mas tramos2. Los tramos deben tener longitudes casi iguales. La longitud del mayor de dos tramos adyacentes no debera diferir de la del menor es mas de 20%3. Las cargas deben ser uniformemente distribuidas4. La carga viva no debe ser mayor que el triple de la carga muerta 5. Los elementos analizados deben ser prismaticos.

COEFICIENTES DE DISEÑO :Momento positivoTramo exterior

Extremo discontinuo no solidario con el apoyo

Extremo solidario con el apoyo

Tramos interioresMomento negativo en la cara exterior del primer apoyo interior

Dos tramos

Mas de dos tramos

Momento negativo en las otras caras de los apoyos interioriores

Momento negativo en la cara interior del apoyo exterior si el elemento es solidario con el apoyo

Si el apoyo es una viga de borde

Si el apoyo es una columna

Fuerza cortante en el tramo exterior en la cara del primer apoyo interior

Fuerzas cortantes en los apoyos restantes

El codigo del ACI propone un metodo aproximado para la determinacion de las fuerzas internas en estructuras de concreto armado. Este procedimiento es valido para vigas y losas armadas en una direccion

El metodo aproximado del ACI, llamado tambien metodo de los coeficientes, puede ser utilizado siempre que se satisfagan las siguientes limitaciones

Momento negativo en la cara de todos los apoyos para losas con luces menores que 3,50 m y para vigas en las que la relacion entre la suma de las rigideces de las columnas y la rigidez de la viga excede a 8, en cada extremo del tramo.

Wu ln 14

2

ln

Wu Wu

Extremo solidariocon el apoyo

ln

Wu

2Wu ln 11

Extremo no solidariocon el apoyo

Wu

ln

Wu

2Wu ln 16

interioresTramos

Wu Wu

Wu

interioresTramos

Wu

11Wu ln 2

ln

Wu

Wu ln 10

apoyo interior(mas de 2 tramos)

Cara del primer

2

Wu

ln

9Wu ln

Cara del primer

(2 tramos)apoyo interior

ln

Wu

2

ln

24Wu ln

apoyo interiorCara interior del

Wu

2

16

ln

Wu

Wu ln

Columna

2

DATOS : Colocar los datos de las luces:1.0 Luz libre mayor 3.75 m2.0 Seccion de la columna b = 25 cm 25 3.75 3.75

t = 25 cm 25

3.03.75 m

4.0 Predimen. Peralte viga ( h ) 31 cm As d Segun el RNC :5.0 Altura de la viga ( h ) 30 cm 1 capa h - 6 e (m )6.0 Ancho de la viga ( b ) 25 cm 2 capa h - 9 Kg/m2

7.0 Espesor de la losa aligerada 0.20 m d = h - 68.0 f'c = 210 Kg/cm29.0 fy = 4200 Kg/cm2

10.0 Numero de tramos 2

METRADO DE CARGASCARGA PERMANENTEPeso de la viga principal 180 Kg/mPeso de la losa 1050 Kg/m

USOSPeso de los acabados 375 Kg/mPeso tabiqueria 375 Kg/mWd 1980 Kg/m

1 ( 1 )S/C = 250 Kg/m2 SOBRECARGAS 250

Sobrecarga 937.5 Kg/m ALTURA TOTAL 1/12

AMPLIFICACION DE CARGASSegun el RNC Wu = 1,5WD+1,8WL 4657.5 Kg/m

VERIFICACION PARA USAR EL METODO DE COEFICIENTES DEL ACI :Numero de tramos 2

Luz a ejes de las vigas que soportan la losa

Dep

arta

men

to y

O

fici

nas

11 2121

Wu ln 14

2

ln

Wu Wu

Extremo solidariocon el apoyo

ln

Wu

2Wu ln 11

Extremo no solidariocon el apoyo

Wu

ln

Wu

2Wu ln 16

interioresTramos

Wu Wu

Wu

interioresTramos

Wu

11Wu ln 2

ln

Wu

Wu ln 10


Cara del primer

2

Wu

ln

9Wu ln

Cara del primer


ln

Wu

2

ln

24Wu ln


Wu

2

16

ln

Wu

Wu ln

Columna

2

Luces 1.00Cargas uniformente distribuidas SiRelacion CV/CM Cv = 937.50 0.473

Cm = 1980.00Elementos prismaticos Si

DISEÑO POR FLEXION :A 1

Seccion A A1Coeficiente 1/16 1/14 1/10 1/10Luz (m) 3.75 3.75 3.75 3.75Mu (Kg-cm) Coef. ACI 4094 4678 6550 6550Mu (Kg-cm) Calculados 481 1012 1786 1666b ( cm ) 25 25 25 25

6 6 6 6d ( cm ) 24 24 24 24w 0.01790 0.03806 0.06842 0.06364p 0.00089 0.00190 0.00342 0.00318p < 0.75*pb OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!B1 = 0.85pb = 0.021(p-p') 0.003420.50*pb 0.01071Efectuar redistribucion SI20*(1-(p-p')/pb) 16.81 %Redistribucion 481 1312 1486 1486w 0.01790 0.04969 0.05651 0.05651p 0.00089 0.00248 0.00283 0.00283As (cm2) 0.54 1.49 1.70 1.70As min 1.66 1.66 1.66 1.66As (cm2) requerido 1.66 1.66 1.70 1.70

2 5/8 2 5/8 2 5/8 20 1/2 0 1/2 0 5/8 0

As (cm2) disponible 4.00 4.00 4.00 4.000.95*As requerido 1.57 OK!! 1.57 OK!! 1.61 OK!! 1.611.05*As requerido 1.74 - As 1.74 - As 1.78 - As 1.78Colocacion de As 1 capa 1 capa 1 capa 1 capa

CORTE DEL ACERO :a -1.88 -1.88 -1.88b 8.73 10.04 10.04c (- ) -0.48 -1.49 -1.49c ( + ) -0.48 -1.49 -1.49

0.74 0.76 0.760.74 0.74 0.740.06 0.15 0.150.06 0.15 0.15

d ( m ) 0.24 0.24 0.240.19 0.19 0.19

luz libre/16 0.23 0.23 0.230.24 0.24 0.24

Corte Refuerzo ( - ) 0.30 0.39 0.39Corte Refuerzo ( + ) -0.18 -0.09 -0.09

DISEÑO POR CORTE :Vu = Wu *L/2 8733 10043 10043

Cv/Cm £ 3

1Derecha 1Izquierda

N° varillas f barra


f Mu ( - )f Mu ( + )X1 ( - )X1 ( + )

12 f

El mayor de : d, l/16, 12f

Vu (Kg) 0 0 0Vc = 0.53*RAIZ(f'c)*b*d 4608 4608 4608Vu d = Vu - Wu*d 7615 8925 8925

3917 3917 3917Vs 4816 6126 6126Vs = 2.10*RAIZ(f'c)*b*d 18259 18259 18259

OK!!! OK!!! OK!!!Vs = 1.10*RAIZ(f'c)*b*d 9564 9564 9564Xc (m) 1.034 1.144 1.144Xm (m) 1.454 1.509 1.509TRAMO ABC

3/8 3/8 3/8

S = d/4 6.00 6.00 6.00S = 8*db 12.70 12.70 12.70

22.86 22.86 22.8618.80 23.37 23.376.00 6.00 6.00

TRAMO BCS max = El menor de 60cm o d/2 60cm o d/2 60cm o d/2S = d/2 12.00 12.00 12.00S = Av*fy / (3.5*b) 68.16 68.16 68.16

12.00 12.00 12.00TRAMO CD No necesita estribos por que Vu < Ø*Vc/2Av min = 3.50*b*S / fy 0.39 0.49 0.49Av min Ø Estribo 1.42 1.42 1.42Av min = 1.42 1.42 1.42

ESTRIBOS1 1 1

@ 6 @ 6 612 12 12

@ 12 @ 12 12

CONTROL DE DEFLEXIONESYt (cm) 15.00 15.00 15.00 15.00Ig (cm4) 56250 56250 56250 56250fc = 2*Raiz (f'c) 28.98 28.98 28.98 28.98Ec = 15100*Raiz (f'c) 218820 218820 218820 218820Mcr = fc*Ig/Yt 108685 108685 108685 108685p 0.00667 0.00667 0.00667 0.00667 n = Es/Ec 9.60 9.60 9.60 9.60K = Raiz (2np-(np)^2)-np 0.29 0.29 0.29 0.29c 6.91 6.91 6.91 6.91Icr = bc^3/n*As*(d-c)^2 19463 19463 19463 19463Ic = (Mcr/Mn)^3*Ig+(1-(Mcr/Mn) 20152 19924 19631 19631Ic <= Ig OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!Ic 19880ML 824 942 1318 1318MD 1740 1989 2784 2784ML 0 0 0 0MD 0 0 0 0

1.726890.518070.82891

Deflexion instantanea (cm) 0.379920.75983

f Vc

f estribo

S = 24* f EstriboS = f* Av*fy*d / VsS AB

S BC


D largo plazo (cm)

B161

Aporte Maximo del refuerzo transversal a la resistencia al corte. En caso de que se requiera mayor aporte, aumentar dimensiones del elemento o aumentar f'c del concreto.

B163

Espaciamiento maximo: el menor de s£ 60 cm, s£ d/2; en caso de que exceda estos limites, los espaciamientos maximos seran: el menor de s£30 cm, s£d/4

B167

Para varillas menores a 1" Ø estribo = 3/8"; para mayores a 1" Ø estribo 1/2"

B181

Av min requerido excepto en Vigas cuyo peralte es menor de 25 cm, 2,5 veces el espesor del ala o 0,50 veces el ancho del alma. En estos elementos existe la posibilidad de que se presenten redistribuciones de esfuerzos que incrementen la capacidad resistente de los mismos.

1.139750.78

Verificacion OK!!!

CONTROL DEL ANCHO DE FISURASXe = h - c 23.09 23.09 23.09 23.09Xc = Xe - dc 17.09 17.09 17.09 17.09B = Xe /Xc 1.35 1.35 1.35 1.35fs = M/(As(d-c/3)) 2954.67 3376.76 4727.46 4727.46fs = 0.60 * fy 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00

- fy - fy - fy - fy# de varillas 2.00 2.00 2.00 2.00A (cm2) 150.00 150.00 150.00 150.00w = 0.1086*10^(-4)*B*fs*(dcA)^ 0.419 0.478 0.670 0.670w max (mm) 0.300 0.300 0.300 0.300Verificacion + d; + f'c + d; + f'c + d; + f'c + d; + f'cZ = fs*(dc*A)^1/3 28527 32602 45643 45643Z max 23200 23200 23200 23200Verificacion + d; + f'c + d; + f'c + d; + f'c + d; + f'c

ESQUEMA DE ARMADO DE LA VIGA

3/8 [email protected]; [email protected]; [email protected]

0.30 0.39

2 Ø 5/8 2 Ø 5/8 2 Ø

0.30

2 Ø 5/8 2 Ø

-0.18 -0.09


D total (cm)D max = L / 480

B211


DISEÑO DE VIGAS CONTINUAS (SISTEMA APORTICADO)

ING. LUIS ALFONSO VILLANUEVA TORRES

2. Los tramos deben tener longitudes casi iguales. La longitud del mayor de dos tramos adyacentes no debera diferir de la del menor es mas de 20%

Momento negativo en la cara interior del apoyo exterior si el elemento es solidario con el apoyo

El codigo del ACI propone un metodo aproximado para la determinacion de las fuerzas internas en estructuras de concreto armado. Este

El metodo aproximado del ACI, llamado tambien metodo de los coeficientes, puede ser utilizado siempre que se satisfagan las siguientes

wu(ln)^2/11wu(ln)^2/14wu(ln)^2/16

wu(ln)^2/9wu(ln)^2/10wu(ln)^2/11

Momento negativo en la cara de todos los apoyos para losas con luces menores que 3,50 m y para vigas en las que la relacion entre la suma de las rigideces de las columnas y la rigidez de la viga excede a 8, en cada extremo del tramo. wu(ln)^2/12

wu(ln)^2/24wu(ln)^2/16wu(ln)^2/20

1.15wuln/2wuln/2

Wu

interioresTramos

Wu

11Wu ln 2

ln

Wu

Wu ln 10


Cara del primer

2

Wu

ln

9Wu ln

Cara del primer


ln

Wu

2

ln

24Wu ln


Wu

2

16

ln

Wu

Wu ln

Columna

2

B3

CONSULTAS: FONO : 064-253276 064-619038 EMAIL : [email protected]

Colocar los datos de las luces:

3.75 3.75 3.75 3.75

Segun el RNC : 1/120.17 0.20 0.25 0.30 Verificar250 300 350 420 Verificar

Verificar

Gar

ages

y T

ien

das

Dep

osit

os

Azo

teas

300300

00

( 2 ) ( 3 ) ( 4 )500 1000 150 Verificar

1/10 1/8 1/12 VerificarVerificar

Ok!!!!

33 44 55 66 77

Wu

interioresTramos

Wu

11Wu ln 2

ln

Wu

Wu ln 10


Cara del primer

2

Wu

ln

9Wu ln

Cara del primer


ln

Wu

2

ln

24Wu ln


Wu

2

16

ln

Wu

Wu ln

Columna

2

Ok!!!! f'c (Kg/cm2) 210 280 350 420

Ok!!!! B1 0.85 0.85 0.80 0.75 Ok!!!! Pb 0.0214 0.0285 0.0335 0.0377

0.75*Pb 0.0160 0.0214 0.0252 0.0283 Ok!!!! 0.50*Pb 0.0107 0.0143 0.0167 0.0189

1 2 312 23 3Derecha

1/10 1/14 1/16 1/10 1/14 1/163.75 3.75 3.75 3.75 3.75 3.756550 4678 4094 6550 4678 40941666 741 1666 1762 0 0

25 25 25 25 25 256 6 6 6 6 624 24 24 24 24 24

0.06364 0.02771 0.06364 0.06746 0.19417 0.166870.00318 0.00139 0.00318 0.00337 0.00971 0.00834 OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!

0.85 0.850.021 0.021

0.00318 0.008340.01071 0.01071

SI SI17.03 % 12.21

1486 921 1382 1382 9846 35940.05651 0.03458 0.05245 0.05245 0.52343 0.144380.00283 0.00173 0.00262 0.00262 0.02617 0.00722

1.70 1.04 1.57 1.57 15.70 4.331.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.661.70 1.66 1.66 1.66 15.70 4.33

5/8 2 5/8 2 5/8 2 5/8 2 5/8 2 5/8 5/8 0 1/2 0 5/8 2 5/8 1 1/2 1 1/2

4.00 4.00 4.00 8.00 5.29 5.29OK!! 1.57 OK!! 1.57 OK!! 1.57 OK!! 14.92 + As 4.11 OK!!- As 1.74 - As 1.74 - As 1.74 - As 16.49 OK!! 4.55 - As

1 capa 1 capa 1 capa 1 capa 1 capa 1 capa

-1.88 -1.88 -1.88 -1.8810.04 8.73 8.73 8.73-1.49 -1.38 -1.38 -3.59-1.49 -1.38 -1.38 -3.590.76 0.74 0.74 1.880.74 0.74 6.02 6.020.15 0.16 0.16 0.460.15 0.16 0.16 0.460.24 0.24 0.24 0.240.19 0.19 0.19 0.190.23 0.23 0.23 0.230.24 0.24 0.24 0.240.39 0.40 0.40 0.70-0.09 -0.08 -0.08 0.22

10043 8733 8733 8733

1Izquierda 2Derecha 2Izquierda

0 0 0 04608 4608 4608 46088925 7615 7615 76153917 3917 3917 39176126 4816 4816 481618259 18259 18259 18259OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!9564 9564 9564 95641.144 1.034 1.034 1.0341.509 1.454 1.454 1.454

3/8 3/8 3/8 3/8

6.00 6.00 6.00 6.0012.70 12.70 12.70 12.7022.86 22.86 22.86 22.8623.37 29.72 29.72 29.726.00 6.00 6.00 6.00

60cm o d/2 60cm o d/2 60cm o d/2 60cm o d/212.00 12.00 12.00 12.0068.16 68.16 68.16 68.1612.00 12.00 12.00 12.00

0.49 0.62 0.62 0.621.42 1.42 1.42 1.421.42 1.42 1.42 1.42

1 1 1 16 @ 6 6 @ 612 12 12 1212 @ 12 12 @ 12

15.00 15.00 15.00 15.00 15.00 15.0056250 56250 56250 56250 56250 5625028.98 28.98 28.98 28.98 28.98 28.98

218820 218820 218820 218820 218820 218820108685 108685 108685 108685 108685 1086850.00667 0.00667 0.00667 0.01333 0.00882 0.00882

9.60 9.60 9.60 9.60 9.60 9.600.29 0.29 0.29 0.36 0.32 0.326.91 6.91 6.91 8.68 7.63 7.63

19463 19463 19463 34353 24712 2471219631 19924 20152 34454 25108 25303OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!

19914 265391318 942 824 1318 942 8242784 1989 1740 2784 1989 1740

0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0

1.72394 1.293610.82749 0.620930.51718 0.388080.37927 0.284600.75853 0.56919

1.13780 0.853790.78 0.78125

OK!!! OK!!!

23.09 23.09 23.09 21.32 22.37 22.3717.09 17.09 17.09 15.32 16.37 16.371.35 1.35 1.35 1.39 1.37 1.37

4727.46 3376.76 2954.67 2429.58 2581.87 2259.142520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00

- fy - fy - fy OK!!! - fy OK!!!2.00 2.00 2.00 4.00 2.65 2.65

150.00 150.00 150.00 75.00 113.42 113.420.670 0.478 0.419 0.281 0.337 0.2950.300 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300

+ d; + f'c + d; + f'c + d; + f'c OK!!! + d; + f'c OK!!!45643 32602 28527 18618 22710 1987123200 23200 23200 23200 23200 23200

+ d; + f'c + d; + f'c + d; + f'c OK!!! OK!!! OK!!!

3/8 [email protected]; 1 @0.06; 12 @0.12m 3/8 [email protected]; 1 @0.06; 12 @0.12m

0.39 0.40 0.40

5/8 2 Ø 5/8 2 Ø 5/8 2 Ø

2 Ø 5/8 5/8 2 Ø 5/8

-0.09 -0.08 -0.08


TIPO DE ELEMENTO DEFLEXION CONSIDERADA LIMITACION

Techos llanos que no soportan ni estan Deflexion instantanea debida

ligados a elementos no estructurales que a la aplicación de la carga L / 180puedan ser dañados por deflexiones viva.excesivasPisos que no soportan ni estan ligados a Deflexion instantanea debidaelementos no estructurales que puedan a la aplicación de la carga L / 360ser dañados por deflexiones excesivas viva.Techos o pisos que soportan o estan ligados a elementos no estructurales que Parte de la flecha total que L / 480puedan ser dañados por deflexiones ocurre despues de la excesivas colocacion de los elementosTechos o pisos que soportan o estan no estructuralesligados a elementos no estructurales que L / 240no se dañan con deflexiones excesivas

Deflexion a largo plazo :x Factor dependiente del tiempo que actua la cargap' cuantia de acero en compresion

Para 5 años o más 2.0 Para 12 meses 1.4 Para 6 meses 1.2

l = x / (1+50p')

VuVu

fVcfVcfVc/2fVc/2

dd

XcXc

XmXm

AABB

CC

DD

EE

Para 3 meses 1.0

Limites en el ancho de fisuras para algunas situaciones particulares w max

Para elementos expuestos a aire seco o con menbrana de proteccion 0.41 mmPara elementos expuestos a aire humedo o suelo 0.30 mmPara elementos sometidos a ataques quimicos 0.18 mmPara elementos expuestos a agua de mar o salpicadura de agua de mar 0.15 mmPara estructuras retenedoras de liquidos excluyendo tuberias sin presion 0.10 mm

El valor de Z esta limitado por: ZmaxPara vigas en interiores 30900 Kg/cmPara vigas en exteriores 23200 Kg/cmPara losas en interiores 27500 Kg/cmPara losas en exteriores 20600 Kg/cm

[email protected]; 1 @0.06; 12 @0.12m 0.70

5/8 2 Ø 5/8 + 1 Ø 1/2

2 Ø 5/8 + 1 Ø 1/2 2 Ø 5/8

0.22 3/8 [email protected]; [email protected]; [email protected]


UBICACIÓN: ZAPATA EJE O-10´13.125


2.62 Tn/m3 hf = 1.95m Df =1.8 m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 0.81 m2 0.90 x 0.90 m2


lv1 = lv2 0.260.26 CONFORME !!! 0.25


19.35938 Tn24.35 Tn/m2




(1) = (2)Ecuacion: 577.35*d^2+225.64*d-16.32=0 276.50

a = 577.35b = 225.64c = -16.32

d = 0.06 m 0.06-0.45

Usar h = 0.60 md = 0.51 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc


X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m

VERIFICACION POR CORTANTE :Vdu = (Wu*S)(lv-d) N.P.T. 0.15 mVdu = -6.07 Tn N.T.N. 0 m

-6.75 TnVc = 0,53*RAIZ(f'c)*b*dVc = 39.84 Tn > Vn OK !!!


0.0017p = w*f'c/fy 0.0001 Usar: 4 Ø 5/8 @ 0.21 m

0.60As = p*b*d 0.45 cm2Verificacion de As min : N.F.Z. -1.8 mAs min = 0.0018*b*dAs min = 9.34 cm2 Usar: 5 Ø 5/8 @ 0.22 m


@ 0

.21

mUsar: 5 Ø 5/8 @ 0.22 m


5

/8

Usar Ø 5/8 Usar : n = 4 varillas 2 0.0159 1.03

s = 0.21 m 2 0.0159

Usar:

4 ØUsar: 4 Ø 5/8 @ 0.21 m 2 0.0159

2 0.0159LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO : 2 0.0159Longitud disponible para cada barra : 2 0.0159Ld = lv-r 2 0.0159 Usar: 5 Ø 5/8 @ 0.22 mLd = 0.188 m 0 0.0000

0 0.0000Para barras en traccion : 0 0.0000

0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!


lde = 39.65 cm < Ld = 18.77 cm Verificar


Pn = 27.66 Tn




Vn = Vdu/f


Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm


Pn = Pu/Æ



UBICACIÓN: ZAPATA EJE N-10´8.16


2.62 Tn/m3 hf = 1.95m Df =1.8 m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 0.50 m2 0.71 x 0.71 m2


lv1 = lv2 0.170.17 CONFORME !!! 0.25


12.036 Tn24.65 Tn/m2




(1) = (2)Ecuacion: 577.65*d^2+225.86*d-8.96=0 276.50

a = 577.65b = 225.86c = -8.96

d = 0.04 m 0.04-0.43

Usar h = 0.60 md = 0.51 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc


X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m




0.0007p = w*f'c/fy 0.0000 Usar: 3 Ø 5/8 @ 0.21 m



@ 0

.21

mUsar: 4 Ø 5/8 @ 0.23 m


5

/8


s = 0.21 m 2 0.0159

Usar:

3 ØUsar: 3 Ø 5/8 @ 0.21 m 2 0.0159



0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!




Pn = 17.19 Tn




Vn = Vdu/f


Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm


Pn = Pu/Æ


DISEÑO DE ZAPATA EXCENTRICA

UBICACIÓN: ZAPATA EJE N-4´Datos de Diseño:

f'c = 210 kg/cm2fy = 4200 kg/cm2 0.40

2.16 kg/cm22.62 T/m3

11.45 Ton 4.50

2.04 Ton 6.50

S/C = 500 kg/m2 S/C = 500 Kg/cm2

hf = 1.80 mh libre 1er p. 4.50 m 1.80

hviga = 0.40 mkc = 12.0 kg/cm2

Diseño Metodo ACI :

16.38 T/m20.82 m2

Az = (2b)b

se usa: b = 0.64 mT=Az/b 1.28 m

Altura de la zapata para considerarla rigida:hz = 0.22 mhz = 0.60 mlc = 5.60 m

Dimensiones de la columna del 1er. Nivel:

bd = 321 cm2 17.9n = 0.25seccion de columna = ? 50 x 25n = 0.06 Verificar el area de columna

Datos del Abaco del ACI :p = 0.75 0.20s = 0.107 0.20 0.5 1.28D = 12.00 <10 No Cumplee = 0.196 0.25

Diseño por Flexion:a) Dirección de la excentricidad:d = 50.12 cmWnu = 30.38 T/m 0.64Mumax = 2.33 Tn-m

0.00382p = w*f'c/fy 0.00019As = p*b*d 1.23 cm2

Verificacion de As min :As min = 0.0018*b*dAs min = 11.57 cm2

Usar Ø : 5/8 n = 6 varillas 6 Ø 5/8 @ 0.23 ms = 0.23 m 0.64

Usar: 6 Ø 5/8 @ 0.23 m

@ 0

.24 m

b) Direccion Transversal :d = 51.71 cmWnu = 15.19 T/mMmax = 1.16 T-m 0.5

5/8

1.28lv = 0.391

0.00359 0.25

p = w*f'c/fy 0.00018

3 Ø

As = p*b*d 0.60 cm2

st = gm =

PD =

PL =

sn = st + hf * gm - s/cAz = P/ sn

f =f =



D3


D30

h min = 0.60 m

Verificacion de As min :As min = 0.0018*b*d 5.97 cm2


Usar: 3 Ø 5/8 @ 0.24 m

VIGA:TU = 1.21 TnAs = 0.32 cm2 Refuerzo adicion

COLUMNA: Condicion de Diseño AdicionalPu = 19.4894 TnMu = 3.45 T-mk = 0.07e/t = 0.78g = 0.50pt < 1 %As = 12.50 cm2Usar Ø : 5/8

n = 7 varillas

Usar: 7 Ø 5/8

F82

Area de acero de refuerzo en la viga. adicional

1.20

0.60




2.62 Tn/m3 hf = 1.95m Df =1.8 m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 1.09 m2 1.05 x 1.05 m2


lv1 = lv2 0.340.34 CONFORME !!! 0.25


26.13 Tn24.25 Tn/m2




(1) = (2)Ecuacion: 577.25*d^2+225.56*d-23.1=0 276.50

a = 577.25b = 225.56c = -23.10

d = 0.08 m 0.08-0.47

Usar h = 0.60 md = 0.51 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc


X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m




0.0028p = w*f'c/fy 0.0001 Usar: 5 Ø 5/8 @ 0.19 m



@ 0

.19

mUsar: 6 Ø 5/8 @ 0.21 m


5

/8


s = 0.19 m 2 0.0159

Usar:

5 ØUsar: 5 Ø 5/8 @ 0.19 m 2 0.0159



0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!




Pn = 37.33 Tn




Vn = Vdu/f


Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm


Pn = Pu/Æ



NORMA TECNICA :ASTM A615 Grado 60 - 96a / ITINTEC 341.031 Grado ARN420-91

DIMENSIONES Y PESOS NOMINALES :

Nro.pulg. mm cm.

- - 6 0.600 1.88 0.28 0.222 0.242 1/4 - 0.635 2.00 0.32- - 8 0.800 2.51 0.50 0.395 0.323 3/8 - 0.953 2.99 0.71 0.560 0.38- - 12 1.200 3.77 1.13 0.888 0.484 1/2 - 1.270 3.99 1.29 0.994 0.515 5/8 - 1.588 4.99 2.00 1.552 0.716 3/4 - 1.905 5.98 2.84 2.235 0.977 7/8 - 2.223 6.98 3.87 3.0908 1 - 2.540 7.98 5.10 3.973 1.279 1 1/8 - 2.858 9.00 6.45

10 1 1/4 - 3.175 10.14 8.1911 1 3/8 - 3.493 11.25 10.06 7.907 1.80

1/2N° varillas : 1 varillaArea : 1.29 cm2Peso : 0.994 Kg/m

Diametro fPerimetro

cm.Area

cm2Peso

Kg/m

Altura de resaltes

(mm) min

Diametro de doblado

3.5 f

3.5 f3.5 f3.5 f3.5 f3.5 f5.0 f

5.0 f

7.0 f

f varilla :

B2



21.00

28.0033.3042.0044.5055.6095.50

127.00

250.60

Diametro de doblado

B2


DISEÑO DE ZAPATA EXCENTRICA

UBICACIÓN: ZAPATA EJE N-3´Datos de Diseño:

f'c = 210 kg/cm2fy = 4200 kg/cm2 0.40

2.16 kg/cm22.62 T/m3

8.18 Ton 2.95

2.73 Ton 4.95

S/C = 300 kg/m2 S/C = 300 Kg/cm2

hf = 1.80 mh libre 1er p. 2.95 m 1.80

hviga = 0.40 mkc = 12.0 kg/cm2

Diseño Metodo ACI :

16.58 T/m20.66 m2

Az = (2b)b

se usa: b = 0.57 mT=Az/b 1.15 m

Altura de la zapata para considerarla rigida:hz = 0.19 mhz = 0.60 mlc = 4.05 m

Dimensiones de la columna del 1er. Nivel:

bd = 260 cm2 16.1n = 0.25seccion de columna = ? 40 x 25n = 0.06 Verificar el area de columna

Datos del Abaco del ACI :p = 1.29 0.12s = 0.148 0.12 0.4 1.15D = 6.73 <10 Ok!!!!e = 0.162 0.25

Diseño por Flexion:a) Dirección de la excentricidad:d = 50.12 cmWnu = 28.05 T/m 0.57Mumax = 1.47 Tn-m

0.00269p = w*f'c/fy 0.00013As = p*b*d 0.77 cm2

Verificacion de As min :As min = 0.0018*b*dAs min = 10.34 cm2

Usar Ø : 5/8 n = 6 varillas 6 Ø 5/8 @ 0.2 ms = 0.20 m 0.57

Usar: 6 Ø 5/8 @ 0.2 m

@ 0

.21 m

b) Direccion Transversal :d = 51.71 cmWnu = 14.02 T/mMmax = 0.98 T-m 0.4

5/8

1.15lv = 0.373

0.00337 0.25

p = w*f'c/fy 0.00017

3 Ø

As = p*b*d 0.50 cm2

st = gm =

PD =

PL =

sn = st + hf * gm - s/cAz = P/ sn

f =f =



D3


D30

h min = 0.60 m

Verificacion de As min :As min = 0.0018*b*d 5.34 cm2


Usar: 3 Ø 5/8 @ 0.21 m

VIGA:TU = 1.15 TnAs = 0.30 cm2 Refuerzo adicion

COLUMNA: Condicion de Diseño AdicionalPu = 16.0775 TnMu = 2.26 T-mk = 0.08e/t = 0.65g = 0.50pt < 1 %As = 10.00 cm2Usar Ø : 5/8

n = 5 varillas

Usar: 5 Ø 5/8

F82

Area de acero de refuerzo en la viga. adicional

1.20

0.60


UBICACIÓN: ZAPATA EJE O-1´26.13


2.62 Tn/m3 hf = 1.95m Df =1.8 m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 1.61 m2 1.27 x 1.27 m2


lv1 = lv2 0.500.50 CONFORME !!! 0.25


38.54175 Tn23.89 Tn/m2




(1) = (2)Ecuacion: 576.89*d^2+165.22*d-36.75=0 276.50

a = 576.89b = 165.22c = -36.75

d = 0.15 m 0.15-0.43

Usar h = 0.60 md = 0.51 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc


X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m




0.0061p = w*f'c/fy 0.0003 Usar: 6 Ø 5/8 @ 0.22 m



@ 0

.22

mUsar: 6 Ø 5/8 @ 0.23 m


5

/8


s = 0.22 m 2 0.0159

Usar:

6 ØUsar: 6 Ø 5/8 @ 0.22 m 2 0.0159



0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!


lde = 39.65 cm < Ld = 42.27 cm Ok!!!


Pn = 55.06 Tn




Vn = Vdu/f


Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm


Pn = Pu/Æ





2.62 Tn/m3 hf = 1.95m Df =1.8 m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 0.67 m2 0.82 x 0.82 m2


lv1 = lv2 0.290.29 CONFORME !!! 0.25


16.0775 Tn23.88 Tn/m2




(1) = (2)Ecuacion: 576.88*d^2+150.19*d-14.58=0 276.50

a = 576.88b = 150.19c = -14.58

d = 0.08 m 0.08-0.34

Usar h = 0.60 md = 0.51 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc


X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m




0.0020p = w*f'c/fy 0.0001 Usar: 4 Ø 5/8 @ 0.22 m



@ 0

.22

mUsar: 4 Ø 5/8 @ 0.22 m


5

/8


s = 0.22 m 2 0.0159

Usar:

4 ØUsar: 4 Ø 5/8 @ 0.22 m 2 0.0159



0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!




Pn = 22.97 Tn




Vn = Vdu/f


Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm


Pn = Pu/Æ





2.62 Tn/m3 hf = 1.95m Df =1.8 m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 1.19 m2 1.09 x 1.09 m2


lv1 = lv2 0.420.42 CONFORME !!! 0.25


28.4675 Tn23.88 Tn/m2




(1) = (2)Ecuacion: 576.88*d^2+150.19*d-26.97=0 276.50

a = 576.88b = 150.19c = -26.97

d = 0.12 m 0.12-0.38

Usar h = 0.60 md = 0.51 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc


X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m




0.0044p = w*f'c/fy 0.0002 Usar: 5 Ø 5/8 @ 0.24 m



@ 0

.24

mUsar: 5 Ø 5/8 @ 0.24 m


5

/8


s = 0.24 m 2 0.0159

Usar:

5 ØUsar: 5 Ø 5/8 @ 0.24 m 2 0.0159



0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!




Pn = 40.67 Tn




Vn = Vdu/f


Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm


Pn = Pu/Æ


DISEÑO POR FLEXION :A 1

Seccion A A1 12Coeficiente 1/16 1/14 1/10 1/11 1/16Luz (m) 3.85 3.85 3.78 3.78 3.70Mu (Kg-cm) Coef. ACI 4398 5026 6765 6150 4062Mu (Kg-cm) Calculados 0 0 0 0 0b (cm) 25 25 25 25 25

6 6 6 9 6d ( cm ) 34 34 34 31 34w 0.08480 0.09769 0.13458 0.14849 0.07799p 0.00424 0.00488 0.00673 0.00742 0.00390B1 = 0.85pb = 0.021(p-p') 0.006730.50*pb 0.01071Efectuar redistribucion SI20*(1-(p-p')/pb) 13.72Redistribucion 4398 5954 5838 5838 4375w 0.08480 0.11714 0.11466 0.14019 0.08433p 0.00424 0.00586 0.00573 0.00701 0.004220.75*pb 0.01606 0.01606 0.01606 0.01606 0.01606Viga Simple Simple Simple Simple Simplew max = p max*fy/f'c 0.32124 0.32124 0.32124 0.32124 0.32124Mur1 = Ø*f'c*bd^2*w(1-0.59w) 14221 14221 14221 11822 14221Mur2 = Mur - Mur1 0 0 0 0 0f's 4296 4296 4296 4120 4296A's 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00As1= 0.90*pb*b*d 3.60 4.98 4.87 5.43 3.58As = As1 + A's 3.60 4.98 4.87 5.43 3.58p 0.00424 0.00586 0.00573 0.00701 0.00422p max 0.01606 0.01606 0.01606 0.01606 0.01606

As max =13.65 As max =13.65 As max =13.65 As max =12.45 As max =13.65As min 2.35 2.35 2.35 2.14 2.35

As

NE

GA

TIV

O

As (cm2) requerido 3.60 1.62 4.87 5.43 1.812 5/8 2 5/8 2 5/8 21 1/2 0 1/2 2 1/2 0

As (cm2) disponible 5.29 4.00 6.58 6.58 4.000.95*As requerido 3.42 OK!! 1.54 OK!! 4.63 OK!! 5.16 OK!! 1.721.05*As requerido 3.78 - As 1.71 - As 5.12 - As 5.70 - As 1.90

As

PO

SIT

IVO

As (cm2) requerido 1.66 4.98 1.66 1.66 3.582 5/8 2 5/8 2 5/8 20 1/2 2 1/2 0 1/2 2

As (cm2) disponible 4.00 6.58 4.00 4.00 6.580.95*As requerido 1.58 OK!! 4.73 OK!! 1.58 OK!! 1.58 OK!! 3.401.05*As requerido 1.74 - As 5.23 - As 1.74 - As 1.74 - As 3.76Colocacion de As 1 capa 1 capa 1 capa 1 capa

CORTE DEL ACERO :a -1.93 -1.93 -1.85b 9.14 10.51 8.78c (- ) -4.40 -5.84 -5.84c ( + ) -4.40 -5.84 -5.84

2.26 3.03 3.053.09 1.05 2.040.54 0.63 0.800.54 0.63 0.80

d ( m ) 0.34 0.34 0.310.30 0.30 0.30

luz libre/16 0.24 0.24 0.230.34 0.34 0.31

Corte Refuerzo ( - ) 0.88 0.97 1.11Corte Refuerzo ( + ) 0.20 0.29 0.49

DISEÑO POR CORTE :Vu = Wu *L/2 9139 10510 8783Vu (Kg) 0 0 0Vc = 0.53*RAIZ(f'c)*b*d 6528 6528 5952Vu d = Vu - Wu*d 7525 8896 7311

5549 5549 5059Vs 3590 4961 3723

1Derecha 1Izquierda





f Mu ( - )f Mu ( + )X1 ( - )X1 ( + )

12 f

El mayor de : d, l/16, 12f

f Vc

Vs = 2.10*RAIZ(f'c)*b*d 25867 25867 23585OK!!! OK!!! OK!!!

Vs = 1.10*RAIZ(f'c)*b*d 13549 13549 12354Xc (m) 0.756 0.909 0.784Xm (m) 1.341 1.417 1.317TRAMO ABC

3/8 3/8 3/8

S = d/4 8.50 8.50 7.75S = 8*db 12.70 12.70 12.70

22.86 22.86 22.8626.95 22.80 25.298.50 8.50 7.75

TRAMO BCS max = El menor de 60cm o d/2 60cm o d/2 60cm o d/2S = d/2 17.00 17.00 15.50S = Av*fy / (3.5*b) 68.16 68.16 68.16

17.00 17.00 15.50TRAMO CD No necesita estribos por que Vu < Ø*Vc/2Av min = 3.50*b*S / fy 0.56 0.47 0.53Av min Ø Estribo 1.42 1.42 1.42Av min = 1.42 1.42 1.42

ESTRIBOS1 2 1

@ 9 @ 8 7 @8 8 8

@ 17 @ 17 15 @

CONTROL DE DEFLEXIONESYt (cm) 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00Ig (cm4) 133333 133333 133333 133333 133333fc = 2*Raiz (f'c) 28.98 28.98 28.98 28.98 28.98Ec = 15100*Raiz (f'c) 218820 218820 218820 218820 218820Mcr = fc*Ig/Yt 193218 193218 193218 193218 193218p 0.00622 0.00774 0.00774 0.00849 0.00774 n = Es/Ec 9.60 9.60 9.60 9.60 9.60K = Raiz (2np-(np)^2)-np 0.28 0.30 0.30 0.31 0.30c 9.54 10.33 10.33 9.73 10.33Icr = bc^3/n*As*(d-c)^2-(n-1)A's(c-d')^2 32629 38242 38242 30967 38242Ic = (Mcr/Mn)^3*Ig+(1-(Mcr/Mn)^3)*Icr <=Ig 41168 41492 41690 34679 46434Ic <= Ig OK !!! OK !!! OK !!! OK !!! OK !!!Ic 41521 43959ML 869 993 1390 1167 802MD 1890 2160 3024 2539 1745ML 0 0 0 0 0MD 0 0 0 0 0

0.93751 0.755380.28125 0.329620.45000 0.32962



CONTROL DEL ANCHO DE FISURASXe = h - c 30.46 29.67 29.67 30.27 29.67Xc = Xe - dc 24.46 23.67 23.67 24.27 23.67B = Xe /Xc 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25fs = M/(As(d-c/3)) 1691.93 1567.95 2195.13 2028.96 1267.14fs = 0.60 * fy 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00 2520.00

OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!# de varillas 2.00 3.29 2.00 2.00 3.29A (cm2) 150.00 91.19 150.00 150.00 91.19w = 0.1086*10^(-4)*B*fs*(dcA)^1/3 0.221 0.175 0.289 0.265 0.141w max (mm) 0.300 0.300 0.300 0.300 0.300Verificacion OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!Z = fs*(dc*A)^1/3 16335 12824 21194 19589 10364Z max 23200 23200 23200 23200 23200Verificacion OK!!! OK!!! OK!!! OK!!! OK!!!

f estribo

S = 24* f EstriboS = f* Av*fy*d / VsS AB

S BC



C186

Aporte Maximo del refuerzo transversal a la resistencia al corte. En caso de que se requiera mayor aporte, aumentar dimensiones del elemento o aumentar f'c del concreto.

C188

Espaciamiento maximo: el menor de s£ 60 cm, s£ d/2; en caso de que exceda estos limites, los espaciamientos maximos seran: el menor de s£30 cm, s£d/4

C192

Para varillas menores a 1" Ø estribo = 3/8"; para mayores a 1" Ø estribo 1/2"

C206

Av min requerido excepto en Vigas cuyo peralte es menor de 25 cm, 2,5 veces el espesor del ala o 0,50 veces el ancho del alma. En estos elementos existe la posibilidad de que se presenten redistribuciones de esfuerzos que incrementen la capacidad resistente de los mismos.

C236


Nota : Verificar el peralte efectivo ( d )

ESQUEMA DE ARMADO DE LA VIGA

3/8 [email protected]; [email protected]; [email protected] 3/8 [email protected]; 1 @0.07; 8 @0.15m 0.88 0.97 1.11

2 Ø 5/8 2 Ø 5/8 2 Ø 5/8 + 1 Ø 1/2 + 2 Ø 1/2

0.40

2 Ø 5/8 2 Ø 5/8 + 2 Ø 1/2

0.20 0.29 0.49


12 1/163.704062

0256

340.077990.00390

43750.084330.004220.01606Simple0.3212414221

042960.003.583.58

0.004220.01606

As max =13.652.351.81

5/8 1/2

4.00OK!!- As

3.58 5/8 1/2

6.58OK!!- As

1 capa

@

@

20.0013333328.98

2188201932180.00774

9.600.30

10.333824246434OK !!!43959

8021745

00

0.755380.329620.329620.096140.192280.28842

0.77OK!!!

29.6723.671.25

1267.142520.00OK!!!3.29

91.190.1410.300OK!!!1036423200OK!!!

[email protected]; 1 @0.07; 8 @0.15m

2 Ø

2 Ø+ 2 Ø

3/8


UBICACIÓN: ZAPATA EJE 2-B440


2.62 Tn/m3 hf = 3m Df =2.85 m2.00 Kg/cm2

hf = 3.00 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 2.85 m





11.64 Tn/m2

Azap = 37.80 m2 6.15 x 6.15 m2


lv1 = lv2 2.672.67 CONFORME !!! 0.80


649 Tn17.17 Tn/m2




(1) = (2)Ecuacion: 570.17*d^2+469.87*d-638.01=0 276.50

a = 570.17b = 469.87c = -638.01

d = 0.72 m 0.72-1.55

Usar h = 1.00 md = 0.91 m OK !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.4*PD+1.7*PL

WNU =

Vu/f = Vc


X1 =X2 =

C69

h min = 0.60 m

VERIFICACION POR CORTANTE :Vdu = (Wu*S)(lv-d) N.P.T. 0.15 mVdu = 186.65 Tn N.T.N. 0 m

207.39 TnVc = 0,53*RAIZ(f'c)*b*dVc = 427.78 Tn > Vn OK !!!


0.0396p = w*f'c/fy 0.0020 Usar: 22 Ø 1 @ 0.29 m

1.00As = p*b*d 110.22 cm2Verificacion de As min : N.F.Z. -2.85 mAs min = 0.0018*b*dAs min = 100.25 cm2 Usar: 22 Ø 1 @ 0.29 m

Usar Ø : 1 n = 22 varillass = 0.29 m 6.15

@ 0

.29

mUsar: 22 Ø 1 @ 0.29 m


1

Usar Ø 1 Usar : n = 22 varillas 5.1 0.0254 6.15

s = 0.29 m 5.1 0.0254

Usar:

22

Ø

Usar: 22 Ø 1 @ 0.29 m 5.1 0.02545.1 0.0254

LONGITUD DE DESARROLLO DEL REFUERZO : 5.1 0.0254Longitud disponible para cada barra : 5.1 0.0254Ld = lv-r 5.1 0.0254 Usar: 22 Ø 1 @ 0.29 mLd = 2.599 m 5.1 0.0254

5.1 0.0254Para barras en traccion : 5.1 0.0254

0 0.0000ld = 0.06*Ab*fy/raiz(f'c) 0 0.0000

0 0.0000ld = 49.56 45.61 OK!!!


lde = 39.65 cm < Ld = 259.91 cm Ok!!!


Pn = 927.14 Tn




Vn = Vdu/f


Æ£ N°11³ 0.0057*db*fy³ 30 cm


Pn = Pu/Æ


DISEÑO DE CIMIENTOS CORRIDOS

TABLAS DE REFERENCIA :

TERRENO DE CIMENTACION

DATOS DEL SUELO :Rocoso

Roca dura un 0.702620 Kg/m3 Roca dura u 0.70

23 grados Roca blanda 0.70Coeficiente de friccion ( f ) 0.60 Densa 0.60

1.24 Kg/cm2 No densa 0.60Densa 0.60

DATOS DEL MURO : Media 0.50Espesor del muro ( t ) 0.25 m Muy dura 0.50Coeficiente Sismico ( Cs) 0.20 Dura 0.45Altura del muro ( h ) 3.00 m Media 0.45Ancho Sobrecimiento (s/c) 0.25 m

Altura Sobrecimiento 0.30 m

1800 Kg/cm2

2300 Kg/cm2 0.25

DATOS DEL CIMIENTO :

Ancho del cimiento ( a ) 0.40 m

Altura del cimiento ( hc ) 0.70 m

Profundidad ( hf ) 1.10 m

Altura de relleno ( hr ) 0.30 m 3.00

0.44

2.28

367.30 Kg

1913.75 Kg

CALCULO DEL PESO TOTAL : 0.30

Pm = 1350.00 Kg

Ps/c = 172.50 Kg

Pc = 644.00 Kg 1.10

Pa = 78.60 Kg 0.70

P total = 2245.10 Kg

FUERZA RESISTENTE (Hr)Hr = f *Ptotal + Ea 3260.81 Kg

FUERZA ACTUANTE (Hs)Ha = Cs*Ptotal + Ea 816.32 Kg 0.40

F.S.D. = Hr/Ha 3.99 > 1.5 OK !!!

MOMENTO DE VOLTEO ( Mv)Hi = Cs*PiMv = Hi*d + Ea*ha

Elemento H (Kg) d (m) M (Kg-m)Muro 270.00 2.50 675.00Sobrecimiento 34.50 0.85 29.33Cimiento 128.80 0.35 45.08Suelo 15.72 0.95 14.93Empuje activo 367.30 0.37 134.68

Mv = 899.01 Kg

MOMENTO RESISTENTE ( Mr )Mr = P total*a/2*Ep*hp/3 1150.73F.S.D. = Mr/Ma 1.28 > 1.75 Cambiar de Seccion

ESFUERZOS SOBRE EL TERRENO :Xa = (Mr - Mv)/Ptotal 0.112 me = Xa - a/2 -0.088 < 0.067 OK !!!

0.561 ± -0.740.561 Kg/cm2 < 1.24 Kg/ OK !!! 0.561 Kg/cm2 < 1.24 Kg/ OK !!!

Coeficiente de friccion para

desplazamiento

Peso especifico ( g )Angulo de friccion ( f )

Estrato de gravaCapacidad Portante ( s )

Terreno Arenoso

Terreno cohesivo

Peso especifico del muro ( gm )

Peso especifico del concreto ( gm )

Ka = tg ^2 (45° - f/2)

Kp = tg ^2 (45° + f/2)

Ea = 1/2*Ka*gs*(ha)^2 *B

Ep = 1/2*Kp*gs*(hp)^2 *B

s 1-2 = Ptotal/A ± 6*Ptotal *e / (b*a^2)s 1 = Ptotal/A + 6*Ptotal *e / (b*a^2)s 2 = Ptotal/A - 6*Ptotal *e / (b*a^2)

HmHm

HcHc

EaEaEpEp

Hs/cHs/c

HsHs

f x Ptotalf x Ptotal

B3

CONSULTORIO: FONO : 064-253276 064-619038 EMAIL : [email protected]

F5

Estas tablas serviran solo como referencia, se deberan de sacar los datos del estudio de suelos respectivo para cada tipo de suelo

METODO ELASTICO PARA EL CALCULO DE ASENTAMIENTOS INMEDIATOS

d 0.01 cmL 3.70 mDistorsion angular 0.00002 cmDistorsion angular max 0.00200 cm

Si 0.30 cmu 0.30Es 10000 Ton/m2If 82 cm/mq 25.57 Ton/m2B 1.57 m

UBICACIÓN: P-2'13.125

DATOS NECESARIOS PARA EL DISEÑO: N.P.T. 0.15 mPD = 26.12 TnPL = 7.53 TnPS = 0.40 TnS/C piso = 300 Kg/cm2f'c = 210 Kg/cm2fy = 4200 Kg/cm2

2.62 Tn/m3 hf = 1.95m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 2.08 m2 1.44 x 1.44 m2

Para Cumplir lv1 = lv2T = 1.32 mS = 1.57 m

lv1 = lv2 0.530.53 CONFORME !!!

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


REACCION NETA DEL TERRENO: 0.50

52.734 Tn25.57 Tn/m2

Si 0.29 cmu 0.30Es 10000 Ton/m2If 82 cm/mq 25.55 Ton/m2B 1.53 m1/500 0.0020 cm

UBICACIÓN: O-2'13.125

DATOS NECESARIOS PARA EL DISEÑO: N.P.T. 0.15 mPD = 24.87 TnPL = 6.97 TnPS = 0.29 TnS/C piso = 300 Kg/cm2f'c = 210 Kg/cm2fy = 4200 Kg/cm2

2.62 Tn/m3 hf = 1.95m2.16 Kg/cm2

hf = 1.95 mN.P.T. = 0.15 mN.T.N. = 0.00 mDf = 1.80 m





16.19 Tn/m2

Azap = 1.97 m2 1.40 x 1.40 m2

Para Cumplir lv1 = lv2T = 1.28 mS = 1.53 m

WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.5*PD+1.8*PL

WNU =

g m =s t =

Ps = 1.25*(PD + PL)


lv1 = lv2 0.510.51 CONFORME !!!

REACCION NETA DEL TERRENO: 0.50

49.851 Tn25.55 Tn/m2

WNU = Pu/AZAP

Pu = 1.5*PD+1.8*PL

WNU =

N.P.T. 0.15 mN.T.N. 0 m

Df =1.8 m

1.32

0.25

1.57

N.P.T. 0.15 mN.T.N. 0 m

Df =1.8 m

1.28

0.25

1.53

Hoja de calculo Estructuras.xls

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