HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET KATALOG …€¦ · KATALOG TECHNICZNY HALFEN TRZPIENIE...

HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRETKATALOG TECHNICZNY

HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET

BETON

HSD 13 PL

Obliczenia na podstawiePN-EN 1992-1-1:2008

ZAKŁADOWAKONTROLAPRODUKCJI

CERTYFIKAT ZAKŁADOWEJKONTROLI PRODUKCJI

ITB-0366/Z

HSD 13-PL

Imagine. Model. Make. Leviat.com

Leviat to nowa nazwa światowych producentów akcesoriów budowlanych CRH.

Jesteśmy jednym zespołem.Jesteśmy Leviat.

Nasze marki produktów obejmują:Pod marką Leviat łączymy

wiedzę, umiejętności i zasoby

firmy HALFEN oraz firm

siostrzanych tworzących

platformę akcesoriów

budowlanych w sektorze

zamocowań, zbrojenia betonu,

montażu i transportu oraz

fasad.

Nasze produkty, które znasz i

którym ufasz, w tym produkty

Halfen, pozostaną integralną

częścią kompleksowej

marki i portfolio produktów

Leviat. Jako Leviat możemy

zaoferować rozszerzoną

gamę specjalistycznych

produktów i usług, bardziej

obszerną wiedzę techniczną,

sprawniejsze i bardziej

skoordynowane dostawy oraz

innowacje.

Łącząc rodzinę akcesoriów

budowlanych CRH w jedną

globalną organizację, jesteśmy

lepiej przygotowani, aby

sprostać potrzebom naszych

Klientów i wymaganiom

projektów w każdej skali i w

dowolnym miejscu na świecie.

To ekscytująca zmiana. Dołącz

do nas w naszej podróży.

Więcej informacji na stronie

Leviat.com

2 © 2013 · HSD 13 PL · www.halfen.pl


Trzpienie dylatacyjne HSD-CRET

Obiekty referencyjne z zastosowaniem trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET

Trzpień dylatacyjny typu CRETNazwa obiektu:

Lokalizacja:

Realizacja:

Produkt HALFEN:

Stary Browar

Poznań � ul. Półwiejska 32

2002�2004

Trzpienie dylatacyjne typu CRET

HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU CRET

BETON


Lokalizacja:

Realizacja:

Produkt HALFEN:

Akademia Muzyczna im. Ignacego Jana Paderewskiego

Poznań � ul. Św. Marcin 87

2004�2006



BETON


Lokalizacja:

Realizacja:

Produkt HALFEN:

Centrum Handlowe Silesia City Center

Katowice � ul. Chorzowska 107

2000�2002



BETON

Stary Browar - Poznań Akademia Muzyczna - Poznań Silesia City Center - Katowice

3© 2013 · HSD 13 PL · www.halfen.pl


Spis treści

Powody wykonywania dylatacji 4

Korzyści wynikające ze stosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET 4

Ogólne zasady obliczeń 5

Zasady rozmieszczania trzpieni 5

Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej 6

Opis produktu 6

Dane techniczne 6

Wymiary trzpieni 7

Nośności trzpieni bez przesuwu poprzecznego 8

Nośności trzpieni z przesuwem poprzecznym 9

Dozbrojenie płyty żelbetowej 10

Dozbrojenie w płytach typu filigran 11

Minimalne i maksymalne odległości pomiędzy trzpieniami 11

Przykład obliczeniowy – dylatacja płyty 12

Ogólne wytyczne 14

Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami 14

Rozkład sił w połączeniu – model kratownicy 14

Maksymalna nośność połączenia 14

Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił 15

Przykład obliczeniowy – połączenie belki ze słupem 15

Wkładki ognioochronne 17

Instrukcja montażu 18

Trzpienie małych nośności 19

Ogólne wytyczne projektowe

Opis produktu i dane techniczne

Wytyczne do projektowania dylatacji w płytach

Wytyczne do projektowania połączeń belek

Inne




Tradycyjne rozwiązania

Duże obiekty żelbetowe poddane są działaniu zjawisk, takich jak:• skurcz betonu• zmiany temperatury• pełzanie betonu• nierównomierne osiadanie• naprężenia od sprężania

Najlepszym rozwiązaniem jest wprowa-dzenie do konstrukcji szczelin dylata-cyjnych, które zapobiegają powstawa-niu niekontrolowanych rys.

Korzyści wynikające z zastosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET

Powody wykonywania dylatacji

Korzyści wynikające z zastosowania trzpieni dylatacyjnych naszej firmy.

• maksymalnie prosta geometriadylatacji

• proste szalunki i związana z tymoszczędność czasu

• prosty układ zbrojenia

• zysk przestrzeni dzięki eliminacjipodwójnych podpór

• łatwość prowadzenia robót nakolejnych etapach betonowania

• możliwość zastosowania rozwiązańzapewniających ognioodpornośćogniową (patrz strona 17)

• system posiada AprobatęTechniczną ITB AT-15-5264/2012

• bezpłatny program obliczeniowydostępny na stronie www.halfen.pl

Połączenie płyt stropowych

Połączenie płyt stropowych na podciągu

Oparcie płyt na dwóch słupach

Połączenie ścian oporowych (rzut)

Połączenie płyt fundamentowych

Połączenie słupa z belką

Prosta geometria, większa nośność

Prosta geometria, łatwe zbrojenie

Eliminacja jednego rzędu słupów

Prostota wykonania






Ogólne zasady obliczeń

Wartości sił ścinających przypadających na dany trzpień najlepiej policzyć metodą elementów skończonych, jako model statyczny przyjmując belkę ciągłą, która wystarczająco dobrze modeluje krawędź płyty.

Racjonalne rozmieszczenie trzpieni powinno korelować z wykresem sił ścinających: obszar przysłupowy wymaga gęstszego rozmieszczenia trzpieni niż strefa przęsłowa.

Otrzymane wartości sił ścinających oraz momentów zginających należy wykorzystać do obliczeń zbrojenia krawędzi płyty. Dodatkowo należy zwrócić uwagę na nośność płyty na ścinanie i ewentualnie zaprojektować dodatkowe zbrojenie.

Zasady rozmieszczania trzpieni

Dylatacja załamana w planie

Rozmieszczenie trzpieni w zależności od wielkości sił ścinających

Rozmieszczenie trzpieni

Siły ścinające V

Momenty zginające M

Obciążenie g + q

1 etap betonowania

2 etap betonowania

HSD

HSD-. .V

Kierunek przemieszczeń

Dylatacja

2

1

2

1

2

HSD

Dylatacja

1 Obszar przysłupowy - trzpienie zagęszczone

2 Obszar przęsłowy - trzpienie w większychodstępach

Możliwość przesuwu trzpieni:

HSD = przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia

HSD-. .V = przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia




Opis produktu

Trzpień dylatacyjny HSD-CRET składa się z części z trzpieniem oraz części z tuleją o przekroju kołowym umożliwiającą przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia.

Trzpień dylatacyjny HSD-CRET V składa się z części z trzpieniem oraz części z tuleją o przekroju prostokątnym, umożliwiającą przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia.

Trzpienie typu HSD-CRET w wersji standardowej umożliwiają przesuw jedynie wzdłuż osi trzpienia, są więc w stanie przenieść obciążenia we wszystkich pozostałych kierunkach. Rozbudowany korpus powoduje efektywne przenoszenie obciążenia na beton i uzyskanie wysokich nośności. Jeżeli jest konieczność zapewnienia przesuwu w kierunku równoległym do dylatacji (np. w dylatacjach załamanych w planie lub bardzo długich) należy zastosować trzpienie w wersji V. Ich nośność jest zredukowana do 0,9 nośności standardowego trzpienia. Przesuw w kierunku poprzecznym jest ograniczony szerokością tulei i wynosi ok. 15-20mm (szczegółowa geometria znajduje się na stronie 7).

Średnica trzpieni i minimalna grubość dylatowanej płyty

HSD- HSD- Średnica trzpienia [mm]

Min. grubość płyty hmin [cm]

CRET 122 CRET 122 V 22 18

CRET 124 CRET 124 V 24 20

CRET 128 CRET 128 V 28 24

CRET 134 CRET 134 V 34 30

CRET 140 CRET 140 V 40 35

CRET 145 CRET 145 V 45 · 45 42

CRET 150 CRET 150 V 50 · 50 60

CRET 155 CRET 155 V 55 · 55 65 Trzpienie o przekroju kwadratowym

Dane techniczne

Materiał• Trzpienie typów HSD-CRET-122 do 140: stal nierdzewna

1.4462• Trzpienie typów HSD-CRET-145 do 155: stal zespolona

nierdzewna 1.7225• Korpus oraz tuleja: stal nierdzewna 1.4404• Śruby kotwiące: stal nierdzewna 1.4401Wszystkie stale zgodne z normą PN-EN-10088-1:2007

Obliczeniowa szerokość szczeliny dylatacyjnej

Szerokość szczeliny dylatacyjnej ma bardzo istotny wpływ na nośność trzpieni i dlatego należy zwrócić szczególną uwagę na poprawne i bezpieczne jej przyjęcie. Powinna ona uwzględniać nominalną (wykonywaną) szerokość dylatacji powiększoną o zakres pracy dylatacji (w wyniku działania temperatury, skurczu itp.) oraz ewentualny dodatek ze względu na odchyłki (ok. 1cm).

Korpus ztrzpieniem

Korpus z tuleją o przekroju kołowym

Korpus ztrzpieniem

Korpus z tuleją o przekroju prostokątnym

fobl = fnom + Df + 1 cm


a

P

bc

f g Ø

Ø

e

e

e

q

f

Ø

bc

KP

a

e

g

e

e bc

SP

a

fg

d

Ø

Wymiary [mm]

Typ HSD-CRET a b c d e f g ∅ o q

122

/ 12

2 V trzpień 302 180 108 14 70 80 140 22 – –

tuleja 180 72 108 – 100 80 140 25.4 – –

tuleja V 181.5 73.5 108 – 125 80 140 – 26 50

124/

124

V trzpień 341 192 133 16 76 90 160 24 – –

tuleja 192 59 133 – 106 90 160 28 – –

tuleja V 193.5 60.5 133 – 133 90 160 – 28 5512

8/12

8 V trzpień 388 215 155 18 88 110 200 28 – –

tuleja 215 60 155 – 118 110 200 32 – –

tuleja V 217 62 155 – 146 110 200 – 32 60

134/

134

V trzpień 450 246 180 24 106 160 260 34 – –

tuleja 246 66 180 – 136 160 260 38 – –

tuleja V 248 68 180 – 168 160 260 – 38 78

140/

140

V trzpień 520 280 210 30 124 200 310 40 – –

tuleja 280 70 210 – 154 200 310 44 – –

tuleja V 281.5 71.5 210 – 190 200 310 – 44 75

145/

145

V trzpień 546 302 210 34 124 250 380 451) – –

tuleja 309 99 210 – 154 250 380 – – –

tuleja V 309 99 210 – 194 250 380 – 49 90

150/

150

V trzpień 609 335 210 64 160 300 560 501) – –

tuleja 337 127 210 – 190 300 560 – – –

tuleja V 337 127 210 – 230 300 560 – 54 95

155/

155V

trzpień 667 363 230 74 200 350 610 551) – –

tuleja 365 135 230 – 230 350 610 – – –

tuleja V 365 135 230 – 270 350 610 – 59 100

Trzpienie typu 145/145 V, 150/150 V oraz 155/155 V posiadają trzpienie o prze-kroju kwadratowym1) wymiar boku kwadratowego przekroju



Wymiary trzpieni

Część z tuleją - możliwy przesuw tylko wzdłuż osi trzpienia

Korpus przekazujący obciążenia

Część z trzpieniem

Część z tuleją typu V - możliwy przesuw wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia



HSD-CRET 124 V

P = spaw punktowyK = zatyczka ochronna z tworzywa sztucznegoS = stalowa zatyczka ochronna

Przykład zamówienia:

Typ trzpienia Grupa nośności V = wersja z przesuwem poprzecznym

e

f g

g

e f

g

e f

q o


Nośność obliczeniowa VRd [kN] trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia

Typ trzpieniaGrubość

płyty [mm]

C20/25 C25/30 lub wyższa

Szerokość dylatacji f [mm] Szerokość dylatacji f [mm]

20 30 40 50 60 20 30 40 50 60

HSD

CRET-122

180 58,8 58,8 58,8 47,9 39,9 73,5 73,5 59,9 47,9 39,9

200 65,6 65,6 59,9 47,9 39,9 82,0 79,4 59,9 47,9 39,9

220 72,5 72,5 59,9 47,9 39,9 90,6 79,4 59,9 47,9 39,9

240 79,3 79,3 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9

250 82,7 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9

260 86,1 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9

≥ 280 92,9 79,4 59,9 47,9 39,9 93,2 79,4 59,9 47,9 39,9

HSD

CRET-124

200 85,5 85,5 77,8 62,2 51,8 106,8 101,4 77,8 62,2 51,8

220 94,0 94,0 77,8 62,2 51,8 117,5 101,4 77,8 62,2 51,8

240 102,5 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8

250 106,8 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8

260 111,1 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8

≥ 280 118,7 101,4 77,8 62,2 51,8 119,0 101,4 77,8 62,2 51,8

HSD

CRET-128

240 129,6 129,6 123,4 98,8 82,3 162,0 138,6 123,4 98,8 82,3

250 134,6 134,6 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3

260 139,6 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3

280 149,5 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3

300 159,5 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3

≥ 320 161,1 138,4 123,4 98,8 82,3 162,3 138,6 123,4 98,8 82,3

HSD

CRET-134

300 217,4 207,9 186,0 162,7 147,4 231,3 209,6 186,6 162,7 147,4

≥ 320 228,2 207,9 186,0 162,7 147,4 231,3 209,6 186,6 162,7 147,7

HSD

CRET-140

350 319,4 319,4 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0

360 326,3 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0

380 340,2 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0

≥ 400 347,2 321,2 292,8 260,0 240,0 352,1 324,2 294,1 260,1 240,0

Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 6

• Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PNzaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych.

• Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie fμ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpieniaoraz fμ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia.

• W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN. • Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl • Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny cnom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm



Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia

VRd = min (VRd,1; VRd,2; VRd,max)

gdzie: VRd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie VRd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu VRd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie

Warunek nośności: VRd ≥ VEd, gdzie: VEd - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kN]VRd - nośność obliczeniowa trzpienia [kN]

UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego wg wytycznych na stronie10, tak aby VRd,s ≥ VEd, gdzie VRd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego


Nośność obliczeniowa VRd [kN] trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia

Typ trzpieniaGrubość

płyty [mm]

C20/25 C25/30 lub wyższa

Szerokość dylatacji f [mm] Szerokość dylatacji f [mm]

20 30 40 50 60 20 30 40 50 60

HSD

CRET-122V

180 58,8 58,8 53,9 43,1 35,9 73,5 71,5 53,9 43,1 35,9

200 65,6 65,6 53,9 43,1 35,9 82,0 71,5 53,9 43,1 35,9

220 72,5 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9

240 79,3 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9

250 82,7 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9

260 86,1 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9

≥ 280 87,5 71,5 53,9 43,1 35,9 87,6 71,5 53,9 43,1 35,9

HSD

CRET-124V

200 85,5 85,5 70,0 56,0 46,7 106,8 91,2 70,0 56,0 46,7

220 94,0 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7

240 102,5 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7

250 106,8 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7

260 111,1 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7

≥ 280 111,2 91,2 70,0 56,0 46,7 111,3 91,2 70,0 56,0 46,7

HSD

CRET-128V

240 129,6 129,6 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1

250 134,6 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1

260 139,6 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1

280 149,5 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1

≥ 300 154,4 130,2 111,0 88,9 74,1 155,3 130,2 111,0 88,9 74,1

HSD

CRET-134V

300 217,4 198,4 173,8 159,2 132,7 222,9 199,6 174,0 159,2 132,7

≥ 320 220,2 198,4 173,8 159,2 132,7 222,9 199,6 174,0 159,2 132,7

HSD

CRET-140V

350 319,4 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216,0

360 326,3 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216,0

≥ 380 336,3 308,3 276,5 250,2 216,0 340,5 310,6 277,1 250,2 216,0

Obliczeniowa szerokosć dylatacji - dodatkowe wytyczne znajdująsię na stronie 6

• Do obliczeń statycznych należy stosować współczynniki bezpieczeństwa wg Eurokod. W przypadku stosowania współczynników wg PNzaleca się stosowanie współczynników korekcyjnych.

• Powyższe nośności uwzględniają współczynnik zmniejszający ze względu na tarcie fμ = 0,9 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż osi trzpieniaoraz fμ = 0,81 dla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia.

• W przypadku zainteresowania wartościami dla trzpieni typu -145, -150, -155 prosimy o kontakt z firmą HALFEN. • Do wykonania optymalnych i szybkich obliczeń rekomendujemy wykorzystanie programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl • Nośności wyznaczone przy założeniu otuliny cnom = 20 mm i dozbrojeniu prętami Ø 10 mm.



Nośność obliczeniowa trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia

VRd = min (VRd,1; VRd,2; VRd,max)

gdzie: VRd,1 - nośność obliczeniowa trzpienia na ścinanie VRd,2 - nośność obliczniowa na docisk trzpienia do blachy czołowej i betonu VRd,max - nośność obliczeniowa ukrytych krzyżulców ściskanych w betonie

Warunek nośności: VRd ≥ VEd, gdzie: VEd - obciążenie obliczeniowe na trzpień [kN]VRd - nośność obliczeniowa trzpienia [kN]

UWAGA! Osiągnięcie maksymalnej nosności trzpienia wymaga właściwego zaprojektowania zbrojenia podwieszającego wg wytycznych na stronie10, tak aby VRd,s ≥ VEd, gdzie VRd,s - nośność obliczeniowa zbrojenia podwieszającego


Długość zakotwienia lbd [cm]

ds [cm] C20/25 C25/30

Ø 10 44 38

Ø 12 53 46

Ø 16 70 61

Ilość wsuwek Asx [szt./trzpień] (fyk= 500 MPa)

Grubość płyty

h [mm]

CRET-122/CRET-122V CRET-124/CRET-124V CRET-128/CRET-128V CRET-134/CRET-134V CRET-140/CRET-140V

Średnica wsuwek ds [mm]

Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 10 Ø 12 Ø 16

180 6 4 2 - - - - - - - - - - - -

200 6 4 2 8 6 2 - - - - - - - - -

220 6 4 2 8 6 2 - - - - - - - - -

240 6 4 2 8 6 2 10 6 4 - - - - - -

250 6 4 2 8 6 2 10 6 4 - - - - - -

260 6 4 2 8 6 2 10 6 4 - - - - - -

280 6 4 2 8 4 2 10 6 4 - - - - - -

300 6 4 2 8 4 2 10 6 4 - 10 4 - - -

320 6 4 2 6 4 2 10 6 4 - 8 4 - - -

340 6 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - - -

350 6 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - - 6

360 4 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - 10 6

380 4 4 2 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - 10 6

400 - - - 6 4 2 8 6 4 - 8 4 - 10 6

420 - - - - - - 8 6 4 10 8 4 - 10 6

440 - - - - - - 8 6 4 10 8 4 - 10 6

450 - - - - - - - - - 10 8 4 - 10 6

460 - - - - - - - - - 10 8 4 - 10 6

480 - - - - - - - - - 10 6 4 - 8 6

500 - - - - - - - - - 10 6 4 - 8 4

≥ 520 - - - - - - - - - - - - - 8 4

Po każdej stronie trzpienia należy umieścić połowę wsuwek podanych w tabeli rozmieszczonych jak na rysunku powyżej. Powyższe zbrojenie jest wystarczające dla wszystkich przypadków zawartych w tabelach nośności na stronach 8 - 9. Optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomocy programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl. UWAGA! Powyższe zbrojenie zapewnia jedynie dozbrojenie krawędzi płyty. Nośność ze względu na ścinanie płyty może wymagać dodatkowego dozbrojenia .

W obszarze stosowania trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET konieczne jest:• zaprojektowaniezbrojeniapodwieszającego(wsuwkiAsx) wg poniższych wytycznych,• sprawdzenie,czyzaprojektowanewkonstrukcjipodłużnezbrojeniekrawędzioweAsy jest wystarczające,przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych.

Wymiary korpusów trzpieni [mm]

HSD- bp hp

CRET-122/122V 70 80

CRET-124/124V 76 90

CRET-128/128V 88 110

CRET-134/134V 106 160

CRET-140/140V 124 200


d/2 + lbd

50 50 50 20

bw = bp + (h+hp)

5 + ds

2

d


Dozbrojenie płyty żelbetowej

wymiary w mm

h

ds cnom

Uwaga: długości lbd zostały obliczone na podstawie EC2 pkt 8.4.4

d = h - cnom - ds/2

ds

h p

bp

tan Θ = 2

3

32

Θ


ar,min aD, aD,min

h min

Minimalne odległości pomiędzy trzpieniami

HSD-CRET-

HSD-CRET-

Minimalna grubość płyty

hmin [cm]

Minimalna odległośćpomiędzy trzpieniami

aD,min [cm]

Minimalna odległość od krawędzi ar,min [cm]

122 122 V 18

124 124 V 20

128 128 V 24 max. max.

134 134 V 30

140 140 V 35

145 145 V 42

150 150 V 60

155 155 V 65

VEdvRd,c

;2hmin12 ⋅ VEd

vRd,c;hmin



Dozbrojenie w płytach typu filigran

Maksymalne i minimalne odległości pomiędzy trzpieniami

Nośność płyty na ścinanie na podstawie normy PN-EN 1992-1-1:2008 punkt 6.6.2 (liczone na pasmo szerokości 1m) wynosi:

vRd,c = (CRd,c ⋅ k ⋅ (100 ⋅ ρL ⋅ fck)⅓ + k1 ⋅ σcp) ⋅ d [kN/m] (PN wzór 6.2a)

lecz nie mniej niż:

vRd,c = (vmin + k1 ⋅ σcp) ⋅ d (PN wzór 6.2b)

gdzie:

CRd,c = 0,18/ gc

gc= 1,4 – częściowy współczynnik bezpieczeństwa (PN tabela NA.2)

k = 1+ , lecz nie więcej niż 2,0

d - wysokość użyteczna przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu)

ρL = Asx

b ⋅ d - stopień zbrojenia b = min (bw; aD)

Asx – pole przekroju zbrojenia rozciąganego [mm2] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu)

bw – szerokość strefy ścinanej przekroju [mm] (wg wytycznych na stronie 10 katalogu)

fck – wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa] (PN tabela 3.1)

k1 ⋅ scp = 0 - dla elementów niesprężanych

Vmin = 0,035 ⋅ k32⋅ fck (PN wzór 6.2N)

Zalecenia do stosowania trzpieni w stropach typu filigran:• prefabrykatnależydodatkowozespolićznadbetonem

przy pomocy dodatkowego zbrojenia konstrukcyjnegowymiarowanego na siłę VRd/3,

• grubośćnadbetonupowinnabyćwiększaodhmin-1cm,• odległośćodositrzpieniadogórnejkrawędzipłytymusi

być większa od hmin/2,• przyodpowiedniejgrubościnadbetonuzbrojeniepodłużne Asy może być ułożone nad prefabrykowaną płytą,• zbrojeniepodwieszająceAsx należy wykonać zgodnie z

wytycznymi podanymi na stronie 10.

Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami nie powinna przekraczać 10 grubości płyty. Rekomendowanym rozstawem jest 5 grubości płyty. Wynika to z faktu, że trzpienie w mniejszym rozstawie lepiej odwzorowują model podparcia liniowego, na którym bazują obliczenia statyczne.

W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów aD,min ze względu na warunek VRd/ vRd,c możliwe jest:zwiększenie nośności płyty na ścinanie VRd,c poprzez zwiększenie grubości płyty, zwiększenie klasy betonu, zwiększenie stopnia zbrojenia lub zastosowanie dodatkowego zbrojenia na ścinanie.W przypadku przekroczenia minimalnych wymiarów ad, min < 2hmin konieczne jest zredukowanie nośności trzpieni współczynnikiem aD/aD,min jeśli o nosnośności decyduje VRd,max

200 d

≥ h m

in/2

zbrojenie podłużne Asy

konstrukcyjne zbrojenie podwieszającezbrojenie podwieszające Asx

≥ h m

in -

1cm


Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty


Obliczeniowa siła poprzeczna: vEd = 50 kN/mUwaga: wszystkie obliczenia systemu HSD-CRET zostały wykonane z wykorzystaniem współczynników bezpieczeństwa wg PN-EN 1992-1-1:2008. W przypadku stosowania w obliczeniach statycznych współczynników wg PN należy wartość obliczeniową siły poprzecznej vEd przemnożyć przez dodatkowy współczynnik 1,18.

Beton C25/30 → fck = 25 MPa γc = 1,4 (PN EN 1992-1-1:2008 tabela NA.2)Otulina: cnom = 35mmGrubość płyty: h = 280 mm → wysokość użyteczna d = h - cnom - ds /2 = 240 mmUwaga: ds - średnica wsuwek podwieszających (przyjęto ds = 10 mm)

Długość dylatacji: L = 10 mObliczeniowa szerokość dylatacji : f = 30 mmUwaga: Obliczeniowa szerokość dylatacji powinna być maksymalną wartością mogącą pojawić się w trakcie eksploatacji budynku. Dodatkowe wytyczne znajdują

się na stronie 6.

Przyjęto wstępnie trzpienie HSD-CRET-124 o parametrach:• nośnośćVRd = 101,4 kN (tabela na stronie 8)• minimalna grubość płyty hmin = 200 mm ≤ h = 280 mm (tabela na stronie 6) warunek spełniony

Suma obciążeń dylatacji: VEd = L · vEd = 10 · 50 = 500 kNMinimalna ilość trzpieni w dylatacji: nmin = VEd / VRd = 500 / 101,4 = 4.93 szt. → przyjęto 5 szt. trzpieniOdległość między trzpieniami: aD = L / nmin = 10 / 5 = 2,0 m

Uwaga: na potrzeby niniejszego dowodu założono, iż odległość pomiędzy trzpieniami nie może przekroczyć pięć grubości płyty. Dodatkowe wytyczne znajdują się na stronie 11

Maksymalna odległość pomiędzy trzpieniami:

aD,max = 5 · h = 5 · 0,28 = 1,4 m ≤ aD = 2,0 m → konieczne zwiększenie ilości trzpieni ze względu na przekroczenie aD,max

Ilość trzpieni w dylatacji: n = (L - aD,max) / aD,max = (10 - 1,4) / 1,4 = 6,14 szt. przyjęto 7szt. trzpieni w rozstawie jak na rysunku poniżej

Wytyczne projektowania dylatacji w płytach

vEd = 50 kN/m

0,8 0,81,4 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4

L = 10 m

42,1

– 40 – 27,8 – 36,9 – 34,35 – 35,6 – 33,1– 42,1

33,1 35,6 34,35 36,9 27,840

0,28

Wykres sił poprzecznych dla schematu belki wieloprzęsłowej VEd [kN]:

max VEd,i = 82,1kN ≤ VRd = 101,4 kN warunek spełniony

Dane:

Określenie ilości trzpieni:

Sprawdzenie warunku maksymalnej odległości pomiędzy trzpieniami

13

500

500

210

Przykład obliczeniowy - dylatacja płyty (ciąg dalszy)


Poz Asx = 8 ∅ 10

bw = 76 + (280+90) = 631

5 + 102 = 10 20

50 50

Zbrojenie podwieszające:Na podstawie tabeli i wytycznych ze strony 10 wybrano zbro-jenie podwieszające 8 Ø 10 rozmieszczone jak na rysunku obok.

Uwaga: optymalny dobór zbrojenia podwieszającego jest możliwy przy pomo-cy programu obliczeniowego HSD dostępnego na stronie www.halfen.pl

Podłużne zbrojenie krawędziowe:Konieczne jest sprawdzenie, czy zaprojektowane w konstruk-cji podłużne zbrojenie krawędziowe Asy jest wystarczające, przyjmując jako schemat statyczny belkę ciągłą z punktami podparcia w miejscach występowania trzpieni dylatacyjnych

Poz 8 ∅ 10 L = 1210

Nośność płyty na ścinanie vRd,c (PN-EN 1992-1-1: 2008 punkt 6.2.2)

vRd,c = CRd,c k (100 ρL fck)13 + k1 σcp d lecz nie mniej vRd,c = ( vmin + k1 σcp) (PN wzór 6.2a oraz 6.2b)

gdzie: k = 1 + 200/d = 1 + 200/240 = 1,91 ≤ 2,0

CRd,c = 0,18/ γc = 0,18/1,4 = 0,129

b = min (bw; aD) ; b = min (631 i 1400) = 631

ρL = Asx

b d =628

631 · 240 = 0,0041 ≤ 0,2

k1 σcp = 0 ; ponieważ płyta nie jest sprężana

vmin = 0,035 k32 · fck

12 = 0,035 · 1,91

32 · 25

12 = 0,46

vRd,c = (0,129 · 1,91 · (100 · 0,0041 · 25) 13 + 0) · 240 = 128,9 > (0,46 + 0) · 240 = 110,4 kN/m

Nośność płyty na ścinanie vRd,c = 128,9 kN/m ≥ Ved = 50 kN/m warunek spełniony

aD,min = max (VEd/vRd,c ; 2hmin)

aD,min = max

Wytyczne projektowania dylatacji w płytach

Zbrojenie płyty:

Sprawdzanie nośności płyty na ścinanie

Sprawdzanie warunku minimalnej odległości pomiędzy trzpieniami:

aD,min = 0,64 ≤ aD = 1,40 warunek spełniony

Sprawdzanie warunku minimalnej odległości trzpieni od krawędzi płyty:

ar,min = aD,min/2 = 0,64/2 = 0,32 m ≤ ar = 0,80 m warunek spełniony

© 2013 · HSD 13 PL · www.halfen.pl

32

VEd/vRd,c = 82,1/128,9 = 0,64 m

2hmin = 2 · 0,20 = 0,40



Minimalne odległości między trzpieniami

CRET – 122 b0,min = 180 mm h0,min = 180 mm





CRET - 145 b0,min = 400 mm h0,min = 420 mm



Minimalne odległości pomiędzy trzpienimi

Rozkład sił w połączeniu - model kratownicowy

Maksymalna nośność połaczenia ze względu na nośność krzyżulców ściskanych wg PN-EN 1992-1-1:2008

≥ h 0

,min

/2≥

h 0,m

in/2

≥ b0,min/2

≥ b0,min ≥ b0,min

≥ b0,min/2

≥ h 0

,min

h

h

h

c

h 0

c

bw = 2b0

Θ

VEd = ΣVEd,iVEd,i

VEd = ΣVEd,i

VEd,i = VEd/4

VEd,i Zq

Zq = VEd,i/2

VEd ≤ min (VRd,max; VRd,s) VRd,max = αcw bw z ν1 fcd/(cot Θ + tan Θ) (PN wzór 6.9)

VRd,s = Asws

z fywd cot Θ (PN wzór 6.8)

gdzie:αcw = 1,0 - dla elementów niesprężanychbw - szerokość belki [mm]z - ramię sił wewnętrznych [mm] z = 0,9 · dd - wysokość użyteczna przekroju belki [mm]ν1 - współczynnik redukcji wytrzymałości betonu zarysowanego przy ścinaniu ν1 = 0,6 · [1- fck / 250]fck - wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie [MPa]fcd - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie [MPa]Θ - kąt pomiędzy betonowym krzyżulcem ściskanym i osią belkiAsw - pole przekroju zbrojenia pionowego na ścinanies – rozstaw strzemion [mm]fywd - obliczeniowa granica plastyczności zbrojenia na ścinanie

2VEd,i

2VEd,i

D D

Z

Z

Z

Z Z

Z = 2VEd,i


Ze względu na znaczne siły oraz konieczność zapewnienia stabilnego oparcia belki rekomenduje się stosowanie trzpieni w kilku kolumnach i rzędach, przestrzegając minimalnych odległości podanych poniżej.W przypadku trzpieni rozmieszczonych w kilku rzędach należy zwrócić uwagę na to, iż ugięcie belki będzie powodowało nie-równomierne rozszerzanie się szczeliny dylatacyjnej, co trzeba uwzględnić przy ustalaniu maksymalnej szerokości szczeliny.Przy projektowaniu połączeń belek należy korzystać z nośności trzpieni HSD-CRET jak dla płyt (tabele na stronach 8-9).

Ogólne wytyczne

Przy obliczaniu zbrojenia koniecznego dla prawidłowego przekazania siły ścinającej z trzpieni dylatacyjnych na belkę przyjęto model kratownicowy o krzyżulcach nachylonych pod kątem Θ =45°.

h 0

15


150 300

600

150

300

800

150

VEd = 750 kN

Dozbrojenie belki w obszarze przekazywania sił

Dane:

Obliczeniowa siła poprzeczna: VEd = 750kNBeton: C25/30 → fck = 25MPa; γc = 1.4Otuliny: cnom = 30mmSzerokość belki: bw = 60cmWysokość belki: h = 80cm Wysokość użyteczna: d = h - cnom - ds/2 = 76cmObliczeniowa szerokość dylatacji: f = 30 mm

Dobór trzpieni:Przyjęto 4 trzpienie HSD-CRET-134 o nosności VRd,i = 209,6 kN tabela str.8∑VRd,i = 4 · 209,6 = 838,4 kN ≥ VEd = 750 kN warunek spełniony

Spradzenie minimalnych wymiarów:min bw = b0min/2 + b0min + b0min /2 = 15 +30 + 15 = 60cm ≤ bw = 60cm warunek spełniony min h = h0min/2 + h0min + h0min /2 = 15 +30 + 15 = 60cm ≤ h = 80cm warunek spełniony

Spradzenie maksymalnej nośności połączenia:VRd,max = αcw bw z ν1 fcd / (cot Θ + tan Θ)

ν1 = 0,6 · [1-fck/250] = 0,6 · (1-25/250) = 0.54z = 0,9 · d = 0,9 · 760 mm = 684 mmcot Θ = 1.0; tan Θ = 1.0

VRd,max = 1.0 ·600 · 684 · 0.54 · 25/1.4/(1+1) = 1978 kN > 750 kN = VEd


Poz.1 – zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku cAsw1 = VEd · s/(z · fywd · cot Θ)Asw1 -- powierzchnia przekroju zbrojenia dla jednego rzędu strzemion rozmieszczonego w rozstawie s na odcinku c

Poz.2 – zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniuAsw2 = VEd,i/fydAsw2 – powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla jednego trzpienia; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu stronach trzpienia w formie pionowych wsuwek w kształcie „U” o wysokości h2 = h0 - 2cnom i długości ramion l2 = h + lbd

Poz.3 – zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belkiAsw3 = VEd,i/fydAsw3 – powierzchnia przekroju zbrojenia pionowego dla każdej kolumny trzpieni; zbrojenie rozmieścić symetrycznie po obu stronach kolumny trzpieni w formie pionowych wsuwek w kształcie „U” o długości ramion l3=h+lbd

Poz.4 – zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belkiAsw4 = 0,5VEd,i/fydAsw4 – powierzchnia przekroju zbrojenia poziomego dla każdego rzędu trzpieni; zbrojenie rozmieścić nad każdym rzędem trzpieni w formie poziomych wsuwek w kształcie „U” o długości ramion l4=lbd.VEd,i = VEd/n n – ilość trzpieni w połączeniulbd – długość zakotwienia wg tabeli na stronie 10


Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem

Dla prawidłowego przekazania sił ścinających z trzpieni dylatacyjnych na belkę należy stosować zbrojenie w postaci strzemion zamkniętych i wsuwek od czoła belki. Przy dozbrajaniu strefy dylatacyjnej należy zastosować cztery typy zbrojeń liczone wg algorytmu jak poniżej. Położenie poszczególnych prętów pokazano na rysunkach w przykładzie obliczeniowym.




Przykład obliczeniowy - połączenie belki ze słupem (ciąg dalszy)

60

74

Poz.1 – zbrojenie pionowe w postaci strzemion na odcinku cAsw1 = VEd · s/(z · fywd · cot Θ)Asw1 = 750 · 103 · 150 / (684 · 420 · 1) = 3,91cm2 /1 rząd strzemion

Przyjęto strzemiona czterocięte: Ø12 co 15cm o Asw1 = 4,52cm2 (4 x Ø12)

wysokość strzemienia: h1 = h - 2 · cnom = 80 - 2 · 3 = 74 cm;obszar stosowania: odcinek c = 60 cm w rozstawie co 15 cm; łącznie 2 x 5 Ø12

Poz.2 – zbrojenie poziome w kierunku podłużnym w postaci wsuwek przy każdym trzpieniuAsw2 = VEi / fyd Asw2 = 187,5 · 103 / 420 = 4,46cm2 / trzpień

Przyjęto po jednej wsuwce:Ø12 po każdej stronie trzpienia o Asw2 = 4,52cm2 (4 x Ø12)

wysokość wsuwki: h2 = h0 - 2 · cnom = 30 - 2 · 3 = 24 cm;długość ramienia wsuwki: l2 = h + lbd = 60 + 46 = 106 cm

Poz.3 – zbrojenie pionowe dla każdej kolumny trzpieni w postaci wsuwek na wysokość belkiAsw3 = VEi / fyd Asw3 = 187,5 · 103 / 420 = 4,46cm2 / kolumna trzpieni

Przyjęto cztery wsuwki:Ø12 po 2 z każdej strony kolumny trzpieni o Asw3 = 4,52cm2 (4 x Ø12);łącznie dla dwóch kolumn trzpieni 8 Ø12;

wysokość wsuwki: dopasować do wysokości belki - przyjęto 71cm;długość ramienia wsuwki: l3 = c + lbd = 60 + 46 = 106 cm

Poz.4 – zbrojenie poziome dla każdego poziomego rzędu trzpieni w postaci wsuwek na szerokość belkiAsw3 = 0,5VEi / fyd Asw3 = 0,5 · 187,5 · 103 / 420 = 2,23cm2 / rząd trzpieni

Przyjęto po dwie wsuwki:Ø12 nad każdym rzędem trzpieni o Asw4 = 2,26cm2 (2 x Ø12);

szerokość wsuwki: dopasować do szerokości belki - przyjęto 51cmdługość ramienia wsuwki: l4 = lbd = 46 cm

15 15 15 15 15 3434

Asw1

Asw2

Asw3

Asw4

51 46

106

106

71

2424

17

A-2

53-0

3/07

122124

128134

140

für forHSD-

HALFENSchubdorn HSD

HALFENHSD

Shear Dowel20

2225

30

Brandschutzmanschette F90Fire Protection Pad F90

t=20mmt=30mm

-V

b

h

d

Ø

122124

128134

140

für forHSD-

HALFENSchubdorn HSD

HALFENHSD

Shear Dowel

A-2

53-0

3/07

2022

2530

Brandschutzmanschette F90Fire Protection Pad F90

t=20mmt=30mm

-V

b

h

d

j

i

Tabela doboru wkładek HSD-F

Typ trzpienia

Oznaczenie

h / b Ø lub i jd = 20 ⇒ f ≤ 30 d = 30 ⇒ f ≤ 40

CRET 122 HSD-F-CRET 122 - d 120 / 120 23

CRET 124 HSD-F-CRET 124 - d 130 / 130 25

CRET 128 HSD-F-CRET 128 - d 140 / 140 29

CRET 134 HSD-F-CRET 134 - d 180 / 160 35

CRET 140 HSD-F-CRET 140 - d 220 / 180 41

CRET-122 V HSD-F-CRET 122 V - d 150 / 150 23 46






Wkładaki ognioochronne

Wkładki ognioochronne HSD-F

Przykład zamówienia wkładki ogniochronnej:

HSD-F - CRET 124 V - 30

Zapewnienie odporności ogniowej trzpieni dylatacyjnych jest możliwe poprzez zastosowanie wkładek ognioochronnych HSD-F. Wkładki HSD-F zapewniają odporność ogniową przeciwpożarową konstrukcji trzpienia R120 zgodnie z AT-15-5264-2012.Wkładki HSD-F są produkowane w dwóch grubościach: 20 i 30mm. Dla większych szerokości dylatacji należy składać je w zestawy o odpowiedniej grubości. W celu zapewnienia pełnej ochrony przeciwpożarowej dylatacji REI 120 zgodnie z AT-15-5264-2012 należy przestrzenie między wkładkami wypełnić wełną mineralną o gęstości min. 65 kg/m3. Dodatkowo szczelina dylatacyjna powinna być osłonięta po obu stronach płytami PROMASEAL-PL o grubości min. 30mm

≤ 10

f

d

[mm]

Montaż wkładek HSD-F

Uwaga: wkładki ognioochronne wykonane są z materiału rozszerzającego się pod wpływem ciepła, co zapewnia szczelne wypełnienie dylatacji.

Wypełnienie dylatacji

Wkładka HSD-F

Trzpień HSD-CRET 20 lub 30

HSD - F - CRETdla trzpieni z przesuwem tylko wzdłuż osi trzpienia

HSD - F - CRET Vdla trzpieni z przesuwem wzdłuż i poprzecznie do osi trzpienia

Wkładka

ognioochronna

Typ trzpienia pasującego do wkładki

Grubość d [mm]

Dla zapewnienia właściwej ochrony przeciwpożarowej konstrukcji konieczne jest zabezpieczenie dylatacji na całej długości, a nie tylko punktowo trzpieni. Przykładowy schemat zabezpieczenia dylatacji pokazano obok.


Elastyczny silikon

Płyta PROMASEL-PL

Trzpień HSD-CRET

Wkładka HSD-F

Niepalna wełna mineralna min. 65kg/m3

[mm]



Instrukcja montażu

Instrukcja montażu trzpieni dylatacyjnych HSD-CRET

Rys. 1

Rys. 2

Rys. 3

Tuleje HSD-CRET przybite do deskowania

Trzpień Korpus Tuleja Blacha czołowa z otworami

do przybicia do szalunku

W pierwszym etapie montowany jest korpus z tuleją. Otwory we frontowej blasze korpusu umożliwiają przybicie gwoździami do szalunku (rys. 1 i 2). Należy zwrócić uwagę, aby tuleja była zamontowana prostopadle do dylatacji.Otwór w tulei jest zaklejony naklejką identyfikacyjną, która jednocześnie zabezpiecza przed dostaniem się betonu. Nie należy jej usuwać przed zabetonowaniem.Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie podwieszające) zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen.

Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni, aby dokładnie wypełnił on korpus.

aby dokładnie wypełnił on korpus.

Szerokość dylatacjiMateriał wypełniający

Trzpień HSD-CRET

Przekrój poprzeczny

1. etap betonowania 2. etap betonowania Przekrój podłużny

Schemat zbrojenia dodatkowego płyty; wykonać wg projektu konstrukcji

Zbrojenie krawędziowe i podwieszające

Pierwszy etap betonowania

Drugi etap betonowania

Po zdemontowaniu szalunku z pierwszego etapu betonowania należy ułożyć materiał wypełniający dylatację, wykonać w nim otwory oraz włożyć trzpienie (rys.3). Szerokość szczeliny dylatacyjnej musi być zgodna z założeniami projektu konstrukcyjnego. Zwrócić uwagę czy zbrojenie płyty (w szczególności zbrojenie podwieszające) zostało wykonane zgodnie z projektem i wytycznymi Halfen. Jeżeli przewidziano dodatkowe zabezpieczenie przeciwogniowe należy wykonać je zgodnie z wytycznymi konstruktora obiektu. Rozwiązania rekomendowane przez naszą firmę przedstawiono w katalogu technicznym.Trzpienie dylatacyjne HSD-CRET są wykonane z wysokiej klasy stali odpornej na korozję, niemniej, w szczególnie agresywnym środowisku, można je dodatkowo pokryć środkiem antykorozyjnym, np. na bazie bitumicznej.

Uwaga: W trakcie betonowania starannie zawibrować beton w okolicy trzpieni,


Wymiary trzpieni i tulei

Typ

Trzpień HSD-D Tuleja HSD-P, -S Tuleja HSD-SV

Średnica

Ø

[mm]

Długość

L

[mm]

Długość

LH

[mm]

Wymiary blachy

szerokość/wysokość

[mm]

Długość

LH

[mm]

Wymiary blachy

szerokość/wysokość

[mm]

HSD-D 20 20 300 160 70/70 180 160

HSD-D 22 22 300 160 70/70 180 160

HSD-D 25 25 300 160 70/70 180 160

HSD-D 30 30 350 185 80/80 205 185

Przykład zamówienia trzpienia HSD-D:

Oznaczenie trzpieniaŚrednica [mm]Materiał (A4 lub FV)

HSD-D - 22 - A4

Oznaczenie tulei- S - stal nierdzewna A2- SV - stal nierdzewna A2 z przesuwem poprzecznym- P - tworzywo sztuczne

Średnica stosowanego trzpienia [mm]

HSD-SV - 22

Tuleja stalowa HSD-S Materiał: Stal nierdzewna A2

Tuleja plastikowa HSD-PMateriał: Tworzywo sztuczne

Tuleja stalowa z przesuwem poprzecznym HSD-SVMateriał: Stal nierdzewna A2

Materiał/wykończenie:A4 - stal nierdzewna 1.4571 / 1.4462FV - stal S355, ocynk ogniowy(stosowane tylko z tuleją z tworzywa sztucznego)

Trzpień HSD-D

Trzpień HSD-D

Trzpień HSD-D

Trzpień HSD-D

Przykład zamówienia tulei HSD-S, -SV, -P:


W przypadku zainteresowania dodatkowymi informacjami, prosimy o kontakt z działem technicznym naszej firmy.

Trzpienie małych nośności

Przegląd produktów

Nasza firma posiada w ofercie także trzpienie o małych nośnościach. Składają się one z trzpieni o średnicy 20 - 30mm wykonanych ze stali nierdzewnej A4 lub ocynkowane oraz tulei o przekroju kołowym lub prostokątnym wykonanych ze stali nierdzewnej A2 lub tworzywa sztucznego. Szczegółowe wymiary znajdują się w tabeli poniżej.

Trzpień HSD-D

Tuleje HSD-S, HSD-P oraz HSD-SV

Globalne kontakty Leviat:

Uwagi dotyczące tego katalogu© Chronione prawem autorskim. Zastosowania konstrukcyjne i szczegóły przedstawione w tej publikacji mają jedynie charakter orientacyjny. W każdym przypadku szczegóły pracy nad projektem należy powierzyć odpowiednio wykwalifikowanym i doświadczonym osobom. Chociaż dołożono wszelkich starań podczas przygotowywania niniejszej publikacji, aby zapewnić dokładność wszelkich porad, zaleceń lub informacji, firma Leviat nie przyjmuje żadnej odpowiedzialności za nieścisłości lub błędy w druku. Zastrzega się możliwość zmian technicznych i projektowych. Kierując się polityką ciągłego rozwoju produktu, Leviat zastrzega sobie prawo do zmiany projektu produktu i specyfikacji w dowolnym momencie.

AustraliaLeviat98 Kurrajong Avenue, Mount Druitt Sydney, NSW 2770 Tel: +61 - 2 8808 3100 E-mail: [email protected]

AustriaLeviatLeonard-Bernstein-Str. 10 Saturn Tower, 1220 Wien Tel: +43 - 1 - 259 6770 E-mail: [email protected]

BelgiaLeviatBorkelstraat 131 2900 Schoten Tel: +32 - 3 - 658 07 20 E-mail: [email protected]

Chiny LeviatRoom 601 Tower D, Vantone Centre No. A6 Chao Yang Men Wai Street Chaoyang District Beijing · P.R. China 100020 Tel: +86 - 10 5907 3200 E-mail: [email protected]

Filipiny Leviat2933 Regus, Joy Nostalg, ADB Avenue Ortigas Center Pasig City Tel: +63 - 2 7957 6381 E-mail: [email protected]

Finlandia LeviatVädursgatan 5 412 50 Göteborg / Szwecja Tel: +358 (0)10 6338781 E-mail: [email protected]

Francja Leviat18, rue Goubet 75019 Paris Tel: +33 - 1 - 44 52 31 00 E-mail: [email protected]

Hiszpania LeviatPolígono Industrial Santa Ana c/ Ignacio Zuloaga, 20 28522 Rivas-Vaciamadrid Tel: +34 - 91 632 18 40 E-mail: [email protected]

Holandia LeviatOostermaat 3 7623 CS Borne Tel: +31 - 74 - 267 14 49 E-mail: [email protected]

Indie Leviat309, 3rd Floor, Orion Business Park Ghodbunder Road, Kapurbawdi, Thane West, Thane, Maharashtra 400607 Tel: +91 - 22 2589 2032 E-mail: [email protected]

MalezjaLeviat28 Jalan Anggerik Mokara 31/59 Kota Kemuning, 40460 Shah Alam Selangor Tel: +603 - 5122 4182 E-mail: [email protected]

Niemcy Leviat Liebigstrasse 14 40764 Langenfeld Tel: +49 - 2173 - 970 - 0 E-mail: [email protected]

Norwegia LeviatVestre Svanholmen 5 4313 Sandnes Tel: +47 - 51 82 34 00 E-mail: [email protected]

Nowa ZelandiaLeviat2/19 Nuttall Drive, Hillsborough, Christchurch 8022 Tel: +64 - 3 376 5205 E-mail: [email protected]

Polska LeviatUl. Obornicka 287 60-691 Poznan Tel: +48 - 61 - 622 14 14E-mail: [email protected]

Republika Czeska LeviatBusiness Center Šafránkova Šafránkova 1238/1 155 00 Praha 5 Tel: +420 - 311 - 690 060 E-mail: [email protected]

SingapurLeviat14 Benoi Crescent Singapore 629977 Tel: +65 - 6266 6802 E-mail: [email protected]

Stany Zjednoczone AmerykiLeviat6467 S Falkenburg Rd. Riverview, FL 33578 Tel: (800) 423-9140 E-mail: [email protected]

Szwajcaria LeviatHertistrasse 25 8304 Wallisellen Tel: +41 - 44 - 849 78 78 E-mail: [email protected]

Szwecja LeviatVädursgatan 5 412 50 Göteborg Tel: +46 - 31 - 98 58 00 E-mail: [email protected]

Wielka Brytania LeviatA1/A2 Portland Close Houghton Regis LU5 5AW Tel: +44 - 1582 - 470 300 E-mail: [email protected]

Włochy LeviatVia F.lli Bronzetti N° 28 24124 Bergamo Tel: +39 - 035 - 0760711 E-mail: [email protected]

W przypadku krajów nie wymienionych powyżejE-mail: [email protected]

Leviat.com

Informacje na temat certyfikowanych systemów zarządzania i norm można znaleźć na stronie www.ancon.co.uk | www.aschwanden.com | www.halfen.com

Aby uzyskać więcej informacji o produkcie, skontaktuj się z zespołem Leviat:

VerankerungstechnikTel.: 02173 970 - 9020E-Mail: [email protected]

Regiony sprzedaży województwo Kontakt

Wschód i mazowieckie i Warszawa i podlaskie i lubelskie

Tel. kom: 605 536 691 E-mail: [email protected]

Zachód i wielkopolskie i lubuskie i dolnośląskie i łódzkie


Północ i zachodniopomorskie i pomorskie i kujawsko-pomorskie i warmińsko-mazurskie


Południe i opolskie i śląskie i małopolskie i podkarpackie i świętokrzyskie


Dział Techniczny,Biuro Projektowe

Telefon: 61 622 14 12 Tel. kom: 691 777 250

Fax: 61 622 14 13 E-mail: [email protected]

Dział Sprzedaży Telefon: 61 622 14 28 Tel. kom: 603 931 257


Dział Eksportu i Europa wschodnia i Azja centralna

Telefon: 61 622 14 14 Tel. kom: 697 729 070


Dział Księgowości Tel. kom: 61 622 14 32 Fax: 61 622 14 33 E-mail: [email protected]

Adresy Leviat | Ul. Obornicka 287 | 60-691 PoznańTel.: +48 - 61 - 622 14 14

E-Mail: [email protected]

HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET KATALOG …€¦ · KATALOG TECHNICZNY HALFEN TRZPIENIE...

Documents

Transcript of HALFEN TRZPIENIE DYLATACYJNE TYPU HSD-CRET KATALOG …€¦ · KATALOG TECHNICZNY HALFEN TRZPIENIE...