GC-550 P.K. 8+500 AL 17+000
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O C O
AREA DE OBRAS PUBLICAS
TTULO:
Inmaculada Quintana Ojeda D. Ricardo Luis Prez Surez
PROYECTO
2.702.277,19
CLAVE PRESUPUESTO
FECHA DE REDACCION
octubre-11
El ingeniero autor del proyecto. VB El Ingeniero Jefe del Servicio.
PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550 ENTRE EL PK 8+500 AL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550,
ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
DOCUMENTO N 1
MEMORIA
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Memoria Pgina 1
MEMORIA
NDICE
1.- ANTECEDENTES ............................................................................................................ 2
2.- SITUACIN Y EMPLAZAMIENTO .................................................................................. 2
3.- OBJETO DEL PROYECTO ............................................................................................. 2
4.- DESCRIPCIN DE LAS OBRAS .................................................................................... 3
5.- ACCIONES SSMICAS. ................................................................................................... 6
6.- SOLUCIONES PROPUESTAS AL TRFICO Y SEALIZACIN DURANTE LAS OBRAS ............................................................................................................................ 7
7.- PLAZO DE EJECUCIN DE LAS OBRAS ..................................................................... 7
8.- PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TCNICAS PARTICULARES .................................... 7
9.- OBRA COMPLETA .......................................................................................................... 8
10.- ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL ............................................................................ 8
11.- ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD ............................................................................ 9
12.- JUSTIFICACIN DE PRECIOS ....................................................................................... 9
13.- GEOLOGA Y GEOTECNIA ............................................................................................ 9
14.- GESTIN DE RESIDUOS ............................................................................................... 9
15.- REPOSICIN DE SERCICIOS ........................................................................................ 9
16.- CLASIFICACIN DEL CONTRATISTA ........................................................................ 10
17.- FRMULA DE REVISIN DE PRECIOS ...................................................................... 10
18.- EXPROPIACIONES E INDEMNIZACIONES ................................................................. 10
19.- PRESUPUESTO ............................................................................................................ 10
19.1.- Importe total del Contrato .................................................................................... 10
19.2.- Impuesto General Indirecto Canario ................................................................... 11
19.3.- Presupuesto del Contrato ................................................................................... 11
20.- DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO ...................................................... 11
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Memoria Pgina 2
MEMORIA
1.- ANTECEDENTES
Adems de las labores propias de la conservacin en la red de carreteras del
Cabildo, se hace necesario proceder peridicamente a la rehabilitacin de las
carreteras, con objeto de mantenerlas en condiciones aceptables de servicio y de
seguridad. Para ello se programa anualmente la rehabilitacin de las vas que
presentan peor estado para la intensidad de trfico que soportan y la dotacin de
elementos complementarios a la carretera.
La carretera GC-550 desde el PK 8+500 hasta el PK 17+000 pertenece a la red
de carreteras insulares, cuyo titular y gestor es el Cabildo de Gran Canaria.
Como dato de antecedentes administrativos para la realizacin del presente
proyecto, estn los informes de la vigilancia de carreteras, en los cuales se recoge las
irregularidades de la va tales como estado del firme, mrgenes de la carretera etc.
2.- SITUACIN Y EMPLAZAMIENTO
Las obras objeto del presente proyecto se sitan en la GC-550 desde el PK
8+500 hasta el PK 17+000, en los Trminos Municipales de Sta. Luca y Agimes de
la isla de Gran Canaria.
3.- OBJETO DEL PROYECTO
El objeto del presente proyecto es cubrir las siguientes necesidades:
Definir, calcular y medir las obras necesarias para la rehabilitacin del firme de la GC-550 desde el PK 8+500 hasta el PK 17+000.
Definir, calcular y medir las obras necesarias para la rehabilitacin y mejora de los elementos existentes como muros, drenaje, balizamiento, defensas,
taludes, podas y talas, etc.
Definir, calcular y medir las obras necesarias para la rehabilitacin de los mrgenes urbanos y periurbanos, reordenacin de accesos,
acondicionamiento de paradas de guaguas, tratamientos ambientales, etc,
que concluya con una mejora del entorno de la carretera.
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Memoria Pgina 3
Estudio de la seguridad vial, anlisis de la sealizacin, balizamientos y defensas, anlisis de TCA y TPP.
Calcular el importe parcial y total de las obras, especificando las distintas unidades que en el mismo intervienen, con sus respectivos precios unitarios.
Servir de base para la realizacin de las tramitaciones pertinentes.
4.- DESCRIPCIN DE LAS OBRAS
El presente proyecto define fundamentalmente las obras destinadas a la
rehabilitacin de la carretera GC-550 desde el PK 8+500 hasta el PK 17+000. Entre
las actuaciones que se recogen en el presente proyecto se contemplan las siguientes:
4.1.- Desmontes y estabilizacin de taludes
Las obras recogidas en el proyecto definen las estabilizaciones de taludes y
desmontes necesarios para asegurar la estabilidad y la seguridad frente a
desprendimientos sobre la plataforma. Entre las actuaciones consideradas se recoge:
- Reperfilado de taludes
- Demoliciones y pequeos desmontes a lo largo del tramo de va
- Red de cables y mallas de triple torsin ancladas y colgadas
La instalacin de mallas, redes de cables, pantallas estticas, pantallas
dinmicas o cualquier sistema anlogo necesarias para el aseguramiento de taludes y
laderas inestables, deber ser justificada por el instalador especializado en este tipo
de unidades. Presentar un informe justificando la validez de la solucin adoptada, en
el que se incluir las hiptesis y clculos necesarios para la estimacin de los empujes
producidos por el terreno o rocas en colapso, definir capacidad de las mallas, redes
de cables o pantallas, sus sistemas de sujecin y de garantas de los anclajes al
terreno. Firmado por tcnico competente y visado por el colegio profesional
correspondiente.
4.2.- Actuaciones sobre el firme
Las actuaciones que se van a realizar en la carretera GC-550 desde el PK 8+500
hasta el PK 17+000 en lo que al firme se refiere son las siguientes:
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Memoria Pgina 4
Reparacin previa de zonas singulares: Blandones, reparacin de roderas
existentes en la carretera y reparacin de races de rboles en la calzada.
Firme de nueva ejecucin:
Seccin 4121:
Capa de rodadura: 5 cm de mezcla bituminosa en caliente del tipo AC16 SURF
B60/70 S (S-12)
Riego Termoadherente: con dotacin 0.6kg/m2
Capa intermedia: 5 cm de mezcla bituminosa en caliente tipo AC22 BIN B60/70
S (S-20)
Riego de imprimacin: con dotacin 1.5kg/m2
Capa base: 30 cm. Zahorra artificial
Refuerzo general del firme existente mediante 10 cm distribuidos de la manera
siguiente:
- Capa de rodadura: 5 cm de mezcla bituminosa en caliente del tipo AC16 SURF
B60/70 S (S-12)
- Riego Termoadherente: con dotacin 0.6kg/m2
- Capa intermedia: 5 cm de mezcla bituminosa en caliente tipo AC22 BIN B60/70
S (S-20)
- Riego Termoadherente: con dotacin 0.6kg/m2
En aquellos tramos en los que por necesidad de encaje en cotas del refuerzo de firme
con las edificaciones existentes, sea necesario eliminar parte del firme existente, se
realizar un fresado de 10 cm. de espesor en dichos tramos, para posteriormente
ejecutar un refuerzo de firme segn el criterio adoptado.
Asfaltado de apartaderos, paradas de guagua y sobreanchos en curva.
4.3.- Muros de mampostera
En el presente proyecto se recoge la ejecucin de muros de mampostera para lograr
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la contencin de tierras que caen a la va as como para asegurar la estabilidad de la
carretera. Los muros de mampostera se dimensionan para alturas mximas de 7
metros y considerndose las hiptesis de carga de trfico y exentas de las mismas.
As mismo se proyecta la ejecucin de un forro de mampostera a un muro existente.
4.4.- Sealizacin, balizamiento y defensas
En el presente proyecto se recoge un estudio en el que se muestran los tramos
potencialmente peligrosos y las medidas que se adoptarn para corregir las
deficiencias que se recogen en la GC-550 entre el PK 8+500 y el PK 17+000.
En el anejo n 7 Estudio de tramos potencialmente peligrosos se recogen las
actuaciones que se prevn sobre la sealizacin existente en la va considerndose la
inclusin y eliminacin segn cada caso.
En lo que a defensas se refiere, en el presente proyecto se mide y se valora las
actuaciones a realizar diferencindose:
- Recalce de bionda
- Barrera metlica de nueva ejecucin
- Recrecido de barrera
- Sustitucin de barrera
- Arreglo de pretiles
- Demolicin de pretiles
4.5.- Drenaje
En el presente proyecto se realiza un estudio del drenaje de la va dotndola de
cunetas y obras de drenaje que aseguren la evacuacin de las aguas superficiales de
la calzada. Para ello se consideran obras de drenaje transversal conformadas por
tubos de 1000mm bajo calzada con sus respectivas arquetas en las bocas de
entrada y aletas en las bocas de salida.
El sobredimensionamiento de la obra de drenaje transversal favorecer al
mantenimiento y limpieza de la misma.
Se ampliarn las siguientes obras de fbrica:
P.k. 10+440 P.k. 10+920
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P.k. 11+800 P.K. 12+540 P.k. 13+040 P.k. 14+040 P.k. 15+240
Ya que afecta a las curvas que se van a ampliar.
5.- ACCIONES SSMICAS.
Clasificacin de las construcciones segn la NCSE-02:
A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los daos
que puede ocasionar su destruccin e independientemente del tipo de obra de que se
trate las construcciones se clasifican en:
De importancia moderada Aquellas con probabilidad despreciable de que su destruccin por el terremoto pueda
ocasionar vctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daos econmicos
significativos a terceros.
De importancia normal Aquellas cuya destruccin por el terremoto pueda ocasionar vctimas, interrumpir un
servicio para la colectividad, o producir importantes prdidas econmicas, sin que en
ningn caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos
catastrficos.
De importancia especial Aquellas cuya destruccin por el terremoto, pueda interrumpir un servicio
imprescindible o dar lugar a efectos catastrficos. En este grupo se incluyen las
construcciones que as se consideren en el planeamiento urbanstico y documentos
pblicos anlogos as como en reglamentaciones ms especficas.
Criterios de aplicacin de la norma NCSE-02:
La aplicacin de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas en el
artculo 1.2.1, excepto:
En las construcciones de importancia moderada. En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleracin
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ssmica bsica ab sea inferior a 0,04 g, siendo g la aceleracin de la gravedad.
En las construcciones de importancia normal con prticos bien arriostrados entre s en todas las direcciones cuando la aceleracin ssmica bsica ab (art.
2.1) sea inferior a 0,08 g. No obstante, la Norma ser de aplicacin en los
edificios de ms de siete plantas si la aceleracin ssmica de clculo, ac, (art.
2.2) es igual o mayor de 0,08 g.
El presente proyecto define una obra de importancia normal, con lo cual es de aplicacin la norma sismorresistente NCSE-02.
6.- SOLUCIONES PROPUESTAS AL TRFICO Y SEALIZACIN DURANTE LAS OBRAS
Partiendo de la descripcin de las obras que se adjunta en la presente memoria,
se ha tenido en cuenta la posible afeccin de las mismas a los usuarios de la carretera
GC-550, a su paso por las obras.
En el Anejo n 9 Soluciones Propuestas al Trfico y Sealizacin durante las
Obras se presenta una descripcin de las soluciones propuestas al trfico durante la
ejecucin de las obras en la citada carretera.
Al final del citado anejo se adjuntan planos orientativos indicando los detalles
para la sealizacin durante las obras, tanto en recta como en curva, plantendose
dos soluciones segn los trabajos sean diurnos o nocturnos.
7.- PLAZO DE EJECUCIN DE LAS OBRAS
En el Anejo n 12 Plan de Obras se presenta un cronograma que pretende dar
una idea del desarrollo secuencial de las principales actividades de la obra, haciendo
constar el carcter meramente indicativo que tiene esta programacin. La fijacin a
nivel de detalle del Programa de Trabajos corresponder al adjudicatario de la obra
habida cuenta de los medios que disponga y el rendimiento de los equipos, el cual
deber contar con la aprobacin de la Direccin de Obra.
Se estima un plazo total de ejecucin de SEIS (6) MESES.
8.- PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TCNICAS PARTICULARES
Se ha redactado un Pliego de Prescripciones Tcnicas Particulares, segn exige
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Memoria Pgina 8
el artculo 107 de la Ley 30/07 de Contratos del Sector Pblico, en el cual se recoge el
objeto y mbito de aplicacin del mismo; las disposiciones, normas y reglamentos que
por su carcter general y contenido son de aplicacin; la descripcin de las obras; las
condiciones de inicio, desarrollo y control de las mismas; las obligaciones y
responsabilidades que corresponden al Contratista; as como las condiciones que
deben satisfacer las unidades de obra y sus materiales bsicos.
9.- OBRA COMPLETA
Cumpliendo con lo prescrito en el artculo 127.2 del Reglamento General de la
Ley de Contratos de las Administraciones Pblicas (Real Decreto 1098/2001, de 12 de
octubre), el presente proyecto comprende una obra completa en el sentido de que una
vez terminada es susceptible de ser entregada al uso general.
10.- ESTUDIO DE IMPACTO AMBIENTAL
En la Comunidad Autnoma de Canarias se ha desarrollado el Real Decreto
Legislativo 1302/1986 de 28 de Junio mediante la Ley 11/1990, de 13 de Julio, sobre
Prevencin de Impacto Ecolgico, publicada en el Boletn Oficial de Canarias el 23
de Julio de 1990 y de aplicacin segn el artculo 3 (...) en todo el territorio de la
Comunidad Autnoma de Canarias. Por otro lado, el artculo 15 de la Ley 9/1991, de
8 de Mayo, de Carreteras de Canarias establece que las carreteras quedan
sometidas a los procedimientos y categoras de evaluacin contenidas en la Ley
11/1990 (...).
Se establece en la Ley 11/1990, de 13 de Julio, sobre Prevencin de Impacto
Ecolgico;
Ley 11/1990. Artculo 10. Exclusiones.
1. La presente Ley no ser de aplicacin en los proyectos relativos
a obras de simple reposicin o reparacin de las ya existentes, salvo
cuando se realicen en reas de sensibilidad ecolgica.
El Proyecto de refuerzo de firme de las carreteras GC-550 PK 0+8+500 al PK
17+000 define fundamentalmente las obras de rehabilitacin del firme de tramos de
carretera degradados por la accin del trfico, as como determinadas actuaciones
complementarias de limpieza de mrgenes, contencin de taludes, drenaje,
sealizacin o balizamiento dirigidas a una mejora de la seguridad en la va.
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Esta va afecta al rea de Sensibilidad ecolgica denominada RESERVA NATURAL ESPECIAL DE LOS MARTELES (C6), por lo que ser necesaria la definicin de un Estudio Bsico de Impacto Ecolgico.
Adems de ello, dado que por razones de financiacin segn el articulo (5
de la Ley 11/1990), se trata de un proyecto de obras financiado con fondos de
la Hacienda Pblica Canaria, se someter este proyecto a Evaluacin Bsica de Impacto Ecolgico. Por razn de la actividad (artculo 7 de la Ley 11/1990) no es necesario aplicar una categora de evaluacin de impacto
ecolgico de mayor intensidad.
En el anejo n 10 se recoge el estudio en el que se concluye que el impacto es
Nada Significativo.
11.- ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD
En el Anejo n 13 se adjunta el preceptivo Estudio de Seguridad y Salud en
cumplimiento del Real Decreto 1627/1997, de 24 Octubre, por el que se establecen las
disposiciones mnimas de seguridad y salud en las obras de construccin.
12.- JUSTIFICACIN DE PRECIOS
En el Anejo n 11 se adjunta la Justificacin de Precios de las unidades de obra
que componen este proyecto.
13.- GEOLOGA Y GEOTECNIA
En el presente proyecto se adjunta en el anejo n 3 un estudio de geologa y
geotecnia donde se ha considerado una Tensin admisible del terreno de 20 tn/m2.
14.- GESTIN DE RESIDUOS
Segn el RD 105/2008, Del 1 de febrero, por el que se regula la produccin y
gestin de residuos de construccin y demolicin, se ha redactado en el anejo n 14,
del presente proyecto, un estudio sobre la gestin de residuos generados por la
rehabilitacin de la GC-550.
15.- REPOSICIN DE SERCICIOS
En el presente proyecto no se ve afectado ningn servicio. No obstante, y debido
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Memoria Pgina 10
a que el proyecto est enclavado en una zona rural, antes de comenzar los tajos, el
contratista se asegurar de la inexistencia servicios que se puedan afectar, y se
solicitar la retirada de los servicios existentes a la carretera que pudieran afectar a la
ejecucin de las obras.
16.- CLASIFICACIN DEL CONTRATISTA
Segn los artculos 25, 26 y 36 del Reglamento General de la Ley de Contratos
de las Administraciones Pblicas (Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre), el grupo
y subgrupo de aplicacin para la clasificacin del contratista en el contrato de obra
correspondiente al presente proyecto ser el siguiente:
GRUPO SUBGRUPO
G) Viales y Pistas 4 Con firmes de mezclas bituminosas.
Segn el artculo 26 del citado reglamento, la clasificacin del contratista se
ajustar a la categora f) cuando la citada anualidad media exceda de 2.400.000 euros.
Anualidad media = 2.702.277,19
17.- FRMULA DE REVISIN DE PRECIOS
Dado el plazo estimado de duracin de las obras, no ser de aplicacin la
revisin de precios.
18.- EXPROPIACIONES E INDEMNIZACIONES
Las obras que se recogen en el presente proyecto implican la ocupacin de una serie de terrenos, los cuales debern estar en la situacin de total disponibilidad
para acometer lo definido. En el presente proyecto se incluye un anejo de
expropiaciones donde se detalla las parcelas afectadas debido a la ampliacin de la
carretera.
19.- PRESUPUESTO
19.1.- Importe total del Contrato
Asciende Importe Total del Contrato a la expresada cantidad de
DOS MILLONES QUINIENTOS SETENTA Y TRES MIL QUINIENTOS
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Memoria Pgina 11
NOVENTA Y SIETE EUROS CON TREINTA Y DOS CNTIMOS. (2.573.597,32 ).
19.2.- Impuesto General Indirecto Canario
Asciende el Impuesto General Indirecto Canario a la expresada cantidad de
CIENTO VEINTIOCHO MIL SEISCIENTOS SETENTA Y NUEVE EUROS CON OCHENTA Y SIETE. (128.679,87 ).
19.3.- Presupuesto del Contrato
Asciende el Presupuesto del Contrato a la expresada cantidad de
DOS MILLONES SETECIENTOS DOS MIL DOSCIENTOS SETENTA Y SIETE EUROS CON DIECINUEVE CNTIMOS. (2.702.277,19 )
20.- DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO
DOCUMENTO N 1. MEMORIA Y ANEJOS
1.1. MEMORIA
ANEJOS
Anejo n 1. Antecedentes
Anejo n 2. Recopilacin de datos e informes de partida
Anejo n 3. Geologa y Geotecnia
Anejo n 4. Drenaje
Anejo n 5. Muros
Anejo n 6. Estudio de firmes y pavimentos
Anejo n 7. Estudio de tramos potencialmente peligrosos (TPP)
Anejo n 8. Sealizacin, balizamiento y defensas
Anejo n 9. Soluciones propuestas al trfico durante las obras
Anejo n 10. Estudio de Impacto Ecolgico
Anejo n 11. Justificacin de Precios
Anejo n 12. Plan de obras
Anejo n 13. Estudio de Seguridad y Salud
Anejo n 14. Tratamiento y Gestin de los Residuos
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Memoria Pgina 12
Anejo n 15. Expropiaciones
DOCUMENTO N 2. PLANOS
1. SITUACIN Y EMPLAZAMIENTO
2. PLANTA GENERAL DE ACTUACIONES
3. SECCIONES TIPO
4. ENSANCHES DE CURVAS Y MUROS
4.1. ENSANCHES DE CURVAS
4.2. SECCIN DE MUROS DE MAMPOSTERA
5. DRENAJE
6. DETALLES DE SEALIZACIN, BALIZAMIENTO Y DEFENSAS
7. DETALLES DE RED DE CABLES
8. SECCIONES OBRAS DE FBRICA
9. EXPROPIACIONES
DOCUMENTO N 3. PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TCNICAS PARTICULARES
DOCUMENTO N 4. PRESUPUESTO
4.1. Mediciones.
4.1.1. Mediciones Auxiliares
4.1.2. Mediciones Generales.
4.2. Cuadros de Precios.
4.2.1. Cuadro de Precios n 1
4.2.2. Cuadro de Precios n 2
4.3. Presupuesto
4.3.1. Presupuesto
4.3.2. Resumen de Presupuesto
Las Palmas de Gran Canaria, Octubre 2011.
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Memoria Pgina 13
EL INGENIERO AUTOR DEL
PROYECTO
VB JEFE DE SERVICIO
Da: Inmculada Quintana Ojeda D. Ricardo Lus Prez Surez
Ingeniera Tcnica de Obras Pblicas Ingeniero de Caminos, Canales y
Puertos
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
_______________________________________________________________________________________________ ANEJO N 1. ANTECEDENTES Pg. N 1
ANEJO N1. ANTECEDENTES
NDICE
1.- INTRODUCCIN ................................................................................................................. 2
2.- LISTADO DE LAS AUTORIZACIONES DE OBRAS CONTIGUAS ................................... 2
3.- ANTECEDENTES DE OBRAS ........................................................................................... 3
4.- PREVISIONES DE OBRAS ................................................................................................ 3
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
_______________________________________________________________________________________________ ANEJO N 1. ANTECEDENTES Pg. N 2
1.- INTRODUCCIN
El objetivo de este anejo es recopilar los antecedentes de tipo
administrativo que puedan afectar a la ejecucin de las obras de
acondicionamiento y mejora de la carretera propuesta en el presente proyecto.
Estos antecedentes, que han sido facilitados por el Servicio de Obras
Pblicas del Cabildo de Gran Canaria, son:
Escritos al Cabildo de Gran Canaria Antecedentes de obras Listado de las autorizaciones de obras contiguas Previsiones de obras
Por tanto, este anejo pretende ser una recopilacin til para conocer
toda la documentacin administrativa disponible, previa a la redaccin del
presente proyecto, que define fundamentalmente las obras de rehabilitacin del
firme de aquellos tramos de carretera degradados por la accin del trfico, as
como determinadas actuaciones complementarias de limpieza de mrgenes,
drenaje, sealizacin o balizamiento dirigidas a una mejora de la seguridad en
la va.
2.- LISTADO DE LAS AUTORIZACIONES DE OBRAS CONTIGUAS
Estos listados incluyen toda la informacin cedida por el Cabildo acerca
de la carretera, procediendo posteriormente a considerar cul de ellas
realmente produce afeccin a las obras propuestas en el presente proyecto,
tomando en consideracin las actuaciones necesarias para su inclusin en el
proyecto.
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
_______________________________________________________________________________________________ ANEJO N 1. ANTECEDENTES Pg. N 3
Como no hay constancia de ningn listado, no afectara al tramo de
estudio de la carretera en cuestin.
3.- ANTECEDENTES DE OBRAS
No hay constancia de ningn antecedente de obra, en la GC-550 entre el
PK 8+500 y el PK 17+000 por lo tanto no afectara al tramo de estudio de la
carretera del presente proyecto.
4.- PREVISIONES DE OBRAS
Como no se pretenden hacer obras a largo plazo en la carretera GC-550
entre el PK 8+500 y el PK 17+000, no se tendrn en cuenta una previsin de
obra salvo la presente.
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550,
ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
ANEJO N 2
RECOPILACIN DE DATOS
E INFORMES DE PARTIDA
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
_____________________________________________________________________________ANEJO N 2. RECOPILACIN DE DATOS E INFORMES DE PARTIDA Pg. N 1
ANEJO N2. RECOPILACIN DE DATOS
E INFORMES DE PARTIDA
NDICE
1.- INTRODUCCIN ................................................................................................................. 2
2- VISITAS DE CAMPO. INSPECCIN VISUAL DEL TRAMO ............................................. 3
3.- INFORMES DE LOS EQUIPOS DE CONSERVACIN Y EXPLOTACIN DEL CABILDO ............................................................................................................................ 3
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
_____________________________________________________________________________ANEJO N 2. RECOPILACIN DE DATOS E INFORMES DE PARTIDA Pg. N 2
1.- INTRODUCCIN
El objetivo de este anejo, es la recopilacin de datos e informes para
establecer un diagnostico que permita seleccionar y proyectar la actuacin de
rehabilitacin ms adecuada en cada uno de los tramos homogneos en que
pueda dividirse el tramo de carretera en estudio.
El proceso de recopilacin de la informacin necesaria para evaluar el
deterioro de un firme, se deber hacer con la amplitud y el detalle precisos en
cada caso, para poder conseguir los objetivos de la evaluacin y hacer posible
la definicin de la actuacin de rehabilitacin a llevar a cabo.
En este anejo se reflejan las principales conclusiones obtenidas acerca
del estado general del firme de los tramos de carretera en estudio, para poder
posteriormente realizar el diagnstico sobre su estado y el anlisis de las
distintas opciones de rehabilitacin.
As mismo, se ha ampliado la informacin recopilada incluyendo
aspectos como las condiciones del drenaje de la carretera (cunetas, desages,
drenes, etc.), el tipo y condicin de la explanacin (desmonte, terrapln o
media ladera), estado de los elementos de sealizacin, balizamiento y
defensas, estado de taludes, muros y mrgenes, as como la ampliacin de las
obras de paso y el estado y ubicacin de los elementos funcionales de la
carretera (paradas de guagua, apartaderos, acceso a propiedades, etc.)
Toda esta recopilacin de informacin previa se ha llevado en varias dos
fases:
Visita de campo, Con el director del proyecto, con el tcnico responsable de la carretera a rehabilitar y el vigilante de la carretera.
Informes realizados por los equipos de Conservacin y Explotacin del Servicio de Obras Pblicas del Cabildo de Gran Canaria.
Reportaje fotogrfico.
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
MUNICIPIO DE STA. LUCA / AGIMES
_____________________________________________________________________________ANEJO N 2. RECOPILACIN DE DATOS E INFORMES DE PARTIDA Pg. N 3
2- VISITAS DE CAMPO. INSPECCIN VISUAL DEL TRAMO
Independientemente de disponer los informes de inspecciones del firme
y de campaas de auscultacin superficial de pavimentos, es preciso realizar
una inspeccin visual detallada del firme y de aquellos aspectos de su entorno
que puedan tener influencia en su estado, tales como; tipos de explanaciones,
de los cuales nos referimos a desmontes y terraplenes, condiciones de drenaje
(cunetas, desages, drenes, etc.) y la capacidad portante de la explanada y del
terreno que la sustenta.
Con la inspeccin visual se intenta fundamentalmente caracterizar el
estado del firme, as como ramificar la carretera objeto de estudio, en distintas
zonas segn las actuaciones a realizar.
Estado general del firme
Fallos localizados en el firme (zonas singulares)
Estado de las cunetas / drenaje superficial
Estado de los sistemas de defensa de la carretera
Estado de muros, taludes y mrgenes
Situacin de los elementos funcionales de la carretera
3.- INFORMES DE LOS EQUIPOS DE CONSERVACIN Y EXPLOTACIN DEL CABILDO
No se han facilitado informes realizados por los equipos de
Conservacin y Explotacin del servicio de Obras Pblicas del Cabildo de Gran
Canaria, por tanto, no se conocen de forma directa el estado de operatividad y
funcionamiento de la carretera a estudio.
Con lo cual las medidas y los datos para realizar la rehabilitacin de la
carretera estarn basados en las visitas de campo realizadas, y en la
inspeccin visual del tramo.
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550,
ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
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ANEJO N 3
GEOLOGA Y GEOTECNIA
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 AL PK 17+000
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_______________________________________________________________________________________________ ANEJO N 3. GEOLOGA Y GEOTECNIA Pg. N 1
ANEJO N3
GEOLOGA Y GEOTCNIA
1.- GEOLOGIA Y GEOTECNIA DE LA TRAZA. ..................................................................... 2
2.- PROCEDENCIA DE MATERIALES .................................................................................... 3 2.1.- MATERIALES NECESARIOS........................................................................3
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 AL PK 17+000
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_______________________________________________________________________________________________ ANEJO N 3. GEOLOGA Y GEOTECNIA Pg. N 2
1.- GEOLOGIA Y GEOTECNIA DE LA TRAZA.
Una vez realizada la inspeccin in situ de la zona de actuacin que
ocupan las obras definidas en el presente proyecto, se observa que el terreno
que va a ser ocupado se sita sobre la calzada de la GC-550.
Para la ejecucin de las ampliaciones se requerir las ejecuciones de
muros de mampostera hormigonada que sirvan de sustentacin de las tierras
que conformarn la ampliacin de la plataforma. Dichos mrgenes presentan
un terreno sedimentado, por lo que a la hora de valorar los desmontes se
consideran estos en terreno de trnsito.
En aquellas zonas donde no sea necesario la implantacin de muros,
se considerar en el presente proyecto taludes de terrapln con relacin 3/2 y
en desmontes 1/2.
Para el clculo de los muros de mampostera hormigonada se ha
considerado una Tensin admisible del terreno de 2,0Tn/m2.
El relleno de los muros que se utilizara en esta carretera, ser
procedente de los movimientos de tierra de las ampliaciones de la carretera y
excavaciones de las zanjas y pozos.
Las caractersticas estimadas para el relleno de los muros son las
siguientes:
- PESO ESPECFICO APARENTE............................................. 1,8 TN/m3 - ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO................................ 30 - ROZAMIENTO TERRENO MURO........................................... 30 - ROZAMIENTO CIMIENTO MURO. 30 - ANGULO DEL TALUD INTERIOR........................................... 90 - TALUD DE CORONACIN...................................................... 0
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_______________________________________________________________________________________________ ANEJO N 3. GEOLOGA Y GEOTECNIA Pg. N 3
2.- PROCEDENCIA DE MATERIALES
2.1.- MATERIALES NECESARIOS
Las necesidades de material para la ejecucin de la obra corresponden
principalmente al material necesario para la formacin de explanada E2, as
como para los terraplenes y los ridos para la elaboracin de hormigones y
firmes y rellenos de suelo seleccionado que contengan un espesor mayor de
1m.
Como consecuencia sera necesario contar con un prstamo externo
para cubrir las necesidades de materiales de terraplenes y rellenos
seleccionados, para lo cual habr que contar con una autorizacin, concesin o
compromiso de disponer de materiales para compensar dicho dficit.
Tanto las zahorras naturales y artificiales debern ser suministradas
externamente a la obra, nunca se tomarn del entorno de la traza. El hormign
y los firmes a utilizar en la obra debern ser suministrados por plantas
productoras abastecidas con ridos externos.
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550,
ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
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ANEJO N 4
DRENAJE
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 1
ANEJO N 4. DRENAJE
NDICE
1.- DRENAJE LONGITUDINAL ............................................................................................... 2 1.1.- Descripcin General ............................................................................. 2
1.2.- Clculos hidrulicos ............................................................................. 3
1.3.- Comprobacin hidrulica de las cunetas ........................................... 5
-
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 2
1.- DRENAJE LONGITUDINAL
1.1.- Descripcin General
Para la comprobacin hidrulica de las cunetas proyectadas se ha
tenido en cuenta la recomendacin incluida en la normativa 5.2-I.C, donde insta a
adoptar periodos de retorno no inferiores a los que se expone a continuacin para
cada uno de los siguientes elementos de drenaje.
Teniendo en cuenta la IMD de la va y el drenaje superficial tenemos un
periodo de retorno de 10 aos.
Se procura disponer de tramos homogneos, eficientes, seguros y de fcil
mantenimiento, de acuerdo con las recomendaciones de la Instruccin 5.2-IC, por lo
que se proyectan cunetas hormigonadas de diferentes secciones segn cada caso.
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PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 AL PK 17+000
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 3
1.2.- Clculos hidrulicos
Para el clculo de las aportaciones a las cunetas se aplicar el mtodo
hidrometeorolgico, recogido en la Instruccin 5.2-IC, basado en la aplicacin de una
intensidad media de precipitacin a la superficie, a travs de una estimacin de su
escorrenta.
El clculo hidrulico de estas cunetas y de los colectores se hace
aplicando la frmula de Manning con un coeficiente n=0,0167 correspondiente al
hormign.
La pendiente se deduce del perfil longitudinal del trazado en alzado, en
la mayora de los casos.
Para la obtencin del caudal se ha utilizado la frmula de la citada
instruccin en la que se han incorporado las mejoras del mtodo racional introducidas
por la Direccin General de Carreteras clsicas en las normativas de otros pases
como queda reflejado en el anejo de Hidrologa, siendo:
QC I A
K=
Siendo:
- I: Intensidad media de precipitacin correspondiente al perodo de retorno
considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentracin.
12828
1.0
1.01.0
24
=
t
d
ldt I
IPI
- C: Coeficiente medio de escorrenta de la cuenca o superficie drenada.
- A: rea de la cuenca, salvo que tenga aportaciones o prdidas importantes, tales
como resurgencias o sumideros, en cuyo caso el clculo del caudal Q deber
justificarse debidamente.
- I: K: Coeficiente que depende de las unidades en que se expresen Q y A, y que
incluye un aumento del 20% en Q para tener en cuenta el efecto de las puntas de
precipitacin.
- Pd: precipitacin total diaria correspondiente a un perodo de retorno de 10 aos.
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 4
Caudal en rea en
Km2 Ha m2
m3/s 3 300 3.000.000
l/s 0,003 0,3 3.000
El caudal Q se determina acumulando a lo largo de la cuneta los
caudales Q correspondientes tanto a la aportacin de la ladera vertiente, como a la
aportacin de la plataforma que estar en funcin de la ley de peraltes.
Para la plataforma se aplicar la intensidad de lluvia del aguacero de 5
minutos (0,083 horas) de duracin y periodo de retorno de 10 aos cumpliendo as las
condiciones de la tabla 1-2 de dicha Instruccin 5.2-IC. El coeficiente de escorrenta
(C) en todas las superficies es 1 (pavimento bituminoso).
La precipitacin total diaria Pd se obtiene como media de las
precipitaciones diarias de cada una de las estaciones pluviomtricas.
Dado que el proyecto recoge la rehabilitacin de diferentes carreteras, el rea
de influencia de las precipitaciones se ve influenciada por diferentes estaciones. A
continuacin se recoge las precipitaciones para un periodo de retorno de 10 aos
segn la funcin de distribucin de Gumbel:
ESTACIN LUGAR PRECIPITACIN SEGN PERIODO DE RETORNO 10 AOS (MM)
137 Temisas 127.1
054 Santa Luca 105.8
Teniendo en cuenta los datos anteriormente indicados, tomamos el valor
resultante de la media entre las dos estaciones, considerndose por lo tanto para los
clculos 116.45 mm para un periodo de retorno de 10 aos.
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 5
1.3.- Comprobacin hidrulica de las cunetas
Las cunetas a emplear segn la definicin de planos es la siguiente:
CUNETA TIPO
Para la comprobacin hidrulica de las cunetas expuestas, se ha recurrido a la
frmula de Manning Strinckler recomendada por la Instruccin de Carreteras 5.2.-IC
Drenaje Superficial, en su captulo de Drenaje de la plataforma y mrgenes, resultando
que:
UKJRSVQ == 2/13/2 Siendo:
- V: la velocidad media de la corriente.(m/sg)
- Q: el caudal desaguado.
- S: el rea de su seccin.
- R: S/p su radio hidrulico
- p: permetro mojado
- J: pendiente en tanto por uno del elemento.
- K: coeficiente de rugosidad.
- U: coeficiente de conversin que depende las unidades en que se mide Q,S
y R dado por la siguiente tabla:
-
Q S R U
m3/s m2 m
1
l/s 1.000
dm2 dm 464.159
A continuacin se presentan los clculos obtenidos para dicha cuneta:
0.10
0.50
0.15
-
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 6
CUNETA TIPO
Tint = 3,00Text = 0,25Profundidad = 0,15 m.Resguardo = 0,00 m.
rea mojada (S) = 0,037 m2.Permetro mojado (P) = 0,629 m.Radio Hidrulico (Rh) = 0,058 m.Coeficiente Rugosidad (K) = 60
J J Q V(%) (m/m) (m3/sg) (m/sg)1% 0,010 0,033 0,9002% 0,020 0,047 1,2733% 0,030 0,057 1,5604% 0,040 0,066 1,8015% 0,050 0,074 2,0136% 0,060 0,081 2,2057% 0,070 0,087 2,3828% 0,080 0,093 2,5479% 0,090 0,099 2,70110% 0,100 0,104 2,84711% 0,110 0,109 2,98612% 0,120 0,114 3,11913% 0,130 0,119 3,24614% 0,140 0,123 3,369
CAUDAL MXIMO QUE ES CAPAZ DE DESAGUAR LA CUNETA A SECCIN LLENA.
TIPO DE LA CUNETA: CUNETA TRIANGULAR TIPO
CARACTERSTICAS GEOMTRICAS DE LA CUNETA.
CARACTERSTICAS HIDRULICAS DE LA CUNETA, A SECCIN LLENA.
Tint Text1 Resguardo1 Profundidad
PSR h =
21
32
JRSkQ h =
-
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 7
Datos de partida para el clculo:
Precipitacin mxima diaria, Pd = 123,10 mm.Longitud del cauce, L = 0,010 Km.Pendiente media del cauce, J = 0,02 m/m.
8
t = 0,02 horas.t = 1,14 min.
Id = 5,13 mm.
It (carr) = 229,08 mm / h.
Estimacin inicial del umbral de escorrenta P0 (mm).
Siendo: P0 = 1,0 mm.Coeficiente del Umbral de Escorrenta:
3,5
Obtenindose: P0 = 3,5 mm.
Siendo el Coeficiente de escorrenta:
Ccarr = 0,932
Pobre o muy pobre.Caractersticas hidrolgicas:
Periodo de retorno de 10 aos.
Escorrenta superficial total.
Para el clculo del coeficiente de escorrenta, tendremos que conocer el valor del Umbral de Escorrenta dado por la Instruccin:
Uso de la tierra: Superficie pavimentada.Pendiente: Variable.
APLICACIN DE LA FRMULA RACIONAL PARA EL CLCULO DE CAUDALES DE AVENIDA.
Teniendo en cuenta que existen dos tipos de escorrenta, aplicaremos el clculo de la formasiguiente:
CLCULO DE LA ESCORRENTA SOBRE LA CARRETERA.
Para el clculo del tiempo de concentracin se ha definido un tiempo de concentracin de 5minutos, valor recomendado por la Norma 5.2 - IC.
Cociente (I1 / Id), para vertientes Norte de las Islas =
Canarias: Vertiente Norte de Islas de marcado relieve =
Coeficiente de escorrenta de la Cuenca:
Drenaje:
( )( )128 t28d
1dt
1,0
1,01,0
IIII
=
=
76,0
41
J
L3,0t
2
0d
0d
0d
11PP
23PP1P
P
C
+
+
=
24P
I dd =
-
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 8
Periodo de retorno de 10 aos.Precipitacin mxima diaria, Pd = 79,80 mm.Longitud del cauce, L = 0,02 Km.Pendiente media del cauce, J = 1,00 m/m.
8
t = 0,02 horas.t = 0,92 min.
Id = 3,33 mm.
It (terr) = 160,19 mm / h.
Estimacin inicial del umbral de escorrenta P0 (mm).
Siendo: P0 = 33,0 mm.Coeficiente del Umbral de Escorrenta:
4,0
Obtenindose: P0 = 132,0 mm.
Siendo el Coeficiente de escorrenta:
Cterr = -0,069
Para el clculo del tiempo de concentracin se ha tenido en cuenta el baco (fig. 2.3) de laNorma 5.2 - IC.
CLCULO DE LA ESCORRENTA SOBRE LOS DESMONTES.
Cociente (I1 / Id), para vertientes Norte de las Islas =
Coeficiente de escorrenta de la Cuenca:
Para el clculo del coeficiente de escorrenta, tendremos que conocer el valor del Umbral de Escorrenta dado por la Instruccin:
Uso de la tierra: Praderas
Infiltracin: Moderada
Pendiente: Superior o igual al 3 %.Caractersticas hidrolgicas: BuenaGrupo de suelo: B
Drenaje: Bueno a Moderado
Canarias: Vertiente sur de Islas de marcado relieve =
Potencia: Media a GrandeTextura: Franco - arenosa
( )( )128 t28d
1dt
1,0
1,01,0
IIII
=
=
76,0
41
J
L3,0t
2
0d
0d
0d
11PP
23PP1P
P
C
+
+
=
24P
I dd =
-
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 9
La frmula de Clculo ser:
Para su clculo los datos son los siguientes:Ccarr = 0,932 mm / h. Cterr = -0,069 mm / h.Acarr = 8,00 m2 /m. Aterr = 20,00 m2 /m.It (carr) = 229,075 mm / h. It (terr) = 160,190 mm / h.
Siendo "L" la longitud de la carretera.k =
J J Q Lcrit Lcrit (+20%)(%) (m/m) (m3/sg) (m) (m)1% 0,010 0,033 68,5 82,22% 0,020 0,047 96,8 116,23% 0,030 0,057 118,6 142,34% 0,040 0,066 136,9 164,35% 0,050 0,074 153,1 183,76% 0,060 0,081 167,7 201,37% 0,070 0,087 181,2 217,48% 0,080 0,093 193,7 232,49% 0,090 0,099 205,4 246,510% 0,100 0,104 216,5 259,811% 0,110 0,109 227,1 272,512% 0,120 0,114 237,2 284,613% 0,130 0,119 246,9 296,314% 0,140 0,123 256,2 307,4
LONGITUDES CRTICAS DE LA CUNETA PARA DISTINTAS PENDIENTES.
CLCULO DE CAUDALES Y LONGITUDES CRTICAS DE LA CUNETA.
Para el clculo del caudal de referencia se tendr en cuenta que el agua proveniente de losdesmontes viene con un arrastre de slidos con lo que se le aplicar un coeficiente de 1,20.
3.000.000
Luego la longitud mxima para diferentes pendientes de la cuneta son:
+
= 20,1K
IACK
IACQ terrterrterrcarrcarrcarr
( ) ( )[ ]terrterrterrcarrcarrcarr IAC20,1IACKQL +
=
Dado que los valores que se han tomado para el clculo son bastante
conservadores, se considera un desage de cuneta cada 300 metros mediante
colector de dimetro 1000 mm.
-
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_____________________________________________________________________________ANEJO N 4. DRENAJE Pg. N 10
Clculos del colector:
TIPO DEL COLECTOR: COLECTOR DE 1000 mm.
CARACTERSTICAS GEOMTRICAS DEL CAO. Dimetro = 1,00 m. Radio = 0,50 Resguardo = 0,10 m.
ngulo del resguardo mnimo, = 1,29 rad.
CARACTERSTICAS HIDRALICAS DEL CAZ, CON RESGUARDO. Area mojada (S) = 0,745 m2. Permetro mojado (P) = 2,498 m. Radio Hidrulico (Rh) = 0,298 m. Coeficiente Rugosidad (K) = 70
CAUDAL QUE ES CAPAZ DE DESAGUAR EL CAO CON RESGUARDO.
J J Q V (%) (m/m) (m3/sg) (m/sg) 1% 0,010 2,325 3,123 2% 0,020 3,289 4,417 3% 0,030 4,028 5,410 4% 0,040 4,651 6,247 5% 0,050 5,200 6,984 6% 0,060 5,696 7,650 7% 0,070 6,152 8,263 8% 0,080 6,577 8,834 9% 0,090 6,976 9,370 10% 0,100 7,353 9,877 11% 0,110 7,712 10,359 12% 0,120 8,055 10,819 13% 0,130 8,384 11,261 14% 0,140 8,701 11,686
PSR h =
21
32
h JRSkQ =
-
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ANEJO N 5
MUROS
-
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___________________________________________________________________________ANEJO N 5. MUROS Pg. N 1
ANEJO N 5. MUROS
NDICE
1.- CLCULO ESTRUCTURAL DE LOS MUROS DE GRAVEDAD. ................. 2
2.- DETERMINACIN DE LOS DATOS PARA EL CLCULO. ....................... 2
3.- HIPTESIS CONSIDERADAS. ................................................................ 43.0. Justificacin de la Sobrecarga debida al Trfico.......................................4
3.1. Consideraciones sobre el Drenaje del Trasds de los Muros.................5
3.2. Aplicacin de la Norma de Construccin Sismorresistente NCSE-02...5
4.- CLCULO DE LA ESTABILIDAD. ............................................................ 84.0. Clculo del Empuje Activo y Pasivo del Terreno.......................................8
4.1. Determinacin de los Coeficientes de seguridad al Vuelco y al Deslizamiento. 9
5.- CONSTRUCCIN DE LOS MUROS. ....................................................... 9
6.- MUROS CON TRFICO EN EL TRASDS ............................................ 10
7.- MUROS SIN CARGA DE TRFICO EN EL TRASDS............................ 11
-
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___________________________________________________________________________ANEJO N 5. MUROS Pg. N 2
1.- Clculo Estructural de los Muros de GRAVEDAD.
Para el clculo de los muros de gravedad existente a lo largo del
proyecto, se ha tenido en cuenta la tipologa del muro ya existente,
adjuntndose al final de este anejo los clculos justificativos de su
dimensionamiento.
2.- Determinacin de los Datos para el Clculo.
Para el clculo de los muros es necesario determinar los valores de
ciertas caractersticas de los materiales constituyentes del muro, del relleno de
tierras y de las acciones aplicadas en el clculo.
En relacin con las caractersticas de los materiales, stas se han
obtenido basndonos fundamentalmente en la Instruccin de Hormign
Estructural. Estas caractersticas son:
Caractersticas del Hormign (mampostera hormigonada):
Peso especfico de los mampuestos de 2,60 Tn/m3.
El porcentaje de huecos estimado es del 33,33%.
El peso especfico del hormign de relleno se considera de
2,30 Tn/m3.
El peso especfico de la mampostera rellena de hormign
resulta:
m= 2,60(1-0,3333)+2,300,3333= 2,50 Tn/m3
Resistencia caracterstica del hormign de fck de 20MPa.
Espesor del hormign de limpieza: 10 cm.
La modelizacin del terreno contenido en el trasds del muro se ha
realizado teniendo en cuenta una serie de caractersticas. As, el ngulo de
-
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___________________________________________________________________________ANEJO N 5. MUROS Pg. N 3
rozamiento interno del terreno se ha considerado de 30. En lo que respecta al
rozamiento tierras muro, ste ser la mitad del ngulo de rozamiento interno
del terreno, tal como cita en el punto 7, del apartado 6.2.3. del captulo de
Seguridad Estructural de Cimientos del Cdigo Tcnico de la Edificacin (CTE).
En lo que se refiere al rozamiento del terreno con la cimentacin se considera
un coeficiente de rozamiento de 2/3 del rozamiento interno del terreno, adems
teniendo en cuenta que si se ha considerado el empuje pasivo frente a la
puntera del muro.
Las variables que caracterizan al terreno son:
Caractersticas del Terreno:
Densidad del terreno, t: 1,80 Ton/m3.
ngulo de rozamiento interno, : 30,0
ngulo de rozamiento tierras muro, a: 30,0
ngulo de rozamiento tierras zapata, z:30,0
Tensin admisible del terreno, adm: 2,00 Kg/cm2.
Los coeficientes de seguridad al vuelco y al deslizamiento que se han
considerado son:
Coeficientes de Seguridad:
Coeficiente de seguridad al vuelco, Cv: 1,80
Coeficiente de seguridad al deslizamiento, Cd: 1,50
Coeficientes de Seguridad frente al sismo:
Coeficiente de seguridad al vuelco, Cv: 1,20
Coeficiente de seguridad al deslizamiento, Cd:1,20
-
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___________________________________________________________________________ANEJO N 5. MUROS Pg. N 4
3.- Hiptesis Consideradas.
Como hiptesis bsicas para el clculo de los muros se ha tenido en
cuenta la aplicacin de tren de cargas de 60 toneladas, cuando sea necesaria
su aplicacin, y la resistencia del terreno de cimentacin, que se ha comentado
anteriormente.
3.0.- Justificacin de la Sobrecarga debida al Trfico.
Segn la Instruccin sobre las acciones a considerar en el proyecto de
puentes de carretera (IAP-98) que es de aplicacin en el proyecto de obras
asimilables de la red de carreteras, tales como pontones, tajeas y muros; en las
pasarelas para peatones, ciclistas y/o ciclomotores que salven dicha red; y en
las obras de acompaamiento, como son las escaleras y rampas de acceso.
Las sobrecargas debidas al trfico que son necesarias considerar para el
clculo de los muros, podemos diferenciar entre una sobrecarga uniforme de
400 Kg/m2 y un tren de cargas de 60 toneladas.
Al tener en cuenta la sobrecarga producida por el tren de cargas de 60
toneladas, y considerando los empujes debidos a las cargas puntuales de 10
toneladas, actuando sobre una superficie de 0,20 x 0,60 m, se produciran
enormes esfuerzos muy prximos a la coronacin del muro que daran lugar a
unos empujes y unas tensiones en el hormign, que convertiran a los muros
en unas enormes estructuras.
Fruto de la experiencia a lo largo de los aos, se ha adoptado una
sobrecarga equivalente al tren de cargas, que se obtiene de distribuir las 60
toneladas en una superficie ocupada por el tren de cargas ms una franja
adicional de 1,50 metros en sentido longitudinal y una franja de 2 metros en
sentido transversal, de dicho rectngulo. La superficie es de (6 x 6) metros, que
da lugar a una sobrecarga de:
25.16660
mTons =
-
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___________________________________________________________________________ANEJO N 5. MUROS Pg. N 5
3.1.- Consideraciones sobre el Drenaje del Trasds de los Muros.
Para evitar el aumento de los esfuerzos a los que est sometido el muro
se dispondr un sistema de drenaje adecuado en el trasds de los muros,
formado por un geotextil compuesto por un sistema tricapa, una lmina
impermeable adosada al trasds del muro, una geomalla que facilita el drenaje
de la superficie y un geotextil tejido que evita la perdida de finos. Todo el
sistema ir conectado a un tubo dren en el pie de muro y conectado al exterior
para su evacuacin.
Ello nos permite no considerar el empuje del agua sobre el trasds de
los muros.
3.2.- Aplicacin de la Norma de Construccin Sismorresistente NCSE-02.
A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan,
con los daos que puede ocasionar su destruccin e independientemente del
tipo de obra de que se trate, las construcciones se clasifican en:
De importancia moderada Aquellas con probabilidad despreciable de que su destruccin por el
terremoto pueda ocasionar vctimas, interrumpir un servicio primario, o producir
daos econmicos significativos a terceros.
De importancia normal Aquellas cuya destruccin por el terremoto pueda ocasionar vctimas,
interrumpir un servicio para la colectividad, o producir importantes prdidas
econmicas, sin que en ningn caso se trate de un servicio imprescindible ni
pueda dar lugar a efectos catastrficos.
De importancia especial Aquellas cuya destruccin por el terremoto, pueda interrumpir un servicio
imprescindible o dar lugar a efectos catastrficos. En este grupo se incluyen las
-
PROYECTO DE REHABILITACIN DE LA GC-550, ENTRE EL PK 8+500 Y EL PK 17+000
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construcciones que as se consideren en el planeamiento urbanstico y
documentos pblicos anlogos as como en reglamentaciones ms especficas.
La aplicacin de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas
en el artculo 1.2.1, excepto:
En las construcciones de importancia moderada. En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la
aceleracin ssmica bsica ab sea inferior a 0,04 g, siendo g la
aceleracin de la gravedad.
En las construcciones de importancia normal con prticos bien arriostrados entre s en todas las direcciones cuando la aceleracin
ssmica bsica ab (art. 2.1) sea inferior a 0,08 g. No obstante, la Norma
ser de aplicacin en los edificios de ms de siete plantas si la
aceleracin ssmica de clculo, ac, (art. 2.2) es igual o mayor de 0,08 g.
El presente proyecto define una obra de importancia normal, con lo cual es
necesario la aplicacin de la norma sismorresistente NCSE-02.
Se establece que los empujes sobre muros se calcularn con un valor del
coeficiente ssmico horizontal igual a la aceleracin ssmica de clculo.
Aceleracin ssmica de clculo se establece en el apartado 2.2 de esta norma.
La aceleracin ssmica de clculo, ac, se define como el producto:
-
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Donde:
ab: Aceleracin ssmica bsica definida en 2.1.
: Coeficiente adimensional de riesgo, funcin de la probabilidad aceptable de que se exceda ac en el perodo de vida para el que se proyecta la construccin .
Toma los siguientes valores:
Construcciones de importancia normal = 1,0 Construcciones de importancia especial = 1,3
S: Coeficiente de amplificacin del terreno. Toma el valor:
Siendo:
C: Coeficiente de terreno. Depende de las caractersticas geotcnicas del terreno de cimentacin y se detalla en el apartado 2.4.
Para el caso particular que nos ocupa, tendremos:
-
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Aceleracin bsica / g0,040ImportanciaNORMALCoeficiente de riesgo ()1,000Terreno TipoTIPO IIICoeficiente del terreno1,600Para *ab0,040Coef. Amplificacin terreno1,280Aceleracin de clculo / g0,0512
Coeficiente sismico Ks1,0512
4.- Clculo de la Estabilidad.
4.0.- Clculo del Empuje Activo y Pasivo del Terreno.
Para el clculo de la estabilidad del conjunto del muro se ha de
determinar los empujes a los que est sometido.
Como primer paso se ha hecho un anlisis comparativo de las
diferencias que se producen entre las distintas teoras de empujes de tierras
sobre estructuras rgidas. Se ha hecho un clculo de los empujes, con terreno
horizontal y trasds vertical, siguiendo la Teora de Coulomb, mediante la
construccin grfica de Culmann, obtenindose los empujes para las distintas
alturas de los muros. Posteriormente se ha comparado estos resultados con los
obtenidos segn la Teora de Rankine obtenindose los mismos resultados por
ambos mtodos.
Por todo lo anterior damos por vlida la teora de Coulomb, pero para la
obtencin de los coeficientes de empuje activo y pasivo del terreno utilizaremos
la formulacin de Blum, que nos permite obtener estos coeficientes para
distintas inclinaciones del trasds del muro y de la superficie del terreno.
-
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De esta manera al considerar el rozamiento tierras muro disminuir el
coeficiente de empuje activo, lo que supondr una economa en el
dimensionamiento del muro, sin que haya un riesgo excesivo, ya que no se ha
tenido en cuenta el empuje pasivo frente a la puntera del muro y se ha
considerado el rozamiento tierras muro la mitad del ngulo de rozamiento
interno del terreno, valor que es bastante conservador.
4.1.- Determinacin de los Coeficientes de seguridad al Vuelco y al Deslizamiento.
No existe una normativa espaola concreta, por lo que la definicin de
los coeficientes de seguridad al vuelco y al deslizamiento se ha realizado
siguiendo las recomendaciones de las distintas publicaciones.
Se ha definido como prctica usual un coeficiente de seguridad al vuelco
de 1,80 y un coeficiente de seguridad al deslizamiento de 1,50. En el caso del
sismo estos coeficientes se reducen a 1,20.
5.- Construccin de los Muros.
Adems de la geometra que se define en el plano de Secciones Tipo y
Detalles, los muros debern llevar una capa de material drenante en su trasds
y un tubo colector poroso, para evitar que se produzcan esfuerzos debidos al
empuje del agua por el aumento del nivel fretico.
-
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6.- Muros con trfico en el trasds
A continuacin se incluye los clculos obtenidos para los muros de
mampostera considerndose carga de trfico en el trasds de 1.5 tn/m2.
-
C ANCHO DE LA CORONACIN..................................... 1,00 m.Ha ALTURA DEL MURO..................................................... 7,00 m.i TALUD INTERIOR.......................................................... 0,05
TALON INTERIOR.......................................................... 0,35e TALUD EXTERIOR......................................................... 0,250
TALON EXTERIOR......................................................... 1,75Ba ANCHURA DE LA BASE............................................... 3,10 m.
P VALOR DE LA PUNTERA 0,40 m.T VALOR DEL TALN 0,00 m.
Hc CANTO DE LA CIMENTACIN 1,00 m.iHc INCREMENTO DEL CANTO 0,00 m.Bb ANCHO DE LA CIMENTACIN 3,50 m.
PESO ESPECIFICO DEL MURO 23,00 kN/m3 2,30 t/m3
VOL. (m3) PESO (kN) Xa Ya Xb Yb1 6,1 140,88 1,17 2,33 1,57 3,332 7,0 161,00 2,25 3,50 2,65 4,50
COMPROBACIN DE MURO DE CONTENCIN DE GRAVEDAD TRAPEZOIDAL.
CARACTERSTICAS DEL MURO
FUERZAS CREADAS POR EL MURO.
MURO 7 MTS CON TRFICO EN EL TRASDS
3 1,2 28,18 2,87 2,33 3,27 3,334 3,5 80,50 1,75 0,505 0,0 0,00 2,33 0,00
17,9
VOL. ALZADO 14,35 VOL. CIMIENTO 3,50 VOL. TOTAL 17,85
Ha 7,00C 1,00e 0,25i 0,05
Ba 3,10P 0,40T 0,00
Bb 3,50Hc 1,00
inc Hc 0,00VOL. ALZ. 14,35VOL. CIM. 3,50VOL. TOT. 17,85
MTS CON TRFICO EN EL TCUADRO RESUMEN (m)
-
EMPUJES DEL TERRENO EN EL TRADS.
PESO ESPECIFICO APARENTE.................................... 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,67ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE CORONACIN............................................ 0
COSEC (beta)1,000SEN (beta-roz. Int.)0,866SEN (beta+ro1) 0,866SEN (ro1+roz.int).................... 0,866SEN (roz. Int. - i)0,500SEN (beta - i)1,000
Ka0,297
Sen (beta+ro) 0,87Cos (beta+ro) 0,50
1,5 t/m2SOBRECARGA EN LA CORONACIN........................ 15 kN/m2
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 7 00
EMPUJES DEL TERRENO.
Tomar valores conservadores < 2 t/m2
Roz. Terr.-muro=ang. Roz. Int.Talud interior del muro = 90
Muro con taln
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 7,00 m.a b
P ESFUERZO TOTAL 162,26 206,83 kNPhi ESFUERZO HORIZONTAL............................................ 140,52 179,12 kNPvi ESFUERZO VERTICAL.................................................. 81,13 103,42 kN
Y PROFUNDIDAD DE LA RESULT 4,44 5,10 m.Yi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 2,56 2,90 m.Xi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 2,97 3,50 m.
Muro con talnXib = ancho del cimiento
-
Va SUMA DE FUERZAS VERTICALES 411,18 kNHa SUMA DE FUERZAS HORIZONTALES 140,52 kN
ROZAMIENTO ALZADO - CIMIENTO 0,577
COEF. DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO. 1,69
MOMENTOS FAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
P1 140,88 1,17 164,35P2 161,00 2,25 362,25P3 28,18 2,87 80,77Pvi 81,13 2,97 241,12
M. FAVORABLES 848,49
MOMENTOS DESFAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
Phi 140,52 2,56 359,40M. FAVORABLES 359,40
CONDICIONES DE EQIULIBRIO DE LA SECCIN EN EL PUNTO a.
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.
OK
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO.
COEF. DE SEGURIDAD AL VUELCO... 2,36
Va FUERZAS VERTICALES 411,18 kNHa FUERZAS HORIZONTALES 140,52 kNMa RESULTANTE DE MOMENTOS 489,09 kN.m.M MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -148,23 kN.m.
TENSIN MXIMA 0,2252 MPa TENSIN MNIMA 0,0401 MPa
OKOK
OK
ESTADO TENSIONAL EN LA SECCIN.
-
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL RELLENO........ 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,33ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE CORONACIN............................................ 0
COSEC (beta)1,000SEN (beta+roz. Int.)0,866SEN (beta-ro1)0,866SEN (ro1+roz.int).................... 0,866SEN (roz. Int. + i)0,500SEN (beta - i)1,000
Kp0,297
Sen (beta-ro) 0,87Cos (beta-ro) 0,50
Po VALOR DEL ESFUERZO 2,32 kNYo DISTANCIA SOBRE b 0,50 m.
EMPUJE PASIVO FRENTE AL CIMIENTO
CONDICIONES DE EQIULIBRIO DE LA SECCIN EN EL PUNTO b.
Ti TERRENO SOBRE EL TALN 0,000126 kNQvi CARGA DE TRFICO 0,00 kNXtib DISTANCIA AL PTO b 3,50 m.
MOMENTOS FAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
P1 140,88 1,57 220,70P2 161,00 2,65 426,65P3 28,18 3,27 92,04P4 80,50 1,75 140,88P5 0,00 2,33 0,00Pvi 103,42 3,50 361,96Qvi 0,00 3,50 0,00Po 2,32 0,50 1,16Ti 0,00 3,50 0,00
M. FAVORABLES 1243,38
MOMENTOS DESFAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
Phi 179,12 2,90 518,84M. FAVORABLES 518,84
COEF. DE SEGURIDAD AL VUELCO... 2,40 OK
COLABORACIN DEL TERRENO SOBRE EL TALN.
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO.
-
V FUERZAS VERTICALES 513,97 kNH FUERZAS HORIZONTALES 176,81 kNM RESULTANTE DE MOMENTOS 724,55 kN.m.
INCLINACIN DEL PLANO DE CIMENTACIN 0,00%
CARGAS SEGN EL PLANO DEL CIMIENTO.M' MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -174,89 kN.m.V' FUERZAS VERTICALES 513,97 kNH' FUERZAS HORIZONTALES 176,81 kN
ROZAMIENTO TERRENO MURO.. 0,58
COEF. DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO 1,68
V' FUERZAS VERTICALES 513,97 kNH' FUERZAS HORIZONTALES 176,81 kNM' MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -174,89 kN.m.e EXCENTRICIDAD REAL -0,340285
BASE CIMIENTO SEGN PLANO INCLINADO 3 50
OK
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.
OK
TENSIONES TRANSMITIDAS AL TERRENO.
BASE CIMIENTO SEGN PLANO INCLINADO 3,50 m.
TENSIN MXIMA 0,233 MPa TENSIN MNIMA 0,061 MPa
TENSIN ADMISIBLE DEL TERRENO 0,200 MPa 2 Kg/cm2
OKOK
-
C ANCHO DE LA CORONACIN..................................... 0,75 m.Ha ALTURA DEL MURO..................................................... 6,00 m.i TALUD INTERIOR.......................................................... 0,05
TALON INTERIOR.......................................................... 0,30e TALUD EXTERIOR......................................................... 0,250
TALON EXTERIOR......................................................... 1,50Ba ANCHURA DE LA BASE............................................... 2,55 m.
P VALOR DE LA PUNTERA 0,30 m.T VALOR DEL TALN 0,00 m.
Hc CANTO DE LA CIMENTACIN 1,00 m.iHc INCREMENTO DEL CANTO 0,00 m.Bb ANCHO DE LA CIMENTACIN 2,85 m.
PESO ESPECIFICO DEL MURO 23,00 kN/m3 2,30 t/m3
VOL. (m3) PESO (kN) Xa Ya Xb Yb1 4,5 103,50 1,00 2,00 1,30 3,002 4,5 103,50 1,88 3,00 2,18 4,00
MURO 6 MTS CON TRFICO EN EL TRASDS
COMPROBACIN DE MURO DE CONTENCIN DE GRAVEDAD TRAPEZOIDAL.
CARACTERSTICAS DEL MURO
FUERZAS CREADAS POR EL MURO.
3 0,9 20,70 2,35 2,00 2,65 3,004 2,9 65,55 1,43 0,505 0,0 0,00 1,90 0,00
12,8
VOL. ALZADO 9,90 VOL. CIMIENTO 2,85 VOL. TOTAL 12,75
Ha 6,00C 0,75e 0,25i 0,05
Ba 2,55P 0,30T 0,00
Bb 2,85Hc 1,00
inc Hc 0,00VOL. ALZ. 9,90VOL. CIM. 2,85VOL. TOT. 12,75
MTS CON TRFICO EN EL TCUADRO RESUMEN (m)
-
EMPUJES DEL TERRENO EN EL TRADS.
PESO ESPECIFICO APARENTE.................................... 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,67ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE CORONACIN............................................ 0
COSEC (beta)1,000SEN (beta-roz. Int.)0,866SEN (beta+ro1) 0,866SEN (ro1+roz.int).................... 0,866SEN (roz. Int. - i)0,500SEN (beta - i)1,000
Ka0,297
Sen (beta+ro) 0,87Cos (beta+ro) 0,50
1,5 t/m2SOBRECARGA EN LA CORONACIN........................ 15 kN/m2
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 6 00
Roz. Terr.-muro=ang. Roz. Int.Talud interior del muro = 90
Muro con taln
EMPUJES DEL TERRENO.
Tomar valores conservadores < 2 t/m2
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 6,00 m.a b
P ESFUERZO TOTAL 123,03 162,26 kNPhi ESFUERZO HORIZONTAL............................................ 106,55 140,52 kNPvi ESFUERZO VERTICAL.................................................. 61,51 81,13 kN
Y PROFUNDIDAD DE LA RESULT 3,78 4,44 m.Yi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 2,22 2,56 m.Xi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 2,44 2,85 m.
Muro con talnXib = ancho del cimiento
-
Va SUMA DE FUERZAS VERTICALES 289,21 kNHa SUMA DE FUERZAS HORIZONTALES 106,55 kN
ROZAMIENTO ALZADO - CIMIENTO 0,577
COEF. DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO. 1,57
MOMENTOS FAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
P1 103,50 1,00 103,50P2 103,50 1,88 194,06P3 20,70 2,35 48,65Pvi 61,51 2,44 150,04
M. FAVORABLES 496,25
MOMENTOS DESFAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
Phi 106,55 2,22 236,26M. FAVORABLES 236,26
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.
OK
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO.
CONDICIONES DE EQIULIBRIO DE LA SECCIN EN EL PUNTO a.
COEF. DE SEGURIDAD AL VUELCO... 2,10
Va FUERZAS VERTICALES 289,21 kNHa FUERZAS HORIZONTALES 106,55 kNMa RESULTANTE DE MOMENTOS 259,99 kN.m.M MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -108,75 kN.m.
TENSIN MXIMA 0,2138 MPa TENSIN MNIMA 0,0131 MPa
ESTADO TENSIONAL EN LA SECCIN.
OK
OKOK
-
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL RELLENO........ 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,33ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE CORONACIN............................................ 0
COSEC (beta)1,000SEN (beta+roz. Int.)0,866SEN (beta-ro1)0,866SEN (ro1+roz.int).................... 0,866SEN (roz. Int. + i)0,500SEN (beta - i)1,000
Kp0,297
Sen (beta-ro) 0,87Cos (beta-ro) 0,50
Po VALOR DEL ESFUERZO 2,32 kNYo DISTANCIA SOBRE b 0,50 m.
CONDICIONES DE EQIULIBRIO DE LA SECCIN EN EL PUNTO b.
EMPUJE PASIVO FRENTE AL CIMIENTO
Ti TERRENO SOBRE EL TALN 0,000108 kNQvi CARGA DE TRFICO 0,00 kNXtib DISTANCIA AL PTO b 2,85 m.
MOMENTOS FAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
P1 103,50 1,30 134,55P2 103,50 2,18 225,11P3 20,70 2,65 54,86P4 65,55 1,43 93,41P5 0,00 1,90 0,00Pvi 81,13 2,85 231,22Qvi 0,00 2,85 0,00Po 2,32 0,50 1,16Ti 0,00 2,85 0,00
M. FAVORABLES 740,30
MOMENTOS DESFAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
Phi 140,52 2,56 359,40M. FAVORABLES 359,40
COEF. DE SEGURIDAD AL VUELCO... 2,06
COLABORACIN DEL TERRENO SOBRE EL TALN.
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO.
OK
-
V FUERZAS VERTICALES 374,38 kNH FUERZAS HORIZONTALES 138,20 kNM RESULTANTE DE MOMENTOS 380,90 kN.m.
INCLINACIN DEL PLANO DE CIMENTACIN 0,00%
CARGAS SEGN EL PLANO DEL CIMIENTO.M' MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -152,59 kN.m.V' FUERZAS VERTICALES 374,38 kNH' FUERZAS HORIZONTALES 138,20 kN
ROZAMIENTO TERRENO MURO.. 0,58
COEF. DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO 1,56
V' FUERZAS VERTICALES 374,38 kNH' FUERZAS HORIZONTALES 138,20 kNM' MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -152,59 kN.m.e EXCENTRICIDAD REAL -0,407586
BASE CIMIENTO SEGN PLANO INCLINADO 2 85
OK
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.
OK
TENSIONES TRANSMITIDAS AL TERRENO.
BASE CIMIENTO SEGN PLANO INCLINADO 2,85 m.
TENSIN MXIMA 0,244 MPa TENSIN MNIMA 0,019 MPa
TENSIN ADMISIBLE DEL TERRENO 0,200 MPa 2 Kg/cm2
OKOK
-
C ANCHO DE LA CORONACIN..................................... 0,65 m.Ha ALTURA DEL MURO..................................................... 5,00 m.i TALUD INTERIOR.......................................................... 0,05
TALON INTERIOR.......................................................... 0,25e TALUD EXTERIOR......................................................... 0,250
TALON EXTERIOR......................................................... 1,25Ba ANCHURA DE LA BASE............................................... 2,15 m.
P VALOR DE LA PUNTERA 0,30 m.T VALOR DEL TALN 0,00 m.
Hc CANTO DE LA CIMENTACIN 1,00 m.iHc INCREMENTO DEL CANTO 0,00 m.Bb ANCHO DE LA CIMENTACIN 2,45 m.
PESO ESPECIFICO DEL MURO 23,00 kN/m3 2,30 t/m3
VOL. (m3) PESO (kN) Xa Ya Xb Yb1 3,1 71,88 0,83 1,67 1,13 2,672 3,3 74,75 1,58 2,50 1,88 3,50
MURO 5 MTS CON TRFICO EN EL TRASDS
COMPROBACIN DE MURO DE CONTENCIN DE GRAVEDAD TRAPEZOIDAL.
CARACTERSTICAS DEL MURO
FUERZAS CREADAS POR EL MURO.
3 0,6 14,38 1,98 1,67 2,28 2,674 2,5 56,35 1,23 0,505 0,0 0,00 1,63 0,00
9,5
VOL. ALZADO 7,00 VOL. CIMIENTO 2,45 VOL. TOTAL 9,45
Ha 5,00C 0,65e 0,25i 0,05
Ba 2,15P 0,30T 0,00
Bb 2,45Hc 1,00
inc Hc 0,00VOL. ALZ. 7,00VOL. CIM. 2,45VOL. TOT. 9,45
MTS CON TRFICO EN EL TCUADRO RESUMEN (m)
-
EMPUJES DEL TERRENO EN EL TRADS.
PESO ESPECIFICO APARENTE.................................... 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,67ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE CORONACIN............................................ 0
COSEC (beta)1,000SEN (beta-roz. Int.)0,866SEN (beta+ro1) 0,866SEN (ro1+roz.int).................... 0,866SEN (roz. Int. - i)0,500SEN (beta - i)1,000
Ka0,297
Sen (beta+ro) 0,87Cos (beta+ro) 0,50
1,5 t/m2SOBRECARGA EN LA CORONACIN........................ 15 kN/m2
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 5 00
Roz. Terr.-muro=ang. Roz. Int.Talud interior del muro = 90
Muro con taln
EMPUJES DEL TERRENO.
Tomar valores conservadores < 2 t/m2
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 5,00 m.a b
P ESFUERZO TOTAL 89,15 123,03 kNPhi ESFUERZO HORIZONTAL............................................ 77,21 106,55 kNPvi ESFUERZO VERTICAL.................................................. 44,58 61,51 kN
Y PROFUNDIDAD DE LA RESULT 3,13 3,78 m.Yi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 1,88 2,22 m.Xi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 2,06 2,45 m.
Muro con talnXib = ancho del cimiento
-
Va SUMA DE FUERZAS VERTICALES 205,58 kNHa SUMA DE FUERZAS HORIZONTALES 77,21 kN
ROZAMIENTO ALZADO - CIMIENTO 0,577
COEF. DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO. 1,54
MOMENTOS FAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
P1 71,88 0,83 59,90P2 74,75 1,58 117,73P3 14,38 1,98 28,51Pvi 44,58 2,06 91,66
M. FAVORABLES 297,80
MOMENTOS DESFAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
Phi 77,21 1,88 144,76M. FAVORABLES 144,76
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.
OK
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO.
CONDICIONES DE EQIULIBRIO DE LA SECCIN EN EL PUNTO a.
COEF. DE SEGURIDAD AL VUELCO... 2,06
Va FUERZAS VERTICALES 205,58 kNHa FUERZAS HORIZONTALES 77,21 kNMa RESULTANTE DE MOMENTOS 153,03 kN.m.M MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -67,96 kN.m.
TENSIN MXIMA 0,1838 MPa TENSIN MNIMA 0,0074 MPa
ESTADO TENSIONAL EN LA SECCIN.
OK
OKOK
-
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL RELLENO........ 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,33ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE CORONACIN............................................ 0
COSEC (beta)1,000SEN (beta+roz. Int.)0,866SEN (beta-ro1)0,866SEN (ro1+roz.int).................... 0,866SEN (roz. Int. + i)0,500SEN (beta - i)1,000
Kp0,297
Sen (beta-ro) 0,87Cos (beta-ro) 0,50
Po VALOR DEL ESFUERZO 2,32 kNYo DISTANCIA SOBRE b 0,50 m.
CONDICIONES DE EQIULIBRIO DE LA SECCIN EN EL PUNTO b.
EMPUJE PASIVO FRENTE AL CIMIENTO
Ti TERRENO SOBRE EL TALN 0,00009 kNQvi CARGA DE TRFICO 0,00 kNXtib DISTANCIA AL PTO b 2,45 m.
MOMENTOS FAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
P1 71,88 1,13 81,46P2 74,75 1,88 140,16P3 14,38 2,28 32,82P4 56,35 1,23 69,03P5 0,00 1,63 0,00Pvi 61,51 2,45 150,71Qvi 0,00 2,45 0,00Po 2,32 0,50 1,16Ti 0,00 2,45 0,00
M. FAVORABLES 475,34
MOMENTOS DESFAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
Phi 106,55 2,22 236,26M. FAVORABLES 236,26
COEF. DE SEGURIDAD AL VUELCO... 2,01
COLABORACIN DEL TERRENO SOBRE EL TALN.
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO.
OK
-
V FUERZAS VERTICALES 278,86 kNH FUERZAS HORIZONTALES 104,23 kNM RESULTANTE DE MOMENTOS 239,08 kN.m.
INCLINACIN DEL PLANO DE CIMENTACIN 0,00%
CARGAS SEGN EL PLANO DEL CIMIENTO.M' MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -102,53 kN.m.V' FUERZAS VERTICALES 278,86 kNH' FUERZAS HORIZONTALES 104,23 kN
ROZAMIENTO TERRENO MURO.. 0,58
COEF. DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO 1,54
V' FUERZAS VERTICALES 278,86 kNH' FUERZAS HORIZONTALES 104,23 kNM' MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -102,53 kN.m.e EXCENTRICIDAD REAL -0,367667
BASE CIMIENTO SEGN PLANO INCLINADO 2 45
OK
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.
OK
TENSIONES TRANSMITIDAS AL TERRENO.
BASE CIMIENTO SEGN PLANO INCLINADO 2,45 m.
TENSIN MXIMA 0,216 MPa TENSIN MNIMA 0,011 MPa
TENSIN ADMISIBLE DEL TERRENO 0,200 MPa 2 Kg/cm2
OKOK
-
C ANCHO DE LA CORONACIN..................................... 0,60 m.Ha ALTURA DEL MURO..................................................... 4,00 m.i TALUD INTERIOR.......................................................... 0,05
TALON INTERIOR.......................................................... 0,20e TALUD EXTERIOR......................................................... 0,250
TALON EXTERIOR......................................................... 1,00Ba ANCHURA DE LA BASE............................................... 1,80 m.
P VALOR DE LA PUNTERA 0,30 m.T VALOR DEL TALN 0,00 m.
Hc CANTO DE LA CIMENTACIN 1,00 m.iHc INCREMENTO DEL CANTO 0,00 m.Bb ANCHO DE LA CIMENTACIN 2,10 m.
PESO ESPECIFICO DEL MURO 23,00 kN/m3 2,30 t/m3
VOL. (m3) PESO (kN) Xa Ya Xb Yb1 2,0 46,00 0,67 1,33 0,97 2,332 2,4 55,20 1,30 2,00 1,60 3,00
COMPROBACIN DE MURO DE CONTENCIN DE GRAVEDAD TRAPEZOIDAL.
CARACTERSTICAS DEL MURO
FUERZAS CREADAS POR EL MURO.
MURO 4 MTS CON TRFICO EN EL TRASDS
3 0,4 9,20 1,67 1,33 1,97 2,334 2,1 48,30 1,05 0,505 0,0 0,00 1,40 0,00
6,9
VOL. ALZADO 4,80 VOL. CIMIENTO 2,10 VOL. TOTAL 6,90
Ha 4,00C 0,60e 0,25i 0,05
Ba 1,80P 0,30T 0,00
Bb 2,10Hc 1,00
inc Hc 0,00VOL. ALZ. 4,80VOL. CIM. 2,10VOL. TOT. 6,90
MTS CON TRFICO EN EL TCUADRO RESUMEN (m)
-
EMPUJES DEL TERRENO EN EL TRADS.
PESO ESPECIFICO APARENTE.................................... 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,67ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE CORONACIN............................................ 0
COSEC (beta)1,000SEN (beta-roz. Int.)0,866SEN (beta+ro1) 0,866SEN (ro1+roz.int).................... 0,866SEN (roz. Int. - i)0,500SEN (beta - i)1,000
Ka0,297
Sen (beta+ro) 0,87Cos (beta+ro) 0,50
1,5 t/m2SOBRECARGA EN LA CORONACIN........................ 15 kN/m2
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 4 00
EMPUJES DEL TERRENO.
Tomar valores conservadores < 2 t/m2
Roz. Terr.-muro=ang. Roz. Int.Talud interior del muro = 90
Muro con taln
ALTURA EN EL BORDE DEL TALN 4,00 m.a b
P ESFUERZO TOTAL 60,62 89,15 kNPhi ESFUERZO HORIZONTAL............................................ 52,50 77,21 kNPvi ESFUERZO VERTICAL.................................................. 30,31 44,58 kN
Y PROFUNDIDAD DE LA RESULT 2,47 3,13 m.Yi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 1,53 1,88 m.Xi PTO DE APLICACIN RESULT........................ 1,72 2,10 m.
Muro con talnXib = ancho del cimiento
-
Va SUMA DE FUERZAS VERTICALES 140,71 kNHa SUMA DE FUERZAS HORIZONTALES 52,50 kN
ROZAMIENTO ALZADO - CIMIENTO 0,577
COEF. DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO. 1,55
MOMENTOS FAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
P1 46,00 0,67 30,67P2 55,20 1,30 71,76P3 9,20 1,67 15,33Pvi 30,31 1,72 52,24
M. FAVORABLES 170,00
MOMENTOS DESFAVORABLES.FUERZA(kN) DIST. (m) MOMENTO (kN.m.)
Phi 52,50 1,53 80,30M. FAVORABLES 80,30
CONDICIONES DE EQIULIBRIO DE LA SECCIN EN EL PUNTO a.
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO.
OK
COEFICIENTE DE SEGURIDAD AL VUELCO.
COEF. DE SEGURIDAD AL VUELCO... 2,12
Va FUERZAS VERTICALES 140,71 kNHa FUERZAS HORIZONTALES 52,50 kNMa RESULTANTE DE MOMENTOS 89,71 kN.m.M MOMENTOS EN EL CDG DE LA SECCIN -36,93 kN.m.
TENSIN MXIMA 0,1466 MPa TENSIN MNIMA 0,0098 MPa
OKOK
OK
ESTADO TENSIONAL EN LA SECCIN.
-
PESO ESPECIFICO APARENTE DEL RELLENO........ 18 kN/m3 1,8 t/m3COHESIN DEL TERRENO 0 kN/m2 0 t/m2ANGULO DE ROZAMIENTO INTERNO...................... 30 ROZAMIENTO TERRENO MURO................................ 30 0,33ROZAMIENTO CIMIENTO MURO 30 1,00ANGULO DEL TALUD INTERIOR............................... 90,00 TALUD DE